UNE-EN_13384-1=2003

norma españolaTÍTULO UNE-EN 13384-1 Septiembre 2003 Chimeneas Métodos de cálculo térmicos y de fluidos dinámicos Parte 1: Chimeneas que se utilizan con un único aparato Chimneys. Thermal and fluid dynamic calculation methods. Part 1: Chimneys serving one appliance. Conduits de fumée. Méthodes de calcul thermo-aéraulique. Partie 1: Conduits de fumée ne desservant qu'un seul appareil. CORRESPONDENCIA Esta norma es la versión oficial, en español, de la Norma Europea EN 13384-1 de diciembre de 2002. OBSERVACIONES ANTECEDENTES Esta norma ha sido elaborada por el comité técnico AEN/CTN 123 Chimeneas cuya Secretaría desempeña AFECH. Editada e impresa por AENOR Depósito legal: M 38377:2003 © AENOR 2003 Reproducción prohibida LAS OBSERVACIONES A ESTE DOCUMENTO HAN DE DIRIGIRSE A: 59 Páginas C Génova, 6 28004 MADRID-España Teléfono Fax 91 432 60 00 91 310 40 32 Grupo 35 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP S AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP NORMA EUROPEA EUROPEAN STANDARD NORME EUROPÉENNE EUROPÄISCHE NORM ICS 91.060.40 EN 13384-1 Diciembre 2002 Versión en español Chimeneas Métodos de cálculo térmicos y de fluidos dinámicos Parte 1: Chimeneas que se utilizan con un único aparato Chimneys. Thermal and fluid dynamic calculation methods. Part 1: Chimneys serving one appliance. Conduits de fumée. Méthodes de calcul thermo-aéraulique. Partie 1: Conduits de fumée ne desservant qu'un seul appareil. Abgasanlagen. Wärme–und strömungstechnische Berechnungsverfahren. Teil 1: Abgasanlagen mit einer Feuerstätte Esta norma europea ha sido aprobada por CEN el 2002-10-23. Los miembros de CEN están sometidos al Reglamento Interior de CEN/CENELEC que define las condiciones dentro de las cuales debe adoptarse, sin modificación, la norma europea como norma nacional. Las correspondientes listas actualizadas y las referencias bibliográficas relativas a estas normas nacionales, pueden obtenerse en la Secretaría Central de CEN, o a través de sus miembros. Esta norma europea existe en tres versiones oficiales (alemán, francés e inglés). Una versión en otra lengua realizada bajo la responsabilidad de un miembro de CEN en su idioma nacional, y notificada a la Secretaría Central, tiene el mismo rango que aquéllas. Los miembros de CEN son los organismos nacionales de normalización de los países siguientes: Alemania, Austria, Bélgica, Dinamarca, España, Finlandia, Francia, Grecia, Irlanda, Islandia, Italia, Luxemburgo, Malta, Noruega, Países Bajos, Portugal, Reino Unido, República Checa, Suecia y Suiza. CEN COMITÉ EUROPEO DE NORMALIZACIÓN European Committee for Standardization Comité Européen de Normalisation Europäisches Komitee für Normung SECRETARÍA CENTRAL: Rue de Stassart, 36 B-1050 Bruxelles © 2002 Derechos de reproducción reservados a los Miembros de CEN. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP ..........5.......................9 OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN ............................5...................................1 5......................................... Calor específico de los humos (cp)..........2 5............. Datos de los humos que caracterizan el aparato de calefacción por su potencia térmica nominal ......................7 5......7...4 5.............. Procedimiento de cálculo............................EN 13384-1:2002 -4- ÍNDICE Página ANTECEDENTES ....................... 1 2 3 4 5 5.......................2 5................................................................................ Datos característicos para el cálculo ............. Coeficiente de transmisión térmica (kb) ................................................ Constante de los gases....................6 5..................................................................................................... Requisitos de temperatura ...................................................................1 5......................5 5..........2 5................................ Presión diferencial máxima del aparato de calefacción (Pwo) para chimenea de presión positiva..1 5...4 5..............7.......................8......................................1 5.................................................................................................. Caudal másico de humos ......................... TÉRMINOS Y DEFINICIONES....... Valores para el cálculo...........................................................................5........... Determinación de la densidad y de la velocidad de los humos ..........................8 5............................ TERMINOLOGÍA Y UNIDADES .........6 5......................................... Presión del aire exterior (pL) .............................. Generalidades......................................................................................................... SÍMBOLOS.........................7......................................................................7..................5 5....... Temperaturas del aire ..2 5...................................3 5...................7...................................................................................... Chimeneas de presión positiva (en sobrepresión) ............8...............................................................................4 5..................................................... NORMAS PARA CONSULTA........................................................... Coeficiente de seguridad de flujo (SE) ..........................................................6............................................. Temperatura de los humos........2 5...5................................................................................. Chimeneas de presión negativa (en depresión).....................5.............8 5........ Cálculo del factor de enfriamiento (K) ..............7.................................8................................................................................................................................. Generalidades.........2.................................................... Coeficiente corrector de la inestabilidad de temperatura (SH) ...................................................................3 5......... Generalidades............................................................................ Densidad del aire exterior (ρL).......................................................................................2 5.................. Determinación de las temperaturas.......................................6....................................................................................................... Requisitos de presión ................... MÉTODO DE CÁLCULO ...... Principios generales .................................................... 6 7 7 7 9 13 13 14 14 14 15 15 16 16 16 17 17 18 18 18 18 18 19 19 21 21 21 21 21 22 22 22 22 23 23 26 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . Temperatura de condensación (Tsp) .........................1 5................. Tiro mínimo (Pw) para el aparato de calefacción para chimenea de presión negativa..................1 5..................................................7........................ Valor de la rugosidad (r) .7.............................................................................................................3 5.......................2.................. Resistencia térmica (1/!) ......................................................3 5.......................................................................................................................................7 5..............6.....................................................................................5 5....................3 5................................. ....... CURVAS LÍMITES DE LA CALSIFICACIÓN PARA EL REGULADOR DE TIRO ........................1 5........................................................................................................................................................................4 5...................... Presión a la entrada de los humos en la chimenea .........................2 6...............................................1 6................................. TABLAS...................................................... Presión del viento (PL) ..............4...... AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .........4 6...............9.............................. Cálculo de la temperatura de la pared interior a la salida del la chimenea (Tiob) ..... Cálculos de mezclas..............................4 5.................................................1 6.............................................. Generalidades................................. AIRE SECUNDARIO PARA CHIMENEAS CON PRESIÓN NEGATIVA ..................10..............................................................................10.........................................................................................2 5.........10........... Tiro mínimo para el aparato de calefacción (Pw) y presión diferencial máxima del aparato de calefacción (Pwo) ........................ Resistencia de presión eficaz para el tramo del conducto de unión (PFV) .......................................11..........3 6...................11 5.............. Velocidad de los humos (wm) ......................... Resistencia de presión del suministro de aire (PB) .....................................................................3......1 6......... Valores básicos para el cálculo del aire secundario ..............................................................5 Densidad de los humos (ρm)..........4 6..... Requisito de temperatura con aire secundario................................................................................................................... 40 41 56 ANEXO D (Informativo) 57 58 BIBLIOGRAFÍA.................................................2 6............................................ Tiro necesario para los dispositivos de aire secundario (PNL) ..-5- EN 13384-1:2002 5.......... Generalidades........10 5.......4.......................................................12 6 6......10..............4....................11.........................2 6...................................... LA SALIDA DE LA CHIMENEA CON RESPECTO A LOS EDIFICIOS ADYACENTES......................... Generalidades.................1 5...... Resistencia de presión para la parte del tramo de contacto de unión situada antes del dispositivo de aire secundario (PFV1) ......................................................... Determinación de las presiones....9.....................11..................... 26 26 26 26 27 27 29 29 29 30 30 32 33 34 34 35 35 35 35 36 36 38 39 39 39 ANEXO A (Informativo) ANEXO B (Informativo) ANEXO C (Informativo) CÁLCULO DE LA RESISTENCIA TÉRMICA................................................................... Presiones ...........................................3 5.............................4...................... Método de cálculo ................................... Tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea (Pze) y presión diferencial máxima a la entrada de los humos en la chimenea (Pzoe)................................................2 5.............................................3 6....11............... Requisito de presión con aire secundario..............................................................2 5............................................................. Resistencia de presión de la chimenea (PR)..................3................................ Tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea (PH) ...1 5............................................3 5......................................................... Resistencia de presión para el suministro de aire con aire secundario (PBNL) ....... y sirve de apoyo a los requisitos esenciales de las Directivas europeas. Malta. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . Finlandia. Austria. Luxemburgo. España. están obligados a adoptar esta norma europea los organismos de normalización de los siguientes países: Alemania. Dinamarca. Métodos de cálculo térmicos y fluido-dinámicos” consta de dos partes: Parte 1: Chimeneas que se utilizan con un único aparato Parte 2: Chimeneas que prestan servicio a más de un generador de calor. De acuerdo con el Reglamento Interior de CEN/CENELEC. Bélgica. Suecia y Suiza. Francia. Portugal. Grecia. Esta norma europea debe recibir el rango de norma nacional mediante la publicación de un texto idéntico a la misma o mediante ratificación antes de finales de junio de 2003. Esta norma europea “Chimeneas. Esta norma europea ha sido elaborada bajo un Mandato dirigido a CEN por la Comisión Europea y por la Asociación Europea de Libre Cambio. cuya Secretaría desempeña UNI. Islandia. B. Noruega. República Checa. Irlanda.EN 13384-1:2002 -6- ANTECEDENTES Esta Norma Europea EN 13384-1:2002 ha sido elaborada por el Comité Técnico CEN/TC 166 Chimeneas. Reino Unido. Los anexos A. C y D son informativos. Países Bajos. y todas las normas nacionales técnicamente divergentes deben anularse antes de finales de junio de 2003. Italia. 3 rendimiento del aparato de calefacción (!w): Relación entre la potencia térmica (Q) y el consumo calorífico (QF) del aparato.1. Requisitos para chimeneas metálicas.1. Estas referencias normativas se citan en los lugares apropiados del texto de la norma y se relacionan a continuación. 3.1 potencia térmica o calorífica (Q): Cantidad de calor producida por un aparato de calefacción por cada unidad de tiempo. 3. no son aplicables las revisiones o modificaciones posteriores de ninguna de las publicaciones. Para las referencias sin fecha.2 intervalo de potencia térmica: Intervalo de potencia por debajo de la potencia térmica nominal especificada por el fabricante sobre el cual puede utilizarse el aparato. con condiciones de servicio en húmedo o en seco. EN 1859 − Chimeneas. 3. Terminales de conductos de humos arcillosos/cerámicas. 3. se aplica la edición en vigor del documento normativo al que se haga referencia (incluyendo modificaciones). & : Masa de humos o productos de la combustión del aparato de calefacción a 3. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . 3 TÉRMINOS Y DEFINICIONES Para los fines de esta norma europea se utilizan los términos y definiciones dados en la Norma EN 1443:1999 y los siguientes. Chimeneas metálicas.-7- EN 13384-1:2002 1 OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN Esta norma europea especifica métodos para el cálculo de las características térmicas y fluido-dinámicas de las chimeneas que sirven a un único aparato. 3. EN 1443:1999 − Chimeneas. Requisitos generales.4 caudal másico de los humos (m) través del tubo o tramo de unión por unidad de tiempo. Los métodos de la parte 2 de esta norma europea son aplicables a chimeneas con múltiples entradas y con una entrada con múltiples aparatos. 2 NORMAS PARA CONSULTA Esta norma europea incorpora disposiciones de otras publicaciones por su referencia. Esta parte es válida para chimeneas con aparatos de calefacción para combustibles supeditados al conocimiento de las características de los humos que son necesarias para el cálculo.1 potencia térmica nominal (QN): Potencia calorífica continua especificada por el fabricante del aparato de calefacción en relación con combustibles especificados. prEN 1856-1 − Chimeneas. Requisitos y métodos de ensayo. Para las referencias con fecha.2 consumo calorífico (QF): Cantidad de calor que se suministra cada unidad de tiempo al aparato de calefacción por el combustible en base a su poder calorífico interior Hu. CR 1749 − Esquema europeo para la clasificación de los aparatos a gas que utilizan combustibles gaseosos según la forma de evacuación de los productos de la combustión (tipos). con o sin fecha. EN 13502 − Chimeneas. Los métodos incluidos en esta parte de esta norma europea son aplicables a chimeneas con presión positiva o negativa. Los métodos de esta parte de esta norma europea son aplicables a las chimeneas con una entrada conectada con un aparato. Parte 1: Productos de chimeneas de sistema. Métodos de ensayo. Hv es la diferencia de altura existente entre la altura del marco superior del hogar y el eje de la entrada de los humos en la chimenea.6 altura efectiva del tramo de unión (Hv): Diferencia de altura existente entre el eje de la salida de los humos de la chimenea del aparato de calefacción y el eje de la entrada de los humos en la chimenea. 3.16 presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea (Pzo): Suma de la diferencia entre la resistencia de presión y el tiro teórico de la chimenea y la presión por la velocidad del viento.7 tiro: Valor positivo de la presión negativa en el conducto de humos. 3. (Es decir.EN 13384-1:2002 -8- 3. que es necesario mantener para el correcto funcionamiento del aparato de calefacción. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . 3.12 tiro mínimo para el aparato de calefacción (Pw): Diferencia entre la presión estática del aire de la sala de instalación del aparato de calefacción y la presión estática de los humos en la salida de la chimenea del aparato.5 altura efectiva (útil) de la chimenea (H): Diferencia de altura existente entre el eje de la entrada de los humos o productos de la combustión en la chimenea y la salida de ésta.18 presión diferencial máxima a la entrada de los humos en la chimenea (Pzoe): Diferencia entre la presión diferencial máxima del aparato de calefacción y la suma de la resistencia de presión efectiva del tramo del conducto de unión y la resistencia de presión efectiva del suministro de aire.13 resistencia de presión efectiva del tramo de unión (PFV): Diferencia de presión estática que existe entre el eje de la entrada del tramo del conducto de conexión y el eje de la salida de la chimenea. 3. debido al tiro teórico y a la resistencia de presión. 3. 3.10 presión del viento (PL): Presión generada sobre la chimenea debido al viento. es la caída de presión provocada por la resistencia al movimiento de los humos en la chimenea).8 tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea (PH): Diferencia de presión causada por la diferencia de peso entre la columna de aire igual a la altura efectiva exterior de una chimenea y la columna de humos igual a la altura efectiva o útil en el interior de la chimenea.11 tiro en la entrada de los humos en la chimenea (Pz): Diferencia entre el tiro teórico a la altura del eje de la entrada de los humos en la chimenea y la resistencia de presión en el conducto de humos a la misma altura. 3.17 presión diferencia máxima del aparato de calefacción (Pwo): Diferencia máxima entre la presión estática de los humos a la salida de la chimenea del aparato y la presión estática del aire en la entrada al aparato de calefacción especificada para su funcionamiento correcto. En el caso de chimeneas de hogares abiertos.9 resistencia de presión de la chimenea (PR): Presión que es necesaria para vencer la resistencia del caudal másico de los humos que existe cuando se transportan éstos a través de la chimenea. 3. 3.14 resistencia de presión efectiva del suministro de aire (PB): Diferencia existente entre la presión estática en el aire libre y la presión estática del aire en la sala de instalación del aparato de calefacción a la misma altura. 3.15 tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea (Pze):Suma del tiro mínimo requerido para el aparato de calefacción y el tiro necesario para vencer la resistencia de presión efectiva del tramo de unión y la resistencia de presión efectiva del suministro o alimentación de aire. 3. 3. 3. 4 SÍMBOLOS.K) – m kg/s & m Nu p – Pa (Continúa) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . el tramo del conducto de unión o el aparato de calefacción. 3.21 registro regulador del tiro: Componente que suministra automáticamente aire ambiente para la chimenea. 3.20 dispositivo de aire secundario: Un registro regulador de tiro o un desviador de tiro. 3.23 límite de temperatura de la pared interior (Tg): Temperatura mínima permitida para la pared interior de la salida de la chimenea. previsto para mantener la calidad de la combustión dentro de ciertos límites y mantener la combustión estable ciertas condiciones de tiro ascendente y tiro descendente.-9- EN 13384-1:2002 3. situado en el paso de los productos de la combustión del aparato de calefacción.22 desviador del tiro: Dispositivo. 3.19 aire secundario: Aire ambiente que se añade a los humos adicionalmente al caudal másico nominal de los humos. terminología y unidades Símbolo A c cp d D Dh H k K L Terminología área o superficie de la sección transversal capacidad de calor específico capacidad de calor específico de los humos espesor de la sección diámetro diámetro hidráulico altura efectiva de la chimenea coeficiente de transmisión del calor factor de enfriamiento longitud caudal másico de humos número de Nusselt presión estática Unidades m2 J/(kg·K) J/(kg·K) m m m m W/(m2. TERMINOLOGÍA Y UNIDADES Los símbolos que se dan en este capítulo pueden completarse mediante uno o más exponentes para indicar posición o materiales si es necesario Tabla 1 Símbolos. 10 - Tabla 1 (Continuación) Símbolos. terminología y unidades Símbolo Terminología presión del aire exterior resistencia o caída de presión del suministro de aire para un caudal másico de humos resistencia de presión debido a la fricción y a la resistencia por la forma de la chimenea resistencia de presión efectiva del tramo del conducto de unión diferencia de presión causada por cambios de la velocidad de los humos en la chimenea tiro teórico disponible debido al efecto-chimenea tiro teórico disponible debido al efecto-chimenea del tramo de unión presión (por la velocidad) del viento tiro necesario para los dispositivos de aire secundario resistencia o caída de presión de la chimenea resistencia de presión del tramo del conducto de unión tiro mínimo para el aparato de calefacción presión diferencial máxima del aparato de calefacción tiro a la entrada de los humos en la chimenea tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea presión diferencial máxima a la entrada de los humos en la chimenea número de Prandtl potencia térmica o calorífica consumo o gasto calorífico potencia térmica nominal valor medio de la rugosidad de la pared interior constante de gases de los humos constante de gases del aire Unidades Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa Pa – kW kW kW m J/(kg·K) J/(kg·K) pL PB PE PFV PG PH PHV PL PNL PR PRV PW PWO PZ PZe PZO PZOe Pr Q QF QN r R RL (Continúa) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .EN 13384-1:2002 . . terminología y unidades Símbolo Terminología número de Reynolds sección transversal factor de seguridad de flujo factor de corrección para la inestabilidad de temperatura temperatura temperatura.11 - EN 13384-1:2002 Tabla 1 (Continuación) Símbolos. absoluta límite de temperatura temperatura de la pared interior a la salida de la chimenea temperatura de la pared interior a la salida de la chimenea al régimen de temperatura temperatura del aire exterior temperatura media de los humos punto de rocío del agua temperatura de condensación temperatura del aire ambiente temperatura del aire ambiente de la sala de caldera temperatura del aire ambiente para las zonas calentadas temperatura del aire ambiente a la salida de la chimenea temperatura del aire ambiente para zonas exteriores al edificio temperatura del aire ambiente para zonas sin calentar dentro de la vivienda temperatura de los humos del aparato temperatura de los humos del aparato a la potencia térmica nominal temperatura de los humos del aparato a la potencia térmica más baja posible parámetro del segmento interior de la chimenea velocidad media dentro de una sección transversal Unidades Re s SE SH t T Tg Tio Tiob TL Tm Tp Tsp Tu Tub Tuh Tuo Tul Tuu TW TWN TWmin U w – m – – ºC K K K K K K K K K K K K K K K K K m m/s (Continúa) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . terminología y unidades Símbolo Terminología velocidad media sobre una longitud definida valor de forma altitud sobre el nivel del mar coeficiente de transmisión del calor relación entre el caudal másico del aire de combustión y el caudal másico de los humos ángulo entre las direcciones del flujo espesor de la pared coeficiente de resistencia al flujo (pérdida de presión) debida a un cambio de dirección y/o de sección transversal y/o de caudal másico en el conducto de humos viscosidad dinámica rendimiento del aparato de calefacción rendimiento del aparato de calefacción a la potencia térmica nominal coeficiente de conductividad térmica densidad densidad del aire exterior densidad media de los humos promediada sobre una longitud definida y sobre la sección transversal concentración volumétrica de CO2 concentración volumétrica de H2O (vapor de agua) coeficiente de resistencia al flujo (pérdida de presión) debido a la fricción en el conducto de humos kg/m % % – 2 3 Unidades m/s – m W/(m2·K) – º m – 2 wm y z α β γ δ ζ η ηW ηWN λ ρ ρL ρm σ (CO2) σ (H2O) Ψ N⋅s/m – – W/(m·K) kg/m3 F 1I H ΛK resistencia térmica m ·K/W AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .EN 13384-1:2002 .12 - Tabla 1 (Fin) Símbolos. − la temperatura de la pared interior en la salida del conducto de humos de la chimenea debe ser igual o mayor que el límite de temperatura..1 Principios generales El cálculo de las dimensiones interiores (sección transversal) de las chimeneas con presión negativa (depresión) se basa en los tres criterios siguientes: − el tiro a la entrada de los humos en la chimenea debe ser igual o mayor que el tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .13 - EN 13384-1:2002 Tabla 2 Subíndices adicionales Símbolo Terminología Unidades a A b B e G i L m M n N NL o O tot u V W exterior humos condición de temperatura de régimen aire de combustión entrada cambio de velocidad interior aire libre (exterior) valor medio mezcla indicador de conteo valor nominal aire secundario salida de la chimenea presión positiva totalizado sobre todas las secciones (tramos) aire ambiente tramo del conducto de unión aparato de calefacción – – – – – – – – – – – – – – – – – – – 5 MÉTODO DE CÁLCULO 5. − el tiro a la entrada de los humos en la chimenea debe ser igual o mayor que la resistencia de presión efectiva del suministro de aire. en Pa.2.PH + PL ≤ PWO .1 Chimeneas de presión negativa (en depresión). en Pa. Deben verificarse las relaciones siguientes: PZO = PR . es la resistencia de presión efectiva del tramo del conducto de unión.2 Chimeneas de presión positiva (en sobrepresión).PFV = PZOe PZO ≤ PZ excess PZO + PFV ≤ PZV excess en Pa en Pa en Pa (3) (4) (5) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .PR . en Pa.EN 13384-1:2002 . Con el fin de verificar dichos criterios se utilizan dos series de condiciones exteriores: − el cálculo de la presión (tiro) se hace con condiciones para las cuales la capacidad de la chimenea es mínima (es decir.11. Deben verificarse las relaciones siguientes: PZ = PH . 5.14 - El cálculo de las dimensiones interiores (sección transversal) de las chimeneas sometidas a presión positiva (sobrepresión) se basa en los tres criterios siguientes: − la comparación entre la presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea debe ser igual o inferior que la presión diferencia máxima a la entrada de los humos en la chimenea. − la temperatura de la pared interior a la salida del conducto de humos de la chimenea debe ser igual o mayor que el límite de temperatura.11). temperatura exterior alta). es el tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea. es el tiro a la entrada de los humos en la chimenea (véase el apartado 5.PB . en Pa. es el tiro mínimo para el aparato de calefacción.PL ≥ PW + PFV + PB = PZe PZ ≥ P B donde PB PFV PH PL PR PW PZ PZe en Pa en Pa (1) (2) es la resistencia de presión (caída de presión) efectiva del suministro de aire (véase el apartado 5. en Pa. y también − el cálculo de la temperatura de la pared interior se hace con condiciones para las cuales la temperatura interior de la chimenea es mínima (es decir.3).2 Requisitos de presión 5. en Pa. es el tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea (véase el apartado 5. en Pa. 5.10). − la presión positiva en el tramo del conducto de unión y en la chimenea no debe ser mayor que la sobrepresión para la que se han diseñado ambos conductos. en Pa.2. es la presión del viento. es la resistencia de presión de la chimenea. temperatura exterior baja). en Pa.15 K. Las fórmulas del apartado 5. de acuerdo con el apartado 5.15 - EN 13384-1:2002 donde PWO PZO PZOe es la presión diferencial máxima del aparato de calefacción. debe verificarse también la relación siguiente: Tirb ≥ Tg en K (7) donde Tirb es la temperatura de la pared interior inmediatamente antes del aislamiento adicional. (5) y (6). El límite de temperatura Tg de las chimeneas con condiciones de funcionamiento en seco debe tomarse igual a la temperatura de condensación de los humos Tsp (véase el apartado 5. PR es le resistencia de presión de la chimenea.1 (m2 K)/W. en Pa. en Pa. Los apartados 5.7.6 deben obtenerse para la chimenea y su tramo de conducto de unión. NOTA − La comparación de la temperatura de la pared interior antes del aislamiento adicional Tirb con la temperatura límite admisible de los humos Tg no es necesaria si el valor de la resistencia térmica del aislamiento adicional no supera 0.11 proporcionan los cálculos necesarios para finalizar los cálculos térmicos y fluido-dinámicos del conducto de humos de la chimenea. (3).4 Procedimiento de cálculo Para el cálculo de los valores de la presión y la temperatura para las relaciones de las ecuaciones (1). deben calcularse los valores de los datos de los humos. es la presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea. Los límites de temperatura Tg de las chimeneas con condiciones de funcionamiento en húmedo deben tomarse igual a 273. en Pa.3 Requisitos de temperatura Debe verificarse la relación siguiente: Tiob ≥ Tg en K (6) donde Tiob Tg es la temperatura de la pared interior en la salida de la chimenea al régimen de temperatura. en Pa. (2). en K. es la presión diferencial máxima a la de los humos en la chimenea. Los datos especificados en el apartado 5.6). Si la chimenea tiene un aislamiento adicional por encima del tejado.7 proporcionan el cálculo de los datos básicos que son necesarios para los cálculos posteriores.5. que caracterizan el aparato. PZ excess es la presión máxima admisible de la designación de la chimenea. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en K. (4). la comparación no es necesaria si el valor de la temperatura del aire ambiente inmediatamente antes del aislamiento adicional es ≥ 0 ºC. Para las chimeneas que funcionan en condiciones húmedas.. es el límite de temperatura. 5. que previene la formación de hielo en la salida de la chimenea. en K.7 a 5. 5. Para el cálculo. (3).5. el cálculo y el dimensionamiento deberían realizarse considerando todos los combustibles utilizables por el aparato.3. la temperatura de los humos y el tiro mínimo requerido para el aparato de calefacción o la presión diferencial máxima del aparato de calefacción.5 Datos de los humos que caracterizan el aparato de calefacción por su potencia térmica nominal 5. En el caso de aparatos de calefacción con un desviador del tiro. debe obtenerse el caudal másico de los humos en las condiciones de potencia térmica nominal del aparato de calefacción. Si no se cumplen los requisitos de temperatura dados en las ecuaciones (6) y (7) para las chimeneas con presión negativa.1 se dan datos típicos para algunos comestibles.12 debe emplearse para validar el requisito de temperatura.1 Caudal másico de los humos a la potencia térmica nominal del aparato de calefacción. en kg/s (8) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .16 - En los apartados 5. Para el cálculo de los valores de temperaturas y presiones.1. Para el cálculo de los valores de presión y de temperaturas de acuerdo con las relaciones de las ecuaciones (1). la validación de la condición de temperatura puede realizarse ocasionalmente teniendo en cuenta el aire secundario adicional a los humos de acuerdo con el capítulo 6. En las tablas B. B.2 y B. se utiliza la El caudal másico de los humos m fórmula siguiente: & = fmf ⋅ AF m donde fmf Af es el coeficiente de caudal másico de una posición de hogar abierto.2 o B. en kg/(sm2). en m2. 5. la concentración volumétrica de CO2 de los humos y la geometría del tramo del conducto de unión. es la sección transversal de la abertura de la posición de hogar abierto. Si la chimenea está conectada a un aparato de calefacción policombustible.EN 13384-1:2002 .1 Generalidades. & de una posición de hogar abierto depende de su abertura.10 y 5.8 se recogen las fórmulas para los cálculos de temperaturas correspondientes. En la tabla B. La validación de los requisitos de presión y de temperatura debe realizarse por duplicado: − para la potencia térmica nominal del aparato de calefacción.5.9. Adicionalmente. (4).2 Caudal másico de humos 5. − para el valor más bajo del intervalo de potencia térmica que está indicado por el fabricante del aparato de calefacción. Las fórmulas para la densidad de los humos y su velocidad se recopilan en el apartado 5. el caudal másico de los humos y la concentración volumétrica de CO2 pueden determinarse a partir de las fórmulas que se dan en las tablas B. Si no hay datos disponibles. debe especificarse el tipo de combustible suministrado. deben obtenerse los datos correspondientes de los humos que caracterizan el aparato de calefacción o generador.5.2 y 5. El procedimiento descrito en los apartados 5. (2). 5.11 debe utilizarse para validar o comprobar el requisito de la presión.5.2.3 se dan datos típicos para algunos aparatos de calefacción. debe utilizarse el caudal másico de los humos aguas abajo del desviador del tiro. El procedimiento descrito en el apartado 5. (5) y (6). y que consisten en el caudal másico de los humos. - 17 - EN 13384-1:2002 Para los hogares abiertos con una altura de abertura menor o igual que su anchura fmf = 0,139 kg/(s⋅m2). Para los hogares abiertos con una altura de abertura mayor que su anchura fmf = 0,167 kg/(s⋅m2). El contenido de CO2 de los humos para los hogares abiertos puede tomarse como ! (CO2) = 1%. 5.5.2.2 Caudal másico de los humos a la potencia térmica más baja admisible. Si el aparato de calefacción está diseñado para funcionar en condiciones modulantes, debe realizarse una comprobación adicional del requisito de presión y de temperatura del caudal másico de los humos a la potencia térmica más baja posible y admisible del aparato de calefacción. Si el fabricante no proporciona datos de los humos para la potencia térmica más baja, se utiliza un caudal másico igual a un tercio del caudal másico de los humos a la potencia térmica nominal. 5.5.2.3 Caudal másico de los humos con aire secundario. Si se suministra aire secundario por un registro regulador de tiro o un desviador del tiro, el caudal de aire debe calcularse de acuerdo con el apartado 6.3 dependiendo de la diferencia real de la presión en la sala de instalación del aparato de calefacción y en la chimenea o en el tramo del conducto de unión. 5.5.3 Temperatura de los humos 5.5.3.1 Temperatura de los humos a la potencia térmica nominal (TWN). La temperatura de los humos a la potencia térmica nominal TWN debe obtenerse del fabricante del aparato de calefacción. En el caso de aparatos de calefacción con un desviador del tiro, debe utilizarse la temperatura de los humos aguas abajo del desviador del tiro. Si el fabricante proporciona datos que muestran la temperatura de los humos aguas abajo del desviador del tiro en relación con el tiro, dichos datos deben utilizarse para el cálculo. Si no se conoce la temperatura de los humos TWN de los hogares abiertos, debería utilizarse un valor de tWN = 80 ºC (TWN = 353,15 K). 5.5.3.2 Temperatura de los humos a la potencia térmica más baja posible (TWmin). La temperatura de los humos más baja de diseño TWmin debe obtenerse del fabricante del aparato de calefacción. Si este dato no está disponible, utilizar como temperatura de los humos 2/3 del valor de la temperatura de los humos en ºC a la potencia térmica nominal. 5.5.4 Tiro mínimo (PW) para el aparato de calefacción para chimenea de presión negativa. Para el cálculo de una chimenea con presión negativa (depresión), el valor del tiro mínimo para el aparato de calefacción (PW) debe obtenerse del fabricante de éste. Si no están disponibles, los valores correspondientes al tiro mínimo para el aparato de calefacción deberían seleccionarse de las normas de producto respectivas para los aparatos de calefacción. Si no se dispone de valores para calderas, véase la tabla B.2. Si el valor disponible del tiro mínimo es un número negativo (lo que implica un funcionamiento a presión positiva), debe utilizarse en los cálculos un valor de PW = O. Si no se dispone de datos válidos del fabricante para el desviador del tiro, para los aparatos que consumen gas designados como B1 de acuerdo con el Informe Técnico CR 1749, se utiliza un valor de 3 Pa para el tiro mínimo y se utiliza el valor de 10 Pa para todos los demás aparatos que consumen combustibles gaseosos equipados con un desviador del tiro. El tiro mínimo PW para el funcionamiento de hogares abiertos debería calcularse con el caudal másico de los humos y la sección transversal de la salida a la chimenea del hogar abierto. El tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea en el hogar y en el colector de humos debería despreciarse. La resistencia local en el colector de humos (recolector) se tiene en cuenta utilizando un coeficiente de seguridad de flujo SE = 1,5. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP EN 13384-1:2002 - 18 - PW = donde & m &2 m 2 2 ⋅ ρ W ⋅ AW ⋅ SE en Pa (9) es el caudal másico de los humos, en kg/s es el coeficiente de seguridad de flujo; es la densidad de los humos en la salida de la chimenea del hogar abierto, en kg/m3; es la sección transversal de la salida de la chimenea del hogar abierto, en m2. SE ρW AW 5.5.5 Presión diferencial máxima del aparato de calefacción (PWO) para chimenea de presión positiva. Para el cálculo de una chimenea que funciona en sobrepresión, el valor de la presión diferencial máxima PWO para el aparato de calefacción debe proporcionarlo el fabricante de éste. 5.6 Datos característicos para el cálculo 5.6.1 Generalidades. Con el fin de calcular los valores de presión y de temperatura correspondientes, deben determinarse la rugosidad de la pared interior y la resistencia térmica del tramo de conducto de unión y la chimenea. 5.6.2 Valor de la rugosidad (r). El valor medio de la rugosidad de la pared interior debe proporcionarlo el fabricante del producto. El valor medio de la rugosidad de los forros interiores de los materiales normalmente utilizados se lista en la tabla B.4. 5.6.3 Resistencia térmica (1/"). La resistencia térmica 1/" de la chimenea del sistema debe proporcionársela el fabricante del producto. La resistencia 1/" de los componentes debe proporcionarla el fabricante del producto y debería incluir los efectos de los puentes térmicos (por ejemplo, juntas). NOTA − Los cálculos que implican resistencia térmica para componentes y/o chimeneas industrializadas deberían realizarse, normalmente, empleando valores obtenidos a la temperatura media de servicio. Puede utilizarse el valor de la resistencia térmica a la temperatura de diseño. Para chimeneas fabricadas con paredes múltiples, la resistencia térmica debe determinarse aplicando la fórmula siguiente: F 1 I = D ∑ LMF 1 I H ΛK MNH Λ K h n n 1 Dh,n OP PQ en m2⋅K/W (10) donde Dh Dh,n es el diámetro hidráulico interior, en m; es el diámetro hidráulico del interior de cada capa, en m; es la resistencia térmica de una envolvente de tubería, referida a su superficie interior, en m2⋅K/W. n F 1I H ΛK Cuando no se conocen los datos específicos para los componentes individuales, la resistencia térmica puede determinarse de acuerdo con el anexo A. La resistencia térmica de espacios de aire cerrados se da en la tabla B.6. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP - 19 - EN 13384-1:2002 5.7 Valores para el cálculo 5.7.1 Temperaturas del aire 5.7.1.1 Generalidades. En chimeneas que pasan a través de zonas calentadas, debe hacerse una distinción entre la temperatura del aire exterior y las temperaturas del aire ambiente. 5.7.1.2 Temperatura del aire exterior (TL). La temperatura del aire exterior TL debe tomarse igual a la temperatura máxima del aire exterior a la que está previsto utilizar la chimenea. La temperatura del aire exterior TL para sistemas de calefacción se calcula habitualmente utilizando 288,15 K (tL = 15 ºC). Pueden utilizarse otros valores de TL que se basen en datos nacionales aceptados. 5.7.1.3 Temperatura del aire ambiente (Tu). Para comprobar que se cumple el requisito de presión debe utilizarse la temperatura del aire ambiente Tu = TL. Para comprobar que se cumple el requisito de temperatura deben utilizarse los valores siguientes de las temperaturas del aire ambiente Tu. − para chimeneas sin espacios de aire ventilados: Tuo = 258,15 K Tuo = 273,15 K Tub = 288,15 K Tuh = 293,15 K Tul = Tuo Tuu = 273,15 K ( t uo = -15 ºC) ( t uo = 0 ºC) ( t ub = 15 ºC) ( t uh = 20 ºC) ( t ul = t uo ) ( t uu = 0 ºC) para chimeneas que funcionan en condiciones húmedas para chimeneas que funcionan en condiciones secas − para chimeneas (incluidas las chimeneas forradas de nuevo) con espacios de aire ventilados en la misma dirección que los humos: Tuo = 258,15 K ( t uo = -15 ºC) para chimeneas que funcionan en condiciones húmedas si la altura de la zona sin calentar por el interior y el exterior del edificio supera los 5 m para chimeneas que funcionan en condiciones secas y para chimeneas que funcionan en condiciones húmedas si la altura de la zona sin calentar por el interior y por el exterior del edificio no supera los 5 m Tuo = 273,15 K ( t uo = 0 ºC) Tub = 288,15 K Tuh = 293,15 K Tul = 288,15 K ( t ub = 15 ºC) ( t uh = 20 ºC) ( t ul = 15 ºC) si la altura de la zona sin calentar interior, y la exterior, al edificio no supera los 5 m si la altura de la zona sin calentar interior, y la exterior, al edificio supera los 5m si la altura de la zona sin calentar interior al edificio y la exterior al mismo no superan los 5 m si la altura de la zona sin calentar interior al edificio y la exterior al mismo superan los 5 m Tul = Tuo ( t ul = t uo ) Tuu = 288,15 K ( t uu = 15 ºC) Tuu = 273,15 K ( t uu = 0 ºC) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP es la temperatura del aire ambiente a la salida para zonas calentadas. en K.15 K Tub = 273.EN 13384-1:2002 . en m2. es la temperatura del aire ambiente a la salida para zonas exteriores al edificio. es el área de la superficie exterior de la chimenea exterior al edificio. en K. es la temperatura del aire ambiente a la salida para zonas sin calentar dentro del edificio.15 K ( t uu = 0 ºC) Tuu = Tuo ( t uu = t uo ) Pueden utilizarse otros valores que se basen en datos nacionales admitidos. es el área de la superficie exterior de la chimenea en la sala de caldera. es el área de la superficie exterior de la chimenea en zonas calentadas. Las partes de la chimenea que están en zonas con temperaturas del aire ambiente diferentes deberían calcularse indistintamente. en K. en K. en m2.20 - − para chimeneas con espacios de aire ventilados que se ventilan en dirección contraria a la de los humos: Tuo = 258. es la temperatura del aire ambiente a la salida para la sala de caldera.15 K Tuh = 273. en m2. en tramos o secciones con la misma temperatura ambiente o bien la temperatura del aire ambiente correspondiente a las partes de la superficie exterior se determina para el cálculo aplicando la fórmula siguiente: Tu = bT ub ⋅ Aub + Tuh ⋅ Auh + Tuu ⋅ Auu + Tul ⋅ Aul Aub + Auh + Auu + Aul g b g b g b g en K (11) donde Tuo Tub Tuh Tul Tuu Aub Auh Aul Auu es la temperatura del aire ambiente a la salida de la chimenea. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en K.15 K ( t uo = -15 ºC) ( t uo = 0 ºC) ( t ub = 0 ºC) ( t uh = 0 ºC) ( t ul = 0 ºC) para chimeneas que funcionan en condiciones húmedas para chimeneas que funcionan en condiciones secas si la altura de la zona sin calentar interior al edificio y la exterior al mismo no superan los 5 m si la altura de la zona sin calentar interior al edificio y la exterior al mismo superan los 5 m si la altura de la zona sin calentar interior al edificio y la exterior al mismo no superan los 5 m si la altura de la zona sin calentar interior al edificio y la exterior al mismo superan los 5 m Tul = Tuo ( t ul = t uo ) Tuu = 273. es el área de la superficie exterior de la chimenea en zonas sin calentar interiores al edificio.15 K Tul = 273.15 K Tuo = 273. en m2. La densidad del aire exterior "L debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: ρL = donde pL RL TL es la presión del aire exterior. La constante de los gases para el aire RL debe tomarse igual a 288 J/(kg K) (contenido de agua !(H2O) como una fracción volumétrica del 1.6 Temperatura de condensación (Tsp). pL RL . 5.21 - EN 13384-1:2002 NOTA − Si las partes de la superficie exterior de la chimenea sin retro-ventilación en zonas exteriores al edificio y las zonas sin calentar no superan ¼ de la superficie exterior total de la chimenea. 5. la temperatura del aire ambiente Tu puede tomarse igual a 288.7.1 y B. es la constante de los gases para el aire.2 Constante de los gases para los humos (R). es la temperatura del aire exterior.4. 5. es la altitud sobre el nivel del mar. es la constante gaseosa del aire. En estos casos: Tsp = Tp (14) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .7. la temperatura del aire ambiente Tu puede tomarse igual a 288. dependiendo de la altitud sobre el nivel del mar. Si la altura de las chimeneas con espacios de aire ventilados en la misma dirección que los humos en las zonas exteriores al edificio y en las zonas sin calentar no supera los 5 m.. en Pa.5 Calor específico de los humos (cp). la temperatura del aire ambiente Tu puede tomarse igual a 273. aplicando la fórmula siguiente: pL = 97000 ⋅ e (.7. en K. es la temperatura del aire exterior. en Pa. 5.4 Densidad del aire exterior ("L). La capacidad de calor específico de los humos cp debe calcularse aplicando las fórmulas dadas en las tablas B.7.3 Constante de los gases 5. La presión del aire exterior pL debe determinarse como sigue. Para los combustibles gaseosos y el gasóleo doméstico de calefacción. en m.7. en J/(kg⋅K).1 Constante de los gases para el aire (RL).7.1 y B. 5.2 Presión del aire exterior (pL).g⋅z )/( RL TL ) donde g RL TL z es la aceleración de la gravedad = 9. TL en kg/m3 (13) 5. Si la altura de las chimeneas con espacios de aire ventilados en dirección contraria a la de los humos en las zonas exteriores al edificio y en las zonas sin calentar no supera 5 m. La constante de los gases para los humos R deben determinarse aplicando las fórmulas de las tablas B.7.15 K (tu =15 ºC). en Pa (12) 97000 es la presión del aire exterior a nivel del mar corregida para la influencia climática.3.81 m/s2.15 K (tu = 0 ºC). la temperatura de condensación Tsp de los humos debe identificarse por el punto de rocío del agua Tp. en J/(kg K).3.3. en K.15 K (tu = 15 ºC).1%). deben determinarse la temperatura media de los humos y la temperatura de los humos a la salida de la chimenea. 5. excepto que debe utilizarse un valor de 1.5). 5. fuelóleos residuales (para calderas) y maderas combustibles. Para las chimeneas que funcionan en sobrepresión.EN 13384-1:2002 .7. la temperatura de condensación de los humos es el punto de rocío ácido Tsp. Para los leños de madera. Para el carbón. el aumento del punto de rocío (#Tsp) para tener en cuenta la condensación de ácido debería ser de 15 K.6) y (B. el coeficiente de seguridad que debe usarse es SE = 1. el coeficiente de seguridad SE debe ser un valor de 1.8.22 - El punto de rocío del agua Tp de los humos para diferentes combustibles concentraciones en volumen de CO2 en los humos debe calcularse aplicando las fórmulas (B.8 Coeficiente de seguridad de flujo (SE).5. El coeficiente correcto SH para la inestabilidad de temperatura debe ser 0. Para las chimeneas que funcionan en depresión. la subida del punto de rocío a través del trióxido de azufre en los humos (#Tsp) puede calcularse aplicando la fórmula de la tabla B. La temperatura media de los humos Tm debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: Tm = Tu + Te − Tu ⋅ 1 − e−K K e j en K (16) La temperatura media de los humos a la salida de la chimenea To debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: To = Tu + (Te − Tu ) ⋅ e − K en K (17) La temperatura media de los humos en el tramo de unión Tm debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: TmV = Tu + TW − Tu ⋅ 1 − e − KV KV e j en K (18) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . y para los aparatos estancos en sala con quemadores de tiro forzado. puede suponerse que la concentración volumétrica del trióxido de azufre (SO3) es aproximadamente el 2% de la del dióxido de azufre (SO2). (B.1 Generalidades. ∆Tsp = 15 K 5.8 Determinación de las temperaturas 5.7). Para comprobar que se cumplen los requisitos de presión y de temperatura.2 para aparatos controlados estrictamente e instalaciones de chimeneas.7.2 como mínimo.1. En estos casos: Tsp = Tp + ∆Tsp (15) Para el coque y el fuelóleo residual (para calderas).7 Coeficiente corrector de la inestabilidad de temperatura (SH). Para la determinación exacta del punto de rocío ácido. Como valor aproximado.5. se requiere conocer la conversión del dióxido de azufre en trióxido de azufre (factor de conversión Kf). 2 Cálculo del factor de enfriamiento (K). es la temperatura de los humos del aparato de calefacción. es la temperatura de los humos a la entrada de la chimenea.7.8. es la circunferencia interior de la chimenea.5).7. en K. 5.8.8. debe utilizarse los parámetros correspondientes para dicho tramo.1). es el factor de enfriamiento del tramo del conducto de unión (véase el apartado 5. es la temperatura del aire ambiente (véase el apartado 5. El coeficiente de transmisión de calor de calor de la chimenea al régimen de temperatura kb debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: kb = 1 Dh 1 1 αi + Λ + D ⋅ αa ha e j en W/(m2⋅K) (21) El coeficiente de transmisión de calor de la chimenea fuera del régimen de temperatura k debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: k= 1 α i + SH D O L ⋅ Me 1 j + D ⋅ α P Λ Q N h ha a 1 en W/(m2⋅K) (22) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . es el coeficiente de transmisión del calor (véase el apartado 5. El factor de enfriamiento K debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: K= donde U ⋅k ⋅ L & ⋅ cp m (20) cp k L & m es el calor específico de los humos (véase el apartado 5.8.3. en K (19) 5.3 Coeficiente de transmisión de calor (kb) 5. en m. es el caudal másico de los humos (véase el apartado 5.1 Generalidades.1. en m.1). en J/(kg.8. en K.. U Para el factor de enfriamiento Kv del tramo del conducto de unión.1).8.5. es la longitud de la chimenea. en K. en kg/s.23 - EN 13384-1:2002 La temperatura media de los humos a la entrada de la chimenea Te debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: Te = Tu + (TW − Tu ) ⋅ e − KV donde K KV Te Tu TW es el factor de enfriamiento (véase el apartado 5.2) en W/ (m2⋅K).K).2). 0214 ⋅ (Re 0.10. es la resistencia térmica (véase 5. es el diámetro hidráulico exterior. es el coeficiente de corrección para la inestabilidad de temperatura (véase el apartado 5.6.8 − 100) ⋅ Pr 0.7). en m.67 ⋅ 0. en W/(m2.2).2.10.67 h tot (24) es el diámetro hidráulico interior.1). en m2⋅K/W.2 para r = 0). en m. K). Pr Re ψ ψsmooth es el coeficiente de la resistencia al flujo debido a la fricción para un flujo hidráulicamente liso (véase el apartado 5. es la longitud total desde la entrada de los humos en la chimenea hasta la salida de la chimenea (Ltot v es válido análogamente para el tramo del conducto de unión: longitud efectiva total desde la conexión de los humos en la chimenea) en m.2 Coeficiente interior de transmisión de calor (#i). El coeficiente de transferencia de calor en la chimenea #i debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: αi = donde Dh Nu λA es el diámetro hidráulico interior.2). K). El coeficiente de conductividad térmica de los humos $A debe calcularse en función de la temperatura media de los humos aplicando la fórmula de las tablas B. es el número de Nusselt. El número de Nusselt medio sobre la altura de la chimenea debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: Nu = donde Dh Ltot FG ψ IJ Hψ K smooth 0.2). λ A ⋅ Nu Dh en W/(m2⋅K) (23) es el coeficiente de conductividad térmica de los humos. en W/(m⋅K).24 - donde Dh Dha SH es el diámetro hidráulico interior. es el número de Prandtl.1 y B. es el coeficiente de la resistencia al flujo debido a la fricción para un flujo hidráulicamente rugoso (véase el apartado 5. en m.8. es el coeficiente interior de transmisión de calor (véase el apartado 5. es el coeficiente exterior de transmisión de calor (véase el apartado 5.8.EN 13384-1:2002 . AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . es el número de Reynods.3.8. en W/(m2.2.4 ⋅ 1 + LM F D I OP MN H L K QP 0.8 del anexo B. αa αi F 1I H ΛK 5.2.7.2. en m. El coeficiente interior de transmisión de calor &i puede calcularse también sobre chimeneas diseñadas en húmedo como se ha indicado.5. entonces. interiores al edificio. en caso contrario. Hψ K smooth Para una velocidad media de los humos wm < 0. en kg/m3. wm ⋅ Dh ⋅ ρ m ηA (adimensional) (26) ηA λA ρm La viscosidad dinámica %A debe calcularse en función de la temperatura de los humos aplicando la fórmula (B.3.1. si la longitud no ventilada exterior al edificio es ≤ 3 Dh. en m. es la densidad media de los humos (véase el apartado 5.6 < Pr < 1. para tramos de unión y chimeneas exteriores al edificio utilizar 23 W/(m2. si no se tiene en cuenta el calor de condensación. Para una chimenea (incluidas las chimeneas con forro nuevo) con un espacio de aire ventilado debe utilizarse 8 W/(m2.K) para los tramos de conductos de unión y chimenea. es el diámetro hidráulico interior. Para los tramos de conducto de unión y chimeneas que están dispuestos parcialmente por el exterior del edificio. tomar el número de Nusselt apropiado para Re = 2 300.5 m/s. el coeficiente exterior de transmisión de calor &a debe ser 8 W/(m2. en N. 5.K).K).s/m2. Para números de Reynolds inferiores a 2 300. tomar el número de Nusselt apropiado para wm = 0. Para las partes sin ventilar de dicha chimenea.K).8. debe utilizarse 23 W/m2. es la velocidad media de los humos (véase el apartado 5.25 - EN 13384-1:2002 La fórmula puede utilizarse para 2 300 < Re < 10 000 000 y FG ψ IJ < 3 así como para 0. es el coeficiente de la conductividad térmica de los humos.5m/s. el coeficiente de transmisión de calor &a debe interpolarse.3 Coeficiente exterior de transmisión de calor (#a). Cuando partes de la chimenea son exteriores al edificio pero están protegidas con un espacio o intervalo de aire de 1cm como mínimo.K). en m/s.9).K).10) de la tabla B. entonces debe utilizarse 8 W/(m2. es la viscosidad dinámica de los humos. en W/(m. pero no mayor de 5 cm..K). El número de Prandtl Pr debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: Pr = η A ⋅ cp λA (adimensional) (25) El número de Reynolds Re debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: Re = donde cP Dh wm es el calor específico de los humos.K). El coeficiente exterior de transmisión de calor &a debe ser 8 W/(m2. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en J/(kg.9). en kg/s. El tiro a la entrada de los humos en la chimenea Pz debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: Pz = PH − PR − PL donde PH PL PR es el tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea. en Pa. La velocidad media de los humos wm debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: wm = donde A & m & m A⋅ ρm en m/s (28) es el área de la sección transversal interior de la chimenea.9 Determinación de la densidad y de la velocidad de los humos 5. Para la densidad media de los humos "mv en el tramo del conducto de unión.1 Presión a la entrada de los humos en la chimenea 5.9. en kg/m3.EN 13384-1:2002 . en Pa (29) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . 5.10.10 Determinación de las presiones 5. es la presión del viento. en Pa.5.3. La densidad de los humos "m debe determinarse aplicando la fórmula siguiente: ρm = donde pL R Tm pL R ⋅ Tm en kg/m3 (27) es la presión del aire exterior (véase el apartado 5. es la densidad media de los humos. la altura efectiva de la chimenea. en J/(kg. El tiro a la entrada de los humos en la chimenea que funciona compresión negativa Pz depende fundamentalmente del caudal másico de los humos y de la temperatura de los humos.26 - 5. en Pa.1 Densidad de los humos ("m). es el caudal másico de los humos (véase el apartado 5. la sección transversal y los valores característicos de diseño (rugosidad y resistencia térmica) de la chimenea.2).K). es la resistencia a presión de la chimenea. en Pa. ρm Para la velocidad media de los humos en el tramo de unión wmv. deben utilizarse los valores correspondientes del tramo del conducto de unión. es la constante de los gases para los humos (véase el apartado 5. en m2.2).8).7.1.1 Tiro a la entrada de los humos en la chimenea sometida a depresión (Pz).7.2 Velocidad de los humos (wm). deben utilizarse los valores correspondientes del tramo del conducto de unión.9.10.1). en K. 5. es la temperatura media de los humos (véase el apartado 5. de la altura eficaz de la chimenea.1.3 Resistencia de presión de la chimenea (PR) 5.10. en kg/m3.7. de la sección transversal y de los valores característicos de diseño (rugosidad y resistencia térmica) de la chimenea.0 F GGH L + Dh ∑ζ n J JK n I ρm 2 ⋅ wm + SEG ⋅ PG 2 en Pa (33) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . es la presión del viento. es la aceleración de la gravedad = 9.1). en Pa. La resistencia de presión (o caída de la presión por resistencia al movimiento de los humos) de la chimenea PR debe calcularse aplicando las fórmulas siguientes: PR = SE ⋅ PE + SEG ⋅ PG en Pa (32) PR = SE ⋅ ψ ⋅ Para PG ≥ 0 SEG = SE Para PG < 0 SEG = 1.9.10. en m. en Pa (30) 5. es la densidad media de los humos (véase el apartado 5. en kg/m3. La presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea que trabaja a presión positiva Pzo depende fundamentalmente del caudal másico y de la temperatura de los humos.2 Tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea (PH). en Pa.81 m/s2 b g en Pa (31) ρL ρm es la densidad del aire exterior (véase el apartado 5.2 Presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea sometida a sobrepresión (Pzo).10. La presión positiva a la entrada de los humos en la chimenea Pzo se calcula a partir de la diferencia entre la resistencia de presión PR y el tiro teórico PH así como la presión del viento PL..10.4). El tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea PH debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: PH = H ⋅ g ⋅ ρ L − ρ m donde H g es la altura efectiva de la chimenea. es la presión diferencial máxima a la entrada de los humos.1 Generalidades.27 - EN 13384-1:2002 5. es la resistencia a presión de la chimenea. 5. en Pa.3. Pzo = PR − PH − PL donde PH PL PR PZO es el tiro teórico de la chimenea. en Pa. 2 Diferencia de presión causada por cambio de la velocidad de los humos en la chimenea (PG).3. es la velocidad media de los humos (véase el apartado 5. en m/s. El coeficiente de resistencia al flujo debido a la fricción del conducto de humos '.51 H Re ⋅ ψ + r 3. es el coeficiente de seguridad de flujo (véase el apartado 5.9. es la densidad media de los humos (véase el apartado 5. es la densidad de los humos antes del cambio de velocidad.3 Coeficiente de resistencia al flujo debido a la fricción del conducto de humos ($). es la longitud de la chimenea.8). es el coeficiente de seguridad de flujo para diferencia de presión a través del cambio de velocidad. en m.9. para distintas rugosidades. ρ1 ρ2 Para w1 y w2 así como para "1 y "2 pueden utilizarse los valores medios de la sección antes y después del cambio de velocidad. en m.10. es la diferencia de presión causada por un cambio de velocidad de los humos en la chimenea. es la velocidad de los humos después del cambio de velocidad. es la suma de los coeficientes de resistencia al flujo debido a cambios en la dirección o sentido y/o en la sección transversal y/o en el caudal másico de los humos en el conducto de humos.10. es el coeficiente de resistencia al flujo debido a la fricción del conducto de humos. ρm ψ ∑ζ n n 5.71 ⋅ Dh IJ K (35) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en Pa. es la resistencia de presión debido a la fricción y la resistencia por la forma de la chimenea. en m/s. 5. en kg/m3. en kg/m3.2) en m/s.EN 13384-1:2002 . debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: 1 = – 2 ⋅ log ψ FG 2.1).28 - donde Dh L PE PG SE SEG wm es el diámetro hidráulico interior. en Pa. La diferencia de presión provocada por el cambio de la velocidad de los humos en la chimenea PG debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: PG = ρ 2 2 ρ1 2 ⋅ w2 − ⋅ w1 2 2 en Pa (34) donde w1 w2 es la velocidad de los humos antes del cambio de velocidad.7. es la densidad de los humos después del cambio de velocidad.3. en kg/m3. ψ Para números de Reynolds por debajo de 2 300.0 m.. árboles. 5.4 se dan valores típicos de rugosidad media para diversos materiales.10.8.3. puede verse afectada por la turbulencia del viento (véase el anexo C). El tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea bajo presión negativa (depresión) Pze debe calcularse a partir del tiro mínimo del aparato de calefacción Pw. es el coeficiente de resistencia al flujo debido a la fricción del conducto.11. Esto puede superarse por un terminal aerodinámico. la resistencia de presión efectiva del tramo de conducto de unión PFV y la resistencia efectiva del suministro de aire PB como sigue: PZe = Pw + PFV + PB en Pa (36) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .4 Presión del viento (PL). tomar el coeficiente apropiado para el número de Reynolds igual a 2 300. En todos los demás casos PL debe ser igual a 0 Pa. Una salida de chimenea que esté en un radio de 15 m de las estructuras adyacentes que se extienden sobre un ángulo horizontal de 30º y sus contornos o límites superiores sobresalen más de 10º por encima del horizonte como visto desde la salida de la terminal.11 Tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea (Pze) y presión diferencial máxima a la entrada de los humos en la chimenea (Pzoe) 5. es el valor medio de la rugosidad de la pared interior.1 Generalidades. es el número de Reynolds (véase el apartado 5. montes. en m. − en un tejado con una pendiente de más de 25º si la abertura para el aire de combustión y la parte superior de la chimenea están en lados diferentes del caballete del tejado y la distancia horizontal desde la parte más alta del caballete es mayor de 1. En ausencia de valores procedentes del fabricante.1). Las terminales con prestaciones aerodinámicas especificadas están definidas en el proyecto de Norma prEN 1856-1.10.2. La presión debida a la velocidad del viento PL debe ser 25 Pa para regiones del interior (que disten más de 20 km de la costa) y 40 Pa para las regiones costeras si la salida de la chimenea está en una presión opuesta.8 se dan valores típicos de la resistencia al flujo. por ejemplo. NOTA − También puede considerarse que una chimenea está afectada negativamente por la proximidad de obstrucciones adyacentes. edificios. en la tabla B. La salida de chimenea se considera que está en una zona de presión opuesta si la posición de la salida de la chimenea está a menos de 0. y en las Normas EN 1859 y EN 13502. El valor PL debe modificarse si la chimenea tiene un terminal con unas prestaciones aerodinámicas especificadas. El coeficiente de resistencia al flujo para la ampliación o ensanchamiento de la sección transversal en la salida de la chimenea no debería aplicarse si no se tiene en cuenta el cambio de presión a través del cambio de velocidad en dicho punto.29 - EN 13384-1:2002 donde Dh r Re es el diámetro hidráulico.3 m. Los valores de la resistencia al flujo debido a un cambio de dirección o sentido y/o de sección transversal y/o un cambio de caudal másico en el conducto de humos debe proporcionarlos el fabricante respectivo.4 m por encima del caballete del tejado y la distancia de una línea horizontal desde la salida de la chimenea hasta la intersección con el tejado es inferior a 2. En ausencia de valores del fabricante. Los valores de la rugosidad media debe darlos el fabricante. en m. en la tabla B. 5. 5. y la salida de la chimenea está situada: − en un tejado con una pendiente de más de 40º o.4 Coeficientes de resistencia al flujo (%) debidos a un cambio de dirección y/o de sección transversal y/o un cambio de caudal másico en el conducto de humos. 5 respectivamente. es la resistencia de presión del tramo del conducto de unión. en Pa (37) 5. es la resistencia de presión efectiva del tramo del conducto de unión.EN 13384-1:2002 . en Pa.3. es el tiro mínimo para el aparato de calefacción.11.3 Resistencia de presión eficaz para el tramo del conducto de unión (PFV) 5. en Pa. La resistencia de presión efectiva del tramo del conducto de conexión PFV debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: PFV = PRV + PHV donde PHV PRV es el tiro teórico disponible en el tramo del conducto de unión. en Pa. en Pa.11. es la presión diferencial máxima a la salida del aparato de calefacción. es la resistencia de presión del suministro de aire para un caudal másico de humos. El tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea del tramo del conducto de conexión PHV debe calcularse la fórmula siguiente: PHV = H v ⋅ g ⋅ ρ L − ρ mV b g en Pa (39) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .11.5. en Pa.11. es la resistencia de presión efectiva del tramo del conducto de unión.30 - donde PZe PW PFV PB es el tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea.4 ó 5. 5. 5. en Pa. en Pa.5. en Pa.2 Tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea del tramo del conducto de unión (PHV). La resistencia de presión y el tiro teórico de las secciones individuales debe totalizarse.3. en Pa.1 Generalidades. La presión diferencial máxima Pzoe a la entrada de los humos a la chimenea que funciona con sobrepresión debe calcularse aplicando la fórmula siguiente: PZOe = PWO + PB − PFV donde PZOe PWO PFV PB es la presión diferencial máxima a la entrada de los humos en la chimenea.2 Tiro mínimo para el aparato de calefacción (Pw) y presión diferencial máxima del aparato de calefacción (Pwo). en Pa. El tiro mínimo para el aparato de calefacción Pw o la presión diferencial máxima de dicho aparato (Pwo) debe obtenerse de acuerdo con los apartados 5. en Pa (38) Si el tramo del conducto de unión consta de varias secciones diferentes o de diseño diferente. el cálculo debe realizarse para cada una de las secciones. es la resistencia de presión del suministro de aire para un caudal másico de humos. 7. en Pa. en m. ρL ρmV Si la entrada de los humos en la chimenea está por debajo de la conexión de humos del aparato de calefacción. es el coeficiente de fricción o rozamiento del conducto de humos del tramo del conducto de unión (véase el apartado 5.. es la densidad media de los humos en el tramo del conducto de unión. es la velocidad media de los humos en el tramo del conducto de unión. es el coeficiente de seguridad de flujo. en kg/m3.81 m/s2. es la diferencia de presión causada por cambio de la velocidad de los humos en el tramo del conducto de unión. en m. La resistencia de presión del tramo del conducto de unión PRV debe calcularse aplicando: PRV = SE ⋅ PEV + SEG ⋅ PG V en Pa (40) PRV = SE ⋅ ψ V ⋅ Para PGV ≥ 0 SEGV = SE Para PGV < 0 SEGV = 1. en m. es la densidad media de los humos en el tramo de unión. en kg/m3. en kg/m3. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . 5. en m/s. es la resistencia de presión debida a la fricción y a la resistencia de forma en el tramo del conducto de unión.0 donde DhV LV PEV PGV SE SEGV wmV F GH LV + DhV I ∑ J K ζ Vn n ρ mV 2 ⋅ w mV + SEGV ⋅ PGV 2 en Pa (41) es el diámetro hidráulico interior del tramo del conducto de unión. es el coeficiente de seguridad de flujo para diferencias de presión a través de cambio de velocidad en el tramo del conducto de unión.4). es la altura efectiva del tramo del conducto de unión.3.2). ρmV ψV ∑ ζ Vn es la suma de los coeficientes de la resistencia al flujo de los cambios de dirección y de sección transversal del n tramo del conducto de unión. es la densidad del aire exterior (véase el apartado 5.3 Resistencia de presión del tramo del conducto de conexión (PRV). PHV se convierte en negativo. en m.10.11. en Pa.31 - EN 13384-1:2002 donde g HV es la aceleración de la gravedad = 9.3. es la longitud del tramo del conducto de unión. 8 se acotan valores ( para los cambios típicos de dirección y de secciones transversales.) Para las zonas sin aberturas de ventilación. NOTA − La suma o sumatorio de los coeficientes individuales de resistencia ∑ ζ Vn para el tramo del conducto de unión depende de los cambios de n dirección o sentido y de sección transversal entre la conexión de humos del aparato de calefacción y la chimenea. en m/s. en m.11. NOTA − Con el fin de simplificar el cálculo dependiente de las regulaciones locales. ρB ψB ∑ ζ B. es el coeficiente de seguridad de flujo de seguridad de flujo para el suministro de aire (SEB habitualmente es igual a 1. Si el aire para la combustión se transporta hasta la sala de instalación a través de aberturas de ventilación o de tuberías de aire de combustión con sección transversal constante sobre la longitud. 5. es la longitud de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión. en kg/m3. la salida y los caudal másico en las aberturas de ventilación o en la tubería del aire de combustión ∑ n cambios de dirección en la tubería deben totalizarse sobre la longitud entera de la abertura de ventilación o de la tubería.EN 13384-1:2002 . En la tabla B. La suma de los coeficientes de resistencia al flujo debido a los cambios de dirección y/o de sección transversal y/o de ζ B.n n El coeficiente de resistencia al flujo debido a la fricción de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión ' debe calcularse aplicando la fórmula (35). PB debe ser igual a 4 Pa. es la velocidad en las aberturas de ventilación o en la tubería del aire de combustión.4 Resistencia de presión del suministro de aire (PB). en m. PB debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: PB = SEB ⋅ ψ B ⋅ F GGH LB + DhB ∑ ζ B. es el coeficiente de la resistencia al flujo debida a la fricción de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión.2). La resistencia a presión del suministro de aire PB debe determinarse de acuerdo con la naturaleza de la zona de instalación (dimensiones. El coeficiente de resistencia al flujo debida a la fricción del conducto de humos para el tramo del conducto de unión debe calcularse aplicando la fórmula (35) con los valores correspondientes para dicho tramo.n para la entrada. tipo y número de ventanas y puertas. puede suponerse que PB tiene un valor constante de 3 Pa. La diferencia de presión causada por el cambio de la velocidad de los humos ene l tramo del conducto de unión PGV debe calcularse aplicando la fórmula (34) con los valores correspondientes para dicho tramo. es la suma de los coeficientes de resistencia al flujo debido a los cambios de dirección(sentido) y/o de sección transversal y/o de caudal másico en las aberturas de ventilación o en la tubería del aire de combustión. es la densidad del aire de combustión. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .32 - La velocidad media wmv de los humos en el tramo del conducto de unión debe calcularse aplicando la fórmula (28) con los valores correspondientes para el tramo del conducto de unión. etc.n J JK n Iρ B 2 2 ⋅ wB en Pa (42) donde DhB LB SEB wB es el diámetro hidráulico interior de las aberturas de ventilación o de la tubería de aire de combustión. equipamiento con sistemas de ventilación y aparatos de calefacción adicionales. puede suponerse β = 0. en W/(m2.33 - EN 13384-1:2002 En ausencia de datos del fabricante. K). es la densidad del aire de combustión. es el coeficiente interior de transferencia de calor. en m2. es la temperatura del aire ambiente a la salida de la chimenea. en kg/m3. es la relación entre el caudal másico del aire de combustión y el caudal másico de los humos. La densidad del aire de combustión debe determinarse aplicando la fórmula (13) con los valores correspondientes a la presión y la temperatura del aire..K). en K. 5.8.9. los valores pueden tomarse de la tabla B.12 Cálculo de la temperatura de la pared interior a la salida de la chimenea (Tiob) La temperatura de la pared interior a la salida de la chimenea a régimen de temperatura TIob debe determinarse aplicando la fórmula siguiente: Tiob = Tob − kob αi bT ob − Tuo g en K (44) donde kob Tob Tuo αi es el coeficiente de transmisión del calor a la salida de la chimenea a régimen de temperatura. β ρB NOTA − Aproximadamente. en W/(m2 .K) (45) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en K. El coeficiente de transmisión del calor a la salida de la chimenea Kob a régimen de temperatura debe determinarse a partir de la fórmula siguiente: kob = 1 1 αi + d i+d i 1 Λ 1 Λ o Dh + Dhao ⋅ α ao en W/(m2. es el caudal másico de los humos. en kg/s. es la temperatura de los humos a la salida de la chimenea a régimen de temperatura. La velocidad en la tubería del aire de combustión wB debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: wB = & β ⋅m AB ⋅ ρ B en m/s (43) donde AB & m es la sección transversal de la tubería del aire de combustión. en W/(m2. en K.6. es la temperatura del aire ambiente inmediatamente antes del aislamiento adicional. en m. sin prueba adicional alguna.1 (m2. es el coeficiente de transmisión de calor de la chimenea a régimen de temperatura. La resistencia térmica adicional a la salida de la chimenea (1/") o debe calcularse como se especifica en el apartado 5.2 para capas adicionales de aislamiento aplicadas en todos los lados.K/W. en m. es el coeficiente interior de transferencia térmica a la salida de la chimenea.5 cm de espesor mínimo o tiene un aislamiento adicional de 3 cm como mínimo entonos los lados (coeficiente de conductividad térmica $ ≤ 0. en m2. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . es el diámetro hidráulico exterior a la salida de la chimenea. es la resistencia térmica. si la sección de la chimenea por encima del tejado está embebida en mampostería (coeficiente de conductividad térmica $ ≤ 0. en K.K). en W/(m2.1 Generalidades Si el requisito de temperatura dado en el apartado 5. puede ser posible cumplir el requisito mediante la introducción de un aire secundario.K).K/W. es el valor que debe aplicarse a todas las capas en la cara exterior del espacio ventilado. debe realizarse un cálculo posterior para establecer si el requisito de temperatura puede cumplirse cuando se introduce aire secundario en la chimenea.K)/W.1 W/(m. Si la parte de chimenea por encima del tejado tiene aislamiento adicional.K). 6 AIRE SECUNDARIO PARA CHIMENEAS CON PRESIÓN NEGATIVA 6.85 W/(m. En el caso de revestimiento o chapado ventilado.2 se cumplan cuando se calcula sin aire secundario. La temperatura de la pared interior Tirb inmediatamente antes del aislamiento adicional debe determinarse aplicando la fórmula siguiente: Tirb = Trb − donde kb Trb − Tur αi b g (46) Trb kb Tur es la temperatura de los humos inmediatamente antes del aislamiento adicional a régimen de temperatura.K)/W. El cálculo debe hacerse siempre que los requisitos de presión del apartado 5.K) de 11. en m2.K).3 no se cumple cuando se calcula la temperatura de la pared interior aplicando la fórmula (44) o (46) sin la introducción de aire secundario en la chimenea. Las capas de aire de espesor a 1 cm no deben considerarse como proporcionadoras de resistencia térmica adicional (1/")o. es el coeficiente exterior de transferencia térmica a la salida de la chimenea. la temperatura de pared interior debe calcularse para la parte inmediatamente anterior al aislamiento adicional.EN 13384-1:2002 . F 1I H ΛK F 1I H ΛK es la resistencia térmica de cualquier aislamiento adicional para la parte de chimenea por encima del tejado o referida al diámetro hidráulico interior para la chimenea. en W/(m2.34 - donde Dh Dhao αi αao es el diámetro hidráulico interior. En este caso. NOTA − Puede utilizarse un valor de (1 ")o = 0. (1/")o = 0 (m2. El cálculo.7. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . deben calcularse las propiedades físicas (cp.35 - EN 13384-1:2002 6. Este valor corresponde a una humedad relativa del 60% a 15 ºC.2 Método de cálculo El cálculo debe realizarse en secciones desde la conexión de humos del aparato hasta el puesto de instalación del dispositivo de aire secundario y desde éste.1%. Tp. 6. La temperatura del aire secundario TNL debe tomarse como la temperatura del aire del espacio del que se toma el aire. sólo debe considerarse el aire secundario además del caudal másico de humos programado.3). Para la consideración del aire secundario.7. con valores cambiados para el caudal másico de los humos. La temperatura del aire exterior debe calcularse aplicando TL = Tuo (véase el apartado 5. Para el cálculo adicional.3 Valores básicos para el cálculo del aire secundario 6.1.1. hasta la salida de la chimenea. debe realizarse repetidamente hasta que se cumplan los requisitos de funcionamiento o hasta que se ha aspirado el tiro sobrante (Pz = Pze).3 para la validación o comprobación del requisito de temperatura. suponiendo un caudal de aire secundario determinado.. La temperatura y la composición mezcladas de la mezcla aire secundario/humos después de la entrada del aire secundario deben calcularse a partir de la temperatura y la composición de los humos y del aire secundario. %A. la temperatura de los humos y la composición de éstos.3. 6.1 Generalidades. R.3. $A) que dependen de la composición de la mezcla humos-aire secundario.2 Cálculos de mezclas. debe añadirse un caudal másico de aire secundario al caudal másico de los humos. En el caso de aparatos de calefacción que consumen combustibles gaseosos con un desviador de tiro. Para calcular el caudal másico de aire secundario deben utilizarse los valores de temperatura ambiente del apartado 5. El caudal másico después de la mezcla de aire secundario mM debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: &M = m & +m & NL m en kg/s (47) La temperatura de los humos después de la mezcla de aire secundario TM debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: TM = & ⋅ cpA ⋅ TA + m & NL ⋅ c pNL ⋅ TNL m & ⋅ c pA + m & NL ⋅ cpNL m en K (48) La concentración volumétrica CO2 y H2O después de la mezcla de aire secundario debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: σ CO 2 b g & ⋅ R ⋅ 100 − σ H 2 O ⋅ σ CO 2 m = M & ⋅ R ⋅ 100 − σ H 2 O + m & NL ⋅ RL ⋅ 100 − σ H 2 O m NL b g b g b g b b g en % (49) σ H2O b g = M & ⋅ R ⋅ σ H2O + m & NL ⋅ RL ⋅ σ H 2 O m & ⋅R + m & NL ⋅ RL m b g g NL en % (50) El contenido de vapor de agua del aire secundario puede tomarse igual a 1. 3). en J/ (kg. σ(H2O)NL es la concentración volumétrica de H2O (vapor de agua) del aire secundario. 6. en kg/s. es la constante de elasticidad del aire. en K. es el calor específico del aire secundario J/kg. es la constante de elasticidad de los humos antes de la mezcla de aire secundario.1 Resistencia de presión para el suministro de aire con aire secundario (PBNL). es el caudal másico de humos antes de la mezcla de aire secundario.36 - donde cpA cpNL & m es el calor específico de los humos antes de la mezcla de aire secundario. en %.4 Presiones 6. es la temperatura de los humos después de la mezcla de aire secundario. es el caudal másico de humos después de la mezcla de aire secundario.K). es la temperatura de los humos antes de la mezcla de aire secundario. es la resistencia de presión efectiva del suministro de aire sin aire secundario (véase el apartado 5. en K. en K. en kg/s.4. en kg/s.K). en kg/s. en J /(kg. la resistencia de presión efectiva para el suministro de aire PBLN con aire secundario y potencia térmica nominal debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: PBNL & I F m = P ⋅ G1 + &J H β ⋅m K B NL 1.5 en Pa (51) donde & NL m & m es el caudal de aire secundario.K). es el caudal másico de aire secundario. en %. σ(H2O) es la concentración volumétrica de H2O (vapor de agua) de los humos antes de la mezcla de aire secundario. Para las zonas sin aberturas de ventilación. en %. en %. es la concentración volumétrica de CO2 de los humos antes de la mezcla de aire secundario. &M m & NL m R RL TA TM TNL σ(CO2) σ(CO2)M es la concentración volumétrica de CO2 de los humos después de la mezcla de aire secundario. en J/(kg.EN 13384-1:2002 . en %. es la temperatura del aire secundario. en kg/s. β AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .11.K). σ(H2O)M es la concentración volumétrica de H2O (vapor de agua) de los humos después de la mezcla de aire secundario. es el caudal de humos antes de la mezcla de aire secundario. es el caudal másico de aire secundario. La velocidad en las aberturas de ventilación o en la tubería del aire de combustión teniendo en cuenta el aire secundario WBNL debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: ρB ψBNL ∑ ζ B.11. PBNL debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: PBNL = SEB ⋅ ψ BNL ⋅ F GH LB + DhB ∑ ζ B.11. es la suma de los coeficientes de la resistencia local de las aberturas de ventilación o del suministro del aire de combustión (véase el apartado 5.11. en m. en kg/s.3). Para la determinación del coeficiente de fricción de la tubería de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión teniendo en cuenta el aire secundario.11. en kg/s. en kg/m3. )BNL debe utilizarse el apartado 5.3).3).11.11.3). & NL m β ρB AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .10.3). es el coeficiente de seguridad de flujo para el suministro de aire (véase el apartado 5.. es el coeficiente de fricción o rozamiento de la tubería de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión teniendo en cuenta el aire secundario.3). en m. es la densidad del aire secundario y de la combustión (véase el apartado 5.2.11. es la longitud de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión (véase el apartado 5. en m/s.11. es la velocidad en las aberturas de ventilación o en las tuberías del aire de combustión teniendo en cuenta el aire secundario. es el caudal másico de los humos antes de la mezcla de aire secundario. en kg/m3.3).n n w BNL = & +m & NL β ⋅m AB ⋅ ρ B (53) donde AB & m es la sección transversal de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire de combustión (véase el apartado 5. es la densidad del aire de combustión y del aire secundario (véase el apartado 5.n J K n Iρ B 2 2 w BNL (52) donde DhB LB SEB wBNL es el diámetro hidráulico interior de las aberturas de ventilación o de la tubería del aire combustión (véase el apartado 5. es la relación entre el caudal másico del aire de combustión y el caudal másico de los humos (véase el apartado 5.3).37 - EN 13384-1:2002 Si el aire para la combustión se transporta a través de aberturas o de tuberías de ventilación con sección transversal constante en toda su longitud.2. es la densidad de la mezcla de humos después de la mezcla de aire secundario. en kg/s.4. en Pa. El tiro necesario para el registro regulador de tiro PNL debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: 2 & NL + a2 ⋅ m & NL PNL = a0 + a1 ⋅ m + SE ⋅ 1 + ζ 2 −3 ⋅ b g ρ2 M 2 wM en Pa (54) El tiro necesario para el desviador de tiro PNL debe obtenerse aplicando la fórmula siguiente: & NL + m & I2 FG m H m JK PNL = PW donde a0 a1.7). en Pa. es el tiro mínimo para el aparato de calefacción. en Pa. son los valores característicos para los dispositivos de aire secundario (regulador de tiro) véase la tabla B.38 - 6. es el coeficiente de seguridad de flujo. es el caudal másico de humos. en Pa. es el caudal másico de aire secundario. es la velocidad de la mezcla de humos después de la mezcla de aire secundario.EN 13384-1:2002 . en kg/m3. en Pa/ (kg/s)2. es el coeficiente individual de resistencia para la entrada de aire secundario (véase nº 5 en la tabla B. es el tiro mínimo para el aparato de calefacción. en kg/s. & NL m Pw SE wM ρM ζ 2-3 El valor de entrada de referencia del dispositivo de aire secundario &o debe obtenerse de la suma de las presiones de suministro necesarias para el generador de calor Pw y para la ruta de los humos hasta el dispositivo de aire secundario. Para el regulador de tiro es válida la fórmula siguiente: − para PW + PFV1 < 10 en Pa en Pa (56) a0 = 10 − y para PW + PFV1 ≥ 10 a0 = PW + PFV1 donde PFV1 PW en Pa en Pa (57) es la resistencia de presión efectiva para la parte del tramo del conducto de unión situada antes del regulador de tiro. a2 & m en Pa (55) es el valor de entrada de referencia del regulador de tiro. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .7 en el anexo A). en m/s.2 Tiro necesario para los dispositivos de aire secundario (PNL). La resistencia de presión efectiva para la parte de tramo de conducto de conexión antes del regulador de tiro PFV1 debe determinarse de acuerdo con lo indicado en el apartado 5.8 y 5. en Pa. en Pa.12. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . Para un desviador de tiro. luego. 6. en Pa.4 Requisito de presión con aire secundario.5 Requisito de temperatura con aire secundario El requisito de temperatura a la salida de la chimenea debe probarse de acuerdo con los apartados 5. es el tiro necesario para el regulador o el desviador de tiro.39 - EN 13384-1:2002 6. NOTA − Si el registro regulador de tiro está instalado en la chimenea. en Pa.4. compararse con el tiro en este punto Pz. debe tomarse PFV1 = 0. es la resistencia de presión efectiva para la parte de tramo del conducto de unión después del regulador de tiro o después del desviador de tiro. el tiro necesario a la entrada de los humos en la chimenea Pze debe determinarse y. la sección de chimenea hasta dicho registro regulador de tiro puede tratarse como una parte separada utilizando los datos apropiados para la chimenea. es la resistencia a presión de la chimenea.4. es el tiro teórico disponible debido al efecto de chimenea. en Pa (58) Para un regulador de tiro que esté situado en la chimenea por encima de la entrada de los humos. Para un desviador de tiro puede tratarse como una parte separada utilizando los datos apropiados para la chimenea. en Pa. 6.2. con las propiedades físicas de la mezcla humos – aire secundario. Para cada caudal másico de aire secundario.11..3 Resistencia de presión para la parte del tramo de conducto de unión situada antes del dispositivo de aire secundario (PFV1). debe comprobarse el requisito de presión después del regulador de tiro. Debe cumplirse la fórmula siguiente: PZ = PH − PR − PL ≥ PBNL + PNL + PFV2 = PZe donde PBNL PFV2 PH PNL PR es el tiro necesario para el suministro de aire con aire secundario. n +1 h. es el diámetro hidráulico del interior de cada capa. en m. y debería determinarse aplicando la fórmula siguiente: F 1 I = y ⋅ ∑ LM D H ΛK MN 2 ⋅ λ n h n ⋅1n F D I OP GH D JK PQ h.10 para secciones transversales cuadradas y rectangulares hasta una relación entre lados de 1:1.n en m2.40 - ANEXO A (Informativo) CÁLCULO DE LA RESISTENCIA TÉRMICA La resistencia térmica de una chimenea F 1I H ΛK puede determinarse se conocen los coeficientes de la conductividad n térmica de los materiales de construcción.EN 13384-1:2002 . en W/(m. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en m. = 1. λn es el coeficiente de conductividad térmica del material de la capa a la temperatura de servicio (véase la tabla B.n y es el diámetro hidráulico interior. es el coeficiente de forma: = 1.5).5. La influencia de los puentes térmicos en las chimeneas metálicas industriales debería tenerse en cuenta mediante un factor que se describe en la Norma EN 1859.0 para secciones transversales redondas y ovaladas.K).1) donde Dh Dh.K/W (A. 0009 -0.0026 -0.000012 0.09 9.00 0.014 0. el punto de rocío del agua tp.0082 142 -0.0046 1.14 0.090 0.5 17.51 3.37 5. σ ( SO2 ) máx.3 10.00 0.2 13.00 11.0084 134 -0.61 9.054 0.00 0.64 8.07 0.89 7.15 16.4 5.6 10.79 11.0003 -0.000012 0.98 4.047 0.001 1/% -0.80 0.014 0.014 0.0013 0.0093 111 -0.00 0.03 26.25 1.6 15.70 3.1 Valores para la determinación del caudal másico de los humos m.44 2.14 6.57 1.26 12.17 10.014 0.0038 -0.86 12.42 9.15 1.0083 137 -0.0022 -0.000014 0.0057 370 -0. el coeficiente de conductividad térmica 'A.0 11.78 g%/(kWs) g/(kWs) 7.66 8.000011 0.014 0. el aumento del punto de rocío &Tsp.24 5.86 0.50 20.12 5.86 1. % 20.75 3.46 3.0024 J/(kgK%) J/(kgK2%) J/(kgK3%) 3.78 kWh/kg m3/kg 7.17 16.015 0.0 13.0023 -0.052 0.04 0.060 1/% -0.0014 -0.055 0.000011 0.000011 0.36 8.31 % 0.00 0.27 kWh/kg m3/kg 7.49 1.014 0.0028 -0.046 0.001 -0.0144 -0.03 9.09 3.06 6.4 18.015 1/% % K K 7 7 7 7 7 7 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.70 4.0116 -0.06 10.72 4.0 23.68 1.10 0. 'A y !A a 400 ºC) Datos característicos del combustible Tipo de combustible Hu VAtrmin VLmin VH 2O Coeficientes para el cálculo de los datos de los humos fm1 fm2 fR sin fR con condensación condensación fc0 fc1 fc2 fc3 fw fs1 fs2 σ (CO2 ) máx.61 6.99 4.3% de humedad) pelotas de madera 8.5 11.67 10.076 0.000009 0.0018 0.55 5.11 6.049 0. y la viscosidad dinámica !A de los humos (cp.67 3.0002 0.0093 111 -0.000007 0.45 2.0024 -0.0009 -0.20 6.94 5.00 0.000011 0.000012 0.80 13.80 20.07 4.0032 0.016 0.1% de humedad) madera (33.015 0.09 0.015 0.000011 0.13 0.000010 0.0013 -0.87 22.43 9.0091 127 (Continúa) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .63 24.48 10.0033 -0.00 12.28 0.0001 0.08 6.23 6.0033 0.053 0.015 0.60 19.0018 -0.0 23.91 10.0002 -0.09 15. la constante específica de los gases R.0036 -0.05 19.0142 -0.09 10.10 0.052 0.14 9.21 1.033 0.57 8.44 0.6 0.ANEXO B (Informativo) TABLAS Tabla B.001 -0. el calor específico cp.40 15.74 11.06 9.50 20.7 11.036 0.17 10.000013 0.81 kWh/kg m3/kg 0.0128 57 56 77 90 72 93 80 94 89 85 0 0 0 0 0 15 15 15 .00 0.000007 0.014 0.41 EN 13384-1:2002 -0.0018 -0.67 7.48 16.016 0.66 0.0002 0.0012 -0.52 11.0111 -0.052 0.00 kWh/kg kWh/m3 coque antracita lignito RFO < 4% S RFO < 2% S RFO < 1% S gasóleo doméstico de calefacción queroseno gas natural H gas natural L gas licuado madera (23.235 99 -0.0083 149 -0. es el contenido máximo de dióxido de carbono de los humos secos. es el coeficiente para el cálculo del aumento del punto de rocío. en g⋅%/(kW⋅s). es el coeficiente para el cálculo del calor específico de los humos. es el coeficiente para el cálculo del aumento del punto de rocío. es la relación entre el volumen mínimo de humos secos y el volumen o la masa de combustible en condiciones normales (273. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en g/(kW⋅s). en J/(kg⋅K³⋅%). en m3/kg o en m3/m3. en %. en K. en 1/%. . es la relación entre el volumen de vapor de agua en los humos y el volumen o la masa de combustible en condiciones normales (273. en K. es el contenido máximo de dióxido de azufre de los humos secos.EN 13384-1:2002 Tabla B. 101325 Pa). en J/(kg⋅K⋅%). σ ( SO2 ) máx. en %. es el coeficiente para el cálculo de la constante gaseosa de los humos. en J/(kg⋅K²⋅%).15 K. es el coeficiente para el cálculo del caudal másico de humos. es la relación entre el volumen mínimo del aire de combustión y el volumen o la masa de combustible en condiciones normales (273.1 (Continuación) fm1 fm2 fR fc0 fc1 fc2 fc3 fw fs1 fs2 Hu VAtrmin VLmin VH 2O es el coeficiente para el cálculo del caudal másico de humos. es el coeficiente para el cálculo del calor específico de los humos. 101325 Pa). en %.42 - es el coeficiente para el cálculo del contenido de vapor de agua de los humos.15 K. es el contenido energético del combustible. es el coeficiente para el cálculo del calor específico de los humos. en kWh/kg o en kWh/m3. en m3/kg o en m3/m3.15 K. σ (CO2 ) máx. es el coeficiente para el cálculo del calor específico de los humos. 101325 Pa). en m3/kg o en m3/m3. en 1/%. es la presión parcial del vapor de agua. en kW. en J/(kg. es la temperatura del punto de rocío. F σ (CO2 ) QF = 100 ⋅Q ηW en kW (B. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en g/s.000065 ⋅ t m 2 η A = 15 ⋅ 10 −6 + 47 ⋅ 10 −9 ⋅ t m − 20 ⋅ 10 −12 ⋅ t m EN 13384-1:2002 λA ηA es el coeficiente de conductividad térmica de los humos. es la constante gaseosa de los humos.1) & m FG f + f IJ ⋅ Q H σ (CO ) K m1 m2 2 es el caudal másico de los humos.10) ∆Tsp Kf λ A = 0.5) . es la viscosidad dinámica de los humos. en Pa. es el consumo calorífico del aparato de calefacción.6448 − ln( pD ) ∆Tsp = fs1 + fs2 ⋅ ln( K f ) en °C (B. en ºC. en %. en N. en K.43 - 100 σ ( H2 O) = .Tabla B. en %. es el calor específico de los humos. es el incremento del punto de rocío.9 − 236.9) (B. “fR con condensación” debería utilizarse para las chimeneas que funcionan en condiciones húmedas.05 ⋅ t m + 0. es el contenido de dióxido de carbono de los humos secos. es el factor de conversión de SO2 en SO3. en %.0003 ⋅ t m + fc0 + fc1 ⋅ t m + fc2 ⋅ t m ⋅ σ (CO2 ) en J/(kg⋅K) (B.6) pD pL tp 4077.0223 + 0. en Pa.4) 1 + fc3 ⋅ σ (CO2 ) en % (B. en ºC. NOTA − “fR sin condensación” debería utilizarse para las chimeneas que funcionan en condiciones secas. es el rendimiento del aparato de calefacción. en kW.K).7) en K en W/(m⋅K) en N⋅s/m² (B.s/m2.1 (Fin) Aproximaciones & = m donde en g/s (B.7) (B. en %.K). en W/(m. σ ( H 2 O) σ ( H 2 O) ⋅ pL 100 en Pa (B.2) QF Q R = RL ⋅ 1 + f R ⋅ σ (CO2 ) 2 2 1011 + 0. + 11 fw 1+ σ (CO2 ) pD = tm es la temperatura media de los humos.3) ηW R RL cp cp = e j en J/(kg⋅K) (B.67 tp = 23. es la potencia térmica del aparato de calefacción.K). es la constante gaseosa del aire = 288 J/ (kg. es el contenido de vapor de agua de los humos. es la presión del aire exterior. en J/ (kg.-K). 1 + 2.4 ⋅ lg QN en % para para en % para en Pa para en Pa para 10 kW < QN ≤ QN ≤ QN ≤ QN ≤ Q N> 1 000 kW 10 kW 1 000 kW 100 kW 100 kW { { 8.0 ⋅ lg QN 88.0 ⋅ lg QN PW = 15 ⋅ lg QN .70 + 50 ⋅ lg QN 80 Pa en Pa para en Pa para para 100 kW < QN ≤ QN ≤ QN> QN ≤ QN ≤ 100 kW < QN ≤ QN ≤ 10 kW < calderas especiales 100 kW 1 000 kW 1 000 kW 2 000 kW 100 kW 2 000 kW 50 kW 350 kW 68.65 + 4.44 - Tabla B.0 % 6. ηW y σ(CO2) Coque carbón mineral briquetas de lignito ηW σ(CO2) = = PW = { 15 ⋅ lg QN .0 + 2.6 + 8.1% de humedad) PW = 15 ⋅ lg QN 27 + 13 ⋅ lg QN QN ≤ ηW σ(CO2) Combustibles líquidos y gaseosos (con y sin quemador de tiro forzado) = = 51.47 + 38.EN 13384-1:2002 .35 ⋅ lg QN en % para { { 9.7 ⋅ lg QN para en % para en Pa para en Pa para Madera (23.2 Valores para las calderas de calefacción Combustible Ecuación para PW.5 ⋅ lg QN ηW = { { 85.0 + 1.0 % en % para para QN ≤ Q N> 1 000 kW 1 000 kW σ(CO2) = fx1 1 − fx2 ⋅ lg QN fx3 en % para QN ≤ 100 kW en % para Q N> 100 kW AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .5 % 4. 1 5.005 0.076 0.45 - EN 13384-1:2002 Tabla B.001 0.2 11.001 0.001 0.9 fx2 0. Tabla B.0015 0.9 fx1 5.002 0.6 10.079 fx3 6.003 0.080 fx3 13.005 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .078 0.2 10.0 7.2 8..075 0.001 0.0 Valores después del desviador de tiro.3 Valores para la determinación de ((CO2) utilizando quemadores de combustibles líquidos y gaseosos Quemador de tiro forzado Combustible Quemador de tiro naturala fx1 Combustible líquido Gas natural H Gas licuado a fx2 0.4 Valores típicos para la rugosidad media r de algunos materiales /construcciones del forro Valores típicos para la rugosidad media r m Materiales del forro acero soldado vidrio plástico aluminio revestimiento de conducto de arcilla cerámica ladrillos metal con soldeo blando hormigón mampostería metal corrugado 0.005 0.0 11. 66 0.9 de la Norma EN 1745:2002).64 0.88 0.25 0. densidad " y calor específico c de algunos materiales para chimeneas Material ρ kg/m 3 c kJ(kg⋅K) t ºC λ W/(m⋅K) aluminio acero acero inoxidable mampostería 2 800 7 800 7 900 0. 800 1 000 1 200 1 400 1 600 10 0.9 de la Norma EN 1745:2002) 800 1 000 1 200 1 400 1 600 1 800 - bloques macizos de hormigón ligero con áridos de arcilla expansiva (véase la tabla A.36 0.08 ladrillos macizos.46 – 10 10 160 50 17 ladrillos impermeables y clinker (véase la tabla A.63 (Continúa) AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .55 0.5 Coeficiente de conductividad térmica '. ladrillos perforados (véase la tabla A.41 0.51 0.33 0.47 0.81 0.74 0.1 de la Norma EN 1745:2002) 1 200 1 400 1 600 1 800 unidades de silicato cálcico (véase la tabla A.55 0.33 0.83 1.00 - 10 10 10 10 - 0.41 0.61 0.52 0.2 de la Norma EN 1745:2002) 1 000 1 200 1 400 1 600 1 800 unidades macizas de hormigón ligero con otros áridos ligeros (véase la tabla A.40 0.30 0.46 0.45 0.1 de la Norma EN 1745:2002) 1 800 2 000 2 200 1.46 - Tabla B.32 0.EN 13384-1:2002 . 5 (Fin) Coeficiente de conductividad térmica '. densidad " y calor específico c de algunos materiales para chimeneas Material ρ kg/m 3 c kJ(kg⋅K) t ºC λ W/(m⋅K) hormigón de áridos densos yeso.72 0.220 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .00 1.035 0.100 0.370 2 000 fibra mineral 100 0.47 - EN 13384-1:2002 Tabla B.92 0..190 PP (polipropileno) 900 1.80 20 100 200 PVDF (fluoruro de polivinilo) 1 800 0.75 100 200 vidrio 2 200 0.200 1.00 1.96 20 a 150 0.00 10 10 20 200 20 1.70 - 0.045 0.000 1. mortero de cemento calizo forro de conducto /bloque de arcilla cerámica 2 400 1 800 1.070 1. mortero de cal (enlucidos).93 1.065 1. n I JK en W/(m⋅K) donde y Dh. n dn es la anchura del espacio de aire. en m.101 0. en m2. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . Resistencia térmica de espacios de aire estancos.n es el coeficiente de forma (véase el anexo A).099 0. en función de la anchura de espacio de aire dn y de la temperatura de la superficie de la pared emisora de calor (holgura anular concéntrica.EN 13384-1:2002 .101 0.055 0. El regulador de tiro se asigna al valor de grupo para el cual todas las partes de la curva de prestaciones (los tres valores medidos de flujo) están por encima de una curva particular de grupo como se da en el anexo D.123 0. 10 Pa y 40 Pa por encima del valor de entrada de referencia ao (como se determina a partir de los criterios de las ecuaciones (56) y (57)).K/W. Con el fin de determinar en qué grupo se categoriza o clasifica un regulador de tiro.147 0.6 Resistencia térmica de espacios de aire cerrados. Tabla B.050 0.100 0.04 0.n ⋅ ln n F GH Dh.7 Valores característicos para reguladores de tiro grupo regulador de tiro grupo regulador de tiro a1 Pa⋅s/kg 400 200 140 97 74 48 a2 Pa⋅(s/kg)2 120 000 30 000 11 400 5 000 2 800 1 260 1 2 3 4 5 6 NOTA − Los datos para los valores característicos a1 y a2 se seleccionan por la categorización del regulador de tiro en uno de los seis grupos.03 0. dispuesta verticalmente). La curva de prestaciones se obtiene determinando el caudal volumétrico a través del regulador de tiro para los tres valores de presión de 5 Pa.065 0.01 0.05 0.150 0. F 1I H K Λ es la resistencia térmica del espacio de aire. en función del espesor del espacio d y de la temperatura superficial de la pared emisora de calor (holgura anular concéntrica.153 0. se necesita una curva de prestaciones.075 0. dispuesta verticalmente) Resistencia térmica (1/Λ)n en m2·K/W anchura del espacio de aire dn (m) 40 ºC 100 ºC 150 ºC 200 ºC 0.48 - Tabla B.n + 2 d n Dh.087 0.02 0.055 0. en m.074 0.074 0.055 0.152 0.054 NOTA − El coeficiente eficaz o útil de conductividad térmica $n de los espacios de aire cerrados puede calcularse aplicando la fórmula siguiente: λn = y 2 F I H K 1 Λ Dh.075 0. es el diámetro hidráulico exterior de la pared interior que limita el espacio de aire. 2 0.7 1.2 0.2 30 > Ld/Dh ≥ 2 1.1 0.2 0.2 30 > Ld/Dh ≥ 2 0.2 0. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .4 0.0 0.49 - EN 13384-1:2002 Tabla B.8 Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ ángulo γ en º 10 30 45 60 1 90 Ld/Dh ≥ 30 0.1 0.6 Curva de 90º codos (curvas continuas o de gajos a 90º) R = Dh 0.4 0.3 0.3 0.5 2.5 0.2 2 Se admiten las interpolaciones entre los parámetros citados.0 1.3 0.0 Ld/Dh ≥ 30 1..25 0.75 1.5 0.5 1. 0 1.3 0.0 3 × 30º 0.18 0.2 0.4 0.17 0.4 0.25 0.50 - Tabla B.0 4 3.19 0.4 Curva de 90º Nº de tramos o segmentos a : Dh 1.35 0.5 3 2.17 0.3 0.5º 0.1 a = 2 ⋅ R ⋅ tan Fα I H 2K 2 × 45º 0.EN 13384-1:2002 .5 0.0 Ld/Dh ≥ 30 0. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .2 0.0 1.20 4 × 22.1 30 > Ld/Dh ≥ 2 1.0 0.3 0.6 0.8 (Continuación) Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ Curva de 60º R = Dh 0.5 2.2 0.3 0.0 5.75 1.13 0.13 0.15 Se admiten las interpolaciones entre los parámetros citados.12 0. 42 0.6 0.92 -0.18 -0.2 0.8 1.8 1.0 0.38 0.2 0.16 0.22 0.56 0.20 0.53 Se admiten las interpolaciones entre los parámetros citados.4 0.6 0.20 ζ1-3 0.51 - EN 13384-1:2002 Tabla B.92 -0.17 0.10 0.8 (Continuación) Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ ángulo γ = 90º & 2:m &3 m A3/A2 = 1.89 1.35 ζ1-3 0.0 ζ2-3 -0.0 0.53 0.03 0.47 0.35 0.35 0.03 0.0 ζ2-3 -0.0 0.4 condición: W 3 0.62 5 ramales (tes) con flujo convergente ángulo γ = 45º & 2:m &3 m A3/A2 = 1.04 0. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .06 -0..6 0. A2 Para a De acuerdo con Gardil. 62 cos γ -1 − 0 .8 (Continuación) Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ Fórmula para calcular los coeficientes individuales de resistencia sobre composicionesa: ζ 2 −3 = −0.EN 13384-1:2002 .0. Se admiten las interpolaciones entre los parámetros citados. 0 ≤ 2 ≤ 1. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . 8 JK GGH1 − GH A JK JK GH m & J K MN GH A F FA I I m & F m & I +G 2 − G J J ⋅ 1− GH H A K JK m & G & J H m K.92 1 − F GH &2 m &3 m F FA I I −Fm & I L FA I M 1 . 2 2 2 3 3 3 2 2 −1 3 2 2 2 3 3 2 I F FA I JJ − GG1 − GH A JK K H 3 2 −1 IA JJ ⋅ A K 3 cos γ 2 OP PQ ζ 1−3 = 0.52 - Tabla B. 0º < γ ≤ 90 º &3 A2 m A3 < 1 la resistencia individual de la composición puede determinarse como la suma de la resistencia individual A2 A de una constricción de la sección transversal (véase nº 6 respectivamente nº 8) y una composición 3 = 1 .2 cos γ -1 + 0 .03 1 − F GH &2 m &3 m F FA I I −Fm & I L F I A M 1 + 1 . 2 2 2 3 3 3 2 2 −1 3 2 2 2 3 3 −1 I OP JJ P KQ con & A3 m ≥ 1. 38 JK GGH1 − GH A JK JK GH m & J K MN GH A F FA I I m & F m & I +G 2 − G J J ⋅ 1− GH H A K JK m & G & J H m K. 07 0.7 0.6 0.0 γ = 30º 0.53 - EN 13384-1:2002 Tabla B.4 6 0.17 0.33 0.0 1.0 γ = 90º 0.14 0.45 1.15 sobre un borde de entrada redondeado condición: W 2 ζ=0 A1:A2 0 0.04 0.6 condición: W 1 0.08 0.8 partes de transición (variaciones de sección) 0.2 0.0 γ = 60º 0.10 0.2 0.0 0.25 8 0.0 condición: W 2 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .4 0.05 0.8 1.8 (Continuación) Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ A2 :A1 0.19 0.05 0.07 0.1 0 7 A2 :A1 0.25 0.4 0.. 2 (ζentrada = 3.8 (Continuación) Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ H/Dh plato superior 0.5 1.2) terminal del conducto de aire aerodinámico para chimeneas a presión positiva y aparato estanco en sala (PL = 0) de acuerdo con el proyecto de Norma prEN 1856-1 (ζsalida = 2.0 9 1.0) 11 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .EN 13384-1:2002 .54 - Tabla B.5 1.6 10 terminales (terminaciones) terminación del conducto (PL = 0) de acuerdo con el proyecto de Norma prEN 1856-1 5.0 1. 5 &1 m 13 ramificaciones o bifurcaciones γ ≈ 60° A3 =1 A2 A3 = 0.5 A1 0.5 &1 m AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .5 &3 m =1 & m2 &3 m = 0.55 - EN 13384-1:2002 Tabla B.6 &3 m =1 &2 m &3 m = 0.8 (Fin) Coeficientes individuales de resistencia para algunas forma Nº Formas Dimensiones geométricas Valores de ζ 12 ramificaciones o bifurcaciones γ ≈ 60° A3 =1 A2 A3 = 0..5 A1 2. como visto desde la salida de la chimenea. C. como visto desde la salida de la chimenea.1 − Posición de la salida de la chimenea (véase el texto) Una salida de la chimenea se considera que está dentro de la influencia de un edificio adyacente cuando: − la distancia horizontal L entre la salida y el edificio es inferior a 15 m. y − el edificio. se eleva más de 10º por encima del horizonte (ángulo $). y el límite superior del edificio. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . se extiende o abre sobre un ángulo horizontal # de más de 30º.56 - ANTEXO C (Informativo) LA SALIDA DE LA CHIMENEA CON RESPECTO A LOS EDIFICIOS ADYACENTES Leyenda 1 2 Chimenea Edificio Fig.EN 13384-1:2002 . . 1 − Curvas límites de la clasificación para el regulador de tiro AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . en m3/h Caudal másico de los humos.57 - EN 13384-1:2002 ANEXO D (Informativo) CURVAS LÍMITES DE LA CLASIFICACIÓN PARA EL REGULADOR DE TIRO Leyenda A X Y Z Grupo de reguladores de tiro Desviación típica en Pa Caudal volumétrico. en g/s Fig. prEN 12391-1 − Chimeneas. Parte 1: Norma de ejecución. Chimeneas metálicas.EN 13384-1:2002 .58 - BIBLIOGRAFÍA EN 1745:2002 − Fábrica de albañilería y componentes para fábrica. AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP . Métodos para determinar los valores térmicos de proyecto. citadas en esta norma europea. han sido incorporadas al cuerpo normativo UNE con los siguientes códigos: Norma Europea EN 1443:1999 EN 1745:2002 EN 1859:2000 CR 1749:2001 Norma UNE UNE-EN 1443:2000 UNE-EN 1745:2002 UNE-EN 1859:2000 UNE-CR 1749:2001 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP ..59 - UNE-EN 13384-1 ANEXO NACIONAL (Informativo) Las normas que se relacionan a continuación. Dirección C Génova. 6 28004 MADRID-España Teléfono 91 432 60 00 Fax 91 310 40 32 AENOR autoriza el uso de este documento a AOGLP .