Rapport Final

Calcul et dimensionnement d'ouvrages civilsd'une station de pompage Conception, dimensionnement et calcul d'un batiment de type R+4 à usage d'habitatoin dans un site de séismicité S2 dans une station de pompage à Sidi-Bennour. Etude, calcul et ferraillage d'un dalot 1.8x1.5x6. Réalisé par : Encadré par : Bihi Tariq Aziz Khamlichi Asmae Ingénieur bureau d'études 2 GC3 Hammoujan Elmehdi 2 GC3 Année universitaire : 2013- 2014 ‐Meknes ‫‪Rapport de stage d’ingénieur‬‬ ‫‪Juillet 2013‬‬ ‫ط ْعت ُ ْم أ َ ْن ت َ ْنفُذُوا ِم ْن أ َ ْق َ‬ ‫اْل ْن ِس ِإ ِن ا ْست َ َ‬ ‫ت «‬ ‫س َم َاوا ِ‬ ‫ار ال َّ‬ ‫ط ِ‬ ‫» يَا َم ْعش ََر ْال ِج ِن َو ْ ِ‬ ‫س ْل َ‬ ‫طان‬ ‫ض فَا ْنفُذُوا ۚ َل ت َ ْنفُذُونَ ِإ َّل بِ ُ‬ ‫َو ْاْل َ ْر ِ‬ ‫الرحمن )‪(33‬‬ ‫صدق هللا العظيم‬ ‫~‬ ‫" سبحانك ل علم لنا ال ما علمتنا انك انت العليم الحكيم"‬ ‫‪1|Page‬‬ ‫‪Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi‬‬ Rapport de stage d’ingénieur Juillet 2013 Remerciements Nous tenons à remercier ici toutes les personnes qui ont contribué à rendre notre stage intéressant et formateur. Nous remercions tout particulièrement Monsieur BENDADA, directeur du département DADR à NOVEC, de nous avoir permis d’effectuer notre stage au sein de son département, et en nous fournissant tous les renseignements dont nous avions besoin sur la société et sur son fonctionnement. Nous remercions également Madame KHAMLICHI, ingénieur bureau d’études, de nous avoir guidés tout au long de ce stage en se rendant disponible pour répondre à toutes nos questions. Elle a su nous encadrer et nous soutenir avec beaucoup de gentillesse et de disponibilité. Nous lui savons gré de ses conseils avisés qui nous ont permis de progresser. Enfin, Nous tenons à terminer ces remerciements en les adressant à nos tuteurs de l’Ecole Hassania Des Travaux Publics, leur formation pédagogique tout au long de ces deux années était l’élément clé qui nous a permis de mener jusqu’au bout notre stage de 2ème année. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 2|Page .Rapport de stage d’ingénieur Juillet 2013 Sommaire Remerciements .............................................................................................................. Bibliographie .................................................................................................................................................................................................................................................................... Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 3|Page .................................................. Sitographie ..................................................................................................................................................................... Annexe : Calcul détaillé du dalot sous CYPE ...................................................... Partie II : Dimensionnement et calcul d’un bâtiment R+4 ............................................................ Partie I : Etude et ferraillage du dalot ............................................................... Rapport de stage d’ingénieur Juillet 2013 Partie I : Etude et ferraillage du dalot Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi |Page . ........................ 28 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 1|Page ............................. 7 Matériaux utilisées ............................................................................................................................................. 2 HISTORIQUE ................................................................................................................................................................................................................. 8 Actions Variables ..................... 26 Ferraillage ......................................................................... 7 Etude génie civil du dalot ......................................................................... 7 Calcul du Dalot...... 12 Calcul manuel .......................................................................................................................................................................................................................................................... 13 Calcul par Robot Structural Analysis Professional 2013 : ............................................................................................. 21 Résultats ...................................................... 12 Résultats des calculs ................................. 8 Charges appliquées au Dalot : .................................................................................................................................................... 15 Calcul du dalot sous CYPE .............................. 5 Remarques relatives au rapport géotechnique .......................................................................................................................... 7 Acier ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 7 Géométrie du dalot : .....................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Sommaire Liste des figures ............................................................................................................................................................................................................................................................. 21 Etapes de calcul ................................................................... 8 Charges permanentes.................................................................................................................................................................................................................... 3 PRESENTATION DE NOVEC .. 9 Calcul des sollicitations........................................................................................................................................................................ 3 Etude géotechnique ............................... 7 Béton ................................................................................................................................. ........................................ 10 Figure 9 ...........................................................dalot sur Robot ..Cas de charge sur Robot .................................... 9 Figure 5 ......Charges routières sur le remblai ................................................................. 25 Figure 37 . 16 Figure 18 .Décomposition du radier .............................................................................................. 16 Figure 17 ..................Géométrie du dalot sur CYPE .................................................... 24 Figure 35 ....................................... 19 Figure 23 .................................................................................................................... 14 Figure 14 ..............................................................................................Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Liste des figures Figure 1 ..................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 10 Figure7 ................................................................................ 27 Figure 40 .......................... 10 Figure 8 .................................................................................. 27 Figure 42 – Schéma de ferraillage sur CYPE ...............................................Définitions de la charge Bt -2.............................................................Résultats 1 ............................... 24 Figure 33 ..................................................................................... 17 Figure 20 ..........Diagramme des moments (ELS) ........................................................................... 12 Figure 13 ..Type du sol................................................................................................................. 7 Figure 3 ........... 11 Figure 11 ........................................... 23 Figure 31 ...............................................................................Charges d'exploitation .Interface CYPE ......................................................... 24 Figure 34 .....................................................................................................................................Données relatives à la chaussée .paramètres du cadre .................................................Surface d'impact du Convoi Br ....................................................................... 18 Figure 22 ..................................................... 21 Figure 28 ..............................................Résultats 3 ...................Surface d'impact du convoi Bc ................ 22 Figure 29 ........................Définition de la charge Bt -1-................................................................................................................................................................................................. 26 Figure 39 .....Définitions des combinaisons .... 28 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 2|Page ................................................................................. 21 Figure 27 ......................................................................................tableau des coefficient bt du convoi Bt .........................................................................Géométrie du dalot ........................ 18 Figure 21 ................................................................................................................................................Poids des piédroits .... 15 Figure 15 .... 8 Figure 4 ............................................................ 9 Figure 6 .............................................................................................................................................................. 17 Figure 19 ...........................Données générales ................................. 22 Figure 30 .................................................................................................. 23 Figure 32 ..........................Résultats 2 ........Charges permanentes............................................................................................................................................................................... 11 Figure 12 .......................................................................... 15 Figure 16 ............... 20 Figure 25 ........Assistance pour ponts-cadres droits ................. 6 Figure 2 .............................................Charges permanentes............................................................................. 11 Figure 10 ......... 19 Figure 24 .....................Surface d'impact du convoi Bt ....................................Résultats du calcul des sollicitations ........................................................................................poussée des terres....... 26 Figure 38 .............................................................................................................................................définitions des barres ................................Tableau des coefficients bc du convoi Bc ............................................Epaisseur des composantes du dalot ........................... 27 Figure 41 ........................................................ 20 Figure 26 ...................................................propriétés des matériaux .Résultats 4 .............Diagramme des moments (ELU) ...............................Caractéristiques matériaux ................................................................................................................................................................................................................................................................................Surcharge radier ......Charges roulantes ........................................Plan BA................................................................... 25 Figure 36 ...........................Lancement des calcules ........................................................................................................................Définition du coefficient élastique ................................................................................................................ Novec. Alimentation en eau et Assainissement.Novec regroupe désormais les activités des deux bureaux d’études. dont CDG Développement est l’actionnaire de référence. dont le siège social est à Rabat.  Ingéma (fondée en 1973) : Grandes infrastructures (Barrages. notamment en Afrique et au Moyen-Orient. Ports.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 HISTORIQUE 1958 Création de SCET Maroc par SCET International 1973 Création de INGEMA par COYNE et BELLIER en tant que bureau d'ingénieurs conseil spécialisé dans les barrages et les grands ouvrages hydrauliques. 1976 2004 2005 2008 2009 Acquisition de SCET Maroc par CDG Fusion entre SCET Maroc et SCOM International donnant naissance à SCET -SCOM Acquisition de 85% du capital d'INGEMA par CDG Rapprochement stratégique entre INGEMA et SCET SCOM Naissance de NOVEC PRESENTATION DE NOVEC Novec est le fruit de la fusion entre les sociétés Ingéma et Scet-Scom. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 3|Page . Novec est désormais un acteur de premier ordre dans le domaine de l’ingénierie. Marrakech. Fort de l'expertise reconnue de ces deux bureaux. est également présente à l'échelle régionale à travers ses agences de Casablanca. où elle est appelée à devenir l'un des bureaux de référence. Ouvrages d'art. Aménagements urbains. dont il convient de rappeler les plus importantes :  Scet-Scom (fondée en 1958) : Bâtiment. Tunnels). Energie et Environnement. intervenant dans des domaines d’activité variées. Elle opère également à l'international. Génie rural. Autoroutes. employant près de 500 collaborateurs. Agadir et bientôt à Tanger et Fès. Ressources en eau. audit et évaluation techniques… Formation et accompagnement : diagnostic participatif. évaluations environnementales… Les prestations de maîtrise d’œuvre : études de conception et de réalisation des ouvrages. depuis les études de faisabilité jusqu’à l’assistance à la réalisation et à l’exploitation. Novec assure l’ensemble des processus des métiers de l’ingénierie.       Les études générales : plans et schémas directeurs... Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 4|Page . CDG Développement ambitionne de doter le pays d'une ingénierie d'excellence. organisation et gestion des projets et assistance technique.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 A travers la création de Novec. offrant des services de haut niveau dans les métiers en rapport avec le développement territorial durable. accompagnement des projets d’infrastructures. tant à l'intérieur du Royaume qu'à l'international. pilotage et coordination Audit et conseil : audit environnemental. Ordonnancement. suivi et contrôle des travaux… Les prestations d’assistance à maîtrise d’ouvrage : montage et définition des projets. études stratégiques. la collecte et l’épreuve d’échantillons. à confondre étude géotechnique et campagne de sondages et d’essais. La reconnaissance du site qui s’est effectuée par quatre sondages mécaniques SM1. doivent être les dernières d’une suite d’opérations ordonnées en étapes successives . Dans ce sens. L’exécution de sondages et d’essais in situ. afin qu’ils puissent définir et justifier les solutions techniques qu’ils devront concevoir. sinon nécessaire. des renseignements pratiques. en assure le suivi et en exploite les données. une étude géotechnique s’avère cruciale pour le bon fonctionnement et la durabilité de cet ouvrage. fiables et directement utilisables sur la nature et le comportement du site dans lequel elle sera construite. Il est utile. que le géotechnicien intervienne en ce qui le concerne à toutes les étapes d’étude du projet.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Etude géotechnique Il va sans dire qu’avant d’entamer un ouvrage quelconque en génie civil. il fallait établir une étude géotechnique dans le but de fournir au maître d’ouvrage et aux constructeurs. y recourir directement et exclusivement. avant la mise en place de la station de pompage décrite ci-dessus. Ces sondages ont au préalable donné des coupes détaillées du sol permettant ainsi de voir de plus près sa constitution. SM3 et SM4 en quatre emplacements différents. La description géologique de la région qui a révélé une série sédimentaire de limons quaternaires 2. et serviront ensuite dans les essais aux laboratoires. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 5|Page . de construction et d’entretien de l’ouvrage et qu’il dispose de tous les moyens dont il a besoin. reviendrait à attribuer un rôle de synthèse à des moyens d’analyse. La présente étude est constituée de plusieurs parties : 1. en organise la mise en œuvre. SM2. adopter et mettre en œuvre pour réaliser leur ouvrage en toute sécurité et à moindre coût. 50x1. les coupes lithologiques en détail. La méthode utilisée dans ce calcul est celle des tranches successives. Essais aux laboratoires : a.88 T/m² pour SM2.50).7 T/m² pour SM1 et Qadm = 95.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 3. zonalité. Les essais du cisaillement rectiligne pour la détermination des caractéristiques mécaniques. 4. Les indices de compression et de gonflement issus de ces essais seront utilisés dans le calcul du tassement (voir plus bas).02. Ces essais ont été réalisés sur deux échantillons et ont permis de caractériser le sol comme étant moyennement compressible et peu gonflant. Les essais œdométriques pour la détermination des caractéristiques rhéologiques.50m/TN). etc. Toutes les recommandations et les dispositions constructives nécessaires à prévoir.C. 6. à savoir : i. Pour les valeurs définies plus haut et avec un indice de compression Cc = 0. les limites d’Atterberg (limite de liquidité. Ces essais ont été réalisés sur deux échantillons avaient comme résultats : une cohésion moyenne de C = 1 bars et un angle de frottement moyen φ = 23° ii. Les essais d’identification réalisés sur des échantillons remaniés et prélevés au niveau des sondages manuels. La détermination du type de fondation et le niveau d’assise en calculant la contrainte admissible du sol pour une semelle isolée (1. 8. le sol présent dans le site a été classé GA (Grave Argileuse) selon la classification L.50m/TN. la granulométrie. qui sont indispensables lors de la détermination de la nature du sol.C. Les paramètres de construction parasismiques : Cette partie englobe les différents paramètres parasismiques nécessaires pour appliquer la norme RPS2000 (Système de structure. ce calcul de tassement donne finalement : ΔH ≈ 2. ceci au niveau des sondages SM1 et SM2. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 6|Page . les résultats détaillés des essais et les notes de calcul relatives aux contraintes admissibles et au tassement.propriétés des matériaux 7. b. Ces essais ont permis d’avoir les caractéristiques suivantes : La teneur en eau W. 5. On en conclue que le tassement est admissible. et qui ont donné une contrainte admissible de Qadm = 88. ainsi que les propriétés des matériaux qui vont être utilisés dans la construction : Béton Acier Comportement stable sous des grandes déformations réversibles Armatures à la haute adhérence Caractéristiques mécaniques conformes au règlement en vigueur de béton armé avec : σ28 ≥ 27 Mpa La valeur supérieure de la limite d’élasticité fy soit égale à 500 Mpa Le coefficient de sécurtié à adopter : ϒs = 1.P. soit des contraintes de services respectivement de 17. Selon les valeurs de ces caractéristiques.02 cm.7 T/m² et 19 T/m² (tout ceci pour une fiche d’ancrage moyenne de 2. coefficient d’influence. Pour les tassements. Enfin les annexe contenant le plan d’implantation. classe de bâtiment.). pour assurer la stabilité sol/fondation. coefficient d’amortissement. Les essais mécaniques et rhéologiques qui permettent de déterminer les autres données nécessaires à la caractérisation du sol.15 Figure 1 . un exemple d’estimation de tassement a été effectué : pour la couche des Limon argileux rougeâtre au niveau du sondage SM2 recevant une surcharge 17T/m² avec une fiche d’ancrage de 2.17 et un indice de gonflement Cg = 0. limite de plasticité) et l’indice de plasticité.   Nous avons repéré des fautes d’orthographe et de frappe tout au long du rapport Plusieurs résultats figurant dans la partie principale du rapport se contredisaient avec les résultats qui se trouvent an annexe.6+0. du coup nous étions parfois contraints à choisir l’une des valeurs si elle était indispensable pour nos calculs.Géométrie du dalot Matériaux utilisées Béton Les propriétés mécaniques du béton utilisé sont : *fc28 =25Mpa (Résistance caractéristique du béton à 28 jours) *ft28 =0. Les tableaux récapitulatifs dans l’annexe abritent des valeurs différentes de celles se trouvant dans la partie principale du rapport.06.10Mpa (Résistance du béton à la traction à 28 jours) *σb=0.  Etude génie civil du dalot Géométrie du dalot : Figure 2 . fc28 (contrainte admissible à l’ELS) Acier Acier haute adhérence Fe Ha FeE500 Felim=500Mpa Es=200000Mpa σs=200Mpa (contrainte admissible à l’ELS pour une fissuration très préjudiciable) Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 7|Page .Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Remarques relatives au rapport géotechnique En feuilletant le rapport géotechnique.fc28 =2. nous étions d’abord surpris par le non professionnalisme de celui-ci.6. 1.125t/ml Poids du remblai Hr=1.5m Poussée des terres Figure 3 .30. Charges appliquées au Dalot : Charges permanentes Poids propre du tablier Pour le tablier d’épaisseur 30cm et de largeur 1.5.025t/ml Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 8|Page .1.2=0.5=1.2.5.9t/ml Le poids total : g=g’+ groulement+ gremblai=6.5m COUCHE DE ROULEMENT=30cm 1.82t/m3 ϕ =23° Donc le poids des terres est : gremblai=1.1.5.3. dont les éléments seront : -Tablier -Radier -Piédroit On fera le calcul pour un mètre linéaire.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Calcul du Dalot Le dalot sera calculé comme un portique encastré dans le sol.8M 1.1.Charges permanentes Caractéristiques du remblai : Poids volumique Angle de frottement γ =1.82. le ferraillage longitudinal est le 1/3 du ferraillage transversal.5m et pour un béton de 2500kg/m3 : g’=0.5=4t/ml Caractéristiques de la couche de roulement : Poids volumique γ =2t/m3 groulement=0. 7t/m² Figure 4 .ϕ/2)=0.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Poussée des terres : La pression de la poussée des terres est calculée par la formule suivante : P=Hterre.0. on considère le système Bt comme étant le système le prépondérant et on dimensionne selon le cas le plus défavorable des trois types du système Bt (Br. l’effet dynamique s’annule et on ne sera pas obligé de multiplier par le coefficient δ.28t/ml Actions Variables Notre dalot est de classe 1.35t/ml Rs Figure 5 .8=1.1.Poids des piédroits L’application des efforts P.1=1. implique l’application d’un effort uniformément répartie sur le radier Rs.3.7t/m² P2=2. Et puisque on a un remblai au-dessus de notre dalot.poussée des terres Poids des piédroits Le poids des piédroits applique deux charges concentrées sur les deux piédroits dont la valeur est égale à : P=2.1. γterre. est puisque sa longueur est < 10m.45 Donc P1=1.22t/m² Avec Ka=coefficient de poussée=tang² (Pi/4.P/L=2. qui vaut : Rs=2.35/2.22t/m² P2=2. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 9|Page .Ka P1=1.5.Bc et Bt). Hr+0.Tableau des coefficients bc du convoi Bc 0.25 + 2 ∗ 𝐻𝑟)² Convoi du camion Système Bt : Figure 8 .25 On prend le coefficient bc=1.25=3.25 Figure7 .24𝑡/𝑚² (0.25 2.25=3.1 2.6 ∗ 𝑏𝑐 = 1.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Convoi du camion Système Bc : Figure 6 .tableau des coefficient bt du convoi Bt On prend le coefficient bt=1 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 10 | P a g e .Hr+0.Surface d'impact du convoi Bc La charge surfacique appliquée est : 𝑞= 2.25 0. 36 𝑡/𝑚² (2𝐻𝑟 + 0.6 Juillet 2013 0.q=0.25)(2𝐻𝑟 + 0.6 Convoi du camion Système Br : 2.Hr+0.Hr+0.25=3.45t/m² et R=1.3 2. la pression sur les piédroits est égale alors à : P=Ka.0.6=3.Surface d'impact du convoi Bt La charges appliquée est égale à : 𝑞= 2∗8 ∗ 𝑏𝑡 = 1.6 0.Hr+0.3=3.6) 0.3 Figure 10 .Hr+0.6=3.3)(2𝐻𝑟 + 0.6 Dimensionnement du dalot 2.6) Le cas du convoi Bt est le plus défavorable ! Charges routières sur le remblai Figure 11 .25 Figure 9 .08 t/ml Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 11 | P a g e .Charges routières sur le remblai On suppose que la terre fait passer une charge de q=1t.84 𝑡/𝑚² (2𝐻𝑟 + 0.Surface d'impact du Convoi Br La charge appliquée est égale à : 𝑞= 10 ∗ 𝑏𝑡 = 0.25 2. Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Calcul des sollicitations Calcul manuel Pour calculer les sollicitations on a utilisé la méthode de KLEINLOGEL dans l’ouvrage ‘’formules pour le calcul des cadres’’. 𝑆′2 = Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi −𝑃𝑘1 10𝐹2 . 𝑆2 = 𝑃 − 𝑆′2 12 | P a g e . ℎ −𝑞𝑙 2 𝑀𝐵 = 𝑀𝐶 = (𝐾2 − 𝑘2 𝑘1 ) 4𝐹1 𝑞𝑙 2 Pour une force unique verticale en B : 𝑀𝐴(−) = 𝑀𝐷(+) = 𝑆1 = −𝑆3 = 3𝑃𝑙𝑘1 (1+𝑘2 ) 4ℎ𝐹1 𝑃𝑙𝑘1 𝐹1 𝑃𝑙𝑘1 𝐹1 (−𝐾1 ∓ ) .paramètres du cadre On définit les coefficients suivants : Notons les forces axiales : S1 : dans la traverse inférieure S3 : dans la traverse supérieure S2 : dans le côté gauche S’2 : dans le côté droit Pour une charge uniformément répartie sur la partie supérieure : −𝑞𝑙 2 𝑀𝐴 = 𝑀𝐷 = (𝑘 𝐾 − 𝑘2 ) 4𝐹1 1 1 𝑆1 = −𝑆3 = 𝑀𝐵 −𝑀𝐶 . Principe de la méthode : Figure 12 . 𝑀𝐵(−) = 𝑀𝐶(+) = (𝑘2 ∓ ) 4𝐹1 5𝐹2 4𝐹1 5𝐹2 . 𝑆2 = 𝑆′2 = . la méthode se base principalement sur la méthode des rotations. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 13 | P a g e .Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Pour une charge symétrique sur les deux côtés : Résultats des calculs Voir la page suivante. 27648 -1.54442 -0.025 1.0332875 -0.664331034 0.14406 -0.0332875 -0.08704 1.296 1.2Q k1 1 Ma -1.35 bc bt 1.50972 2.21266 -0.1 Poids propre sigma1 sigma2 6.302 1.10139 0.23324 -0.83597 -0.21266 -0.482162759 -0.7 Poids des piédroits B Droit Gauche 1.009366 F2 8.21266 -0.15608 K1 5.228571 N1 0 2.23324 -0.776865 2.24 Charge routière sur remblai br 1.47089 0.030483871 1.482162759 -0.428 10.54442 -0.15608 K2 5.0332875 -0.08704 -0.28799375 2.14406 -0.14406 -0.087218 1.50112 0.42285 0.27648 0.281327586 -0.427422414 -0.27648 -1.23324 -0.0332875 -0.760967742 1.295766 1.21266 -0.00225 2.14406 -0.521357241 -0.857143 N3 0 2.23324 -0.155146552 Mbc Mad Mab Mcd 0.428 8.27648 -1.194059 -0.26788 0.452304 2.296 3.028965517 -0.882 0 6.32625 0 -0.14406 -0.285714 Mc -1.142564655 0 0 0 1.14406 -0.63265 N2' 6.80082 F1 26.10139 -0.296 2.428 0.08 G Q G+1.302 1.31899 0.521357241 1.50972 2.039668966 -0.482162759 -0.27648 -1.4 l 2.0332875 -1.362096 K4 4.142857 Mb -1.155146552 -0.482035 0.0332875 -0.806896 1.897104 1.31899 -0.27648 -0.281327586 -0.028965517 0.36 0.51646 0.42285 Figure 13 .26788 0.50972 2.296 4.23998 2.447636 K3 4.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Poussée des terres J données h 0.28799375 -1.23324 -0.285714 Md -1.447636 k2 1.142564655 0 0 0 1.428 0.521357241 -0.628571 N2 6.84 1.21266 -0.23324 -0.Résultats du calcul des sollicitations Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 14 | P a g e .028965517 -0.21266 -0.47089 0.32625 0 2.51646 0.50112 1.064841 0.23998 2.882 0 9.22 2.50972 2.83597 -0. 06t  Ast=4.42t  Ast=10.9 cm² Le moment de dimensionnement des piédroits : 0. les étapes suivantes vont montrer la méthode adopté pour cette étude :   Introduire les lignes de construction de notre dalot dans le plan XY Définir les éléments barre de notre structure Figure 14 .4 cm² Calcul par Robot Structural Analysis Professional 2013 : Pour l’étude sur Robot on a opté pour une modélisation barre dans le mode coque et l’étude sera faite pour 1m linéaire de largeur.définitions des barres  Mettre chaque élément dans sa position : Figure 15 .48t  Ast=4 .dalot sur Robot Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 15 | P a g e .1 cm² Le moment de dimensionnement du radier est : 2.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Le moment de dimensionnement de la dalle est : 2. Décomposition du radier  On définit les appuis élastiques.3.Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 Avant de définir l’appui élastique entre le sol et le radier. on décompose ce dernier en plusieurs éléments comme on aura les valeurs des moments en plusieurs point de radier : Figure 16 . on obtient ce dernier par les formules données dans le fascicule 62 titre V annexe F.Définition du coefficient élastique Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 16 | P a g e . Figure 17 . en introduisant le coefficient d’élasticité (raideur du sol). charges permanentes et charges d’exploitation : Figure 18 .Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 On définit les cas de charges : poids propre.Charges permanentes Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 17 | P a g e . la charge de la poussée des terres et la charge due au poids des piédroits : Figure 19 .Cas de charge sur Robot  Pour les charges permanentes on définit : la charge du remblai. on définit la charge roulante Bt(le cas le plus défavorable dans le système B) et la charge de la poussé des terre due au passage des convois : Figure 20 .Charges roulantes Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 18 | P a g e .Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 Pour les charges d’exploitation.Charges d'exploitation Figure 21 . Définitions des combinaisons  Finalement on lance les calculs.  Le diagramme des moments pour l’ELS est : Figure 23 .Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 On définit manuellement les combinaisons de charges de l’ELU et de l’ELS : Figure 22 .Diagramme des moments (ELS) Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 19 | P a g e . Diagramme des moments (ELU)  Plan BA de la dalle : Figure 25 .Plan BA Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 20 | P a g e .Dimensionnement du dalot Juillet 2013  Diagramme des moments pour l’ELU : Figure 24 . Figure 27 . la portée et la longueur d’axe.Géométrie du dalot sur CYPE Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 21 | P a g e . Figure 26 . Etapes de calcul  Nous avons lancé le logiciel CYPE. trapézoïdaux ou de tracé polygonal libre en plan.Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Calcul du dalot sous CYPE Ponts-Cadres est un programme conçu pour le dimensionnement et la justification des pontscadres en béton armé utilisés pour les passages inférieurs de routes et pour les ouvrages de drainage. Ils peuvent être rectangulaires.Interface CYPE  Après avoir choisi le mode « Assistant pour ponts-cadres droits ». ils peuvent être unis ou multicellulaires. Il permet le calcul du pontcadre par voussoirs préfabriqués en définissant les joints ou exécuté in situ. et choisi le module « Ponts-cadres PICF ». D'autre part. nous avons entré les premières caractéristiques géométriques du dalot à savoir : le gabarit. Figure 29 . l’angle que fait la chaussée avec le dalot. la largeur de la chaussée et sa hauteur par rapport au radier. Figure 28 .Assistance pour ponts-cadres droits  Nous avons entré les données relatives à la chaussée au-dessus du dalot à savoir : la coordonnée axe.Données relatives à la chaussée Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 22 | P a g e .Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 Nous avons désélectionnés les murs en ailes puisque notre dalot n’en a pas. nous avons choisi cette option et décoché la case Surcharge radier. Titre II ».Type du sol  Le dalot étant de classe 1 selon le « CPC Fascicule 61.Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 Le type du sol sous le dalot ainsi que le remblai et l’angle du talus sont aussi nécessaires dans le calcul. Figure 30 . Figure 31 .Surcharge radier Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 23 | P a g e . Caractéristiques matériaux Figure 33 . Figure 34 . Poids volumique du remblai. Figure 32 . son Angle de frottement et sa cohésion. et le Diamètre du plus gros granulat).Epaisseur des composantes du dalot Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 24 | P a g e .Données générales  Nous avons entré les caractéristiques géométriques restantes du dalot : les épaisseurs des Piédroits.Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 L’étape suivante consiste à choisir les caractéristiques des matériaux (Béton. Acier des barres et Type de fissuration) et les données générales relatives au projet (Contrainte admissible du sol. du Radier et du Tablier. Définitions de la charge Bt -2- Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 25 | P a g e .Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 L’étape suivante consiste à ajouter le convoi de charge et d’éditer son type (Bt étant le cas le plus contraignant). Figure 35 .Définition de la charge Bt -1- Figure 36 . Figure 38 .Dimensionnement du dalot  Juillet 2013 Le bouton de calcul va générer tous les calculs nécessaires.Résultats 1 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 26 | P a g e . charge du convoi…). Figure 37 . surcharge du remblai.Lancement des calcules Résultats Le logiciel CYPE peut générer tous types de résultats en ce qui concerne le dalot : Efforts et déplacement dus aux différentes charges (poids propre. Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Figure 41 .Résultats 4 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 27 | P a g e .Résultats 2 Figure 40 .Résultats 3 Figure 39 . Dimensionnement du dalot Juillet 2013 Ferraillage CYPE permet de générer automatiquement les plans de ferraillage du dalot. Figure 42 – Schéma de ferraillage sur CYPE Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 28 | P a g e . Rapport de stage d’ingénieur Juillet 2013 Partie II : Dimensionnement et calcul d’un bâtiment R+4 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi |Page . ..................................................................................................................... 7 Charges permanentes..................................................................... 12 Poteau C2 ............................. 3 Présentation de l’ouvrage ................................................................................................... 16 Tableau récapitulatif du ferraillage poteau E4 .................................................................................................................................................................................................. 6 Détermination de l’épaisseur du plancher à corps creux............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 5 Prédimensionnement des planchers ........................................................................... 8 Poutres secondaires ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 17 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 1|Page ........................................................................................................................................................................................................ 7 Charges d’exploitation ...................................................... 8 Poutres principales ........ 7 Prédimensionnement des poutres .................................................................. 4 b) Aciers .......................................................................................................................................................... 14 Tableau récapitulatif du ferraillage poteau C2 ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ 5 Module d’élasticité longitudinal ... 4 a) Béton ....................................................................................................................................................... 7 Charges d’exploitation ............... 12 Semelle au niveau du poteau A1 ................................................................................................. 7 Charges permanentes................................... 14 Semelle au niveau du poteau C2 ............................................................ 7 Charges permanentes................................................................................................................................................................................................................................................................................................. 11 Tableau récapitulatif du ferraillage poteau A1..................................................................................................................................... 10 Poteau A1 ......................................................................... 9 Calcul des poteaux ...................................................................................................................................................................................................................................................................................... 16 Descente de charges poteau E4 ............. 17 Calcul assisté par ordinateur – Robot Structural Analysis 2014 ............................................... 7 Charges d’exploitation ........................................................................................... 7 Plancher étage courant (RDC-4ème étage)........................... 4 Caractéristiques des matériaux ................................................................................................................................................. 14 Descente de charges poteau C2 .......................................................................................................... 11 Descente de charges poteau A1 .............. 7 Plancher terrasse accessible .......................................................................................................................................................................................................................................................................................................................... 16 Semelle au niveau du poteau E4 ............................... 4 Caractéristique géométrique................................. 6 Détermination de l’épaisseur de la dalle pleine du rez-de-chaussée ................................................................Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Sommaire Liste des figures ..................................................................... 7 Dalle pleine du rez-de-chaussée.............................................................. 6 Evaluation des charges .................................. 15 Poteau E4............................................................................................................................ 4 Les éléments de la structure ............................................................................................................................ ................ 28 Armatures sur appuis ............... 37 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 2|Page .................................... 30 Moments en travée ................................................................. ........................................................................................ 26 Dimensionnement des poutres .................................................................................................................................................................................................................................................................. 26 Armatures longitudinales ..................................................................................................................................................................... 29 Evaluation des moments sur appui ......... 27 Vérification de la flèche .......................................................................................................................................................... 30 Calcul assisté par ordinateur – Robot Structural Analysis 2014 ....................................................................................................................................................................................................................................... 32 Ferraillage des poutres .. 29 Poutre axe C ........................................... 27 Armatures transversales....................................................... 29 Principe de la méthode : Méthode de Caquot ....................................Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Ferraillage des poteaux ............................................................................................................................................................ 26 Poutre axe 3............................................................. 19 Calcul des poutres .............................................................................................................................................................................................. 32 Etude parasismique du bâtiment....................................................................................................................................................................................................................................................... ....................................Tableau récapitulatif du ferraillage poteau E4 ............................. 27 Figure 32 ................................................Poteau A1 ................................................................................................Descente de charges Poteau C2 ...................................................................................................Suite .Le plan de ferraillage de la poutre axe 3 .........................Poutre axe C ..............................................Résultats Robot du poteau C2 ..................Résultats Robot du poteau A1 .................................................................................................... 16 Figure 15 ... 31 Figure 37 ..........Tableau récapitulatif de la semelle A1 ........................................................................................................... 24 Figure 26 ..............Le plan de ferraillage de la poutre axe C ......................................................Troisième travée .............. 16 Figure 13 ..........................Tableau récapitulatif de la semelle E4 ................................................. 20 Figure 19 ....................................... 33 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 3|Page .........................................................Le plan d'exécution du poteau C2 ................................................................................................................................................................................................Schéma d'une semelle ...........................................Le plan de ferraillage de la poutre axe C ...............Descente de charges poteau A1 ..........................................................................Résultats Robot du poteau C2 ...............................................................................................Résultats Robot du poteau A1 ....................................................................................................................................................................................................................................................................... 15 Figure 12 .................................................Suite.......................... 33 Figure 41 ..................................................................................................................................Résultats Robot du poteau E4 .............................Deuxième travée ........................................................................ 33 Figure 40 .................................................... 4 Figure 2 ..............Descente de charges poteau E4 ....Vue 3D du ferraillage poteau A1 .................................................Poutre axe 3 ................................... 33 Figure 43 ....Tableau récapitulatif du ferraillage poteau A1....................................................................... 22 Figure 24 ...................................................................................................................................................................................................................Vue 3D du ferraillage poteau C2 ............. 17 Figure 16 ................................................La flèche dans la poutre axe 3 ...................................Poteau E4..................... 20 Figure 20 ............................................................................................ 12 Figure 6 ................................................... 24 Figure 27 ........................................Le plan de ferraillage de la poutre axe 3 ....... 19 Figure 18 ........... 23 Figure 25 .............................Diagrammes des moments poutre axe C .........Suite ............... 29 Figure 36 .................... 22 Figure 22 .....................Résultats Robot du poteau E4 .................. 33 Figure 45 .................................................................................................................................................................... 11 Figure 5 .................... 25 Figure 29....................................................................................................................................... 12 Figure 7 ................. 13 Figure 8 ........................Le plan de ferraillage de la poutre axe C ....Première travée .................. 29 Figure 35 .............Vue 3D du ferraillage de la poutre axe C .................Définition des trois cas de charge à prendre en compte .................................................................... 14 Figure 10 ............. 11 Figure 4 .................................................. 32 Figure 39 ........................Les poutres .................................Moments dans la poutre axe 3 ........................................................ 27 Figure 31 .................................... 33 Figure 44 .............Vue 3D du ferraillage du poteau E4 ...Conception sur Robot ........................................................................................Vue 3D du ferraillage de la poutre axe 3 ...........................Tableau récapitulatif de la semelle C2 .. 33 Figure 46 ............................Armatures longitudinales poutre axe 3 .......................Espacement des armatures transversales poutre axe 3 ................ 26 Figure 30 ........................................................................................Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Liste des figures Figure 1 ....................................... 14 Figure 11 ...........Le plan de ferraillage du poteau E4 ....................................... 33 Figure 42 ..................................................... 17 Figure 17 ............................................Première travée .....................Le plan d'exécution du poteau A1 ......................... 31 Figure 38 ...... 21 Figure 21 .................................. 16 Figure 14 ..........................................Armatures poutre axe C ........................................... 8 Figure 3 .............Deuxième travée .............................Armatures sur appuis de la poutre axe 3 ...................................................................... 28 Figure 33 .........Plan d'architecte du bâtiment R+4 ............................................... 14 Figure 9 ........ 29 Figure 34 ............................................. 22 Figure 23 ........................................................Diagrammes des moments poutre axe 3 ................................................................................... 24 Figure 28 .................................................Poteau C2 ...............................................Tableau récapitulatif du ferraillage poteau C2 ................................. Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Présentation de l’ouvrage L’ouvrage faisant l’objet de cette partie est un bâtiment béton armé de type (R+4) à usage d’habitation pour le personnel travaillant au sein de la station de pompage. Ce bâtiment est projeté à être construit à SidiBennour.6 m  Hauteur totale du bâtiment est de 15 m Les éléments de la structure Plancher : en corps creux de 20 cm d'épaisseur (16+4) pour l'ensemble des étages. et contre marches) Caractéristiques des matériaux a) Béton  II est demande que le béton utilisé aura un comportement stable sous des grandes déformations réversibles. Plancher terrasse : accessible.  Les caractéristiques mécaniques doivent être conformes au règlement en vigueur de béton armé.75 m  La largeur totale du bâtiment est de 10. Figure 1 . marches. Toutefois la résistance σ28 à la compression doit être supérieure à 27 Mpa.2 MPa  Le module de déformation différé : Eij = 11100 Mpa Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 4|Page .Plan d'architecte du bâtiment R+4 Caractéristique géométrique Les caractéristiques géométriques de notre bâtiment sont :  La longueur totale du bâtiment est de 30. Le sol sur lequel sera construit notre bâtiment est un limon argileux avec une contrainte admissible du sol égale à 1. Déformation longitudinale du béton  Le module déformation longitudinale Instantané : Eij = 32164. Cage d'escalier :  Le palier (dalle pleine de 15 cm)  Les escaliers (paillasse.8 bars. dans un site de séismicité S2. Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Contrainte limite admissible  ELU :  ELS : Cisaillement  Fissuration peu nuisible :  Fissuration (très) préjudiciable : b) Aciers Module d’élasticité longitudinal Es = 20000 Mpa  ELU :  ELS : Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 5|Page Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Prédimensionnement des planchers Détermination de l’épaisseur du plancher à corps creux L’épaisseur du plancher est déterminée à partir de la condition de flèche : Avec : L : la portée maximale entre nus d’appuis dans la direction des poutres secondaires ht : hauteur totale du plancher Donc : On adopte un plancher d’une épaisseur de : Détermination de l’épaisseur de la dalle pleine du rez-de-chaussée Nous avons : 𝑎 ρ=𝑏 Avec : a : la portée minimale entre nus d’appuis dans la direction des poutres secondaires b : la portée maximale entre nus d’appuis dans la direction des poutres principales Donc : 267 ρ = 500 = 0.534 > 0.4 C’est une dalle pleine sur 4 appuis. L’épaisseur du plancher est déterminée à partir de la condition de flèche : Donc : Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 6|Page Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 On adopte un plancher d’une épaisseur de : Evaluation des charges Plancher terrasse accessible Charges permanentes  Plancher à corps creux (16+4) ……………………………………………………… 265 Kg/m²  Complexe d’étanchéité ……………………………………………….07 x 2000 = 140 Kg/m²  Cloisons ………………………………………………………………………………………….75 Kg/m² Donc : GT = 480 Kg/m² Charges d’exploitation Terrasse accessible QT = 175 Kg/m² Plancher étage courant (RDC-4ème étage) Charges permanentes     Plancher à corps creux (16+4) ……………………………………………………… 265 Kg/m² Revêtement sol ………………………………………………………….07 x 2000 = 140 Kg/m² Cloisons ………………………………………………………………………………………….75 Kg/m² Enduit / Faux plafond …………………………………………………………………….30 Kg/m² Donc : GH = 510 Kg/m² Charges d’exploitation QH = 175 Kg/m² Dalle pleine du rez-de-chaussée Charges permanentes     Poids propre de la dalle (10cm) ……………………………………………………… 250 Kg/m² Revêtement sol ………………………………………………………….07 x 2000 = 140 Kg/m² Cloisons ………………………………………………………………………………………….75 Kg/m² Enduit / Faux plafond …………………………………………………………………….30 Kg/m² Donc : GH = 495 Kg/m² Charges d’exploitation QH = 175 Kg/m² Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 7|Page 9 = 0.42) : Poutres axes 1. donc : 5 = 0.Les poutres Poutres principales  Selon BAEL 91 (Pratique de BAEL 91. 3 Nous avons : L = 5 m.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Prédimensionnement des poutres Figure 2 . donc : 2.41 12 On prend alors : h = 40 cm et b = 30 cm Poutres axe 4 Nous avons :  Pour la poutre BC L = 2.24 12 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 8|Page .9 m.p382). 2. la condition de flèche est la suivante :  Selon le RPS 2000 (RPS 200 p. 83 m et L2 = 4.283 10 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 9|Page .p382).597 10 On prend alors : h = 60 cm et b = 30 cm Poutres axes B. C. donc : 2. la condition de flèche est la suivante :  Selon le RPS 2000 (RPS 200 p. donc : 4 = 0. donc : 5.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 On prend alors : h = 25 cm et b = 20 cm  Pour la poutre CE L = 5 m. D Ce sont des bandes noyées de caractéristiques géométriques :    Axe B : Axe C : Axe D : h = 20 cm et b = 20 cm Poutre 12 : h = 20 cm et b = 25 cm / Poutres 23.97 = 0.34 : h = 20 cm et b = 20 cm Poutre 34 : h = 20 cm et b = 20 cm / Poutre 45 : h = 20 cm et b = 25 cm Poutres axe E Ce sont deux poutres isostatiques de portées L1 = 2. donc : h = 40 cm et b = 30 cm Poutre axe 5 C’est une poutre isostatique avec une portée L = 4 m.42) : Poutre axe A C’est une poutre isostatique avec une portée L = 5.97 m.4 10 On prend alors : h = 40 cm et b = 30 cm Poutres secondaires  Selon BAEL 91 (Pratique de BAEL 91.83 = 0. 5. ´étriers ou ´épingles). la disposition des armatures est donc inutile.  L’espacement c entre deux armatures longitudinales doit vérifier les conditions indiquées sur la figure : La longueur de recouvrement est au moins égale à lr= 0. où ls est la longueur de scellement droit. mais puisque les charges transmises aux poteaux ne sont jamais centrée (suites aux imperfections d’exécutions…etc.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 4 = 0. Le risque de flambement des armatures longitudinales conduit à placer des armatures transversales (cadres. 40cm. 10% pour les poteaux intermédiaires voisins des poteaux de rive dans le cas d’une poutre comportant au moins 3 travées.4 10 On prend alors :  Pour la poutre 12 : h = 30 cm et b = 30 cm  Pour la poutre 34 : h = 40 cm et b = 30 cm Calcul des poteaux  Les poteaux sont soumis à une compression centrée.  La justification des poteaux se fait à l’ELU soit alors : Nu=1. il convient de majorer les charges de :   15% pour le poteau central d’une poutre à deux travées.G+1.Q Avec G et Q sont calculée par descente de charge.9. 𝛾𝑏  L’évaluation des charges verticales sont déterminées par descente de charges. a +10cm} Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 10 | P a g e . et comme le béton résiste bien à la compression.6ls. Il est à signaler que dans les bâtiments comportant des travées solidaires supportées par des poteaux. 𝐵𝑟 +𝐴 ) 𝑁𝑢 ≤ 𝑁𝑢𝑙𝑖𝑚 = 𝛼( 𝛾𝑠 0. Selon les règles du BAEL l’effort Nu doit vérifier la condition suivante : 𝑓𝑒 𝑓𝑐28 .) il est nécessaire d’introduire des armatures longitudinales calculées d’une façon forfaitaire.35.  Les armatures transversales : Le diamètre des armatures transversales est au moins égal au tiers du diamètre des armatures longitudinales: 𝜑t ≥ 𝜑l/3  Les armatures transversales sont espacées au maximum de {15 φl. Poteau A1 Descente de charges poteau A1 G Cumul T 0 5.569 Figure 4 .46875 Poids total des poteaux 2.71678 1 4 5.9842 0.50121 2 3 5.162 0.25 0.8125 61.226 0.205 21.0721688 𝐵 =31.6.133 0.50    70 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 11 | P a g e 62.[ 50   35 ]2 .97027 3 2 5.8 7.9261 2.2279 2.46875 32.25 0.4351 2.3375 0.251 51.1025 0.1333 2.69 33.69 28.1025 1 4.77925 42.85  ( )  1  0 .7 9.7344768 .8315 2.4911 0.   50 ) 2   ( )  0.8684 0.46875 52.187 0.69 16.2018 .1025 10.0003255 donc le rayon de giration est égal à : 𝑖𝑚𝑖𝑛 = √ 𝑚𝑖𝑛 =0.09725 31.03835 On a 0.𝑎3 12 𝐼 =0.1025 0.1025 0.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Poteau A1 Figure 3 .43 Q Coefficient Cumul Nu Prédimensionnement Dimension poteau poteaux Poids Nu (final) des poteaux 5.46875 11.5297 2.46875 21.226 0.Descente de charges poteau A1 On calcule la longueur de flambement : Lf = 0.1025 0.61698 R 5 5.25 0.9 6.2 (  ( )  0.69 22.1025 1 2.46875 42.12395 4 1 5.084 0.24 Puis on a : 𝐼𝑚𝑖𝑛 Ainsi 𝜆= 𝐿𝑓 𝑖𝑚𝑖𝑛 = 𝑏.69 11.25 0.6 10.5125 0.208 0.25 0.25 0.7*L0 =2. 71 32. s  -0.02)(𝑏 − 0.0529m² Donc la section des aciers comprimés est : Asc  [ Nu B .9.12 4 cm² 4 cm² 4 cm² 4 cm² Choix du ferraillage 4HA12 4HA12 4HA12 4HA12 4HA12 Figure 5 .Tableau récapitulatif du ferraillage poteau A1 Semelle au niveau du poteau A1 Figure 6 .02) =0. 4cm ² / m de  perimetre   4cm²  Tableau récapitulatif du ferraillage poteau A1 Poteau étage Nu (T) Rez-de-chaussée 52.579 𝑚 On prend alors : Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi A = 1.50    70 1500 2 Et on a Or la section réduite est égale à : 𝐵𝑟 = (𝑎 − 0.B   1000 .85.9 T = 0.5 21.00085557  ( ) 0.1572864 0.f   r c 28 ].61 Section aciers comprimés 4 cm² 1er étage 2ème étage 3ème étage 4ème étage 42.2  .97 11.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013     1  0.6 m 12 | P a g e .   50  35     1.Schéma d'une semelle Nous avons : Nser = 44.4944 𝑚² Ainsi : 𝐴 = 1.2  . b f e Et puisque la section minimale est : A min  sup  2.449 Mpa Donc : 𝐴2 ≥ 𝑁𝑠𝑒𝑟 𝜎𝑠𝑜𝑙 = 2. 822 𝑐𝑚² 8.4842 Mpa.49 0.51 m Les sections de ferraillage seront alors : 𝐴𝑎 = 𝑁𝑠𝑒𝑟 . 𝜎𝑠 Avec : 𝜎𝑠 = 187 𝑀𝑝𝑎  Tableau récapitulatif de la semelle A1 A (m) B (m) H (m) da (m) db (m) Aa (cm²) Ab (cm²) 1.0352 𝑚² Dans ce cas : Nser = 0. alors : 𝐴≥√ 𝑁𝑠𝑒𝑟 = 1.65 0.3375 𝑚 4 𝑑𝑏 ≤ 𝐴 − 𝑎 = 1.6 m et H = 0.4 m et db = 0.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 De plus : 𝑑𝑎 ≤ 𝐵−𝑏 = 0.64012 𝑚 𝜎𝑠𝑜𝑙 A = 1. (𝐵 − 𝑏) = 8.65 1.822 Figure 7 . (𝐴 − 𝑎) = 9.55 m Le poids propre de la semelle est : 𝑃𝑜𝑖𝑑𝑠 𝑝𝑟𝑜𝑝𝑟𝑒 = 𝐴2 × 𝐻 × 25 = 0.247 8.Tableau récapitulatif de la semelle A1 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 13 | P a g e .247 𝑐𝑚² 8. 𝑑𝑏 .65 m On prend alors : Avec : da = 0.51 9.49 m et db = 0.55 0. 𝑑𝑎 . 𝜎𝑠 𝐴𝑏 = 𝑁𝑠𝑒𝑟 .35 𝑚 On prend alors dans ce premier calcul : da = 0. 2252 0.4733 51.5196 2.25 0.Tableau récapitulatif du ferraillage poteau C2 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 14 | P a g e .80 17.7 11.577 0.154 34.288871273 0.264929613 0.3388 84.928 0.80667 29.2442 0.13 Section aciers comprimés 4.87701 2 3 10.5196 Q Coefficient Cumul Nu Prédimensionnement Dimension poteau poteaux Poids Nu (final) des poteaux 9.83925 1 4 10.5873 2.83 51.885 100.8 cm² 4 cm² 4 cm² 4HA12 4HA12 4HA12 4HA12 Figure 10 .577 0.3 Poids total des poteaux 0.7904 2.13649 R 5 10.34977 4 1 10.34 4.46875 34.0677 39.237921547 0.8 cm² Choix du ferraillage 4HA12 68.577 0.655 2.206648252 0.46875 17.675 101.0677 12.43125 3 2 10.288871273 0.8 9.8 cm² 4.168754889 0.577 1 5.675 68.46875 51.3 0.577 0.9 7.0472 3.1739 0.Poteau C2 Descente de charges poteau C2 G T 0 Cumul 9.8581 2.25 0.0677 49.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Poteau C2 Figure 8 .717 0.Descente de charges Poteau C2 Tableau récapitulatif du ferraillage poteau C2 Poteau étage Nu (T) Rez-de-chaussée er 1 étage 2ème étage 3ème étage 4ème étage 85.87 34.3 0.577 16.577 1 2.0677 19.5349 67.25 0.7227 2.136 Figure 9 .0677 59.675 85.6 0. 72 𝑐𝑚² 8.15 2. (𝐵 − 𝑏) = 21. 𝜎𝑠 𝐴𝑏 = 𝑁𝑠𝑒𝑟 .954 𝑐𝑚² 8.15 0.Tableau récapitulatif de la semelle C2 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 15 | P a g e .72 Figure 11 .5 0.46 22. 𝜎𝑠  Tableau récapitulatif de la semelle C2 A (m) B (m) H (m) da (m) db (m) Aa (cm²) Ab (cm²) 2. 𝑑𝑏 .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Semelle au niveau du poteau C2 En appliquant les mêmes étapes que pour la semelle A1. on trouve : 𝐴𝑎 = 𝑁𝑠𝑒𝑟 . (𝐴 − 𝑎) = 22.44 0. 𝑑𝑎 .954 21. 26784 30.26 4.157985678 0.304395 12.30405 1.7 Section aciers comprimés 4 cm² 1er étage 2ème étage 3ème étage 4ème étage 30.9514 0.137340908 0.30405 1.824985 29.25 0.0721 0.Tableau récapitulatif du ferraillage poteau E4 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 16 | P a g e Nu (final) 8.25 0.46875 0.58418 37.8125 Figure 13 .635 0.25 0.048342 15.46875 0.30405 Coefficient Cumul Nu 1 1.9 3.6 6.Poteau E4 Descente de charges poteau E4 T 4 3 2 1 R 0 1 2 3 4 5 G Cumul Q 4.30405 1.46875 0.9972 Prédimensionnement Dimension poteau poteaux 0.26 4.58 23.7 5.46875 0.70491 44.08546 25.73782 37.46875 0.52025 43.25 Poids total des poteaux Poids des poteaux 0.82511 21.25 0.46875 2.75 8.56475 16.781745 22.04 4.7559 23.63004 .191479384 0.25 0.30405 1.26 15.04 4 cm² 4 cm² 4 cm² 4 cm² Choix du ferraillage 4HA12 4HA12 4HA12 4HA12 4HA12 Figure 14 .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Poteau E4 Figure 12 .191479384 0.04404 8.175765234 0.34582 1.6081 15.26 4.26 4.30405 1.112261166 0.Descente de charges poteau E4 Tableau récapitulatif du ferraillage poteau E4 Poteau étage Nu (T) Rez-de-chaussée 37.8 4.1231 0.26 4.41553 1 2.30405 7. 𝑑𝑎 . 𝑑𝑏 .34 0.002 Figure 15 . poutres.Conception sur Robot Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 17 | P a g e .45 0. Tout d’abord nous avons sélectionné le module « Etude d’une Coque » Nous avons défini les paramètres de calcul : les unités et formats.36 8.4 0. nous avons suivi les étapes suivantes : 1. 2. 𝜎𝑠 𝐴𝑏 = 𝑁𝑠𝑒𝑟 . L’étape qui suit consiste à modéliser la structure en se servant d’outils facilitant la tâche tels la « Translation/Copie » et le « Miroir vertical » 6. 𝜎𝑠  Tableau récapitulatif de la semelle E4 A (m) B (m) H (m) da (m) db (m) Aa (cm²) Ab (cm²) 1. les matériaux et les normes La première étape de conception est la mise en place des lignes de construction Ensuite.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Semelle au niveau du poteau E4 En appliquant les mêmes étapes que pour les deux semelles ci-dessous. La dernière étape est celle de l’introduction des cas de charges G et Q et le lancement des calculs Le résultat final est le suivant : Figure 16 . 4.45 1. dalles et voiles 5. 3.641 𝑐𝑚² 8. nous avons introduits les caractéristiques géométriques des différents éléments de construction : poteaux. on trouve : 𝐴𝑎 = 𝑁𝑠𝑒𝑟 .Tableau récapitulatif de la semelle E4 Calcul assisté par ordinateur – Robot Structural Analysis 2014 Pour modéliser le bâtiment sur RSA 2014. (𝐵 − 𝑏) = 8.002 𝑐𝑚² 8. (𝐴 − 𝑎) = 8.641 8. ceci en utilisant l’option « Ferraillage réel éléments en BA » après avoir sélectionné l’élément à ferrailler : Dans notre cas. nous allons choisir les poteaux traités dans le calcul manuel.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 L’un des avantages de la modélisation sur RSA2014 c’est qu’il permet le ferraillage réel des éléments en béton armé. La fenêtre suivante définie les paramètres de calcul : Les combinaisons de calcul utilisées sont l’ELU et l’ELS : Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 18 | P a g e . l’enrobage.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Les boutons à droite de l’écran aident à définir les différents paramètres utilisés dans le calcul : La géométrie des armatures. les diamètres des armatures à utiliser. on clique sur « Poteau – Note de calcul » pour avoir les différents résultats de calcul.Résultats Robot du poteau A1 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 19 | P a g e . les options relatives aux barres cadres et attentes. Après avoir défini tous les paramètres nécessaires. etc. Ferraillage des poteaux Poteau A1 Figure 17 . Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 18 .Le plan d'exécution du poteau A1 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 20 | P a g e .Suite Le plan d’exécution est le suivant : Figure 19 .Résultats Robot du poteau A1 . nous obtenons : Figure 21 .Résultats Robot du poteau C2 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 21 | P a g e .Vue 3D du ferraillage poteau A1 Poteau C2 En suivant les mêmes étapes que pour le poteau A1.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 20 . Le plan d'exécution du poteau C2 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 22 | P a g e .Résultats Robot du poteau C2 .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 22 .Suite Le plan de ferraillage de ce poteau : Figure 23 . Résultats Robot du poteau E4 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 23 | P a g e .Vue 3D du ferraillage poteau C2 Poteau E4 Le calcul pour le poteau E4 donne : Figure 25 .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 24 . Le plan de ferraillage du poteau E4 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 24 | P a g e .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 26 .Résultats Robot du poteau E4 .Suite Le plan de ferraillage de ce poteau : Figure 27 . Vue 3D du ferraillage du poteau E4 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 25 | P a g e .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 28 . Leur rôle est la transmission des charges du plancher aux poteaux. on limitera notre étude à la poutre de l’axe 3 et celle de l’axe C. d) La fissuration est considérée comme non préjudiciable à la tenue du béton armé ainsi qu’à celle de ses revêtements.Poutre axe 3 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 26 | P a g e .25 (25%). Le calcul se fait par la méthode forfaitaire si les conditions suivantes sont respectées : a) La méthode s’applique aux constructions courantes (lorsque q ≤ 2g ou q ≤ 5KN / m²) b) Les moments d’inertie des sections transversales sont identiques le long de la poutre. Dans notre cas. • Si a) n’est pas vérifiée (cas des planchers à charge d’exploitation relativement élevée).8 et 1. Le calcul se fera en flexion simple avec les sollicitations les plus défavorables.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Calcul des poutres Dimensionnement des poutres Les poutres sont des éléments horizontaux en béton armé sollicitées par des moments de flexion et des efforts tranchants. c) et d) ne le sont pas. on appliquera la méthode de Caquot minorée (Annexe E2 du BAEL). Poutre axe 3 Figure 29. c) Les portées successives sont dans un rapport compris entre 0. • Si a) est vérifiée mais une ou plus des trois conditions b). on appliquera la méthode de Caquot (Annexe E2 du BAEL). 4M01.227273 Figure 30 . Mt=moment maximal en travée.Moments dans la poutre axe 3 Armatures longitudinales Travée Mt(T.Armatures longitudinales poutre axe 3 Armatures transversales Le diamètre des armatures transversales est pris égal à 6mm (Φt=Φl/ 3)  Calcul du premier espacement On calcule d’abord l’effort tranchant 𝑉𝑢 = 𝑝𝑙 2 𝑉𝑢 0𝑑 Puis la contrainte tangente 𝑇𝑢 = 𝑏 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 27 | P a g e .5M02) Cas d’une poutre à plus de 2 travées 𝑄 Soit 𝛼 = 𝑄+𝐺 Le moment Mt doit vérifier les conditions suivantes :    𝑀𝑒 +𝑀𝑤 ≥ max((1 + 0.3𝛼 𝑀𝑡 ≥ 𝑀0 dans le cas d’une travée de rive. pour la poutre axe 3.4M01. 0.6908 6.4M02) Max (0.82 7.05𝑀0 ) 2 1+0.6M02) 0 0 Cas d’une poutre à 2 travées 0 Max (0.4M02) Max (0. on utilisera donc la méthode forfaitaire. 0. les 4 conditions sont vérifiées. 0.5M01.5M01. Le moment sur appuis est calculé comme indiquée sur les schémas suivants : Max (0. 2 1.414483 0 11.3𝛼)𝑀0 .6M01.6908 0 6.5M02) 0 Max (0.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Pour la poutre de l’axe 3.3𝛼 𝑀𝑡 ≥ 𝑀0 dans le cas d’une travée intermédiaire. 0. nous avons : L (m) M0 (T) Mw (T) Me (T) Mt (T) 𝜶 Travée 1 5 10.22 7.22534 0.22534 0.m) As (cm²) Armatures 1 2 11.227273 Travée 2 5 10. Soit : M0=moment fléchissant de la travée de comparaison (isostatique). 1.414482813 11. 2 𝑀𝑡 + Dans notre cas.2+0. Me et Mw=valeurs absolus des moments à gauche et à droite de la travée.82 4HA16 4HA16 Figure 31 .22 11. 0. .005 + L/ 1000 sinon Où la flèche et la portée L sont exprimées en mètre.6. 5-7-9-11-13-15-18-20-25-30-35-40... L’article B.201 39. Calcul de la flèche On s’intéresse dans cette partie à l’Etat Limite de Service vis-à-vis des déformations des éléments fléchis.  𝐴𝑠𝑥 ≤  𝐿 ≤ 8𝑚 Dans ces formules.1 précise les conditions à vérifier pour ne pas avoir à faire une vérification sur les flèches limites pour les poutres. On cherche à vérifier que les flèches de service restent inférieures aux flèches admissibles déterminées pour que l’usage de la structure se fasse dans de bonnes conditions (non fissuration des revêtements de sol et des cloisons.Espacement des armatures transversales poutre axe 3 On rentre à la série de Caquot par un espacement de 40cm.  0.6.5.8 Figure 32 . les flèches sont limitées à : l/250 si la portée de la console est au plus égale à 2m.2𝑏0 𝑑 𝑓𝑒  𝐻 ≥ 𝑀𝑎𝑥 ( .24 0.5. Si ces conditions ne sont pas vérifiées.8 𝑓𝑒 𝛷𝑡 𝑏0 𝑇𝑢 On obtient ainsi le premier espacement 𝑆𝑡1 = Méthode de Caquot  Une fois le premier espacement calculé on rentre dans la suite de Caquot à partir du chiffre le plus proche. cette suite est la suivante . . .8 Vu (T) 𝝉𝒖 (Mpa) St (cm) 2 2. Vérification de la flèche Flèche limite  Pour les éléments supports reposant sur deux appuis ou plus (poutre et dalle).). Travée 1 2. Mt est le moment en travée. les flèches sont limitées à :  L/ 500 si la portée est au plus égale à 5m.24 0.201 39. on adoptera (Commentaires du B.2) les expressions suivantes pour le calcul des flèches 𝑀 𝑙2 𝑝𝑜𝑢𝑟 𝑙𝑒𝑠 𝑝𝑜𝑢𝑡𝑟𝑒𝑠 𝑏𝐼 2 𝑀𝑡 𝑙 𝑝𝑜𝑢𝑟 𝑙𝑒𝑠 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑜𝑙𝑒𝑠 4𝐸𝑏 𝐼  𝑓 = 10𝐸𝑡  𝑓= 𝑒𝑡 𝑑𝑎𝑙𝑙𝑒𝑠 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 28 | P a g e . On passe au chiffre juste après dans la suite de Caquot.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 0. Mo le moment en travée de la travée isostatique de référence et l la portée.   On répète cet espacement autant de fois qu'il y'a de mètres dans la demi-portée. bonne fermeture des portes et des fenêtres. Les trois conditions à vérifier sont : 1 𝑀𝑡 )𝑙 16 10𝑀0 4.  Pour les éléments supports en console. et on reprend la même opération jusqu'à la demi-portée. Dimensionnement du bâtiment R+4 f (m) Juillet 2013 Travée1 Travée2 Etat de vérification 0. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 29 | P a g e .008512 0.22 4.1 4HA12 Appui 2 1.La flèche dans la poutre axe 3 Armatures sur appuis Moment As (cm²) Armatures Appui 0 1. en ne considérant que les travées voisines de l’appui pour déterminer le moment sur appui.01 vérifiée flimite (m) Figure 33 .2 2HA10 Figure 34 .2 2HA10 Appui 1 6. Principe de la méthode : Méthode de Caquot La méthode proposée par Albert Caquot tient compte :   De la variation du moment d’inertie due aux variations de la largeur de la table de compression.01 0.008512 vérifiée 0.Armatures sur appuis de la poutre axe 3 Poutre axe C Figure 35 . en réduisant légèrement les moments sur appui et en augmentant proportionnellement ceux en travée. le calcule sera fait par la méthode de Caquot.24 1.24 1.Poutre axe C La poutre de l’axe C ne vérifie pas la condition c. De l’amortissement de l’effet des chargements des poutres en BA. telles que : .8 l pour les travées intermédiaires. on fait les hypothèses suivantes :   Seules les charges sur les travées voisines de l’appui sont prises en compte. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 30 | P a g e . On adopte des longueurs de portées fictives l’.5(𝑙 ′ 𝑤 + 𝑙 ′ 𝑒 ) Avec : pw: chargement de la travée de gauche pe: chargement de la travée de droite l’w: longueur fictive de la travée de gauche l’e: longueur fictive de la travée de droite Pour les différents cas de charge. on fait les hypothèses suivantes :   On utilise la longueur des portées réelles l (et non plus l’). pour un cas de charge.l’ = l pour les deux travées de rive. on utilise les notations suivantes : Moments en travée Pour les calculs des moments en travée Mt.l’ = 0. Pour le cas de charges réparties. On ne considère que les deux travées adjacentes et les trois cas de charge définis sur la Figure ci-dessous L’´évolution du moment en travée M(x). est donné par : 𝑥 𝑥 𝑀(𝑥) = µ(𝑥) + 𝑀𝑤 (1 − ) + 𝑀𝑒 𝑙 𝑙 Où µ(x) est le moment dans la travée isostatique de référence correspondant au cas de charge étudié.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Evaluation des moments sur appui Pour le calcul des moments sur appui Ma. . les moments sur appui intermédiaire sont données par : 3 3 𝑝𝑤 𝑙′𝑤 + 𝑝𝑒 𝑙′𝑒 𝑀𝑎 = 8. 42.8 Section faible ! ---------------------------- 2 1. nous avons : Travée Mt (T) As (cm²) Armatures 1 6. pour la poutre axe C.07 Section faible ! ---------------------------- Figure 37 .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 36 .42.Définition des trois cas de charge à prendre en compte A l’ELU : C = 1. elle ne peut pas supporter le moment appliquée sur les travées 1 et 3. 𝑀𝐴21  Pour avoir le moment maximal : 𝑀𝑡𝑚𝑖𝑛 = 𝑀01 − 0. on est obligé d’augmenter la section du béton à : 25 × 20 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 31 | P a g e . il faut considérer le cas où cette travée est déchargée et les 2 travées encadrant la travée considérée chargées au maximum soit : 𝑀𝑡𝑚𝑖𝑛 = 𝑀01 − 𝑀𝐴21 + 𝑀𝐴12 2  Pour une travée extrême.55 2HA14 3 4.  Pour avoir le moment maximal : 𝑀𝑡𝑚𝑎𝑥 = 𝑀02 − 0. il faut considérer le cas où cette travée est chargée au maximum et les 2 travées encadrant la travée considérée déchargées soit : 𝑀𝑡𝑚𝑎𝑥 = 𝑀02 − 𝑀𝐴21 + 𝑀𝐴12 2  Pour avoir le moment minimal.5q et D = 1.35g Ainsi Pour une travée intermédiaire.35g + 1.Armatures poutre axe C La section du béton est insuffisante.  Pour avoir le moment maximal.67 2. 𝑀𝐴12 Avec : 𝑀01 = 𝑔𝑙² 8 𝑒𝑡 𝑀02 = 𝑝𝑙² 8 Dans notre cas. Ferraillage des poutres Poutre axe 3 Les diagrammes des moments des deux travées : Figure 38 . Calcul assisté par ordinateur – Robot Structural Analysis 2014 Pour le calcul des poutres sur RSA 2014.Diagrammes des moments poutre axe 3 Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 32 | P a g e . les étapes à suivre sont les mêmes que pour les poteaux.Dimensionnement du bâtiment R+4 25 cm Juillet 2013 20 c 25 c L’inertie de la poutre est variable. le calcul sera fait par la méthode de Caquot modifiée. Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Les plans d’exécution de cette poutre : Figure 40 .Le plan de ferraillage de la poutre axe 3 .Le plan de ferraillage de la poutre axe 3 .Première travée Figure 39 .Deuxième travée Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 33 | P a g e . Vue 3D du ferraillage de la poutre axe 3 Poutre axe C Les diagrammes des moments des deux travées : Figure 42 .Diagrammes des moments poutre axe C Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 34 | P a g e .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Vue 3D de la poutre : Figure 41 . Deuxième travée Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 35 | P a g e .Le plan de ferraillage de la poutre axe C .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Les plans d’exécution de cette poutre : Figure 44 .Le plan de ferraillage de la poutre axe C .Première travée Figure 43 . Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Figure 45 .Le plan de ferraillage de la poutre axe C .Troisième travée Vue 3D de la poutre : Figure 46 .Vue 3D du ferraillage de la poutre axe C Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 36 | P a g e . Les paramètres de cette analyse se trouvent dans le rapport géotechnique fourni par le laboratoire chargé d’études géotechniques à savoir : o La zone : de type 2 o Le site : de type S2 o Classe de la structure : Classe I Ensuite.P.S 2000. Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 37 | P a g e .Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013 Etude parasismique du bâtiment Nous avons procédé à une étude parasismique du bâtiment suivant le code parasismique marocain R.P. nous avons créé l’analyse sismique selon le R.S 2000 qui définit toutes les normes et exigences qui assurent la stabilité du bâtiment face à un éventuel séisme.S 2000 qui y est intégré. Cette analyse est indispensable dans le calcul parasismique. Pour cela. nous avons utilisé le logiciel Robot qui nous permet de spécifier les différents paramètres relatifs aux normes du R.  Après avoir défini les paramètres de l’analyse modale. nous avons activé les trois groupes des combinaisons de Newmark et désactivé la direction Z du séisme puisque l’impact de celui-ci sera principalement selon les directions X et Y. Nous avons ainsi suivi les étapes suivantes ce calcul :  Nous avons défini un nouveau type d’analyse qu’est l’analyse modale.P. 6 = 1. Ces masses devraient être.Dimensionnement du bâtiment R+4 Juillet 2013  En lançant les calculs. le Robot nous lance une erreur concernant les masses cumulées selon les directions du séisme à savoir X et Y. selon le R.8 Le nouveau calcul donne : Nous avons bel et bien dépassé le seuil de 90% ! Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 38 | P a g e . nous avons modifié le coefficient de majoration du mode résiduel dans les directions.65 1.P. supérieures à 90% comme valeur minimale ce qui n’était pas le cas pour nous sachant que la fréquence était bien inférieure à la fréquence critique dite « de coupure » qui est égales à 35 Hz :  Pour résoudre ceci.S 2000.79 Selon Y 100 56. Le nouveau coefficient à faire entrer est : Selon X 100 = 61. Rapport de stage d’ingénieur Juillet 2013 Annexe : Calcul détaillé du dalot sous CYPE Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi 6|Page . ........ 17 9...........................................................................................................................Sommaire 1.........................QUANTITATIF.......................................................................................................................................................ACTIONS...................................VÉRIFICATION............................................ 22 ...... 2 4....................................MÉTHODE DE CALCUL............................................................................. 4 7................................................................................................................................................................ 18 10.............................. 4 6............TERRAINS..DESCRIPTION DE L'ARMATURE............................................................................................................................................................ 2 5..........................................RÉSULTATS..................................................................... 2 3................. 2 2.....................GÉOMÉTRIE............................................... 16 8.......COMBINAISONS......................NORME ET MATÉRIAUX. NORME ET MATÉRIAUX Norme: BAEL-91 (R-99) (France) Béton: B25 Acier des barres: Fe E500 Enrobage extérieur: 3.ACTIONS Sans surcharge supérieure Sans surcharge inférieure Sans charge hydraulique Page 2 ..5 cm 2.80 m) MODULE Epaisseurs Piedroits: 30 cm Tablier/radier: 30 cm 3.5 kN/m³ Angle de frottement interne: 23 degrés Cohésion: 100.TERRAINS Module de réaction: 20000.00 kN/m² Poids volumique: 18.GÉOMÉTRIE Cote inférieure: 0...Sidi-Bennour Date: 04/08/13 1..00 m 1.5 cm Enrobage intérieur: 3.0 kN/m³ Contrainte admissible sol d'assise: 900.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 kN/m² Pourcentage de frottement terrain-mur: 0 % Angle de transmission des charges: 45 degrés 4.5 6 Plan supérieur module: Par gabarit (1. 45 m) Largeur: 1.00 m.00 m.00 m.45 m) (X: 3.00 m. Y: 2. Y: 1.45 m) (X: 3.Sélection de récapitulatifs Date: 04/08/13 Dalot station de pompage .81 kN/m² Page 3 .00 m.45 m) (X: 3.81 kN/m² (X: -3.00 m. Charge: 9.81 kN/m² 9.Sidi-Bennour CHARGES EN BANDE 9. Charge: 9.81 kN/m² 9. Y: -1.00 m.00 m.00 m.45 m) (X: 3. Y: 2.45 m) Largeur: 1.81 kN/m² (X: -3. Y: -2.81 kN/m² 9. Y: -1. Charge: 9. Y: -2. Y: 1.00 m.45 m) Largeur: 1.45 m) Largeur: 1. Charge: 9.81 kN/m² (X: -3.81 kN/m² (X: -3.00 m.00 m. qui considère la déformation par l'effort tranchant. après une analyse élastique et linéaire.05 m) P-2 (X: 1. Y: 0. aux sommets et aux milieux des côtés. 6.. Abréviation 1 6 11 16 21 2 7 12 17 22 3 8 13 18 23 4 9 14 19 24 5 10 15 20 25 Signification Unités Nx Effort normal X kN/m Ny Effort normal Y kN/m Nxy Effort normal XY Mx Moment fléchissant X kN·m/m My Moment fléchissant Y kN·m/m Mxy Moment fléchissant XY kN·m/m Qx Effort tranchant X kN/m Qy Effort tranchant Y kN/m Dx Déplacement X kN/m mm Page 4 .RÉSULTATS Module Piedroit gauche.20 m. avec six degrés de liberté chacun. avec lesquels la section de béton et l'armature sont dimensionnées et vérifiées. titre II) 5. A partir des déplacements sont vérifiés la flèche. huit efforts sont obtenus. les pressions sur le terrain.Sidi-Bennour CONVOI DE CHARGE P-1 (X: -1. Y: 0. Le maillage du pont-cadre est réalisé en fonction de ses dimensions (épaisseur et portée).30 m. Sur chaque noeud.MÉTHODE DE CALCUL Le modèle de cacul utilisé consiste en éléments finis triangulaires du type lamelle épaisse tridimensionnelle.05 m) 2 Convois Système Bt (CPC Fascicule 61. le soulèvement du radier. etc.. Chaque élément est constitué de six noeuds.Sélection de récapitulatifs Date: 04/08/13 Dalot station de pompage . 01 -0.26 0.06 -0.00 -0.05 Qx Qy 0.38 0.00 -0.00 -0.00 Page 5 .00 72.01 -0.00 -18.08 Dy 1 5.00 0.09 1.13 -0.02 11 -80.38 -7.54 -4.04 -0.36 -0.00 25 -7.09 -0.65 -0.71 0.42 -0.58 13 -15.00 0.63 3.41 -11.00 -0.01 -0.01 0.04 -0.38 -0.00 0.00 1.36 -0.00 -1.47 3 -21.00 -0.78 -4.04 0.00 -1.02 -0.02 -0.71 -0.07 -0.04 -0.98 0.03 0.03 -0.64 -0.33 -0.03 -0.00 0.08 0.84 -0.00 5 11 Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.00 0.10 -0.00 15 -0.02 -0.41 7.27 -0.01 -3.38 15 -13.14 0.90 -0.02 0.53 -8.18 -3.00 -0.86 -0.90 -0.70 -0.00 0.56 -0.28 -17.13 -0.12 0.00 25 -88.00 0.00 -0.41 -8.58 -0.29 -0.47 -0.07 0.00 -0.70 0.00 -0.62 -16.00 0.00 -0.01 -3.92 -7.00 16.00 -0.00 -1.48 0.66 0.57 -7.62 -91.00 0.02 23 -88.53 0.00 23 -7.02 0.03 0.63 -0.75 -19.04 0.28 -17.00 0.00 -0.01 -0.01 -0.00 4.00 -0.01 0.21 -0.41 7.00 -0.00 0.86 -0.01 3 -0.47 0.00 -0.50 -3.01 -0.00 -1.00 0.00 15 -80.98 -0.20 3 -88.00 -0.77 -2.81 0.01 0.18 -3.00 0.03 0.00 0.00 0.00 0.92 16.00 5 -91.00 0.91 -0.00 25 -0.00 0.54 -4.72 -0.00 0.01 -3.43 1.09 -1.71 -0.49 -8.13 0.03 -0.56 -0.02 -0.00 -0.36 -0.53 -5.00 0.00 -0.40 0.03 -0.91 -0.00 0.00 3.00 21 -0.00 0.36 -0.00 0.00 -0.00 -0.09 0.44 0.00 0.00 -2.01 -0.49 -2.02 CHARGE EN BANDE 1 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx 0.03 Gy Gz -23.01 -3.64 -0.62 0.72 15.30 9.79 0.07 0.04 13 -85.02 -1.83 -0.38 0.37 -5.00 0.06 0.01 -0.65 -0.42 0.00 -0.00 0.00 0.11 -0.81 -0.00 -0.12 -0.00 0.00 -0.75 -19.78 -58.06 -3.04 0.92 -7.00 -0.00 -1.00 -0.01 -0.00 -0.21 -0.00 0.75 -0.02 -0.00 -19.00 0.00 -0.41 -11.Sidi-Bennour Abréviation Date: 04/08/13 Signification Unités Dy Déplacement Y Dz Déplacement Z mm Gx Rotation X mRad Gy Rotation Y mRad Gz Rotation Z mRad mm POIDS PROPRE Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx Déplacements My Mxy Qx Qy Dx Dz Gx 0.00 -0.13 -0.49 -2.32 -0.00 -0.06 -3.00 -0.02 -0.00 0.00 -0.00 -0.63 3.50 -0.00 -1.13 -0.00 -65.41 -8.00 0.00 -4.00 0.00 -0.01 -3.02 -0.06 -3.87 0.00 -0.64 -0.11 0.21 -0.00 -0.01 -3.00 -0.38 0.00 -3.00 -0.00 -0.22 -0.08 -0.00 -0.02 0.64 4.18 -0.00 1 -0.05 63.00 -0.53 11 -13.64 -1.79 -7.00 -0.00 0.00 0.38 -0.11 -0.00 0.00 -0.00 0.93 -3.44 0.63 -0.72 15.55 -0.12 -0.00 -0.00 0.00 -0.01 -0.03 -0.00 -0.04 0.38 0.00 -3.00 0.49 -8.38 -0.01 -0.27 21 -7.04 0.00 0.29 -1.30 -9.79 -0.00 0.67 -0.55 -19.00 0.44 Mx Déplacements 63.00 0.84 0.78 -6.00 0.42 0.20 -19.85 -0.78 -0.70 0.00 Dx 8.01 0.02 0.01 -0.01 -0.00 -0.65 Dy Dz 0.43 1.00 -0.12 -0.00 0.02 -1.00 23 -0.55 0.00 0.63 0.48 -0.78 -58.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .65 -0.00 -0.62 0.00 13 -0.69 -2.00 2.00 -0.18 0.82 -5.09 -0.01 0.04 21 -88.00 5 -23.00 -0.16 -0.62 1 Nxy My Mxy 19.00 POUSSÉE DES TERRES Efforts Noeud Nx Ny Gx Gy Gz 0.00 0.00 0.70 0.04 0.00 -0.00 0.55 -19.77 2.63 -0.02 -1.88 -0.64 -4.04 -0.93 3.29 -1.79 -0. 00 0.21 -0.02 0.87 -0.90 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.03 -0.04 -0.02 -0.00 0.66 0.02 -0.00 -0.04 -0.78 -1.02 -0.00 13 -0.00 -0.12 -0.00 0.04 0.00 0.77 -0.33 -0.22 -0.14 0.00 0.00 -0.02 -0.00 -0.12 -0.01 -0.64 0.11 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 13 -0.01 -0.11 -0.04 -0.00 -0.01 -0.07 0.04 0.00 0.00 0.00 -0.04 -0.00 -0.35 0.41 1.35 -0.02 -0.01 0.19 0.00 0.01 -0.00 -0.57 11 -10.04 -0.12 0.85 -0.10 0.01 -0.11 -0.21 -0.03 -0.00 21 -0.04 0.00 -0.02 -0.09 -0.00 -0.36 -0.01 -0.17 -0.00 0.00 0.04 -0.00 0.00 0.07 0.01 -0.00 -0.09 0.04 -0.00 23 -0.00 -0.09 0.32 -0.00 0.01 -0.21 -0.00 0.03 -0.02 -0.75 15 -0.86 -7.00 0.00 0.36 -0.00 0.03 -0.00 -0.17 -0.00 -0.01 0.00 0.01 -0.00 0.12 -0.00 -0.19 0.14 0.00 0.00 0.00 -0.07 0.00 25 -0.00 -0.00 -0.01 0.00 0.00 -0.00 -0.88 -0.20 -0.66 -0.00 -0.06 -0.13 -0.21 -0.93 -0.01 -0.02 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.67 0.04 0.10 -8.00 -0.00 15 -0.03 0.02 -0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.04 0.03 0.47 -3.03 0.00 -0.13 0.03 0.20 -0.22 -0.00 -0.01 -0.00 15 -0.02 -0.02 0.33 -0.04 0.00 -0.72 -0.02 -0.12 0.00 Page 6 .56 -0.00 5 -0.36 -0.00 0.33 -0.04 -0.35 -0.02 -0.00 0.00 0.14 -0.11 -0.01 0.00 0.04 0.86 -0.00 0.07 0.08 -0.01 -0.00 0.01 0.11 -0.00 0.10 0.54 -0.00 -0.00 Gy Gz 0.00 -0.00 0.00 0.14 -0.03 -0.02 3 -0.00 Gy Gz 1 -0.01 0.07 -0.03 0.04 0.00 0.00 25 -0.00 0.90 -0.22 -0.00 -0.00 0.04 -0.85 -0.85 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.72 0.07 -3.01 0.74 -0.36 -1.00 21 -0.07 -0.07 -0.03 -0.04 -0.07 0.00 0.11 -0.19 -0.00 CHARGE EN BANDE 3 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx 0.00 3 -0.14 0.00 -0.00 -0.00 -0.03 11 -0.00 -0.00 0.04 -0.08 -0.35 -0.00 0.01 -0.00 0.11 -0.13 -0.10 11 -0.00 Gy Gz 1 -0.00 -0.01 -0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 CHARGE EN BANDE 2 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx 0.14 0.00 0.12 -0.00 0.00 -0.01 -0.00 13 -0.39 0.00 -0.00 -0.08 CHARGE EN BANDE 4 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx 0.01 -0.00 0.37 -7.00 23 -0.08 -0.00 -0.70 -0.03 0.78 -0.00 -0.01 -0.00 0.23 -4.10 0.00 0.07 -0.84 -0.00 -0.09 -0.03 21 -9.66 0.12 -0.22 -0.00 Qy Dx Dy Dz Gx 1 -0.01 -2.72 -0.02 -0.00 -0.00 0.00 0.11 -0.61 -1.11 -0.03 0.38 -0.22 -0.00 0.85 -0.89 -0.00 -0.01 -0.00 -0.00 -0.46 -0.04 0.04 0.10 -0.00 0.00 -0.01 -0.20 -0.44 Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 4.16 -0.78 -0.94 -0.02 -0.00 0.90 -0.04 0.01 -0.00 0.82 -0.00 0.00 0.00 0.02 -0.86 -0.21 -0.04 -0.14 -0.39 -1.37 -0.15 -0.65 -0.22 -0.00 0.79 -0.00 23 -0.89 -0.39 -0.62 -0.02 -0.03 -0.00 -0.01 -0.01 -0.00 5 -0.00 0.00 -0.00 5 -0.00 -0.03 -0.00 15 -0.02 -0.12 -0.00 -0.00 -0.35 -0.00 -0.04 0.00 -0.00 CONVOI 1 POSITION 1 Efforts Noeud 1 3 5 Nx Ny -12.00 0.00 0.01 3 -0.07 0.87 -0.00 -0.00 0.11 -0.01 -0.14 0.00 0.00 0.03 13 -8.03 -0.86 -0.07 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.04 -0.09 -0.00 0.00 0.00 0.12 -0.14 -0.73 0.00 0.00 21 -0.04 0.00 0.00 -0.03 -0.00 -0.12 0.20 -0.00 -0.84 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.86 -0.00 -0.36 -0.03 -0.01 0.01 -0.12 -0.01 -0.04 -0.00 -0.08 0.69 -0.14 0.01 0.03 0.66 0.03 -0.14 -0.30 -0.01 -0.00 0.00 -0.13 -0.02 -0.87 -0.01 -0.33 -0.78 -0.04 -0.00 -0.73 -2.37 1.13 -0.16 -1.79 -0.00 25 -0.56 0.35 -0.29 -2.11 0.08 -0.00 -0.00 -0.00 -0.04 0.03 11 -0.00 0.04 -0.85 -0.00 -0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .15 -0.22 -0.56 0.08 0.01 -0. 22 0.11 0.65 -0.24 0.15 0.15 0.06 -0.15 0.08 0.02 0.35 0.56 0.07 0.03 -0.37 -1.01 0.04 -0.00 -0.16 0.59 -1.00 0.36 -0.03 -0.00 0.03 -0.56 0.00 25 -1.00 Piedroit droit.75 0.42 0.07 0.69 -1.33 0.03 Qy Dx Dy Dz Gy Gz 0.21 0.09 0. Abréviation 1 6 11 16 21 2 7 12 17 22 3 8 13 18 23 4 9 14 19 24 5 10 15 20 25 Signification Unités Nx Effort normal X kN/m Ny Effort normal Y kN/m Nxy Effort normal XY Mx Moment fléchissant X kN·m/m My Moment fléchissant Y kN·m/m Mxy Moment fléchissant XY kN·m/m Qx Effort tranchant X kN/m Qy Effort tranchant Y kN/m kN/m Dx Déplacement X mm Dy Déplacement Y mm Dz Déplacement Z mm Gx Rotation X mRad Gy Rotation Y mRad Page 7 .75 -1.08 0.00 -0.00 -0.00 -0.06 0.00 3.84 -2.07 -0.03 0.50 -7.11 0.08 0.34 -0.05 0.49 -0.25 -0.19 -0.30 -1.08 -0.01 0.03 -0.69 1.21 -0.00 0.74 -3.15 -0.38 0.08 13 -8.40 -0.41 11 -0.22 23 -8.08 -12.40 -0.38 0.11 0.23 -0.02 -0.14 -0.23 0.35 -0.72 0.25 -0.78 0.19 -0.11 -0.89 -7.72 -0.01 -1.72 -0.17 0.27 -0.30 -4.01 0.70 -1.02 0.01 0.01 -0.55 -2.06 0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx Déplacements My Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 23 -8.01 0.34 0.19 0.03 15 -10.00 0.00 0.10 0.03 Gx 0.05 -0.00 -0.00 -0.37 -0.00 -0.00 2.32 -0.69 -0.00 25 -9.00 -2.00 1.00 -3.14 0.29 0.01 -0.95 -0.01 0.00 0.00 0.10 0.01 -0.08 -0.00 0.56 -0.00 -0.07 0.00 21 -0.14 0.07 -1.07 0.00 2.34 0.03 0.91 -3.21 0.12 -8.08 -1.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 -0.69 -1.00 -0.01 0.08 0.38 -1.00 CONVOI 1 POSITION 2 Efforts Noeud 1 3 5 Nx Ny Nxy Mx Déplacements My Mxy Qx 0.07 -0.14 0.85 1.49 -0.03 0.83 -0. 41 -8.41 -11.13 5 -0.00 0.00 -0.53 -5.11 -0.00 0.37 -5.01 -0.03 -0.86 -0.00 -0.75 -19.64 0.00 -0.00 1 -0.98 -0.18 0.38 -0.05 63.20 -19.02 0.55 -0.00 1.00 -0.00 -18.36 -0.41 -11.72 -0.69 -2.02 25 -7.04 -0.04 Qy Dx Dy Dz 0.63 0.38 -0.00 2.22 0.00 -0.58 -0.48 0.00 -0.33 -0.00 -3.03 0.00 0.00 0.00 21 -7.47 0.62 -0.00 -0.00 -0.02 -0.00 0.86 -0.63 3.38 0.58 0.02 -0.03 -0.00 0.38 -0.00 0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 25 -0.18 -3.62 -16.00 -0.00 -0.00 -1.04 0.63 0.00 -0.38 -0.64 0.00 23 -0.30 9.53 21 -88.02 0.78 -58.00 0.49 -2.21 0.77 -2.01 0.00 -0.04 13 -85.04 -0.00 0.01 -3.63 0.90 -0.47 0.04 0.01 -0.01 0.79 -0.00 0.75 -19.00 16.13 -0.01 3 -0.48 -0.65 -0.00 -0.02 -0.01 11 -80.01 -3.01 -0.00 -0.09 0.07 0.50 -0.29 -1.00 POUSSÉE DES TERRES Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx Déplacements My 1.00 -0.00 0.27 0.01 -3.14 0.12 -0.00 -1.12 15 -0.08 -0.00 -0.08 -0.00 72.12 -0.71 -0.00 -0.92 -7.54 -4.00 -0.01 0.00 -0.55 -19.00 -0.55 -19.00 0.49 -8.40 5.00 -0.00 0.71 -0.93 -3.00 -2.49 -8.08 0.00 -0.12 -0.04 0.53 -8.06 -3.56 -0.88 -0.00 0.00 0.00 -0.01 -0.04 -0.82 -5.07 -0.54 -4.02 -1.01 0.65 0.00 0.00 -0.00 -65.91 -0.38 -0.26 25 -88.00 0.00 -0.00 0.00 13 -15.00 0.62 -4.03 0.70 4.00 -0.42 Dy Dz Gx Gy Gz 1 -91.Sidi-Bennour Abréviation Gz Date: 04/08/13 Signification Unités Rotation Z mRad POIDS PROPRE Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx Déplacements My Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 1 -23.78 -0.00 -0.00 0.92 -7.01 -0.00 -0.41 -8.00 0.00 -0.18 -0.00 Gx Gy Gz 0.00 13 -0.77 2.00 -0.01 -3.91 -0.00 0.02 0.38 0.21 0.00 -0.11 -0.93 0.42 -0.78 0.07 0.01 -0.56 -0.12 -0.04 0.00 0.72 15.13 -0.00 16.67 -0.06 -3.00 15 -13.00 -0.55 23 -88.04 Page 8 .92 0.63 3.01 -0.00 -0.72 15.30 -9.44 0.00 -4.04 0.05 Qx Qy Dx 63.02 -0.00 -0.01 -0.20 3 -88.83 -0.00 -0.00 0.00 0.70 -0.00 0.28 -17.00 11 -13.75 -0.01 -0.02 0.00 -0.01 -0.66 -0.33 -0.66 0.42 0.01 -3.00 -0.02 -0.02 0.09 Mxy 0.01 -3.00 -0.00 -0.00 -0.41 7.36 -0.02 CHARGE EN BANDE 1 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx 0.03 -0.08 0.00 0.08 -0.00 -3.00 -1.87 0.09 -1.00 0.29 -0.64 0.78 -58.06 -0.03 -0.81 -0.53 -3.64 -4.36 -0.00 0.02 -0.00 -0.44 0.00 -1.03 11 -0.13 -0.72 0.00 0.57 -7.00 0.62 -0.00 -0.01 21 -0.00 15 -80.00 -0.22 0.02 -1.01 0.00 -0.18 -3.89 -0.38 0.00 -0.00 -0.00 -1.79 -7.00 0.00 0.00 -19.00 3 -21.00 0.65 -0.00 0.81 0.70 23 -7.00 -1.38 -0.37 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.49 -2.43 1.63 0.00 8.70 0.00 0.00 0.00 -0.16 -0.47 -0.44 19.00 -0.64 4.00 5 -91.03 0.01 0.00 0.00 -0.06 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.28 -17.00 -0.00 0.43 1.85 -0.13 -0.27 -0.01 -0.62 -0.04 -0.84 0.00 0.00 0.41 7.00 0.00 5 -23.79 -0.08 -0.79 -7.00 3.78 -6.84 -0.98 0.50 3.29 -1.06 -3.64 -1.02 -1.00 0.03 -0. 00 0.33 -0.02 -0.00 13 -0.01 0.01 -0.10 -0.13 -10.03 0.86 -0.07 -0.02 -0.00 0.00 0.11 -0.11 -0.04 -0.00 0.70 -0.00 3 -0.03 11 -0.00 0.14 -0.00 0.00 -0.03 -0.00 -0.07 -0.11 -0.87 -0.20 0.01 -0.00 -0.09 0.01 -0.15 -0.17 -0.00 -0.00 -0.00 -0.90 -0.01 -0.00 -0.00 -0.01 -0.04 -0.15 -0.01 -0.03 -0.00 0.72 -0.01 0.00 0.01 0.00 -0.04 -0.03 0.00 -3.02 3 -0.07 -0.00 0.03 -0.00 -0.79 -0.01 0.00 0.14 -0.00 0.03 -0.35 -0.00 0.00 0.00 0.36 -0.00 0.00 0.01 -0.00 0.21 0.04 -0.00 -0.06 -0.04 -0.00 Page 9 .14 -0.01 2.00 0.08 -0.00 -0.15 -1.00 -0.03 0.04 0.01 -0.00 0.00 0.00 -0.07 0.84 -0.02 -0.36 -1.03 0.14 0.02 0.13 -0.08 0.00 0.74 -0.12 0.36 -0.00 -0.21 0.12 0.66 0.03 -0.14 -0.79 -0.07 -0.00 0.44 0.09 0.00 0.00 0.00 23 -0.78 -0.90 -0.13 -0.01 -0.38 -4.01 -0.73 0.00 -0.08 -0.00 0.00 0.00 -0.01 -0.21 0.10 0.04 -0.11 -0.00 0.13 -0.01 0.87 -0.24 -4.10 11 -0.01 0.12 -0.72 -0.01 -0.00 -0.00 -0.13 -0.35 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.01 -0.86 -0.00 0.12 -0.00 -0.00 -0.00 3 -7.04 0.00 0.15 0.82 -0.00 0.02 0.26 -8.78 -0.12 -0.04 -0.00 0.10 5 -0.23 0.11 0.01 -0.00 0.00 0.00 0.46 -0.11 -0.00 0.02 -0.14 0.08 0.00 0.33 -0.02 0.03 2.01 -0.04 -0.22 0.00 0.32 -0.74 -0.04 -0.54 -0.00 -0.00 0.00 -0.10 0.00 -0.00 0.03 -0.02 -0.00 21 -0.03 -0.20 0.00 0.65 -0.02 -0.00 -0.00 0.02 -0.04 -0.00 0.00 3 -0.94 -0.04 0.00 0.10 0.00 0.22 0.00 13 -0.65 -0.01 0.00 5 11 13 15 21 0.08 0.00 0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 CHARGE EN BANDE 2 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.03 -0.01 0.00 -0.14 -0.14 -0.30 -0.00 0.00 CHARGE EN BANDE 4 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx 0.00 -0.00 0.00 -0.07 -0.90 -0.01 -12.86 -0.00 0.00 -0.01 -0.35 0.00 -0.00 13 -0.90 -0.00 Qy Dx 0.56 0.39 -0.85 -0.03 -0.00 0.04 -0.02 0.01 -0.00 25 -0.62 -0.00 15 -0.21 -0.04 -0.00 0.22 0.00 -0.01 0.00 -0.04 0.00 -0.00 -0.04 0.00 5 -0.00 0.19 -0.00 0.11 CHARGE EN BANDE 3 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 1 -0.77 -0.00 0.03 -0.00 CONVOI 1 POSITION 1 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx Déplacements My Mxy Qx 0.12 -0.03 0.00 0.00 0.00 25 -0.66 0.04 -1.00 0.09 -0.02 -0.00 -0.00 -0.00 -0.88 -0.14 0.04 0.89 -0.00 0.02 0.00 -0.03 0.07 0.13 -0.03 0.84 -0.02 -0.00 0.02 0.00 0.00 0.14 0.00 -0.00 0.36 -0.00 21 -0.11 -0.00 -0.03 -0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .78 -1.20 0.01 -0.00 0.07 -0.09 -0.00 0.00 0.85 -1.83 -0.00 -0.00 -0.02 0.21 0.00 0.66 0.11 -0.04 0.11 -0.00 -0.09 -0.00 15 -0.19 -0.85 -0.00 -0.03 -0.62 -1.12 0.00 -0.00 -0.03 0.00 -0.00 -0.11 -0.23 -0.04 1.07 0.00 -0.03 -0.64 0.00 0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 15 -0.09 -0.04 0.01 -0.33 -0.02 -0.41 -0.00 Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 1 -3.00 0.01 0.00 -0.14 -0.01 -0.04 0.07 0.22 -0.85 -0.35 0.08 -0.36 -0.00 -0.87 -0.86 -0.12 -0.00 0.00 0.02 -0.32 -0.00 25 -0.00 0.56 0.00 0.02 -0.00 0.10 -8.01 -0.04 0.04 0.01 -0.00 1 -0.06 -0.00 -0.38 -0.85 -0.00 -0.00 Dy Dz Gx Gy Gz 0.65 -0.00 21 -0.00 0.00 0.00 0.04 -0.00 0.68 -0.00 23 -0.00 -0.18 -0.21 0.36 -0.01 -0.08 0.00 -0.00 23 -0.22 -0.00 1 -0.02 0.36 -1.01 -0.78 -0.00 -0.04 -0.00 -0.04 -0.22 0.01 -0.35 -0.00 -0.00 0.04 0.00 0.18 -0.00 11 -0.93 -0.01 0.01 -0.03 0.04 0.85 -0.00 0.71 0.00 5 -0.57 0.00 0.20 -0.14 0.00 0.00 0.11 -0.03 0.00 -0. 06 0.40 -0.75 -2.00 -0.06 -0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx Déplacements My Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 23 -8.35 -0.14 0.08 -0.03 0.00 -0.14 -0.02 0.95 -0.00 23 -8.22 0.00 -0.17 -0.03 0.01 -0.69 -1.00 0.03 0.11 -0.01 -0.26 -2.32 -0.00 Tablier.00 -0.01 -0.19 0.39 13 -8.11 0.00 25 -0.18 0.00 -0.08 -12.00 0.08 -0.34 0.56 3 -7.02 0.39 0.75 -3.31 Nxy Mx Déplacements Mxy 1 Nx My 0.00 0.56 -0.84 -2.50 0.27 -0.00 5 -2.04 -0.11 -8.08 0.01 -0.07 -0.01 -0.72 0.36 -0.07 0.01 -0.23 0.08 -1.68 -0.25 -0.14 -0.11 0.07 0.02 Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.41 1.86 -7.07 -0.49 -0.07 -1.05 -0.55 -2.02 0.78 0.59 1.00 11 -10.71 0.00 0.14 0.04 -0.36 -0.19 0.01 -0.03 0.08 -0.29 1.47 0.01 0.15 -0.02 -0.01 0.35 -0.21 -0.56 0.15 -0.05 0.21 -0.73 0.07 -0.00 -0.03 21 -9.08 -0.09 2.00 -0.89 -7.00 15 -0.56 -0.64 0.68 -1.08 -0.39 -1.22 0.41 -0.04 -0.01 -1.10 -0.12 -0.00 -0.09 -0.75 -1.00 0.73 -0.37 0.34 0.00 -0.00 3.11 -0.21 -0.00 -0.15 -0.49 -0.15 -0.00 0.00 -0.90 -3.36 -0.37 -1.24 -0.00 -0.00 25 -9.33 0.34 -0.39 -1.69 -1.01 0.00 0.11 0.43 -3.07 CONVOI 1 POSITION 2 Efforts Noeud Ny Qx 4.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .70 -1. 5 4 3 2 1 10 9 8 7 6 15 14 13 12 11 20 19 18 17 16 25 24 23 22 21 Abréviation Signification Unités Nx Effort normal X kN/m Ny Effort normal Y kN/m Nxy Effort normal XY Mx Moment fléchissant X kN·m/m My Moment fléchissant Y kN·m/m Mxy Moment fléchissant XY kN·m/m Qx Effort tranchant X kN/m Qy Effort tranchant Y kN/m kN/m Dx Déplacement X mm Dy Déplacement Y mm Dz Déplacement Z Gx Rotation X mRad Gy Rotation Y mRad Gz Rotation Z mRad mm Page 10 .00 -0. 60 -2.61 -0.01 -0.00 0.00 -0.86 My 19.53 -15.86 19.00 -0.86 19.00 -0.00 0.00 0.55 -0.09 -57.00 -0.00 0.23 0.00 -0.13 -0.00 -0.00 -0.00 0.86 19.00 -0.00 -13.15 -5.21 -0.15 -5.00 -0.00 13 1.00 0.00 -0.03 0.63 15 -6.00 0.17 0.22 -0.05 -0.02 -0.00 -0.01 -0.55 -0.00 -0.21 -2.36 -0.00 -0.38 0.00 -0.04 0.00 -0.03 0.66 21 7.35 Dy Dz Gx Gy Gz 0.19 0.00 -0.00 0.04 0.00 0.00 0.00 -0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 POIDS PROPRE Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx 1 7.00 -0.00 0.11 -0.00 -0.00 0.37 -63.00 -0.32 0.52 -0.02 0.05 -0.71 0.07 0.00 0.39 -0.39 -0.01 73.00 -73.00 -0.00 0.00 0.00 -1.88 0.82 0.00 -3.29 -0.34 -0.71 0.23 -0.00 0.03 0.21 0.66 0.00 0.01 -0.00 0.25 Mx 6.00 11 0.11 -0.00 -0.26 -0.28 -55.00 -3.00 -0.00 0.01 -0.32 0.00 0.00 0.08 -0.00 -0.00 0.00 -0.01 0.70 -0.06 0.26 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.04 -0.12 0.00 -0.00 0.01 -0.00 0.00 -3.00 -0.60 2.00 0.00 -2.04 -0.07 -0.00 -0.01 -0.00 0.01 0.00 0.04 0.00 -0.06 15 -0.00 -0.07 -3.60 -0.00 0.17 0.00 0.00 -0.66 My 0.00 -0.00 5 0.06 0.00 0.00 -0.66 3 1.00 0.06 0.01 13 0.13 -0.00 2.12 0.40 0.03 0.00 0.04 -0.00 0.07 -0.00 -0.00 23 0.00 -0.05 11 -0.41 -0.15 5.40 23 0.40 0.12 0.00 -9.00 -0.06 0.30 0.00 3 0.53 15.19 3.14 0.18 0.29 -0.21 Déplacements Mxy Qx 2.37 Qy 3 0.25 6.09 -0.20 -0.00 0.04 -60.00 0.00 13 -3.00 -0.00 0.00 0.26 0.00 25 7.04 0.61 -0.28 -55.09 -57.02 0.06 -0.00 0.24 0.53 15.01 0.04 0.00 0.29 -0.29 -3.02 0.01 0.00 5.11 -0.32 0.01 -0.00 0.07 -0.13 0.01 0.71 -0.02 -0.13 Mxy Qx Qy Dx Dy Dz 0.66 0.02 -0.04 -60.66 0.00 -0.00 5 7.04 0.00 -0.15 5.00 -3.00 -0.04 0.60 -0.11 -0.64 -0.25 -0.00 0.00 0.01 0.00 Dx Dy Dz Gx Gy Gz 63.35 -13.04 -0.00 -1.00 -0.21 -55.06 0.00 -1.55 -0.00 -0.29 0.08 -0.00 -0.00 0.38 -0.38 -0.18 0.05 -0.32 Déplacements Mxy Qx Qy Dx 0.55 -0.54 18.02 -0.12 0.82 0.23 -0.12 13 0.00 0.09 -0.24 -0.00 -3.00 -0.00 -1.00 0.04 -60.02 25 2.01 -0.00 0.00 -3.17 0.04 -60.00 -1.25 6.00 0.35 -0.00 0.06 0.07 -3.00 21 0.04 -0.64 -0.01 -0.56 -3.00 0.00 0.68 -13.00 0.00 -3.00 -0.00 -0.00 -1.64 -0.00 -0.25 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -1.37 -63.02 0.10 0.00 0.02 23 0.01 0.60 0.54 -0.01 -0.00 -0.11 -0.88 21 -17.02 -0.01 0.00 -3.19 -3.20 -0.25 6.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -1.05 23 0.00 0.12 -0.01 -0.52 -0.54 18.05 -0.04 0.01 -0.04 0.39 0.07 0.00 0.59 0.55 0.00 5 -17.00 CHARGE EN BANDE 1 Efforts Ny Déplacements Noeud Nx Nxy Mx My Gx Gy Gz 1 0.00 0.49 -0.00 15 -0.01 -0.22 0.00 -6.00 -0.00 -0.00 0.00 63.39 -0.00 -3.02 -0.16 -0.64 0.00 -0.00 0.00 0.00 13.05 0.00 -1.09 -0.05 -0.29 -3.00 0.04 0.39 0.60 0.00 0.55 -0.37 11 -6.00 -0.03 0.00 0.13 0.00 0.17 0.00 0.00 -0.00 -9.00 0.07 -0.00 -0.06 0.04 -0.00 0.30 -0.01 0.68 -13.00 0.30 -0.00 -0.01 -0.00 0.34 0.00 0.00 -0.01 -0.00 -1.00 -17.02 -0.34 0.00 -0.12 -0.00 -0.02 0.11 -0.00 POUSSÉE DES TERRES Efforts Noeud 1 Nx Ny Nxy -17.00 21 0.19 -3.67 0.41 -0.00 -0.34 -0.60 -2.60 0.52 -0.53 -15.08 -0.00 -0.28 -0.39 0.06 0.52 -0.01 -0.00 0.64 0.00 -1.10 -0.04 0.02 -0.11 0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 -0.00 25 0.00 -0.00 -1.00 1.06 0.04 0.06 15 -0.01 0.64 0.00 -0.06 0.00 5.00 -0.21 3.00 0.25 0.00 Page 11 .00 -0.00 3.21 -2.54 -0.37 0.00 1.10 0.00 6.29 3.00 -0.00 -0.59 0.17 0.04 0.00 0.12 0.01 -0.00 -0.12 -0.04 0.00 CHARGE EN BANDE 2 Efforts Noeud Nx 1 3 5 11 Ny Déplacements Nxy Mx My Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.12 -0.00 -0.00 0. 03 0.55 -0.00 0.30 -0.09 -0.00 0.36 0.17 0.00 0.55 -0.29 -0.00 0.00 -0.07 -0.00 -0.00 -0.07 0.00 0.01 -0.00 0.67 -0.17 0.71 -0.12 -0.00 -0.02 -0.00 0.00 15 -0.00 0.00 0.14 0.60 0.00 0.54 -0.00 -0.00 -0.01 -0.90 -0.10 0.33 -0.77 -1.39 -0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Efforts Noeud Nx 25 0.11 -0.11 -0.00 0.00 -0.02 3 -0.00 -0.00 0.30 -0.00 -1.39 0.00 0.00 -0.00 0.31 -0.04 -0.01 0.05 -0.25 0.07 -0.00 -0.00 0.27 0.41 -0.00 23 0.07 -0.52 -3.04 -0.00 -1.26 0.27 0.05 0.00 0.07 -0.00 0.02 -0.00 0.54 -0.23 -0.04 -0.35 -0.10 0.57 0.15 -0.00 CHARGE EN BANDE 4 Efforts Noeud Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 1 0.00 -0.22 -0.00 0.16 -0.00 0.71 0.01 13 0.26 -0.11 -0.06 0.08 -0.00 0.14 0.56 23 -0.00 0.00 -0.25 0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 15 21 0.01 0.00 0.78 -0.25 -0.16 -0.11 -0.35 25 6.68 0.04 -0.00 0.00 -0.00 -0.73 0.00 -0.90 -0.35 0.62 -6.02 -0.00 -0.00 15 -0.54 -0.00 23 0.17 0.00 -0.35 0.04 0.84 1.17 0.03 0.02 -0.60 -0.12 0.00 -0.06 0.28 -0.26 0.01 -0.84 -1.11 -0.05 -0.07 Gz 0.00 0.31 -0.04 -0.06 0.00 -0.12 0.11 0.15 -0.04 -0.00 CONVOI 1 POSITION 1 Efforts Noeud Nx Nxy Mx 1 2.14 -0.04 -0.15 -0.19 -1.18 0.00 0.06 0.01 -0.00 -0.15 -0.00 0.00 0.09 -0.01 0.00 -0.05 5 0.00 0.12 11 0.04 -0.06 0.77 -1.01 -0.53 -0.05 -0.00 -0.17 0.00 0.00 0.06 0.00 -0.00 0.07 -0.00 0.59 -1.07 0.01 Mxy Qx Qy 0.52 -0.13 -0.04 -0.25 -0.17 0.04 -0.06 0.16 -0.00 -0.00 0.61 0.06 0.00 -0.00 -0.01 -0.29 -0.00 0.09 -0.00 3 0.00 -0.00 5 Ny My Déplacements Mxy Qx 0.04 -0.10 -0.35 0.00 25 0.05 -0.00 -0.05 -0.00 -0.04 -0.75 -0.06 -0.07 Page 12 .61 -0.04 -0.00 -0.52 0.01 -0.61 0.00 -0.04 -0.70 0.06 0.12 0.49 -0.04 0.78 -0.01 -0.00 0.04 -0.00 -0.68 0.01 -0.60 0.00 6.55 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.02 0.00 0.05 -0.00 -0.00 -0.61 Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.14 Ny Déplacements Nxy Mx My 0.00 -0.56 0.04 -0.00 -0.14 0.07 0.00 -0.05 0.59 Qy Dx Dy Dz 1.00 0.71 -0.56 -0.04 0.00 CHARGE EN BANDE 3 Efforts Noeud Nx Nxy Mx My Gx Gy Gz 1 0.01 0.00 0.04 -0.00 -0.22 -0.00 -0.01 0.00 0.00 -0.00 -0.04 -0.12 -0.00 -0.71 -1.11 -0.15 -0.00 0.56 0.01 -0.00 -0.00 0.25 -0.06 -0.00 -0.12 0.00 -0.15 -0.00 -0.29 -0.60 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.68 7.00 13 0.00 0.73 0.06 0.04 -0.00 0.00 11 -0.29 -0.15 0.59 -0.00 -0.01 -0.01 -0.00 2.00 0.04 -0.00 0.14 Gx Gy 0.00 0.15 -0.00 -0.00 -0.54 0.31 -0.04 -0.11 -0.12 0.08 0.04 -0.00 -0.00 0.02 -0.04 -0.18 0.00 11 -0.00 21 0.01 0.61 6.07 -0.17 0.00 3 0.00 0.00 0.13 0.07 -0.00 21 2.01 -0.00 -0.00 0.06 0.00 -0.00 5 Ny Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz 0.03 0.02 -0.00 -0.55 -0.00 0.00 13 -0.05 0.15 -0.15 -0.06 0.01 -0.06 0.68 -7.03 0.00 25 0.00 0.03 0.13 0.00 0.53 -0.08 2.00 -0.02 -0.40 0.25 -3.00 0.00 -0.00 0.19 -1.01 -0.02 -0. 70 0.03 -0.01 0.85 6.50 0.68 -0.01 0.23 0.01 11 2.34 -0.07 0.64 -0.00 0.16 -0.02 0.00 -0.00 Page 13 .79 -0.58 6.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 -0.52 -2.83 -0.91 -1.07 -0. 1 6 11 16 21 2 7 12 17 22 3 8 13 18 23 4 9 14 19 24 5 10 15 20 25 Abréviation Signification Unités Nx Effort normal X kN/m Ny Effort normal Y kN/m Nxy Effort normal XY kN/m Mx Moment fléchissant X kN·m/m My Moment fléchissant Y kN·m/m Mxy Moment fléchissant XY kN·m/m Qx Effort tranchant X kN/m Qy Effort tranchant Y kN/m Dx Déplacement X mm Dy Déplacement Y mm Dz Déplacement Z Gx Rotation X mRad Gy Rotation Y mRad Gz Rotation Z mRad mm POIDS PROPRE Efforts Noeud 1 Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 13.79 -0.05 -4.00 0.00 -0.57 Gx -0.00 0.82 0.00 5 13.00 0.50 -0.83 0.57 0.00 0.64 0.08 -0.85 -15.00 0.85 0.90 0.16 1.03 3 -0.00 -0.44 15 0.22 -3.83 -0.48 0.29 -0.07 0.16 -0.00 23 -0.38 -0.29 -0.85 -0.00 -0.08 -0.35 3.00 -1.00 25 13.90 -0.91 -1.05 -4.97 0.00 -1.00 -0.00 0.00 -0.79 6.00 -0.00 0.48 -0.00 Qy 11 0.71 6.05 -4.01 -0.25 21 13.00 -0.56 -0.16 -0.57 -0.34 0.69 -1.72 1.55 -0.00 -0.69 -1.11 -0.16 -0.00 -0.00 1.05 -4.01 0.00 0.00 0.00 -1.00 25 2.77 -1.35 -3.69 -0.91 -1.96 0.00 -0.00 -0.79 3.00 -1.23 0.00 0.00 Radier.00 0.91 0.25 -3.35 3.16 -0.00 0.56 0.00 -0.85 2.00 -18.91 -1.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 CONVOI 1 POSITION 2 Efforts Noeud 1 3 5 Nx Ny Déplacements Nxy Mx My 1.16 -0.00 3.21 7.83 2.08 0.01 0.35 -0.12 -0.08 0.81 0.00 -0.00 13 -0.01 0.00 -3.85 15.00 15 -0.00 -0.85 -1.08 -2.00 15.04 3.00 -0.26 0.68 0.01 -0.54 0.09 -0.16 -0.80 0.00 -1.91 -1.66 -2.07 0.31 -0.77 -1.77 -1.03 -0.11 -0.04 23 -0.38 0.00 -0.38 0.00 0.00 -0.31 0.35 -3.00 -1.00 -1.58 -6.03 -0.00 -0.00 -0.01 -0.00 -0.85 -15.01 -0.82 0.04 -3.00 0.29 -0.46 0.00 2.35 0.00 0.36 -0.68 0.00 18.34 0.00 -0.00 -0.00 2.00 0.03 0.22 -3.01 0.30 -0.55 0.91 -1.17 0.02 0.38 -0.01 0.00 0.03 -0.07 0.07 -0.07 0.85 -0.00 0.00 -0.32 Qx 0.55 Mxy 0.11 6.00 1.63 -1.08 -2.38 0.00 0.16 -0.08 0.16 -0.12 0.36 -0.01 -0.53 -5.77 -1.00 13 1.16 Dx Dy Dz Gy Gz 0.08 0.71 -6.00 -0.26 0.00 21 6.00 0.00 -0.53 -5.72 0.00 -0.04 -3.00 -1.00 -1.00 -1.03 0.00 0.00 -0.35 0.85 0.25 -0.00 0.38 -0. 20 0.60 -0.08 -66.00 0.10 11 13 15 21 23 -0.18 -0.06 -0.05 0.00 -0.00 Mxy Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.00 -0.00 -3.67 2.62 0.09 -0.08 -66.01 0.56 0.00 0.68 5 Nxy Mx My 16.62 0.10 -0.00 -0.03 -0.01 0.11 -0.00 0.27 0.27 12.05 -0.06 -0.78 0.11 0.00 -0.00 -0.00 0.71 -0.01 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.04 0.11 11 0.00 -0.67 11 -0.07 -0.00 0.55 -0.22 -7.17 -0.00 -0.70 0.03 -0.00 0.00 0.00 0.06 0.58 -0.88 0.05 0.00 -0.04 0.00 -0.00 23 -0.00 -0.00 0.00 -0.60 -0.13 -0.11 0.00 0.27 -0.00 0.00 -13.00 0.14 -0.00 0.00 -0.12 -0.00 0.00 Page 14 .01 -0.04 0.04 0.00 15 0.00 -0.00 -0.02 0.60 -0.02 -0.03 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.41 Déplacements Mxy Qx 2.00 0.02 -0.57 Qy 13.00 -0.09 -0.00 -0.04 0.00 0.00 -0.00 -3.65 -19.00 0.19 -0.04 -0.00 -0.00 0.04 0.00 0.00 15 0.00 0.42 -63.04 0.06 -0.02 -0.20 -0.00 -0.02 -0.41 -0.07 -0.08 -66.06 -0.29 -0.02 0.57 -0.00 -3.22 -7.62 -0.20 -0.00 -0.04 0.00 -0.00 0.00 -0.06 11 0.00 CHARGE EN BANDE 3 Efforts Noeud 1 Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx 0.00 0.62 -0.00 -0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 POUSSÉE DES TERRES Efforts Noeud Nx Ny 1 -19.61 -0.20 -0.59 -0.17 -0.00 -0.62 -0.00 -0.00 0.00 0.78 -0.00 -3.00 0.00 -0.00 0.00 0.61 0.00 -0.29 -0.12 0.00 0.02 -0.19 -0.00 13 0.20 -0.20 Gy Gz 0.00 0.02 -0.00 -0.21 0.00 -0.00 0.10 0.58 -0.00 3 -0.00 -0.00 0.70 0.00 -0.00 -73.88 Dx -2.00 0.00 -2.00 -0.19 -0.00 0.11 0.00 -0.04 0.03 -0.02 0.00 13 0.85 -0.00 -0.11 -0.00 -3.00 0.15 0.04 -0.04 0.00 0.03 0.05 0.00 -3.60 -0.00 -0.55 2.00 0.61 0.02 CHARGE EN BANDE 1 Efforts Noeud 1 Nx Ny Mx My Déplacements Mxy Qx Qy Dx Dy Dz Gx 0.00 -0.05 0.00 0.19 -0.10 -0.00 0.82 -61.19 -0.01 -0.04 -0.30 0.51 -0.14 0.00 -0.06 -0.60 0.14 25 Nxy 0.05 0.00 0.00 -0.70 -0.11 -0.00 2.58 -0.00 -3.55 -64.22 -7.02 -0.01 -0.00 9.29 -0.00 0.00 -0.00 -0.63 13 -3.25 -0.05 -0.01 -0.00 -0.19 0.66 -16.67 23 -6.60 -0.41 -19.00 -0.04 0.00 -0.00 -0.62 16.07 -0.00 -0.00 -0.08 -66.00 0.66 0.11 -0.07 -0.00 -0.00 -0.00 21 0.20 0.00 -0.58 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.01 -0.13 0.00 -0.06 -0.00 0.04 -0.05 -0.00 -0.62 2.02 -0.70 -0.06 0.00 0.03 0.00 0.24 -61.00 -0.00 0.28 -0.00 -0.63 21 -0.00 -0.00 5 0.00 -0.10 -0.00 -0.19 -0.00 -0.30 0.00 -0.67 Dy Gx Gy Gz 0.00 0.08 -0.07 -0.00 -0.00 CHARGE EN BANDE 2 Efforts Ny Nxy Noeud Nx 1 0.15 5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.02 -0.00 0.00 -0.29 -0.00 0.00 9.00 -19.00 0.12 -0.00 0.00 -0.57 -0.05 0.04 -0.00 -0.68 15 -0.04 -0.00 0.11 0.00 -5.00 0.01 0.12 -0.00 0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 -0.03 -0.00 0.11 My 3 21 0.41 -19.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.14 -0.00 -0.15 -0.58 -0.11 0.07 -0.04 -0.00 -0.00 -0.00 0.59 -0.05 -0.03 -0.00 0.00 -0.04 -0.00 0.00 -0.02 Mx Déplacements 0.00 0.04 -0.02 -0.55 0.60 0.04 Gy 0.00 -0.00 -0.06 0.00 -5.00 0.55 -64.04 0.00 -0.00 0.42 -63.66 -16.00 0.07 -0.66 -0.01 Qx 5 23 0.00 0.10 -0.19 -0.05 -0.29 0.41 -19.01 -0.00 0.02 -0.62 0.10 -0.24 -61.00 -0.00 -0.04 -0.00 0.58 -0.00 64.68 25 -19.20 -0.04 -0.88 -2.57 12.00 0.04 -0.61 -0.21 0.00 64.29 -0.00 0.00 0.01 -0.00 73.07 -0.00 25 0.04 0.08 -0.11 0.10 -0.20 -0.06 -0.00 Gz 0.00 Dz 0.00 0.00 0.11 -0.00 -0.66 3 -6.00 3 -0.21 12.00 -0.11 -0.00 0.00 -0.03 -0.65 -19.11 -0.05 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -19.00 0.69 0.05 0.88 -2.07 -0.01 0.27 -0.00 0.41 -19.04 0.11 0.00 0.00 0.00 -3.00 -0.00 -0.00 0.10 -0.00 0.00 0.13 -0.22 -7.00 0.02 0.05 0.00 0.00 -0.04 0.11 0.00 -3.04 0. 56 0.34 0.10 0.02 0.32 -0.33 -0.04 -0.72 11 1.07 -0.02 0.04 -0.22 8.00 0.57 -0.13 0.00 -0.03 -0.65 0.02 -0.19 -0.21 -0.45 -0.08 0.00 -0.00 -0.16 -0.00 -0.00 1.00 0.01 -0.22 -0.08 0.12 11 0.00 11 1.78 -0.86 -1.01 -0.00 -0.00 3.07 -0.10 -0.29 0.00 -0.11 My Déplacements Mxy 0.45 -0.01 -0.06 -0.06 -0.23 -0.20 8.18 -0.00 0.01 6.43 3.00 0.56 -0.60 0.15 -0.73 -1.53 -0.20 -8.41 25 Qx 0.06 -0.33 -0.00 -0.16 -0.00 1.07 -0.14 -2.58 -5.00 -0.22 13 1.66 3.20 0.01 -0.00 13 0.00 -1.70 -0.00 -0.05 -0.29 -0.35 0.13 -0.84 0.04 -0.55 0.15 -0.42 1.09 -0.47 -0.03 0.00 -0.29 -0.00 -0.07 -0.00 15 0.00 -0.61 -2.32 -0.07 0.81 -0.00 -0.00 -0.72 -0.00 -0.04 -0.00 0.00 -0.55 5 21 Qy 0.00 -0.00 -0.06 0.28 -0.54 0.02 -0.11 -0.00 0.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Efforts Ny Nxy Mx My Déplacements Noeud Nx 25 0.14 -1.02 -0.17 -0.50 My 1.34 -0.62 0.00 0.00 -0.01 -0.00 0.07 0.92 -1.70 0.00 -0.00 -0.92 2.07 0.73 23 Dx 1.14 5.21 0.07 0.61 0.53 0.00 -0.29 -0.01 1.00 CHARGE EN BANDE 4 Efforts Noeud Nx 1 0.55 -0.66 0.79 -0.78 -0.24 -8.53 -6.00 0.29 -0.00 0.59 -0.07 0.00 -0.33 -0.91 -0.10 -0.22 -2.59 6.14 -2.19 3 Ny Nxy -0.00 1.55 -0.08 6.00 -0.60 2.07 0.00 Dz Gx Gy Gz 0.17 0.14 0.00 0.57 -2.14 Déplacements Mxy Qx 0.00 0.55 -0.00 -0.13 -0.33 2.00 0.35 -0.00 -0.00 15 1.00 -0.00 0.00 0.69 -0.00 -0.03 -0.28 -0.35 13 1.25 -0.00 0.00 -0.07 0.54 CONVOI 1 POSITION 2 Efforts Noeud Nx 1 3.20 -0.15 -0.01 0.31 -0.19 0.08 0.09 -1.10 -0.33 -0.00 -0.22 -0.01 -0.02 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.50 1.37 0.33 2.23 -0.00 -0.00 0.54 -2.00 0.00 2.11 -0.00 -0.06 0.20 -0.37 -0.46 -0.00 Mxy Qx Qy Dx Dy 0.04 -0.36 0.00 -0.92 -0.00 0.00 -0.00 -0.24 0.05 0.00 -0.00 Mx 0.14 -0.56 -0.00 -0.04 -0.00 0.34 -0.57 -0.77 -0.04 -0.01 0.00 1.00 -0.00 0.01 0.00 0.03 -0.20 -0.00 0.09 -1.13 0.01 -0.22 -2.00 -0.61 -0.00 0.03 -0.15 -0.00 -0.00 3 Ny Nxy -0.00 0.71 0.07 0.11 0.50 0.04 -0.00 0.83 23 -0.23 -0.12 0.05 Qx 0.15 -1.17 -0.36 -0.65 -2.05 0.16 0.00 -0.00 0.01 0.07 -0.00 0.00 -0.83 -1.00 0.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .07 0.01 0.87 0.00 -0.10 -0.28 -0.00 CONVOI 1 POSITION 1 Efforts Noeud 1 Nx Ny Nxy Mx My Déplacements Mxy Qy Dx Dy Dz Gx Gy Gz 6.00 -0.07 -0.11 Dx Dy Dz Gx Gy Gz 0.04 -0.02 -0.79 -0.00 3 -0.00 -0.28 -0.00 0.59 -0.08 0.19 Qy 5 25 0.11 0.00 0.00 -0.35 -0.00 0.00 -0.00 0.14 0.22 0.00 0.71 3.88 -1.14 -0.22 -0.00 2.00 0.00 0.00 Page 15 .02 -0.00 -0.47 -0.00 -0.00 0.92 -0.00 0.00 0.81 -0.21 -0.00 -0.00 -0.00 0.10 -0.00 0.73 -0.00 15 1.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.85 -0.00 0.00 0.04 Dz Gx Gy Gz 0.00 2.51 -0.00 Mx 0.07 -0.37 -0.73 25 Dy 0.01 -0.66 -0.31 5 6.56 0.00 -0.08 -0.09 -0.00 -0.04 -0.07 -0.00 23 -0.00 0.93 -1.35 21 3.07 -0.58 2.86 -0.07 -0.00 -0.02 0.45 -0.00 21 0.11 0.00 -0.00 -0. 50 1.50 24 1.00 1.50 1.35 1.35 3 4 5 6 5 1.50 1.50 12 1.50 7 9 1.00 1.35 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 1.50 1.00 1.35 1.00 1.50 1.35 1.50 17 1.50 7 1.00 1.35 1.35 1.35 4 1..50 14 1.50 1.50 1.35 1.35 1.00 1.00 1.Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 1.50 11 1.50 1.50 1.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 7.50 20 1.COMBINAISONS HYPOTHÈSES 1 .50 18 1.35 1.50 Page 16 .00 1.Poussée des terres 3 .00 2 1.50 1.35 1.50 1.50 1.Charge en bande 4 7 .00 1.35 1.50 10 1.Charge en bande 3 6 .50 13 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 8 1.50 1.50 1.00 1.50 22 1.00 1.35 1.50 1.50 1.50 1.50 23 1.50 1.50 1.Charge en bande 1 4 .00 1.50 1.50 6 1.00 1.00 1.00 3 1.Poids propre 2 .50 15 1.35 1.35 1.50 1.50 1.35 1.50 1.50 1.00 1.00 1.35 1.35 1.50 1.50 19 1.35 1.00 1.Convoi 1 position 1 8 .50 8 16 1.35 1.50 1.35 1.50 21 1.35 1.50 1.35 1.50 1.50 1.50 1.00 1.00 1.Charge en bande 2 5 .50 1.Convoi 1 position 2 COMBINAISONS POUR LES ETATS-LIMITES ULTIMES Hypothèses Combinaison 1 2 1 1. . patte d'ancrage=11cm Longitudinal HA12e=25.00 1.26 m . patte d'ancrage=26cm .00 8.Longueur patte d'ancrage en pied=26 cm Horizontal HA12e=25.00 1.Attente=0. patte d'ancrage=53cm Supérieur Transversal Perpendiculaire au piedroit droit Arrière Piedroit gauche Avant Arrière Piedroit droit Avant HA10e=25. patte d'ancrage=26cm .00 6 1.00 1.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 COMBINAISONS POUR LES ETATS-LIMITES DE SERVICE Hypothèses Combinaison 1 1 2 3 4 5 6 7 8 1.00 2 1.00 1.Longueur patte d'ancrage en pied=11 cm Horizontal HA12e=25.00 1.00 1.00 1. patte d'ancrage=53cm Vertical HA10e=25. patte d'ancrage=35cm Longitudinal HA12e=25. patte d'ancrage=26cm HA12e=25.00 1.00 1.00 1.00 1.Attente=0.26 m . patte d'ancrage=53cm Vertical HA10e=25.Longueur patte d'ancrage en pied=11 cm Horizontal HA12e=25.00 1.Attente=0. patte d'ancrage=53cm Vertical HA10e=25. patte d'ancrage=44cm Supérieur Transversal Perpendiculaire au piedroit droit Inférieur Inférieur Radier Longitudinal HA10e=25.00 1. patte d'ancrage=53cm Transversal Perpendiculaire au piedroit droit HA12e=25.00 3 1.00 1. patte d'ancrage=53cm Page 17 .00 5 1.00 4 1.00 1.00 1.26 m .00 1.00 1.00 1. patte d'ancrage=44cm Transversal Perpendiculaire au piedroit droit HA10e=25.Longueur patte d'ancrage en pied=26 cm Horizontal HA12e=25.00 1. patte d'ancrage=13cm Vertical HA10e=25.DESCRIPTION DE L'ARMATURE MODULE Panneau Tablier Position Direction Armature de base Longitudinal HA10e=25.26 m .Attente=0. patte d'ancrage=11cm .Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .00 1. patte d'ancrage=11cm .00 1. 6.VÉRIFICATION Référence: Module Vérification Valeurs État .Effort tranchant maximum: Vérification à 100% Vérifiée .Armature de base longitudinale extérieure: Minimum: 0.1.Armature de base longitudinale intérieure: Minimum: 0.Transversal: Calculé: 258 Vérifiée Maximum: 100 Calculé: 24 Vérifiée .26 m Calculé: 0.2.89).intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 19 cm Vérifiée .26 m Vérifiée .Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .11 m Calculé: 0.Distorsion angulaire maximale: Minimum: 150 Calculé: 9473 Vérifiée .4.Armature de base transversale extérieure: Minimum: 0.Ratio minimal inférieur: Vérification à 100% Vérifiée .Longueur d'ancrage: BAEL 91.44 m Vérifiée .Armature (Transversal): Vérification à 100% Vérifiée .Armature de base transversale intérieure: Minimum: 0.Armature de base transversale intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 24 cm Vérifiée .Flèche relative: Minimum: 250 .44 m Calculé: 0..45).79 mm Vérifiée .44 m Calculé: 0.Armature de base transversale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée .Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée . Article A.44 m Vérifiée .Déplacement maximum. Article A.33 (pag.Sidi-Bennour Date: 04/08/13 9.5 (pag.Flexion composée moment négatif: Tablier: .Armature (Longitudinal): . .Ratio minimal supérieur: Vérification à 100% Vérifiée . .11 m Vérifiée .2.Armature extérieure .Flexion composée moment négatif: Vérification à 100% Vérifiée .5.Armature de base longitudinale extérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 24 cm Vérifiée .Séparation minimale entre barres: BAEL 91.Armature de base longitudinale intérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 24 cm Vérifiée . Perpendiculaire au plan du plancher: Maximum: 50 mm Calculé: 5.Armature de base longitudinale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée Page 18 .Ratio minimal inférieur: Vérification à 100% Vérifiée .Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée .Séparation maximale entre barres: BAEL 91.Armature de base transversale extérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 24 cm Vérifiée .Longitudinal: Calculé: 1034 Vérifiée . Article A.Armature de base transversale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée .Ratio minimal supérieur: Vérification à 100% Vérifiée . Maximum: 25 cm .Elancement mécanique: .7. Distorsion angulaire maximale: Minimum: 150 Calculé: 8371 Vérifiée .Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Référence: Module Vérification Valeurs État Calculé: 25 cm Vérifiée .intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 18.Ratio minimal supérieur: Vérification à 100% Vérifiée .Effort tranchant maximum: Vérification à 100% Vérifiée .1.8 cm Vérifiée .Déplacement maximum.Armature de base longitudinale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée .7.Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée .8 cm Vérifiée .Armature de base transversale extérieure: Minimum: 0.Armature de base transversale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée .5 (pag.Séparation minimale entre barres: BAEL 91.Ratio minimal inférieur: Vérification à 100% Vérifiée .8 cm Vérifiée .Elancement mécanique: .4.13 m Calculé: 0.Armature de base longitudinale intérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 23.52 m Calculé: 0.33 (pag.45). Maximum: 25 cm .Séparation maximale entre barres: BAEL 91. Article A.Armature de base longitudinale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée Page 19 .Flexion composée moment négatif: Vérification à 100% Vérifiée .8 cm Vérifiée .13 m Vérifiée . Perpendiculaire au plan du plancher: Maximum: 50 mm Calculé: 5.Longitudinal: Calculé: 262 Vérifiée .2.52 m Vérifiée .Armature de base transversale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée .Armature de base longitudinale extérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 23.Armature extérieure .Armature de base longitudinale intérieure: Minimum: 0.Longueur d'ancrage: BAEL 91.Armature de base transversale extérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 23.5.Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée . Article A. Article A.2 cm Vérifiée . . .89).Armature de base transversale intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 23.Armature de base longitudinale extérieure: Minimum: 0.Armature (Transversal): .35 m Calculé: 0.35 m Vérifiée .Flexion composée moment négatif: Vérification à 100% Vérifiée .Flèche relative: Minimum: 250 .Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .Armature de base longitudinale intérieure: Radier: .6.71 mm Vérifiée .Ratio minimal supérieur: Vérification à 100% Vérifiée .Armature (Longitudinal): .52 m Calculé: 0.Transversal: Calculé: 1050 Vérifiée Maximum: 100 Calculé: 24 Vérifiée .Ratio minimal inférieur: Vérification à 100% Vérifiée .2.52 m Vérifiée .Armature de base transversale intérieure: Minimum: 0. Armature de base horizontale extérieure: Minimum: 0.Ratio minimal intérieur: Vérification à 100% Vérifiée .Elancement mécanique: .7.Ratio minimal extérieur: Vérification à 100% Vérifiée .26 m Vérifiée .5 (pag.26 m Vérifiée .52 m Vérifiée .8 cm Vérifiée .Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Référence: Module Vérification Valeurs État Piedroit gauche: .Horizontal: Calculé: 34049 Vérifiée Maximum: 100 Calculé: 27 Vérifiée . Perpendiculaire au plan du plancher: Maximum: 50 mm Calculé: 0.Flèche relative: Minimum: 250 .2.Armature de base verticale intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 24 cm Vérifiée .26 m Calculé: 0.Flexion composée moment négatif: Vérification à 100% Vérifiée .Armature de base horizontale intérieure: Minimum: 0.26 m Calculé: 0.Longueur d'ancrage: BAEL 91.8 cm Vérifiée . .Longueur de recouvrement: BAEL 91.52 m Calculé: 0. Article A.Effort tranchant maximum: Vérification à 100% Vérifiée .89).2.11 m Vérifiée .11 m Vérifiée .Armature (Vertical): .05 mm Vérifiée .52 m Vérifiée .26 m Vérifiée .Flexion composée moment négatif: .6.Armature de base verticale extérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 24 cm Vérifiée .Attente armature de base extérieure: Calculé: 0.Attente armature de base extérieure: Minimum: 0.52 m Calculé: 0.Armature de base verticale extérieure: Minimum: 0.11 m Calculé: 0.11 m Calculé: 0.2.Ratio minimal extérieur: Vérification à 100% Vérifiée .Ratio minimal intérieur: Vérification à 100% Vérifiée .Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage .Attente armature de base intérieure: Calculé: 0.Déplacement maximum. Page 20 . Article A.Armature de base horizontale extérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 23.Armature (Horizontal): Vérification à 100% Vérifiée .26 m Vérifiée .Vertical: Calculé: 113498 Vérifiée .Séparation minimale entre barres: BAEL 91.Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée .Armature de base horizontale intérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 23. Article A.Armature de base verticale intérieure: Minimum: 0.1. Minimum: 0.Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée .Distorsion angulaire maximale: Minimum: 150 Calculé: 5387 Vérifiée .6.Attente armature de base intérieure: Minimum: 0.26 m .1. Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage - Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Référence: Module Vérification - Armature extérieure - intérieure: - Séparation maximale entre barres: BAEL 91. Article A.4.5,33 (pag.45). Valeurs État Minimum: 2 cm Calculé: 18.6 cm Vérifiée Maximum: 25 cm - Armature de base verticale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Armature de base verticale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Armature de base horizontale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Armature de base horizontale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Ratio minimal intérieur: Vérification à 100% Vérifiée - Ratio minimal extérieur: Vérification à 100% Vérifiée - Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée - Flexion composée moment négatif: Vérification à 100% Vérifiée - Ratio minimal intérieur: Vérification à 100% Vérifiée - Ratio minimal extérieur: Vérification à 100% Vérifiée - Flexion composée moment positif: Vérification à 100% Vérifiée - Flexion composée moment négatif: Piedroit droit: - Armature (Vertical): - Armature (Horizontal): Vérification à 100% Vérifiée - Effort tranchant maximum: Vérification à 100% Vérifiée - Déplacement maximum. Perpendiculaire au plan du plancher: Maximum: 50 mm Calculé: 0.05 mm Vérifiée - Distorsion angulaire maximale: Minimum: 150 Calculé: 5382 Vérifiée - Flèche relative: Minimum: 250 - Vertical: Calculé: 113498 Vérifiée - Horizontal: Calculé: 34049 Vérifiée Maximum: 100 Calculé: 27 Vérifiée - Armature de base verticale extérieure: Minimum: 0.26 m Calculé: 0.26 m Vérifiée - Armature de base verticale intérieure: Minimum: 0.11 m Calculé: 0.11 m Vérifiée - Attente armature de base extérieure: Minimum: 0.26 m Calculé: 0.26 m Vérifiée - Attente armature de base intérieure: Minimum: 0.11 m Calculé: 0.11 m Vérifiée - Armature de base horizontale extérieure: Minimum: 0.52 m Calculé: 0.52 m Vérifiée - Armature de base horizontale intérieure: Minimum: 0.52 m Calculé: 0.52 m Vérifiée - Elancement mécanique: - Longueur d'ancrage: BAEL 91. Article A.6.1,2. - Longueur de recouvrement: BAEL 91. Article A.6.1,2. Minimum: 0.26 m - Attente armature de base extérieure: Calculé: 0.26 m Vérifiée - Attente armature de base intérieure: Calculé: 0.26 m Vérifiée - Séparation minimale entre barres: BAEL 91. Article A.7.2,5 (pag.89). Page 21 Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage - Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Référence: Module Vérification Valeurs État - Armature de base verticale extérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 24 cm Vérifiée - Armature de base verticale intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 24 cm Vérifiée - Armature de base horizontale extérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 23.8 cm Vérifiée - Armature de base horizontale intérieure: Minimum: 3 cm Calculé: 23.8 cm Vérifiée - Armature extérieure - intérieure: Minimum: 2 cm Calculé: 18.6 cm Vérifiée - Séparation maximale entre barres: Maximum: 25 cm BAEL 91. Article A.4.5,33 (pag.45). - Armature de base verticale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Armature de base verticale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Armature de base horizontale extérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Armature de base horizontale intérieure: Calculé: 25 cm Vérifiée - Soulèvement: Vérification à 100% Vérifiée - Contrainte admissible: Maximum: 900 kN/m² Calculé: 114.274 kN/m² Vérifiée Terrain: Toutes les conditions sont vérifiées 10.- QUANTITATIF Référence: Module Fe E500 Nom de l'armature HA10 Total HA12 Armature tablier - Intérieur - Transversal Longueur (m) Poids (kg) 24x2.20 24x1.36 52.80 32.55 Armature tablier - Extérieur - Transversal Longueur (m) Poids (kg) 24x2.50 24x1.54 60.00 36.99 Armature tablier - Intérieur - Longitudinal Longueur (m) Poids (kg) 6x6.80 6x4.19 40.80 25.15 Armature tablier - Extérieur - Longitudinal Longueur (m) Poids (kg) 8x6.80 8x4.19 54.40 33.54 Armature radier - Extérieur - Transversal Longueur (m) Poids (kg) 24x2.24 24x1.99 53.76 47.73 Armature radier - Intérieur - Transversal Longueur (m) Poids (kg) 24x2.68 24x2.38 64.32 57.11 Armature radier - Extérieur - Longitudinal Longueur (m) Poids (kg) 6x6.98 6x6.20 41.88 37.18 Armature radier - Intérieur - Longitudinal Longueur (m) Poids (kg) 8x6.98 8x6.20 55.84 49.58 Armature piedroit gauche - Extérieur - Horizontal Longueur (m) Poids (kg) 9x6.98 9x6.20 62.82 55.77 Armature piedroit gauche - Intérieur - Horizontal Longueur (m) Poids (kg) 8x6.98 8x6.20 55.84 49.58 Armature piedroit droit - Extérieur - Horizontal Longueur (m) Poids (kg) 9x6.98 9x6.20 62.82 55.77 Armature piedroit droit - Intérieur - Horizontal Longueur (m) Poids (kg) 8x6.98 8x6.20 55.84 49.58 Armature piedroit gauche - Extérieur - Vertical Longueur (m) Poids (kg) 24x2.31 24x1.42 55.44 34.18 Page 22 Sélection de récapitulatifs Dalot station de pompage - Sidi-Bennour Date: 04/08/13 Référence: Module Fe E500 Nom de l'armature HA10 Total HA12 Armature piedroit gauche - Extérieur - Vertical - Acier en Attente Longueur (m) Poids (kg) 24x0.76 24x0.47 18.24 11.25 Armature piedroit gauche - Intérieur - Vertical Longueur (m) Poids (kg) 24x2.16 24x1.33 51.84 31.96 Armature piedroit gauche - Intérieur - Vertical - Acier en Attente Longueur (m) Poids (kg) 24x0.61 24x0.38 14.64 9.03 Armature piedroit droit - Extérieur - Vertical Longueur (m) Poids (kg) 24x2.31 24x1.42 55.44 34.18 Armature piedroit droit - Extérieur - Vertical - Acier en Attente Longueur (m) Poids (kg) 24x0.76 24x0.47 18.24 11.25 Armature piedroit droit - Intérieur - Vertical Longueur (m) Poids (kg) 24x2.16 24x1.33 51.84 31.96 Armature piedroit droit - Intérieur - Vertical - Acier en Attente Longueur (m) Poids (kg) 24x0.61 24x0.38 14.64 9.03 Total Longueur (m) Poids (kg) 488.32 301.07 453.12 402.30 703.37 Total avec pertes (10.00%) Longueur (m) Poids (kg) 537.15 331.18 498.43 442.53 773.71 Resumé des quantitatifs (pertes d'acier inclues) Fe E500 (kg) Élément HA10 HA12 Béton (m³) Total B25 Référence: Module 331.18 442.53 773.71 14.04 Total 14.04 331.18 442.53 773.71 Page 23 civilmania.com/ Forums Bihi Tarek-Aziz & Hammoujan Elmehdi |Page .Rapport de stage d’ingénieur Juillet 2013 Bibliographie Adolphe KLEINLOGEL Formules pour le calcul des cadres. Extraits de la 11e édition de 1951 Abdelali GUISSI Calcul du béton armé aux états limites (cours 2ème année génie civil à l’EHTP) Descente de charges (cours 2ème année génie civil à l’EHTP) Méthode de calcul des planchers à charge d’exploitation moderée « Méthode forfaitaires » (cours 2ème année génie civil à l’EHTP) Jamal BEN BOUZIYANE Cours de fondations : Fondations superficielles et profondes Sitographie http://www. 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