PROYECTO

INDICE: 1. INTRODUCCION 2. OBJETIVO GENERAL 3. OBJETIVOS ESPECIFICOS 4. MARCO TEORICO 4.1.1. DEFINICION PRENSAS 4.1.2. TIPOS DE PRENSAS 4.1.3.USOS MAS FRECUENTES 4.2.1.VOLANTE DE INERCIA 4.3.1.CORREAS TRAPECIODALES 4.3.2.TIPOS DE CORREAS 4.4.1.TRANSMISION EN MOVIMIENTO 4.5.1.CIGUEÑAL 4.6.1.MECANISMO EN CHAPA METALICA 5.CALCULOS 5.1.1.FUERZA NECESARIA DEL ESTAMPADO 5.2.1.ENERGIA NECESARIA DEL ESTAMPADO 5.3.1.VOLANTE DE INERCIA 5.3.2.ENERGIA VOLANTE 5.3.3.ANALISIS Y DISEÑO DEL DIAMETRO EXTERNO DEL VOLANTE 5.3.4.MOMENTO INERCIA 5.3.5. DIAMETRO EXTERNO 5.3.6. PESO VOLANTE 5.3.7.RECALCULO DE LA ENERGIA DEL VOLANTE 5.4.1.POTENCIA MOTOR 5.5.1.CORREAS TRAPEZOIDALES 5.5.2.POTENCIA 5.5.3.VELOCIDAD CORREA 5.5.4.DISTANCIA OPTIMA ENTRE CENTROS 5.5.5.LONGITUD DE LA CORREA 5.5.6.DISTANCIA REAL ENTRE CENTROS 5.5.7.TRANSMISIBLE DE CORREAS (NUMERO DE CORREAS) 5.6.1.POLEA MOTRIZ 5.7.1.EJE EXCENTRICO 5.7.2.TORQUE MOTOR 5.7.3.REACCIONES 5.7.4.MOMENTO FLECTOR 5.7.5.DIAMETRO DEL EJE 5.7.6.FATIGA 5.7.7.COEFICIENTE DE SEGURIDAD 5.8.1.COJINETES 5.9.1.BIELA 5.10.1. EMBRAGUE 6.SIMULACION EN SAP DE LA ESTRUCTURA DE SOPORTE DE LA PRENSA EXCENTRICA 7.CONCLUSIONES 8.BIBLIOGRAFIA PROYECTO “DISEÑO Y CALCULO DE UNA PRENSA EXCENTRICA” 1. INTRODUCCION.La maquina utilizada para la mayoría de las operaciones de trabajo en frio y algunos en caliente, se conoce como prensa. Consiste de un bastidor que sostiene una bancada y un ariete, una fuente de potencia, y un mecanismo para mover el ariete linealmente y en ángulos rectos con relación a la bancada. Una prensa debe estar equipada con matrices y punzones diseñada para ciertas operaciones especificas. La mayoría de operaciones de formado, punzonado y cizallado, se pueden efectuar en cualquier prensa normal si se usan matrices y punzones adecuados. Las prensas tienen capacidad para la producción rápida, puesto que el tiempo de operación es solamente el que necesita para una carrera del ariete, mas el tiempo necesario para alimentar el material. Por consiguiente se pueden conservar bajos costos de producción. 2. OBJETIVO GENERAL. Diseño y calculo de una prensa excéntrica para acero inoxidable de 3mm de espesor 3. OBJETIVOS ESPECIFICOS.                    Calculo de la fuerza necesaria para el estampado Calculo de la energía necesaria para el estampado Calculo volante de inercia Calculo Energía del volante Análisis y diseño del diámetro externo del volante de inercia Calculo momento de inercia Calculo Diámetro externo Calculo masa Volante Recalculo de la Energía otorgada por el volante Calculo Potencia motor Calculo de correas trapezoidales Calculo eje excéntrico Calculo Torque motor Calculo reacciones Calculo momento flector Calculo del diámetro del eje Calculo a la Fatiga Calculo de coeficiente de seguridad Calculo de Cojinetes Calculo Biela Actualmente las prensas de revolución completa (también llamadas de embrague mecánico o de chaveta) . . las más rápidas son de fabricación japonesa y suiza. en estas prensas se elimina el embrague y el volante de inercia obteniendo toda su energía de uno o varios servomotores conectados al eje principal mediante reductoras planetarias o epicloidales. prensas de reducción.Tipos de prensas. La fuerza generada por la prensa varía a lo largo de su recorrido en función del ángulo de aplicación de la fuerza.4. Cuanto más próximo esté el punto de aplicación al PMI (Punto Muerto Inferior) mayor será la fuerza. prensas de doble reducción. Por su velocidad se clasifican en prensas convencionales(de 12 a 200 golpes minuto en función de su tamaño). prensas rápidas (de 300 a 700 golpes por minuto) y prensas de alta velocidad (de 800 hasta 1600 golpes por minuto). Por su estructura se pueden clasificar en «prensas de cuello de cisne y prensas de doble montante (dentro de estas existen las monobloc y las de piezas armadas por tirantes). La aparición de estas máquinas ha impulsado también el desarrollo de prensas hibridas de distintos tipos (con servo y volante y embrague).- Por su sistema de transmisión pueden clasificarse en : prensas a volante directo.1. MARCO TEORICO. 4.1.  Calculo embrague Simulación en SAP de la estructura de la prensa 4. Como estándar más aceptado los fabricantes proporcionan como punto de fuerza en la prensa de reducción por engranajes 30º y en las prensas de volante directo 20º del PMI. Otro tipo de prensas aparecidas recientemente son las "servoprensas".1. siendo en este punto (PMI) teóricamente infinita.2. prensas de reducción paralela y prensas de cinemática especial. o mediante palancas articulas. Definicion de prensas: La prensa mecánica o prensadora es una máquina que acumula energía mediante un volante de inercia y la transmite bien mecánicamente (prensa de revolución total) o neumáticamente (prensa de revolución parcial) a un troquel o matriz mediante un sistema de biela-manivela. ya que este tipo de prensas mecánicas reduce su velocidad cerca del PMI pudiendo deformar la chapa sin romperla. Como dispositivos para suavizar el funcionamiento de instalaciones generadoras de energía eléctrica mediante energía eólica y energía fotovoltaica. De esta forma. estampación.3. con los nuevos materiales y diseños se logran mayores rendimientos en tales fines. En la actualidad numerosas líneas de investigación están abiertas a la búsqueda de nuevas aplicaciones de los volantes.1. Volante de inercia: Un volante de inercia o Volante Motor es. No obstante el desarrollo de prensas con cinemática compleja (prensas de palanca articulada o prensas link drive) ha hecho posible que puedan usarse para embuticiones más profundas y con aceros de alta resistencia elástica. así como de diversas aplicaciones eléctricas industriales. se utiliza el volante para suavizar el flujo de energía entre una fuente de potencia y su carga. el volante de inercia se opone a las aceleraciones bruscas en un movimiento rotativo. que únicamente aporta al sistema una inercia adicional de modo que le permite almacenar energía cinética.Usos más frecuentes. en mecánica. de modo que se reutilice posteriormente en su aceleración.2. Algunos ejemplos de dichos usos son:    Absorber la energía de frenado de un vehículo. 4. Este volante continúa su movimiento por inercia cuando cesa el par motor que lo propulsa. . doblado y embuticiones pequeñas.1. Es decir.. En los ferrocarriles eléctricos que usan desde hace mucho tiempo un sistema de freno regenerativo que alimenta la energía extraída del frenado nuevamente a las líneas de potencia. No son adecuadas para embuticiones profundas al aplicar la fuerza de forma rápida y no constante. Así se consiguen reducir las fluctuaciones de velocidad angular. un elemento totalmente pasivo.4.Estas prensas se emplean en operaciones de corte. Correas Trapezoidales Para la transmisión de troqué de una máquina motriz a una máquina conducida. Así tenemos: Sentido directo de rotación. . La manera en la que se colocan las correas que determinan el sentido de rotación de las poleas. A veces. La correa en V o trapezoidal es completamente fabricada con sección transversal en forma de trapecio. correas flexibles de caucho reforzado y cadenas de rodillos. 4. distancia entre ejes y costo. Dependiendo de la potencia.3. sin exigir grandes investigaciones. como en el comando de válvulas de los automóviles. sincronía. la polea que transmite el movimiento es llamada polea motora o conductora. Las correas trapezoidales o en V son las más utilizadas y preferidas que las planas por que: Prácticamente no presentan deslizamiento.Tipos de correas Las correas más usadas son las planas y las trapezoidales. La polea que recibe movimiento y fuerza es la polea conducida.3. Otra de las correas utilizadas es la correa dentada.Transmisión de movimiento En la transmisión por poleas y correas. se seleccionará el método a utilizar. existe al menos tres métodos muy utilizados: Transmisión con engranajes. pequeños problemas en una empresa pueden ser resueltos con soluciones inmediatas. posición de los ejes. de la correa y las poleas tienen el mismo sentido El tipo de correa que se llegara a usar es una trapezoidal por diferentes motivos.2. para los casos en las que no se pueden o no se debe tener ningún deslizamiento. relación de transmisión. 4.4. Permite el uso de poleas muy próximas.4.1. Esta provista de caucho revestida de lona y está formado en su interior por cordones vulcanizados para soportar las fuerzas de tracción.1. Principalmente cuando los recursos están próximos a nosotros. 5.1. 5. No tiene por objeto reducir la velocidad del árbol en el momento de diciembre ayer para evitar choques demasiado fuerte sobre la chaveta del embrague normalmente suele utilizar dos tipos de freno 4.6. Estos componentes son los que determinan el carácter cíclico excéntrico de la prensa.] s: Espesor del material [mm. MECANISMO CORTE CHAPA Este mecanismo consta del eje excéntrico y la biela que mediante un movimiento de rotación de la excéntrica acciona a la biela el cual obtiene un movimiento alternativo para realizar el corte.Elimina los ruidos en los choques.CIGUEÑAL: El conjunto de cigüeñal incluye tanto el cigüeñal como la excéntrica de regulación de carrera preocupa si interesa y el freno del.] . En la parte excéntrica y unidos solidariamente la manzana también excéntrica y de regulación de la carrera a su de estas dos excentricidades a la longitud de media carrera y la combinación de éstas son las que permite obtener diversos valores de carrera es casi por un mecanismo de cuña o de arco presentados rectos o inclinados.1. CALCULO DE LA FUERZA NECESARIA: Acero inoxidable Espesor=3mm F  Psc kg  Fuente: manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky Donde: F: Fuerza necesaria para el corte [kg.1. típicos de las correas planas. Existen varias normalizaciones de las coreas trapezoidales 4.5.1. CALCULOS. [mm. P=240 mm σc: esfuerzo de corte del material [kg/mm2].] F=fuerza de corte [kg.1CALCULO ENERGIA NECESARIA PARA EL ESTAMPADO: En la operación de corte en matrices es necesario determinar la energía de corte para saber si es operable en una prensa excéntrica.16SFX kg* m 1000 Fuente: manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky Donde: E=Energía de corte necesaria.2.] X=Porcentaje de penetración .s= 3mm P: Longitud de la línea de corte ó perímetro de corte [mm.]. E 1. [kg*m] S=espesor del material.25(Kg/mm2) ( ( Fuerza necesaria es: ( ) ( ) ) ) 5. σc =601MPa=61. 1. de tal manera que ceda su energía. distribuyendo la energía dentro de un ciclo. Los datos que tenemos en cuenta en nuestro diseño son los siguientes: 1. Working in Presses. F = Fuerza del estampado = 45000 Kg 2. Se calcula la energía tomando las siguientes consideraciones: Propiedades mecánicas según Marks.49 [kg*m] 5.3.Material % De penetración Material % De penetración LATON 20 SAE 1010 38 ZINC 25 SAE 1020 28 ALUMINIO 30 SAE 1030 22 COBRE 30 INOX 15 Tabla: porcentaje de penetración de diferentes materiales según Crane – Plastic.El volante de inercia sirve para almacenar energía y controlar la variación de la velocidad de esta máquina.15 S (mm) E (Kg*m) La fuerza es constante el porcentaje de penetración es constante el espesor es variable la energía es variable La prensa excéntrica de 45 toneladas almacena una energía de: Datos: S= 3 mm P= 0. Velocidad nominal del volante = 200rpm 3. F= 45000 Kg. %P= 0. Grado de irregularidad del volante fuente: análisis y diseño de volantes de inercia de materiales compuestos-Llios Ripoll Masferer . CALCULO VOLANTE DE INERCIA.15 ACERO INOX Reemplazando en la formula E=23. 20 % fuente: Catalogo STILCRAM “prensas a la volada” 5.3.2. 1952 Donde: E1=Energía que almacena el volante [kg*mm] N=velocidad angular del volante [rpm] D=Diámetro exterior del volante [mm.306 [kg*m] .] G= peso del volante [kg. CALCULO ENERGIA DEL VOLANTE: La ecuación es la siguiente: N 2 D 2G kg * mm  E1  52942857 Fuente: manual del ingeniero mecánico -Marks Pág. Los constructores de prensas recomiendan: Velocidad angular: W = 10 – 45 rad/seg retardos de hasta 10 % W = 40 – 85 rad/seg para prensas con dos o más reducciones por engranajes y para prensas sin reducción por engranajes y retardos de orden de 15 .] Para realizar el cálculo de la energía del volante tomamos como referencia del catalogo SOCRAM” presas a la volada” N= 200[rpm] D=465[mm] G=210[kg] De donde resulta una energía de: E1=34.4. Para el material del volante tomamos acero fundido gris Para nuestros calculo tomamos W=20(rad/s) 5. Donde: W2= velocidad angular máxima alcanzada por el volante W1= es la velocidad angular mínima del volante en el momento de troquelado y se relaciona de la siguiente manera: ( Grado de irregularidad del volante: ) . Asumimos: D2: 360mm D3:160mm b: 100 mm c: 40mm Asumimos según catalogo STILCRAM Sacamos el energía cinética necesaria para el troquelado en una vuelta del volante es: ( ) Manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky.5.3.3. ANALISIS Y DISEÑO DEL DIAMETRO EXTERNO DEL VOLANTE DE INERCIA: Según el análisis del capítulo 9 del libro análisis y diseño de volantes de inercia de materiales compuestos-Llios Ripoll Masferer ed.2005 y manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky. Velocidad angular media viene recomendado por fabricantes: W = 10 – 45 rad/seg para prensas sin reducción por engranajes y retardos de hasta 10 % .W= es la velocidad media por otro lado sacamos del texto de análisis y diseño de volantes de inercia la siguiente ecuación que nos permite relacionar las dos últimas formulas: F= fuerza máxima de corte C= distancia entre el pisón y el punto muerto que viene dado por las siguiente tabla según romanosky: el valor de C. depende de la capacidad de la prensa excéntrica. Procedemos con el cálculo: F= 45000 Kg C: 2 mm (Valor sacado del rango de la tabla mostrada anteriormente) ( ) ( ) Calculo de la formula de grado irregularidad volante para calcular w2y w1. 20 % Donde escogemos: W=21 rad/s Grado de irregularidad del volante: ( ) ( ) 1ra.ecuacion Calculo de la formula de energía cinética para calcular w2y w1: Anteriormente se calculo: E=90 Kg*m ( 2da ecuación Haciendo sistemas de ecuaciones sacamos: Velocidad mínima: ( ) ) Velocidad máxima: ( ) .W = 40 – 85 rad/seg para prensas con dos o más reducciones por engranajes y fuente: Catalogo STILCRAM “prensas a la volada” retardos de orden de 15 . 5.3.5.84 Kg/m2 b= 0.( .3.38m D3=0. CALCULO DEL MOMENTO DE INERCIA manual de utilización estampado de la chapa metálica – Romanousky.1m c=0. CALCULO DEL DIAMETRO EXTERIOR.6. CALCULO MASA DEL VOLANTE: En función al dimensionamiento del volante-romanosky: .4.5.04m D2=0. Acero gris fundido I=0.3.16 Resolviendo: De=390mm ) ( ) 5. ] = 390 mm .CALCULO DE LA ENERGIA CON LOS NUEVO DATOS: La ecuación es la siguiente: N 2 D 2G kg * mm  E1  52942857 Fuente: manual del ingeniero mecánico -Marks Pág.95 Kg 5.( ( ( ) ) ) ( ( ( ) ) ) Masa total = m1+m2`+m3 = 54.3.7. 1952 Donde: E1=Energía que almacena el volante [kg*mm] N=velocidad angular del volante [rpm] = 200 rpm D=Diámetro exterior del volante [mm. ] E = 25. 1952 N = 400[rpm] Reemplazando: D = 390 [mm.25 Kg*m Con el recalculo satisface la energía del volante a la energía que se necesita para el estampado: Energía del volante Energía del estampado E=25.1CALCULO DE LA POTENCIA DEL MOTOR.] G= 54.95[kg.25 Kg*m E=23.31 Kg*m Lo cual no satisface a la energía necesaria para el estampado por lo que deberemos aumentar los rpm del volante a 400 rpm E1  N 2 D 2G kg * mm  52942857 Fuente: manual del ingeniero mecánico -Marks Pág.G= peso del volante [kg.- * + Fuente: Elementos de maquina Fratschner Donde: H=Potencia del motor [cv] Ec=Energía obtenida con un 10% de reducción de las rpm [kgf*m]= Ec=90*(0.49 Kg*m 5.9)=81Kg*m n=Velocidad angular del volante [rpm] n=400 rpm .] =54.4.95 Kg La energía resulta: E: 6. N=Rendimiento N=0.1.9 Kg H=8.5.-Potencia a transmitir N=10Hp Fs.2.Nd=N*fs Nd.Potencia de diseño N.CALCULO DE CORREAS TRAPEZOIDALES.47 Cv 5.5.-Factor de servicio Fs=1. 3 Reemplazando.El siguiente se realiza mediante el método sugerido por OPTIBELT: Datos para el cálculo: Pot: 10 Hp 5. Calculo potencia de diseño.Tabla 1(Apéndice A) Nd= 13HP N=1460 rpm PP=IV trifásico .85 Reemplazando: con factor de conversión se obtiene: Potencia=8..35 Hp Del catalogo weg: (apéndice) Motor Trifásico Potencia: 10 Hp Modelo: w21 Par Polos=IV N= 1460rpm F=50 Hz Peso Aprox=100. De la fig.40 pulg 6.3.5. SELECCIÓN DE LA SECCION DE LA FAJA.4 21.Tabla Nº3 (apéndice A).0 27.1 (apéndice A).00 pulg = = = n 409 397 1460 1 5. tamaño para los diámetros estándar.3 24.4” Tabla Nº4 (apéndice A).5 26.5.4.20 pulg 6.20 pulg 7.60 pulg 6.4” ≤ d ≤ 7.60 pulg D = mg*d 19.6 20 USANDO LA ALTERNATIVA d D .5.8 25. diámetros mínimos recomendados d min =117 mm=4.3 27.6 23. con 13 HP y 1460 rpm se tiene: Correa apropiada. Con la relación D= mg * d De la Tabla Nº 4 d 5.60 pulg 5.6 “ 137 ≤ d ≤ 190 mm 5.7 20.5.1 24.80 pulg 7.2 21. RELACION DE TRANSMICION.- 5.60 pulg 6.00 pulg D 20.00 pulg 6.00 pulg 7.5..9 22.40 pulg 7.40 pulg 5.Sección B 5.80 pulg 1.00 pulg 25.80 pulg 6. SELECCIÓN DE LOS DIAMETROS DE PASO DE LAS POLEAS.7 POLEAS ESTANDARES PARA FAJAS TABLA Nº4 POSIBLES ALTERNATIVA 1 2 3 d 5.00 pulg 1. 8 D=20 pulg d=5.5. Tomaremos C=19 pulg Calculo de longitud aproximada L = 2*C + 1.6 pulg L = 2*19 + 1.65*(D + d) C=19 pulg D=20 pulg d=5.6.8 / B81 ( L=82.6)=80.5.24 pulg Tabla Nº7 Corresponde a la faja RECALCULANDO C L=82.6 pulg ) ( ( ) ) C=20 pulg .Según : C ≥ (D + 3d)/2 D=20 pulg d=5.65*(20+ 5. SELECCIÓN DE LA LONGITUD ESTANDAR DE LA FAJA.6 pulg C ≥. d)/C =0.6.86 5.47 pulg dp=5. POTENCIA POR FAJA Para d=5.- Fuente: elementos de maquina fratschner De=diámetro externo del volante = 390mm Nv=rpm volante=400 Nn=rpm motriz=1460 Reemplazando Redondeando dp=5.02 (( ( 5.4 pulg .6.72 Factor por longitud de faja tabla Nº7 Kl=1.5.1. DISEÑO POLEA MOTRIZ. NUMERO DE FAJAS ) ) ) Kθ=0.59 Potencia adicional por relación de transmisión tabla Nº6 Factor por angulo de contacto tabla Nº5 (D .5.2.6 y n=1460RPM (HP Faja) tabla Nº9 = 4.6. 985 rad F = 45545 Kg Fz = F * sen β Kg . (Estampado en frio de chapa metálica-Mario Rossi) Fuerza vertical a 30º antes del punto muerto Inferior: Mt = F * OB Cos β = Fy / F F = Fy / Cos β Según la ley de senos tenemos: Fy = 45000 Kg OA AC  sen  sen30 º Sen β = 0.9980 α = 90 – (30 +β) = 0.0620 rad β = 3.1.7.5. CALCULO EJE EXCENTRICO.Para proceder al siguiente cálculo debemos tener en cuenta:     Fuerza en Fy y Fz Peso del volante Apoyos puntuales Torque motor Procedemos a la descomposición de fuerzas según el esquema de la biela.0621 rad Cos β = 0.56º = 0. 5Lb/pulg T=7.7.CALCULO DE LAS REACCIONES.3.69Kg/mm 5.7.98 220 kN .95 Kg Fy=45000Kg T Rb Fy Rc L1=L3= 160mm L1 L2 L3 L2= 400 mm ∑ Rb+Rc+Fy-Pv=0 Diagrama de esfuerzos cortante ∑ Diagrama de momentos -Rc*160-Pv*160-Fy*200+T Haciendo sistemas de ecuaciones RC=22521.Fz = 2727.CALCULO TORQUE MOTOR.27 Kg 5. T=Torque=Lb/pulg H=Potencia motor=10Hp N=rpm=1460 Reemplazando Transformando T=431.Según shigley.Plano X-Y Pv Pv=peso volante=54.2. RB=22423.396 PLANO X-Z Fz=2727Kg Ra Fz Rb L1=L3= 160mm L1 L2 L3 ∑ Ra+Rb+Fz=0 Diagrama Fuerzas cortantes Diagrama de momentos flectores ∑ Ra*160+Fz*200=0 Haciendo sistemas de ecuaciones obtenemos Ra=-1363 Rb=-1363 Momentos máximos son: Mmax=-272.07 Kg 219kN Momentos Maximos son: Mmax= 4504.6 13.35 kN . 7.CALCULO DEL DIAMETRO DEL EJE.7 Kg*m 5.DISEÑO DEL EJE.7. CALCULO DEL MOMENTO FLECTOR MAXIMO √ Mmax1=4504 Mmax2=272.SAE 1045 ) ) 160 400 160 .5Kg*cm2 factor conversión Sy=4.7.6.5.5.4.6 √ Momento flector Mf=4496.5x10*4 Kg*m2 M=Momento Flector máximo T=Momento torsor máximo Reemplazando: D=51 mm 5.Según shigley (( N=Factor de seguridad Asumimos n=1.8 Sy=Resistencia a la fluencia SAE 1045 Sy=4. 1) = 1.1) = 1 + 0.7. / ]] [(.8 .75 0.504 (1. / .86 (kt .96) (7500)= 3628. CALCULO A LA FATIGA SAE 1045 (SHILEY) GOODMAN MODIFICADO d= [ [.6 1 1 1.275 q= 0.5.75 (Factor de tamaño ) kc = 0.504 (0.86 (factor de sensibilidad) kT =1.0.7.8 Se= 1 0. / )] Sy = 4500 kg/cm2 Sut= 7500 kg/cm2 Se= ka kb kc kd ke kf Se ka = 1 (Factor acabado superficial ) kb= 0.32 (factor de concentración de esfuerzo) Se = 0.146) Sut Se= 0.6 ( Factor de carga) kd= 1 (Factor de temperatura) ke= 1 (Factor de efectos diversos) kf= 1 + q (kt . / .275 3628. / .1.CALCULO COJINETES (RODAMIENTOS).Se= 2073. / .69 ⁄ Mtm = 0 Mta = ⁄ GOODMAN d= 0 ( ) 1 [.CALCULO DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD FLUENCIA VON . /] d= 27.5 mm d= 30 mm Asumimos 30 mm para el rodamiento 5. / ] [.8.7.85 ⁄ = 20.DIN 625 CATALOGO FAC PROCECEDIMINTO DE CALCULO SHIGLEY .73 ⁄ Mta = 7.8.88 no falla la fluencia 5.MISES ( ) ( ) n= n= = 2. 9. - ( ) Catalogo Rodamientos FAG 6006 FAG Cdinamica = 12.CALCULO BIELA. t kn 5.Fo Fo = Fo= CAPACIDAD DE DISENO CARGA RADIAL Fo= 3281 .VALOR EXCENTRICIDAD = 55 m i= ⁄ L= longitud de la biela = es la excentricidad i= coeficiente de relación de longitud de la biela y la excentricidad Recomienda de valor: L= ⁄ = 366 mm ( ) .1. ( ) ( ) . 1.6 N L= 130 mm d= 30mm Pmv ⁄ Pm= ⁄ OK h= 0.SIGUIENDO EL EJEMPLO DE ELEMENTOS MAQUINA L Fm= fuerza media F= 45000 Fm= 0.9 L=0.6 cm = 12.6 F Fm= 27000 kg n= 400 rpm Pm= StE 1045= 4500 kg/cm2 L = 12.630mm h= 18mm b= 0.CALCULO EMBRAGUE SAE 3125 ST= 75 ⁄ Sy 50 ⁄ .920 = 117mm 5.6 d= 0.10. S impacto = 6 ⁄ LT T T L T d L= 50 mm = 20 mm = 16 mm d CALCULAREMOS T PARA DEFINIR EL DIAMETRO DEL EMBRIAGUE n= 5 n= 400 rpm potencia = 100 Bajo método de shygley F= F= 34mm . / . F= ( ) .