Memorias Bloque Salon Comunal Ied Villas de San Pablo

March 25, 2018 | Author: Rooben Hernandez | Category: Foundation (Engineering), Concrete, Classical Mechanics, Applied And Interdisciplinary Physics, Mechanics
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MEMORIAS DE CÁLCULOESTRUCTURALES I.E.D. VILLAS DE SAN PABLO INSTITUCIÓN EDUCATIVA DISTRITAL CALLE 142A CON CARRERA 26B, EN EL CORREGIMIENTO DE JUAN MINA, ATLÁNTICO. EDIFICACIÓN DE UN PISO TIPO ESCUELA: BLOQUE SALON COMUNAL Propietario: DISTRITO DE BARRANQUILLA Calculado por: ING. CARLOS HASBÚN CÁCERES MAT. 08202-42244 ATLÁNTICO BARRANQUILLA, SEPTIEMBRE 23 DE 2014 DIRECCION CRA 48 No 70-177 TEL/FAX. (5)3601006 / 300 8226372 1.0 INTRODUCCIÓN Se proyecta construir una edificación: Área del Salon Comunal, de un piso, tipo escuela en la dirección: Calle 142A con carrera 26B, en el corregimiento de Juan Mina, juridicción de la ciudad de Barranquilla, Departamento del Atántico, diseñada por Arq. Fabio Medina (MP: 08700-17556), propiedad del: Distrito de Barranquilla. Para tal efecto se requiere el diseño de la estructura que soportará el proyecto. La estructura de la edificación debe diseñarse para que tenga resistencia y rigidez adecuadas ante las cargas mínimas de diseño prescritas por el Reglamento (NSR-10) y debe, además, verificarse que dispone de rigidez adecuada para limitar la deformabilidad ante las cargas de servicio, de tal manera que no se vea afectado el funcionamiento de la edificación. La edificación requiere estar siempre en servicio, bajo cualquier acción externa de la naturaleza (viento y sismo). La estructura correspondiente al proyecto se diseñó como un sistema de pórticos en concreto y losa maciza en dos direcciones con vigas descolgadas. La cimentación consiste en zapatas cuadradas con vigas de amarre. La carga muerta del edificio constituye, en general, una ventaja en el diseño por viento, debido a que es un factor estabilizante para resistir el levantamiento, volteo, deslizamiento y tiende a reducir la incidencia de vibración. No se diseña por viento, sino por sismo. El código utilizado es: Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente, NSR-10. 2.0 ESPECIFICACIONES DE MATERIALES 2.1 Concreto La dosificación del Concreto (NSR-10: C.5.2): C.5.2.1 — La dosificación de los materiales para el concreto debe establecerse para lograr: (a) Trabajabilidad y consistencia que permitan colocar fácilmente el concreto dentro del encofrado y alrededor del refuerzo bajo las condiciones de colocación que vayan a emplearse, sin segregación ni exudación excesiva. (b) Resistencia a exposiciones especiales, según lo requerido en el Capítulo C.4. (c) Conformidad con los requisitos del ensayo de resistencia de C.5.6. Según la NSR-10, en C.4.2 define las Categorias y clases de Exposición, en el corregimiento de Juan Mina se encuentra en la Categoria de Exposición C (Para concreto reforzado y preesforzado expuestos a condiciones que requieren protección adicional del refuerzo contra la corrosión) Tabla C.4.2.1, Severidad: Moderado, Clase: C1 En C.4.3 define los requisitos para mezclas de concreto y con base en las clases de exposición asignadas en la tabla C.4.2.1, por lo tanto las mezclas deben cumplir con los requisitos más restrictivos de la Tabla C.4.3.1: 2 Clase de Exposición C1 Rel. a/mc, máx. ± 0.5 f’c, min. MPa 17 Concreto Reforzado 0.30 Concreto Preesforzado 0.06 Se diseñó la estructura tomando el Módulo de elasticidad (NSR-10,C.8.5.1) Ec, para el concreto puede tomarse como w1c.5 0.043 f c' (en MPa), para valores de wc comprendidos entre 1440 y 2560 kg/m3. Para concreto de densidad normal, Ec puede tomarse como: 4700 f c' . En caso de que no se disponga de este valor experimental, para concretos cuya masa unitaria varíe entre 1400 y 2560 kg/m3, puede tomarse como: Ec  3900 * f c, Fórmula : El valor medio para toda la información experiment al nacional, sin distinguir por tipo de agregado. en el cual f c  3000 p.s.i.(21MPa ó 210 Kgf cm2 ) Ec  3900 * 21.0  17872.05 MPa Ec  12500 * 210  181142.21 Kgf cm 2 Ec  12500 * 245  195655.95 Kgf cm 2 Ec  12500 * 280  209165.01 Kgf cm 2 La resistencia del concreto a los 28 días en las losas, vigas, viga de Amarres debe ser f’c= 3500 p.s.i., la cimentación (Zapatas, Pedestal) debe ser f’c= 3500 p.s.i. La resistencia del concreto a los 28 días en las vigas, losas macizas y columnas debe ser f’c= 4000 p.s.i. El mínimo de muestras para ensayos de resistencia a la compresión de cada clase dada de concreto, debe ser de cinco cilindros y las dimensiones de las probetas deben ser de 150 por 300 mm. Para la evaluación y aceptación del concreto ver C.5.6 (C.5.6.1 a C.5.6.5), los ensayos de concreto fresco realizados en la obra, la preparación de probetas que requieran de un curado bajo condiciones de obra, la preparación de probetas que se vayan a ensayar en laboratorio y el registro de temperaturas del concreto fresco mientras se preparan las probetas de resistencia debe ser realizado por técnicos calificados en ensayos de campo. Todos los ensayos de laboratorio deben ser realizados por técnicos de laboratorio calificados. El curado del concreto (C.5.11) es a toda la edificación y las muestras de los cilindros para ensayos de resistencia a la compresión. 2.2 Acero El acero de refuerzo utilizado en el diseño tiene como límite de fluencia mínimo fy=60 k.s.i (420 MPa) para diámetros mayores a 1/4” y para menores o iguales con fy=37 k.s.i (240 MPa). Se recomienda adquirir las varillas en longitudes de 12 m para disminuir el desperdicio. Los diámetros utilizados varían entre 3/8" y 1". 3 108 h  74.3.43 b * h3 12 420   4930 0.9 .13).8-Dimensiones de diseño para elementos a compresión (columnas).214 13. y no menor que 90 mm.913).926 1  I viga I Losa corta mm 1200 Valor Resistencia Promedio Nominal αfm 35. 36  9 * 4.5.0 DIMENSIONAMIENTO DE LA ESTRUCTURA El espesor de losa maciza se calculó con base en el parágrafo C.721E+09 Relación de Rigidéz α1 α2 57.31  90 mm.  fm  mm 4930 mm 100 Sección Viga b h b h mm 4930 mm 100 mm 250 mm 650 Espesor Mínimo h(mm) 74.9.0 usaremos la formula: f    n 0.31 1   2  . 36  9  (d) En bordes discontinuos debe disponerse una viga de borde que tenga una relación de rigidez f no menor de 0.3 NSR-10 y fy=4200 kg/cm² Dada la alta rigidez de la viga con respecto la la losa αfm >2. o bien aumentar el espesor mínimo requerido por las ecuaciones (C. no cumple h= 100 mm  90 mm.10. Para Sección Rectangular. 2  I viga I Losa larga mm 4930 Relación de la Luz β 4.108 fy(MPa) 420 .8  y  1400  h  (C.9-12) ó (C.   Ll arg o . 2 mm 1200 Sección Larga de la Losa Lcorto I h(cm) 7.3.8  1400   h  90 mm.570 .50 m x 0.80. Las dimensiones de las columnas 0. por lo menos un 10 por ciento en el panel que tenga un borde discontinuo. en lo que refiere 4 . GARITA Y TIENDA ESCOLAR Inercia Viga Inercia Losa Icorta Ilarga Iviga mm4 mm4 mm4 Longitud de la Sección Losa Corta Losa Longitud Lcorto Llargo Viga b h 100000000 410833333 5.60 m se establecieron cumpliendo lo exigido en el parágrafo C. 21 se restringe el área máxima admisible.20 m de ancho y 0.21. la longitud de desarrollo  dh para una barra con gancho estándar de 90° en concreto de peso normal no debe ser menor que el mayor valor entre 8db .9.12. 11 (1-3/8”) ó 36M (36 mm).21-9):  dh  f y db 5. debe prolongarse hasta la cara más distante del núcleo confinado de la columna y anclarse.65 o 0. kgf cm 2 C.2 — Las columnas que sean diseñadas suponiendo condiciones de empotramiento en la cimentación.21. Para estructuras con capacidad de disipación de energía moderada (DMO) y especial (DES) en el Capítulo C. si se requiere de ganchos el refuerzo longitudinal que resiste la flexión debe tener ganchos de 90 grados cerca del fondo de la cimentación.2.10. C.21. en tracción. 3 (3/8”) ó 10M (10 mm) a No. losa de cimentación o cabezal de pilotes.40 m a 0. y debe estar totalmente desarrollado por tracción en la interfaz.1 — El área de refuerzo longitudinal.55 m de ancho y 0. 5 .2 — El refuerzo longitudinal de una viga que termine en una columna. C. Las luces entre columnas varían entre: en un sentido 10.21.59 que los elementos en flexión que terminan en una zapata.21.21. Las vigas de borde se dimensionaron de 0. Ast .2. y en compresión de acuerdo con el Capítulo C. de acuerdo con C.2 f c .) Las vigas principales son de 0.1 — Para tamaños de barras No.12.735 m.7.63 m y en el otro sentido 11.2 — Los ensayos han demostradoC. (CR21.45 m de peralte. 150 mm.04Ag.21.10. acotada desde la mitad de la viga de amarre hasta la mitad de la viga de cubierta.7.5.12.25 m y 0. para elementos no compuestos a compresión no debe ser menor que 0.2.5 — Longitud de desarrollo de barras en tracción. Entre las vigas principales se colocaron vigas intermedias de ancho 0. MPa  f y db 17.2. para que el nudo sea capaz de resistir la flexión en el elemento que forma el alma de la T. C.2.65m de espesor para disminuir la luz libre de la losa maciza.21.12. losa o viga (un nudo T) debe tener sus ganchos orientados hacia adentro.65 m de espesor.a los requisitos geométricos para las columnas (DMI).9-Limites del refuerzo de elementos a compresión (columnas): C. con el extremo libre de las barras orientado hacia el centro de la columna. y la longitud requerida por la ecuación (C. La altura de las columnas para efectos de diseño es de 3.21.7.4 f c . deben cumplir con lo indicado en C.7 — Nudos en pórticos especiales resistentes a momento con capacidad especial de disipación de energía (DES) C.1 y.15 m ó 0. en dirección del eje del elemento.1 — El refuerzo longitudinal de las columnas y muros estructurales que resisten las fuerzas inducidas por los efectos sísmicos debe extenderse dentro de la zapata.12.7.01Ag ni mayor que 0.5. C. C.15 m. 10*24 2. características de los materiales (concreto.3.4 kN/m2 2. diafragma rígido.0 MÉTODO DE ANÁLISIS La estructura del proyecto se analizó por el método elástico de la rigidez con enfoque matricial. conectividad de elemento.4.025 kN/m2 6 . información sobre los desplazamientos de la estructura para las diferentes hipótesis. Este programa de análisis estructural requiere un archivo de información en el cual se describe la topología de la estructura en cuanto a coordenadas de nudos. Para tal efecto se utilizó un software de análisis estructural para microcomputador. B. propiedades geométricas de las secciones. reacciones en los nudos restringidos y fuerzas internas en los elementos de acuerdo con el sistema de coordenadas locales de cada uno de ellos.3.1 Cargas Muertas (CM): Las cargas muertas cubren todas las cargas de elementos permanentes de construcción y todas aquellas cargas no causadas por la ocupación y uso del edificio.0 MODELO ESTRUCTURAL ADOPTADO Se adoptó el modelo estructural de pórticos en concreto. cargas sobre los elementos. cargas en los nudos y combinaciones de cargas.2. el cual considera que los materiales cumplen la ley de Hooke (los esfuerzos son linealmente proporcionales a las deformaciones) y las incógnitas son los desplazamientos.0 FUERZAS GRAVITARIAS 6. La fuerza sísmica se aplica en el centro de masa del diafragma y se distribuye en forma de cortante a cada una de las columnas de acuerdo con su rigidez. Existen deformaciones perpendiculares al plano del diafragma y por lo tanto vectores rotacionales de deformación en el plano del diafragma. por lo tanto las vigas que lo conforman no presentan deformaciones axiales. 6. con placa actuando como diafragma rígido.4 sobre las masas y pesos de los materiales. cargas muertas mínimas y elementos no estructurales respectivamente. en este caso).3 y B. 5. Para calcular las cargas muertas se utilizaron como guía los valores dados la NSR-10 en los numerales B. Las fuerzas sísmicas se aplicarán paralelas al plano que contiene el diafragma. condiciones de restricción de los nudos.525 kN/m2 kN/m2 0. Como resultados el programa entrega en diferentes archivos.3.40 1. Los nudos se consideran conectados rígidamente con los elementos. Elementos estructurales Placa Maciza o Losa Cargas mínimas Horizontales : Rellenos de Piso Concreto con piedra Pisos y Acabados 0. Estos archivos sirven de base para el diseño estructural posterior. en el cual se asume que la losa es infinitamente rígida en su propio plano. orientación de los ejes principales de la sección. esencialmente completo. NSR-10 sobre las cargas vivas mínimas.0 Kgf/m2 200 500 Corredores y Escaleras Oficinas KN/m2 3. entramado y marco Enchapes Enchape en Granito Total Cargas Muertas kN/m2 0.0 2.4+1. sin diagonales.017 4.Afinado (25 mm) sobre concreto de agregado pétreo 1.2.1.50 0. Es un sistema estructural compuesto por un pórtico espacial.2 Cargas Vivas (CV) Las cargas vivas cubren todas las cargas producidas por el uso y ocupación de la edificación incluyendo los objetos móviles y las personas que tengan acceso a ella.525+0.475 6.00 Cargas mínimas Verticales : Muros Muros Ventanas Ventanas. resistente a momento con capacidad mínima de disipación de energía(a.3. No se aplicó reducción de carga viva por área ni por número de pisos.4. De concreto).0 FUERZAS SISMICAS La estructura de la edificación se clasificó como: A.2.458 kN/m2 0. Salones de clase Corredores y Escaleras KN/m2 2. que resiste todas las cargas verticales y fuerzas horizontales. resistente a momentos.3-Sistema de pórtico. Para calcular las cargas vivas se utilizaron como guía los valores dados en el numeral B.0 Kgf/m2 300 200 Educativos: 6.00 kN/m2 kN/m2 0. El diseño de los elementos estructurales y sus conexiones se realiza cumpliendo los requisitos exigidos para el grado de capacidad de disipación de energía requerido del material el cual se empleó el grado de capacidad 7 . vidrio.3 Otras Cargas Vivas Oficinas: 7.0 5.4 kN/m2 2.1. correspondiente al sistema estructural de resistencia sísmica. deben determinarse de acuerdo con A.2.2. 8 . de acuerdo con el tipo de cimentación propuesta.10 (Figura A. para obtener las fuerzas sísmicas reducidas de diseño E=Fs / R que se emplean en las combinaciones de carga prescritas en el Título B. multiplicado por los coeficientes de reducción de capacidad de disipación de energía por irregularidades en altura. Los valores de estos coeficientes. y por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica R= Φa Φp Φr R0.3-2 y Figura A.1.3 Efectos locales (A. para efectos de este Reglamento. NSR-10) Se prescriben dos factores de amplificación del espectro por efectos de sitio.mínima de disipación de energía: DMI (A. debidamente combinadas según se exige allí. 7. NSR-10) Barranquilla se localiza dentro de la Zona de amenaza sísmica baja o sea el conjunto de lugares en donde Aa y Av es menor o igual a 0. Los efectos locales de la respuesta sísmica de la edificación deben evaluarse con base en los perfiles de suelo dados a continuación. Φa=1.2. respectivamente. dividiéndolas por el coeficiente de capacidad de disipación de energía R. los cuales afectan la zona del espectro de períodos cortos y períodos intermedios. Se efectúa el diseño de los elementos y sus conexiones utilizando todas las solicitaciones requeridas por el Título B del Reglamento. el ingeniero geotecnista. corresponde al coeficiente de disipación de energía básico. Las fuerzas sísmicas obtenidas del análisis Fs.10 y de la velocidad pico efectiva Av=0.2.2.3.4.0.3.2. y de la velocidad pico efectiva.3-3. puede variar el punto a partir del cual se inicia la definición del perfil. representada por el parámetro Aa. Cuando existan sótanos.2. por medio de un estudio acerca de la interacción que pueda existir entre la estructura de contención y el suelo circundante. en planta. o en edificio en ladera.0. La identificación del perfil de suelo se realiza a partir de la superficie del terreno. Barranquilla esta ubicada en la región 2 para la cual el valor de la aceleración pico efectiva es Aa =0. Fa y Fv .0.5 (Tabla A.3-2 y Figura A.0.2. NSR-10) El movimiento sísmico de diseño se define para una probabilidad del diez por ciento de ser excedido en un lapso de cincuenta años en función de la aceleración pico efectiva.3. NSR-10).2 Zona de amenaza sísmica (A. se reducen. R0. y coeficiente de sobreresistencia 0 de 3.3-3 NSR-10). 7. sin irregularidad en planta en altura ni ausencia de redundancia respectivamente: Φp=1.2.3). El valor del coeficiente de capacidad de disipación de energía para ser empleado en el diseño.10 (Figura A.2.2. En el mapa de valores de Aa y Av. El valor asignado de R0 para estas características es 2. Φr=1. 7. representada por el parámetro Av.2. independientemente del tipo de cimentación empleado.2 y A. NSR-10).3-3.1 Movimiento sísmico de diseño (A. pero en ningún caso este punto puede estar por debajo de la losa sobre el terreno del sótano inferior. 2.2.4 Coeficiente de Ampliación (A. y sus accesos.3.5.4 Coeficiente de Importancia (A.2 Coeficiente de Importancia (A. NSR-10) El proyecto se definió como una edificación de atención a la comunidad.2.5. NSR-10) 7.2. Ing Antonio Vergel).5 . NSR-10) Se definen seis tipos de perfil de suelo los cuales se presentan en la tabla A.2.2 Definición del tipo de perfile de suelo (A. definió un perfil de suelo Tipo D.A. Para el perfil tipo F se aplican otros criterios y la respuesta no debe limitarse a los 30 m superiores del perfil en los casos de perfiles con espesor de suelo significativo.4-4 se dan los valores del coeficiente Fv que amplifica las ordenadas del espectro en roca para tener en cuenta los efectos de sitio en el rango de períodos intermedios del orden de 1s.4. Para valores intermedios de Aa se permite interpolar linealmente entre valores del mismo tipo de perfil.4.2.5.2.1. modifica el espectro.2.2.4.4.4-1. Para valores intermedios de Aa se permite interpolar linealmente entre valores del mismo tipo de perfil. Estos coeficientes se presentan también en la figura A. NSR-10) El Coeficiente de Importancia.1 Grupo de uso (A. I.2.2. 7. 7. Este grupo comprende aquellas edificaciones.2. y con ello las fuerzas de diseño. NSR-10) El ingeniero geotecnista (Construsuelos Ltda. Ver Informe de suelos. III y IV deben considerarse valores de aceleración con una probabilidad menor de ser excedidos que aquella del diez por ciento en un lapso de cincuenta años considerada en el numeral 9 . Por tal motivo clasificamos su Grupo de uso como estructura de ocupación especial (Grupo III).7.4.6.4-2. 7.3. NSR-10) En la tabla A.2. 7.4. Los parámetros utilizados en la clasificación son los correspondientes a los 30 m superiores del perfil para los perfiles tipo A a E.4-1. como muestra la figura A.2.4-3 se dan los valores del coeficiente Fa que amplifica las ordenadas del espectro en roca para tener en cuenta los efectos de sitio en el rango de períodos cortos del orden de T0. En la tabla A.1 Tipo de perfil de suelo (A.5. de acuerdo con el grupo de uso a que esté asignada la edificación para tomar en cuenta que para edificaciones de los grupos II.4. exceptuando las incluidas en el grupo IV. que son indispensables después de un temblor para atender la emergencia y preservar la salud y la seguridad de las personas.5. con las limitaciones dadas en A.3.2 * 0. Los valores de I se dan en la tabla A.4.047 0.4.3. utilizando un modelo matemático linealmente elástico de la estructura.1502  0.25 (Tabla A. Sa expresada como fracción de la gravedad.1 a A.5 Determinación del espectro de diseño (A. que se obtenga por medio de la ecuación A.6-1 y se define por medio de la ecuación A.2-1.462 Cu 1.6-1.2.5-1.2 CuTa  1.4. Sa  1. Alternativamente el valor de T puede ser igual al período fundamental aproximado.072 0.2196 Donde Ta se calcula de acuerdo a A.2.A. ( A.1 * 2.6. Valor de los parámetros Ct y  para el cálculo del período aproximado Ta Sistema estructural de resistencia sísmica Ct  Pórticos resistentes a momentos de concreto reforzado que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos. que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas. NSR-10).75  1.1.2 Av Fv I .75  1.1.2. de acuerdo con los principios de la dinámica estructural.2. Ta .2-3.2.2  2) Cu  1.4.2.2-3. donde Cu se calcula por medio de la ecuación A. Tabla A. De acuerdo con la clasificación anterior (Grupo III) el coeficiente de importancia (I) es 1.5-1. T. que se debe utilizar en el diseño.2.1.2. se da en la figura A.2 Av Fv . 7. estructurales o no estructurales.462 * 0.6  1) T El valor del período fundamental de la edificación.2  3) Donde Ct y  tienen los valores dados en la tabla A.6.2.6.2-2 y Ta se calcula de acuerdo con A. NSR-10).2. Ta  Ct h . debe obtenerse a partir de las propiedades de su sistema de resistencia sísmica.9 0. para un coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico. NSR-10) La forma del espectro elástico de aceleraciones(A.2-1.4.8 10 .1. en la dirección bajo consideración.4  1.2. El valor de T no puede exceder CuTa . Cu  1. 0. Pero Cu no debe ser menor de 1.4.4.2 .4.6.2. ( A. estructurales o no estructurales. ( A. Pórticos resistentes a momentos de acero estructural que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos. que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas. 00 Cw Ta  T  0.6  5) T2 El periodo de vibración (Tc).75 0.2.2 * 0. calculado de acuerdo con la ecuación A.965 0.6-2 NSR-10. ( A.6-4. Todos los otros sistemas estructurales basados en muros de rigidez similar o mayor a la de muros de concreto o mampostería Alternativamente. ( A.2.4 Fv .4  5. ( A.76 s Tc  0.2.2-4.1 * 2.1 * 2. para periodos cortos.1502 Para períodos de vibración menores de TC . donde Cw se calcula utilizando la ecuación A.0062 1.2. 0. el valor de Sa no puede ser menor que el dado por la ecuación A. TL  2.1 * 2.2. Tc  0.6-2.25  91. en segundos.4 * 5.2.6-3.1 * 1. para sistemas de muros estructurales de concreto reforzado o mampostería estructural. ( A.48 Sa  1.635) 0.4.6  3) Para períodos de vibración mayores que TL.25  2.4  0.72 s 0.48 y Av Fv . calculado de acuerdo con la ecuación A.9  0.6-5.6  4) y Sa  1. 0. el valor de Sa puede limitarse al obtenido de la ecuación A.397 0.76 * 1.75 0.2. correspondiente a la transición entre la zona de aceleración constante del espectro de diseño.2.4 * 2. pueden emplearse los siguientes parámetros Ct y .073 0.2 * 0.5 Aa Fa I .4 * 1.1502 2 11 .2 Av Fv TL I .6 TL  2. y la parte descendente del mismo se calcula por la Formula A.Pórticos arriostrados de acero estructural con diagonales excéntricas restringidas a pandeo.6  2) Aa Fa S a  2.049 0.047 * (3.1502 s Sa  1.2. 4. equivalente a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos por los movimientos sísmicos de diseño.276 Øp= 1.6 para el período T de la edificación.1 Ad= Tipo de Perfil = : EDIFICACIÓN DE Sainte= 2.2.5 K = 1.462 (Cu≥1.5 * 0.25 Tc = 0.6 Aa= 0.6-3 NSR-10.00 Fs = 115.0 g= Øa= 1.047 Samin= 91. NSR-10).2195 23. en NSR10 se permite utilizar una aceleración máxima horizontal de diseño (Sa) calculada por la Formula A. ***EVALUACION DE CARGAS SISMICAS*** METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE Proyecto Fa= 1.90 Ct= 0.720 UN PISO = 0. El termino g*M es equivalente en este caso al peso muerto total del edificio.138 Kgf Ør= 1.500 Ta=T= 0.1 *1.25  0. S a  2. Vs.500 R = 2.1 Ro= 2.0 N Cu= 1.50 de la aceleració n de la gravedad.76 E = 46. Sa = 0. leída en el espectro definido en A.15016 D I = 1.4 Pórticos Resistente a Momentos SISTEMA ESTRUCTURAL: Av= 0.397 Samax= 0.0 = 3.50 de la aceleración de la gravedad. como fracción de la de la gravedad.6 *1.1) El valor de Sa en la ecuación anterior corresponde al valor de la aceleración.2) Fv= 2.690 N TL = 5. El cortante sísmico en la base.965 Sa= 0.6 Método de la Fuerza Horizontal Equivalente: FHE (A.0 M= 10 m/s2 CuTa= 0. 12 .4.Como el periodo de vibración de la estructura (T) es menor que el periodo de vibración (Tc). Para el análisis del sistema de resistencia sísmica.3 . se utilizó el Método de la Fuerza Horizontal Equivalente. en la dirección en estudio. ya que la edificación se ubica en la zona de amenaza sísmica baja.5 7. (A.3.2. se obtiene por medio de la siguiente ecuación: Vs  Sa gM . 5. k = 0. y las incluidas en los literales (a).5 segundos.4. 1aP  p  0. ( A. definido en A.5T. tal como lo define A.2) y C vx  m x h xk  m h  n i 1 .2.3.2.7 Capítulo A.1.5 segundos. 1bP  p  0. o umbral de daño. debe determinarse usando la siguiente ecuación: Fx  CvxV x . para la dirección en estudio.2.12. (c) y (d) del grupo de uso III. que se deben cumplir en el diseño y construcción sismo resistente de las edificaciones pertenecientes al grupo de uso IV.9  2   2     2  1 1.12. de la edificación de la siguiente manera: (a) Para T menor o igual a 0. NSR-10) del presente Capítulo contiene los requisitos adicionales.1. Tipo 3A  a  0.1.3 . NSR-10) para la determinación de la operatividad de la edificación con posterioridad a la ocurrencia de un sismo se realiza verificando que la edificación se mantiene dentro del rango elástico de respuesta al verse sometida a unas solicitaciones sísmicas correspondientes al inicio del daño. k= 1. con el fin de garantizar que puedan operar durante y después de la ocurrencia de un temblor.4 1 .2.0.9 7.1.5.2 1 . T.3b.4 1   1 1. esenciales para la recuperación de la comunidad con posterioridad a la ocurrencia de una emergencia.5 y 2.3  3) k i i Donde k es un exponente relacionado con el período fundamental. En relación con las edificaciones incluidas en los literales (e) y (f) del Grupo III. con el fin de garantizar que puedan operar durante y después de la ocurrencia de un temblor.2.1. La Metodología (A. como lo define A. (A.8  2  a1. a los contenidos en los capítulos restantes del presente Título. Fx.5.75 + 0.12. Se determina la Irregularidad en planta y en altura:    2     2  1. incluyendo un sismo. y (c) Para T mayor que 2.12 Requisitos Especiales para Edificaciones Indispensables de los grupos de uso III y IV El propósito (A.1. k=2. 13 .1.5 segundos.4.La fuerza sísmica horizontal. (b). en cualquier nivel x.0. (b) Para T entre 0. queda a decisión del propietario en el primer caso o de la autoridad competente en el segundo definir si se requiere adelantar el diseño de ellas según los requisitos especiales del Capítulo A. 12.4. empleando allí para Av el valor de Ad según A. debe determinarse de acuerdo con A.2. NSR-10).4.4   0.12.El procedimiento de verificación (A.2 y el valor de S es igual a 1. incluido al final del presente Título.066 TCd  0.2.12.3.03 * 1. NSR-10).2.12.12.3. en donde está localizada la edificación usando el Mapa de la figura A.25 * 2.2-1.12.2. Se determina el número de la región (A.03  0. para un amortiguamiento crítico de dos por ciento (2%).2.0 Ad  3.1.3. NSR-10).25Fv .3-1.25 * 2. se definen para una probabilidad del ochenta por ciento de ser excedidos en un lapso de cincuenta años.3.12.2. Paso C.5 * 1.5 S ad  3. Además deben cumplirse las limitaciones dadas en A.12.12.1502 S ad  Ad 1.5S  0. S ad  1. Espectro Sísmico para el Umbral de Daño (A.12.2-2 y para los municipios del país en el Apéndice A-4.2 a A. NSR-10) además de los pasos que deben cumplirse en el diseño de la edificación presentados en A. se dan en la figura A. los parámetros para determinar el espectro de aceleraciones horizontales (A.0  8 * 0.2 y A.1.1. El valor de este coeficiente. para efectos del presente Reglamento.3. que se debe utilizar en las verificaciones del umbral de daño.12.12. El espectro del umbral de daño se define por medio de la ecuación A.2-1. o para las ciudades capitales de departamento utilizando la tabla A. Paso B. en función del número de la región.03 * 1. representada por el parámetro Ad.09 14 .0 * 0. siendo Fv el valor del coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos intermedios debida a los efectos de sitio que se obtiene de acuerdo con la sección A.12.1502  0.0  8T   0.4. con el fin de verificar que la estructura y los elementos no estructurales se mantienen dentro del rango elástico de respuesta cuando se presenten los movimientos sísmicos correspondientes al umbral de daño: Paso A. los movimientos sísmicos del umbral de daño (A. NSR-10).12. El valor de Ad se obtiene de la tabla A.12. NSR-10) para el umbral de daño en el campo elástico. deben realizarse los siguientes pasos adicionales. daño Paso D.4.5 * 0.2. Movimientos sísmicos correspondientes al umbral de daño Fuerzas sísmicas correspondientes al umbral de daño Análisis de la estructura para las fuerzas sísmicas correspondientes al umbral de Verificación para el umbral de daño Movimientos Sísmicos del Umbral de Daño (A.8988 T 0. en función de la aceleración pico efectiva al nivel del umbral de daño.3-1.5 Ad S 1. en la cual el valor T es el mismo que se utilizó para obtener el espectro sísmico de diseño de la edificación en el Capítulo A.1.3.2.4  1.12. 2 1 .9  2   2     2  1 1.3b.4 * 7.8 La configuración estructural de la edificación (A.3.5 Ad S TLd 1. Para el diseño estructural se utilizaron las combinaciones básicas que requiere la NSR-98 en el parágrafo B.3-2 NSR-10. y no estructurales. Factores de carga y reducción de la resistencia alternativa: Este Apéndice es nuevo y permite el uso de las ecuaciones de combinación de carga y los factores de reducción de resistencia  que se empleaban en el Reglamento de 1984 y en el NSR-98. para el método del estado limite de resistencia. 7. sino la naturaleza.4 1   1 1.2   43.2 S ad  1. 8.12. 1aP  p  0. NSR-10). debe clasificarse como regular o como irregular en planta y en altura o como redundante o con ausencia de redundancia.3.2. Se toma primero del primer nivel o losa en el sentido X(SX) y luego en el sentido Y(SY) del mismo piso.4.1 Diseño estructural Basándose en el apéndice C-C. que afecten el comportamiento de la edificación ante las solicitaciones sísmicas.4 1 .2.03 * 1. las dimensiones y la localización de los elementos estructurales.4S  2. 15 ..4 * 1. la NSR-10 permite utilizar el espectro de aceleraciones horizontales para el umbral de daño en el campo elástico de diseño (Sad) calculada por la Formula A. Sad  0.4  7.0 COMBINACIONES DE CARGAS 8.08 T2 0. 1bP  p  0.8  2  a1. Luego se procede igual para el segundo nivel. Tipo 3A  a  0. Se sabe que no solamente es la forma exterior de ella y su tamaño.TLd  2. cuando el sismo actua el 100% en el sentido X e Y.5 * 0.1502 2 Como el periodo de vibración del sistema elástico (en segundos) de la estructura (T) es menor que el periodo de vibración (TCd).9 Se toman los desplazamientos del software.25 * 2.25 * 2. Se determina la Irregularidad en planta y en altura:    2     2  1.09 de la aceleració n de la gravedad. 1 — En edificaciones regulares e irregulares que no tengan irregularidades en planta de los tipos 1aP ó 1bP (véase la tabla A.1. o edificaciones con diafragma flexible. de madera.6. la deriva máxima para el piso i .010 * 3.0*E La fuerza E utilizada en las anteriores ecuaciones es igual a E= Fs / R.1 NSR-10 como el 1.0351 m Deriva Máxima (A. Fuerza Sísmica en el sentido – Y más 5% de excentricidad.9 (1.005h pi los requisitos de A. Deriva Límite = 0. corresponde a la mayor deriva de las dos direcciones principales en planta. j . metálicas.4.6.90*D + 1. imax .4-1 Derivas máximas como porcentaje de hpi Estructura de: Deriva máxima Concreto reforzado.05*D + 1.6.7*CV 0.3.1).2. 8.6.40*D + 1.00*E 3.2. en la cual la deriva máxima se expresa como un porcentaje de la altura de piso hpi : Tabla A.4*CM + 1.1 La deriva máxima para cualquier piso determinada de acuerdo con el procedimiento de A. no puede exceder los límites establecidos en la tabla A. 123456- 1.1. Para aplicación de las combinaciones de carga en el programa Etabs. Fuerza Sísmica en el sentido +Y más 5% de excentricidad.6.3. Fuerza Sísmica en el sentido – X más 5% de excentricidad.4.1. A.1.4. Se estudió el efecto de la variabilidad del sentido de la fuerza sísmica y se tuvo en cuenta sus efectos ortogonales (100% en un sentido y 30% en el sentido perpendicular). calculada como el valor absoluto de la diferencia algebraica de los 16 .3-6).2 Derivas de diseño Las derivas de diseño límite para esta estructura se fijaron de acuerdo al parágrafo A.3     Altura del piso para efectos de diseño = 3.28*L + 1.5% imax  0. y de mampostería 1.2 De mampostería que cumplen 0.51 m = 0.6.0% imax  0.0.0% de la altura del piso.7*CV) Fuerza Sísmica en el sentido +X más 5% de excentricidad.1. se emplearon las siguientes 6 hipótesis básicas de carga.70*L 2.4*CM + 1.6.3.6.4-1. La deriva máxima para cualquier piso debe obtenerse así: A.4.735 m.6.01h pi que cumplen los requisitos de A. 5. evaluada en cualquier punto de la estructura. en cualquiera de las direcciones principales en planta y para cualquier grado de libertad de la estructura. j . incluyendo los efectos P-Delta.12.12. que tienen todos los grados de libertad de la estructura al verse afectada por los movimientos sísmicos para el umbral de daño. j i 1   tot (A. NSR-10).j .2.2-1.3-1. 8. NSR-10).5-1 Derivas máximas para el umbral de daño como como porcentaje de hpi Estructura de: Deriva máxima 17 .desplazamientos horizontales del centro de masa del diafragma del piso i . j i 1   tot (A.5.6.6. en la dirección principal en planta bajo estudio con respecto a los del diafragma del piso inmediatamente inferior i  1 en la misma dirección. Los desplazamientos horizontales para el umbral de daño. en la cual la deriva máxima se expresa como un porcentaje de la altura de piso hpi: Tabla A. La deriva máxima.12.6.3. corresponde a la máxima deriva que se obtenga de todos los puntos así estudiados dentro del mismo piso i . se obtienen por medio de la ecuación A. NSR-10). la deriva máxima. imax    2 i tot.12.j .12.1.2. definidos en A. NSR-10) Los desplazamientos horizontales para el umbral de daños (A. con la excepción de que no hay necesidad de incluir los desplazamientos causados por los efectos P-Delta.2.5.3 . La máxima deriva del piso i . para el umbral de daño (A.4. para el umbral de daño. se determinan por medio del análisis estructural realizado utilizando el método de análisis definido en A. determinada de acuerdo con el procedimiento de A.5-1.12. 2 j 1 Límites de la deriva para el umbral de daño (A. en las dos direcciones principales en planta.3 Requisitos de la Deriva para el Umbral de Daño (A.  cm.12.5. imax .1) .12.4 y con las rigideces indicadas en A. imax    2 i tot.12. Se toman los datos arrojados del Software. 2 j 1 Alternativamente se pueden usar procedimientos para estimar respuestas máximas de cantidades vectoriales. en cualquier punto del piso bajo estudio se obtiene por medio de la ecuación A. no puede exceder los límites establecidos en la tabla A.1) . El cumplimiento del cálculo de la deriva para cualquier punto del piso se puede realizar verificándola solamente en todos los ejes verticales de columna y en los puntos localizados en los bordes de los muros estructurales.6.12.5.2.3 . 0033 > 0.0040 * 3.1 De mampostería que cumplen los requisitos de A.01404m 9.025 kN/m2 18 .0020h pi  Altura del piso para efectos de diseño = 3.40 1.12. de madera. Área de las losas por Bloque .735 m.2. Deriva Límite = 0.10m = 0.51 m = 0. metálicas.12.5. Traslapo mínimo 25 cm. del refuerzo de retracción s  5h s  5 *100mm  500mm s  450mm s  450mm Colocar Malla electrosoldada de 8 mm cada 0.525 kN/m2 kN/m2 0.12.1 Losa maciza El refuerzo para retracción de fraguado y variación de temperatura se calculo de acuerdo al parágrafo C.503 / (10*15) = 0. Ro = 0.4 kN/m2 2.5m.0018.35 m).15 m (6. OK. 1 m Espaciamiento máximo s= 5* 0.2 0. y de mampostería que cumplen los requisitos de A. Elementos estructurales Placa Maciza o Losa Cargas mínimas Horizontales : Rellenos de Piso Concreto con piedra Pisos y Acabados 0.2%imax  0.10*24 2.Concreto reforzado.4%imax  0. Ver Anexos.2 Cargas La carga total sobre las vigas se determinó de la siguiente forma: Se tomó el peso total de las cargas de Acabados y Elementos estructurales sin incluir el peso de las vigas ni vigas de borde.1 y C.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL 9.00 m x 2.7. Espesor de la loseta: 0.7.12.3.3.0040h pi  0.5. 9. 4+1.00 Cargas mínimas Verticales : Muros Muros Ventanas Ventanas.84*1.00 kN/m2 kN/m2 0.4 kN/m2 Total Cargas Vivas Total Cargas Vivas Salones de clases Corredores y Escaleras 2. Vigas de Amarre de la Cimentación (C.40 kN/m² 9.00 m con respecto a la cota actual del terreno.4*4.40 + 1.13.Afinado (25 mm) sobre concreto de agregado pétreo 1.4 6. Fuerzas de diseño (C.017 Total Cargas Muertas 2.15.1) – En el diseño de las vigas de amarre de cimentación.13.0 1.458 kN/m2 0.56 / 6.  Qadm = 14.7*2. Se deben seguir las recomendaciones del estudio de suelos. con vigas de amarre. Qadm= Carga Admisible.84 kN/m 5.0 Diseño de Cimentación  Tipo de Cimentación: Zapata individual. deben cumplirse los siguientes requisitos: 19 .475 4.525+0. más un solado de espesor de 5 cm. NSR-10).C.40 0.10 t / m2 =1.49 3. entramado y marco Enchapes Enchape en Granito kN/m2 0.0 9.  La profundidad de cimentación (Df) = 1.376 kN/m 10.40*0.) Peso propio vigas Vigas de Carga y Sismo Vigas de carga y sismo Mayoradas 4.56 kN/m² 1.00 kN/m2 Carga de Servicio Carga Mayorada Factor de Carga (F.4+ 2.0 kPa Donde .50 0. vidrio.41 Kgf / cm2 = 141.15.40*24 3.00 kN/m2 5. 3.1.3. Es particularmente importante que. Las vigas de amarre (C.3.3. NSR-10).4 — AMARRES Y CONTINUIDAD — Todos los elementos estructurales deben interconectarse.15. dentro de las cuales se cuentan la resistencia a fuerzas axiales por razones sísmicas y la rigidez y características para efectos de diferencias de carga vertical sobre los elementos de cimentación y la posibilidad de ocurrencia de asentamientos totales y diferenciales. deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser mayor o igual a la luz dividida por 20 para estructuras con capacidad especial de disipación de energía (DES). debe ser (0. NSR-10).3. etc. Los elementos de cimentación.25Aa) veces la carga vertical total del elemento que tenga la mayor carga entre los que interconecta. A.6. pero que esté estructuralmente vinculado a ésta.2 con respecto a las fuerzas axiales que debe resistir la viga de amarre por efectos sísmicos.40Aag) veces la masa de la parte o porción.(a) Los de A. NSR-10).15.3.MEMORIAS . deben amarrarse por medio de elementos capaces de resistir en tensión o compresión una fuerza no menor de (0.8.1 . de corte y de flexión transmitidas por la interacción entre las partes bajo las combinaciones de carga especificadas en el Título B. a la luz dividida por 30 para estructuras con capacidad moderada de disipación de energía (DMO) y a la luz dividida por 40 para estructuras con capacidad mínima de disipación de energía (DMI).1 — Partes de la edificación — Cualquier parte o porción de la edificación que forme un conjunto indistintamente diferenciado del resto de la estructura.1.3. deben cumplirse los siguientes requisitos: A.1..6.Los planos estructurales que se presenten para obtener la licencia de construcción deben ir acompañados de la memoria justificativa de cálculos. en el caso de esta conexión. pilas o "caissons". En esta memoria debe incluirse 20 .13. Para efectos del diseño de la cimentación debe cumplirse lo prescrito en A.3 . La conexión y los elementos conectores deben ser capaces de transmitir las fuerzas sísmicas inducidas por las partes que conectan. Dimensiones mínimas (C. firmada por el Ingeniero que realizó el diseño estructural.Los planos deben ir acompañados por memorias de diseño y cálculo en las cuales se describan los procedimientos por medio de los cuales se realizaron los diseños. dados de pilotes.4.3. además de las fuerzas que le transmita la superestructura. debe estar vinculada y amarrada al resto de la edificación por medio de elementos de conexión cuya resistencia se diseñe teniendo en cuenta las fuerzas axiales. (b) Las recomendaciones que al respecto contenga el estudio geotécnico. tales como zapatas. Vigas de amarre en la cimentación (A. y (c) Las del Título H del Reglamento. A.2.13. además de los requisitos del Capítulo A. Las dimensiones de las vigas de amarre deben establecerse en función de las solicitaciones que las afecten.7.Memorias Estructurales .6.4. en el análisis no se utilice nudo maestro u otro método de igualación de grados de libertad para el análisis bajo cargas laterales.6.5. La fuerza sísmica involucrada. A.4.5. como mínimo. CARLOS HASBUN CACERES Ingeniero Civil Especialista en Estructuras Mat. el cálculo de la fuerza sísmica. DISEÑO ESTRUCTURAL 21 . I. pero no pueden constituirse en sí mismos como memorias de cálculo. debe entregarse una descripción de los principios bajo los cuales se realiza el modelo digital y su análisis estructural y los datos de entrada al procesador automático debidamente identificados. Los datos de salida pueden utilizarse para ilustrar los resultados y pueden incluirse en su totalidad en un anexo a las memorias de cálculo.una descripción del sistema estructural usado. el grado de capacidad de disipación de energía del sistema de resistencia sísmica. el tipo de análisis estructural utilizado y la verificación de que las derivas máximas no fueron excedidas. y además deben anotarse claramente las cargas verticales. # 08202-42244 Atl. Cuando se use un equipo de procesamiento automático de información.C. requiriéndose de una memoria explicativa de su utilización en el diseño. además de lo anterior. 0000 0.00682 0.2689 0.00000 0.000 0.884 0.000 0.51 2.00 403.042 -228.51 -318.0000 0.452 6786.421 4519.0000 0.889 2 2 CM CV 0.80 672347654.00 0.000 59320.000 25986.14 32555.953 -813.00101 0.0000 0.826-1765285.000 0.889 0.25 Summation Summation 0.000 0.es SALON COMUNAL S U P P O R T R E A C T I O N S STORY POINT LOAD FX FY BASE BASE 1 1 BASE BASE FZ MX MY MZ CM CV -3530.077 0.70 3679.D.00000 0.000 0.00000 0.73 -347.00000 STORY2 STORY2 8 8 SX SY 4.902 -985452.02 BASE BASE 7 7 CM CV 2001.00 BASE BASE 3 3 CM CV 2599.000 0.21 33562.000 325824.88 -28.436-1250961.9086 0.84 -53667.34 0.57-1922245.01294 0.00 0.36 -51.675 -874375.00 0.000 0.460 -938694.0046 0.0000 0.000 0.00000 0. Carlos Hasbún Cáceres.000 0.84 32374.760 4133.71 9409.20 6000.00085 0. 0.00 10165.000 0.E.516 -813.81 468.00152 0.00000 -0.00 0.255 -813.00 0.000 0.00070 0.812 1026. PROYECTO PROPIETARIO DIRECCION BARRIO CIUDAD : : : : : Units: Kgf-cm I.000 43786.889 31827.9072 0.267 65674.18 3308.00 0.928 -785. # 08202-42244 Atlántico E-Mail: [email protected] 0.13 1694.94 815.935-2426300.777 -512691.00000 STORY2 STORY2 6 6 SX SY 5.72 BASE BASE 10 10 CM CV 0.9175 0.00090 0.85 -2.66 -452.85 -40.812 1026.00 P O I N T D I S P L A C E M E N T S STORY POINT LOAD UX UY UZ RX RY RZ STORY2 STORY2 10 10 SX SY 2.0054 0.00 BASE BASE 5 5 CM CV 2436.00 0.91 BASE BASE 8 8 CM CV 0.File: I.69 9804.812 1026.327 0.0000 0.500-1294444.E.75 -165.34 16571.61 -421490.286-2391710.14 15916.0000 0.53 BASE BASE 6 6 CM CV 0.000 0. Mat.00000 -0.0000 -0.980 41304.600 -813. VILLAS DE SAN PABLO SALON COMUNAL.000 0.00162 0.94 -1791.00 0.90187105852.409-1723266.25 10735.040 -478479.20 3000.05 4604.812 1026. Base 0.000 0. 0.00 295.1 1071937.737 5579.015 22 .0008 0.00 -698.000 0.889 26687.01052 0.00 BASE BASE 9 9 CM CV -3506.2776 0. VILLAS DE SAN PABLO DISTRITO DE BARRANQUILLA / DPTO DEL ATLÁNTICO CALLE 142A CON CARRERA 26B CORREGIMIENTO DE JUAN MINA CORREJIMIENTO DE JUAN MINA.00 7165.000 226889.812 1026.49 -107952.66 -1762.00 0.7764 0.889 -97039.000 0.00000 -0.53 1043.925 -813.00 0. Base CM CV 0.22 -2742. JURISDIPCION DE BARRANQUILLA / DPTO ATLÁNTICO CALCULOS ESTRUCTURALES Ing.87 15525.90 BASE BASE 4 4 CM CV 0.000 0.515 6885.D.00 0.000 0.73 -504.43 7406.00 0.865-1712828.42 31226.000 0. 00003 0.00379 0.00005 0.2194 0.0000 0.00008 0.0044 0.8242 0.0264 -0.00000 0.00155 0.00000 -0.00000 0.0496 -0.6343 0.0000 -0.0126 -0.0000 -0.0000 0.00348 0.00118 0.0000 0.0000 0.00600 0.00000 -0.00031 -0.00017 -0.0037 0.00008 0.0000 0.5279 0.0400 -0.00000 STORY1 STORY1 11 11 SX SY 3.00000 -0.00051 0.00299 0.4933 -0.5825 0.00005 0.00011 -0.00112 0.8242 0.0000 0.00004 STORY1 STORY1 4 4 SX SY 0.00000 -0.00000 0.3611 0.00008 0.00004 STORY1 STORY1 29 29 SX SY 0.0187 0.0525 0.4473 -0.0012 0.7177 0.0000 0.00005 0.00167 0.1992 0.00008 0.0000 0.6349 0.00008 0.0000 0.00016 -0.4473 -0.00008 0.00000 STORY2 STORY2 2 2 SX SY 1.0000 0.0020 0.00004 STORY1 STORY1 28 28 SX SY 0.00000 -0.00008 0.4473 -0.0000 0.0000 1.0126 0.00000 0.4409 0.0000 1.00424 -0.00002 0.00332 0.0187 -0.00395 -0.00004 STORY1 STORY1 6 6 SX SY 2.0000 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STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 C O N C R E T E B5 B6 B9 B1 B2 B3 B4 B5 B6 B9 B10 B11 B12 B13 B14 B15 B16 B17 B18 B19 B20 B21 B22 V50X65 V50X65 V50X65 V40X65 V40X65 V40X65 V40X65 V50X65 V50X65 V50X65 V50X65 V50X65 V50X65 V50X65 V50X65 V25X65 V25X65 V25X65 V25X65 V25X65 V25X65 V25X65 V25X65 C O L U M N SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYORDN SWYSPEC SWYSPEC SWYSPEC SWYSPEC C H E C K 1.818 0.000 COMB18 COMB18 COMB18 STORY2 STORY2 STORY2 C4 C4 C4 C60X50 C60X50 C60X50 0.614 0.000 COMB18 COMB18 COMB18 STORY1 C7 C60X50A 0.142 0.250 298.648 COMB6 0.000 1.000 1.000 1.000 COMB18 COMB18 COMB18 0.000 1.500 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.818 0.000 0.000 0.946 0.818 0.000 COMB18 COMB18 COMB18 0.000 0.000 1.000 0.000 COMB18 COMB18 COMB18 STORY1 STORY1 STORY1 C2 C2 C2 C60X50 C60X50 C60X50 0.000 1.000 COMB18 COMB18 COMB18 0.143 0.473 0.250 298.113 COMB18 COMB18 COMB18 0.000 0.000 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