AET.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO MEMORIA DE CÁLCULO PROPIETARIO : HEDYS VARGAS PAVEZ PROYECTO : RECONSTRUCCION VIVIENDA LOCALIDAD : MARCHIGUE COMUNA : MARCHIGUE PROVINCIA : CARDENAL CARO REGION : SEXTA A.- GENERALIDADES: Se contempla la reparación y regularización de la vivienda según las características que a continuación se describen. Compuesta por fundaciones de pirca según dimensiones indicadas en planos de estructura. Albañilería de ladrillos de adobe puestos en soga con escuadras en esquinas según construcción típica de viviendas de adobe. Cadeneta superior de madera fijada mediante espárragos de fierro a la albañilería de adobe, cubierta de techumbre compuesta por tijerales y cubierta de teja de arcilla pegadas con adobe al ensardinado o en su defecto planchas de fierro o zincalum Puertas y ventas de madera, vidrios monolíticos dobles. La presente MEMORIA DE CALCULO constara de 2 partes fundamentales. A1.- PARTE I - ANALISIS VIVIENDA DE ADOBE Se realizara cálculos matemáticos para analizar la condición y características constructivas de la vivienda en las condiciones existentes, la cual estará fundada en normativas extranjeras, básicamente Norma Peruanas e italiana. No obstante esto solo tendrá carácter de referencial para entender de mejor manera la solución de reforzamiento estructural de la vivienda en cuestión. Finalmente servirá como una evaluación de daños para poder medir lo comprometido de la estructura siendo complementario con el informe de daño adjunto y planimetría referente a este mismo ítem. A2.PARTE 2 - SOLUCION PLANTEADA REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL VIVIENDA DE ADOBE Y ANALISIS ESTRUCTURAL SOLUCION PROPUESTA Se plantea solución de malla de fierro eletrosoldada tipo ACMA C-139, la cual se instalara una vez retirado todo el AET.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.aetcorp.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 - Página 1 de 27 AET.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO revestimiento de adobe. Se amarrara por ambas caras mediante alambre galvanizado N°18 para posterior aplicar revoque de hormigón tipo mortero. B.- ZONA SISMICA SEGUN NCH 433: 3 CLASIFICACION DE SUELO SEGÚN NCH 433: III CLASIFICACION DE SUELO SEGÚN DS 61: C FACTOR MODIFICACION RESPUESTA SEGÚN NCH 433: 4 CLASIFICACION DE LA ESTRUCTURA SEGÚN OGUC: F CLASIFICACION DE LA ESTRUCTURA POST APLICACIÓN SOLUCION: MIXTA A - F TENSION ADMISIBLE DEL TERRENO: 1,2 Kg/cm2 Estático y 1,6 Kg/cm2 Dinámico ESTRATO Y CLASIFICACION SEGÚN USCS o AASHTO: ARCILLAS LIMOSAS (OL) PLANTA VIVIENDA IDENTIFICACION DE DAÑOS AET.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.aetcorp.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 - Página 2 de 27 AET. Los modelos sísmicos se determinan en base a las fallas típicas presentadas en eventos sísmicos pasados sobre los elementos estructurales de viviendas. Tipo de vivienda Vivienda de adobe Vivienda de tapial Tipo de falla en elementos estructurales Flexión Corte Volteo Corte Volteo Vivienda de quincha Corte Vivienda republicana Corte Otros tipos de falla poco comunes que podrían presentarse en los elementos estructurales (paneles.RECOMENDACIONES PARA LA ELABORACION DE NORMAS TECNICAS DE EDIFICACIONES DE ADOBE Y TAPIA Y BTC. HABITERRA – La Paz. Ensayos Departamento de Ingeniería Civil-Pontificia Universidad Católica del Perú-LEDI (Blondet et al 1986.PARTE 1 C.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO C.CARACTERISTICAS MECANICAS DEL ADOBE.2. AET.3.aetcorp. Otazzi 1981.- BASE DEL ANALISIS VIVIENDA DE ADOBE C. muros) son la falla a compresión o la falla por torsión.- NORMA PERUANA NTE 080 (MTC 2006) C. TAPIAL Y QUINCHA. A.2. Debe verificarse en los modelos de análisis la posibilidad de que se presenten este tipo de fallas.- ANALISIS SISMICO DE ESTRUCTURAS DE ADOBE El análisis sísmico consiste en determinar modelos de análisis de las viviendas evaluadas sobre los cuales se aplica un sismo de análisis.. Universidad Nacional de Ingeniería CISMID (Kuroiwa 1972 y Pique 1992) C. Programa Iberoamericano de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo (CYTED) Red Temática XIV.2. Otazzi 1995 y Vargas 1978). Se calculan los esfuerzos actuantes y resistentes en los elementos estructurales de las viviendas estudiadas para obtener los factores de capacidad/demanda (C/D).2.3. Bolivia 1995 C.2.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.1...Página 3 de 27 . AET. Nivel de desempeño Descripción Valor referencial Completamente Operacional No hay daño.- ADOBE: Factor C/D <<1 El adobe es un bloque macizo de tierra sin cocer que puede contener paja u otro material que mejore su estabilidad frente a agentes externos.4.1. Rigidez dentro del rango elástico No hay pérdida de rigidez Factor C/D >>1 Operacional Daño ligero Rigidez dentro del rango elástico Existe una ligera pérdida de rigidez. éstos son suelos de chacra con alto contenido de materia orgánica.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO C.5. basada en la Escala Macrosísmica Europea. El suelo ideal contiene proporciones adecuadas de gravilla. mantiene un bajo nivel de sales y no presenta materia orgánica que degrade la resistencia final.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . Es usual la elaboración de los adobes con el suelo del terreno sobre el que se va a construir. En su mayoría. Agrietamiento menor de los elementos estructurales Factor C/D >>1 Supervivencia Daño ligero a moderado Pierde rigidez original Conserva resistencia lateral y de carga Mantiene un margen contra el colapso Factor C/D >1 Cerca al Colapso Daño moderado a grave Pierde rigidez y resistencia Los elementos siguen soportando cargas de gravedad No colapsa el piso pero hay deformaciones permanentes Factor C/D <1 Colapso Colapso parcial o total pérdida de soporte de carga de gravedad C.5.Página 4 de 27 .aetcorp.- ESCALA DE VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES La clasificación determinada se verifica con la clasificación propuesta por el EERI. arena (de 55 a 75%) y arcilla (de 25 a 45%).- IDENTIFICACION DE MATERIALES INTERVINIETES C. AET.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. Las fuerzas horizontales generan flexión en los muros.55σ (4.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO C.5. El momento resistente Mres en los extremos de un muro de adobe se puede calcular con la ecuación 4.1.5.1.AET.1b) τ : Esfuerzo cortante (kPa) σ : Esfuerzo de compresión (kPa) C.1.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .1.- RESISTENCIA A LA FLEXION La resistencia de un muro de adobe ante fuerzas ortogonales a su plano se calcula para la zona crítica del muro ubicada en sus esquinas superiores.82 + 0.55σ (4.09 + 0.- CARACTERISTICAS MECANICAS RESISTENCIA AL CORTE A partir del ajuste lineal mostrado en la figura anterior se obtiene la ecuación 4.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.1a) τ : Esfuerzo cortante última (kgf/cm2) σ : Esfuerzo de compresión aplicada (kgf/cm2) En unidades del Sistema Internacional: τ = 8.2.2: AET.aetcorp.1 que relaciona los esfuerzos axiales y de corte para muros sometidos a cargas axiales: τ = 0.C. lo que ocasiona grietas en las esquinas superiores que luego se propagan hacia abajo. Estas grietas se deben a la poca resistencia del adobe a la tracción.1.1.Página 5 de 27 .5.1. 4 se muestra un diagrama de fuerza – desplazamiento de un muro ensayado.aetcorp. C.- RESISTENCIA AL VOLTEO La resistencia de un muro de adobe ante fuerzas ortogonales al plano se determina asumiendo que el muro se comporta como un sólido rígido (Loaiza 2002).AET.1.1.5. el muro no es capaz de soportar mayores deformaciones y colapsa por volteo (punto C). En el diagrama se observa que al alcanzar la fuerza ortogonal el valor P 1.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. DIAGRAMA DE CUERPO LIBRE MURO DE ADOBE SOMETIDO A UNA FUERZA DE VOLTEO P AET. el muro presenta mayores desplazamientos hasta alcanzar el valor δ2 (punto B).cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . A partir de este punto. En la Figura 4. el desplazamiento en la parte superior del muro es igual a δ1 (punto A).CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO M res = ft x t2 / 6 (4. El incremento de desplazamientos se debe al giro del muro al comportarse como un sólido rígido. se toma como valor promedio del esfuerzo último de tracción por flexión del adobe (ft) 245 kPa (Ottazzi y Meli 1981).Página 6 de 27 .3. Finalmente.2) ft : esfuerzo a tracción por flexión último (kPa) t : espesor del muro (m) A partir de los resultados de ensayos realizados en el Perú. 3) M res : Momento Resistente del muro en la base (kN/m . M res = W x e= γ x b² x h/2 (4.m) W : peso del muro (kN/m) e : punto de aplicación de la fuerza de volteo (m) γ : peso específico del adobe (kN/m3) h : altura del muro (m) b : espesor del muro (m) C.fp.- ESFUERZO ADMISIBLES ADOBE El esfuerzo admisible a compresión de los muros de adobe Fc será: Fc = 0. para muros interiores que soporten techos con claros que no difieran en más del 50% y 0.aetcorp.- ESFUERZOS ADMISIBLE DE COMPRESIÓN POR APLASTAMIENTO El esfuerzo admisible de compresión por aplastamiento.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. será: Fc = 0.6 para muros exteriores o interiores con claros que difieran en más del 50%. que se tomara como 0.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO Para todos los casos el muro se comportara como un sólido rígido que gira en torno a un punto (O). perpendicular al plano del muro. se aplica a una distancia “d” del nivel del suelo. La carga “W” representa el peso del muro. Cuando no haya información.6.AET. La resistencia al volteo del muro de adobe es provista por el peso propio del muro.7.3 permite calcular el momento resistente en la base del muro (M res). Si se logra vencer al momento resistente del sólido entonces se concluye que el muro volcará o colapsará (Vargas y Blondet 1978). el esfuerzo admisible a compresión en mampostería de adobe con morteros tipo I o II.2 Mpa = 2kg/cm2 C.6. mientras que las fuerzas “H” y “V” son las reacciones generadas en su base. AET.1. que el determinado anteriormente. La ecuación 4. La carga P.Página 7 de 27 .4. será un 25% mayor.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .Fr Fp = resistencia a compresión Fr = factor de reducción por excentricidad de cargas y esbeltez del muro. 6.3 Mpa (3 kg/cm2) C.6.03.1.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . Fp Cuando no se disponga de información Fm = 0.4.h = M C.6.4.l = Vtotal V.- ESFUERZOS COMBINADOS En muros sometidos a flexo compresión combinada.Fe Mpa (0.AET.5.Página 8 de 27 . Para muros de un solo nivel. se deberá satisfacer: fc/Fc + fm/Fm <= 1 fc = Esfuerzo de compresión producido por carga vertical Fc = Esfuerzo admisible de compresión por carga vertical fm = Esfuerzo de compresión por flexión Fm = Esfuerzo admisible de compresión por flexión.- MORTEROS TIPO I y II Cuando no se disponga de información. puede calcularse como el cociente l/h (siendo h.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. AET..4.4.- ESFUERZO ADMISIBLE DE CORTE Para cargas contenidos en el plano del muro Vm = 0.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO C.3 <=Fe<=1) v = esfuerzo cortante de ensayo Fe = Factor de reducción por esbeltez de muro o de la zona del muro (mochetas) V y M (Fuerza cortante y momento flector actuantes) l = Longitud del muro o mocheta.- ESFUERZO ADMISIBLE DE TRACCIÓN POR FLEXIÓN El esfuerzo admisible de tracción por flexión (Ft) para cargas perpendiculares al plano.6.3 Fe kg/cm2) C. el factor Fe.3. se determinara: Fm =0. la altura del muro) V.aetcorp.04 Mpa (0. se determinara de acuerdo a: Ft = 0.ft Cuando no se disponga de información experimental Ft = 0.6.Fe Fe = V.2. por carga vertical y momento flexor.4 .ESFUERZO ADMISIBLE DE COMPRESIÓN POR FLEXIÓN El esfuerzo admisible de compresión por flexión. se adoptaran para morteros tipo I y II: Vm = 0.l/M (0.4 kg/cm2) C.v. C.6.8.7. E C. o en su defecto el procedimiento de las líneas de fluencia.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . las condiciones de restricción parcial en los apoyos y la presencia de aberturas en los muros.aetcorp.- MÓDULO DE RIGIDEZ A CORTE Si no se determina mediante ensayo: G = 0. En el caso de muros con vanos (Fig).8. se hará en proporción a su rigidez. serán diseñados utilizando el método elástico.. que si bien estrictamente no es aplicable a materiales frágiles.AET.6.6. predice aceptablemente las cargas de falla y permite introducir de manera sencilla la ortotropia de resistencia.- DISEÑO DE MUROS TRANSVERSALES Los muros de adobe.000 kg/cm2) C.- MÓDULO DE ELASTICIDAD Si no se determina mediante ensayo: Para mortero TIPO I (E = 500 Mpa 5. Los bordes verticales se supondrán empotrados para el caso de encuentros en T o en cruz y como semi-empotrados para encuentros en esquina.Página 9 de 27 .6..000 kg/cm2) Para mortero TIPO II (E = 200 Mpa 2.PESO VOLUMÉTRICO C.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. Los muros se analizaran con las teorías clásicas de losas o placas elásticas.8.4. la distribución de la fuerza por cortante entre los distintos segmentos o zonas de muro. aplicable a materiales frágiles como la mampostería de adobe. El borde superior se considerara como libre en ausencia de solera o simplemente apoyado si existe solera. En el cálculo de la rigidez de cada segmento. deberán considerarse las deformaciones por fuerza cortante..ESTUCO ADOBE TIPO I Adoptar 200kg/m3 TIPO II Adoptar 300 kg/m3 C. Alternativamente podrá utilizarse el Procedimiento de las líneas de Fractura o Agrietamiento.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO C.- DISEÑO DE MUROS LONGITUDINALES El cálculo del esfuerzo cortante se hará sobre el área transversal crítica de cada muro (descontando el área de vanos si los hubiera).7. sometidos a cargas perpendiculares a su plano..8.3.6.1.MADERA Adoptar 800 kg/m3 C.1. considerando el borde inferior (En contacto con la cimentación) como simplemente apoyado.7.600 kg/m3 C.6.2. AET.ADOBE Adoptar 1.6. CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO D.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .5 (5. V = S x U x C x Z x P / R (5.2 AET. C< 2.1 se distribuye en cada muro de manera proporcional a la carga que soporta. y la incertidumbre sobre si es validos o no.2) Z : Aceleración del suelo (g) P : Peso que carga la estructura (Carga muerta + 50%Carga Viva) (kN) R : Coeficiente de reducción de solicitaciones sísmicas Fig 5.2.- ANÁLISIS SÍSMICO El análisis de esfuerzos en general. se abre la posibilidad de utilizar los diversos programas de análisis elástico para determinar la respuesta dinámica sísmica.Página 10 de 27 . Normalmente los techos en las construcciones de tierra son de madera y se considera que un techo de este tipo no puede asegurar un comportamiento de diafragma rígido.1. para las construcciones de adobe.aetcorp. de este tipo de construcciones. La fuerza cortante basal estimada con la ecuación 5. olvidando que el concepto de diafragma rígido es relativo y depende también de la rigidez de los elementos verticales.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. Para el caso de edificaciones de adobe.5 x (Tp/T). tiene el problema de su casi nula resistencia a la tracción. el tipo de análisis depende entre otros factores. de la distribución de masas en el edificio. (Fig 5. En construcciones con diafragmas flexibles. en nuestro caso.1) V : Fuerza cortante basal en la estructura (kN) S : Factor de suelo U : Factor de uso C : Coeficiente de amplificación.AET. Con el uso de las malla electrosoldada como refuerzo. típicos de las construcciones a porticadas y el de la masa distribuida por zonas de influencia de muros. el tipo apropiado es el mencionado en último término. los muros de adobe. con fuerzas sísmicas proporcionales al área tributaria que corresponde a cada muro. se pueden considerar dos tipos de análisis. el de las masas concentradas en los pisos.- HIPOTESIS DE DISEÑO En el análisis sísmico de edificaciones en general. D.- ESTIMACION DEL DIAFRAGMA RIGIDO Otra consideración importante para el análisis es determinar si se debe realizar un análisis considerando diafragma de techo rígido o flexible. D. se debe considerar los efectos de un diafragma flexible en la distribución de cargas sísmicas (FEMA 2004).2) Tp : período que determina el fin de la plataforma de aceleración constante en el espectro de aceleraciones. para lo cual es necesario un trabajo previo de validar modelos en base a las características de las mallas que se utilicen. con el consiguiente impedimento para aplicar métodos elásticos de análisis. Cuando las viviendas tienen diafragmas que no son rígidos. los elementos verticales pueden analizarse independientemente. debido a que las paredes de adobe contribuyen con un porcentaje importante de la masa total. así. realizar un análisis sísmico considerando diafragma rígido. Depende del periodo (T) C= 2. CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO Las Figuras 5. La carga sísmica triangular (W) se calcula de acuerdo a la siguiente ecuación: W = 2V / H (5. que no se producía con otros tipos de refuerzo y por otro una capacidad de AET. que se muestra en la Figura 5.4. En el caso de tener diafragma rígido.2) V : cortante basal según el sismo de análisis H : altura total Determinada la solicitación sísmica y su distribución se procede al análisis de las estructuras.Página 11 de 27 .- DETERMINACION DEL CORTE BASAL El cálculo del cortante basal para muros de adobe reforzados con malla electrosoldada. si el diafragma es flexible. : Rigidez del muro Δv.3a y 5. Para construcciones de uno o de dos pisos. La distribución de carga que más se aproxima a la respuesta de un muro es la distribución triangular invertida (Tejada 2001). la distribución se hace en base a la carga que soporta cada muro.3b).3b muestran la diferencia entre la distribución de fuerzas cuando la vivienda tiene un diafragma rígido (Figura 5.aetcorp. Fig 5.3b W : fuerza sísmica distribuida Rig.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.AET. por un lado existe una amplificación de la respuesta estructural.3..3a y 5. el primer modo de respuesta es el que controla el movimiento. que por lo general tienen periodos cortos. de acuerdo con las características dinámicas de la estructura. la carga sísmica (W) se distribuye en razón a la rigidez de los muros.3a) y cuanto tiene un diafragma flexible (Figura 5. D.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .d : desplazamiento del muro o del diafragma La distribución vertical de la fuerza sísmica puede ser rectangular o triangular invertida. 2 kg/cm2). restando las aberturas de puerta y ventanas.02 MPa (0. (Criterio por desempeño estructural).Página 12 de 27 . se determina el momento resistente de la sección por unidad de longitud según la expresión: Se verifica que sea mayor que los momentos generados por las aceleraciones perpendiculares al plano del muro. La verificación está más centrada en la estabilidad de la construcción y no en su resistencia.02 y 0.AET.(Zona sísmica III) D.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .4 kg/cm2). que es el valor máximo utilizado por la norma NTE 0.aetcorp.(b). es el siguiente: 1. es el valor del amortiguamiento en la etapa pos elástica. Si el esfuerzo cortante.. carecemos en Chile. significara que se ha sobrepasado el límite elástico inicial y el refuerzo de malla electrosoldad va a tomar de forma conservadora.(vu). cumpliendo con los actuales criterios de sismo resistencia. por la sección transversal neta del muro. Como se comentó al inicio de la presente memoria. 7.(1/N) 4. establecidos en la parte I de la misma norma. AET. son mayores al momento resistente. con control del colapso. aseguran el comportamiento de la estructura en el campo inelástico. es factible utilizar como coeficiente sísmico el valor 0. 5. 3. de una norma o recomendación que regule la utilización del adobe como elemento estructural.2 y 0. estos criterios.04 MPa (0. el corte máximo que puede soportar el muro reforzado para lo cual se utiliza la expresión: fg = (S). Con la fuerza cortante en el plano de cada muro.PROCEDIMIENTO PARA DISEÑO Una vez hallada las fuerzas en cada muro.4. se acepta que el muro se comportara elásticamente y el refuerzo tiene la condición de refuerzo mínimo. Debido a que se trata de un análisis de equilibrio y no de resistencia. y los criterios y consideraciones de la norma peruana NTE 080. en su parte III. 2. lo cual se asegura usando el refuerzo estipulado. Si el esfuerzo cortante resulta entre 0.80. se colocara capas de malla adicional.20. el procedimiento para diseñar el refuerzo con malla electrosoldada. el muro entrara en el rango inelástico con deterioro significativo del muro de adobe. En consecuencia. (Coeficiente sísmico normalizado para mampostería de ladrillos macizos). para zonas con sismo de diseño superiores a los que fija nuestra normativa. donde corresponda. es mayor a 0. que en el caso de adobe o tierra en general. con la misma expresión del punto 3. 6. Una vez definida la resistencia a tracción del refuerzo.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO disipación de energía que justifica el uso de un factor de reducción R en forma similar a otros materiales convencionales. Como se podrá comprobar. Si los momentos flexores actuantes por efectos de las fuerzas fuera del plano.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. Otra variable importante a tener en cuenta. es más alto que en los materiales convencionales. se determina el valor de la tensión cortante.04 MPa. Si el esfuerzo cortante resulta menor que 0. construcciones de albañilería. se pueden utilizar los coeficientes que fija la norma INPRES-CIRSOC 103. dividiendo la mencionada fuerza. los coeficientes de destino. - CALCULO MATEMATICO VIVIENDA DE ADOBE Independiente de los resultados que arroje los procedimiento que a continuación se muestran.Página 13 de 27 .CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. Se tomara como referencia de cálculo los muros portantes de la envolvente ya que son los que tienen mayor solicitud estructural.25 kg/cm2 AET. Según la Norma Peruana NTE 080 (2007). el valor para Vm (Esfuerzos Cortantes Sísmicos) en muros de adobe será: Vm: ≤ 0. para todo evento se considerar que la estructura no cumple.AET. para proceder al reforzamiento con mallas electrosoldadas C-139 y revoque en hormigo según descripción en Especificaciones Técnicas Arquitectónicas.aetcorp.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO E.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO AET.aetcorp.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .AET.Página 14 de 27 . cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.aetcorp.Página 15 de 27 .AET.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO AET. 1. Se instalaran pie derechos de 4x4 distanciados según planos de estructura. tal y cual se puede verificar en las condiciones actuales que se encuentra. Posterior se estucara ambas caras según Especificaciones Técnicas Arquitectónicas.AET. F.- METODOLOGIA Se procederá a retirar revoque de barro u hormigón según corresponda.Página 16 de 27 . F.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .1. hasta llegar al sustrato del muro de albañilería de adobe.2.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www..NORMATIVA Normativa para el cálculo de los materiales y de la solución constructiva aplicada a la vivienda de adobe AET.1.. Se instalaran soleras superior e inferior de tal forma de generar arriostre y ayudar a estructuralmente los dinteles tanto de puertas como ventanas.1.SOLUCION PLANTEADA REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL VIVIENDA DE ADOBE Y ANALISIS ESTRUCTURAL SOLUCION PROPUESTA F.- PARTE II F.CRITERIOS PARA EL CÁLCULO F. solo sufre daños de consideración en los muros portantes de longitud superior. por ambas caras de cada uno de los muros de la vivienda. Procederá a enmallar por ambas caras de los muros con Malla ACMA C-139 AT 56-50H se fijaran mediante barras de 8mm las cuales traspasaran el muro para ser soldadas por ambos lados fijando esta nueva piel.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO NOTA: Se puede concluir según los cálculos matemáticos que la vivienda puede resistir el terremoto con daños de menor gravedad.aetcorp. ALAMBRES DE ACERO PARA USOS GENERALES NCH 218 2009 – ACERO MALLAS ELECTROSOLDADAS DE ALAMBRE PARA HORMIGON Y MORTERO ESPECIFICACIONES F.NORMAS GENERALES CÁLCULO NCH 433 Of 1996 2009 – DISEÑO SISMICO DE EDIFICIOS DECRETO SUPREMO N°61 – MODIFICACIONES NCH 433 NCH 432 2010 – CARGAS DE VIENTO NCH 431 2010 – VARGAS DE NIEVE NCH 1537 2009 – CARGAS PERMANENTES Y CARGAS DE USO NCH 3171 2010 –DISPOSICIONES GENERALES Y COMBINACIONES DE CARGA F.aetcorp..1. TERMINOLOGIA Y DESIGNACION DE DIMENSIONES NCH 1420 1997 – ELEMENTOS DE FIJACION.2. LONGITUDES NOMINALES Y LONGITUD ROSCADA DE PERNOS PARA USOS GENERALES NCH 301 1963 – PERNOS DE ACERO CON CABEZA Y TUERCA HEXAGONALES NCH 227 1962 .HORMIGON – MORTEROS NCH 2256/1 – MORTEROS PARTE 1 REQUISITOS GENERALES NCH 2471 2000 – MORTEROS.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . DISPOCICIONES GENERALES NCH 3260 2012 – ACERO GALVANIZADO REQUICITOS NCH 1186 1997 – ELEMENTOS DE FIJACION.2.1. PINO RADIATA. CLASIFICACION SEGÚN RIESGO DE DETERIORO EN SERVICIO Y MUESTREO NCH 1207 Of 90 – PINO RADIATA.2. ADHERENCIA METODO DE TRACCION DIRECTA NCH 2257/1 1996 – MORTEROS CONSISTENCIA RECOMENDADA NCH 2259 1996 – MORTEROS RETENTIVIDAD RECOMENDADA NCH 1498 2012 – HORMIGON Y MORTEROS – AGUA DE AMASADO NCH 1174 1977 – CONSTRUCCION – ALAMBRE ACERO LISO O CON ENTALLADURAS DE GRADO AT56-50H NCH 1173 2010 – ALAMBRE DE ACERO AT56-50H PARA USO EN HORMIGON O MORTERO NCH 3260 2012 – ACERO – ACERO GALVANIZADO PARA HORMIGON ARMADO. CLASIFICACION Y REQUISITOS NCH 1443 2012 – HORMIGON Y MORTERO. ADITIVOS.NORMAS DE MADERA NCH 1970/1 1988 – MADERAS PARTE 1 NCH 1970/2 1988 – MADERAS PARTE 2 NCH 819 2012 – MADERA PRESERVADA. REQUICITOS GENERALES NCH 163 1979 – ARIDOS PARA MORTEROOS Y HORMIGONES REQUICITOS GENERALES NCH 2261 2010 – MORTEROS CONFECCION DE PROBETAS EN OBRA DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A COMPRESION NCH 2182 2010 – MORTERO Y HORMIGON.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO F.1..1. AGUA DE AMASADO EXTRACCION DE MUESTRA F.Página 17 de 27 ..NORMAS DE ACERO NCH 698 Of 74 – ACERO. CLASIFICACION VISUAL PARA USO ESTRUCTURAL NCH 1102 Of 90 – PINO RADIATA CLASIFICACION ESTRUCURAL Y SUS GRADOS NCH 1990 2006 – MADERA TENSION ADMISIBLE PARA MADERAS ESTRUCTURALES NCH 1198 2006 – CONSTRUCCION EN MADERAS – CALCULO AET. BARRAS Y PERFILES LIVIANOS REQUICITOS GENERALES NCH 203 Of 77 – ACERO ESTRUCTURAL NCH 204 Of 78 – ACERO.1.AET.2..CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. PERNOS.2. PERNOS Y TUERCAS.4.3. Nota: 1) Para morteros colocados sobre superficies nuevas. estucadoras mecánicas.3 de las presentes especificaciones técnicas. Para recubrimiento de superficies con malla metálica deberá aplicar lo indicado en la TABLA II de la Nch 2256/1.Página 18 de 27 . estipulada en el manual de diseño basado en tensiones admisibles. Retentividad mínima será en porcentaje 60% para mortero exterior y 70% para mortero interior.- SECCIONES DE ACERO MALLA ELECTROSOLDAD TIPO AT56 – 50H La metodología de cálculo estará basada en Tensiones Admisibles ASD. Deberá aplicar la Nch 158. 2) Para estucos colocados manualmente. Deberá aplicar la Nch 2471.AET.2. Su metodología de cálculo será según Tensiones Admisibles. Adherencia mínima a los 28 días 0. En cuanto a requisitos Principales deberá cumplir lo indicado en la TABLA I de la Nch 2256/1. novena edición y la Nch 1173 del 2010.aetcorp.2.. El procedimiento para medir el nivel de la absorbencia deberá ser el indicado según la ANEXO A de la Nch ya citada Con todo lo anterior deberá cumplir según corresponda a todo lo indicado en el punto F.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO F. Consistencia Recomendada será de 500mm tanto interior como exterior de los muros.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .2. entre otros) es necesario estudiar cada caso en particular 3) Si el ambiente de exposición es adverso durante la colocación (altas temperatura.2. fuertes vientos.- PERNOS DE ACERO Los pernos para el desarrollo de las piezas de refuerzos en intersección de muros están basados en el cálculo de Tensiones Admisibles ASD y lo dispuesto en la Nch 1186 y la Nch 1420.3. Deberá cumplir con la NCH 2256/1 en sus requisitos generales.1. F. Su diseño en cuanto a las piezas deberá cumplir la Nch 1990. cuando se empleen equipos mecanizados (mortero proyectado.2.2Mpa. F. Además de lo ya mencionado deberá cumplir con lo que indique las Nch 3260 para definir los requisitos generales y la Nch 218 para definir sus especificaciones técnicas. la cual deberá estar por ambos lados del muro.2. tanto interior como exterior. Deberá aplicar la Nch 2257/1.5Mpa y su espesor será de 5cm tanto al interior como exterior de los muros.4.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. MORTERO Método resistencia última diagrama parábola. la metodología de amarre será alambre de fierro galvanizado la cual se aplicara según los criterio de la Nch 227. Las distancias del centro de los agujeros para pernos al borde de cualquier elemento de conexión serán según la Nch 427. superficie Tipo IV esto para medir el nivel de absorbencia y velocidad de absorción. serán de fierro galvanizado o en su defecto zincado.- CALCULO SOLUCION PROPUESTA DE REFORZAMIENTO. Resistencia a la Compresión Mínima a los 28 días 2. Se proyecta la solución constructiva con malla electrosoldad tipo C-139 marca ACMA calidad del fierro deberá ser AT56 – 50H. F. además deberán cumplir con la Nch 300 y 301. radiación solar directa) se recomienda valores de retentividad cercanos al 70% 4) En ambientes rigurosos es conveniente que la retentividad sea superior a 60% y también cuando la absorbencia del parámetro es alta (según tabla 2).1.F. AET. tuercas y golillas deberá ser A42 – 23. La calidad de los pernos.- MADERAS La totalidad de las piezas de maderas deberá cumplir con la Nch 819 y Nch 1970 parte I y II.2. SC = Sobrecarga de uso. y NCH 698 Of 74. NCH 1990.75S Dónde: PP = Peso de la estructura más las cargas permanentes.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO F. NCH 203 Of 77. S = Sismo en dos direcciones ortogonales.4SC + 1.4PP + 1. F. basadas en el diseño de tensiones admisibles y también en el método de carga y factores de resistencia LRFD.05PP + 1.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.6V 1.75SC + 0.4. NCH 1173 (hormigón armado con alambre electrosoldada tipo AT56 – 50H). Este programa se basa en la utilización de elementos del tipo barra de seis grados de libertad por nodo. Una relación entre desplazamientos y deformaciones de primer orden. El programa también calcula elementos de madera según la Norma Americana ASD y las compruebas usando las NCH 1970/1.AET. se cumplen las siguientes hipótesis: 1.75V PP+0. éste se considera mediante análisis estático equivalente.4S 1. V = Viento en dos direcciones ortogonales.275SC + 1. NCH 1198. lo que significa que resiste la tracción máxima con fluencia de material de 6. Con esta información se procede a seleccionar los elementos más críticos desde el punto de vista de las solicitaciones y a realizar la verificación de la capacidad resistente de los mismos de acuerdo con los criterios definidos por las normas Nch 1198 (madera estructural). consideramos: 1.4PP + 1. a nivel elemental permite definir secciones y materiales diferentes para cada barra.- PROCEDIMIENTO La Malla ACMA C-139 tiene 1.aetcorp.1. 2.950 kilos. NCH 218 2009 (Norma de Acero). Para el diseño de hormigón armado y fundaciones.75SC + 0. estabilidad de fundaciones y análisis de deformaciones: PP + SC PP + V PP + S PP+ 0. Una relación entre tensiones y deformaciones del tipo elástica lineal e isotrópica.3. NCH 1174. especificaciones del AISC.2PP + 1. Como resultado del análisis estructural se determinan los esfuerzos en cada una de las barras. 3. Con relación al análisis sísmico de la estructura.275 V F. NCH 3260 2012. NCH 2256/1. El programa es capaz de diseñar elementos metálicos. El programa trabaja asumiendo que en los elementos componentes de la estructura.2PP + S+1.5 que permite modelar el comportamiento de la estructura bajo la acción de las diferentes combinaciones de carga.3.6S 1.Página 19 de 27 . 4.- PROGRAMA PARA LA SIMULACION APLICACIÓN SISMICA A LA ESTRUCTURA Se usa el Ram Elements 12.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . niveles de desplazamientos y rotación que alcanza la estructura en cada estado de carga.4S 1. 5.7SC 1.39 cm2/m de acero. Esto significa para aplicar los programas de calculo que podemos reemplazarla por 5 fierros de AET. acero.- COMBINACIONES DE CARGA Para el diseño de madera.4PP + 1. Como podremos apreciar a continuación se analizaron diversos casos para llegar al mas idóneo a la realidad del programa y nuestras características morfológicas y geográficas.03 AET. 1. y una altura de 270 cm. 2.aetcorp.Página 20 de 27 . 3. Obelisco o Machon no confinado Obelisco o Machon Confinado Obelisco confinado con elementos diatónicos de enlace transversal Se ha considerado muy significativo para los objetivos del análisis el desplazamiento horizontal a la cabeza del obelisco. con una sección de 95X25 cm.18 Obelisco confinado y diatones = micron 3. con un esquema estático de encaje perfecto en el pie. 1.- OBELISCO O MACHON SIMPLE CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO CORTO Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = micron 3. Las dimensiones dependieron del ancho de la dimensión de las hojas de la malla metálica que se encuentra en el mercado y del espesor y la altura de la dimensión media de los muros de adobe. De esta forma podemos comparar un machón de adobe de 40 cm de ancho sin y con el refuerzo realizado: Para iniciar se modeló numéricamente un “obelisco o mchon”. calculado con el sistema de STRAUS7.21 Obelisco confinado = micron 3.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO 8mm por metro de longitud. aplicadas alternativamente al lado corto y al lado largo de la sección y posteriormente a ambos lados contemporáneamente. El “obelisco o machon”.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. ha sido sometido a las acciones horizontales paramétricas distribuidas.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . en calidad A44-28H.AET. CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO 1.1.1 no resulta significativo porque la acción de las fuerzas se encuentran en el sentido de la máxima dimensión del obelisco.84 Obelisco confinado = micron 37.CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE LOS LADOS CORTO Y LARGO Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = micron 41. Los dos obeliscos no han sido amarrados.aetcorp.92 1.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .AET.Página 21 de 27 .CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.2.83 CONCLUSION OBELISCO O MACHON SIMPLE CON Y SIN REFUERZO El caso n.72 Obelisco confinado e diatones = micron 35. mientras que los elementos diatónicos aumentan además el beneficio en una medida del 6 %.95 Obelisco confinado = micron 37. AET.61 Obelisco confinado y diatones = micron 35.- OBELISCO O MACHON CONFINADO CON ELEMENTOS DIATONICOS O MALLA CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO CORTO Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = micron 41. En los casos 2 y 3 el aporte de la malla se traduce en un mejoramiento del 11%. Sucesivamente se ha enriquecido la geometría del obelisco considerando dos obeliscos conjuntos formando un ángulo. Se han reproducido las mismas condiciones de carga. 0.20 AET. 0. 0.43 Obelisco confinado = cm. 0.42 Obelisco confinado = cm.22 Obelisco confinado y diatones = cm.AET.21 Obelisco confinado y diatones = cm.42 Obelisco confinado = cm.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.Página 22 de 27 .- OBELISCO O MACHON COMPUESTO CARGA DISTRIBUIDO HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO “A” Desplazamiento a la cabeza del obelisco: Obelisco no confinado = cm.aetcorp. 0. 0. 0. 0. 0.072 CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO B Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = cm.20 CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE LOS LADOS A y B Desplazamiento a la cabeza del obelisco: Obelisco no confinado = cm.077 Obelisco confinado y diatones = cm.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO 2. Se ha procedido entonces a repetir las simulaciones numéricas considerando los dos muros amarrados en los ángulos.041 CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO A y B Desplazamientos a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = cm.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO CONCLUSION OBELISCO O MACHON COMPUESTO SIN AMARRAR CON Y SIN REFUERZO Se observa que en el caso 1 la acción de confinamiento es notablemente positiva.043 Obelisco confinado y diatones = cm. 0. En los casos 2 y 3 el mejoramiento prestacional va entorno del 50%.045 Obelisco confinado = cm.053 Obelisco confinado y diatones = cm.045 Obelisco confinado = cm. Sin embargo parece evidente que el comportamiento del obelisco o machon compuesto se vea afectado por la falta de amarramiento de los muros en los ángulos.- OBELISCO O MACHON COMPUESTO AMARRADO CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO A Desplazamientos a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = cm.052 AET. 0. 0.043 Obelisco confinado y diatones = cm.Página 23 de 27 .AET. pero solo porque las fuerzas están dirigidas en el sentido más favorable a la resistencia de los muros. 0. 0. 0. 0.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.058 Obelisco confinado = cm. 3. 0.aetcorp.041 CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO B Desplazamientos a la cabeza del obelisco o machon: Obelisco no confinado = cm.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 . 0. Estructura con Paredes no amarradas y no confinadas AET.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www. Es de nuestra opinión que se debería utilizar los dos tipos de intervenciones contemporáneamente: intervención de “cosido y descosido” para amarrar los ángulos y sucesivamente el con amarramiento con malla metálica.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO CONCLUSIONES OBELISCO O MACHON COMPUESTO AMARRADO Lo que aparece evidente es cuanto. en los lugares donde los muros no fueron amarrados.. llevándolos a sólo el 10% de los desplazamientos relevados en el caso de paredes no amarradas.Estructura con Paredes no amarradas y confinada 2..Página 24 de 27 .aetcorp. el amarramiento de los muros produce por sí mismo un aumento notable de la resistencia frente a un sismo. Como conclusión se pude deducir que el confinamiento ayuda notablemente al comportamiento de la albañilería.AET. en este caso tanto el confinamiento como los elementos diatónicos. aumentando aunque mínimamente la ductibilidad de la estructura. Para una ulterior confirmación de las deducciones precedentemente indicadas se ha realizado la modelación de una simple construcción de un vano de 3x3m. tendrían la función de contenimiento del material terroso en fase de colapso. a paridad de acciones externas el simple amarramiento de las paredes reduce los desplazamientos en modo determinante. contribuyendo también en el caso de paredes amarradas. Es estimulante poder afirmar y concluir lo que hemos reiterado. Se consideraron los siguientes casos: • Paredes no amarradas • Paredes no amarradas y confinadas • Paredes amarradas • Paredes amarradas y confinadas Se ha ejecutado un análisis estático y mecánico. especialmente en la fase de colapso de las estructuras. El papel del confinamiento es fundamental en el caso de paredes no amarradas. simulando el terremoto del 20010. MODELOS DINAMICOS 1. Al benéfico efecto del amarramiento el confinamiento produce un ulterior efecto benéfico del 10%. AET.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO 3.aetcorp.Estructura de Paredes amarradas y no confinadas 4.Página 25 de 27 ..CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.264 AET.Estructura de Paredes amarradas y confinadas El coeficiente sísmico tiene un valor de C=0.. aetcorp.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO G.AET. a partir del cual se empieza a fisurar llegando como máximo a una valor de 0. Ingeniero Civil Estructural de la Pontificia Universidad Católica del Perú. Esto nos indica que la vivienda bien construida puede resistir la acción sísmica con muy poco daño como tuvo en la práctica y la resolución de reparación pasa a ser entonces de reforzamiento de la estructura.- NOTA Agradecimientos al Sr Francisco Yaya.2 k/cm2. I. se puede apreciar que realizando debidos amarres y reforzamientos con la malla propuesta y su sistema constructivo descrito se puede asegurar un adecuado comportamiento a eventos de sismo en escala RIGHTER 7 grados y superior.cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .- CONCLUSION Observamos que las tensiones máximas que se producen tiene un valor muy cercano al límite elástico del adobe que es de 0. por su colaboración en el desarrollo de la presente memoria de calculo AET.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.4. valor a partir del cual las fisuras se transforman en grietas por colapso de la tensión de corte en el adobe.4 en adelante.- OBSERVACIONES La primera parte de esta memoria de cálculo es de carácter referencia y solo deberá ser considerada como un informe de evaluación de daños en la vivienda aplicado con fórmulas numéricas y no forma parte de la solución estructural y el análisis estático y mecánico de cada uno de los casos antes descritos H. Analizando los modelos realizados en el punto F.Página 26 de 27 . CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION MEMORIA DE CÁLCULO INGENIERO CIVIL OOCC FRANCISCO RUIZ TAGLE AET.CORP ARQUITECTURA DISEÑO INGENIERIA CONSTRUCCION www.Página 27 de 27 .cl MEMORIA DE CALCULO – AGOSTO 2012 .aetcorp.aetcorp.cl AET.CORP ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA LOS NOGALES N°165/74669703 www.AET.