1.DESCRIPCIÓN DE LAS UNIDADES DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO 1.1. CÁRCAMO DE BOMBEO 1.2. TANQUES DE AIREACIÓN 1.3. SEDIMENTADOR SECUNDARIO 1.4. CLORACIÓN (DESINFECCIÓN) 1.5. DIGESTOR AEROBIO 1.6. LECHOS DE SECADO 1.7. DIAGRAMA DE FLUJO 2. CALCULOS DE LAS UNIDADES DEL PROCESO DE TRATAMIENTO PROPUESTO 2.1. CÁRCAMO DE BOMBEO DE AGUAS NEGRAS 2.2. TANQUES DE AIREACIÓN 2.3. SEDIMENTADOR SECUNDARIO 2.4. CLORACIÓN (DESINFECCIÓN) 2.5. DIGESTOR AEROBIO 2.6. LECHOS DE SECADO 3. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 4. BIBLIOGRAFÍA 5. PLANOS MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.doc FECHA APROBO HOJA 12-JUL-06 DOR NUMERO 1 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 El tanque se diseñará para que se efectúe óptimamente el proceso de desinfección con tiempo de contacto mínimo de 20 minutos para el gasto máximo extraordinario. que tendrá como función separar por gravedad los sólidos sedimentables. tras el desbaste. 1. entrara en un compartimento de aireación en el que se mantendrá una concentración suficiente de lodos activados. El proceso se efectuará en un tanque denominado de "contacto" donde el cloro libre actuará sobre los microorganismos eliminando la gran mayoría de ellos llegando a tener un número que no representa riesgo de infección. éstos se deslizarán. El cálculo estará basado en la literatura técnica especializada nacional e internacional. Un sistema de agitación asegurará la difusión del aire y su mezcla con la masa líquida. El aire aportará el oxígeno necesario para las necesidades de las bacterias aerobias. que se considera cumple con los requerimientos del presente proyecto. y aún en la tratada.doc FECHA APROBO HOJA 12-JUL-06 DOR NUMERO 2 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . para que a partir de esta estructura el agua fluya por gravedad en las demás unidades con el fin de minimizar el consumo de energía eléctrica.1. 1. principalmente orgánicos. parte de estos lodos se recircularán al tanque de aireación para mantener la concentración de sólidos suspendidos volátiles requeridos en el proceso de lodos activados. Las aguas se bombearán a la unidad de tratamiento elevado. El sistema de tratamiento requerido es un proceso de tipo biológico a nivel secundario aerobio. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.4. El sedimentador deberá operar a gravedad y no contará con ningún mecanismo de rastras para concentrar los lodos. El patrón de flujo será de tipo "pistón" y la relación largo: ancho que se tiene en el tanque rectangular será de 3 a 1. El agua cruda. SEDIMENTADOR SECUNDARIO (CLARIFICADOR) El efluente del tanque de aireación se enviará a un tanque sedimentador o clarificador secundario. De este modo se realizará la agitación del lodo creando una corriente de rotación del conjunto. El cárcamo estará equipado con un sistema de bombeo capaz de operar con el rango de gastos de diseño. renovándose constantemente la superficie líquida en contacto con el aire y evitando todo sedimento. del licor mezclado proveniente del tanque de aireación. CLORACIÓN (DESINFECCIÓN) Para reducir los riesgos de afectación a la salud humana debido a posibles infecciones originadas por las bacterias patógenas presentes en el agua residual cruda.1. TANQUES DE AIREACIÓN. DESCRIPCIÓN DE LAS UNIDADES DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO La siguiente memoria corresponde a los cálculos correspondientes al dimensionamiento de las unidades que componen la planta de tratamiento. a través de las paredes inclinadas que forman una tolva donde se acumulan los sólidos sedimentados los cuales se retirarán en forma periódica. se tendrán tiempos de retención menores de una hora para evitar septicidad y malos olores.3. 1. Enseguida se describen las principales unidades que componen el sistema en orden del flujo de las aguas residuales. Las bombas serán de tipo sumergible e inatascables.2. 1. el efluente clarificado se someterá a un proceso de desinfección aplicando una solución de cloro. CÁRCAMO DE BOMBEO El cárcamo de bombeo tendrá la función de almacenar temporalmente las aguas residuales que llegan del drenaje sanitario que operará por gravedad. 1. La arena tendrá un tamaño efectivo de 0.1. El lodo seco es removido debe cumplir con las normas aplicables para usarse como fertilizante o disponerse por el municipio. así como reducir los olores que se pueden presentar en la operación y mejorar las características de desaguado de los lodos. LECHOS DE SECADO. DIGESTOR AEROBIO El digestor aerobio servirá para destruir los componentes orgánicos degradables (principalmente sólidos volátiles) por mecanismo biológicos aerobios.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 3 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . El lecho consistirá en 10 a 23 cm de arena sobre una capa de grava o piedra de 20 a 45 cm de espesor.3 a 1.5.6. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.2 mm y la grava se graduará de 1/8 a 1 pulg. Los lechos de secado se usarán para la deshidratación de los lodos digeridos. 1. DIAGRAMA DE FLUJO DF-001 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.7.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 4 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . 225 m 3 4 considerando un tirante útil de 1.00 0.5 m. q: gasto de bombeo.2.75 3.14 lts/s) Gastos de diseño Qmín=1. CALCULOS PRELIMINARES DE LAS UNIDADES DEL PROCESO DE TRATAMIENTO PROPUESTO De acuerdo a los resultados de los estudios previos.045 0. m 3 : Tiempo mínimo de un ciclo de bombeo. Empleados 1 1 2 1y2 Gasto bombeo (l/s) 1.034m 3 min 1000l Volumen total 2.15 m 2 1.1. el área requerida es MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578. se tiene una capacidad del cárcamo igual a: v Volumen requerido del cárcamo q Donde: 4 v: volumen mínimo requerido.75 l/s). se tiene lo siguiente: Diferencia de gastos * tiempo de duración Q max ext (Qmax ext . Bomba 1 2 Eq. (0.75 l/s Qmáx inst = 2. q = 0. mín.14 0. intervalo suficiente para el arranque de las bombas No.14 l/s No. con respecto al gasto máximo extraordinario.76 l/s Qmáx ext = 4.75)10 min 60 seg 1m 3 2.259m 3 Por lo que considerando el mismo tirante útil. (Q max ext = 4.00 4.5 Esta área se ajustará considerando un volumen de acumulación debido al gasto máximo extraordinario. 1 y 2.50 l/s Qmed= 0. el sistema de tratamiento en la CPTG Atasta estará formada por un módulo.045 m 3/min) v 20 0.Q med ) 10 min ( 4.1.1.00 Proponiendo un tiempo entre el arranque y la parada de la bomba de 20 minutos. Diseño de la unidad El tamaño del cárcamo de bombeo se determina con base al flujo de entrada (0. como se ilustra en el plano D-849-077-A-001 2. CÁRCAMO DE BOMBEO DE AGUAS NEGRAS 2.225 0. el área es de A 0. m 3/min.doc FECHA APROBO HOJA 12-JUL-06 DOR NUMERO 5 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 .75 l/s. Considerando un tiempo de duración del gasto máximo extraordinario de 10 minutos. 75 l/seg.24 b 1.8 m 3/día 1 190 mg/l 30 mg/l Criterios de diseño Los establecidos por Metcalf & Eddy en: Wastewater Engineering.50 m 0. 2003.75 l/seg = 64.850 l V 3.50 m 1.94 a 1. se dan 40 cm adicionales a la unidad en un sentido “a” para tal efecto a b 0.4 1.50 m Concreto Ver figura 1 2. t 2.9 metros Dimensiones finales Ancho Largo Tirante útil Borde libre mínimo Material de construcción 1. se tendrán problemas de olores desagradables debido a septicidad.50m Considerando que se debe tener acceso para dar mantenimiento al cárcamo de aguas residuales. and Reuse. Fourth Edition. siendo la altura máxima de 0. TANQUE DE AIREACIÓN Datos Gasto: Numero de tanque: DBO5 INFL. Mc Graw – Hill.75 l seg Por lo que en caso de llegar a la profundidad de 1 m. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578. DBO5 EFL.54 1.54m 2 Utilizando una geometría cuadrada se tienen las siguientes dimensiones: b A 1.Area 1.800seg 63 min 60 min Q 0.90m Revisión por septicidad Considerando la operación de una sola bomba con un gasto de 0.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 6 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . Treatment.2.90 m 1. 0. pagina 585 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.1 10) Tabla 7-9 de Medtcalf & Eddy.Figura 1.6 Kd= 0.10 De V C Qy ( So Se ) x ( 1 kd C ) (Ecuación 1 ) Sustituyendo V De 1 10 64.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 7 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 .8 0. Cárcamo de bombeo Consideraciones de diseño Tipo de proceso: Lodos activados Constantes cinéticas1 Y= 0.6 ( 190 30 ) 12.44m 3 2500 ( 1 0. M = Vx Donde: V= Volumen del tanque en m 3 x= SSVLM. Vol.44 m 3 5. Kg DBO 5/día k= Factor de conversión 2 3 Estas dimensiones son las consideradas mínimas de diseño para obtener una aireación eficiente. So= DBO5 del influente.= kFx Donde: C. Metcalf&Eddy. se tiene las siguientes dimensiones 2: a = 2.6 * 2500 M 1000 El rango recomendado para el proceso es 0.Considerando un tirante útil de 2. Tabla 8-16.27 17. C.6 3. Q= Gasto.2 Para un tanque rectangular y con una relación de 2:1.6m 3 y Se determinaran los siguientes parámetros de control del proceso correspondiente a los gastos calculados. Carga Volumétrica C.= Carga orgánica.00 metros b = 4. Kg DBO 5/día.2 17. Kg/m 3. mg/l.00 metros A ab 2 4 8m 2 V 8 * 2.día F= Carga orgánica. mg/l Sustituyendo F 0.2 m A 12. Pag 747 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.Vol.2 ≤ F/M ≤ 0.0864 0.75 190 0. F Relación M F= QSo Donde: F= Carga orgánica.Vol.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 8 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . l/seg.66 m 2 2 . 0864 0. Ver referencia 4 Dimensiones finales: Ancho mínimo Largo mínimo Tirante Bordo Libre: Material de construcción 2. se utilizará la siguiente expresión: Kg O2 / d Q ( So Se) 1. m 3/d So= DBO5 del influente.6 El rango recomendado para el proceso es 0. m 3 Q= Gasto.20 metros 0. m 3/h tr 12.3 ≤ CV ≤ 1.CV 0.7 17.80 metros Concreto Cálculo de la cantidad de oxígeno Para determinar la cantidad de oxígeno requerido para biodegradar la materia orgánica contenida en las aguas residuales. h V= Volumen del tanque. Kg/día Así mismo Px 4 Yobs Q ( S o S e ) 10 3 y Metcalf&Eddy.00 metros 4.61hrs 2 .42 Px f x 10 3 g / Kg Donde: Q= gasto.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 9 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . Pag 747 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.604 Tiempo de retención hidráulico t r tr V Q Donde: tr= Tiempo de retención hidráulico.75 190 0. Tabla 8-16.00 metros 2. mg/l Se= DBO5 del efluente. mg/l F= Factor de Conversión de la DBO 5 a DBOL (última) Px= Cantidad de lodos producidos por día en el proceso de lodos activados.44 4.7 El rango recomendado para el proceso es 3 ≤ t r ≤ 5. 11 ) 10.h en condiciones estándar. kg/hp.hora CWALT= Concentración de O2 disuelto saturado en agua limpia a una altura y temperatura de campo.39 Kg / día Cálculo del número y potencia de los aireadores superficiales Para este proyecto se consideraron equipos de aireación 1. C520= Concentración de O2 saturado en agua limpia a 20°C y a nivel mar CL= Concentración de O2 de operación en el tanque de aireación.30 * 64.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 10 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . página 1745 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578. °C = Factor de corrección de transferencia de O2 para aguas residuales.29 mg / l Se tiene que 5 Metcalf & Eddy. kg/hp.h con una tasa de transferencia de oxígeno de 3. adimensional = Factor de corrección de tensión superficial salina. C CL T 20 N N o WALT 1.7 CWALT 8.59 Kg/hp.6 0. mg/l.8 (190 30 ) 10 3 KgO 2 / d 64.11 Kg / d 1.42 (3.7 (10 3 ) 3.024 C 520 donde: N= Tasa de transferencia de O2 en condiciones de campo.8 (190 30 ) 0. se utiliza la siguiente expresión. Apéndice D. No= Tasa de transferencia de O2 en condiciones estándar.Yobs Y 1 Kd c Sustituyendo valores Yobs Px 0 .30 1 0. mg/l. Para determinar la tasa de transferencia en condiciones reales o de campo.h. Cálculo de N De referencia 5(1) y con T= 24. T= Temperatura.06 (10 ) 0. adicional.5 lb/hp. 95 8.95 Sustituyendo valores 0. pagina 448 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.39 Kg / dia 0.C S20 9.9 ) 0.0 1.5 HP para garantizar el suministro de aire requerido. por lo que 0. se requerirá un soplador de 2.3. dia 9.5 Hp como motor comercial.9 0.0 mg / l ( propuesto ) De Metcalf & Eddy. 2.49 Kw 15.49 Kw 27.70 m 3/d 22 m 3/m 2d Circular 2.024 ( 24.dia Revisión de la potencia requerida para mezclado.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 11 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 .84 Kw / 10 3 m 3 0.7 20 (0. SEDIMENTADOR SECUNDARIO O CLARIFICADOR Consideraciones de diseño: Número de unidades: Qmed Qmax ext Carga superficial Tipo: Altura Propuesta 6 1 64. En caso de utilizar equipo de difusión.80 m 3/d 357.08 mg / l C L 2.89 Kg / hp .h 15.29 2.0176 x 10 3 m 3 que se encuentra dentro del rango recomendado. página 429 0.89 Kg / hp. De referencia6. para aireadores mecánicos superficiales. Por lo que se tomará dos unidades de 0.6 m 3.08 N 1. se recomienda un rango de 20 a 40 Kw/10 3 m3 El tanque tiene un volumen de 17.2 m Metcalf & Eddy.65 Hp 0.59 La potencia requerida para suministrar el oxigeno requerido es: HP 10.66 Kg / Hp. 71m Se propone una dimensión de 2 m y se recalcula el área superficial As a 2 2 2 4.2 8.00 * 2.8m 3 / día 32.4m 3 / m.95 1.día P 2m El valor es aceptable puesto que el rango es de 125 y 500 m 3/m.d Calculando la carga de sólidos: C sol SST * Qav 250mg / L * 64.5 horas.16 KgSST / m 2 h As 1000 * 24h / d * 4 Se revisa el diseño para el gasto máximo extraordinario. las dimensiones son l A 2. Entonces el valor de la carga sobre el vertedor será: CV Q 64.8m 3 Se verifica el tiempo de retención hidráulico (TRH) TRH V 8. por lo que el TRH es aceptado.25horas Qmed 64.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 12 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.95 m 2 CS 22 m 3 / m 2 d si se considera la unidad cuadrada.8m 3 / d 0.8m 3 0.8 m 3 / d 2.Cálculo del área superficial teórica As Q 64.13día 3.8m 3 / día El rango de valores es de 1.00m 2 El volumen del sedimentador secundario será: V As * h 4.5 a 2. 7 m 3 / d 143. que convertido a una medida estándar nos dará un valor de 2.92hr 357.6 KgSST / m 2 h 1000 * 24h / d * 6.4.736 m 2.Carga superficial: CS 357. Página 687. rediseñando con el valor máximo recomendado 7 para sedimentadores secundarios después de tratamiento de lodos activados en la modalidad de completamente mezclados. MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578. tiempo de retención hidráulico TRH 13.5m Calculando la carga de sólidos: C sol SST * Q As 250mg / L * 357. Con lo cual.43m 3 / m 2 . que es de 64 m 3/m2-d.200 m 0.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 13 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 .25 Los valores encontrados se encuentran dentro de los rangos recomendados. TANQUE DE CONTACTO DE CLORO Consideraciones de diseño: 7 Metcalf & Eddy. Por lo cual se requiere de un área 5. con lo cual se obtiene una dimensión de 2.d 4m 2 No cumple.05m 3 / m. Tabl 8-7.7 m 3 / d Carga volumétrica: CV 357.7 m 3 / d 0.75m 3 0.5 metros. por lo que se aceptan las dimensiones.800 m Concreto 2.43 m.038día 0.dia 2.91 m 2.7 m 3 / d 89. Dimensiones finales Diámetro Tirante hidráulico Bordo libre Material de construcción 2. 75 l mg mg 86400 s 1kg kg 0.50 6 s l s 1d d 10 mg MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.045 m 3/min 15 a 30 min 10 mg/l 1.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 14 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . Kg/d.50 m 2. Cs : cantidad de cloro.25 1. 0. se tiene largo de 2 metros y ancho de 1.12 1. Qm : gasto medio.0 Considerando una relación de 2:1.0 m Cálculo del volumen teórico V Q * t 0. 0.12 m 2 h 1 . Ct Qm Cs C donde: Ct : cantidad de reactivo.12 m 3 Con la altura propuesta se determina el área A V 1.50 m Concreto Consumo de reactivos Considerando que la desinfección del agua clarificada se llevará a cabo con Hipoclorito de Calcio al 65% con una dosis de 10 mg/l. C : porcentaje de concentración de cloro.648 10 7.Número de unidades: Qmed Tiempo de retención Dosis empleada: Altura Propuesta 1 0.00 m 1.00 m. t Dimensiones finales (mínimas) Tirante hidráulico Bordo libre Largo Ancho Material de construcción V 3 68 min Qmed 0.5 metros para el tanque.045 m 3 min * 25 min 1. Se verifica el tiempo de contacto para Q max ext. mg/l. l/s. de lodos digestor = Kd15= Fracción de SS= Tiempo de ret= 22. 14-31 del Metcalf Reducción de lodos = 44 % Los SST son: VSS= 18.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 15 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 .42 m.06 lb VSS/d MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578. se tiene Requerido= 28.89 m y ancho de 1. 14-31 del Metcalf. Dimensiones finales (mínimos) Tirante hidráulico Bordo libre Largo Ancho Material de construcción 1.00 0. se requiere un área de 2.7 m 3 y proponiendo una relación de 2:1.7 m 3 Considerando un tirante hidráulico similar al tanque de contacto de cloro de 1 m.82 ft 3/d = 0.33 lb VSS/d Invierno= 8.648 kg 0.65 día 1.06 37.50 m 2.06 0.8 12 lb/d mg/l mg/l ºC ºC % % % d-1 d Volumen de lodo por día es Q = 17.Ct 0.50 m 3/d De acuerdo a las condiciones de temperatura y de la Fig.50 m Concreto 2.00 m 1.00 300.5. 0. DIGESTOR DE LODOS Considerando los siguientes datos: Total de lodos = DBO5= SS= Y= Tverano= Tinvierno= Reducción de SVverano= Concentración de lodos = Gravedad especifica = Conc.91 190.045 m 3 min * 60 min 2.8 16.63 d Fig.00 m. Tenemos un largo de 1.61 d Verano= 1081.5.32 lb/d Verano= 7.03 70 0.00 kg día Cisterna de almacenamiento de agua tratada Considerando un tiempo de almacenamiento del agua de una hora y sin riego como situación más desfavorable se requiere de un volumen V Q * t 0.6 40 2 1. pulg. Alcantarillado y Saneamiento.73 ft 3/min = 0. Lechos de Secado Para calcular el tiempo requerido para el secado de lodos se utiliza la siguiente fórmula empírica: T 30 HSO 1 1 td aE bR S1 S 2 Donde: H = Tirante de agua aplicado.20 m 3/d Considerando una eficiencia del oxigeno de transferencia del 10 % Verano = 6.19 m 3/min Invierno = 7. Espesador de Lodos 8 MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.86 lb O2/d Invierno= 18.18 ft 3/103 ft3-min 2. se obtiene un valor de 2.5 m y largo de 3.77 ft 3/d = 30. Punto 3.Determinación del oxigeno requerido. por lo que se tendrían 0. So = Concentración de sólidos.54 lb O 2/d El volumen de aire requerido para condiciones estándar es de 0. ajustándolo a las condiciones del área Verano= 968. pulg/mes S1 = Contenido de Sólidos después de t d días S2 = Contenido final de sólidos % td = Tiempo en el que el drenaje es significativo.065.12 m 3/d. 2002. LECHO DE SECADO DE LODOS Se espera que los lodos tengan una concentración del 2. días CNA. Manual de Diseño de Agua Potable. en cambio es recomendable instalar un sistema de lecho de secado de lodos. es de 38.00 metros Mientras que el aire requerido por 1000 ft 3 de digestión.5% 8 y de acuerdo al proceso se puede esperar la cantidad de 3. % a = Factor adimensional E = Evaporación en el lecho de secado.88 ft 3/d = 27.2.11 kg/día.075 lb/ft 3.3. de la tabla 14-34 del Metclaf.83 ft 3 = 5.33.2 y una sección rectangular se tiene un ancho de 1.40 ft 3/min = 0.6.doc FECHA APROBO HOJA 12-JUL-06 DOR NUMERO 16 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . que al ajustarlo se tienen los siguientes valores Verano= 16.21 m 3/min Determinación del volumen del digestor aerobio V = 193. Por la cantidad manejada no es conveniente implementar un sistema mecánico de deshidratación de lodos. adimensional R = Precipitación en el mes más lluvioso. pulg/mes b = Fracción de lluvia absorbida.46 m 3/d Invierno= 1.49 m 3 Considerando un tirante útil de 2. 0.57 x7. días H = Tirante inicial de lodos. Memorias Climatológicas MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578.50 m Concreto Unidad del Servicio Metereológico Nacional./mes (4.52 1 lechos 2.52 m 2 7.5 % a = 0. Cálculo del área requerida Para el área requerida de los lechos de aplicará la siguiente fórmula empírica: SA 12QT 7.08 pulg/mes (7.75 x 4. (15 cm).48 H Donde: Q = Gasto de lodos a aplicar.48 (6 pu lg) Se proponen lechos de 1.50 m 1.18 mm/día) S1 = 25 % S2 = 30 % td = 15 días Sustituyendo T 30 x6 x 2. ft 2 Sustituyendo valores SA 32 gal / dia(23 dias ) 16.5 m por lo que el número de lechos requeridos es: N 1.95 . pulg.Para el diseño se consideran los siguientes valores: H = 6 pulg.doc FECHA APROBO HOJA 12-JUL-06 DOR NUMERO 17 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 .93 dias 0.154 mm/día) 9 b = 0.75 E = 4.15 m. gal/día T = Tiempo requerido de secado. SA = Área requerida.95 pulg.5 m x 1.85 m 1.5 1 1 15 22. So = 2. Ciudad del Carmen.57 R = 6.18 25 30 para diseño se tomará 23 días.40 ft 2 1.25m 2 / lecho Dimensiones finales Tirante hidráulico Bordo libre Largo Ancho Material de construcción 9 0. 33. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Las dimensiones de las unidades de la planta de tratamiento pueden cambiar de acuerdo al fabricante / proveedor. Wastewater Engineering. Alcantarillado y Saneamiento. Metcalf & Eddy. Fourth Edition. NRF-104-PEMEX-2005. Treatment. Espesador de Lodos. Que establece los límites máximos permisibles de contaminantes en las descargas de aguas residuales a los sistemas de alcantarillado urbano o municipal. Manual de Diseño de Agua Potable. Memorias Climatológicas.3. Mc Graw – Hill. PLANOS D-849-077-A-001 Localización general y arreglo de la planta de tratamiento de aguas residuales MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES PROCESO 284268578. Ciudad del Carmen. 2003. Punto 3. BIBLIOGRAFÍA Unidad del Servicio Metereológico Nacional. and Reuse. 4. NORMA Oficial Mexicana NOM-001-ECOL-1996. NORMA Oficial Mexicana NOM-002-ECOL-1996.2. 5. Que establece los límites máximos permisibles de contaminantes en las descargas de aguas residuales en aguas y bienes nacionales. pero en ningún caso las dimensiones podrán ser menores a las marcadas en esta memoria y mayores a las presentadas en el plano D-849-077-A-001. Sistemas de Tratamiento de Aguas Residuales en Instalaciones de PEMEX Exploración y Producción. 2005.doc FECHA 12-JUL-06 APROBO DOR NUMERO HOJA 18 de 18 REV MC-849-077-A-01 1 . CNA. 2002.