MÁQUINAS ELECTRICAS 2ASPECTOS DE LAS MÁQUINAS COMUNES ELECTRICAS DE CORRIENTE ALTERNA Principio de Operación de la Máquina de Corriente Alterna Construcción de devanados de Máquinas de Corriente Alterna Tipos de devanados de Máquinas de Corriente Alterna Fuerza magnetomotriz En Las Máquinas de Corriente Alterna Las Máquinas Eléctricas son bases principales "en la Matriz Energética de una Nación “. ESTAS Máquinas se pueden encontrar Tanto En El sector residencial y industrial. La Mayoría de ESTAS Máquinas sin Tienen en SUS Construcción Colectores. Con pocas excepciones, todas estas máquinas son sin escobillas. Hay dos tipos de máquinas de corriente alterna sin escobillas: máquinas asíncronas y síncronas. Las diferentes propiedades de funcionamiento, estas máquinas son útiles similitudes, y basaron sus teorías son algunas preguntas comunes sobre los procesos y los fenómenos asociados a la operación de liquidación - bobinado del estator. Por lo tanto, antes de proceder a un estudio detallado de las máquinas síncronas y asíncronas, es recomendable para hacer frente a los problemas comunes en la teoría de estas máquinas. Como máquinas asíncronas y síncronas tienen la propiedad de la reversibilidad (véase § B.2), es decir, cada uno de ellos puede funcionar como un generador y un modo de motor. Sin embargo, la familiaridad inicial con estas máquinas es útil empezar por considerar el principio de un generador síncrono y el principio de funcionamiento del motor de inducción. Esto le dará la oportunidad de obtener la idea necesaria en esta etapa del estudio acerca de estas máquinas y el lugar en el que se dan los procesos electromagnéticos. Esta sección está dedicada al estudio del principio de las máquinas de corriente alterna sin escobillas en su modo básico, el dispositivo de los bobinados del estator de estas máquinas y la guía de procesos EMF y MDS en ellos. CAPÍTULO 6 • El principio de máquinas de corriente alterna sin escobillas § 6.1. El principio de funcionamiento del generador síncrono Para estudiar el principio de un generador síncrono, se utiliza un modelo simplificado de la máquina síncrona (Fig. 6.1). La parte fija de la máquina, llamado estator, es un cilindro hueco de un laminado (Núcleo del estator) con dos ranuras longitudinales en la superficie interna. Estos espacios se encuentran a lado de la bobina 2,que es la bobina del estator.En la cavidad interna de la base del estator gira parte de la máquina : el rotor es un imán permanente con cuatro polos N y S;Por montaje en el eje 3.El eje del rotor por medio de retransmisión variable es mecánicamente vinculado con la impulsión del motor (no demostrado). En el generador síncrono real como el que impulsa el movimientomotores se pueden utilizar en motores en el interiormotores de combustión interna o turbina. Bajo la influencia de la rotacióninquietante ya que la rotación del rotor del motor generador de conducción con la frecuencia n1 a la izquierda. En este caso, la bobina del estator, de conformidad con el fenómeno de la inducción electromagnética fem inducida, cuya dirección se indica por las flechas. Dado que la bobina del estator está cerrado ende carga Z, La cadena que aparece corriente del devanado i. En el proceso de rotación del campo magnético del rotor enimán permanente también rota con la frecuencia n1Y así cada uno de los conductores de la bobina del estator se vuelve algo en la zona del norte (N) Polos magnéticos, la zona sur (S) Magnéticamente En el polo. Además, cada uno acompañado por un cambio de polo acompañado de un cambio en la dirección de los CEM en el estator bobinado. Así, en los bobinados del estator del síncrono se da una fem inducida variable, y también una i corriente en la bobina y la carga Z También necinturón. valor instantáneo de la fem de la bobina del estator en este generador síncrono (B) e = B 2l = B 2l π D1 n1/ 60 (6.1) donde B - Inducción magnética en el espacio de aire entre el estator y el rotor, polos, T.; l - longitud activa de una ranura de la bobina del estator, m; = π D1 n1 / 60 - Velocidad de polos del rotor respecto al estator, m / s; D1 - diámetro Interior estructura del núcleo del estator, m. Esta fórmula muestra que en forma constante la curva de velocidad del rotor Fig. 6.1. Un modelo simplificado del generador síncrono En armadura la fem variable de liquidación se determinanos exclusivamente por la ley de distribución de la inducción magnética B ,en la brecha. Si el argumento de la inducción magnética en el vacío era una onda sinusoidal (B = Bmáximo sin α), entonces el generador de campos electromagnéticos sería una onda sinusoidal. Sin embargo, una distribución de inducción sinusoidal en la brecha es casi imposible. Así, si el espacio de aire constante (Fig. 6.2), la inducción magnética B , En el espacio de aire se divide por la ley trapezoidal (curva 7), y, en consecuencia, el calendario de la EMF es un generador de curva de forma trapezoidal. Si los bordes de los polos inclinado de manera que la brecha en los bordes de las piezas del polo es igual máximo (Como se muestra en la Fig. 6.2.), Entonces la gráfica de la distribución de la inducción magnética en el espacio está más cerca de una sinusoide (curva 2), y por lo tanto, el gráfico de la FEM inducida en las bobinas del generador, cerca de una sinusoide. La frecuencia de la FEM del generador síncrono f1 (Hz) es directamente proporcional a la velocidad del rotor n1 (RPM), que se llama velocidad de rotación síncrona: f1 = pn1/ 60 (6.2) Aquí, p - número de pares de polos, en este oscilador los dos polos, es decir, p = 1. Para obtener el CEM de frecuencia industrial (50 Hz) es el rotorun generador debe girar a una frecuencia n1 = 3000 rpm, a continuación, f1 = 1 3000/60 = 50 Hz. Los imanes permanentes en el rotor sólo se utilizan en generadores síncronos es de muy baja potencia (ver § 23.1), en la mayoría de los generadores síncronos para el campo magnético aplicado emocionante bobina de la excitación, que se encuentra en el rotor. Esta bobina está conectada a una fuente de alimentación de CC a través de contactos deslizantes llevado a cabo a través de dos anillos colectores, disponible en el eje y Fig. 6.2. Las gráficas de la distribución de la inducción magnética en el entrehierro de un generador síncrono aislado del eje y el uno del otro, y dos cepillos fijos (Figura 6.3). Como ya se señaló, la unidad - el motor (PD) conduce el rotor de un síncrono generador síncrono con una frecuencia n1 El campo magnético del rotor también rota con la frecuencia n1 e induce un estator bobinado trifásico variables fem EUn, EEn, ECQue, siendo iguales en valor y desplazamiento de fase en relación entre sí 1 3 período (120 º E), forman un sistema trifásico simétrico de los CEM. Con la corriente de carga en las fases de las corrientes del estator bobinado parecen IUn,IB,IC. Al mismo tiempo bobinado trifásico de ciencrea un toro rotaciónscheesya campo magnético. velocidad de rotación de este campo es igual a la frecuencia de rotaciónla absorción del rotor generadorespa (rpm): n1= F160 / p. (6.3) Así, en el campo del generador síncrono de estator y un rotor para rotar sincrónicamente, de ahí el nombre - máquina síncrona. Fig. 6.3. circuito electromagnético del generador síncrono § 6.2. El principio de funcionamiento del motor de inducción Parte fija del motor de inducción - estator - tiene el mismo diseño que el estator de un generador síncrono (Fig. 6.3). En el estator es una pieza giratoria del motor - el rotor, que consiste en un eje, el núcleo y la bobina (Fig. 6.4). La bobina del rotor es de corta estructura de circuito (ver §10.2), que consta de ocho barras de aluminio, dispuestos en surcos longitudinales de la base del rotor, cerrado de ambos lados en los extremos de los anillos de aluminio del rotor (los anillos en la figura no se muestra). Del rotor y el estator están separadas por un espacio de aire. Al encender la bobina del estator de una red de tres fases rotación del campo magnético surge del estator, la velocidad de rotación de los cuales n1 es dada por (6.3). Campo giratorio del estator (los polos N1 y S1) Se involucra tanto la bobina del estator, y con Fig. 6.4. Por el principio del motor de inducción bobina secundaria e induce en ellos la FEM. En este caso, la fem de la bobina del estator, ya que la fem actúa en sentido opuesto a la tensión aplicada de liquidación y los límites de la corriente en la bobina. El rotor bobinado está cerrado, por lo que el CEM del rotor genera en los bares de las corrientes de rotor bobinado. La interacción de estas corrientes en el campo del estator genera fuerzas electromagnéticas en el rotor Fum, La dirección de quién se determina por la regla de "mano izquierda". De la figura. 6.4 muestra que la fuerza Fum tratar de girar el rotor en la dirección de la rotación del campo magnético del estator. Conjunto de fuerzas Fum crea un electroimán en el par M del rotor, lo que le lleva a la frecuencia de rotación n2. eje del rotor se transmite a través del actuador. Por lo tanto, la energía eléctrica se suministra desde la red en la bobina del estator se convierte en energía mecánica de rotación del eje del motor. La dirección de la rotación del campo magnético del estator, y por lo tanto el sentido de giro del rotor depende de la orden de la tensión de fase suministra a la bobina del estator, rotor n2Se llama campo asíncrono, la velocidad siempre menyshe n1Debido a que sólo en este caso la dirección de la FEM en el bobinado del rotor asincrónica motor. Por lo tanto, el estator de la máquina sincrónica es diferente de la máquina asíncrona del estator, y que mismo función: la aparición en el estator bobinado actual se produce Verarotación del campo magnético y la fem en el devanado inducido. Es por esta razón, el estudio de la aplicación del El número total de ranuras de la base del estator. Parte del arco en el interior del estator. Explicar el principio de funcionamiento del alternador. Aplicada a la CA fem sinusoidal requisito de motor de la bobina del estator es también muy importante. Por ejemplo. es decir. el aumento de los efectos perjudiciales de las líneas eléctricas en la cadena de comunicación. y el estudio de los campos electromagnéticosprocesos asociados con la orientación de la bobina del estator fuerza electromotriz y estaba allíAnce del campo magnético giratorio debe preceder al estudio de aspectos específicos de la teoría de las máquinas síncronas y asíncronas. Explicar el principio de funcionamiento del motor de inducción.1) . ¿Cuál es el propósito de los anillos colectores y escobillas en un generador sincrónico? 4. motor de inducción de rotor puede rotar sincrónicamente con la rotaciónschimsya campo? 6. estator polifásico liquidación consiste en m1 . llamada la parte frontal 2 (Fig. Cada fase de liquidación es un sistema de conductores una vez Knuth. ¿Qué determina la forma de la gráfica de los CEM del generador sincrónico? 3. desechables PAgases. 2. Aplicada a los generadores de corriente alterna Este requisito se debe al hecho de que la CEM no sinusoidales circuito generador de aparecer armónicos más altos.principio y constructivola construcción de los bobinados del estator. 2 nick cardiaca y la bobina 3.de fabricación. ya que no sinusoidal EMF conduce a mayores pérdidas y una disminución de la potencia neta del motor. y b) la conveniencia y coste mínimo por lo que . una placa de paquete Springsteen producido por estampación de chapa de acero eléctrico. llamados lados acanalados 1 y los elementos que se encuentran fuera de los surcos y que sirve para conectar el ranurado de las partes. El estator tiene una estructura laminada.Bobinas de fase. cada una de ellas ocupa Z1\ 3 ranuras. donde Z1 . dijo el terreno de juego del poste (m): τ = πD1 / (2p) (7. El estator está hecho de cobre de la bobina con cables redondos o rectangulares.1.1) consiste en el caso 1. casi sinusoidal. Elementos de las bobinas. 5. máquinas de dispositivos estator sin escobillas y los conceptos básicos de los bobinados del estator estator de la máquina de CA sin escobillas (Fig. 7. un bobinado trifásico (m1 = 3) consta de tres bobinas de la fase. y c) la forma de la fem inducida en los bobinados del estator debe ser. por cada uno de los polos. Preguntas de la prueba 1. ¿Qué hace la bobina del estator de un generador síncrono y el motor de inducción? CAPÍTULO 7 • El principio de la aplicación de los bobinados del estator § 7. Requisitos para la bobina del estator en las principales son las siguientes: a) la menor cantidad de cobre de la bobina.2). 7. Elemento es un bobinado consiste en uno o un par de vueltas. que tienen efectos perjudiciales sobre el empleo del sistema energético de todo: mayores pérdidas surgen de sobretensiones peligrosas. tal como una capa de laca. En el interior desuperficie de la base del estator tiene ranuras longitudinales en los que los conductores son los bobinados del estator. Placa preliminar pero está cubierto en ambos lados de una fina película aislante. Cada bobina es una fase de cuerda. (7. cuyos ejes se compensan en el espacio respecto a la otra en el 120 E. En este esquema. B. entonces se llama acortandoRocen. 7. y todas las bobinas representan una sola vez.número de polos. Para las imágenes conveniente y vívido de las bobinas y sus conexiones utilizan bobinas planes implementados. grados. C).3): E = E1 + E2. .1. Esto se llama la bobina concentradadotochennoy. 7.2. pero la superficie interna del estator. El estator simple trifásico de dos polos de liquidación de la máquina se compone de tres bobinas (A. 2p . 2 3 Figura 7.4). La distancia entre las partes ranuradas bobina medida. La bobina del estator es generalmente un gran número de bobinas conectadas entre sí de cierta manera.Fig. Liquidación tono se llama completa o diametral si es igual al paso polar: y1= Z1/ (2p) = τ. 7. en forma de líneas rectas. Yo carrete con reducidochennym paso EDS menos de la bobina con una bola completaDios. llamado el paso de las ranuras de la bobina1. la bobina CEM está determinada por la suma aritmética de las fem inducida en los lados de este circuito (Fig. La ubicación de las bobinas en las ranuras de la base del estator polo de tono (Fig. bobina de la echada se expresa en las ranuras. Estator máquinas de corriente alterna sin escobillas donde D1 .2) En este caso. Si el tono de la bobina de la echada del poste más pequeños (y1 <Τ). una superficie cilíndrica de la bobina del estator con convencionalmente desplegado en el avión.el diámetro interior del estator. es decir. . Concentrado en tres fases de liquidación: y . Fuerza electromotriz de la bobina Rotación de los escenarios del campo magnéticoplyayas con las bobinas de los bobinados del estator.4) ..la ubicación de las bobinas en las ranuras del estator b . 7. 7. (7. C1 .. Valor instantáneode los CEM (B) una bobina con un número de vueltas ωK ek= Bδ 2 l ν ωk.3) donde Bδ .Inducción magnética en el entrehierro entre el estator y el rotor de las máquinas eléctricas.. Cuando la tensión de paso de diámetro en ranurado ka ladoscanales transmitidos conforme al De acuerdo con GOST resultados de los bobinados del estator trifásico denotan lo siguiente : La primera fase del inicio .. m / s. principalmente por su costo.3...4) la fem instantánea Bobina ek = Bδ4τ l f1wk (7.C4 final La segunda fase . los lleva EMF. § 7.. la eficiencia y el rendimiento. πD1 Τ = 2p ...la longitud de la distribución de la superficiepunto del estator.Fig..2..Velocidad lineal del campo magnético con respecto a la bobina fija. ν = ΠD1n1 / 60 = τ2rn1 / 60 = f 2τ1 (7.4. T.esquema detallado de la liquidación . En vista de (7.. "NW -" C6 El diseño de la bobina del estator es en gran medida influenciada por las propiedades de las máquinas de corriente alterna. "C2 -" C5 La tercera fase de .5) Fig.. 8τ. cuyos números son múltiplos de tres (9. Todo lo relacionado con el tercer armónico. De (7. Si. considerar la igualdad de y1= ( 4 5 )τ = 0. la bobina CEM eay no sinusoidal y. ω1. junto con la primera mano contener y quinto armónico. etc. Por lo tanto. 7. el CEM de los armónicos primero y quinto (f1 y e5) A ambos lados de la bobina (bobina) (Fig. aumenta en proporción al número de armónicos. podemos escribir la expresión siguiente de la serie armónica: e= 4E (sin sin ω1t + 1 1 1 2 sin 3 sin 3 ω1t + 2 sin 5 sin 5ω1t + … + 2 sin sin ω1t). En este caso. 5.6) donde . 7. etc. es decir. prácticainfluencia crítica en la forma de la CEM han armónicos por encima de la séptima. junto con la primera (principal) sinusoidalesEMF armónica modal contiene una serie de armónicos sine superior. la fem en la bobina. también se extiende a un mayorShiyah armónica EMF. es decir.l. la forma de la fem ea depende exclusivamentecon respecto al calendario de distribución en la inducciónδ en el aire zazoeh. Así. 7. Fig. el resultado del carrete EMF ek.) Considere la posibilidad de eliminar o reducir significativamente los armónicos superiores de la tercera parte. tomando la forma de un e fem trapezoidal (Fig.5. Trapezoidal descomposición de la curva de los CEM en la serie armónica Debido al hecho de que la curva de los CEM es simétrica respecto al eje horizontal.6. Y por lo tanto.6 a). Por lo tanto. sobre todo el quinto o séptimo.) Calendario es la inducción no sinusoidal. Desde § 1.2. además debobina se hace con un paso diametral (y1 = Τ).5). quinto y séptimo. . 7. Sin embargo.La frecuencia angular del armónico fundamental. incluso con diferencias no-uniforme (véase la Figura 6. Poresto en una fem lineal (tensión) en los esquemas de conexión enbobina de una estrella o un triángulo el tercer armónico está ausente. 15. como el problema de obtener en el estator bobinado fem sinusoidal se reduce a eliminar o debilitamiento dolorosa de los armónicos más altos en el seno nervuyu tercer lugar.10 es sabido que las corrientes y la fem de la tercera armónica en todas las fases de un bobinado trifásico coinciden en el tiempo (en fase). 3. que sólo contiene los armónicos impares (1. junto con el primer armónico en1 contiene una quinta parte en5 (Fig.Como ya se señaló.6) vemos que al aumentar el número de armónicos y su amplitud disminuye proporcional el pecado / 2 Y la frecuencia f = F1 . 6) se agregan aritméticamente. 3 5 (7.) Con cierta aproximación.Número de armónicos. Si el movimiento para reducir la bobina 15 paso polar. Suponga que la curva de distribución del campo magnético y. 7.80 ÷ 0. (7. para la destrucción de la FEM armónica triángulo séptimobuetsya paso manteca. Τ Polo terreno de juego. Esto se explica por el hecho de que cuando el paso de diámetro (y1 = Τ) E primer armónico de la fem1k.u determinado por la suma geométrica: E1k. Desde la construcción de la figura.d (Fig.6.89. se vuelve casi sinusoidal.6. lo que proporciona un debilitamiento significativo de la FEM de los armónicos más altos. 7. Para el primer armónico kilo = Sin (β · 90 °).d . Como resultado. es decir. Acortar el paso en la liquidación 1/5τ EDS es el quinto armónico e5. la bobina de 1 7 .(7.β tiene en cuenta el factor de velocidad del paso ky = Eku / Ecd . Bien reduciendo el tamaño de paso ε (Fig.Fig. La relación del paso C1 a polo tono se llama relativa bobinas de tono = Y1 / τ es generalmente un paso relativa tomar P = 0. muestra que el paso de la reducción. A pesar de que induce en ranuras de los lados de la bobina estará en fase opuesta el uno al otro. 7. dar un paso igual a la bobina y1= ( 6 7 ) Τ τ = 0.6. b) es igual a la suma aritmética de las fem inducida en ranuras de los lados de la bobina (E1k. 7.9) Esto es lo que el factor de velocidad kyυ dependiendo de la β oído relativo liquidación de armónicos diferentes de los CEM: . c) y la bobina CEM contendrá sólo la primera (principal) e CEM1 es decir.d = 2E1). (7.6. la suma de la tensión en la bobina será igual a cero (Fig. Del mismo modo.857.7) Disminución de la bobina CEM para acortar su paso seRango de ε = 1 . la bobina de la magnitud de la reducción relativa ε = 1 .u = E1 + E1 cos (Ε · 180 °) <E1k. c) EDS en ranuras de los lados de la bobina se desplazaa cabo nutymi de la fase uno con el otro en un ángulo ε · 180 ° y la bobina CEM E1k. 7.6.β es el debilitamiento no sólo de los armónicos superiores de la CEM.8) Para cualquier fem armónica kyυ = Sin (υβ · 90 °). y la FEM de la primera temporada (principal) armónico. 10) donde m1 . Factor de la velocidad kyυ: 1 º armónico . Cuando una bobina concentrada todas las bobinas de una fase.. el número de bobinas en el grupo de la bobina es igual a q1.c = EK1 + Ek2. las bobinas de cada grupo de la bobina... y por lo tanto para aumentar el tamaño de la máquina.951 0. por ejemplo. § 7. es decir.. El número de ranuras enpolo y fase q = 1.11) En el caso de una liquidación distribuido dos bobinas pasadoque están en el espacio en relación a la otra en el ángulo γ Recreo. y todas las ranuras de la Z1 = 14:001.000 1. a) la fem inducida en las dos bobinas están en fase. Por otra parte. el ajuste en dos franjas horarias. En bobinas distribuido todas las bobinas espaciados uniformemente alrededor del perímetro del estator. en cuyo caso el grupo £ bobina CEMr. 5-I "..000 En conclusión..... 7.1).. y los mismos dos bobinas que forman los grupos de la bobina y se concentran en cuatro ranuras (b). cuatro. Para obtener una explicación que a su vez a la figura.... donde un par de polos tienen dos ranuras de cada fase. 7-I ". En este caso... 4/5 6/7 1 0. En la distribuciónnúmero Universo bicapa de la bobina del estator bobina de grupos en cada fase es igual al número de polos 2p.7. la bobina de cada fase... En el caso de una bobina concentrada (Fig.. Con es igual a la suma aritmética de las bobinas de los CEM: Er. cuyo número es igual q1 : . 7.. es decir.. De una sola capa de liquidación se realizan con un paso diametral-d.. Partiendo de este grupo. cabe señalar que el acortamiento de la etapa de liquidación ranuras sólo es posible en los bobinados de dos capas (ver § 7.. 7..4.la necesidad de cortar ranuras en las placas de la zona del estator grandes necesarios para acomodar el gran número de franjas horarias de las partes. seis..975 1. etc Muy parámetro importante es el número de ranuras del estator bobinado.. por lo que la fem inducida en ellos..000 0.7).. Un ejemplo de una bobina puede ser de tres fase de liquidación se muestra en la figura.. También hay una diferencia en el tamaño y la forma de las parcelas de FEM inducida en las bobinas concentradas y distribuidas.. se desplazó en la fase uno respecto al otro en un ángulo γ (B Fig.Número de fases en la liquidación (por un bobinado trifásico m1 = 3)..000 0. que muestra dos de una sola vez. Sin embargo.. En un sistema distribuido de liquidación q > 1. En una bobina concentrada.. 7.3.7.573 0...r igual a la suma geométrica de las bobinas de los CEM.. PorEsta fem inducida en las bobinas de los grupos de la bobina...000 0. Esto limita el uso de bobinas de una sola capa en motores de inducción valorados en más de 15 a 22 kW.. contienen armónicos significativamente mayor de los 5ºy 7 º orden..oído relativo . Por varias razones....... cayendo en el poste q1= Z1/ (14:001). Esto lleva a la necesidad de aumentar el diámetro externo del estator. Fuerza electromotriz de los grupos de la bobina bobinados del estator se dividen en concentrados y distribuidos. concentrados y distribuidosdividido liquidación difieren no sólo en el diseño. la distribución de la bobina de bobina CEMki Eg... coincidiendo con la forma del poste y el carrete a un grupo.. Una de las razones ..... (7. ocupan más de dos ranuras.433 1. (7. el número total de grupos de la bobina de tres-fase de liquidación A = 2pml. devanados concentrados no han sido difundidos.. coincidiendo con el polo. bobinas de la fase de la bobina se concentran en dos franjas horarias (a). concentrado juntos y formar una gran bobina... quinto y séptimo de la CEM: .5q1 ) q1sin(0. la fem inducida en los conductores. EMF concentrado de liquidación del grupo E de la bobinarcon más de una fem E distribuido liquidacióngr. 7. pero los armónicos más altos. tercero.5 ) (7.14) A continuación se presentan los valores del coeficiente de distribución de los armónicos de primero.7 dibujo vectorial. grados: γ = 360p / Z1. (7.el ángulo de desplazamiento de fase entre los vectores de ranurado CEM. e-mail.12) donde γ . el coeficiente de distribución de la liquidación para cualquier armónica EMF es kpv = sin(0.13) Desde el ángulo de desplazamiento de fase entre los vectores de ranurado fem DE ν-ésimo armónico de ν veces la γ ángulo de la ranura.5 ) (7.r/Eg. El coeficiente de distribución de la liquidación de la primera armónica kp = sin(0.7. es decir.r = Е к 1 Como se observa en la figura. 7. Sobre el concepto de coeficiente de distribución Fem de grupos de la bobina en la transición de concentrados a las bobinas distribuidas se extiende a los campos electromagnéticos no es sólo el principio.s) <1. Para cuantificar esta disminución EDC disfrutar de la distribución de liquidación coeficiente que represente la relación entre la CEM: kp = (Eg. Disminución Fig. tendido en las ranuras del estator adyacentes. q1 Е g.5q1 ) q1sin(0. Valor del coeficiente de liquidación determina multiplicando el coeficiente reducidola radiación ky1 y la distribución kp1 : kOB1 = ky1kp1...17) En cuanto al valor actual de la CEM.....955 0. que Ek = Ekmax / 2 = (2π / 2 )BMié τ l f1ωk (7....000 -1.000 1.. el producto BMié τ l = O..145 0.000 0.18) El producto de la m del poste que divide por la longitud l es el área del paso polar... es decir.191 -0..136 Los datos muestran que el aumento de q1 provoca una disminución relativamente pequeña en la distribuciónexpresiones para el armónico fundamental y de trascendencia que una reducción de armónicos más altos. el estator fase de liquidación se compone de 2pq1 bobinas.20) En esta expresión kOB1 . § 7.15) Cuando una ley de distribución sinusoidal significa la inducción magnética EnMié = (2 /π)BmáximoCuando Bmáximo = (2 / π) BMié (7.. Dado que el número de bobinas en Kathugrupo muscular es igual a q1Y el número de grupos de la bobina en una fase debobina es igual a 2p. (7.16) Luego. el ámbito de la magnéticaactual de uno de los polos.197 -0...44 f1 kOB1. a partir de (7.. es decir.. Luego.149 0.200 -0..19) Para determinar los bobinados del estator fase de EDS al servicio de urgenciasC E bobinaa multiplicado por el número de ka conectado en seriecanales en el estator fase de liquidación.636 0.646 0.. Coeficiente distribución kp 1 º armónico Tercero ".654 0..204 -0.44f1ωk (7..Liquidación factor para el sistema operativonovnoy armónicos.44.4.217 -0.644 0. igual al del sistema operativonovnomu flujo magnético del estator.956 0.259 -0. obtenemos una expresión del valor efectivo de los CEM de la bobina con un paso diametral (y1 = τ ): Ea F = 4. entonces el máximovalor máximo de la bobina CEM Ekmax = Bmáximo4 l τ f1ωk (7.707 0. Teniendo en cuenta que el número de bobinas conectadas en serie en la fase de liquidación ω1 = 2p q1ωa Obtener la EMF fase de liquidación cienGeneral (B): E1 F = 4..966 0.15) y (7..5) ek= Bδ4 l τ f1ωk...Número de franjas horarias por polo y fase q1. ESi toman la ley de distribución de la inducción magnética en sinusoidales espacio de aire (Bδ = Bmáximo el pecado ω1 t).157 0.. 1 2 3 4 5 6 ∞ 1. 5-I ". y también que 2π / 2 = 4..21) ..178 0.958 0..259 0. 7-I ".16) obtenemos Ekmax = 2πVMiéτl f1ωk (7.000 1. teniendo en cuenta la reducción del armónico fundamental de la fem inducida en la bobina del estator debido al reducidobobinas cheniem tono y su distribución. Teniendo en cuenta esto... (7.667 0...957 0...960 0. Fuerza electromotriz de las bobinas del estator valor instantáneo de la CEM en la bobina del estator (7.. Solución. 1. 6. El coeficiente de distribución de la bobina (7.957 = 0. Liquidación de la relación (7.44 • 0044 • 50 • 40 • 0. bobinas relativa echada β = y1/ Τ = 12/15 = 0.10) q1 = Z1 / (14:001) = 60 / (4 · 3) = 5 5. 3.5 5 12) sin(0.44 f1y ω1 ko61 = 4.75. mientras que la frecuencia de la CA f1 = 50 Hz. y los triángulos cuando se conectacom El = E1 = 357 V.91 = 357 V.5 12) q1sin(0. Diente armónica fem La presencia de los dientes y las ranuras en la superficie del estator crea aire desigual .20) define el valor de los bobinados del estator EMF fase. 7.13) γ = Z60r /Z1 = 360 • 2 / 60 = 12 e-mail. El número de bobinas conectadas en serie en la fase de liquidación ω1 = 2p ωk q1 = 4 · · 5 2 = 40. 2p = 4. En cuanto a la fem lineal. grados.1. 10.) CUALQUIERdiámetro de la mañana D1 = 435 mm.20) E1 F = 4.5 ) 7. 9. Determinar la FEM de una fase de liquidación Si la inducción magnética en el entrehierro Bδ T = 0. o divisiones τ = diente Z1/ (2p) = 60 / 4 = 15.5. EDS bobinas de la fase del estator de (7.12) kp1 = sin(0.75 · · 270 341 · 10-6 = 0.91. El número de ranuras por polo y fase en (7. Ejemplo 7. 2.957 5 sin(0.80-90 °) = 0951.80. su valor depende de la conexión de los bobinados del estator: cuando se conecta Estrella E1L = 3 E1Y para Delta E1L = E1 . 4. Valor de la fem lineal de la bobina depende del esquema de conexiones: al conectar un E estrellasl = 3 E1 = 3 • 357 = 618 A.Para bobinas con un paso diametral kOB1 = kp1 La expresión (7. Estator del motor de inducción trifásico (véase la Fig. el número de vueltas en la bobina de los bobinados del estator ωk = 2.951 · 0. Paso en el estator bobinado ranuras y1 = 12. § 7.5q1 ) = = 0. El flujo magnético principal F = (2 / π) Bδl1 τ 10-6 = (2 / π) 0.1. Factor de velocidad de los pasos de liquidación (7.044 Wb. Receso ángulo de (7. longitud l = 270 mm es el número de plazas Z1 = 60. 8.21) ksobre1= Ky1 kp1= 0. Polo de tono τ = πD1/ (2p) = π 435 / 4 = 341 mm.8) kilo = Sin (β · 90) = sen (0. 8 Programa de inducción magnética del armónico fundamental en1. Cada una de estas accionesconjugado induce armónicos en el estator bobinado dos EDS: adecuadafrecuencia vennoy fv y el diente.23) implica que la FEM dientes de los principales armónicacampos clave se puede descomponer en dos componentes con valores de amplitud iguales.23) donde Q = Z1/ (2p) .8). (7. Por esta razón. efectos prácticos sobre el funcionamiento de la máquina puede tener un diente EMF campos de los principales armónico (Fig. dado que el pecado ω1 t cos 2Q ω1 t = 0.9.5el pecado(ω1 t + 2Q ω1 t) + 0.) adquieren zubchatuya la forma.5 sen (ω1 T-2T ω1 t).2.22) o.5 Ezmax [El pecado (2T +1) ω1 t . armónica distorsionada en el dientez brecha. 7. pero diferentes htotami: fz / = (2T +1) f1 (7.24) f z / / = (2T-1) f1 Fig.sen (2Q .Fig. todos los componentes armónicos del campo magnético causado por no sinusoidalesStu curva de inducción magnética (véase la Figura 6.1) ω1 t]. De (7. 7. obtener ez = 0. Valor instantáneo de esta fem ez = Ezmax el pecado ω1 t cos 2Q ω1 t (7.El número de ranuras por polo. Bisel ranuras (a) y pieza polo inclinación (b) . 7. para el diente armónico (v = 13) el coeficiente kckl3 = 0. Cuando los surcos bisel o piezas polares EMF Institutodutsiruemye en una serie de puntos sucesivos a lo largo de la longitud del conductor. tienen un efecto de obstaculizar en la línea. ¿Cómo puede debilitar el diente de voltaje armónico en el estator? CAPÍTULO 8 • Los tipos básicos de bobinados del estator § 8. Por lo tanto. y cuál debería ser su valor? 2.590. Los efectos nocivos del diente armónica EMF puede ser expresada en el hecho de que causan pérdidas adicionales en la máquina y tener un índice más alto.1. Lo que reprimir a los armónicos superiores de la CEM en el estator? 4. tiene los siguientes datos: m número de fases = 3. para la formación de bobinas de tres fases de la capa de base del estator del diente dentro de cada polo de la división debe ser dividido en tres zonas de q1 ranuras en cada zona.1. Esto conduce a una disminución en el conductor EMF. ¿Qué es un paso en los surcos de liquidación. Trifásico de doble capa de liquidación con un número de ranuras por polo y fase Según el diseño de máquinas para el devanado del estator ca se dividen en dos y una sola capa. se desplazará en la fase uno respecto al otro. f'z/ / = (2 • 6 .ranura de bisel o biselados piezas polares (en máquinas síncronas). la liquidación de cada fase es q1 ranuras en cada poste de la división. y la otra mitad de la ranura pertenece al otro lado de la bobina (Fig. Considere el procedimiento de construcción del plan ampliado de tres fases de dos capas bobinados del estator. Desde la etapa de reducción de las ranuras de la bobina1 siempre se multiplican el número de dientes. Por ejemplo. 8.1 a). Normalmente. Tenga en cuenta la aplicación del principio de las tres fases de dos capas de liquidación con una serie de ranuras por polo y fase q1 igual a 2.en las divisiones de los dientes.1) 50 = 550 Hz (11 º armónico). En uno de dos capas el lado de la bobina de enclavamiento ocupa la mitad en la ranura de su altura. Preguntas de la prueba 1. esta caída de flujo es una división de retén (Fig. número de . En un estator de una sola capa de liquidación de cualquier lado de la bobina de enclavamiento ocupa el surco completo (fig. cuando 2p = 4 Z1 = 24 y f1 = 50 Hz principales armónicacampo de Mónica causas EMF diente con frecuencia: fz/ = (2 • 6 + 1) 50 = 650 Hz (13 º armónico). 8.etc.Por ejemplo.9). 7. registró la tasa de coeficienteranuras sa kck = 2 sin(c 90 / ) c donde τ y . Cuando Bisel retén ranuras por división t1 para el primer armónicoarmónica coeficiente kCKL ≈ 1. En este caso. 3. Medio eficaz de reducir los armónicos de dientes de los CEM . b). no se puede reducir el diente armónica EMF.995. por ejemplo. 4. ¿Qué componentes armónicos se puede descomponer en la curva no sinusoidal de la CEM inducida en el estator? 3. cuando 2p = 4 Z1 = 48 y las ranuras de inclinación de un dientedivisión tsovoe (c = 1) para el armónico fundamental (v = 1) El índice de ranuras de bisel kCKL = 0. y para los armónicos para los dientes kCKV "1. 5) la parte superior (línea continua) e inferior (líneas punteadas) ranurado por las bobinas de la fase A (bobinas de 1.2. Esto se debe a una serie de ventajas. de modo que el cambio entre las bobinas de la fase A. 8. el número de ranuras por polo y fase q1 = Z1/ (m1 *2p) = 12 / (3 2) = 2 surco. En la superficie ampliada del estator: ranuras (Z1 = 12) y el paso polar (2p = 2). de los cuales el principal es la posibilidad de una reducción de las bobinas del terreno de juego. grupos de la bobina conectados en serie contador. b) en la parte frontal de la línea con la parte inferior de la misma bobina (espacio 8) y obtener el grupo de primer carreten. Tono de vueltas Y1 =Z1/ (2p) = 12 / 2 = 6 ranuras por polo. lo que da. a su vez. a). la liquidación de la fase A (H1A K1A). tenga en cuenta la distancia entre el inicio de bobinas de la fase λ = 4 ranura. Hacer lo mismo con la fase de bobinado y la conexión de grupos de la bobina de bobinas de la fase. es decir. Sin embargo.3). como se hizo en la fase de liquidación A. mayor de doble capa de la bobina para máquinas eléctricas de CA recibió el de distribución. B y C. 8.polos 2p = 2.1. a. ángulo de desplazamiento entre los ejes de las bobinas de la fase es de 120 e. que se unen a la K2A K1A.C4 llegó a la conclusión. con la distancia Fig. 8. El esquema final detallado de los tres-fase de liquidación se muestra en la figura. se obtienen las bobinas de la fase de la fase B (C2-C5) y la fase C (SP-C6). y1 = Τ. el número de ranuras en la base del estator Z1 = 12. expresada en las ranuras. A Guns 5 I 6 (primer grupo katushech libre) y las bobinas de 11 y 12 (el grupo segundo carrete). y la bobina de la echada de ranuras diametrales. se obtienen los grupos de segunda bobina de la fase A.2. que consta de bobinas conectadas en serie 7 y 8 (H2A-K2A). acoplable a la parte superior de la bobina 2 (ranura 2). Receso ángulo γ = 360p/Zl = 360 01/12 = 30° grados. Ubicación lados bicapa ranurado (a) y de una sola capa (b). a su vez. Introducción a la mezcla de ranurado lados de las bobinas en la fase:. grados. y luego notar la zona q1 = 2 ranuras por polo y fase (Fig.2. se obtiene de la fase de liquidación A. y el comienzo de la segunda tirada de H2A . Fijación del comienzo de la primera bobina grupo H1A a la liquidación S1. las bobinas de doble capa . 7 y 8). Representado en el diagrama (Fig.2.2. vozzhnost a la aproximación de la forma de la EMF a una sinusoide (ver § 7. λ = 120 / γ = 120/30 = 4 ranura. que. A continuación. 8. Del mismo modo. 8. La parte superior de la bobina 2 (Fig. La parte superior de la bobina 1 (slot 1) la parte frontal de la línea con la parte inferior de la misma bobina (ranura 7). de la bobina del estator entre la superficie de cualquier fase en un paso de polo y el área de la misma fase en otro paso de polo debe ser igual pero el ranuras por polo= 6 ranuras. Fig. Los grupos de primero y segundo están conectados por el extremo inferior de los grupos segundo y tercero se conectan los extremos superiores. tercero y cuarto . 8. lo que afecta al número de ramas en paralelo a la disolución. 8. Las dos capas de liquidación en cada fase tiene 2p los grupos . Para la conexión de los grupos de la bobina de cada fase de liquidación. b se muestra la conexión en serie de dos SCtushechnyh bobinas de la fase de grupo.3 y muestra la conexión en serie de cuatro grupos de la bobina. que exige el extremo inferior del grupo de primera bobina (K1A) relacionada con la concentración más bajael anillo del grupo de segunda bobina (K2A). que se encuentran en las ranuras adyacentes. 2p = 2. Fig. El número total de grupos de la bobina en la bicapa bobina es igual a 2pm1. y1 = 6 q1 = 2 fase de liquidación (C1-C4). Con esta conexión Katugrupos musculares EMF fase de liquidación es la suma de la fem de los grupos de la bobina. Roll grupo llamó al número de bobinas de forma secuencial interconectados. y pertenecen a una fase de liquidación.2. 8. pero los resultados de liquidación en la faserelacionada con los extremos superiores de los grupos de primera bobina y cuarto. Koliichestvo grupos bobina en fase de liquidación es igual al número de polos. El procedimiento para la construcción de los circuitos de expansión en tres fases de dos capas del devanado del estator: Z1 = 12. grupos de la bobina por bobinados del estator fase se pueden conectar en serie o en paralelo. y los extremos superiores de la salida a los terminales Fig. así como dificultad en la reparación de los daños aislamiento del bobinado ranurado conductores de la capa inferior.2. independientemente del número de polos de la máquina contiene una rama paralela (una1 = 1). Cada carrete grupo ha q1 bobinas conectadas en serie.sin inconvenientes es la dificultad en la aplicación de la instalación de máquinas-herramienta de liquidación.bajo. 3 Métodos para la conexión de grupos de la bobina fase de liquidación (C4). tenemos la serie com concurrente (mixta)grupos de la ecuación de la bobina con dos ramas paralelas en fase de liquidación (y1 = 2).3. a los CEM rad mentir fase de liquidación de la bobina grupos coincidieron en fase. Así. Tal procedimiento degrupos de compuestos se explica de la siguiente manera: cerca de EDS se extiende grupos de la bobina de una fase de liquidación se movió en la fase relativa entre sí por 180 °. Para fem ramas paralelas eran idénticos en todos los rama paralela incluye grupos de la bobina a través de uno. 8. 8. Por lo tanto. Fig. b se muestra la conexión en paralelo de cuatro naves espacialesgrupos tushechnyh: una bobina de conclusión (C1) conectado a los extremos superiores de los grupos impares (I y III) Y los extremos inferiores de los grupos de pares (II y IV). por lo que mediante la combinación de todos los grupos en paralelo.3. que consiste en 2p ramas paralelas (y1 = 2p).todos los impares (Fig. en una rama paralela son Katu inclusogrupos musculares. Los extremos restantes de los grupos de la bobina se unenNy una conclusión diferente Fig. y luego las dos ramas en paralelo. se obtiene de la liquidación. y en otro . 8. .de la bobina. c). ya que estos Katugrupo muscular ubicadolozheny en raznoimenpolos GUBERNAMENTALES. es necesario para conectar los extremos de cambio. Si la mitad de los grupos de la bobina de cada fase de liquidación conectados en serie en una rama. 1)]. El número de ranuras por polo y fase en (7. Estator bobinado con fraccionarios q1 en motores de corriente alternaka se utiliza principalmente para la producción en masa. Estas bobinas tienen un ciertoThoroe ventaja sobre bobinas con un q1Así como permitelyayut para valores pequeños q1 sistema EDS para obtener casiforma sinusoidal. 2p = 4. 19) es prácticamente imposible de realizar enbobinas del estator con una serie de ranuras por polo y fase q1"1. 8.2. (8. ca + b no tienen ningún divisor común. cuando para la fabricación de las placas de los motores de la base del estator de nuevonúmero personal de polos utilizar el mismo sello. lo que equivale a un enteroel número de desechos. horas (número entero). 8. c.Fig.83 • 24 / 4 = 5 Fig. .13) γ = Z60r / Z1 = 360 • 2 / 24 = 30 e-mail. § 8. Trifásico de doble capa de liquidacióncka con un número fraccionario de ranuras por polo y fase En los generadores síncronos de gran alcance de varios polos (hidroeléctricageneradores) (véase cap. la conexión de los grupos de la bobina es constante. Solución. En este caso.1. y1 = 5 Ejemplo 8.1) el número de ranuras del estator Z1 = 2pm1q1 = 2RM1 (Ac + b) / a . En este caso. el estator trifásico bipolar con bobina Z1 = 9 es el número de ranuras por polo y fase q1 = Z1/ (14:001) = 9 / (2 • 3) = 1 1 2 . uno de los valores da 2p q1 ≠ y. Fraccionario q1 se puede representar como q1 = A + b / c = (ac + b) / c. grados.4 muestra un diagrama detallado de la liquidación.10) q1 = Z1/ (14:00) = 24 / (4 3) = 2 Receso ángulo de (7. Cambiar entre los ejes de las fases (en las ranuras) λ = 120 / γ = 120 / 30 = 4. La liquidación con fraccionarios q1 devanado equivalente con un q1ekv = Ac + b.1) Es obvio que los números b. la bobina del estator opera con una fracción q1.2) Si c no es divisible por m1. En vista de (8. entonces el número equivalente de franjas horarias Z1ekv de ser válidos Z1 a la vez. Desde q1ekv más realdimensiones (parciales) q1 a la vez [véase (8. El plan detallado de dos de las tres fases de la capa de liquidación estator con un corto paso: Z1 = 24. bobina de la echada de los surcos y1 = ßz1/ 2p = 0. Por lo tanto. (8.83 con los siguientes datos: 2p = 4 Z1 = 24.4. Realizar un esquema detallado de las tres fases de dos capasracias a la reducción relativa del terreno de juego p = 0. ya que requeriría que el estator también ranuras de Z1 = 2pm1q1. 8. 8. b = 1. Del mismo modo.las dos bobinas. por (8.3) q1= (Ac + b) / c = (2 + 1) / 2 = 1 1 2 . cada grupo de la bobina ha lugar alternando bobinas. ejecute el sistema de bobinas de la fase de las fases B y C. Tres fases del estator bobinado con fraccionarios q1 En este ejemplo. Por esta parámetros equivalentes de liquidación se q1ekv q1c = = 1 1 2 • 2 = 3. En este caso. b) combinar sus seguidorespero (en contra) y se denota por los resultados de esta fase de bobinas C1 y C4. y otra . Fig.5. De una sola capa bobinados del estator Tres fase de liquidación. Estos espacios se ubicarán entre los surcos equivalentes. donde c = 1.5 a) y derrotar a su división en las zonas de polos de fase. numerados ranuras del estator real (Z1 = 9). la alternancia de las bobinas de cada grupo de la bobina será diferente [10]. Desde el diseño de los surcos se puede ver que cada fase de liquidación es de los dos grupos de la bobina. Así. Mostrar Katugrupo muscular de la fase A (fig. § 8.2. Z1ekv = Z1c • 2 = 9 = 18 Mostrar los dientes del estator equivalente Z1ekv = 18 (Fig. Si la fracciónsu parte q1 diferencia de 1 / 2.1 libras). denotado por 1 . con un grupo SOStoit de dos bobinas. En las bobinas de una sola capa.1)]. y otros .de uno.o.una bobina. cada ladobobina de Ron llena la ranura de la base del estator (ver fig. y la suma de estos números es el numerador de la fracción de CA incorrecta + b. 8. 8.3. la liquidación con q1 = 1 1 2 Cada grupo consta de dos bobinas no ser igual al número de piezas de bobinas: una parte del rollo del grupo . = 2. La alternancia de las bobinas en el grupo de la bobina está sujeta a la siguiente regla: el número de dígitos de fracciones iguales alternando con un denominador [ver incorrecta (8. el número de grupos de la bobina en cada fase es .5. conduce al hecho de que el carrete de la concentraciónbobinas gástrica tienen diferentesresistencia eléctrica nye. 8.la oportunidad de aplicarde instalación de la máquina herramienta. En la espiral concéntrica de liquidación de cada uno de los grupos de rollo de diferente ancho y dispuestas concéntricamente. El diagrama detallado de la liquidación (2p = 4. ka generadoresgrupo tushechnye.6.6. 8. En consecuencia. y. En este caso. para las tres fases de una capa concéntrica de liquidación Z1 = 24. los grupos de la bobina de cada fase de liquidación consta de dos bobinas dispuestas concéntricamente. y1CP = 6) se muestra en la figura. 2p = 4. por lo que el número total de grupos de la bobina en una sola bobina de la capa es igual a RM1. b). El uso de bobinas de diferentes tamaños. bobinados del estator de una sola capa se dividen en concéntricasSkie y plantillas.6.igualpero el número de pares de polos. Tal diseño de la bobina se evita cruzar las partes frontales de las bobinas que pertenecen a distintas fases. no son idénticos. Tres fases de una sola capa estator bobinado encuentra conposición de las partes frente a dos planos: y .esquema detallado. Esto debe tenerse en cuenta al determinar el tamaño de las bobinas de la bobina de la formación de grupos de la fase de liquidación. La principal ventaja de una sola capa concéntricamadeja . Z1 = 24.la ubicación de las piezas frontales Considerado por una sola bobina de la capa se llama en dos planos en la parte delantera de la espira paZNY vuelo y dispuestos en dos planos (Fig. q1 = 2. b . Es necesario que todas las bobinas de la fase haYa sea que la misma resistencia. Pasos de estas bobinas: una11 = 7 y12 = 5. por lo que debe contener el mismo número de diferentes tamaños grupos de la bobina. q1 =Zl/ (2pm1) = 24 / (4 • 3) = 2. Esto explica el amplio usode este tipo de bobinas del . una bobina de grupos han detransición lat empresas dvoyakoizognutoy parte frontal. Con un número impar de número de pares de polos de grupos de partes frontales que tampocoincluso. fuera de los grupos de la bobina. 8. Fig. tenemos1CP= 24 / 4 = 6 ranuras. Por lo tanto. Pasos en las bobinas de la bobina. pero su valor medio y1cp = Z1/ (2p). La principal desventaja de todos los tipos de una sola capa de liquidación es la incapacidad para el uso en bobinas con un pequeño paso que es necesario mejorar las propiedades de trabajo de las máquinas de corriente alterna (ver § 7. unproducción que normalmente tiene un carácter de masas. que ocupa dos tercios ranuras en el estator. Además. todos los bobinas de los devanados tienen la misma resistencia.3) tiene la forma kpv = sin(60v) q1sin(60v / q1) (8.estator en motores de inducción de hasta 18 kW. considere la plantilla de la bobina (figura 8. Para una sola fase de liquidación (m1 = 1). y la parte delantera es más corta que en los bobinados concéntricos.7. 50%.5 veces. Como ejemplo. Este diseño hace que sea una liquidación más económica. Esta bobina del estator funciona de manera similar a la primera fase de un sistema trifásico liquidación.7 a) de la máquina de dos polos con tres bobinas en el grupo de la bobina. La falta de concéntricos bobinas . Una fase de liquidación. y la FEM debobinas se han incrementado en sólo el 15%. ya que sus bobinas tienen la misma medida y se puede fabricar en una plantilla común.3) . secciones trapezoidales facilita la localización de la parte delantera de la bobina (Fig. ya que el relleno Figura 8. 8. lo que reduce el consumo de cobre.7.la presencia de las bobinas de diversos tamaños.6). con la única diferencia de que las bobinas de los devanados ocupan dos tercios de las ranuras de la base del estator. la formala coeficiente de distribución (ver § 7.2). lo que complica un tanto la fabricación de la mano de cuerda. Tres fases de una sola capa de plantilla del estator bobinado el restante 1 / 3 de las ranuras del estator se incrementaría el consumo de cobre para la fabricación de enrollar en 1. es decir. Esta deficiencia se da en el patrón de las bobinas de una sola capa. Fig. 8. Ranurado de los bobinados del estator se encuentran en las ranuras (Fig. sino también mecánica la fuerza.8. y especialmente durante la construcción (sellos) hilos para bobinas electromagnéticas en las ranuras.3) el pecado60 ° υ = el pecado 180 ° = 0. bobinas de una sola fase puede ser de doble capa.el elemento más crítico de la máquina. Este tipo de aislamiento debe ser no sólo razonable. semi-abierto (b) y abierto (c). § 8. . no hay EMF tercer armónico. que ocupa 2 / 3 ranuras en el estator. 8. en gran medida determina su tamaño.8 muestra la monofásico de una sola capa de liquidaciónki. Ranuras del estator electricidad. q1 = 4 Para el tercer armónico CEM (υ = 3) el numerador de (8. coste y fiabilidad. que puede ser un medio cerrado (a).4. En la parte inferior de la ranura tiene una junta de 1.9. Aislamiento del devanado del estator Aislamiento eléctrico de liquidación . 8. ya que en él son importantes fuerzas mecánicas que surgen en el proceso de paMotores de máquinas. Monofásico de una sola capa de liquidación cientoro: 2p = 2. peso. Antes de colocar el cable de la bobina 4 tapa de la ranura de una ranura de superficie (gabinete) de aislamiento 2 como cajas de ranura. necesaria Fig.9). De esto se deduce que en la sola fase de liquidación. Fig. 8. Z1 = 12. 70 ÷ 0. porque sólo en este caso nos puede proporcionar un aislamiento de la ranura fiable. Al elegir los materiales aislantes para la ranura de aislamiento es imperativo que todos los materiales presentaron resistencia térmica similar.. etc Con el fin de mejorar el uso de las máquinas sobre.cinta stekloslyudoplastovaya.75. Surco cerrada cuña 6.aislamiento eléctrico de los conductores de los demás siempre aislamiento Vítkov. a diferencia de unos a otros la temperatura máxima admisible de calefacción: Clase de temperatura Aislamiento .plenkosintokarton.. . mm. en virtud de que por lo general también puso junta de aislamiento 5. para la cama por la que se cierne sobre statoroobmotochnyh kn = 0. las ranuras del estator se abren. se dividen en cinco clases de resistencia al calor.4) donde Nn1 ...Diámetro del conductor aislado.. Un E En F H 105 120 130 155 180 75 75 75 115 115 Clase de aislamiento también define el valor de la temperatura de funcionamiento estimado en el cálculo de la resistencia de la bobina. y los vehículos de alta (6000 en adelante) . su tensión de funcionamiento y temperatura de sobrecalentamiento. Temperatura ambiente de funcionamiento temperatura del bobinado.Nachertite detallado plan para el estator de tres fases de dos capas de liquidación con conexión en serie de grupos de la bobina para un determinadoopciones GUBERNAMENTALES a continuación: . mm2. es conveniente aislamiento de las bobinas en las ranuras de ocupar menos espacio. En las máquinas de alta tensión. . En las dos capas de liquidación entre las capas apiladas lavadora 3.72. y con una tensión de 6000 V y por encima de este aislamiento requiere amplificación de cada aislamiento del conductor Vítkov especial.... .. fibra de vidrio.. Preguntas de la prueba 1. lakotkaneslyudoplast electrones. .. . S'n Ranura casilla ocupada por la bobina (sin cuña)... .70 ÷ 0. de los bobinados del estator a una tensión de hasta 660 se aplican sobre todo el alambre con el esmalte de aislamiento marcas PETV y vueltas PET-155 y la sección transversal rectangular. .. ° C... Para evaluar el uso de los surcos cuadrados utilizados por ciclo de trabajo del surco conductores aislados kn =Nn1 dde2/Sn' (8. El principal material de aislamiento de los bobinados del estator son: máquinas de baja tensión (hasta 660) ..Número de conductores en la ranura. por lo que las máquinas a la altura de 660 con aislamiento de hilos para bobinas electromagnéticas. dde . Cuando se utiliza el cable de la bobina de sección circular (ranuras medio cerrados) para el manual de apilar bobinas kn = 0.. En los últimos años.. Máxima permitida Temperatura. Los materiales de aislamiento utilizados en los bobinados de máquinas eléctricas y transformadores. ° C .. Manera de aislar la ranura y utiliza materiales de aislamiento dependerá del tipo de liquidación. 2) donde α Es el ángulo espacial (fig.Como para cambiar el EMF liquidación con 2p = 6 si la conexión serie de grupos de la bobina cambiado en paralelo? Dibujar diagramas de estos compuestosciones.1.Valor eficaz de la corriente de la bobina. Al pasoLa investigación actual a través de esta liquidación hay un flujo magnético que.± cos υα ) 3 5 (9. cuyas amplitudes son inversamente proporcionales a la orden de los armónicos υ. el calendario de esta liquidación MDS tiene la forma de dos rectángulos: el positivo y negativoel negativo (Fig. 3. constante. La altura de cada Fase corresponde con el MDC. un núcleo de rotor cilíndricos. es decir. b) la corriente en el estator sinusoidales. Número de franjas horarias Z1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 2 24 4 24 6 36 4 36 2 18 2 36 2 30 8 48 4 48 4 30 2. el MDS es una función no sólo tiempo. el rotor no genera un campo magnético. representada como la suma de MDS con una distribución sinusoidal en el espacio: f(α) = 1 1 1 4 Fk (cos α . al estar confinado en el campo magnético de doble límiteσ supera la brecha entre el estator y el rotor. es decir.Kakovy Cheetah liquidación cienTori? 5.1. c) un espacio de aire alrededor del perímetro del estatores decir. Fk= 0. el MDC y la liquidación es una función sinusoidal del tiempo.Opciones El número de polos 2p . Fuerza magnetomotriz bobina concentrada Al analizar las bobinas SMD comenzará a partir de los siguientes: un MDS) de liquidación alternando los cambios actuales en el tiempo y. 9. Para una bobina concentrada MDS se puede ampliar en la serie armónica.. Debido al hecho de que la bobina del estator se concentrapara dos franjas horarias.2) que el MDC se concentró estator bobinadoAR contiene los armónicos impares fundamental y superior. al mismo tiempo se distribuye de acuerdo al perímetroestator py. d) la corriente en el rotor bobinado está ausente.Pochemu parte frontal de la capa de bobinas concéntricas tener un avión? ventajas y desventajas 4.cos3α + cos5α . .1 a). 9. (9.1. Considere la posibilidad de una máquina de CA de dos polos con una bobina concentrada de una fase de liquidaciónestator ki con el paso1 = Τ (Fig.How separados por materiales aislantes para la resistencia al calor? Capítulo 9 • magnetomotriz fuerza de los bobinados del estator § 9. sino también el espacio. es decir. y por lo tantoEn consecuencia. 9.5 2 I1 ωk (9.Pochemu estator de una sola fase de liquidación se establece en 2/3 ranuras? 6. b).1) donde1 .5 Imáximo ωk = 0. es decir.. necesaria para producir el flujo magnético a través de un espacio de aire de σ. b). Por lo tanto. 9. Hemos discutido en los capítulos anteriores. MDS-fase de la bobina concentrada estator La amplitud del primer armónico espacial de MDS (9. Por lo tanto. Fig. los componentes armónicos de corriente y la FEM se llama armónicos temporales.1.9 I1 ωk(9.6). § 9. es decir.f. el número de polos de armónicos espacialesMDS Nike es de 2pv = 2pυ.Valor instantáneo de cualquier MDS armónico depende de la proposición espacial de sus coordenadas con respecto a la medida a partir dees el ángulo espacial α (B Fig. porque la bobina es de corriente alterna. MDS armónica tienen una periodicidad diferente en el espacio definido por la ley cos υα . Pero la dependencia del tiempo de todos los armónicos de la misma y determinada por la frecuencia de la corriente en la bobina. la frecuencia temporal de estos armónicos se determina por el número de armónicos (7. Esta dependencia en el tiempoarmónicos son diferentes. horario de MDS de la armónica fundamental de cada una de estas bobinas es una sinusoide . 9.2) 4 Fk1 = Fk = 4 2 I1ωk = 0. pero los armónicos más altos espacialMDS Mónica suelen tener un efecto perjudicial sobre el coche (la acción de los armónicos superiores de los SMD examinados en los capítulos siguientes). M. En consecuencia. Armónicos y MDS tienen dependencia del tiempo.(9. todos los armónicos espaciales son proporcionales a el pecado ωt .4) La dependencia del MDC de cualquier armónico de la época y α ángulo espacial está dada por fkv = ± Fkv el pecado ωcos t υuna.1).2.2 y muestra el estator bobinado grupos de la bobina.m. el MDC llamados armónicos espaciales.5) Con el aumento de número armónico aumenta su periodicidad espacial. que consta de tres bobinas. flujo magnético útiles en la máquina crea la corriente alterna fundamentales armónico de MDS. distribuidos liquidación Fig.9 I1 ωk / Υ (9. 9.3) 2 La amplitud de los armónicos espaciales υ-Ro fin Fkv = Fk1 / υ = 0. que tiene en cuenta el coeficiente de distribución de liquidación (véase § 7.2. Por lo tanto. Es decir. es decir. La amplitud de los armónicos espaciales de la bobina distribuida liquidación Frv = Fkv q1 kpv = (0. por simetría. el MDS resultante será determinada por la suma aritmética de las bobinas SMD. vemos que la amplitud de la bobina de MDS de la fundamental armónica (Fig.6) donde kpv .F2k1 y F3k1un cambio espacial en el ángulo γ. q1Igual a un número entero. pero para los armónicos más altos espacial es significativo. a continuación. de manera que (9. Reemplazar en (9. Fig. El valor máximo de este horario Fr1 coincide con el eje bobina secundaria. liquidación MDS parcela EN cada par de polos se repetirá.2 + F1K3 .6) el número de vueltas de la bobina ωk en el número de vueltas de las bobinas de fase ω1. Fr1 = Fk1 q1. 9.Coeficiente de distribución. (9. Tiemposcia es sólo en el hecho de que los vectores de las bobinas de los CEM se pasó derespecto a uno en la γ . derivado del Grupo de rollo. es igual al ángulo de la ranura compensar bobinas de la bobina en relación con cada γ otros.3). Por ejemplo. la distribución de las bobinas en las ranuras conduce a una disminución en el grupo de la bobina MDS. la amplitud del armónico fundamental de la MDS Fr1 = Fk1 q1 kp1 . mientras que la adición de MDC ángulo γ es el ángulo espacial de las amplitudes de desplazamientolos valores de las bobinas SMD (γ '= γ).2. por lo que los vectores de bobinas SMD F1k1. Si todos los del grupo de bobina se concentra en dos franjas horarias (γ '= 0). IBC principales armónica distribuidos de liquidación estator En cuanto a los armónicos de la imagen del vector de MDS.valor máximo (FK1Coincide) con el eje de la bobina correspondiente. horario de MDS de la armónica fundamental de todo el rollo es también sinusoide obtiene sumando las ordenadas de sinusoides MDS bobinas de la formación de grupos de la bobina.6). similaresDel mismo modo la definición del grupo de la bobina CEM (ver fig. b) se determina por la suma geométrica de los vectores de los valores de las bobinas amplitud MDS: Fr1 = F1K1 + Fp. es válido para la fase de MDSBobinas Fr. 9. 7. Por una sola bobina de la capa de conexión en serie de bobinas ω1 = p ql ωk Cuando ωk = Ω1/ (Pq1) (9-8) .7) Si su máquina tiene varios pares de polos (p> 1). esta disminución es pequeña. (9. Para el MDS fundamentales armónica.7 libras).9 / v) I1ωk q1 kpv.ángulo de fase de la EDS en relación unos con otros (ángulo temporal). 9 I1 ω1 ksobre / P (9.3. grados (Fig. Un número de construcción del vector de MDS bobinado trifásico.9 / v) I1 ω1 kpv / P. vemos que el vector F1 cada vez que gira 120 ° y por un período de la corriente alterna hace una revolución completa (360 °).En consecuencia.iB = IBmax sm (omega.2). que tiene prácticamente ningún efecto sobre la magnitud del armónico fundamental de MDS (ver § 7.9) es válida para las dos capas de liquidación. el uso de bobinas distribuidos (ver § 7. el MDS-fase de liquidación pulsos de corriente a una frecuencia f1 Tomando los valores instantáneos a varios (de + FF1Para .5 ω . y en la fase C .t. 9. (9. vemos que el vector de MDS F1 volvió con respecto acon respecto a su posición en el tiempo 0 a 120 ° en sentido horario. arrollamientos de fase están conectados por una estrella y se incluyen en la red de corriente trifásica (Fig.12) estator MDS-fase de liquidación es directamente proporcional a la corriente alterna en esta liquidación (FF1 I1). ωK.13) Actual de cada bobina genera un MDS pulsante.9) para el armónico fundamental Fr1 = 0. obtenemos Frv= (0. yo1 . Tener el mismo edificio de los puntos de tiempo 2 y 3. . y los números 0. se movió en la fase (en tiempo) respecto a la otra a 120 E. Cuando Todos los componentes armónicos de la MDS pulsan con la misma frecuencia. para lo cual ω1 = 2p ql ωkDado que el número de vueltas en el bobinado de dos capas ωk.5).9 / v) I1 ω1 ksobre / P (9. Después de realizar la construcción de modelo similaren el tiempo 0. En el momento de una corriente en la fase de liquidación B es cero. La corriente alterna en cada período de toma instantánea diferentes los valores + I1max a . Medio eficaz de suprimir la mayor espacialarmónicos gubernamentales son: acortamiento de la bobina de la echada (ver § 7. En el tiempo 0 la corriente en la fase A paes cero.240 °). b. y el efecto acumulativo de estos MDS MDS genera un resultado.FF1) En cada paso polar.positivo. § 9. a): IUn=IAmax el pecado omega.11) para el armónico fundamental Fr1 = 0. La expresión (9.La corriente en la fase de la bobina.21)]. el vector de la cual gira en relación con el estator.3. 1.5). Estas líneas de cuenta corriente en la figura. cada fase de los cuales consta de una bobina única (q1 = 1). Para la conexión de todas las bobinas de la fase I bobinas1 = Ia. 9. que corresponden a diferentes puntos en el tiempo marcado en el gráfico de la figura. En vista de la amplitud de la fase de liquidación del estator MDS Frv = (0. 2.4).3.6) y (9. 3.10) He aquí. y en la liquidación de la fase C dirección negativa.dvuhsl. Principio de Educación tendrá en cuenta en un espacio de rotación MDSmás simple de tres fases de dos polos de liquidación. ω = 0. Porasí que de acuerdo con las ranuras de los lados de la bobina detableros de determinar la dirección de MDS actual F1 de tres fases bobinados del estator (el vector se dirige verticalmente hacia abajo). (9.8).I1max. En cuanto a la ranura de bisel. la liquidación de la fase A tiene una dirección positiva.Usando (9. la fase B tiene un sentido negativo.3. 9. Disminución de la amplitud del estator fundamentales MDS armónica liquidación factor a tener en cuentasobre [Ver (7. 9.9 I1 ω1 kp1 / P (9. iC = ICmax el pecado(Ωt .Es decir. Magnetomotriz fuerza de los bobinados del estator trifásico Cuando se activa en los bobinados del estator trifásico en una red de corriente trifásica en las bobinas de las corrientes de fase aparecen.t -120 °).3) y las ranuras de inclinación (ver § 7. y c).3) el orden de las corrientes de fase en las bobinas fue A B . El IBC gira en sentido horario. Para cambiar el orden de las corrientes en las bobinas de las fases necesarias para cambiar el lugar de unirse a la red dos cables que se extiende desde los terminales de la bobina del estator (ver fig.C. Véase la Fig.3. cambie el sentido de giroMDS absorción necesidad de cambiar el orden de las corrientes en las bobinas. 9. Cambio de la dirección de la corriente en las tres fases de las bobinas no cambia el sentido de giro del campo del estator. 10. las bobinas SMD trifásico girará en sentido antihorario. Así. Si el orden de las corrientes en las bobinas de la fase de cambio (A .B). El principio de la obtención de un MDS rotación Si la frecuencia de la corriente en el estator bobinado f1 = 50 Hz. a continuación. Si es necesario. 9.Fig.1.es directamente proporcional a la frecuencia actual f1 e inversamente proporcional al número de p pares de polos del devanado del estator [véase (6. el vector de MDS gira a 50 revoluciones por segundo. en este ejemplo (. 1 3000 2 3 1500 1000 4 5 6 750 600 500 MDS crea un estator girando dio a luz un campo magnético giratorio. En general.3)]: n1 = F1 60 / p.C . . la frecuencia de rotaciónvector de la absorción de MDS n1 Síncrono de velocidad . Los valores de la velocidad sincrónica de corriente alterna de frecuencia f1 = 50 Hz se indican a continuación: Número de p pares de polos Sincrónico rotaciones. RPM. 120 ) = 0. fC = FF1 el pecado(ω1t.5 FF1 el pecado(ω1t .α ) (9. En las tres fases de liquidación del cumplimiento de esta condición se asegura de que las bobinas de fase están haciendo lo mismo.35 I1 ω1 ksobre / P (9.14) donde F1 = 1. el número de fases en el estator bobinado es igual m1: A continuación.5 FF1[el pecado (ω1t .grad e incluyen una red con una tensión simétrica de tres fases. la amplitud de la MDS m1 fase de liquidación por polo (A) F1 = 0. es decir.4. 9.12)]. En general. pero sus ejes se desplazan en el espacio respecto a la otra por 120 el. elípticas y campos magnéticos pulsantes Rotación de campo magnético del estator se puede circular y elíptica. fB = FF1 el pecado(ω1t . En consecuencia.α) + sen (ω1t + α)].15) .5 MDS amplitud liquidación fase [véase (9. El campo circular se caracteriza por el hecho de que el vector espacial de la inducción magnética del campo gira de modo uniforme y al final se describe un círculo. Circulares. es decir.α ) = F1 el pecado(ω1t . . el valor del vector de inducción en cualquiera de sus posición en el espacio se mantiene sin cambios. representan un sistema simétrico. es decir.Amplitud del armónico fundamental MDS tres fase de liquidación. grados: Fig.α) + el pecado(ω1t + α 120 )]. la amplitud de MDS bobinas de tres fases en un poste en la fase de carga simétrica es de 1.240 ) = 0.45 I1 ω1 ksobre / P (9-16) § 9.240 )cos(α .5 m1Fr1 = 0.5 Fr1 = 1.Para determinar la amplitud del armónico fundamental MDS tres fase de liquidación debe slozhit fundamentales MDS armónica bobinas de la fase. Estator con bobinado trifásico fUn= Fr1 ω pecado1t cos α = 0.120 )cos(α . Circular campo giratorio creado por un estator polifásico de liquidación cuando la inducción magnética de cada fase son idénticos.5 FF1[el pecado (ω1t .5 Fr1 [El pecado (ω1t . MDS bobinado trifásico f1=fUn + fB + fC = 1.α) + el pecado(ω1t + α 120 )]. cuyos ejes se compensan en el espacio respecto a la otra en el 120 E.4. el par electromagnético y afecta sus características de rendimiento.5. Elíptica rotación del campo magnético es el componente de vuelta de rotación. El valor más alto del vector de inducción del campo de destino resultante en el mah (Punto a) tiene una coincidencia en el espacio de un directo enpr y de nuevo aarr campos (posiciones 1 y 1 ') El menor valor del vector de inducción BMJN (Punto d) Corresponde a la dirección opuesta de los vectores en pr y Barr (Las posiciones 4 y 4 '). 9. a). que muestra la descomposición de un campo de rotación elíptica durante cuatrotiempo tyreh puntos correspondientes a los puntos a. se crea un antagonista (inhibidor).5. tales como motores. El campo también se encontró que elíptica en la fase de mal de los bobinados del estator . es decir. Para ello. Para explicar la vuelta a la figura. El valor de estas corrientes debe ser tal que las bobinas de MDS son iguales. el vector Bpr y las posiciones 2 'y 3' del vector Barr. 9. Los valores del vector de inducción en los puntos b y corresponden a las posiciones 2 y 3. el campo de inducción magnética elíptica en cualquiera de sus posición en el espacio puede ser representada como la suma de la inducción magnética en el directopr y En el reversoo6p campo magnético: B = Bpr + Barr para el Bpr > Bo6r. b. campo magnético inverso afecta negativamente a las propiedades de la máquina de CA. En este caso Bmah = 3 V / 2 y Bmin = B / 2 .5 Ampliación de la elíptica y la pulsación los campos magnéticos de campo en dos circulares que giran asimétricason simétricas (una resistencia diferente y distinto número de víctimas). el campo giratorio del estator es elípticamente: una inducción geomagnético en este campo en diferentes puntos en el tiempo no es constante y rota de forma desigual (ω = var). En la máquina de tres fases el campo magnético es elíptica si la bobina del estator conectado a la red eléctrica con una tensión asimétrica de tres fases o si la bobina del estator fases Fig. que es menor que el de base (a la derecha rota) de los componentes. Por lo tanto.campo circular giratoria se puede obtener a través de un estator bobinado de dos fases. b.grad y nutrir estas corrientes bobinas se movió en la fase relativa entre sí por 90 °. C d en una curva descrita por el vector de inducción del campo (un cuarto de vuelta del campo). si la edadtori bobinas de inducción magnética fases no forman un sistema simétrico. 9. el eje de las bobinas de fase desplazados en el espacio en un 90 el. Si estas condiciones no se cumplen.el principio y el final de una fase de liquidación "confuso". Su extremo describe una elipse (fig. la frecuencia de la FEM inducida por el campo magnético de cualquier armónicos espaciales fv = Nv pv/ 60 = n1 pv / ( 60) = f1 (9.Por lo tanto. La frecuencia de su rotación nv en veces menos que la velocidad del armónico fundamental MDS: nv = n1/ . Cómo cambiar la dirección de rotación de las bobinas del estator de MDS? 5. elípticas y pulsada? . enchufado en la CA (ver § 16.5.nv = n1/ . Pulsante campo magnético crea una sola fase de liquidación. Armónicos más altos espacial de la fuerza magnetomotriz de tres-fase de liquidación paso polar MDS armónicos más altos espacial inversapero en proporción al número de armónicos: τV = τ /V.pryamovraschayuschiesya MDS. f3C = F3C sin (ω1t-240 ) Cos3α (α .19) donde pv = p .120 ) Cos3 (α . B) y sólo varía en el tiempo de la B +máximo hasta que -mah (Cuando los vectores enpr y Barr la misma dirección). 9.240 ) = F3A sin (ω1T .. Preguntas de la prueba 1.y MDS orden 6x .1). 9.5.). ¿Por qué componentes armónicos de los bobinados del estator MDS se llamaespacial? 2. 9.. vector de inducción de este campo se fija en el espacio (fig.18) El sentido de giro del MDS depende del número de armónicos: 6x armónicos MDS-para + una rotación de acuerdo con el MDS armónico fundamental . (9.. el MDS resultante tercer armónico de un sistema trifásicofase en espiral del estator simétrica de carga es cero. ¿Qué métodos de supresión de los armónicos más altos espaciales se utilizan.Una rotaciónschayutsya oposición MDC fundamentales armónica obratnovraschayuschiesya MDS (en este caso x = 1. Esto también se aplica a los armónicos superiores que sean múltiplos de tres (9. Rotación de campo magnético creado por los componentes armónicos superiores de los SMD. De hecho. periodicidad espacial de los aumentos de armónica en proporción al número de la armónica (ver fig. y el número de polos del devanado del estator? 4. etc. Teniendo en cuenta lo anterior. escribimos el MDC de las bobinas de la fase del tercer armónico: f3A = F3A ω pecado1cos3α t . f3B = F3B sin (ω1T .rotación.120 ) = F3A sin (ω1t -120 ) Cos3α. 7. inducen en la bobina del estator fuerza electromotriz de la frecuencia fundamental). a). Si el delantero y reverso de los componentes del campo magnético es igualNy. MDS armónicos más altos multifase bobinados del estator .240 ) cos3α. 2. ¿Qué es la dependencia de la frecuencia de rotación de la frecuencia del estator MDS es ka. pasando por corriente cero (cuando los vectores enpr y Barr sentido opuesto). ¿Cuál es el valor relativo de la inducción magnética vuelven a repetir es el campo del estator con los campos magnéticos circulares. etc) debilitar la distribución de las bobinas en las ranuras. 3 . un paso acortamiento de las bobinas y las ranuras de inclinación.vector de inducción magnética de un campo circular de rotación de la bobina con la combinación correcta de las fases (Fig.) MDS armónicos más altos de los números restantes (5.donde B .5. el campo resultante es pulsante. 15. y las máquinas de ca? 3.1). § 9. MDS de la tercera armónica de tres fase de liquidación f3= F3A + F3B + F3C = 0 (9-17) es decir. 2) de la máquina de inducción puede funcionar como un motor y un modo de generador. Los más utilizados son los motores trifásicos de inducción diseñado para la operación de la frecuencia de alimentación de red (50 Hz). es el rango de fracciones de vatio a miles de kilovatios. Los campos de aplicación de los motores de inducción es muy amplio . el uso predominante de los motores de inducción están formando la base de la eléctrica moderna. trituradoras. Como con cualquier máquina eléctrica.1. Sin embargo. otro modo posible de los frenos electromagnéticos y la oposición. con una red de suministro de voltaje de decenas de voltios a 10 kV. molinos. producidos por la industria de la máquina eléctrica. Modo asíncrono de la máquina De conformidad con el principio de reversibilidad de la maquinaria eléctrica (véase el § B. Pero al final de esta sección se consideran una sola fase y el condensador (dos fases) de los motores de inducción y los motores para usos especiales . 400 Hz o más).lineales. .3 Sección MÁQUINAS DE INDUCCIÓN Modos de funcionamiento del dispositivo y la máquina asíncrona Circuito magnético asincrónico Máquinas Flujo de trabajo de la fase del motor de inducción par motor de inducción electromagnética y el rendimiento Experimental determinadación y parámetros de cálculo de la eficiencia de los motores de inducción Inicio y regulaciónción de velocidad de los tresmotores de inducción trifásicos Monofásico y el condensador motores asíncronos máquinas de inducción para los propósitos especiales Los principales tipos de motores de inducción disponibles en el mercado máquina asíncrona es la más utilizada en los modernos sistemas eléctricos y son el tipo más común de escobillas de máquinas eléctricas de CA.) De acuerdo con este poder de los motores de inducción. ejecutivos. El enfoque de esta sección dedicada al estudio de los motores de inducción trifásicos para uso general. Además. etc.de los dispositivos de la unidad de automatización y electrodomésticos para conducir un equipo de minería más importantes (palas. etc CAPÍTULO 10 • Modo de funcionamiento del dispositivo y la máquina asíncrona § 10. la máquina asíncrona es reversible y puede funcionar como un generador y un modo de motor. Los motores de inducción para aplicaciones especiales se realizan en el aumento de la frecuencia de la corriente alterna (200. 6.el modo de motor. = 8%. La interacción de estas corrientes con la rotaciónschimsya del campo magnético en el rotor que tiene el electrónla fuerza electromagnética. etc). Modos de la máquina asíncrona Si bien el funcionamiento del motor sin carga en el eje (en espera) el rotor gira a una frecuencia única de velocidad ligeramente inferior síncrono n1 y el deslizamiento es muy poco diferente de cero (s ≈ 0). El actuador se traducirá en un mecanismo para girar. = 1%. Fig. superación de la resistencia (nagruzochLIMITADA) momento MCARGA. Slip. 10. En consecuencia. correspondiente a la carga nominal del motor se llama el deslizamiento nominal SHOM. en su mayor parte se transforma en energía mecánica P1 y transmitida al Ejecutivomecanismo para el infarto Ejecutivo (Fig. En la barraNyah corrientes de rotor bobinado aparecen (ver fig. la energía eléctrica P1Es necesario que en el motorbucles de la red. el valor obtenido (10. que está lidiando con el corto circuito de liquidaciónCoy rotor induce en su fem. y para los motores de pequeña capacidad sEl Sr. mientras que para los motores de gran potencia sEl Sr.1). En consecuencia. se multiplica por 100. . En esta diapositiva s igual a la unidad.4). La totalidad de estas fuerzas crea un par electromagnético. El principio del motor de inducción trifásico es considerado en el § 6. b). Cuando se activa un motor de inducción de la red en el momento inicial del rotor bajo la influencia de las fuerzas de inercia se fija (N2 = 0). Si el eje del motor de inducción conectado mecánicamente al eje de un actuador MI (máquina de elevacióngrúa emnogo. En este último caso.N2) / N1 (10. Al encender la bobina del estator de una red de tresactual fase se produce rotación del campo magnético. Es obvio que con el aumento de momento de carga en el eje del motor de inducción de velocidad del rotor disminuye n2. Muy importante parámetro de la máquina asíncrona se le escapa .1.1) Vuelo sin motor se expresa en fracciones de una unidad o un porcentaje.el valor que caracterizan a la diferencia de frecuencia entre el rotor y el campo giratorio del estator: S = (n1 . bajo la influenciacondición de que el motor asíncrono de rotorentra en rotación con una frecuencia n2<N1 en el sentido de girola absorción de campo del estator.2. 10. Para el movimiento asincrónicomotores de uso general SHOM =1 8%. el par motorTelja M. el motor de inducción de deslizamiento depende de la carga mecánica en el eje del motor y puede variar en el rango 0 <s ≤ 1.1. (10. = n1(1 . va a cambiar su dirección. podemos concluir: un rasgo característico de la máquina asíncrona es la desigualdad de la frecuencia de rotación del campo magnéticoestator del campo magnético n1 y n del rotor2.1. serán dirigidos opuesto campo giratorio del estator magnético y se inhibitoria en relación con el motor impulsor del esfuerzo de torsión M 1 (Figura 10.<∞ s <0. es decir.es decir.1. y por lo tanto la velocidad del rotor. y el rotor de la máquina asíncrona a través del movimiento de unidadPD motores (motor de combustión interna. En este caso.3) n1= F1 60 / p = 50 • 60 / 4 = 1500 rpm. si la caída en este caso es del 6%. cada máquina de modo asincrónico corresponde a una determinada gama de cambios en el deslizamiento.La transformación de la expresión (10. porque el rotor superará el campo del estator. turbinas.2. ya que sólo en este caso. a). Deslizamiento de la máquina asincrónica en el modo de generador puede variar . es decir. En esta diapositiva será negativo. para el generador asíncrono necesitan una fuente de corriente alterna. § 10. La peculiaridad del generador asíncrono es que la rotación del campo magnético que genera una potencia reactiva Q red de tres fases. Si la bobina del estator conectado a la red. y la fem inducida en la bobina del rotor. se puede tomar cualquier valor positivo mayor que la unidad. etc). Generalizando contenidos acerca de los modos de la máquina asíncronaNy.1).sEl Sr. par electromagnético en la M rotor va a cambiar su dirección. cuando se conecta a un generador que se excita.412 rpm.0. la presencia de deslizamiento. que se compara favorablemente con la simplicidad de otros motores de diseño y alta confiabilidad. más propensos a usar los motores de inducción.3) deslizamiento de la máquina asíncrona en el modo de frenar la oposición puede variar en el rango de 1 < s < +∞ Es decir. En el freno electromagnético velocidad del rotor es negativa. la teoría de máquinas asíncronas hizo referencia expresa al motor asíncrono. que constituyen la base para los modernos eléctrica. el campo magnético giratorio induce fem en el devanado del rotor y el par electromagnético del rotor se produce.En consecuencia. De los modos anteriores de mayor uso práctico fue máquinas de motor modo asíncrono. Modo de frenado de la oposición. Por lo tanto. Velocidad nominal de (10. (10.2) nEl Sr. que incluye un generador y lo que da la potencia activa generada P2. )= 1500 (1 . Motor trifásico asíncrono con un número de polos 2p = 4 va desde la frecuencia de la red actual f1 = 50 Hz. esque devuelve la fuente de energía mecánica para girar en la direcciónlenii campo giratorio del estator magnético con frecuencia n2 > N1. Para determinar la frecuencia de rotación del motorTelja a la carga nominal. que es excitado por un campo magnético giratoriocampo magnético.06) = 1. el modo de Generación. La dirección del movimiento del rotor en relación a las mediciones de campo del estatornitsya se invierte (en comparación con el modo de funcionamiento del motor Canta coche). puede ser el principiomadre de todos los valores negativos. por lo que la compra de deslizamientotiene un valor positivo mayor que la unidad: s = [n1.2) Ejemplo 10. Solución. En este caso. la energía mecánica que acciona el motor en su parte principal se convierte en energía eléctrica activa P2 el cambioactual. es decir. Si el trabajoschego motor trifásico asíncrono de intercambio de cualquier par de juego para el estator de la red de cables de conexión. el campo giratorio del estator va a cambiar el sentido de giro se invierte.(N -2)] / N1 = (N1 + N2) / N1 > 1. Síncrono de velocidad en (6. Dispositivo para motores asíncronos . obtenemos una fórmula para determinar la velocidad asíncrona (rpm): n2 = N1(1-s). es decir. 5 . El motor de informes se ha cerrado obduobjeto de examen.caja de bornes. 12 .2).5 mm recubiertos con capasque la pintura aislante. 3.eje. el estator está incluido en la red y es un tipo de primario y secundario secundaria. 6 . Fig. porque la energía que recibe de los bobinados del estator debido al acoplamiento magnético entre las bobinas.rodamientos. 8). La parte fija del motor . Por lo tanto. cuya finalidad es aumentar la superficie de enfriamiento del motor.está fuera de la vivienda 11 y núcleo 10 bobinado trifásico (v.Como ya se señaló (ver § 6. Corpus de movimientomotores son emitidos con una aleación de aluminio o hierro o hacer la soldadura. El dispositivo es un motor de inducción trifásico jaula de ardilla: 1 .2).escudos.que tienen una estructura laminada: hojas de chapa estampada de espesor de acero eléctrico es normalmente de 0. La vivienda es la base del estator 10. Considere la posibilidad de que el dispositivo de motor trifásico asíncrono con jaula de ardilla (Figura 10.cubierta del ventilador 9 . conectados en un determinado orden de las piezas finales ubicados fuera del núcleo de sus lados con el.pies . 10. se recogen en una bolsa especial y grapadosllaves GUBERNAMENTALES o soldaduras longitudinales en la superficie externa del paquete. motor de inducción se compone de dos partes principales. Los diseños de los motores de inducción se dividen en dos tipos: los motores de jaula y motores fase del rotor. 11 . 8.Ventilador 8 .1).el cuerpo. En este caso. Este diseño contribuye a una disminución significativa en el seno de las corrientes de Foucault que surjan en el proceso de inversión de la rotación del campo magnético principal.base del estator con una bobina. la superficie de su cuerpo tiene una serie de nervios longitudinales. En el interior superficie de la base del estator tiene ranuras longitudinales en las que hay ranuras de las bobinas del estator (ver fig. Cada una de estas partes tiene un núcleo y la bobina. 10 . 7 .2. separadas por un espacio de aire: el estator fijo y rotación del rotor. cap. MotorTeli esta especie son los más utilizados. la ejecución. 2.el estator .base del rotor con un corto de la bobina. 4 . la limitación de las corrientes de Foucault. cerrado en ambos lados de los anillos de cortocircuito (Fig. ya que su magnitud es pequeña debido a la baja frecuencia de inversión de la base del rotor (ver § 12. El motor es enfriado por soplado de la superficie exterior con aletas Fig. si la frecuencia de la red Fig.un rotor con una bobina. que se encuentra en los escudos acompañada de 3 y 7. Núcleo del rotor también tiene una construcción laminada.anillo de cortocircuito. y tienen en su superficie una delgada película de óxido.En el estator es una pieza giratoria del rotor del motor. pero deja que el rotor no cubierta con barniz aislante. 10. a).1). llamada "jaula de ardilla" es una serie de metales (barras de aluminio o de cobre colocado en las ranuras de la base del rotor. b).4. Es suficiente aislamiento.3. 1 . 10. b .3. El eje del rotor gira en dos rodamientos de rodillos y 6. 3 . mediante moldeo por inyección. 10. Por ejemplo. 2 . Esta bobina. Al mismo tiempo. lanzó una barra de liquidación cortocircuito del anillo y paletas de ventilación (Fig. Rotor jaula de ardilla: y .eje. Ardilla bobina del rotor en la mayoría de motores en marcha pintura conseguidas base del rotor de la aleación de aluminio fundido.la cuchilla de aire 50 Hz y el deslizamiento nominal del 6% la frecuencia de inversión de la base del rotorcomponente de 3 Hz.3.de liquidación "jaula de ardilla". 10. que consiste en un eje 1 y el núcleo 9 con un cortocircuito de la bobina. PCB diseño de la bobina del estator (A) y variables de posiciónmychek cuando se conecta bobinados del estatorpa estrella y triángulo (b) . disfrazada dezhuhom 8.4). Los extremos de las bobinas de las fases en las terminales de obtener el cuadro de la terminal 4.Cuerpo. Por ejemplo. la placa de cojinete (por lo general por el presidente del extremo del eje) hacer una brida con agujeros para montar el motor en el host.los motores con los motores de anillos estructuralmente diferente de la del motor es principalmente un dispositivo del rotor (Fig. En la cartelera teniendo estos motorescampos hay aberturas (persianas). 10. Los conceptos incluyen tresmotores trifásicos de inducción con ardilla (a) y fase (b) del rotor Montaje del motor en lugar de su instalación se lleva a cabo a través de las 12 piernas (ver fig.5. además de cerrar el caso y la versión más segura con la residenciaun auto de ventilación interior. Diagrama esquemático de la inclusión en la red trifásica del motor asíncrono con rotor de jaula de ardilla se muestra en la figura. Si el voltaje de la línea de la red de 660 V. 10. a continuación. Motores de 15 kW o más. 10. Fig. no hay superposición de estos últimos (Figura 10. los motores de inducción están diseñados para su inclusión en la red trifásica en dos tensiones diferentes. En este caso. En algunos motores de pequeña capacidad en la caja de conexión sólo tiene tres terminales. que difieren en 3 veces. En ambos casos. Típicamente. En este caso el aire "lava" las partes calientes (bobina.2). el motor está diseñado para su inclusión en la red de tensión de 380/660 V. también. oa través de la brida. y si 380. la bobina del estator debe estar conectado a la estrella. 10. El estator de este motor también cuenta con un cuerpo 3 y Core 4 . Otro tipo de motores trifásicos asíncronos .6). Para proteger al personal de posibles descargas eléctricas. En la superficie frontal de la carcasa tiene agujerosparticipación para la toma de aire. El flujo de aire crea soplador centrífugo 5. núcleos) del motor y la refrigeración es más eficaznym de refrigeración del aire exterior.5. triángulo. el voltaje a través de la liquidación de cada fase es de 380 V. En este último caso. el motor puede ser conectado a una tensión (la conexión de la bobina del estator del motor hizo una estrella o un triángulo en el interior del motor). motores se suministran con tornillos de tierra (al menos). Las conclusiones de las bobinas de la fase se colocan en el panel de manera que las bobinas de las fases era conveniente llevar a cabo el puente. a través de la cual el aire por medioventilador de toma de fuerza es impulsada a través de la cavidad interna del motor. Eje. b. el rotor tiene una estructura más compleja. corriente. Diagrama esquemático de la inclusión en la red trifásica del motor asíncrono con una fase del rotor se muestra en la figura. 9 . lo que indica el tipo de motor. Los motores de inducción con los motores de anillos tienen un diseño más complejo y menos fiable. 11 . 10. 3 . Esta estrella de la banda de liquidación. 6. creando en el circuito del rotor resistencia adicional Rext. El rotor bobinado del motor está conectado a las resistencias a partir de relaciones públicas. 8 . 10 .pies.Fig. fabricante. .7). y sus extremos unidos a los tres anillos de contacto 11. 2 disponible en el soporte del 3.6 . colocado en un eje y aislados unos de otros y del eje.escudos. 10.10 unidad de motor trifásico asíncrono con motores de anillos: 1. El cuerpo principal del motor de inducción colocada. 5 .base del rotor. que proporcionan apremiantes de cepillo para anillo colector con una cierta fuerza.base del estator de la liquidación. por lo general hay dos cepillos. 2. Para el bloque 3 patas conectado 10 y caja de bornes 9. 7 . que realizan la misma estator bobinado. 4 .caja de bornes. factor de potencia. Él tiene la escudos 2 y 6 con los cojinetes 1 y 7.anillos colectores bobinado trifásico. pero tienen una mejor regulación y las propiedades de activación de los motores de jaula (véase cap. año y datos nominales (potencia útil.5. velocidad y eficiencia). En el eje 8 se fija laminada Core 5 con un bobinado trifásico.Construcción de viviendas. Para la aplicación de contacto eléctrico con la rotación del rotor para cada anillo llame al 1 (Fig. 15). voltaje. Sin embargo.rodamientos. El titular del cepillo está equipado con resortes. Como rango de deslizamiento de la máquina asíncrona en diversos modos de su trabajo? 3. 6.Con lo que el propósito de la bobina del estator del generador de inducción conectado a la corriente trifásica? motor 4.Obyasnite diseño de corto circuito y la fase de los rotores.10 La ubicación de los portaescobillas Preguntas de la prueba 1. 7.Trehfazny Motor asíncrono diseñado para funcionar a una tensiónNiyah red de 220/380 V.Kakim manera asíncrona se puede convertir en modo eléctricofrenado magnético? 5.con una tensión de 380 V? .Fig.Que es deslizamiento de la máquina asíncrona? 2. Se debe estar conectada a la bobina del estator del motor a una tensión de 220 V y similares .