Exercício 1: Um dado escritório solicitou a você, engenheiro, o projeto de ventilação de suas salas. Assim, determine a vazão de insuflamento em cada sala e a vazão total. Sabe-se que é necessário uma vazão de 27m 3/h de ar por pessoa, para o ar ser renovado. Área da grelha= 100cm 2. Área da seção do duto saída do ventilador= 2500cm2. A - 961m 3 /h B - 1121m 3 /h C - 1161m 3 /h D - 1214m 3 /h E - 1294m 3 /h Exercício 2: Considere o exercício 1. Determine a velocidade do ar na saída do ventilador em metros por segundo. A - 1,29 m/s B - 1,36 m/s C - 1,41 m/s D - 1,48 m/s E - 1,58m/s 25m/s.5m/s.v 1 = 15m/s.v 1 = 7. e as m áquinas alternativas.máquinas termohidráulicas .máquinas de fluxo D .5m/s. v 3 = 11.5m/s.máquinas alternativas B . são exemplos típicos de máquinas do tipo: A .turbomáquinas E . E . v 2 = 9m/s.25m/s. v 2 = 13. v 3 = 12m/s B .turbomáquinas E . v 2 = 7. Determine a velocidade do ar na entrada de cada sala em metros por segundo. como por exemplo a bomba de engrenagens.v 1 = 15m/s.5m/s Exercício 4: As máquinas rotativas.máquinas de deslocamento positivo C .Exercício 3: Considere o exercício 1.25m/s.máquinas alternativas B .máquinas de deslocamento positivo C .5m/s D . v 2 = 11.máquinas de deslocamento negativo D . v 3 = 12m/s C .v 1 = 13. A . v 3 = 7.v 1 = 11.5m/s. como o compressor de pistão. v 2 = 9m/s. v 3 = 13.máquinas termohidráulicas Exercício 5: Turbinas hidráulicas e ventiladores centrífugos são conhecidos como exempl os de: A . . . A . A vazão de água pelo rotor é de 8.1m e a sua r otação é de 750rpm. Calcular a altura de carga (altura de energia) desenvolvida pela bomba com escorregamento (usar a fórmula de Stodola). A pá.1.4mca D .2.04mca E .Exercício 1: O rotor de uma bomba centrífuga de 16 pás tem diâmetro de 0. As pás são inclinadas de 65º para trás. tem de 0. na saída do rotor.015m de altura.64mca Exercício 2: . na saída (em relação à direção radial).5mca B .2. Utilize a Figura abaixo que mostra o triângulo de velocidades de saída.5m³/h.21mca C .1.0. conhecidos as seguintes informações: · pressão atmosférica local.2m Exercício 3: . hv. a 1150rpm. a 40m de altura manométrica.98kgf/cm2 · energia cinética. V2/ 2g = 0.4.30 mca · pressão de vapor.203 kgf/cm2 · peso específico da água à 60ºC γ = 983 kgf/m3 · fator de cavitação para um bomba radial φ=0.8m C . hfs = 1.42m D . São.3. com dois estágios.91m E .4.Calcular a máxima altura estática de aspiração de uma bomba com rotor de entrada bilateral.5.18m B . devendo elevar 80L/s de água a 60ºC. 60= 0. Patm = 0.3.0011 A .12m · perda de carga na sucção. ainda. 28HP e 57m B . carga e potência absorvida em uma bomba centrífuga.38HP e 82m Exercício 4: . a 3500rpm.32HP e 80m D . carga de 140m.33. Considerando essas informações. esta bomba deverá ter a sua rotação reduzida em 20%.30HP e 74m C .Uma bomba centrífuga trabalha em condição plena. conforme as leis de semelhança. com vazão de 80m3/h. calcular os valores da nova potência absorvida (HP) e da nova carga da bomba (m). O gráfico abaixo mostra a relação entre vazão. A . e absorve uma potência de 65HP. Por motivos operacionais.28HP e 90m E . 5m e de 2 a C.108 cv Exercício 5: . Adotando que a perda de carga A a 1 seja 2.67 cv B . A .Uma bomba deve recalcar 0. 6m.100 cv E .15 m3/s de óleo de peso específico 760kgf/m3 p ara o reservatório C.85 cv D . determinar a potência da mesma se o rendimento é 75%.78 cv C . Baseado no ponto 0.48 C .52 B . TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64. CQ e Ch.40 D .8 x Qba (bomba para água).0 x Qba (bomba para água).52 B . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.32 E .40 D .Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. n: 3500rpm. t=70ºC. t=70ºC. n: 3500rpm. a vazão vale em m³/h: A . n=40ctS (tab. Dados: Bomba KSB-40-200. a vazão vale em m³/h: A . Baseado no ponto 1. Dados: Bomba KSB-40-200.24 Exercício 6: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.24 Exercício 7: . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. CQ e Ch.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.32 E . n=40ctS (tab.48 C . t=70ºC. n=40ctS (tab. a vazão vale em m³/h: A . Baseado no ponto 1. Dados: Bomba KSB-40-200.52 B .Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64. a altura manométrica vale em m: A .48 C . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.87. CQ e Ch.6 x Qba (bomba para água). n: 3500rpm.40 D .87 E . n: 3500rpm. n=40ctS (tab. Dados: Bomba KSB-40-200. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.32 E .24 Exercício 8: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Baseado no ponto 0. t=70ºC.85 D .80 B .2 x Qba (bomba para água).82 C . CQ e Ch.5 . n=40ctS (tab.80 B . Dados: Bomba KSB-40-200.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.8 x Qba (bomba para água).82 C . Baseado no ponto 0.Exercício 9: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.85 D .87 E . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. n: 3500rpm. a altura manométrica vale em m: A . CQ e Ch. t=70ºC.87.5 . . . 5 kW E .4 J/kg.0 m e 25. respectivamente. A tubulação da instala ção possui um diâmetro constante e o fluido recebe da máquina um trabalh o específico interno de 617. hh = 95%.28. A bomba desenvolve uma altura manom étrica de 35 mca e os comprimentos totais (reto + equivalente) das tubulaç ões são de 4.68 minutos C . Calcule a potência de eixo da máquina d ados os rendimentos: hv = 100%.78 minutos Exercício 2: Uma bomba se encontra operando a 0.0 m para sucção e descarga.2 kW B .15 kW C .Exercício 1: Uma bomba centrífuga alimenta a caixa d'água cujo volume é de 20 m3 com o mostrado no esquema da figura.25 kW D . hi = 94%. Determine o tempo para encher a caixa se os dutos forem de 40 mm de diâmetro.039 m3/s entre dois reservatórios e q ue possuem entre si um desnível geodésico de 45 m.26.21. hm = 98%.15 kW .63 minutos B . A .71 minutos D .19. A . Tubula ções de mesmo diâmetro serão empregadas em ambas as linhas.73 minutos E . Calcule o rendimentos hidráulico.1. Desprezando as perdas por fuga de fluido.0. Toda tubulação que interliga o sistem a possui diâmetro constante e igual a 100 mm.89% C . Colocado o sistema em funci onamento constatou-se que a altura manométrica da bomba era de 30. indi que o tipo de máquina e calcule seus rendimentos hidráulico. para uma perda de carga nas tubulações de 6 mca. para um rendimento mecânico de 95%.0. Determine a vazã o na máquina. para um rendimento mecânico de 95%.69% D .00 mca e -5. indi que o tipo de máquina e calcule seus rendimentos hidráulico.00 mca respectivamente.67% C .2m 3 /s Exercício 4: Uma máquina de fluxo desenvolve um trabalho específico interno de 120J/K g e um trabalho específico de pá de 160J/Kg.5Kw.93% B .80 mca. Calcule o rendimento global. Sua vazão é de 0.02 m3/s e sua potência de eixo é de 3.82% D .71% Exercício 5: Uma máquina de fluxo desenvolve um trabalho específico interno de 120J/K g e um trabalho específico de pá de 160J/Kg.0. A . enquanto o nível de água do reservatório de descarga enco ntra-se 20m acima do eixo da bomba.73% E . Sabe-se que se encontram instalados nas tubulações um ma nômetro e um vacuômetro. A .02 m3/s e sua potência de eixo é de 3. sendo que suas leituras são 25.75% E .Exercício 3: Uma bomba é instalada com seu eixo 4m acima do nível de água do reserva tório de sucção.0. Sua vazão é de 0.63% B . global e intern o.76% .092m 3 /s C ..031m 3 /s B . Desprezando as perdas por fuga de fluido. global e intern o.4m 3 /s D .6m 3 /s E . A .5kW. global e intern o.02 m3/s e sua potência de eixo é de 3.82% .88% D . Desprezando as perdas por fuga de fluido.86% E . para um rendimento mecânico de 95%.92% C .5Kw. indi que o tipo de máquina e calcule seus rendimentos hidráulico.96% B .Calcule o rendimento interno A .Exercício 6: Uma máquina de fluxo desenvolve um trabalho específico interno de 120J/K g e um trabalho específico de pá de 160J/Kg. Sua vazão é de 0. 5 kPa D .Exercício 7: Uma bomba centrífuga alimenta a caixa d'água cujo volume é de 20 m3 com o mostrado no esquema da figura. Tubulações de mesmo diâmetro serão empregadas em ambas as linhas. respectivamente.274 kPa C . Determine a diferença de pressão entre os flanges da bomba. A bomba desenvolve uma altura manom étrica de 35 mca e os comprimentos totais reto + equivalente) das tubulações são de 4.307. A .0 m para sucção e de scarga.0 m e 25.235 kPa B .320 kPa E . se sua altura " i" é de 15 cm.343 kPa . 0. Considerando os acessórios. e uma altura estática de recalque de 30. Sabendo que a bomba desenvolve uma altura ma nométrica de 40.0.028 E . sendo o fator de atrito para estas tubulações de 0. (cte). as tubulações possuem c omprimentos totais (reto + equivalente) de 4.032 D .020.043 C .00 m para sucção e d escarga respectivamente.00 mca.0.021 .0.0. A . A tubulação de sucção possui um diâmetro constante de 120 mm e a tubulação de recal que possui um diâmetro de 100 mm.00 m.Exercício 8: A instalação de uma bomba centrífuga opera com uma altura estática de su cção de 3.054 B .00 m.50 e 42. determine a vazão (m3/s). . . . Água é bombeada desde um reservatório com uma vazão de 2556m3/h.ocorre cavitação mesmo quando o nível do reservatório de aspiração for maior que 1.ocorre cavitação B .ocorre cavitação mesmo quando o nível do reservatório de aspiração for menor que 1.83m abaixo da bomba (Figura).22m. A . verifique se a bomba entra em cavitação n as condições acima. Se a perda de carga to tal na aspiração é igual a 1.Não ocorre cavitação D .83m E .32kPa a temperatura da água é de 4ºC.83m .83m C .Exercício 1: Um fabricante fornece um NPSH da bomba igual a 6.não ocorre cavitação mesmo quando o nível do reservatório de aspiração for maior que 1. A pressão atmosférica é igual a 101. O nível do reservatório de aspiração esta a 1.1m. 86m E . A pressão barométrica é igual a 99.085. A .84kPa E .86m C .86m B .18.-12.19.4kPa C .2 5kPa e a pressão de vapor é igual a 4.8kPa . A . Determine a altura de aspiração máxima permiti da para não ocorrer cavitação.7kPa D .-5.13.13kPa.10 bombeando água a uma altura manométrica de 137.83m. Considere o diâmetro da tubulação igual a 650mm.Exercício 2: Uma bomba apresenta um fator de Thoma (σ) igual a 0.-9. Determine a leitura do instrumento (vacuômetro ou manômetro) na entrada da bomba quando a cavitação inicia. A pressão barométrica é igual a 95kPa.86m D .86m Exercício 3: Uma bomba trabalha com água a 60ºC com uma vazão de 30 m3/min e uma altura manométrica igual a 76m.14. Utilize um fator de Thoma igual a 0.-6.12.-7.1kPa B .2m. Considere que a perda de carg a na aspiração é de 1. 2m.17kPa) para um reservatório aberto para a atmosfera (patm= 101.0m/s. A .52m C .-0.6.17 E .-1.116m E .22m B .25m. A tubulação de recalque também é de a ço com diâmetro D=50mm e com comprimento de tubulação de 16m. N a entrada da bomba a pressão indicada pelo vacuômetro é igual a 381mmH g e a velocidade igual a 4.NPSH disp = 6.846m D .5m. a partir de um reservatório de aspi ração.946m C .0m e a perda de carga no recalque igual a 10. pressão de vapor igual a 0.Exercício 4: No projeto de uma bomba se tem os seguintes parâmetros: Pressão atmosfé rica igual a 0.-2. A tubulação de aspiração é de aço carbono com costura de diâmetr o D=60mm e comprimento de 10m.15kg/m3 e pvap=6.14 C .NPSH disp = 5. situado 9.NPSH disp = 8.2.97bar.017bar.5m acima do eixo da bomba.-0.174 Exercício 6: Uma bomba deve alimentar 30m3/h de água a 25ºC ( ρ = 997.746m B .17 D . A per da de carga na tubulação de aspiração é igual a 3.NPSH disp = 9. σ = 0. Determinar o NPSH requerido pela bomba e a altura máxima de aspiraçã o para não ocorrer cavitação.2.2. Considere a velocidade específica de aspiraçã o igual a 157 rpm.60kPa.5kPa) é bombeada a uma altura ma nométrica de 43.91m .NPSH disp = 7.-2. A . Determine o NPSH disponível pelo sistema e o fator de Thoma quando ocorre cavitação.05m. também aberto para a atmosfera e situado a 2.45m.3m num local com pressão barométrica igual a 98.117 B . Obs. σ = 0.0m abaixo do eixo da bomba. vazão máxima 400l/s e rotação igual a 1450 rp m. σ = 0.10kg /m3 e pv ap= 3. Perda de carga na tu bulação de aspiração 0. σ = 0. σ = 0.32kPa ).0m.5m. Determinar o NPSH requerido pela bomba considera ndo que sua rotação especifica característica é igual a 30 rpm. A .: Densidade relativa do mer cúrio 13.128m Exercício 5: Água a 38ºC (ρ = 993. D .38m .3.24m E .3. Exercício 1: A bomba axial cujas curvas características encontram-se representadas na Figura abaixo tem a possibilidade de variar a inclinação das pás do rotor. Essa bomba posta a operar com água (densidade: 1000Kg/m 3) em uma . 2 m entre reservatórios abertos à atmosfera. recalca uma vazão de 6000m 3/h com as pás do rotor inclinadas 18o.instalação com altura de elevação geométrica de 2. Para essa situação calcular a altura manométrica vencida . pela bomba. . a altura diminui continuamente com a diminuição da vazão Exercício 3: Determine a relação entre altura e vazão na curva a seguir. A .1m C .9m B .a altura aumenta continuamente com a diminuição da vazão.a altura aumenta continuamente com o aumento da vazão E . A .3.a altura diminui continuamente com a diminuição da vazão D .a altura diminui continuamente com o aumento da vazão B .6m E .a altura diminui continuamente com a diminuição da vazão D .A .3m D .a altura aumenta continuamente com a diminuição da vazão.1m Exercício 2: Determine a relação entre altura e vazão na curva a seguir.a altura aumenta continuamente com o aumento da vazão E .3.5. C .a altura diminui continuamente com o aumento da vazão B .5.4. C .a altura diminui continuamente com a diminuição da vazão . cerca de 10 a 30% maior que a altura para o ponto de menor eficiência.cerca de 10 a 20% maior que a altura para o ponto de maior eficiência B . Exercício 5: Esta curva é do tipo: A .steep C .flat D .cerca de 10 a 30% maior que a altura para o ponto de menor eficiência.cerca de 15 a 20% menor que a altura para o ponto de menor eficiência C .cerca de 15 a 20% menor que a altura para o ponto de maior eficiência E .nda .Exercício 4: A altura correspondente a vazão nula (shut-off) é: A .rising E .drooping B . D . menor do que outras correspondentes a todas as vazões E .uma vazão diferente.maior do que outras correspondentes a algumas vazões D .maior do que outras correspondentes a todas as alturas B .maior do que outras correspondentes a algumas alturas Exercício 7: Neste tipo de curva.três vazões diferentes.cinco vazões diferentes. para uma mesma altura manométrica C . para uma mesma altura manométrica D . dispomos de: A .quatro vazões diferentes. verifica-se que para alturas superiores ao shut-off. a altura produzida com a vazão zero é: A .menor do que outras correspondentes a algumas vazões C . para uma mesma altura manométrica B .duas vazões diferentes. para uma mesma altura manométrica .Exercício 6: Neste tipo de curva. para uma mesma altura manométrica E . .nda Exercício 9: Determine a diferença entre a altura desenvolvida na vazão zero (shut-off) e a desenvolvida na vazão de projeto como mostra a Figura a seguir.steep C .cerca de 20 a 30%. C .cerca de 50 a 60% Exercício 10: .cerca de 40 a 50%.cerca de 30 a 40%.drooping B .rising E . E . B . A . D .flat D .Exercício 8: Esta curva é do tipo: A .cerca de 10 a 20%. a altura diminui continuamente com o aumento da vazão.Neste tipo de curva.Neste tipo de curva.Determine o tipo de curva da Figura abaixo. A . a altura varia muito pouco com a vazão.Neste tipo de curva.drooping B . D . A . a altura produzida com a vazão zero é menor do que outras correspondentes a algumas vazões. C .Neste tipo de curva. a altura aumenta continuamente com a diminuição da vazão.nda Exercício 11: Analise a Figura acima e assinale a alternativa correta.rising E . desde o shut-off até o ponto de projeto. E . a altura varia muito com a vazão. desde o shut-off até o ponto de projeto .flat D .Neste tipo de curva.steep C . B . Exercício 12: Esta curva é do tipo: A .steep C .drooping B .rising E .steep C .drooping B .nda Exercício 14: . Determine o perfil da curva. A .rising E .flat D .nda Exercício 13: A curva acima é do tipo instável.flat D . Analise a curva acima. Uma mesma altura. corresponde: A .duas ou mais vazões em certo trecho de instabilidade Exercício 15: Analise a curva acima.somente uma vazão em certo trecho de instabilidade D . Neste tipo de curva.aumenta constantemente Exercício 16: .somente duas vazões em certo trecho de instabilidade B .se mantém constante até certo ponto C .diminui até certo ponto B .aumenta até certo ponto D .diminui constantemente E . E .somente duas alturas em certo trecho de instabilidade. a potência consumida: A .duas ou mais alturas em certo trecho de instabilidade C . rising E . que é idêntica a curva: A .sobrecarregar o motor em determinado ponto de trabalho D .steep C .sobrecarregar o motor em qualquer ponto de trabalho B .Analise a curva acima.não sobrecarregar o motor em determinado ponto de trabalho C .no over loading Exercício 18: .flat D .nda Exercício 17: Analise a curva acima. Esta curva é do tipo instável. Esta curva tem como vantagem: A .não sobrecarregar o motor em qualquer ponto de trabalho E .drooping B . a potência consumida aumenta até certo ponto com a vazão E .no over loading C .a potência consumida se mantém constante com a vazão Exercício 20: .a potência consumida aumenta continuamente com a vazão C .rising Exercício 19: Analise a curva acima.a potência consumida diminui até certo ponto com a vazão D .Analise a curva acima.steep E . Esta curva é do tipo: A .a potência consumida diminui continuamente com a vazão B . qual a relação entre potência e v azão: A . Neste tipo de curva.drooping D .over loading B . de modo que sua potência: A .cubra alguns pontos de operação C .Bomba de fluxo misto B .Bomba de fluxo transversal Exercício 22: Qual a bomba que tem como característica o tipo de curva a seguir. A .cubra um ponto de operação Exercício 21: Qual a bomba que tem como característica o tipo de curva a seguir.Bomba de fluxo radial C .cubra todos os pontos de operação D .cubra dois pontos de operação E .O motor deve ser projetado.Bomba de fluxo axial E . .Bomba de fluxo semi-axial D .não cubra pontos de operação B . A - Bomba de fluxo misto B - Bomba de fluxo radial C - Bomba de fluxo semi-axial D - Bomba de fluxo axial E - Bomba de fluxo transversal Exercício 23: O comportamento para a potência da curva acima é: A - a potência consumida aumenta até certo valor, mantém-se constante para os valores seguintes e cresce em seguida B - a potência consumida aumenta até certo valor, mantém-se constante para os valores seguintes e decresce em seguida C - a potência consumida diminui até certo valor, mantém-se constante para os valores seguintes e decresce em seguida D - a potência consumida mantém-se constante para os valores seguintes e decresce em seguida E - a potência consumida mantém-se constante para os valores seguintes e cresce em seguida Exercício 24: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Dados: Bomba KSB-40-200, n: 3500rpm, Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³, t=70ºC, n=40ctS (tab. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64,4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH, CQ e Ch. Baseado no ponto 1,2 x Qba (bomba para água), a altura manométrica vale em m: A - 80 B - 82 C - 85 D - 87 E - 87,5 Exercício 25: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Dados: Bomba KSB-40-200, n: 3500rpm, Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³, t=70ºC, n=40ctS (tab. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64,4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH, CQ e Ch. Baseado no ponto 1,0 x Qba (bomba para água), a altura manométrica vale em m: A - 80 B - 82 C - 85 D - 87 E - 87,5 Exercício 26: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Dados: Bomba KSB-40-200, n: 3500rpm, Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³, t=70ºC, n=40ctS (tab. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64,4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH, CQ e Ch. Baseado no ponto 0,8 x Qba (bomba para água), o rendimento vale em %: A - 46,3 B - 50,4 C - 58,3 D - 64,4 E - 66,2 Exercício 27: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Dados: Bomba KSB-40-200, n: 3500rpm, Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³, t=70ºC, n=40ctS (tab. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64,4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH, CQ e Ch. Baseado no ponto 1,2 x Qba (bomba para água), o rendimento vale em %: A - 46,3 B - 50,4 C - 58,3 D - 64,4 E - 66,2 0. CQ e Ch.0. E .99. respectivamente: A .78 0.6 x Qba (bomba para água). 0. 0.78 . B . 0.93. Hb e hb. n=40ctS (tab. t=70ºC.0.99.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.99. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.95.78 0. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.0.98.91.78 0. n: 3500rpm.0. Dados: Bomba KSB-40-200.99.78 0. C . D .0. Baseado no ponto 0.Exercício 28: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. 0. 0.99. quanto valem os coeficientes Qb.96. 99.99.99.78 0.0. 0. 0.93. 0. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. Hb e hb. 0.91. CQ e Ch.0. n=40ctS (tab. Dados: Bomba KSB-40-200. quanto valem os coeficientes Qb.99.0. respectivamente: A .78 .Exercício 29: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64. E .0. 0. t=70ºC.2 x Qba (bomba para água). B .0. n: 3500rpm. 0.95.78 0. Baseado no ponto 1. C .78 0.99.98.96.78 0. D . n=40ctS (tab.7 . t=70ºC. CQ e Ch. Dados: Bomba KSB-40-200. a vazão vale em m³/h: A . t=70ºC.47. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.8 B .8 x Qbv (bomba viscosa).Exercício 30: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.47. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.7 C . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.31. Dados: Bomba KSB-40-200.39.23. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.8 B .53. CQ e Ch.5 E .6 x Qbv (bomba viscosa). a vazão vale em m³/h: A .53.9 D .5 E . n=40ctS (tab.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. Baseado no ponto 0.39. Baseado no ponto 0.23.31. n: 3500rpm.7 Exercício 31: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.9 D .7 C . n: 3500rpm.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. 4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.47.47. Dados: Bomba KSB-40-200.7 C . Baseado no ponto 1. a vazão vale em m³/h: A . a vazão vale em m³/h: A .39. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.2 x Qbv (bomba viscosa). n: 3500rpm.Exercício 32: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.23. t=70ºC. n=40ctS (tab.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.7 . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. t=70ºC.7 Exercício 33: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. n: 3500rpm.8 B .9 D . TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64. CQ e Ch.31.39. n=40ctS (tab. CQ e Ch.5 E . TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.31. Baseado no ponto 1.5 E . Dados: Bomba KSB-40-200.23.7 C .0 x Qbv (bomba viscosa).53.9 D .53.8 B . 8 x Qbv (bomba viscosa).8 C . Dados: Bomba KSB-40-200.8 B . n=40ctS (tab.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. a altura manométrica vale em m: A . n: 3500rpm.5 .83. Baseado no ponto 0.76. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64. CQ e Ch.87. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. a altura manométrica vale em m: A . t=70ºC. Baseado no ponto 0. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.83.6 x Qbv (bomba viscosa). Dados: Bomba KSB-40-200.Exercício 34: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.85. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.8 B . t=70ºC. n: 3500rpm.3 Exercício 35: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. CQ e Ch.85.5 D .8 C .87. n=40ctS (tab.80.8 E . 8 E .76.50. Dados: Bomba KSB-40-200. Baseado no ponto 1.3 Exercício 36: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. CQ e Ch.8 E .4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.D . Dados: Bomba KSB-40-200.83. n: 3500rpm.8 C .2 .8 B . Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.76. n=40ctS (tab.80. t=70ºC. o rendimento vale em %: A .3 Exercício 37: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.0 x Qbv (bomba viscosa). a altura manométrica vale em m: A .80. CQ e Ch.87.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. Baseado no ponto 0. t=70ºC.6 x Qbv (bomba viscosa).6 B .85. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. n: 3500rpm.5 D . n=40ctS (tab.51. C . Baseado no ponto 1.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.3 E .1 Exercício 38: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. o rendimento vale em %: A . CQ e Ch.2 C .6 B . n: 3500rpm.5 D . o rendimento vale em %: A . CQ e Ch.6 B .35. t=70ºC.51. Dados: Bomba KSB-40-200.45.1 Exercício 39: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso.8 x Qbv (bomba viscosa).2 .50. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. Dados: Bomba KSB-40-200. Baseado no ponto 0. n: 3500rpm. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.5 D .35. n=40ctS (tab. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.39. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³.0 x Qbv (bomba viscosa).50. t=70ºC.51.45. n=40ctS (tab.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH.39.3 E . 6 B .1 . TG8). n=40ctS (tab.35. CQ e Ch.5 D .4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.2 C .7.2 x Qbv (bomba viscosa).50.1 Exercício 41: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. o rendimento vale em %: A .com Fluído viscoso: óleo combu stível g=940Kgf/m³.1 Exercício 40: Conhece-se a curva da bomba ensaiada com água fornecida pelo fabricante e deseja-se determinar as alterações com a mesma bomba recalcando um fluído viscoso. Com a bomba água desconhecida .35. n: 3500rpm. Dados: Bomba KSB-40-200. Ø rotor: 209mm Fluído viscoso: petróleo g=920Kgf/m³. a potência vale em cv: A . n=200ctS (tab.45. n=40ctS (tab.5 D . t=70ºC. t=70ºC.3 E .3 E .51. CQ e Ch.4% NBA=20CV No gráfico TG10 Desta forma entramos com o par do ponto de trabalho no gráfico e colhemos as intersecções com as curvas: CH. t=45ºC. Dados: Bomba KSB-40-200.39. TG8) Através do gráfico do fabricante temos: QBA=40m³/h HBA=85m hBA=64.45. QBv=50m³/h HBv=25m.39.C . Baseado no ponto 1. n: 3500rpm. 5 D .10.14.75 mca E .3 E . Em um rotor centrífugo o Raio R1=R2/2.82 mca .B . O rotor tem 7 pás e o ângulo de saída é igual a 25o.11.67 mca D .8. girando a 1750 rpm.61 mca C .7 C .57 mca B .3 Exercício 42: Determine a curva característica teórica de uma BHF dotada de um rotor centrífugo de Raio R2=150mm. A . . . . é correto afirmar que: Aa turbina Kaplan prepondera para pequenas vazões enquanto a turbina Pelt on é usada em sistemas que apresentam grandes alturas de queda B . levando em consideração a a ltura de queda. porém.tanto a turbina Kaplan quanto a Pelton podem ser usadas em sistemas com altas cargas manométricas .a turbina Kaplan prepondera para grandes vazões enquanto a turbina Pelton é usada em sistemas que apresentam pequenas alturas de queda C .a turbina Pelton prepondera para grandes vazões enquanto a turbina Francis é usada em sistemas com baixas vazões D .Exercício 1: A Figura a seguir apresenta o campo de aplicação dos principais tipos de tur binas hidráulicas (máquinas de fluxo motoras). A Figura mostra de forma evidente a existência de regiões em que preponde ra um determinado tipo de máquina. a vazão e a potência.a turbina Pelton prepondera para grandes vazões enquanto a turbina Francis é usada em sistemas com baixas vazões E . determinar a potência con sumida pela associação. considerando iguais a s velocidades de escoamento na admissão e na descarga das bombas.Exercício 2: Uma lavoura distante do manancial de captação d’água necessita de 315L/s de água (densidade=1000Kg/m3) para atender toda a área irrigada.804. f=0.874. A tubulação que conduz água possui diâmetro de 3 00m e coeficiente de atrito. A . press ão na admissão da 1ª bomba. em J/Kg.824. manômetros nivelados e calculando a perda de carga pela equação de Darcy-Weisbach.42J/Kg D .42J/Kg E . Despr ezando-se o comprimento equivalente dos acessórios.854.894.42J/Kg C . operando com 1360r pm. Pa1=0.0017. Determine a perda de carga na tubulação.42J/Kg Exercício 3: .42J/Kg B . cujas curvas características estão apresentadas na Figura abaixo. O sistema de bombeamento é constit uído pela associação em série de duas bombas iguais. O ponto de captação encontra-se na cota de 90m acima do nível do mar e a lavoura situa-se na cota de 80m. operando com 1360r pm. considerando iguais a s velocidades de escoamento na admissão e na descarga das bombas.32kPa B .Uma lavoura distante do manancial de captação d’água necessita de 315L/s de água (densidade=1000Kg/m3) para atender toda a área irrigada.32kPa C . press ão na admissão da 1ª bomba. f=0. Despr ezando-se o comprimento equivalente dos acessórios. manômetros nivelados e calculando a perda de carga pela equação de Darcy-Weisbach. Pa1=0. O sistema de bombeamento é constit uído pela associação em série de duas bombas iguais.736. A tubulação que conduz água possui diâmetro de 3 00m e coeficiente de atrito. cujas curvas características estão apresentadas na Figura abaixo. determinar a potência con sumida pela associação.32kPa E . A .32kPa D .886.706. O ponto de captação encontra-se na cota de 90m acima do nível do mar e a lavoura situa-se na cota de 80m.0017.806.846. Determine a máxima pressão a qual está submetid a a tubulação.32kPa Exercício 4: . cujas curvas características estão apresentadas na Figura abaixo.6m C . A tubulação que conduz água possui diâmetro de 3 00m e coeficiente de atrito. determinar a potência con sumida pela associação. Despr ezando-se o comprimento equivalente dos acessórios. O sistema de bombeamento é constit uído pela associação em série de duas bombas iguais. Pa1=0.876.0017. operando com 1360r pm. O ponto de captação encontra-se na cota de 90m acima do nível do mar e a lavoura situa-se na cota de 80m.4m E . considerando iguais a s velocidades de escoamento na admissão e na descarga das bombas.1357. Determine o comprimento da tubulação (dist6ancia entre o manancial e a lavoura) A .2m Exercício 5: .1429.1632.2m D . press ão na admissão da 1ª bomba.8m B . f=0.729.Uma lavoura distante do manancial de captação d’água necessita de 315L/s de água (densidade=1000Kg/m3) para atender toda a área irrigada. manômetros nivelados e calculando a perda de carga pela equação de Darcy-Weisbach. operando com 1360r pm.0. Pa1=0.Uma lavoura distante do manancial de captação d’água necessita de 315L/s de água (densidade=1000Kg/m3) para atender toda a área irrigada. O ponto de captação encontra-se na cota de 90m acima do nível do mar e a lavoura situa-se na cota de 80m. determinar a potência con sumida pela associação.091m 3 /s D . A tubulação que conduz água possui diâmetro de 3 00m e coeficiente de atrito. Despr ezando-se o comprimento equivalente dos acessórios.0.17m 3 /s .0.051m 3 /s B .11m 3 /s E . cujas curvas características estão apresentadas na Figura abaixo.0. considera ndo escoamento por ação da gravidade. A . f=0. O sistema de bombeamento é constit uído pela associação em série de duas bombas iguais.071m 3 /s C .0. manômetros nivelados e calculando a perda de carga pela equação de Darcy-Weisbach.0017. considerando iguais a s velocidades de escoamento na admissão e na descarga das bombas. quando as duas bombas são retirad as do circuito. Determine a vazão que chega a lavoura. press ão na admissão da 1ª bomba. Exercício 6: Uma lavoura distante do manancial de captação d’água necessita de 315L/s de água (densidade=1000Kg/m3) para atender toda a área irrigada.4kPa C .706.32kPa B . operando com 1360r pm. O ponto de captação encontra-se na cota de 90m acima do nível do mar e a lavoura situa-se na cota de 80m.634.536. manômetros nivelados. considerando iguais a s velocidades de escoamento na admissão e na descarga das bombas. cujas curvas características estão apresentadas na Figura abaixo. O sistema de bombeamento é constit uído pela associação em série de duas bombas iguais. Despr ezando-se o comprimento equivalente dos acessórios.4kPa E . f=0.2kPa D . Determine a m áxima pressão a qual está submetida a tubulação A . press ão na admissão da 1ª bomba.0017.678. Pa1=0.588. A tubulação que conduz água possui diâmetro de 3 00m e coeficiente de atrito.2kPa . manômetros. A .5J/Kg B .712.642. cujas curvas características estão apresentadas na Figura abaixo.804.Exercício 7: Uma lavoura distante do manancial de captação d’água necessita de 315L/s de água (densidade=1000Kg/m3) para atender toda a área irrigada. operando com 1360r pm. A tubulação que conduz água possui diâmetro de 3 00m e coeficiente de atrito. O ponto de captação encontra-se na cota de 90m acima do nível do mar e a lavoura situa-se na cota de 80m. f=0. O sistema de bombeamento é constit uído pela associação em série de duas bombas iguais.3J/Kg D . Pa1=0. considerando iguais a s velocidades de escoamento na admissão e na descarga das bombas.5J/Kg E .0017.4J/Kg C .776. em J/Kg. Determine a perda de car ga na tubulação.42J/Kg . press ão na admissão da 1ª bomba. Despr ezando-se o comprimento equivalente dos acessórios.601. . . . . 2. N=20rpm.4. A .72 . Sugestão: Aplicar as equações de continuidade.3. Calcule a velocidade periférica para o moinho holandês testado por Calvert (D=26m. conforme mostrado na figura abaixo.8 E .98 B . potência produzida e eficiência de um moinho de vento idealizado.3.4 D . V=36km/h e Pproduzida=41kW).7 C . quantidade de movimento e energia (componente x) usando o VC e as coordenada mostradas.2.Exercício 1: Desenvolva expressões gerais para empuxo. 0. para o moinho holandês testado por Calvert. Calcule a eficiência teórica máxima atingível para a de velocidade periférica calculada no exercício 1. V=36km/h e Pproduzida=41kW). potência produzida e eficiência de um moinho de vento idealizado.0. Sugestão: Aplicar as equações de continuidade.63 D .53 E .0.73 C . quantidade de movimento e energia (componente x) usando o VC e as coordenada mostradas.43 .Exercício 2: Desenvolva expressões gerais para empuxo. Cal cule a velocidade periférica para o moinho holandês testado por Calvert (D =26m.0. N=20rpm.83 B .0. conforme mostrado na figura abaixo. A . 0. potência produzida e eficiência de um moinho de vento idealizado. Cal cule a velocidade periférica para o moinho holandês testado por Calvert (D =26m. Sugestão: Aplicar as equações de continuidade.0.115 B . N=20rpm.13 D . A .Exercício 3: Desenvolva expressões gerais para empuxo.142 E .0. conforme mostrado na figura abaixo.15 .0. Calcule a eficiência real para o moinho holandês testado por Calvert. quantidade de movimento e energia (componente x) usando o VC e as coordenada mostradas. V=36km/h e Pproduzida=41kW).0.125 C . Exercício 4: Desenvolva expressões gerais para empuxo.4.4.27 kN B . conforme mostrado na figura abaixo.7 kN . V=36km/h e Pproduzida=41kW).21 kN D .4.29 kN E . N=20rpm.3. Sugestão: Aplicar as equações de continuidade.8 kN C . Calcule o empuxo máximo possível para o moinho holandês testado por Cal vert. potência produzida e eficiência de um moinho de vento idealizado. Cal cule a velocidade periférica para o moinho holandês testado por Calvert (D =26m. quantidade de movimento e energia (componente x) usando o VC e as coordenada mostradas. A .3. 600 rpm . com um rendimento de 70%. de 1950 m m de diâmetro.Exercício 5: Uma turbina modelo de 390 mm de diâmetro. Que valores serão esperados para a velocidade de rotação levando em consideração o efeito de escala so bre o rendimento? A .750 rpm C .650 rpm E . a uma velocidade de rotação de 1500rpm.800 rpm B . desenvolve 9kW de potência. Uma turbina geometricamente semelhante. sob uma queda de 10m.700 rpm D . operará a uma queda de 40m. L. no Sistema Técnico de Unidades. E. e sabendo que esta opera com velocidade de rotação de 81.RS.60.72 m B . de uma das usinas instaladas na Central Termelétrica de Tucuruví. A. HENN. determinar para a água de massa específica 1000Kg/m3 a altura de queda nominal da turbina. Ed.82 rpm (gerador de 60Hz).Exercício 6: O gráfico da Figura a seguir representa as curvas características em grandezas unitárias. constante para todas as condições de trabalho. 2ª ed. Santa Maria . no rio Tocantis.68.72 m .42 m D .2 m E .67. Máquinas de Fluido. UFSM. 2006 A .64.72 m C ..70. D 4 =10. 2006. HENN. A. Hn=120m. Considerando as curvas características representadas pelo diagrama topográfico a seguir (Sistema Técnico de Unidades). L. A . Ed. no Rio Paraná. se encontra submetida a sua altura de queda nominal.42m B . UFSM.98m D .D 4 =9..68m E .97m . Santa Maria .76m C . 2ª ed.Exercício 7: Uma das turbinas da Central Termelétrica de Itaipu.D 4 =8.D 4 =7. Máquinas de Fluido. a água de massa específica 1000Kg/m 3 e constante a velocidade de rotação. E. determinar o diâmetro de entrada do rotor da turbina. que trabalha com uma freqüência de 50Hz de rotação de 90.0 rpm.RS.D 4 =8. na entrada e na saída do rotor o fator que tem influência decisiva sobre a forma das curvas características de uma máquina de fluxo e conseqüentemente.Vazão de fluido .Ângulo de inclinação das pás E .Comprimento das pás C .Distância entre as pás D .Diâmetro do rotor B . sobre seu funcionamento é: A .Exercício 8: Nas condições reais do fluxo acelerado através das máquinas de fluxo motoras. engrenagens. D . Exercício 1: No universo da mecânica. o emprego da força muscular e obter bens em grandes quantidades.filtragem de passagem. bem como os principais componentes destes sistemas. isto é feito forçando o fluxo de fluido a passar por um elemento filtrante que retém a contaminação.converter energia mecânica em energia hidráulica. Exercício 2: A Figura a seguir mostra um esquema de um filtro hidráulico. cuja função é remover impurezas do fluido hidráulico. ao máximo.RESUMO Visualização do fenômeno da cavitação através de ensaios em laboratório de mecânica dos fluidos.converter energia cinética em energia hidráulica. alavancas etc. Ela permite substituir o trabalho humano repetitivo e cansativo nos processos industriais. com práticas e montagens de circuitos. A pneumática contribui para que esses dois objetivos venham a ser alcançados. sistemas hidráulicos (funcionam à base de óleo) e sistemas pneumáticos (funcionam à base de ar comprimido). é responsável em criar fluxo de fluido para o sistema.filtragem de pressão.converter energia mecânica em energia térmica. Ela é utilizada nos circuitos hidráulicos para: A . E . muitas máquinas e equipamentos apresentam.). sucção e de retorno B . sucção e retorno . além dos sistemas mecânicos (polias e correias. B . A utilização das máquinas pelo homem sempre teve dois objetivos: reduzir.converter energia potencial em energia hidráulica. por exemplo. Uma bomba hidráulica. Os tipos de filtragem mais conhecidas são: A . Apresentação da simbologia utilizada em sistemas hidráulicos. C .converter energia mecânica em energia de pressão. calor excessivo.válvula de controle de vazão e válvula de alívio B . comumente denominadas apenas de válvulas direcionais.válvula de contenção e válvula de escape C . cont rola a direção ou sentido de um ou mais fluxos diversos de fluido que vão te r à válvula. O proc esso mais utilizado para se controlar a direção e sentido do fluxo de fluido e m um circuito.C . inadequada de pressão. com o movimento rápido de um só elemento. uso de atuador in adequada de pressão.filtragem de leito. CDsujeira.válvula de retenção e válvula seletora D . aplicação correto. calor excessivo. é a utilização de válvulas de controle direcional. sucção e de empuxo Exercício 3: Apesar do desenvolvimento tecnológico de circuitos hidráulicos. uso de regulador in Instruções acerca das Avaliações . aplicação correto. esses. Através desse controle.válvula de pressão e válvula seletora Exercício 4: Os fatores mais comuns e que podem causar falhas em válvulas são: Asujeira. é possível obter movimentos desejados dos at uadores de tal forma que. sucção e de empuxo E . calor excessivo. Alguns modelos de válvulas direcionais são: A . Esujeira. calor excessivo. aplicação eto. seja possível se efetuar o trabalho exigido. sucção e longitudinal filtragem de pressão. aplicação correto. aind a necessitam de meios para se controlar a direção e o sentido do fluxo de fl uido. uso de fluido incorr inadequada de pressão. Esses tipos de válvulas podem ser de múltiplas vias que.válvula de retenção e válvula de alívio E . uso de atuador in adequada de pressão. pressurização e de retorno D .filtragem de pressão. Bsujeira.filtragem longitudinal. será composta de exercícios baseados nos módulos 1 a 8 Exame .Prova P1 .será composta de exercícios baseados nos módulos 1 a 8 Bom aprendizado! .será composta de exercícios baseados nos módulos 1 a 3 Prova P2 .será composta de exercícios baseados nos módulos 4 a 8 Prova Substitutiva .