INDICE GENERALINTRODUCCION 1 1 ANTECEDENTES 10 2 TRAMITE ANTE LA DGCOH COMPONENTES Y SUS CARACTERISTICAS 12 3 NORMAS Y RECOMENDACIONES PARA LA APROBACION DE PROYECTOS 18 3.1 Normas y Recomendaciones Generales 19 3.1.1 Memoria del proyecto 20 3.1.1.1 Estructuración 20 3.1.1.2 Entrega de la memoria de un proyecto 24 I Para revisiòn 24 II Entrega final 26 3.1.2 Planos 35 3.1.2.1 Contenido 36 3.1.2.2 Entrega de planos 37 I Para revisiòn 37 II Entrega final 39 3.1.3 Datos topogràficos 46 3.1.3.1 Lista de trabajos topogràficos 46 3.1.3.2 Descripciòn de los trabajos 47 3.1.4 Número de elementos a servir 53 3.2 Abastecimiento de Agua Potable 55 3.2.1 Proyecto de instalaciones internas 55 3.2.1.1 Datos de proyecto 55 I Gastos de diseño 55 3.2.1.2 Proyecto ejecutivo 60 I Toma 60 II Almacenamiento 60 III Velocidades de proyecto 60 IV Pérdidas de carga 60 V Selección de diámetros 63 VI Precisiones mínima y máxima 63 VII Cámaras de aire 64 VIII Jarros de aire y válvulas eliminadoras de aire 64 3.2.1.3 Tipos de abastecimiento de agua potable 64 I Instalación por gravedad 64 II Instalación a presión 66 II.1 Equipos hidroneumáticos 66 II.2 Equipos de bombeo programado 77 3.2.1.4 Sistemas contra incendio 77 I Capacidad de almacenamiento 78 II Hidrantes 78 III Accesorios 81 IV Distribución de hidrantes 81 V Bombas 83 VI Toma siamesa 84 3.2.1.5 Instalaciones especiales 85 I Albercas 85 I.1 Recirculaciòn y filtración 85 II Fuentes 86 III Riego 86 IV Otras (aire acondicionado, riego, abrevaderos, etc.) 86 3.2.1.6 Planos a generar y contenido 86 I Plantas 86 II Cortes 86 III Isomètricos 86 3.2.2 Proyecto de instalaciones externas 86 3.2.2.1 Datos de proyecto 86 I Dotaciones 86 II Gastos de diseño 86 III Presiones 88 3.2.2.2 Componentes. Análisis y proyecto ejecutivo 89 I Toma 89 II Almacenamiento 90 III Redes de distribución 91 III.1 Geometría y características de la tuberías de la red 91 III.2 Funcionamiento hidraùlico 94 III.2.1 Presiones o cargas de diseño 94 III.2.2 Pèrdidas de energìa 94 III.2.3 Mètodos de anàlisis hidraùlico 97 III.3 Proyecto ejecutivo 112 III.4 Conexiòn de tuberìas en operaciòn y conductos nuevos 114 3.2.2.3 Planos a generar y contenido 126 I Toma 126 II Almacenamiento 127 III Red de distribuciòn 127 3.3 Drenaje 129 3.3.1 Proyecto de instalaciones internas 129 3.3.1.1 Instalaciòn sanitaria 129 I Datos de proyecto 130 I.1 Unidades mueble de desagüe 130 I.2 Gastos de diseño 130 II Proyecto ejecutivo 131 II.1 Pendientes mìnima y màxima 131 II.1.1 Pendiente mìnima 131 II.1.2 Pendiente màxima 131 II.2 Selecciòn de diàmetros 131 II.2.1 Por Manning 132 II.2.2 Unidades mueble 132 III Consideraciones de proyecto 133 III.1 Desagües 133 III.2 Intereceptores 134 III.2.1 Interceptores de grasa 135 III.2.2 Otros interceptores 135 III.3 Bajadas de aguas negras 136 III.4 Sistemas de ventilación 138 III.5 Fosas sépticas 140 3.3.1.2 Instalación pluvial 141 3.3.1.3 Instalaciones combinadas 152 3.3.2 Proyectode instalaciones externas 152 3.3.2.1 Datos de proyecto 153 I Gastosde diseño 153 I.1 Redes secundarias de drenaje pluvial 153 I.2 Redes primarias de drenaje pluvial 163 I.3 Redes de drenaje sanitario 173 I.4 Redes de drenaje combinado 178 II Sitio de descarga 178 3.3.2.2 Componentes. Análisis y rpoyecto ejecutivo 179 I Red de recolección 179 I.1 Generalidades 179 I.2 Disposición general de los sistemas 182 I.3 Atarjeas y colectores 188 I.4 Métodos de diseño 195 I.5 Estructuras de acceso y especiales 198 I.5.1 Pozos de visita comunesy pozos - caja de visita 198 I.5.2 Pozos de visita con caída y pozos - caja con caída 201 I.5.3 Descargas domiciliarias 203 I.5.4 Captaciones de aguas pluviales 203 I.5.5 Vertedores laterales 204 I.5.6 Interferencias con otras estructuras 205 II Tanques de tormentas 211 III Pozos de absorción 213 3.3.2.3 Planos a generar y contenido 214 I Red de recolección 215 II Planos deestructuras complementarias 216 III Tanques de tormentas 216 IV Pozos de absorción 217 3.4 Sistemas de Bombeo 217 3.4.1 Sistemas internos de bombeo 217 3.4.1.1 Bombeo a tinacos o a tanques elevados 217 I Bombeo a tinacos multiples 220 3.4.1.2 Equipos hidroneumáticos 221 3.4.1.3 Equipos de bombeo programado 222 3.4.1.4 Bombeo en sistemas contra incendio 222 3.4.1.5 Bombeo de cárcamos de aguas negras 222 3.4.1.6 Bombeo de agua pluvial 222 3.4.1.7 Bombeo a sistemas de riego programado 222 3.4.2 Plantas para complemento de la infraestructura municipal 222 3.4.2.1 Partes constitutivas de una planta 222 I Entrada 222 II Cárcamos de bombeo 223 III Bombas 224 IV Tubería de descarga 225 V Descarga 225 VI Motores 225 VII Subestación y transformadores 226 VIII Centro de control de motores, tableros e interruptores 226 IX Equipos y edificios auxiliares 226 3.4.2.2 Problemas presentados en plantas en operación 226 3.4.2.3 Alcances de un proyecto 228 I Proyecto civil 228 I.1 Trabajos preliminares 228 I.2 Trabajos definitivos 228 I.3 Memoria del proyecto 228 I.4 Contenido de los planos 229 I.5 Especificaciones y programa de trabajo 230 II Proyecto mecánico 232 II.1 Trabajos preliminares 232 II.2 Trabajos definitivos 232 II.3 Memoria del proyecto 233 II.4 Contenido de los planos 234 II.5 Especificaciones y programa de trabajo de fabricantes 235 III Proyecto eléctrico 236 III.1 Trabajos preliminares 236 III.2 Trabajos definitivos 236 III.3 Memorias del proyecto 236 III.4 Contenido de los planos 237 III.5 Especificaciones y programa de trabajo de fabricantes 240 IV Cárcamos 241 IV.1 Tipos y arreglos más comunes 241 IV.2 Recomendaciones generales de diseño 242 IV.3 Disposición recomendable de los equipos 243 IV.4 Dimensionamiento 244 IV.5 Arreglos recomendables 247 V Dispositivos de retención y retiro de cuerpos flotantes y azolves 250 V.1 Rejillas 250 V.2 Sistemas de limpieza 254 V.3 Tanques desarenadores 255 V.4 Estructuras de descarga 257 3.5 Agua tratada, Criterios de calidad, Procesos de tratamiento y usos 260 3.5.1 Criterios de calidad y procesos de tratamiento 260 I Tratamiento primario 276 II Tratamiento secundario 277 III Tratamiento terciario 278 3.5.2 Usos del agua tratada 278 4 ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION 280 4.1 Especificacionesde Instalaciones Internas 280 4.1.1 Generalidades 281 4.1.2 Calidad de los materiales 281 4.1.3 Especificaiones de los materiales 281 4.1.3.1 Material de cobre 281 4.1.3.2 Material de fierro galvanizado 282 4.1.3.3 Material de fierro fundido 283 4.1.3.4 Material de P.V.C. (Cloruro de polivinilo) 285 4.1.3.5 Material de acero soldable 286 4.1.4 Especificaciones de accesorios 287 4.1.4.1 Accesorios para desagües 287 4.1.4.2 Accesorios para servicio contra incendio 288 4.1.4.3 Mangueras flexibles para dilatación o deformaciones 289 4.1.4.4 Mangueras flexibles para eliminar vibraciones 290 4.1.5 Localización de tuberías y accesorios 290 4.1.6 Angulo de conexiones entre tuberías 290 4.1.7 Agrupamiento de tuberías 291 4.1.8 Separación entre tuberías 292 4.1.9 Suspensiones y anclajes 292 4.1.9.1 Tuberías verticales 292 4.1.9.2 Tuberías horizontales 292 4.1.9.3 Dilatación 293 4.1.9.4 Separación de tuberías verticales 293 4.1.9.5 Separación de tuberías horizontales 293 4.1.9.6 Fierro fundido y P.V.C. 293 4.1.10 Relación con la estructura 294 4.1.10.1 Pasos 294 4.1.10.2 Istalaciones hidraúlicas 294 4.1.11 Prueba de tuberías 294 4.1.11.1 Instalaciones en muros 294 4.1.11.2 Instalaciones hidraúlicas 294 4.1.12 Instalación de tuberías 295 4.1.12.1 Tuberías de cobre 295 4.1.12.2 Tuberías de fierro fundido 296 4.1.12.3 Tuberías de P.V.C. (Unión espiga-campana con anillo de hule) 297 4.1.12.4 Tuberías de P.V.C. para cementar 298 4.1.12.5 Tuberías de fierro galvanizado 301 4.1.13 Suministro y colocación de tinacos 302 4.1.14 Registros de albañal 303 4.1.16 Instalación de muebles sanitarios 305 4.2 Especificaciones para Instalaciones Externas 307 4.2.1 Especificaciones generales 307 4.2.1.1 Trazo y corte con cortadora de disco en pavímetro asfáltico y pavimento hidraúlico. 307 4.2.1.2 Construcción de base de grava cementada 307 4.2.1.3 Construcción de empedrado en seco 307 4.2.1.4 Ruptura de empedrado 308 4.2.1.5 Ruptura de pavimento adquinado,asfáltico y de concreto 308 4.2.1.6 Empedrado junteado con mortero cemento arena 1:5 308 4.2.1.7 Pavimento adoquinado junteado con mortero cemento arena 1:3 308 4.2.1.8 Pavimento asfáltico 309 4.2.1.9 Desmontes 309 4.2.1.10 Despalme 310 4.2.1.11 Limpieza y trazo en el área de trabajo 311 4.2.1.12 Excavación de zanjas 311 4.2.1.13 Excavación de zanjas 311 4.2.1.14 Excavación para estructuras 315 4.2.1.15 Plantillas apisonadas 316 4.2.1.16 Relleno de excavaciones de zanjas 317 4.2.1.17 Extendido y bandeado de material sobrante de excavación 319 4.2.1.18 Bombeo de achique con bomba autocebante 320 4.2.1.19 Ademes de madera 320 4.2.1.20 Instalación de tubería deacero soldada 320 4.2.1.21 Limpieza de tubería y piezas especiales de acero con chorro de are 324 4.2.1.22 Corte y biselado de tubería de acero 326 4.2.1.23 Protección anticorrosiva para tubería de acero; superficie exterio 326 4.2.1.24 Protección anticorrosiva interior en tuberías de acero 328 4.2.1.25 Doblado de tubería de acero 331 4.2.1.26 Inspección radiográfica de la soldadura 332 4.2.1.27 Protección en el exterior de tubería de concreto presforzado 334 4.2.1.28 Calafateo interior en junta de tubería deconcreto presforzado con cuerda nylon,colmasol y sikaflex 336 4.2.1.29 Juntas tipo calcetín en tuberías de concreto presforzado 337 4.2.1.30 Instalación y junteo de tubería de concreto presforzado 338 4.2.1.31 Mampostería y zampeado para estructuras 342 4.2.1.32 Muros de tabique recocido o block de cemento 343 4.2.1.33 Fabricación y colocación de concreto 345 4.2.1.34 Plantillas compactadas 353 4.2.2 Especificaciones inherentes a obras para abastecimiento de agua potable 354 4.2.2.1 Instalación de tubería de asbesto cemento 354 4.2.2.2 Instalación de tuberíade P.V.C., con cople integral 359 4.2.2.3 Instalación de tubería de polietileno de alta densidad 361 4.2.2.4 Prueba hidrostática de tubería de acero 361 4.2.2.5 Prueba hidrostática de tubería de concreto presforzado 362 4.2.2.6 Instalación de válvulas y piezas especiales 364 4.2.2.7 Instalación de medidores de agua 366 4.2.2.8 Cajas de operación deválvulas 366 4.2.2.9 Suministro e instalación de contramarcos 370 4.2.2.10 Suministro y colocación de marcos con tapa de fierro fundido 370 4.2.2.11 Instalación y prueba de tuberías de fierro galvanizado 370 4.2.2.12 Suministro de tuberías para agua potable 371 4.2.2.13 Suministro de piezas especiales de fierrro fundido con bridas, extremidades, tornillos, empques de plomo, juntas Gibault, juntas universales, juntas mecánicas. 372 4.2.2.14 Suministro de válvulas 373 4.2.2.15 Suministro de medidores 375 4.2.3 Especificaciones inherentes a obras de alcantarillado 375 4.2.3.1 Instalación de tuberías de concreto 375 4.2.3.2 Construcción depozos de visita y cajas de caída 378 4.2.3.3 Brocales y tapas para pozos de visita 380 4.2.3.4 Conexiones domiciliarias(slant y codo) 381 4.2.3.5 Suministro de tuberías deconcreto 382 4.2.3.6 Suministro de slant y codo de concreto 385 5 EJEMPLOS DE APLICACION 386 6 SUPERVISION DE OBRAS 505 TABLAS FIGURAS Tabla 3.13 Gasto mínimo según el diámetro del conducto. Tabla 3. Tabla 3. Tabla 3.1 Equivalencia d los mueble en unidades de gastos.16 Pendiente mínima en conductos de sistemas sanitarios y combinado.U.1 Color con el que deben ser pintadas las tuberías.11 Tipo de vialidad y período de retorno mínimo. Tabla 3. Tabla 3.60 m/s).9 Equivalencia de los muebles en unidades de desagüe.O. Tabla 3. Tabla 3.3 Coeficientes de fricción "k" en conexiones y válvulas bridadas.7 Dotaciones de agua por usos.5 Longitudes equivalentes de conexiones en metros.H y la S.INDICE DE TABLAS Tabla 3. según la D. Tabla 3.15 Diámetros comerciales y ancho de zanjas. Tabla 4. Tabla 3. Tabla 3. Tabla 3.E. Tabla 3.E.12 Valores típicos del coeficiente de escurrimiento.G.4 Coeficientes de fricción "k" en conexiones y válvulas roscadas.6 Longitudes equivalentes de válvulas en metros.10 Uso del suelo y períodos de retorno. (Funcionando con 25% de llenado a la velocidad de 0.C..17 Criterios de espaciamiento entre pozos y pozos-caja de visita. Tabla 3. .D.8 Dimensiones de zanja.2 Conversión de unidades mueble a litros por segundo.14 Materiales de fabricación de tuberías de alcantarillado. Tabla 3. Tabla 3. .22 Factores de ajuste por período de retorno y duración.10 Simbología para alumbrado de interiores. Figura 3. Tuberías de cobre tipo "M" medianamente lisa. Figura 3.25 Ejemplo para el cálculo dehidrograma sintéticos. Figura 3. Figura 3. Figura 3. Figura 3.V.C. Figura 3. Figura 3. Figura 3.4 Conexionesde P. Figura 3.7 Simbología para redes de agua tratada.6 Simbología para alcantarillado.20 Representación gráfica del efecto de la duración de la lluvia (d) en el escurrimiento. Figura 3. Figura 3. Figura 3. Figura 3..8 Diagrama unifilar y sistema de fuerza.14 Pérdidas de carga por fricción.27 Ancho de zanja e instalación.1 Simbología de la planimetría.5 Simbología para gua potable.30 Ventilaciones en anillo y en circuito.15 Factores para el cálculo de la capacidad de tanques hidroneumáticos. Figura 3.13 Pérdidas de carga por fricción. Figura 3. Figura 3.24 Hidrogramas unitario sintéticos. Figura 3.19 Regionalización del coeficiente de escurrimiento.12 Curvas de equivalencias para el cálculo con el sistema de Hunter (Grandes Gastos).9 Simbología para alumbrado exterior y sistemas de tierras.23 Esquema para mostrar la secuencia de numeración de los tramos y forma de cálculo de áreas y tiempos de concentración.INDICE DE FIGURAS Figura 3. Figura 3. Figura 3.17 Cruceros de una red convencional.29 Sistema de doble ventilación (esquema). sistema cementado.2 Signos convencionales para tuberías y redes de agua potable. Figura 3. Figura 3. .21 Isoyetas para d = 30 min y Tr = 5 años.26 Hidrograma unitario triangular.31 Ventilación húmeda y de alivio. Figura 3.18 Cruceros de una red convencional usado juntas universales.16 Cruceros de una red convencional. Figura 3. Tuberías de fierro galvanizado cédula 40 medianamente rugoso.32 Area de aportación pluvialpor la presencia de muros verticales concurrentes.11 Curvas de equivalencias para el cálculo con el sistema de Hunter (Pequeños Gastos). Figura 3. Figura 3.sistemas espiga-campana con anillo de hule.3 Conexiones de P. Figura 3.28 Planta del cárcamo de bombeo. Figura 3.V. Figura 3.C. Figura 3. Figura 3. Desconocimiento de las normas y recomendaciones que. con frecuencia se envueltas en una problemática que. clínicas. conjuntos comerciales o industriales. de C. permiten uniformizar tanto la elaboración y presentación de proyectos. en suma y en en mejor de los casos. 2. la DGCOH realiza el presente manual a través de la Subdirección de Ingeniería Hidráulica de su Dirección Técnica. Su fin principal. S. les hace requerir más tiempo del que hubiera previsto para casos. es por una parte divulgar de manera clara razonablemente objetiva el conocimiento de las actividades que en relación con el trabajo fundamental de la DGCOH . Desconocimiento de las acciones que integran el proceso orientado a la consecución de dicha licencia. situación que tiene como dos grandes causas las siguientes: 1. contando con la colaboración de la empresa DEMM consultores.V. . del orden ne que deben efectuarse. y así mismo. les hace requerir más timepo del que hubiera previsto para el desarrollo y buen término del trámite correspondiente. deben edificarse previs obtencións de una licencia de construcción.INTRODUCCION Las personas físicas y morales interesadas en construir inmuebles como conjuntos habitacionales. como la revisión de los mismos por parte de la dependencia citada. Consciente de los anteriormente expuesto. generadas por la Dirección General de Construcción y Operación Hidraúlica (DGCOH) del Departamento del Distrito Federal (DDF) con fundamento en la existencia de ese proceso.planeación. cualquiera de aquellos que de acuerdo con el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal. escuelas y en general. edificios de oficinas. porque entre sus ocupaciones se cuenta la de regir parte del procesos al que se ha hecho referencia.A. y a la vez. ANTECEDENTES Se dan los antecedentes jurídicos en que se fundamenta la existencia del proceso a través del cual se obtiene una licencia de construcción.proyecto. 2. y adicionalmente. 3. 1. Se enuncian los pasos constitutivos de la parte del procesos que. para btener una licencia de construcción. Asimismo. construcción y operación de la infraestructura para el abastecimiento de agua potable y los drenajes sanitario y pluvial del Distrito Federal . . indicar através de normas y recomendaciones la mejor forma de efectuar dichas actividades y de presentar para su revisión los anteproyectos y proyectos ejecutivos que de ello se deriven. se indican los aspectos que deben tener en cuenta las partes involucradas.debe contemplar cualquier aspirante a obtener licencias para construir el tipo de inmuebles que han sido citados. Así mismo se propone que el manual quede estructurado como se describe a continuación. Asimismo y dado que como consecuencia de los anterior. además de que son indicados los documentos escritos y/o gráficos que deben presentarse a la dependencia.NORMAS Y RECOMENDACIONES PARA LA APROBACION DE PROYECTOS.TRAMITE ANTE LA DGCOH COMPONENTES Y SUS CARACTERISTICAS.corresponde sancionar a la DGCOH. surge la necesidad de garantizar que las obras objeto de los proyectos revisados y aprobados sean ejecutadas con estricto apego a lo especificado en los mismos. se considera la emisión de normas y recomendaciones para la aupervisión de esos trabajos. se indican y explican brevemente los pasos generales que integran ese proceso y se define la esfera de competencia de la DGCOH. con respecto a la supervisión de las obras correspondientes. y por otra. tratamiento y reuso de aguas residuales y/o pluviales. En estas condiciones.Normas y Recomendaciones Generales Memoria del proyecto Estructuración Entrega de la memoria de un proyecto Para revisión Entrega final Planos Contenido Entrega de planos Para revisión Entrega final Datos topográficos Lista de trabajos topográficos Descripción de los trabajos Número de elementos a servir . es decir. La formación de este capítulo.aplicables independientemente del proyecto de que se trate.se entreguen a la DGCOH parasu revisión y ulterior aprobación.se hace una exposición detallada de todo aquello que en los aspectos realización y detallada de todo aquello que en los aspectos realización y revisión de proyectos ejecutivos debe ser estrictamente observado por la o las áreas de la DGCOH que se encargan de esos aspectos. y también. drenaje. conciernen a obras constitutivas de cualquiera de los sistemas que a continuación se citan: Abastecimiento de agua potable. bombeo y asimismo. primero se enuncian normas y recomendaciones de carácter general. y posteriormente. se lleva a cabo previa aceptación de que todos los proyectos que como parte del trámite para obtener una licencia de Construcción. por los interesados en la construcción de inmuebles. Así la lista de temas a tratar en este capítulo es la siguiente: . Abastecimiento de Agua Potable Proyecto de instalaciones internas Datos de proyecto Gastos de diseño Proyecto ejecutivo Toma Almacenamiento Velocidades de proyecto Pérdidas de carga Selección de diámetro Presiones mínima y máxima Cámaras de aire Jarros de aire y válvulas eliminadoras de aire Tipos de abastecimiento de agua potable Instalación por gravedad Instalación a presión Equipos hidroneumáticos Equipos de bombeo porgramado Sistemas contra incendio Capacidad de almacenamiento Hidrantes Accesorios Distribución de hidrantes Bombas Toma siamesa Instalaciones especiales Albercas Recirculación y filtración Fuentes Riego Otras (aire acondicionado. riego. etc.) Planos a generar y contenido Plantas Cortes Isométricos . abrevaderos.. Análisis y proyecto ejecutivo Toma Alamacenamiento Redes de distribución Geometría y características de la tuberías de la red Funcionamiento hidraúlico Presiones o cargas de diseño Pérdidas de energía Métodos de análisis hidraúlico Proyecto ejecutivo Conexión de tuberías en operación y conductos nuevos Planos a generar y contenido Toma Almacenamiento Red de distribución . Proyecto de instalaciones externas Datos de proyecto Dotaciones Gastos de diseño Presiones Componentes.Drenaje Proyecto de instalaciones internas Instalación sanitaria Datos de proyecto Unidades mueble de desagüe Gastos de diseño Proyecto ejecutivo Pendientes mínima y máxima Selección de diámetros Por Manning Unidades mueble Consideraciones de proyecto Desagües Interceptores Bajadas de aguas negras . Análisis y proyeccto ejecutivo Red de recolección Normas generales Disposición general de los sistemas Atarjeas y colectores Métodos de diseño Estructuras de acceso y especiales Pozos de visita comunes y pozos .cja de visita Pozos de visita con caída y pozos .caja con caída Descargas domiciliarias Captaciones de aguas pluviales Vertedores laterales Interferencias con otras estructuras Tanques de tormentas Pozos de absorción Planos a generar y contenido Red de recolección Plano de estructuras complementarias Tanques de tormentas Pozos de absorción . Sistemas de ventilación Fosas sépticas Instalación pluvial Instalación combinadas Proyecto de instalaciones externas Datos de proyecto Gastos de diseño Redes secundarias de drenaje pluvial Redes primarias de drenaje pluvial Redes de drenaje sanitario Redes de drenaje combinado Sitio de descarga Componentes.Sistemas de Bombeo . Procesos de tratamiento y usos Proyecto de instalaciones internas Usos Proyecto ejecutivo Toma Almacenamiento Distribución Plantas de tratamiento .Agua tratada. tableros e interruptores Equipos y edificios auxiliares Problemas presentados en plantas en operación Alcance de un proyecto Proyecto civil Proyecto mecánico Proyecto eléctrico Cárcamos Dispositivos de retención y retiro de cuerpos flotantes y azolves . Sistemas internos de bombeo Bombeo a tinacos o a tanques elevados Equipos a tinacos o a tanques elevados Equipo hidroneumático Equipos de bombeo programado Bombeo en sistemas contra incendio Bombeo de cárcamos de aguas negras Bombeo a sistemas de riego programado Plantas para complemento delainfraestructura municipal Partes constitutivas de una planta Entrada Cárcamos de bombeo Bombas Tubería de descarga Descarga Motores Subeatación y transformadores Centro de control de motores. SUPERVISION DE OBRAS Para garantizar el buen funcionamiento de las obras objeto de los proyectos hidraúlicos aprobados por la DGCOH. EJEMPLOS DE APLICACION Con el apoyo de proyectos reales. Calidad del agua 4. 5. .ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION Debido a la necesidad de garantizar que las obras proyectadas tengan la calidad. razón por la que en este capítulo se dan las normas que regirán la supervisión de esos trabajos. en este capítulo se ejemplifica la aplicación de las normas y recomendaciones expuestas en los capítulos precedentes. es necesario que sean ejecutadas con estricrto apego a los especificado en aquellos. 6. y características de seguridad. en este capítulo son expuestas las especificaciones a que se referirá y someterá la realización de todas las actividades en que se fundamente su ejecución material. que les permitan cumplir con el objetivo para el que fueron concebidas. MANUAL PARA LA PRESENTACION REVISION DE PROYECTOS HIDRAULICOS DE EDIFICACIONES EN LA DGCOH . 1. se proporcionan copias de los documentos citados a instituciones como la Coordinación General de Transporte (CGT). Hecho lo anterior y con objeto de determinar si la obra es o no factible desde el punto de vista de los factores qque influyen en la calidad de vida de los habitantes del Distrito federal. ANTECEDENTES Toda persona física o moral que desee realizar la construccion de inmuebles para vivienda. ante las autoridades del Distrito Federal y de acuerdo con el aratículo 53 del REglamento de Construcciones para la entidad.en cumplimiento del artículo 54 del reglamento citado también deberá solicitar una Licencia de Construcción. la Compañía de Luz y Fuerza (CLF). implica que el interesado cuente con la constancia de alineamiento y número oficial del predio que pretende utilizar. una Licencia de Uso del Suelo. escrituras del mismo y antiproyecto arquitectónico de lo que se quiere construir. en los Colegios de Ingenieros y Arquitectos. comercio o industria. debe solicitar. o bien. la Asociación de Vecinos y Colonos correspondiente. La solicitud de la Licencia de Uso del Suelo. en la subdelegación dePlanificación de la Delegación Política correspondiente. documentos que denerán presentarse ya sea en la Dirección General de Reordenación Urbana y Protección Ecológica (DGRUPE). y si ésta es otorgada. la DGCOH que se encarga de determinar la . pagará ls derechos correspondientes y entregará el proyecto ejecutivo de dicha obra. al Instituto Nacional de Bellas Artes o el Instituto de Estudios Históricos. para lo cual. en la Delegación Política donde se localice la obra a realizar. turnándose a la DGCOH la parte que contampla las instalaciones hidraúlicas. en algunas ocasiones. el interesado deberá solicitar la Licencia de Cnstrucción.factibilidad hidraúlica y. sanitarias y pluviales en su caso. Si la obra resulta factible y como consecuencia es otorgada la Licencia de Uso de Suelo. . según amerite el caso. . Zonas no factibles. caudales comprometidos. a la DGCOH corresponde sancionar una parte del proceso para obtener licencias de uso del suelo y de construccion. la DGCOH deberá dictaminar si la obra que se quiere construir es factible desde el punto de vista de infraestructura hidraúlica. III. Dichas zonas son las siguientes: I.2. para efecto de este tipo de análisis. Zonas factibles que no requieresn para su desarrollo generar o construir infraestructura hidraúlica adicional. presión en las redes de distribución de agua potable. fueron definidas en el área del Distrito Federal considerando aspecetos como: Infraestrustura hidraúlica existente y de proyecto. En cuanto a las licencias de uso del cuelo. II: Zonas factibles que requieren para su desarrollo construir infraestructura hidraúlica adicional. para lo cual procede a determinar si el predio correspondiente se localiza en alguna de las tres zonas que.etc. TRAMITE ANTE LA DGCOH COMPONENTES Y SUS CARACTERISTICAS Como se mencionó en el capítulo anterior. no se causará en razón de ellas la contribución de mejoras referida. c) De 701m2 de construcción en adelante por cada 500m2. se pagarán las contribuciones de mejoras relacionadas con las mismas conforme a cuotas que. b) De 51m2 a 70m2 de construcción. En el caso de que estos inmuebles tengan destinadas a estacionamiento de vehículos. Una vez hecho el análisis referido. Asi mismo. han sido definidas considerando lo que a continuación se enuncia con respecto tanto a los casos de uso de los inmuebles involucrados. si la obraeshidraúlicamente factible se establecen en lanotificación defactibilidad hidraúlica los lineamientosdeproyecto que debe considerar el interesado. con relación a las obras de agua potable y drenaje proporcionadas por el Departamento del Distrito Federal. como los rangos de magnitud de las superficies que éstos ocupen. y además. c) De 71m2 de construcción en adelante por cada 50m2. se hace un dictamen conforme a lo estipulado en el artículo 53 de la Ley de Hacienda del Distrito Federal. Cuando el inmueble sea destinado a casa habitación: a) Hastaz 50 m2 de construcción.Por la dotación del servicio de suministro de agua potable y drenaje a nuevos demandantes del mismo. . en el caso de que las zonas de estacionamiento de vehículos citadas no estén construidas. b) De 501m2 a 700m2 de construcción. por m2 de construcción. el pago de constribuciones se hará considerando los rangos de magnitud de construcción que hará considerando los rangos de magnitud de construcción que en lo que sigue se mencionan: a) Hasta 500m2 de construcción. 1. en el que se indica.. se causarán contribuciones de mejoras en los siguientes términos: A. ya sean públicos o privados. se pagará el 50% de las cuotas que. B. Tratándose de inmuebles cuyodestino sea distinto al habitacional. 4. y si estos inmuebles tienen zonas destinadas a estacionamiento de vehículos. correspondan az inmuebles cuyo uso sea distintos al habitacional. industriales y de servicios y demás edificaciones de cualquier tipo. se causará el 50 % de las cuotas que correspondan según lo que hasta aquí ha sido expuesto. Por las fracciones de metros cuadrados que escedan de los indicado. así como la reutilización del 100% del agua potable. 5. por lo que a la terminación de la construcción los contribuyentes podrán solicitar su reintegro previa comprobación de su ejecución. a los siguientes casos: 1. En el caso de que para las Licencias de Cosntrucción se contemplen en los proyectos hidraúlicos la infiltración al 100% de agua pluvial al subsuelo para la recarga de los acuíferos.2.Para los efectos de la fracción anterior. entre otros. Los nuevos fraccionamientos o conjuntos habitacionales comerciales. con referencia al punto anterior. el 50% de la contribuciónde mejoras que se cause se considerará como garantía de la realización de tales proyectos. se considerarán como nuevos demandantes. 3. En el caso de construcciones destinadas a bodegas o estacionamientos de vehículos. el pago que se derive de su presencia se hará por cada 500m2 de construcción. . el pago de la contribución se hará por cada 50m2 de construcción.. se pagará en la proporción que corresponda de acuerdo a las cuotas previstas por el uso yu tipo de la construcción de que se trate. sólo se pueda proporcionar en forma aislada el servicio de agua potable o el de drenaje. En el caso de que por las características de la zona. Dado que para solicitar la Licencia de Cosntrucción es necesario contar con elproyecto ejecutivo completo de la obra a construir. coordinándose con las áreas de Servicios a Usuarios y de Operación.2. La dotación del servicio de suministro de agua. Este proceso es muy importante. siempre que se trate de la primera ampliación del inmueble. cunado el incremento no sea mayor al 30% de los metros a que se refiere esta fracción. 3. Las ampliaciones de construcción de uso distinto al habitacional. el usuario en coordinación con el supervisor e obra asignado por la DGCOH solicita a la misma la conexión y descarga definitiva. si la obra ha llevado el proceso de supervisión de obra hidraúlica. no causarán la contribución de mejoras siempre que se trate de la primera ampliación del inmueble. ya que se lleva la secuela desde el inicio de obra facilitando el proceso final que es el de conexión y descarga definitivas. Posteriormente. Cuando no excedan de 50 metros cuadrados. de drenaje o ambos a cualquier área habitada. tanto del proyecto de instalaciones internas como los proyectos de la infraestructura hidraúlica adicional. Una vez que los proyectos hidraúlico y sanitario hayan sido revisados y aprobados por la DGCOH. . elinteresado deberá presentar a la DGCOH los proyectos hidraúlico y sanitario conforme a los lineamientos indicados en el oficio de factibilidad de servicios correspondientes. en razón del número de los metros a construis. el usuario deberá solicitar a la misma la supervisión única y exclusivamente de las obras hidraúlicas para verificar y constatar que dichas obras sean ejecutads conforme al pryecto cutorizado. en el caso de las ampliaciones de construcción de uso habiotacional. se pueden proponer pozos de absorción o la utilización del agua pluvial. y los predios con área mayor de 500m2 los siguientes porcentajes: SUPERFICIE DEL PREDIO AREA LIBRE De más de 500 hasta 2000m2 22. los predios con área menor de 500 m2 deberán dejar sin construir. el 20% de su área. . como mínimo. Por otra parte.00% De más de 3500 hasta 5500m2 27.50% Más de 5500m2 30. un aspecto importante que se debe tener cuenta es el cumplimiento de lo establecido en el Artículo 77 del reglamento de Construcciones para el Distrito Federal. cuyo contenido tiene como objetivos principales la imagen urbana y la infiltración del agua de lluvia a los mantos permeables para propiciar la recarga de los acuíferos.50% De más de 2000 hasta 3500m2 25.00% cuando no se cumple el porcentaje de área libre indicado anteriormente. datos tipográficos y número de elementos a tener en cuenta para la estimación de demandas (habitantes. etc. m2. internos.). animales. el contenido de este capítulo quedó constituido como a continuación se indica: En primer lugar. Posteriormente y según el tipo de sistema al que correspondan las instalaciones motivo de un proyecto determinado. es decir. camas. de que con referencia a un inmueble dado y según las condiciones topográficas y ecológicas imperantes dentro y en los alrededores del predio que aquel ocupará. una parte importante de dichos proyectos también pueden ser los sistemas de bombeo y para el tratamiento y reuso de aguas residuales y/o pluviales. es decir. manual son inherentes a sistemas de abastecimiento de agua potable y drenaje. se señalan las . NORMAS Y RECOMENDACIONES PARA LA APROBACION DE PROYECTOS Con el conocimiento de que los poryectos objeto del presente. dependiendo de si estas son internas o externas.3. como la generación de datos deproyecto comunes a los sistemas anteriormente citados. datos tipográficos y número de anteriormente citados. y desde un punto de vista menos general. huéspedes. se dan normas y recomendaciones de carácter genral en las que deberá fundamentarse. tanto la integración de cada proyecto que sea presentación ante la DGCOH. y también. bombeo y tratamientoy reuso. operación y mantenimientode las obras proyectadas. aquellas de las que debe derivarse información gráfica (uno o más planos) y su contenido específico.dicha memoria debe comprender el diseño de los diferentes componentes hidraúlicos. siendo conveniente aclarar.1 Memoria del proyecto Todos los trabajos efecetuados para la realización del proyecto ejecutivo se presentarán en una memoria. así como las especificaciones para la construcción. civiles. saber: Memoria escrita y planos.Estructuración de un proyecto con objeto de presentarlo ante la DGCOH. conrespecto a que las instalaciones sujetas a estas normas pueden ser internas o externas. 3. y asimismo. sedescriben con detalle las noemas que es necesario observar para el análisis y diseño de cada componente. y también.Generación dedatos de proyecto comunes a los sistemas para abastecimiento de aguapotable.mecánicos y eléctricos. dan identidad al tipo de inmuebles que este trabajo contempla. donde se comentarán amplia y detalladamente las consideraciones hechas para la formulación del proyecto. previamente y como referencia para la concepcióny emisión de los elementos cormativos correspondientes.condición que las externas no cumplen. que todo proyecto está constituido por dos grupos principales de información. en cuanto a usos. Normalmente. este apartado contiene las normas y recomendaciones que es suma rigen lo siguiente: . drenaje. habiéndose establecido y aceptado.componentes a considerar en el proyecto.1 Normas y Recomendaciones Generales Como se indicó en la introducción del presente capítulo. que las primeras se localizandentro de las viviendas y7o edificaciones que en general.1. . 3. .se describirán los criterios utilizados para obtener la solución escogida. En este caso es recomendable emplear. f) Información de apoyo. la relación de figuras. el tomo donde se trata cada tema. Cuando el índice de un informe es muy detallado y ocupa varias páginas.3. d) Objetivos. j) Cantidades de obra. b)Resumen del proyecto: Deberá dar idea del proyecto en el menos número posible de palabras.1 Estructuración A fin de que lo indicado anteriormente se lleve a cabo de manera ordenada. éstas deben numerarse con uin criterio diferente a otros empleados en el documento. a) Indice: EL contenido de cualquier informe deberá siempre resumirse al inicio del mismo. cuadros. siguiendo un índice que señale la estructura general y subdivisiones del documento. a continuación se enumeran y describen los elementos que deben dar forma a la memoria de un proyecto. c) Antecedentes. a) Indice b) Resumen. anexos y otro tipo de material que también forme parte de la memoria.. h) Memorias de cálculo. el número de página donde se inicia cada capítulo o subdivisión de estos. g) Datos generales de proyecto. i) Resultados del proyecto. k) Especificaciones de construcción. l) Bibliografía y referencias. por ejemplo. . e) Ubicación y referenciación de la obra u obras.1.1. copias de planos. números romanos en minúsculas. tipo y finalidad del inmueble que se desea construir. las fuentes de información documental y cartográfica a que se recurrióo que fue proporcionada por la DGCOH como apoyo (señalando autores y fechas). colonia y Delegación política donde ésta se localizará.con respecto a dotaciones consideradas para el abstecimiento de agua potable. deberán explicarse las causas. según sea el caso. total . su cota y fecha de su nivelación. También deben indicarse los procedimientos yresultados obtenidos en casode haberse efectuado investigaciones de campo (encuestas. Para cada banco de nivel se debe indicar su nombre o clave. y también.En caso de existir estudios o anteproyectos previos que difieran de los propuesto por el proyecto. el número oficial del predio que la contendrá. deberá indicarse su ubicación precisa. y además. junto con sus fechas.) como parte del proyecto ejecutivo en consideración. e) Ubicación y referenciación de la obra u obras: Para evitar cualquier ambigüedad o error al momento de ejecutar la obra. u otras referencias fijas en campo. c) Antecedentes: Se deben mencionar los estudios y anteproyectos previos en los que se haya apoyado el proyecto realizado. debe indicarse la calle. sus coordenadas.y en caso de que se hayan efectuado sondeos ("calas") para localizar la posición correcta de algunos elementos. etc. estudios del suelo.la relación de los bancos de nivel. donde deberá apoyarse cualquier trazo para ubicar los elementos de la obra. f) Información de apoyo: Deben indicarse las normas de diseño o restricciones propias del problema. número de habitantes y/o magnitud de áreas por servir. g) Datos generales de proyecto: Es necesario proporcionar información en relación con la ubicación. d) Objetivos: Deben definirse los objetivos del proyecto que se presenta. autores y principales características y resutlados. levantamientos topográficos. la forma de referenciarlo a otros apoyos. deberá integrarse el grupo de especificaciones al que se referirá y someterá la realización de todas las actividades en que se fundamente su ejecución material. coeficientes de retorno de aguas negras y de escurrimiento pluvial. y si es necesario. operación normal. y características que las obras proyectadas tengan la calidad. k) Especificaiones de construcción: DEbido a la necesidad de garantizar que las obras proyectadas tengan la calidad. plantilla. relleno y acarreo.etc. duración. y asimismo. transporte. h) Memoria de cálculo: Deberán incluirse las hojas de cálculo original y figuras de donde se generó el diseño decada uno de los elementos que integran el proyecto. suministro. y características de seguridad. material de fabricación. que les permitan cumplir con el objetivo para el que fueron concebidas.mueble de desagüe y gastos de diseño para obras de drenaje sanitario. figuras.en lo que sigue se mencionan los aspectos que dichas especificaciones deben contemplar: Descripción comera de procedimientos constructivos. j) Cantidades de obra: Un elemento que contribuirá a dar forma a la memoria de un proyecto.mueble y gastos de diseño para abastecimiento de agua potable. descarga y .de unidades . y en su caso. cuadros y demás material que defina con claridad el proceso constructivo o de implantación de la obra oacción.unidades . aspectos para la puesta en marcha.estará constituido por el resumen de las principales cantidades de obra a ejecutar. comopueden ser volúmenes de escavación. mediante un manual de operación. longitudes de tubería a instalar por diámetro. i) Resultados del proyecto ejecutivo: Deben incluirse todos los planos. periódo de retorno e intensidad de tormentas de diseño. Así y si se tiene en cuenta el carácter general de las normas motivo del presente subcapítulo. resistencia a presiones internas de trabajo. operación en emergencias y procesos de conservación y mantenimiento o incluso de evaluación de resultados reales. indicando el título del libro o documento. En casa caso debe distinguirse a que documento se hace referencia y dar alguna ayuda para localizar la página. 1" ó "ref. Dentro del texto deben hacerse en forma escueta o mediante alguna numeración o clave claramente definida. todos aqiellos que influyan de manera determinante en el desarrollo y buen término de la cosntrucción. irá la relación detallada de todas las obras a que se hizo referencia. La forma adecuada de hacer la descripción de cada documento incluido en la bibliografía es la siguiente: Título/ Autor o institución (especificando departamentos o direcciones)/ Año de elaboración/ editorial y/o lugar de edición/ página. . cuadro o plano en cuestión. su autor. figura o plano en el caso de referencias hechas al contenido de la memoria. l) Bibliografía y referencias: Las referencias pueden ser tanto a partes del mismo informe como a otros documentos o libros. y si es necesario.y en suma. En este subinciso. medidas de seguridad. 3. cualidades de éstos. ya sea para revisión o como resultado de su aprobación. 1. año de edición. editorial u organismo. el número de página. se enuncian las normas que permitirán concretizar las cualidades que.1. Como última parte del documento al final de cada capítulo. instalación y prueba de equipos.1. piezas especiales y tuberías. sección. criterios de supervisión.2 Entrega de la memoria de un proyecto. figura.acarreo de materiales a utilizar. Por ejemplo "ref. deben reunir los elementos constituyentes de la memoria e un proyecto para su entrega a la DGCOH. en cuanto a presentación.3". reduce errores al hacer referencias a páginas de capítulos entregados previamente. c) Es conveniente numerar las páginas. para evitar pérdidas de información al momento de fotocopiar. en casos excepcionales y sólo para figuras o cuadros. a continuación se hacen algunas observaciones que es necesario tener en cuenta: a) Debe mecanografiarse. de preferencia en un solo documento. a doble espacio para facilitar la inclusión de coementarios y notas del supervisor. su calidad de escritura y presentación puede ser algo inferior a la de un informe final. permitiéndose. de primera clase y con o sin membrete.ya que se evitará tener que hacer largas renumeración en caso de corregir o aumentar alguna parte. El informe podrá entregarse engargolado o engrapado. y cuando en él se incluyan varios planos. En relacióna la presentación del texto. será válido emplear carpetas de argollas tipo "contabilidad" con etiquetas de identificación al frente y en el lomo. y además. según los capítulos que conformarán el uniforme de este tipo. pero no por ello tendrá menos claridad y organización. engargolar o engrapar el documento. Para revisión Considerando que el documento que se entregue a revisión noentrará a la biblioteca de la DGCOH porque su vigencia es temporal. en hojas tamaño carta debidamente numeradas.con el cirterio que se expone para los informes finales.I. b) Deberán dejarse zonas libres perimetrales a las orillas de las hojas. . tamaños algo mayores pero que no rebasen el doble carta. Estas serán de papel bond blanco. Para hacer más clara la estructura del documento y que sea más manejable. se permitirán tamaños algo mayores. f) Cuando un capítulo entregado con anterioridad haya tenido modificaciones o inclusiones de datos importantes. Entrega final. Tipo y calidad de hojas El papel que se emplee será bond blanco. Desde luego. i.5 cm). f) Las unidades de medida que se emplean siempre deberán corresponder al sistema métrico decimal.alprincipio del informe. e) Si algún capítulo se entregó completo en un informe previo y no ha sufrido cambios. d) Para designar subdivisiones de capítulos. pero que no rebasen el tamaño doble carta.deberá aclararse que sigue vigente y la fecha en que se entregó.al término del contrato. podrán usarse separadores que se diferecien de las demás . tamaño carta (28 cm por 21. En casos excepcionales y sólo para figuras o cuadros. deberán entregarse ejemplares completos del documento aunque las entregas preliminares no hayan sufrido cambios. II. Podrán usarse hojas con o sin membrete siempre que se ajuste a la calidad y dimensiones anteriores y cuando no exista alguna disposición contraria por parte del área supervisora. es recomendable usar el sistema expuesto para los informes finales. sin embargo.conforme a lo que se indica para los informes finales. es indispensables entregar la nueva versión. de primera clase.noesnecesario incluirlo nuevamente. incluyendo texto. en ellas se dejarán un margen mayor del lado derecho (2. Cuando el informe se integre con hojas fotocopiadas por ambos lados. fichas o encuestas de campo.hojas por su grosor. rigidez o color. dependiendo de si las hojas irán impresas de un solo lado o ambos. y para resaltar títulos de capítulos o el inicio de alguna subdivisión importante de un documento. pero en este caso se debe ser consistente en el tipo y tamaño elegido a lo largo de todo el informe. y para que no se pierda información cuando se encuadernen. En la escritura de cualquier hoja es indispensable dejar.5 cm en la inferior y 2 ó 2.5 cm en las orillas izquierda o derecha. 1. Tipos de letras y escritura. memoria de cálculo. Tratándose de memorias de cálculo. pudiendo tener incluso pestañas sobresalientes. sin anotación alguna. ii. iii. es importante que en la esquina superior derecha cada página lleve su fecha de elaboración y el nombre de la persona que calculó. es conveniente emplear tamaños o tipos de letras diferentes (más grandes o sunrayadas). El original de la memoria de un proyecto. las páginas con numeración irán al reverso de la hoja. una franja perimetral de aproximadamente 2 centímetros en la orilla superior.5 cm). deberá mecanografiarse por un solo lado de las hojas utlilizadas. con excepción de las partes (que deben ser . Márgenes y distribución del texto en la página. Para lograr unb documento compacto. es recomendable que se ecriba a renglón seguido. tampoco deberá llegarse a exageraciones de subpordinación que hagan enredosa y pesada la escritura y lectura del documento.si serequiere aún mayor desglose. es recomendable usar el sistema decimal (el usado en este manual).pocas) que se quieran resaltar empleado mayor separación entre renglones. siendo además conveniente incluir separadores al momento de encuadernarlo. siendo aconsejable llegar. Toda página de un informe debe tener un número de identificación único. Para facilitar la consulta de un informe.Esto además de hacer más claras las referencias hacia otras partes del documento.facilita la ordenación jerárquica de los conceptos al identificar su subordinación a cada tema tratado. Con elsistema decimal para organizar los capítulos. Numeración de páginas. iv.altercer o cuarto grado de subordinación con ese sistema y luego cambiarlo. que lleve una secuencia lógica y que permita . v. Subdivisiones en el documento. en el cual se diferencianlos grados de desglose respecto a la parte a la que pertenecen. es mejor manejarlo como anexos (apéndices). es importante vigilar que sus divisiones principales coincidan con el inicio de una página.agregándoles un punto y el número consecutivo que le toca a esa subdivisión. en cuyo caso es conveniente emplear letras para designarlos y distinguirlos de lo capítulos que integran el informe. al sistema alfabético o a la numeración romana con variantes de mayúsculas y minúsculas si es necesario. Para designar subdivisiones de capítulos. El material que sea voluminoso y no resulte sencial para comprender el resto del documento. cuando más. Se evitarán los extranjerismos. y en caso de que haya sido necesario utilizar y por ende citar unidades de otro sistema. Debenusarse frases directas y breves. fotografías o tablas conforme al número consecutivo correspondiente a su posiciónen el documento.y futuros cuando se den recomendaciones para etapas o trabajos posteriores al informe que se entrega. Unidades de medida. Redacción y estilo. Además la numeración servirá para facilitar el encuadernado y verificar que no falten hojas. vii. y es indispensable que el criterio elegido se mantenga constante a lo largo de todo el informe. entre paréntesis. Deben numerarse también las páginas que contengan figuras.localizar rápidamente cualquier página buscada por su numero. Siempre deberán emplearse unidades del sistema métrico decimal. El número de la página puede colocarse centrado en la parte inferior de la hoja o en el extremo superior derecho. con términos claros precisos y gramaticalmente correctos en idioma castellano. enseguida debe anotarse. su conversión al sistema oficial. En esos casos es conveniente incluir las definiciones en un glosario de términos al final del informe. (Unicamente cuando tal situación sea . Usar de preferencia redacción impersonal y tiempos si es habla de una actividad ya realizada.a menos que no exista la palabra apropiada en castellano o resulte muy largo dar un equivalente. vi. Ello implica que no deberán dejarse huecos enlanumeración u números repetidos ("bises"). Cuando se escriba una cifra en el documento.materiales programas de cómputo.. debe indicarse la unidad de medida..s. Cía. Tratándose de tablas de valores.muy frecuente. Ing. Admón. Tablas.o abreviatura de la unidad de medida a que corresponda..l. además del nombre o significado del concepto. Av. etc. Los cuadros o tablas tienen la ventaja de facilitar la exposición..n.. No. Cuando en el informe se mencionan repentinamente nombres muy largos de delegaciones..gr. es preferible emplear sus siglas. v. Vo.. Cuando se empleen porcentajes. en su lugar se dará el factor de conversión que debe emplearse). i.. deben entenderse sin auxilio del texto.siempre debe acompañarse del nombre .e. Para que cumplan su objetivo.. no obstante. en orden alfabético. enb el encabezado de cada columna. viii...m. m.Abreviaturas y siglas. Sr.Bo. conlas siglas empleadas y su significado. siempre deberán hacerse descripciones de ellos ahí..n. por ejemplo: e. institutciones.maquinaria. s. ix. Existen algunas palabras o frases que poseen abreviaturas de uso común (consultar diccionarios) que es permisible emplear. empresas..consulta y comprensión de series de datos (especialmente numéricos) en comparación a cuando se les integra en el texto. etc.. pág.siempre deberá aclararse con respecto a qué.. pero siempre y cuando al final del informe se agregue una lista.g..a.. la cual estará pensada para que . y asimismo. no requieren un nombre o número particular. debe cuidarse que queden centrados y visibles el título y número de identificación del cuadro. Se debe ser consistente en el número de decimales que se anote en las cifras de una misma columna.. La posición correcta de los cuadros que vayan acostados. pueden usarse múltiplos de las unidades. deben respetarse los márgenes perimetrales a que se refiere la anterior fracción ii. entre ellas pueden haber variaciones en el número de decimales que tengan. cuando lleva varias columnas y pocos rebglones. sin embargo. Tratándose de columnas con diferentes unidades de medida. Cuando el cuadro abarca toda la página. es la que permite leerlos girando el documento se reproduce con una página por hoja o por ambos lados. que sean esponentes de diez (miles.resulten cifras claras y compactas. Lo más recomendaciones. cada cuadro se identificará con un número formado por el del capítulo seguido por un guión o un punto y el número progresivo que le corresponda al cuadro según su colocación en ese capítulo. En caso necesario y para resaltar la diferencia entre los valores. . Cuando para subdividir un documento se use el sistema decimal expuesto en la anterior fracción iv. cientos. además es válido omitir la primera parte de las cifras cuando es constante para todas. es que un cuadro pueda leerse verticalmente como cualquier página de texto. así como en su alineación y clase de presentación (con comas para separar miles o sin ellas). puede resultar más claro si se le coloca acostado. milésimas) y que permitan no escribir más de dos o tres decimales después del punto (excepto que sea indispensable mayor precisión). Los cuadros pequeños que queden bien integrados al texto que dio lugar a su formación. pero haciendo la aclaración pertinente. el encabezado de la columna. Si se prefiere. se integrarán al final de cada capítulo. "hoja 2 de 5". en lugar de lo último puede escribirse. por ejemplo. y en caso de que ello complique la edición del informe. Sólo es permisible abarcar más de una página cuando los renglones son muy numerosos (por ejemplo resultados de computadora). . pero en este caso cada página llevará el título del cuadro. Además se procurará que quedencerca del texto con mayores referencias a sus datos. En caso de que durante su elaboración se hagan a otro tamaño.conviene manejar diferentes clases de líneas (gruesos o colores) para facilitar la interpretación del cuadro. el número de página y las palabras "continúa" o "continuación". Siempre que sea posible y los cuadros no sean muy grandes. Cuando sean muy numerosos los renglones y pequeño el espacimiento entre ellos. deberán colocarse líneas horizontales para facilitar la consulta de datos (por ejemplo en cada renglón múltiplo de cinco para no cargar demasiado el cuadro). A continuación se listan los principales aspectos que debe cumplir cualquier cuadro.. Los cuadros deben ocupar como máximo una hoja tamaño carta. En caso de mayor grado de subdivisión. se ahorrará espacio incluyendo dos o más en una misma página. Cuando los cuadros tengan encabezados que a su vez se sunbdividan en otros. deberán obtenerse reducciones para que se ajusten a esta disposición al integrar el informe final. es necesario poner líneas que crucen el cuadro y guíen la separación de los grupos. se pondrá un número pequeño o letra encerrado en un círculo que haga una llamada de atención hacia una explicación que estará al pie del cuadro. Cuando alguna columna o dato requiera mayor explicación a la que aporte el encabezado. Con definición de las unidades en que está dado cada calor. .Con notas aclaratorias. . . .Con la definición de cualquier abrviatura.Con un título y número de identificación.2. se considerarán planos y habrá que respetar las disposiciones del subinciso 3. Sólo en caso de figuras muy detalladas .2.1. x. Figuras. alineadas y consistentes en cada columna. pero nunca más allá del doble carta. En cualquier informe es útil incluir figuras (o cualquier otra denominación equivalente). deberá obtenerse una copia reducida de la misma. . se aceptarán tamaños mayores al carta. Normalmente deben ser sencillas y de fácil interpretación. la que en caso necesarios deve llevar una escala gráfica para facilitar las mediciones en la reducción. dibujos o gráficas. . Debe llevar un número particular de figura (similar a lo expuesto en la fración ix) además de que la página donde esté se enumerará como cualquier página de texto.Con encabezados completos en cada columna (descripción de la variable. -. Si el tamaño original de una figura es mayor al carta. láminas. Una figura obligada en casi cualquier informe. es el croquis de locallización de la zona o sitio a que se refiere el trabajo. De ser mayores. Con cifras compactas. Cuando la figura ocupe una página completa. será tamaño carta menos las franjas permisibles que deben dejarse libres y que se indican en las anterior fración ii. sin abreviaturas) .Indicando fuentes de información. etc.) debe tener un título individual. continuo. Cada figura (lámina. definido en una simbología. grueso. de forma similar a lo expuesto para los cuadros. Si hay varias curvas en una misma gráfica. Dentro de las figuras conviene incluir las fuentes de información y notas aclaratorias. deben elegirse cuidando que las fotocopias que se obtengan en blanco y negro no pierdan información o sean confusas. los ejes horizontal y vertizal deben indicar claramente la variable que miden y sus unidades. debe poderse consultar por el extremo derecho del documento (caso similar a cuadros). En el caso de gráficas. La posición adecuada de una figura es vertical. Los anexos se formarán con la información no indispensable para comprender las conclusiones o aspectos principales del trabajo. para lo cual pueden redondearse con las aclaraciones pertinentes en un nota. cada una debe identificarse mediante flechas o un tipo de trazo diferente (punteado. xi. pero en caso de que vaya acostada. color). preciso y explicativo. es conveniente que estos otros aspéctos se manejan como anexos. Con la intención de no mezclar en un documento la información medular -que normalmente se maneja como capítulos - con aquella otra que sirvió de antecedentes o que es un subproducto del mismo trabajo. . Las acotaciones deberán hacerse en unidades del sistema métrico y con cifrasa de fácil lectura. Anexos. Los colores que se usen en líneas o pantallas para diferenciar materiales o dar calidad a la presentación. que sea breve. 2. Todos los anexos que acompañen a un informe. cuando el anexo sea extenso.1. puede formarse con ellos otro tomo. b) Croquis de localización: Se ubicará en planta la obra o zona objeto del proyecto. las especificaciones de construcción. todos deben orientarse igual. las especificaciones para pruebas de instalaciones. a menos que para aprovechar mejor el espacio convenga otra orientación. no es conveniente incluir dentro de la estructura principal del documento.2 Planos 3. delegacional o de cuencas. En caso de planos que formen mosaicos. 3. manuales de operación. Normalmente el norte se colocará hacia arriba. las cuantificaciones de obra. según lo que resulte más conveniente al . Los anexos pueden ir en el mismo encuadernado del informe principal. Se deben indicar sus vías de acceso delimitación estatal. conviene detallar su índice particular.1.1 Contenido En términos generales.y que por su gran extensión o diferente tipo de presentación. pero adicionalmente a ello. los presupuestos detallados. Algunos de los anexos que suelen tener los proyectos ejecutivos son: Los levantamientos topográficos. a una escala mucho menor que en la planta general. el contenido de los planos de un proyecto debe ser el siguiente: a) Orientación (de la planta general): Se colocará un símbolo convencional que indique la orientación magnética y/o astronómica de la planta de la zona. las memorias de cálculo. etc. deben estar mencionados en el índice general del mismo. o bien. . e) Notas: Se enunciarán aqulls información que ayude a interpretar mejor el plano o que aclare aspectos no incluidos en los dibujos. listas de piezas especiales. datos de proyecto. tales como superficies involucradas. d) Simbología: Debe definir el significado de cualquier símbolo empleado en la planta o perfil principal del plano. etc. podrán ser ampliadas en zonas del mismo que se reserven para tal fin. j) Cuadro de modificaciones: Sirve para registrar tanto los cambios o modificaciones que deban hacerse al plano.. g) Planta y/o perfil y/o secciones: Contendrá el (los) dibujo(s) principal (es) motivo del plano. f) Detalles: Cuando en el dibujo principal existan partes importantes que no se aprecien bien a la escala general del plano.tipo de trabajo de que se trate. cantidades de obra. Es recomendable que su orientación respecto al norte sea la misma de la planta general. para integrar esta otra de sus partes. c) Cuantificaiones y datos: zona o cuadros para resumir cifras importantes relativas al estudio o proyecto en consideración. i) Cuadro de responsables: Indicará qué personas físicas o morales elaboraron el proyecto y planos asociados. como las fechas en que esto suceda. h) Escala gráfica y numérica: Se dibuja graficamente la escala e inmediatamente abajo se anota su interpretación numérica. cada símbolo seguido de su definición o explicación será dibujado con las mismas dimensiones que el correspondiente utilizado. y así. 2 Entrega de planos. no requieren la calidad que tendrán finalmente.k) Cuadro de planos complemetarios: En él se identificarán los planos que complemeten al plano en consideración.son expuestas las normas en que se fundamentará la concentrización de las cualidades.2. unicamente las necesarias para indicar las claves o nombre de los planos adyacentes y esquemáticamente los accidentes topográficos o avenidas más importantes que contienen. se dibujará la forma en que pueden empalmarse. Para revisión Los planos que formen parte de entregas para revisión de proyectos de obras que deberán complemetar a la infraestructura municipal. es decir. I. Las dimensiones del dibujo serán reducidas. m) Mosaico de planos: Cuando el plano se complemente en planta con otros colindantttes. n) Sello de la DGCOH correspondiente al conjunto Dirección Técnica . 3. l) Cuadro de identificación principal: Como su nombre lo indica. servirá para identificar as plano de manera inequivoca incluso estando doblado. deberá dibujarse en cada plano original o bien en uno solo que únicamente sirva como base. En este subinciso. que en cuanto a presentación.1. y por tanto.Subdirección de Ingeniería Hidraúlica: De este sello no podrán utilizarse calcomanías. de moso que de él se obtengan tantas copias en papel poliester como se requieren para la generación del resto de planos originales necesarios. . deben reunir los planos de un proyecto para su entrega a la DGCOH ya sea para revisión o como resultado de su aprobación.. si se trata de entregar este tipo de planos para revisión y comentarios por parte del área supervisora. con las orillas recortadas a las medidas estándar y dobladas a tamaño carta. deberá cumplirse lo siguiente: i. Por tanto. la fecha podrá estar a lápiz y coincidirá con aquella en que se obtuvo estar a lápiz y coinsidirá con aquella en que se obtuvo la copia heliográfica que se entregue. podrán estar a lápiz o a tinta y con letras manuscritas o a leroy. iv. Con el informe para revisión se entregarán. Las unidades que se empleen en las acotaciones deberán correspondere al sistema métrico decimal.. ii. No obstante. iii. además. pero es más recomendable que se entreguen en bolsas de polietileno integradas al documento. La escala debe aparecer en forma explícita. La escala de las figuras y distribución general del plano debe ser la misma que se propone para la versión final. copias heliográficas claras de los planos. y en el caso de engargolados o postes. Podrán ir engargoladas. Estas deberán ser claras y con el tamaño aproximado que se haya pensado para su versión final. vi. en línea azul o negra. . Otros datos y trazos del plano. EL cuadro de identificación principal (esquina inferior derecha) deberá estar elaborado a tinta con todas las especificaciones del caso. Las dimensiones de los planos deberán ser las especificaciones para los informes finales y el margen principal deberá estar entintado. se reforzará la orilla de los planos con alguna cinta adhesiva. según su grado de avance. para evitar cifras demasiado largas y que no aporten mayor precisión a la información. las unidades deben ser adecuadas a la magnitud del elemento que se desee acotar y al método de campo que se usará para medirlo. v. será de la mejor calidad del mercado nacional.075 mm de espesor. Asimismo. requiriéndose que en relación con dichas copias se cumpla con lo indicado en el anterior punto vi. Normalmente. azul o roja.1. el original de un plano debe hacerse en papel poliester.3.2. deberán garantizar su buena adherencia y que no manchen el plano durante un periódo mínimo de cuatro años de uso continuo. tono mate.2.3 como definitivos. gomas. siempre que garanticen que no se pierda información al sacar fotografías o heliográficas y que contrasten bien en esas reproducciones. plumillas. calcomanias o similares que se empleen.2. Las pantallas. cronaflex o herculene de color blanco. Las copias heliográficas se obtendrán en papel de buena calidad con impresiones nítidas. si se van a revisar los proyectos de instalaciones hidraúlicas y sanitarias dentro de un predio a ser ocupado por alguno de los inmuebles que el presente manual contempla. Por otra parte.3 y 3. deberán entregarse a la DGCOH copias heliográficas de los planos que el proyectista considere. pudiendo ser en línea negra. El acabado del papel puede ser para dibujo en una o dos caras.1. 3.2. éste será de película poliester de color blanoc.dependiendo de la manera en que se trabajará y de las posibilidades de que sufra correcciones. i. . Los planos serán entintados y cocn letras y números escritos a leroy. En caso de usar un maduro de un plano para formar un original.). etc. excepto los levantamientos topográficos preliminares. Los maduros que se entreguen a la mapoteca (además de los originales) deben ser en papel poliester del mismo grosor que los originales. en concordancia con lo establecido en 3. El material de dibujo que se emplee (tinta. grano fino de 0. Entrega final. podrán usarse pantallas y tintas de colores. lápices. Materiales. tono mate. II. con trazos. Todos los trazos a lápiz deben desaparecer y no deben existir injertos en el plano. Acabados. en milímetros) TIPO ORIGINAL COPIA ALTO LARGO ALTO LARGO I-1 535 810 515 730 I-2 535 1000 515 970 II-1 690 1000 670 970 II-2 690 1190 670 1160 III-1 845 1190 825 1160 III-2 845 1380 825 1350 III-3 845 1380 960 1350 Todos estos tamaños de planos se pueden obtener de la presentación comercial del papel de 107 cm de ancho. se trabajará a dos caras para que no haya pérdidas de datos al borrar para alguna corrección. En el resto de los proyectos se trabajará en una sola cara.ii. Tamaños. . iii. letras y números en tinta negra y empleando leroy. Unicamente se admitirán los siguientes siete tamaños de planos: (Dimensiones de corte del papel. En planos donde se dibuje la planimetría y luego se vacíen otros datos. En el siguiente cuadro se resumen los grosores de las líneas para esos dos márgenes en función del tipo de plano. y separación de 1 ó 1.50 2. además de cumplir las funciones que sus nombres indican. (Grosores de líneas para márgenes. a 1 cm de la línea de cortes. en el extremo izquierdo. Márgenes. El margen para limitar el dibujo se trazará. De esta manera. en mm. con longitudes de 2 ó 3 cm.5 cm. En todos los planos la línea del lado izquierdo estará a 2 cm del borde del papel y en los otros tres lados a 1 cm.00 III-1 0.iv. a 2 cm de la línea para corte de copias. Los márgenes más importantes para elaborar planos son dos: La línea auxiliar para corte de copias y la línea para limitar el dibujo.35 1. las dimensiones útiles de los planos serán tres centímetros menores en el sentido largo y dos en el alto respecto a las indicadas en el cuadro anterior.50 .25 II-1 0.50 III-2 0.50 2. sirven para proteger del maltrato las orillas de los originales y copias.25 I-2 0.35 1. Estos márgenes. La línea para corte de copias debe trazarse en forma idscontinua. del borde.00 II-2 0. y en los otros tres lados.50 2.) TIPO PARA PARA LIMITAR CORTES DIBUJO I-1 0.50 2. pero por simplicidad siempre uno de ellos debe valer uno (1) y se trabajará en escalas con números cerrados. proyectos de redes y colectores. junto con algunos ejemplos de sus aplicaciones. redes existentes y de proyecto 1: 250 arreglo general de plantas de tratamiento proyectos estructurales 1: 100 proyectos estructurales 1: 50 1: 75 proyectos de instalaciones hidrosanitarias en 1: 100 inmuebles (planta y elevación) 1: 200 . Las escalas más frecuentemente usadas en la DGCOH.000 estudios regionales 1: 25.000 ubicación de captaciones. se indicará mediante dos números separados por dos puntos (:). EL primero de ellos se refierre al dibujo y el segundo al objeto. Escalas.000 antiguamente. usos del suelo 1: 20.50 2. ya que ahora deben hacerse en escala 1:500 1: 500 planos de colonias. III-3 0. 1: 5. anteproyectos de redes 1: 2.000 estudios regionales 1: 50. La proporción que guarde el dibujo respecto al tamaño real de lo que representa.000 estudios de capacitación. delimitación de zonas de presión. perfiles de canales. son las siguientes: 1:250.000 localización general de estructuras.50 v.000 infraestructura hifraúlica existente 1: 10. guarden semejanza y proporción con el elemento que representen. y de ser posible. tanto en forma numérica como se explicó antes.1-d. bajo su título de identificación. vii. vi. Cuando se manejan varias escalas en un mismo plano (por ejemplo perfiles con mayor escala para alturas que para longitudes.2. o con mayor escala para alturas que para longitudes. avance de obras o alguna otra cualidad de obras que cuentan con simbología estándar. deberá emplearse dicho estándar agrgándole contornos. La definición de los simbolos empleados se presentará en dos secciones: Una parte la simbología tradicional y la otra para las adiciones o variantes que representan la calidad o cualidad indicada. al dibujo principal.10 se muestra la simbología más frecuentemente utilizada en proyecxtos como los que son objeto del presente manual.1. se le pondrá una escala gráfica numérica. graduada para medir decenas. letras. mediante símbolos. se le pondrá su escala en forma numérica. se adoptarán o definirá un grupo de símbolos que sean fáciles de representar e identificar.1 a 3. el estado de conservación de instalaciones. Cuando sean temas en que no existan símbolos estandarizados para las representaciones. o con diferentes detalles estructurales). mientrás que a cada uno de los restantes. En todo plano siempre debe consignarse su escala. colores o algún equivalente que resalte sus diferencias. Como apoyo a lo anterior y a lo indicado en 3. Cuando en el plano deba indicarse. Simbología. . si lo hay. centenas o miles de metros. Notas aclaratorias. como en forma gráfica mediante una barra de colores contrastados. en las figuras 3. indicamdo sus claves.5 x 23. Se deberán incluir aquellos cometarios convenientes para aclarar la información contenida. Todo este material deberá entregarse con impresiones nítidas y los bordes recortados. . fuentes de información empleadas.0 cm).. también verticales y siempre hacia el frente.e. ubicación. viii.Hacer el primer doblez verticalmente (i. referencias a otros sitios. tales como unidades de las acotaciones. con separaciones dde 19 ó 9. según sea el largo total del plano y conforme a lo indicado en el siguiente cuadro: LARGO DEL DISTANCIAS (cm) PARA DOBLECES VERTICALES . consideraciones de diseño. cotas fecha y forma en que se hizo la nivelación de origen. Ya sea para integrar el informe final del trabajo o para actividades de revisión.A partir del doblez anterior hacer otros. a menos que el supervisor señale otra manera cualquier copia heligráfica debe entregarse doblada a tamaño carta (21. a todo lo alto del plano). con el cuadro de identificación principal visible.5 cm a partir del precedente. resistencia de los materiales y métodos de prueba. hacia el frente.Cortar las orillas de la copia siguiendo las líneas punteadas que para ese fin tiene el original. midiendo horizontalmente 21 cm a partir del borde izquierdo del plano. Como se mencionó anteriormente es necesario entregar maduros y heliográficas de los planos. procedimiento o etapas constructivas. Los planos de obra terminada deben aclarar cuales bancos de nivel se emplearon. . . Reproducción y doblado. 5 27. 3.5 19* 135 21 19 19 19 19 19 19* * el último no es doblez.5 9.5 27.PLANO (cm) 1° 2° 3° 4° 5° 6° 7° 78 21 19 9.5 27.5* * el último no es doblez.0 27.5 cm. otros sucesivos también hacia atrás conforme a los siguiente: ALTO DEL DISTANCIAS (cm) DOBLECES HORIZONTALES PLANO (cm) 1° 2° 3° 4° 51.5 12.5 27.5 27.3 Datos topográficos. se debe formar una pestaña reofrzando la orilla izquierda de las copias y recortando la parte sobrante.5 13.5* 96. del borde inferior. el priemro de los cuales siempre será hacia atrás a 27. .0* 67. sino lo restante hasta la orilla derecha del plano.1.0 27. hacer otros en el sentido horizontal.5 27. Para la entrega final se recomienda que los planos se metan en blosas de plástico tamaño carta.5 27.5 9.5 19* 97 21 19 19 19 19* 116 21 19 19 19 9.0* 82. sino lo restante hasta la orilla superior del plano. y luego. Si la entrega de los planos se hace mediante carpetas engargoladas o con borches.5 24. Luego de los dobleces verticales. 3. como con los lineamientos de la DGCOH para determinar la factibilidad hidraúlica de un proyecto (cap. 2) . Los trabajos topográficos que se realizarán como apoyo a la elaboración de los proyectos ejecutivos. en general consistirán de lo siguiente: a) Poligonales abiertas de unión con sistemas coordenados. d) Levantamiento de detalle en lotes o en calles para el proyecto de cruzamientos. dependiendo del alcance de cada proyecto. de las condiciones que deban cumplirse según la notificación de factibilidad hidraúlica. es necesario que en relación con el objeto de este inciso se considere llevar a cabo.1 Lista de trabajos topográficos.1. se hará la . uno o más de los trabajos que a continuación se procede a citar y describir. se levantarán también las posibles interferencias para la construcción y puntos de referencia. Si se tiene en cuenta que las obras de infraestructura hidraúlica externa también pueden incluir . con nivelación diferencial para referir los trabajos a los bancos de nivel de la DGCOH o arbitrario. b) Poligonales abiertas con nivelación de perfil y con levantamiento de referencias y posibles interferencias para la construcción de redes de agua potable o de drenaje. 3. e) Cuando se elabore un proyecto de rehabilitación y no se cuente con los planos de la red existente.elementos que complementes y por ende se integren a los sistemas de agua potable y drenaje municipales. de estructuras o de plantas de bombeo. y también. o en puntos necesarios para el diseño de redes tanto de agua potable como de drenaje. o no sean confiables.de acuerdo tanto con la definición dada en la introducción del presente capítulo. c) Poligonales cerradas con nivelación de perfil a un determinado cadenamiento según sea el caso. Se colocará una mojonera de identificación en el punto de partida y se trazará con tránsito y cinta metálica (o distanciómetro) el eje de la poligonal.) y en los puntos sobre tangente (P. Para fijar los puntos mencionados. más cercanos. De acuerdo con el supervisor.T. Y. el tránsito deberá tener una proximación de 20". .I.S. b) Si la poligonal estará en una zona no urbanizada. cadenamientos y kilometrajes (su trazo será por el centro de las calles o por las banquetas). Z. o bien.3. en los puntos de inflexión (P.2 Descripción de los trabajos -Trazo de Poligonales Abiertas. se utilizarán trompos y estacas para fijar los puntos en cuestión. Después se referirán esos puntos al sistema cartesiano de coordenadas X. incluyendo las cracterísticas de la red existente con ayuda de sondeos a través de las cajas de válvulas o pozos de visita.). 3. Se medirán los lados de la poligonal y se fijarán las estaciones a cada 20 m. se utilizarán clavos y pintura para marcar estaciones.planimetría y altimetría correspondiente. se procederá como sigue: a) Si la poligonal abierta será trazada en una zona urbanizada. con la ayuda de calas.1. se realizarán las acciones siguientes: Se ubicarán los puntos de control terrestre y de origen de la poligonal abierta para realizar su trazo y localización. se anotará con pintura de aceite su identificación correspondiente. Una vez trazada la poligonal. . de puntos relevantes como pueden ser caminos. ríos. Además.} No se permitirá el uso de estadia en el trazo de la poligonal principal. para ello se utilizarán puntos fijos del terreno o mojoneras cuando sea el caso. arroyos. canales. en minutos. y las lecturas subsecuentes no deberán comenzar en ángulo cerrado. Se medirán los ángulos horizontales empleando posición directa a inversa del tránsito. Podrá utilizarse en la realización de las radiaciones. o bien. carreteras. N : número de vértices. También deberán estalecerse dos puntos de referencia para cada uno de los puntos de inflexión. vías de ferrocarril. se deberá anotar en el registro de campo el uso del suelo del área en estudio. La tolerancia angular permisible será la obtenida de la siguiente expresión: Ta = 1 / N donde: Ta : toleranioca angular. gasoductos y líneas de transmisión eléctrica. En los puntos de referencia y en los puntos de inflexión establecidos. el origen de la primera lectura deberá ser 0°00'00". acueductos. se procederá a efectuar las radiaciones necesarias para definir la planimetría de la zona en estudio y la localización de accidentes del terreno. o en algunos casos. Deberán realizarse orientaicones astronómicas en los puntos inicial y final de la poligonal y a cada 5 km sobre el trazo de la misma. Para definir una orientación astronómica se tomará el promedio de tres series como mínimo.Poligonales cerradas De acuerdo el supervisor. monumentos artificiales. Se hará un croquis indicado en qué cuadrante se encontraban el sol y la línea orientada en el momento de realizar la orientación astronómica. que podrán ser puntos estructuras invariables. b) Diferentes alturas del sol. en posición directa e inversa del tránsito. . Una vez concluido el trazo de la poligonal cerrada principal. . utilizando uno u otro de los siguientes métodos: a) Distancias cenitales. se definirá el origen de la poligonal en el campo en concordancia a los puntos de control establecidos previamente. Se hará la lectura de ángulos horizontales. se trazará las poligonales cerradas secundarias interiores. Se ubicarán los puntos de inflexión de la poligonal cerrada empleando dos referencias como mínimo. se realizarán las actividades siguientes: Se trazará una poligonal cerrada principal envolvente por las vialidades que forman el perímetro de la zona en estudio. La aproximación angular en las orientaciones astronómicas deberá ser 1' entre series. por el método de ángulos interiores en el sentido de las manecillas del reloj. apoyándose en la poligonal principal envolvente con ángulos y distancias hasta completar otra poligonal cerada de menor longitud. I. Las tolerancias de cierre de la poligonal cerrada se obtendrán por medio de la siguiente expresión: Ta = 1'/N (3.). La nivelación se efectuará sobre el eje de la poligonal trazada y se usará nivel fijo. en puntos intermedios y en los puntos de inflexión (P. y las lecturas subsecuentes se originarán en ángulos que no coincidan con número de grados cerrados.2) en la que: Ta : tolerancia angular en minutos N : número de vértices de la poligonal La tolerancia lineal se obtendrá de la expresión: T1 = 1/5000 (3. La nivelación se hará en puntos a cada 100 m. También se identificarán las áreas recorridas. se realizarán radiaciones apoyadas en la poligonal levantada. . El origen de la primera lectura será 0° 00'00". estableciéndose el uso del suelo de los mismos.3) donde: T1 : tolerancia lineal en metros Posteriormente. para localizar elementos fijos existentes como guarniciones e interferencias para la construcción de redes de agua potable o drenaje. se nivelarán también los puntos de cambios de pendiente y los puntos relevantes .Nivelación de perfil de la poligonal. 4) donde: Tn : tolerancia en metros N : recorrido de ida y regreso en kilómetros Una vez que se haya determinado que el error en la nivelación esté dentro de la tolerancia permisible. carreteras. Esta se determinará con la siguiente condición: Tn = +. . vías de ferrocarril. en lugares fijos o utilizando mojoneras construidas para la nivelación. auceductos. se procederá a compensar la nivelcaión del banco de nivel correspondiente y se reanudará la nivelación con la elevación ya compensada. caminos. No se aceptarán nivelaciones taquimétricas. repitiéndose la operación hasta tener ubicados todos los bancos de nivel. La nivelación deberá tener un errorr de cierre que quede dentro de los límites de tolerancia permisibles.0. para la nivelación que se realizará se asentará en el registro de campo y en el plano correspondiente por medio de alguna nota. gasoductos. estos bancos de nivel serán establecidos fuera del derecho de vía. al final de la misma y también a cada +-500 m.como acueductos. arroyos. Los bancos de nivel serán ubicados al inicio de la poligonal. La nivelación se hará al milímetro de precisión y se comprobará haciendo recorridos. líneas de transmisión eléctrica. entre bancos de nivel consecutivos.01/N (3. -. de ida y regresp.Nivelación diferencial con bancos de nivel auxiliares. canales. Sobre el eje de su trazo. ríos. Cuando se aproveche la planimetría o el levantamiento de una poligonal ya trazadz. La nivelación de regreso se considerará de comprobación de la nivelación inicial de perfil. etc. Estos levantamientos topográficos de detalle se realizarán. se hará una nivelación con nivel oficial de la DGCOH (preestablecido y ya referido al nivel medio del mar) hasta el banco de nivel más cercano del nuevo circuito de nivelación.01/N (3. Posteriormente se efectuará una nivelación de perfil y también . y también se les marcará el número y la elevación correspondientes. se locaclizarán en el terreno mediante mijonera o lugares visibles a cada +-500 m. La tolerancia permisible será: Tn = +-0.5) siendo: Tn : tolerancia en metros N : recorrido de ida y regreso en kilometros La nivelación será de ida y vuelta o por medio de doble altura de aparato. Para obtener las elevaciones sobre el nivel del mar de los bancos de nivel y de los puntos de la poligonal localizados durante el trazo de la misma. -Levantamientos de detalle en lotes o en calles para proyecto de estructuras o cruzamientos. con aprobación del supervisor. sobre el recorrido de la nivelación. de la forma siguiente: Se trazará una poligonal principal de apoyo (poligonal cerrada) y se indicarán con mojoneras en el terreno cada uno de los vértices. Los bancos de nivel auxiliares. Los bancos de nivel de partida se señalarán en el terreno por medio de monumentos en los que se indicarán el número y la elevación del mismo. corresponde a un inmueble que se ubicará . el tipo y número de elementos a servir (habitantes. se requerirá que en la memoria del proyecto ejecuttivo se incluyan los resultados obtenidos y un resumen del proceso que lso generó. Posteriormente. m2.4.50 m. pertenece al conjunto de tres en que la DGCOH onsidera dividido al Distrito Federal para efectuar análisis de factibilidad hidraúlica de obras potenciales (cap.secciones transversales. y por tanto. como la nivelación y las secciones transversales.) tendrá que haber sido determinado en la etapa de planeción del inmueble. deberán cumplir con lo especificado en las secciones anteriores. se llevará una nivelación diferencial para darle referida al banco de nivel usado. Con los datos que se obtengan en los sondeos. etc. se destaparán para levantar los conductos conectados a él y las singularidades que contengan. animales. Por otra parte. Al brocal o tapas de cajas o pozos. si el proyecto del tipo de infraestructura que se discute en este subcapítulo. se configurará la zona con sus curvas de nivel a cada 0. Tanto el levantamiento de la poligonal principal. corresponde a un inmueble cuya localización tendrá lugar en la zona que denominada I. 3. si la infraestructura hidraúlica objeto de un proyecto.1. y con ellas. -Sondeo de pozos de visita o caja de válvulas. Número de elementos a servir. Con base en la poligonal principal se realizarán radiaciones para obtener los detalles relevantes. 2). se deberá poder armar el sistema del servicio en campo y en gabinete. población actual de las mismas y densidades de oblación registradas y propuestas en algún o algunos planes de esarrollo urbano. con apoyo tanto en observaciones directas como en los planes de desarrollo urbano que involucren al área de proyecto. d) Con respecto al proceso de información mencionado en el punto interior. b) Esos usos del suelo deberán definirse. será necesario proyectar. y así por ejemplo. la población de proyecto para el periódo económico asociado se calculará con los . adicionalmente. si en un caso solamente fue posible contar con datos de censos. el número de habitantes a onsiderar se estimará mediante el proceso de la habitantes a onsiderar se estimará mediante el proceso de la información que al especto se encuentre disponible.en la zona II del conjunto arriba citado. la manera en que se realice dependerá de la cantidad y calidad de aquella. inducirá a aceptarlo compuesto por dos fracciones. situación que en cuanto al número total de elementos a servir. pudiendo ser ésta la totalidad o na parte de lo que a continuación se indica: Registros de oblación derivados de censos en los que se hayan incluido esas orciones. en cuanto a tipo. intensidad de uso y variación con respecto al tiempo de estos aspectos. obras que complementarán a la infraestructura hidraúlica municipal y se integrarán a la misma. La magnitud de la primera tendrá que haber sido determinada según lo expuesto en el pérrafo anterior. comprenda porciones cuyo uso sea vaya a ser predominantes habitacinal durante el periódo conómico del proyecto correspondiente. c) En el caso de que el área adicional que deberá ser servida por la nfraestructura complementaria. en tanto que para la segunda deberá tenerse en cuenta lo siguiente: a) Estará constituida por elementos inherentes a los usos del suelo fuera de los límites del predio donde habrá de construirse el inmueble.amplitud de cobertura. con el gasto y presión requeridos. Cuando se requiere hacer la distribución por medio de equipos de bombeo que den la presión a los muebles a partie de una cisterna. teniendo en cuenta que dicho periódo. e) Dado que el área adicional a servir por la infraestructura complementaria. también puede incluir partes con usos diferentes al habitacional. y si esto no fuera posible. para el cálculo de los elementos que deben ser servidos será necesario contar con la planeación de dichas partes. Gastos de diseño A) INTRODUCCION . la distribución se hace por gravedad definiéndose como SISTEMA POR GRAVEDAD. se denomina SISTEMA A PRESION. Cuando es posible tener depósitos de almacenamiento en la planta de azotea. 3. a todos los muebles y equipos hidraúlicos y sanitarios de las edificaciones. se aceptará igual a 20 años.1 Datos de proyecto I. 3.1 Proyecto de instalaciones internas Un sistema de distribución de agua fría comprende el equipo de bombeo y la red de tubería de distribución necesaria para alimentar.2 Abastecimiento de agua potable 3.2.1. en general y con excepción de los casos en que la DGCOH indique otros valorres.2. de común acuerdo con la DGCOH se establecerán criterios para estimar las demandas correspondientes como una función de su extensión.métodos usuales de predicción. dándole un tratamiento más práctico en el documento publicado con el título de "Métodos de estimación de gastos en sistemas de bombeo". tanques o válvulas de fluxómetro. llaves. determinó un método práctico para la determinación de gastos en las tuberías en edificaciones. fue el Dr. así como tambimén la variedad de accesorios que los alimentan. Hunter estimó las frecuencias máximas de us de los muebles que forman una instalación hidrosanitaria basando sus resultados en mediciones hechas en hoteles y edificios de departamentos. Roy B. Dada la variedad de muebles sanitarios existentes en una instalación. regaderas. etc. por lo que la utilización de los muebles sanitarios y su tiempo de operación podía analizarse con apoyo en la teoría de las probabilidades.. lavabos. teniendo como objetivo determinar el gasto que deberá ser conducido por las tuberías de un sistema de distribución si éste debe rendir un servicio "satisfactorio". como son. Así . se requirió establecer cierta comparación entre los gastos que pueden abastecer a dichos muebles para fijar valores equivalentes y poder así determinar la cantidad de agua necesaria para cada mueble sanitario.. Hunter quien después de varias experiencias y la aplicaión de la teoría de la probabilidad. fregaderos. El procedimiento deducido con fundamento en la teoría de las probabilidades era muy complicado. por lo que Hunter ideó un método simple que dió resultados aproximados satisfactorios. Este método fue publicado incompleto en 1924 y 1932. puede ser consideerada como un evento aleatorio. tinas. y a la vez. etc. B) BASES DEL METODO Hunter asumió que la operación de las instalaciones principales de un sistema. como pueden ser inodoror (wc). definiendo Hunter como servicio satisfactorio cuando el sistema está dimensionado de tal forma que el gasto demandado por un número "m" del total de muebles "n" es suministrado cuando los "m" muebles están funcionando simultáneamente. Así. éstos han sido tabulados en la tabla 3. hasta donde sea posible. debiéndose tomar en cuenta para la definición de estas líneas los siguientes puntos: La trayectoria será.concibió la idea de asignar "Factores de carga de instalaciones" (unidades mueble).s.11 y 3. un gasto promedio de 1. 3. y un intervalo de operación de 5 minutos. deberá dejar una válvula por cada mueble. tanque elevado.. etc. mostrándose en éstas. y en el de las ordenadas. asignándole un valor de 10 a un inodoro de fluxómetro con un tiempo de operación de 9 segundos. paralela a los ejes principales de las construcciones.12). Hecho el trazo de las líneas y columnas de alimentación desde el origen de abastecimiento (tinacos. se deberá definir el trazo de las líneas alimentadoras. estas unidades primero se van acumulando desde los puntos más alejados de ese origen hacia las columnas alimentadoras. con el fin de poder hacer reparaciones sin dejar sin servicio al resto de las instalaciones. 3. el gasto correspondiente que incluye la probabilidad de uso simultáneo y que representa el gasto máximo instantáneo probable. y posteriormente sobre éstas y siempre avanzando hacia dicho punto. .p.2. Para la aplicación del método. bombeo.1). en el eje de las abcisas. se empieza a asignar las unidades mueble de acuerdo con la tabla 3. En las edificaciones con uso diferente al habitacional.1.7 1. y de este paartió para asignarle número de "unidades mueble" a los demás muebles sanitarios (ver tabla No. el número de unidades mueble. En el caso de restaurantes o cocinas industriales. (ver figuras No.). Así trazó las curvas correspondientes a inodoros cuando éstos eran operados por válvulas de fluxómetro y tanque. se deberá dejar cuando menos una válvula de seccionamiento en cada núcleo de servicios. UNIDADES . Deberá tomarse en cuenta que mientrás más muebles existan. Se denominarán líneas y columnas de alimentación.MUEBLE PARA INODORES EN CLINICAS Y HOSPITALES SEGUN SU UBICACION INODOROS UBICADOS EN UNIDADES MUEBLE SANITARIO PUBLICO EN SALAS DE ESPERA AULAS Y AUDITORIOS 10 BAÑOS Y SANITARIOS 5 BAÑOS GENERALES DE ENCAMADOS 5 . se usarán las unidades mueble según la tabla siguiente y los criterios establecidos por el IMSS. respectivamente. Para el caso de clínicas y hospitales. Se entenderá como redes de distribución. a las tuberías horizontales y verticales que permiten conducir el agua hasta los diferentes núcleos de demanda dentro de las edificaciones. por lo que no se deberán sumar los gastos que converjan a un ramal o línea alimentadora. sino que se denerán sumar las unidades mueble y con este resultado obtener el gasto en ese tramo.obteniéndose así el total de unidades mueble correspondiente al gasto que deberá ser suministrado desde cualquiera de las estructuras citadas (según haya sido eleción para la edificación que se analice). en donde se tienen más estudiadas las frecuencias de uso de inodoros. al conjunto de tuberías que dentro de los núcleos de servicio alimentan a cada mueble sanitario. la probabilidad de que todos estén trabajando al mismo tiempo disminuye. 5 TOILETS EN CONSULTORIOS DE ESPECIALISTAS 2. Toma (ver 3. I.5 BAÑOS Y VESTIDORES DE MEDICOS 3.GRUPOS DE BAÑO DE ENCAMADOS 5 TOILETS DE PERSONAL 3. b) Siempre que se tengan 2 inodoros. se considera uno de ellos igual a 10 U-M y se le sumará el número de U-M del inodoro con menor valor. 3.2.5 TOILETS DE JEFATURAS 2 BAÑOS DE SALAS DE NECROPSIAS 2 BAÑOS DE AISLADOS 2 a) Se deberá asignar el valor de 10 U-M al último inodoro (wc) de una línea. el total de U-M del tramo en cuestión será la suma de las U-M en cada inodoro. cada uno con valor menor de 10 U-M y diferentes entre sí.2 Proyecto ejecutivo.5 BAÑOS Y VESTIDORES DE MEDICAS 2. combinados con inodoros de menor valor. Almacenamiento (ver 3.2) II.2.2.2.2) . sin importar ya su localización. c) Cuando un tramo deba dar servicio a inodoros con valor de 10 U-M.5 BAÑOS EN SALAS DE OPERACION 2.2.1. sin importar su valor de U-M en función de su frecuencia de uso. Para determinar la pérdida de carga en un sistema. IV.2. L : Longitud del tubo. vibraciones y reducir el efecto de golpes de ariete.5 m/s. A) Pérdidas ´por fricción en tuberías Se podrá utilizar cualquiera de las fórmulas de pérdidas por fricción. Velocidades de proyecto Velocidad mínima: Para evitar sedimentaciones. en metros. la de Manning (ver 3. en metros. habrá que considerar las pérdidas en tuberías y las pérdidas en conexiones.2. D : Diámetro interior del tubo. como por ejemplo. del diámetro de las mismas y del flujo (laminar o turbulento) que en éstas se presente para el correspondiente gasto de diseño.7 m/s. en las tuberías la velocidad deberá limitarse a 2. . Pérdidas de carga. válvulas y accesorios.III. se recomienda que la velocidad mínima en cualquier tramo sea de 0. III) o la de Darcy-Weisbach que a continuación se explica: h=f L V2 D 2g En la que: h : Pérdida de carga en metros de columna de agua f : Factor de fricción (adimensional) que depende del material con que están hechas las tuberías.2. Velocidad máxima: Con objeto de evitar ruidos. casas unifamiliares o construcciones de hasta 2000 m2. asbesto .0004572 m D diámetro interior de la tubería en metros R Número de Reynolds (VD/) sin dimensiones. g : Aceleración de la gravedad en m/s2 El factor de fricción f se calculará de acuerdo con la fórmula de Swamee-Jain. .14 dependiendo del material a usar en la instalación). B) Pérdidas locales en conexiones.0002286 m Fierro galvanizado = 0.25 0 log + 5.13 y 3.C. esto es.V. debiéndose considerar las siguientes: Cobre. V : Velocidad media del flujo. = 0. en metros sobre segundo. válvulas y accesorios.7 D R 0. en metros.00003048 m Acero y fierro negro = 0.74 2 10 3. E Deberá utilizarse el valor de 0. se podrá proyectar para tener pérdidas de fricción entre rango el diámetro más económico. f= 0.cemento o P.9 E en la que: Rugosidad absoluta de la pared interior del tubo. (Podrán utilizarse las figuras 3.00001309 m2/s para . Cuando la edificación sea "pequeña". en metros Lm : Longitud real de la tubería . . accesorio o válvula de que se trate. en metros Le : Longitud equivalente de las conexiones y válvulas en el tramo de longitud Lm.4 se dan los valores para conexiones y válvulas más comunmente usadas. debiéndose calcular las pérdidas totales. V : Aceleración de la gravedad en m/s2. y para estimar ésta se utiliza la siguiente expresión: h = K V2 (3. Para este objeto se podrán usar 2 métodos que son el de carga de velocidad y el de longitud equivalente. como si únicamente fueran por fricción pero en función de una longitud total de tubería dada por la siguiente expresión: L = Lm + Le (3. en metros. se considera que la conexión o válvula equivalen a un incremento de longitud de la tubería que las contiene.3 y 3. -En función de la carga de velocidad: Su magnitud se acepta directamente proporcional a la carga de velocidad inmediatamente aguas abajo del sitio donde se encuentre la conexión. En las tablas 3. . la suma de pérdidas por fricción y locales. en metros de columna de agua.8) 2g En donde: h : Pérdida de carga.Como longitud equivalente: En este método. K : Coeficiente adimensional que depende del tipo de conexión. es decir. válvula o accesorio que produzca la pérdida.9) donde: L : Longitud total. VI. Cámaras de aire .25 kg/cm2 ó 2. la selección de los diámetros se hará exclusivamente en base a la velocidad. VII.6 se indican las longitudes equivalentes para las conexiones y válvulas más comúnmente usadas. la presión mínima será 0. pero tomando en cuenta los valores recomendados para no tener pérdidas por fricción excesivas.7 ó 1. por lo que la presión mínima para instalciones con accesorio normales. que es de4. La presión máxima es la recomendada por los fabricantes de accesorio. V.5 kg/cm2 45 m de columna de agua.5 metros de clumna de agua. B) Sistemas por bombeo En estos sistemas. Selección de diámetros A) Sistemas por gravedad En los sistemas a grvedad. ya sea con llaves o tanqus.5 y 3. se tendrá que tomar en cuenta la carga disponible para perder por fricción y la longitud de tuberías y accesorios en la instalación. Para muebles operados por válvulas del tipo de Fluxómetro.0 kg/cm2. dependenm principalmete de los accesorios utilizados. será de 0. Presiones mínima y máxima Las presiones mínima y máxima en las instalaciones. En las tablas 3. con lo cual se definirán los diámetros tomando en cuenta las velocidades recomendadas. que son tuberías abiertas al exterior y que tienen que subir hasta una altura meyor del nivel máximo del agua en los tinacos. debiéndose colocar en las columnas de alimentación.1. en ocasiones. En esta forma existirá una pequeña cámara de aire que se comprime con la presión del agua. válvulas eliminadoras de aire en las partes más altas de las columnas verticales. Instalación por gravedad Cuando la instalación en un edificio se hace por gravedad. preveer y buscar minimizar el efecto del golpe de ariete que se presenta al cierre brusco de las llaves de los muebles sanitarios. VIII. sobre el mueble más alto a abstecer. Jarros de aire y válvulas eliminadoras de aire Es indispensable que el aire contenido en la tubería de las instalaciones. por lo que habrá que instalar: a) En instalaciones a gravedad. en ruptura de las tuberías. o bien. De no amortiguarse. .3 Tipos de abastecimiento de agua potable I.2. b) En instalaciones a presión. salga para que el agua pueda circular por ella libremente.60 mts. las cuales consisten en prolongar éstos con su mism diámetros en forma vertical. dejando tapado el extremo superior. lo que amortigua el golpe de ariete. por lo que los tinacos se colocarán en la parte más alta de la estructura o en cualquier lugar a no menos de 2 m. con una longitud mínima de 0. Será necesario en las instalaciones hidraúlicas. 3. el golpe de ariete produce fuertes golpes que repercuten en ruido intenso. tiene una distribución de arriba hacia abajo. "Jarros de aire". mediante la colocación de cámaras de aire en cada alimentador. Cuando el abastecimiento no se pueda hacer directamente del servicio municipal y se tenga una cisterna y sistema de bombeo a tinacos. El gasto requerido se determinará de acuerdo al tiempo en que se quiera llenar los tinacos. se tendrá que verificar que esta presión se conserve durante todo el año y no disminuya en épocas de estiaje. He = Carga de bombeo. tomando en cuenta que la bomba operará cuando más 4 veces al día. La suma de estos factores nos da la carga Dinámica Total que debe vencer la bomba. Altura desde el centro de la carcaza de la bomba hasta el nivel alto del tinaco. Es la altura desde la pichancha check hasta el centro de la caracaza de la bomba. Ho = Carga de operación. Los tinacos se podrán alimentar directamente del servicio municipal si su altura y la presión en la red lo permiten. Hf = Pérdidas de fricción. Para la selección de la bomba de llenado a tinaco se harán las siguientes consideraciones: Hs = Carga de succión. el volumen de éstos será de 1/4 del consumo diario. Carga que se requiere para que el chorro salga con presión. Cuando la alimentación se pueda hacer directamente de la red municipal. Con lo anterior se puede obtener la potencia al freno (BHP): BHP = Q x CDT 76 x Eff . En donde: Q : Gasto requerido en litros por segundo. b) Equipos de bombeo Programados. Eff : Factor de eficiencia. a todos los muebles hidraúlicos y sanitarios de las edificaciones. contando con controles que permiten la operación totalmente automática. utilizando una cisterna como tanque de almacenamiento.m a HP s II.1 Equipos hidroneumáticos Este sistema mantiene el abastecimiento de agua en las edificaciones en la cantidad y presión necesarias. CDT : Carga dinámica total en metros. al cual se le inyecta aire. II. para formar una cámara a presión que permite abastecer durante algún tiempo la instalación en los periódos entre paro arranque de las bombas. En la automatización de estos equipos y su protección se deberpan tomar en cuenta los siguientes controles: . 76 : Factor para convertir Kg . una o más bombas para lograr el gasto y la presión requeridos a través de un tanque. a) Equipos Hidroneumáticos. Existen 2 sistemas a presión. Instalación a presión. con gasto y presión requeridos. Los sistemas a presión o sistema de bombeo directo a la red comprenden el equipo de bombeo y la red de tuberías de distribución necesarias para alimentas. En la cisterna deberá instalarse un sistema de electroniveles que controle el bajo y alto del agua. según el tamaño del tanque de presión. b) Compresora: Está programada para arrancar con cualquiera de las bombass en sus ciclos de operación si fuera necesario. Conectado al tanque debe haber un dispositivo que inyecte aire a su interior. Estos se encuentran localizados de manera que la diferencia entre las elevaciones correspondientes a su posición varíe. impidiendo que la bomba opere al no haber en la cisterna. 2. empezará el funcionamiento de la compresora. sólo cuando el agua del tanque cubra los 2 electrodos y se inicie la operación de ka o las bombas para el suministro de agua. interrumpiéndose cuando ambos electrodos queden descubiertos (ver fig. este dispoditivo podrá ser cualquiera de los siguientes: a) Supercargadores: Pequeños recipientes (de metal o plástico) que absorven aire al provocarse un vacío en su interior e inyectándolo al tanque cuando existe una presión debida a las bombas. siendo controlado éste por un electrodo que en ocasiones es colocado en el vidrio de nivel deñl tanque y funciona como electrodo se descubra en los ciclos operativos de las bombas. y así. 1.). hasta lograr formar la cámara de aire necesaria para reponer el aire que se piere por disolución en el agua que sale. entre 15 y 45 cm. . c) Hidroistón Es un dispositivo que se instala entre las bombas y el tanque de presión como se muestra en la fig. siendo controlado el volumen de aire por medio de 2 electrodos dentro del tanque. para gastos entre 0 y 30 G. si el electrodo está cubierto por el agua. Tubo de Nivel: Que permita conocer el nivel del agua en el tanque. y estará formado por: 1 Bomba que proporcione el 100% del gast y el 100% de la carga dinámica total. Como complemento a los controladores anteriores deberá disponerse de: Manómetro: Que permita conocer la presión en el interior del tanque y por lo tanto en el sistema. 5 en la fig. dejará entrar aire.). la cual abrirá y dejará salir el agua del hidropistón hacia la cisterna. recuperándose así el colchón de aire cuyo abatimiento provoca que el electrodo sea cubierto por el agua. mandará una señal a la valvula solenoide (No.P.M. Válvula de Seguridad: Para que la presión en el tanque no se eleve a unrango que pueda reventar al tanque. la válvula solenoide cierra y el aire que se encontraba en el hidropistón es introducido al tanque de presión. 1 Tanque hidroneumática. y al entrar el siguiente ciclo de las bombas. La válvula check (6 en la fig. El funcionamiento del hidropistón es el siguiente: En cada paro de las bombas. ). Existen principalmente tres tipos de equipos hidronemáticos y éstos se definirán principalmente por el rango de gasto a manejar de la siguiente manera: a) SIMPLEX Este equipo podrá usarse para servicios pequños o unifamiliares. . Conocida la carga dinámica total (presión de arranque) se sumará un diferencial de opoeración con lo que se obtendrá la presión de paro de acuerdo a la siguiente tabla: ARRANQUE DIFERENCIAL PARO Presión Carga Carga Presión Carga Carga Presión Carga Carga (psi) (pies) (m) (psi) (pies) (m) (psi) (pies) (m) . 1 Tanque hidronemático. y estará formado por: 2 Bombas que proporcione cada una el 100% del gasto y el 100% de la carga dinámica. esto es. 1 Lote de accesorios. Para la determinación del volumen y dimensiones del tanque hidroneumático. 1 Tablero de fuerza y control. 1 Tanque hidroneumático. 1 Lote de accesorios. 1 Lote de Accesorios.P. b) DUPLEX Este equipo podrá usarse para servicios medianos y pequeños cuando sea importante garantizar la continuidad de su operación. 1 Sistema de carga de aire.M.P.M. 1 Tablero de fuerza y control. 1 Sistema de carga de aire. 1 Tablero de fuerza y control. c) TRIPLEX Este equipo podrá usarse en servicios grandes. 1 Sistema de carga de aire. para gastos de 150 a 300 G. para gastos entre 0 y 150 G. y estará formado por: 3 Bombas que proporcionen cada una el 50% del gasto y el 100% de la carga dinámica total. se empleará el procedimiento siguiente: 1. la necesidad que se tiene de agua en la unidad de tiempo. diferencial. el cual se determina multiplicando el gasto de cada bomva por el número de bombas. Qbomba Gasto de diseño por bomba. etc. Igual a la carga dinámica total. esto es. Qminb Gasto mínimo por bomba. 15 35 11 10 23 7 25 58 18 20 46 14 10 23 7 30 69 21 25 58 18 15 35 11 40 92 28 30 69 21 15 35 11 45 104 32 35 81 25 20 46 11 55 127 39 40 92 28 20 46 14 60 139 42 45 104 32 20 46 14 65 150 46 50 116 35 20 46 14 70 162 49 55 127 39 25 58 18 80 185 56 60 139 42 25 58 18 85 196 60 65 150 46 25 58 18 90 208 60 70 162 49 30 69 21 100 231 70 75 173 53 30 69 21 105 243 74 80 185 56 30 69 21 110 254 77 85 196 60 30 69 21 115 266 81 90 208 63 35 81 25 125 289 88 95 219 67 35 81 25 130 300 92 100 ó más 213 70 35 81 25 135 312 95 Una vez conocidos o determinados los datos de gasto. Ha Carga o presión de arranque. Qdot Gasto total del equipo hidroneumático..carga dinámica total. . se identidicarán de cauerdo a las siguientes convenciones: Qdis Gastos de diseño del equipo hidroneumático. B. D. pero se requiere la instalación de un placa de orificio que baje la presión de "Hr-Qb" a "Ha". Hr . la selección de la bomba es adecuada. En este punto se harán las siguientes consideraciones. Una vez conocido el modelo de bomba.l de presión o carga entre Ha y Hp. i Si "Hr-Qb" es mayor que Ha. Tomar la carga de paro "Hp" al límite de selección izquierdo (turbulencia) del modelo de bomba. . Una vez en ese punto tomar lectura de la carga real a gasto de diseño que ese modelo de bomba proporciona "Hr-Qb". Tomar lectura del gasto "Qminb" que proporciona la bomba de acuerdo a la carga "Hp". Igual a Ha + Diferencial. C. Diferencia. será necesario referirse a su curva de comportamiento individual para hacer la selección en base al siguiente criterio: A. Dif. 2.Qb Carga real a gasto por bomba.Hp Carga o presión de paro. Una vez determinadas las presiones y diferenciales se hará una selección primaria de la bomba más pequeña y/o eficiente en las curvas de selección rápida que cumplan con "Qbomba" y "Hp". En base al punto de selección del paso A moverse hacia la derecha de la curva paralelamente a las líneas de diámetro de impulsor más cercanas hasta encontrar el gasto de diseño por bomba "Qbomba". . . . ii Si "Hr-Qb" es igual a "Ha" la selección de la bomba es adecuada y no se requiere la instalación de una placa de orificio. . En caso de ser necesaria la ainstalación de una placa de orificio. P2 : Presión máxima (Hr-Qb) en psi.Eficiencia a "Hp" y "Qminb". será necesario determinar todas las condiciones de operación y aspectos constructivos siguientes: .11) 1/4 tyt 20 (p2 . P1 : Presión mínima /Ha) en psi.Eficiencia a "Hr-Qb" . iii Si "Hr-Qb" es menor que "Ha". la selección de la bomba es inadecuada y será necesario buscar otro modelo de bomba. Qbomba : Gasto de diseño por bomba en gpm.NPSHR a "Qminb".RPM.p1) donde: D : Diámetro del orificio en pulgadas.Diámetros de impulsor. 4.NPSHR a "Qbomba" .BHP a "Hp" y "Qminb" . esta se calculará con base en la siguiente expresión. . 3.Diámetros de las boquillas de succión y de descarga. Una vez que la bomba ha cumplido con el criterio de selección anterior. . 1/2 D = (Q bomba) 2 (3.BHP a "Hr-Qb" y "Qbomba". Enelpunto de selección delgasto de diseño de la bomba "Qbomba" y lacaarga reala gastode diseño por bomba "Hr-Qb". La frecuencia de operación máxima permisible es de 15 ciclos/hora. 7. se calculará la BHP.se selecionará la capacidad del motor.5 4 4 6 5 5 Mientrás menor sea la frecuencia de operación mayor será capacidad del tanque hidroneumático y viceversa. . y 2 minutos es el tiempo mínimo que un motor eléctrico necesita pra disipar el calor que generó en el arranque. los cuales se deben analizar en el orden que se muestra: 1° 60% de aire y 40% de agua. 3° 50% de aire y 50 % de agua.y en base aésta. De acuerdo a la siguiente tabla. Se determinará el tamaño del tanque hidroneumático por medio de la siguiente secuencia: . se corre el riesgo de sobrecalentar el motor y quemar el embobinado.sedeterminarán los ciclos de operación a los que se diseñará el sistema hidroneumático: CICLOS POR HORA TIEMPO DE OPERACION TIEMPO DE DESCANSO (c/hr) (min) (min) 15 2 2 10 3 3 7. 2° 55% de aire y 45% de agua. que implica 2 minutos de arranque y 2 minutos de paro.5.Existen 3 volúmenes agua-aire a los que se pueden operar el tanque. Si se selecciona una frecuencia de operación más alta. 6. es necesario determinar la estracción y sellos de aguapor ciclos de operación de acuerdo a la siguiente fórmula: Ea = Pp . A continuación se calculará el sello de agua por ciclo de trabajo de acuerdo a la siguiente fórmula: Sa = Va . El sello mínimo de agua que se debe de tener en un tanque hidroneumático por cada ciclo de trabajo.12) Pa + 14. Vaire: Volumen de aire en decimales (%).Pa x Vaire (3.13) donde: Sa : Sello de agua por ciclo de trabajo en decimales (%). . para evitar que el aire salga por la descarga hacia los servicios.Ea (3. Pp : Presión deparo en psi. en caso de que los resultaos de las formulas anteriores sean menores de 20 %. es de 20 %. . Pa : Presión de arranque en psi.aire siguiente y repetir las operaciones desde el punto 7. Va : Volumen de agua en decimales (%). Ea : Extracción de agua por ciclo de trabajoen decimales (%).Para decidir cual de los volúmenes anteriores es el adecuado. será necesario hacer los cálculos para el nivel agua .7 donde: E : Extracción de agua por ciclo de trabajo en decimales (%). y para esos se tienen dos alternativas: A.02 x (ciclos/hora) donde: Qcomp : Gasto del compresor en 1/hora. Tq. = Qbomba + Qminb x factor (3. proporcionar un gasto de acuerdo a la siguiente fórmula: Qcomp. .valores que seránutilizados en la siguiente fórmula: Cap. Qminb : Gasto mínimo por bomba en 1/min. y asimismo. Tq. La fórmula anterior permite determinar la capacidad real del tanque.15 es posible leer los factores que corresponden a una extración y frecuencia de operación determinados. Una vez encontrados los niveles agua . = Cap.14) 2 donde: Cap. se determinará la capacidad del tanque.8. A continuación se seleccionará la capacidad del sistema de carga de aire. En la figura 3. pero debido a que en el mercado se encuentran dimensiones nominales.10 % la capacidad real. nominal tanque x 0. Qbomba : Gasto de diseño por bomba en 1/min. se seleccionará un tanque de +/. 9. : Capacidad del tanque hidronemático en litros.aire que cumplan con el requisisto de que el sello de agua por ciclo de trabajo no sea menor a 20 %. B: Compresor: Debe poder desarrollar una presión de por lo menos 10 % mayor que la presión de paro del sistema hidroneumático (Hp). Hidropistón: Se calcula con una capacidad del 1 % de la capacidad del tanque.. .Sistema de carga de aire . cuando el control detecta el flujo en la tubería.Una bomba con el 50% del gasto y dos con el 100%.2.Dos bombas con el 25% del gasto y dos con el 100%. Ciclos/hora: Frecuencia de operación del equipo hidroneumático. 3.4 Sistema contra incendio. Se conoce como Sistema Programado de Presión Variable.Dos bombas con el 25% del gasto y tres con el 100%. . 10.Tipo de arranque de motores II.2 Equipos de bombeo programado Estos equipos se conforman con varias bombas. por lo que a continuación deberá seleccionarse el tablero de fuerza y control con base en lo siguiente: . Hasta aquí han sido determinados el modelo y potencia de la bomba o bombas a utilizar. y como sistema Programado de Presión Constante.Número de bombas . en donde una o dos de ellas manejaránlos pequños gastos que se presenten en horas de bajo consumo en la instalación. .siendo las máss comunes las siguientes: . Las combinaciones que se pueden hacer entre las bombas pequeñas y grandes varía con las necesidades de la edificación.Voltaje de operación . cuando el control de operación se hace mediante detectores de presión.1. la capacidad del tanque hidroneumático y el tipo y características del sistema de carga de aire. en tantoque dos o tres proporcionan los gastos máximos. El almacenamiento será en proporción a 5 litros por metro cuadrado constriudo. Los hidrantes se clasifican en: .. pinturas. se indicará más adelante. y además. con una red de hidrantes.. Capacidad de almacenamiento. Esta capacidad se podrá obtener de las siguientes 2 maneras: a) Por m2 construido.000 litros. siendo 350.El volumen de agua deberá ser el suficiente para abastecer a 2 hidrantes trabajando simultáneamente durante dos horas con el gaso de diseño que para los mismos. un tramo de manguera y un chiflón de descarga: I. II. b) Por tipo de hidrante. la capacidad de almacenamiento para sistemas contra incendio será menor de 20. las bodegas. Se conoce con el nombre de hidrantes.además de extintores.. que manejen madera.a las salidas de descarga de una red de tubería contra incendio alimentana con agua a presión desde una fuente de abastecimiento. siendo estos accesorios: una válvula. En ningún caso. o más de 250 ocupantes o más de 3000 m2. y según su tipo. La presión se puede originar por mediode un tanque elevado o de un equipodebombeo. deberándisponer. algodón y combustibles o explosivos de cualquier tippo. Las salidas de descarga deben estar conectadas a un conjunto de accesorios contra incendio contenidos en un gabinete metálico. plásticos. Las edificaciones de más de 25 m de altura. Hidrantes.000 litros el volumen máximo. depósitos e industrias de cualquier magnitud. o sea. tuberías y accesorios que componen la red de hidrantes. y en los que las personas que manejan las mangueras puedan ser hombres y mujeres no capacitados para manejar mangueras de maor rendimiento. a) Hidrantes chicos: Se usarán en riesgos que no necesiten grandes volúmenes de agua para extinción de incencdio. mangueras. b) Hidrantes medianos: Se usrán en los que se necesite mayores volúmenes de agua de los requeridos para utilizar hidrantes chicos.hombres solamente no están lo suficientemente entrenados para usar mangueras de mayor diámetro. Las caracteríticas. aquellos en que se necesiten grandes cantidades de agua y en que los hombres que vayan a usar las mangueras estén debidamente entrenados y capacitados para el empleo de este tipo de hidrantes. deberán ser conforme a la siguiente tabla: . c) Hidrantes grandes: Se usarán en los riesgos de características diferentes a los anteriores. y en los casos en los que el personal . GABINETES CARACTERISTICAS CHICOS MEDIANOS GRANDES Válvula (Diámetro) 51 mm. Mangueras 38 mm. no conductor de electricidad. tales como papel. 51 mm. CLASE "C": Incendio en materiales y equipo eléctrico en los que el uso de un agente estinguidor. 64 mm.1 kg/cm2 Incendio clase B 5. y en general. en: CLASE "A": Incendio de materiales carbonosos. 51 mm. Para incendios clase "B" o "C" Tipo neblina 38 mm. . 64 mm. combustibles ordinarios. 51 mm.5 kg/cm2 Gasto de Agua 140 lts/min 240 lts/min 650 lts/min Los incendios se clasifican. trapos. Presión del Agua: Incendio clase A 1. textiles.5 kg/cm2 3. 75 mm. 100 mm. Dos Hidrantes 64 mm. 14 a 17 mm.es deprimera importancia para su extinción. Para combatir esta clase de indendios es de suma importancia el uso de grandes cantidades de agua de soluciones que la contengan en un gran porcentaje CLASE "B": Incendio en aceites . por lamateria combustible que los produce. en los cuales es esencial un efecto de recubrimiento para su extinción. Tipo niebla 38 mm. Boquillas: Incendio clase "A" Tipo chorro (diámetro interior de descarga) 11 a 13 mm. 51 mm. 64 mm. 25 a 28 mm. 64 mm. 75 mm. grasas y líquidos inflamables incendios superificiales. madera. 64 mm.8 kg/cm2 2.1 kg/cm2 2.5 kg/cm2 3. Tubería: Un Hidrante 51 mm. deberán estar colocados preferentemente a una distancia de cinco metros del as paredes de los edificios más próximos a los cuales protejan. y descargar así su chorro en el incendio sea clase "B" o "C". C) Chiflón tipo neblina: Estos chiflones pueden ajustarse desde chorro sólido hasta neblina. Facilitan además el rescate de las personas al rodearlas con finos chorros de agua. D) Mangueras: Deberán ser flexibles. Los hidrantes chicos y medianos deben ser colocados de tal manera que el chiflón de su manguera pueda llegar hasta 6 metros de cualquier punto del área que proteja.almaltrato y al calor. IV.III. Los hidranes exteriores dentro del predio. Accesorios. Serán de bronce con asiento de neopreno intercambiable y serán probadas al doble de la presión de trabajo del sistema. Distribución de hidrantes. los hidrantes serán interiores o exteriores. A) Válvula: Debe ser colocada a una altura no mayor de 1. Adecuados para usarse en sustancias a granel o fáciles de disfregarse o dañarse con la fuerza del agua. de materiales resistentes a la putrefacción y a los hongos y ofrecer resistencia a la abrasión. . arroja un chorro sólido. Adecuados para lugares cuyos contenidos no se esparcen ni se dañan por la fuerza del aire. Se recomienda que éstas sean de lino o de algodón forradas interiormente de hule con longitud no mayor de 30 mts. B) Chiflón de chorro: Este chiflón para incendios Clase "A". Por su distribución dentro de las edificaciones.6 m sobre el nivel de piso terminado. 31 187000 Hasta 220000 37.13 154000 Hasta 187000 32.85 88000 Hasta 110000 19.83 7500 Hasta 15000 3. . se recomienda que para facilitar el desarrollo del proyecto. a fin de garantizar la protección del área total que interesé.47 132000 Hasta 154000 27.66 15000 Hasta 25000 5. se delimite el área que puede ser protegida por cada gabinete mediante un círculo con centro en el mismo y de radio igual a la longitud de la manguera correpondiente.51 110000 Hasta 132000 23. En caso de que la superficie del piso requiera más de un hidrante.80 b) Los chiflones de otros tipos estarán de corrientes eléctricas por las siguientes distancias. se emprezará por colocar los primeros hidrantes cerca de puertas de acceso y cerca de los cubos de escaleras en caso de existir éstos. deberán mantenerse alejados de corrientes eléctricas a las distancias siguientes: VOLTAJE A TIERRA DISTANCIA MINIMA [Voltios] [m] Hasta 7500 1. Al iniciar el proyecto de distribucion.18 25000 Hasta 37000 7. En estas condiciones.41 73000 Hasta 88000 15. separados entre sí. La distancia mínima de eguridad que debe existir entre los chiflones y el equipo eléctrico en servicio es: a) Para chiflones de neblina. distancias n mayores que el doble de la longitus de sus mangueras.52 37000 Hasta 50000 9. se deberán ubicar en pasillos o zonas de fácil acceso.75 50000 Hasta 73000 13. su pichancha y manera de cebar la bomba automáticamente. Hasta 6.9 a 19 mm 20. Toma Siamesa.99 m Hasta 12000 voltios 3.49 m 6.00 m Hasta 150000 voltios 6. En caso de no quedar autocebada. deberán ser 2 cuando menos.00 m Hasta 60000 voltios 4. e) Carga de Operación.01 m Hasta 400 voltios 0. Cuando por alguna causa llega a ser insuficiciente el volumen de agua de reserva para protección contra incendio.99 m V.99 m 22.4 mm 7. Para el cálculo de las bombas deberán considerarse los siguientes conceptos: a) Gasto de 2 hidrantes. VI. d) Pérdidas en la manguera.00 m 15.50 m 11. su columna de succión deberá estar provista de un válvula de retención.00 m 6.76 m 3.con fuente de energía diferente cada una pudiendo ser una bomba eléctrica y otra con motor de combustión interna y debiendo además tener la característica de poder rendir el 150 % de su gasto a un 65 % de su presión normal.50 m 15. Estas bombas deberán ser probadas cada 30 días como mínimo. o cuando el equipo de bombeo instalado en el iterior del edificio queda .01 m 24.00 m Hasta 3000 voltios 2.00 m 11.60 m Hasta 6000 voltios 2. Bombas Las bombas para serviciodeprotección contra incendio.00 m 5.01 m 3.99 m 2.00 m 9. c) Pérdida de carga por fricción. bajo el gasto y la presión normales por espacio mínimo de 3 minutos.6 a 32 mm Hasta 115 voltios 0.51 m 0. b) Altura al hidrante más alto. y para su localización se seguirán los siguientes criterios: a) Se pondrá una toma siamesa por cada 90 metros. se podrá un toma siamesa por caada 90 metros o fracción del muro exterior en cada una de esas calles paralelas. un toma siamesa. con válvulas de no retorno. b) Cuando se tengan construcciones que den a dos calles paralelas o espacios públicos. esto es. y la separación entre tomas no exceda de los 90 metros.1.2. Las tomas siamesas se pondrán en el exterior de los edificios. d) Cuando la construcción vea a tres calles. sin embargo. e) Cuando la construcción abarca una manzana y da a cutro calles se pondrá una toma siamesa por calle.50 metros de la esquina y sobre el muro más largo.5 cuerdas por cada 25 mm. es indispensable tener una conexión a través de la cual pueda bombear agua el Cuerpo Público de Bomberos. siempre y cuando ésta se coloque a no más de 4. se pondrá una toma siamesa por cada 90 metros o fracción de muro exterior que vea a esas calles.5 Instalaciones especiales . Se colocarán tomas siamesas menos de 64 mm de diámetro. de muro esterior que vea a cada calle o espacio público. se puede poner una sola toma en una esquina localizada. 3. siempre y cuando se ponga una toma siamesa en cada calle paralela. o fracción. c) Cuando la construcción esté en una esquina y la longitud total de muros exteriores no exceda de 90 metros. basta con poner una sola toma siamesa. de 7. cople movible y tapón macho. y las otras tomas no quedarán separadas más de 90 metros entre sí.imposibilitado para funcionar. 2. II.2 Proyecto de instalaciones externas .I. Cortes III. a fin de eliminar el desperdicio de agua en estas instalaciones. la cual deberá contar con un filtro que sea fácilmente accesible para su limpieza. equipo de desinfección y otros equipos y accesorios cuya función será clasificar y desinfectar el agua. bombas. es establecer las normas y criterios en los poryectos de albercas.1 Recirculación y filtración Las albercas deberán tener un sistema de recirculación de agua que. filtros. La malla del filtro deberá ser de un material resistente a la corrosión. respectivamente. I. La duración de este proceso no deberá ser mayor de 8. Riego IV. a centros deprotivos o a particulares. Antes de la succión de la bomba recisrculación. Fuentes III. Albercas El fin del presente apartado. consistirá de tuberías. servicio público. se instalará una trampa de cabellos. Plantas II. en general. 12 y 16 horas según que las albercas proporcionen.1.6 Planos a generar y contenido I.2. Isométrico 3. Otras 3. 7. deberán sumarse a los gastos estimados para el consumo domético.1 Datos de proyecto I. ls gastos que en general se considerearán en el diseño son los que a continuación se indican si se trata de proyecctos asociados a usos predominantemente habitacionales. en la mayoría de los casos. las demandas correspondientes calculadas con usos del suelo. II. las demandas correspondientes calculadas con fundamento en las dotaciones a que se refiere el párrafo anterior. Gastos de diseño En el caso de obras para abastecimiento de agua potable que complementes a la infraestructura municipal y se integren a la misma.15) Qmd = CVD * Qma (3. Qma = Pp * Dot / 86400 (3. la DGCOH definirá la dotación de cada proyecto con apoyo en la del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal. en 1/s . la dotación sedeterminará por medio años antes o más. en 1 / hab / día Pp : Población de proyecto Qma : Gasto medio anual.17) donde: Dot : Dotación. En caso de no contar con éste.3. como de datos recabados y procesados por esa Dirección.16) Qmh = CVH * Qmd (3. Sin embargo. Dotaciones La determinación deladotación de agua potable se efectuará con base en un estudio del consumo de los diversos usos del agua.2. se presenta en la tabla 3. No obstante si se considera que existe la probabilidad de involucrar a otros usos del suelo.2. valor que deberá clacularse con base en el volumen total que por día y teniendo en cuenta las dotaciones que integran la tabla 3. Mientrás no se hagan mediciones en el SHDF que indiquen las variaciones temporales de la demanda en distintas zonas de la ciudad.5 x Pp x Dot (3. el gasto de diseño será igual al máximo diario. Qmd : Gasto máximo diario.7. los gastos de diseño a considerar se estimarán como se indica a continuación: a) En relación con el diámetro de la tubería de toma. b) Si la red de distribución alimentará directamente a los muebles mediante los cuales tendrá lugar el consumo de agua potable. si la red sólo suministra agua a tinacos. CVH : Coeficiente de variación horaria. se utilizarán los valores recomendados por la SEDUE (SAHOP. 1.5 para el de variación horaria.18) 86400 Por otra parte.2 x 1. Los coeficientes de variación diaria y horaria se aplican al gasto medio anual calculado para estimar los gastos máximo diario y máximo horario. si la infraestructura externa para abastecimiento de agua potable sólo dará servicio al inmueble o inmuebles que se desean construir (caso de toma y red de distribución generales enconjuntos habitacionales de disposición horizaontal). será diseñada de manera que su capacidad sea suficiente para recibir y . 1979). se estime será consumido.2. en 1/s CVD : Coeficiente de variación diaria. y así: Qmh = 1. deberá diseñase con capacidad suficiente para recibir y distribuir el gasto total máximo instantáneo calculado con el método de Hunter (3.I) Por otraparte. en 1/s Qmh : Gasto máximo horario.1. es decir.2 para el coeficiente de variación diaria y 1.1. fábricas y edificios comerciales de no más de 6 pisos. se recomiendan los siguientes valores: Zona para servir Presión disponible Residencial de 2a. Cuando se trata de un ampliación. Las presiones o cargas disponibles de operación. Presiones.lascargas disponibles corresponden a las que se tienen en la conexión con la red existente.0 a 3. Cuando se trata de una empliación.5 a 2. se calcula sumando a su cota topográfica lacarga máxima y mínima dsiponible. En general.distribuir un gasto igual a la suma de los necesarios para llenar. las presiones seránlas adecuadas.5 " Industrial De 2. La cantidad de energía disponible en el origen de una red. en un tiempo que según los requerimientos funcionales y económicos del proyeccto particular. puede variar entre 30 minutos y 24 horas. Las cargas máxima y mínima.0 kg/cm2. De 1. que se han de obtener en el diseño de la red para las líneas primarias.0 y 4. Si al principio de la red hay una tubería de descarga. deben ser suficientes para suministrar unacantidad de agua razonable en los pisos más altos de las casas. correponden alas cargas dinámicas en la tubería de descarga.0 " . estas cargas corresponden a los niveles de operación. Deberá estar comprendida de preferencia entre 1.0 a 1. cada tinaco. las cargas disponibles corresponden a las que se tienen en la conexión con la red hay una estación de bombeo. III.5 kg/cm2 Residencial de 1a.ar las presiones disponibles que se deben tener en los conductos de la red de proyecto. son las que se utilizan para calcu.5 a 4.0 " Comercial De 2. En los casos en que la red empieza en un tanque.determinadas con manómetro. De 1. tener registros con cierre hermético y sanitario y ubicarse a 3 metros cuando menos de cualquier tubería permeable de aguas negras.c.2.2 Componentes. 3. La presión máxima de operación admisible será de 4. deberán contar con cisternas calculadas para almacenar dos veces la demanda mínima diaria de agua potable de la edificación y equipadas con sistema de bombeo. el cual se aceptará igual al gasto máximo diario (Qmd) dado por la ecuación 3. d) Pérdidas de energía por fricción y locales. las edificaciones de cinco niveles o más y las edificaciones ubicadas en zonas cuya red pública de agua potable tenga una presión inferior a 10 metros de columna de agua.2. el artículo 150 del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal estalece que los conjuntos habitacionales. II. c) Diferencia de nivel entre el punto de conexión a la red municipal y el punto donde descargará la toma. b) Gasto a obtener de la red municipal.5 kg/cm2 yla carga estática no mayor de 50 m. . I. Toma El tramo entre la red municipal de distribución y elmedidor incluyendo éste. Almacenamiento En este aspecto. Las cisternas deberánser completamente impermeables.a. constituye la toma diámetro se determinará teniendo en cuenta los siguientes aspectos: a) Presión mínima disponible de la red municipal en el punto de conexión.16. Análisis y proyecto ejecutivo. Redes de distribución III. El criterio indicado para determinar la magnitud del volumenb de agua que se reserve para combatir incendios. II). dicho volumen será el necesariopara abastecer a dos hidrantes trabajando simultáneamente durante dos horas con el gasto de diseño de los mismos (ver 3.2. depósitos e industrias de cualquier magnitud que manejen madera. podrá modificarse se el inmueble objeto de un determinado proyecto va a ser asegurado contra ese tipo de eventos. Trazo de la red. algodón y ocmbustible o esplosivos de cualquier tipo) deberándisponer. en tanto que la cisterna será diseñada para lamacenar la adiferencia con respecto al total indicado por el reglamento mencionado.y así. y además. se calcularpa considerando un consumo de 5 litros por metro cuadrado construido pero sin que sea menor de 20000 litros. para almacenar agua reservada exclusivamente a surtir a la red interna para combatir incendios. Se trazan los ejes de las tuberías . III.1. Por otra parte. El trazo de la red sobre el plano urbanístico se inicia en el punto de entrega de agua. equipos y medidas preventidas.1 Geometría y características de las tuberías de la red. entre otras instalaciones. de acuerdo con los artículos 117 y 122 del mismo reglamento.4. de tanques o costernas cuya capacidad. las edificaciones de riesgo mayor ante incendios (de más de 25. en cuanto a la capacidad de almacenamiento citada. Así mismo.00 m de altura o más de 250 ocupantes o más de 3000 m2 construidos. esconveniente alcarar que si para dar carga a las redes de distribución es necesario contar con tanques elevados y/o tinacos. la capacidad conjunta de estos elementos deberá ser igual a 1/3 ó 1/4 de la calculada para un día de ocnsumo. las bodegas.deacuerdo con laAsociación Mexicana de Instituciones de Seguros (AMIS). pinturas plásticas. pero sus resultados son menos confiables. la suma de ambos es el gasto de diseño del tramo. Cuando no se conocen con certeza las superficies que atenderá cada ramo. el caudal del tramo se integra con la suma de los caudales de los lotes atendidos. Existen tres procedimientos para obtener el gasto de distribución de cada tramo. el gasto unitario resultante se multiplica por el área neta que sirve cada tramo. Gastos. Si solamente se conoce la superficie que se atenderá y todavía no se ha lotificado el gasto total se divide entrre el área neta total. Después de trazar los circuitos. los otros dos requieren menos información. Gasto por unidad de área. es el más preciso. El primero. el que distribuye a lo largo de su recorrido y el que lleva a los siguientes tramos. o sea entre cruceros y entr uniones detramos con características diferentes. Cada tramo debe ser capaz de conducir la suma de dos tipos de caudales. El análisis del funcionamiento hidraúlico se hace solamente para la red de circuitos y se toman en cuenta las extracciones hacia las tuberías de relleno. se dibujan las tuberías de relleno o empparrilado por las calles intemedias. Estas tuberías deben ser capaces de conducir los gastos de diseño calculados. El gasto . se divide el gasto total de la red entre la suma de las longitudes de todos los tramos. Gasto por lote o toma.por las calles formando redes cerrads abiertas y se miden las longitudes de cada tramo. Si se conoce el número de habitantes promedio por lote o toma. se calcula el caudal requerido en cada uno multiplicando este número por la dotación. Los circuitos de las redes cerradas se trazan envolviendo manzanas: se reomienda que las longitudes de los tramos de esos circuitos sean de 400 a 600 m como máximo. Gasto por unidad de longitud. aunque poco preciso. hay que toma en cuenta que utilizar diámetros pequeños implica disminuir el costo de la tubería. en m3/s V : velocidad media. Para hacer un disño económicamente balanceando. las pérdidas de energía son menores. en m/s Se puede calcular el diámetro de una tubería suponienbdo la velocidad del agua y utilizando la expresión anterior. Si para el mismo gasto se utilizan diámetros grandes. se acumulan los gastos de distribución. Se ha observado . para así determinar el gasto de diseño de ese tramo. Q = D2 V (3.unitario resultante se multiplica pr la longitud de cada tramo. Una vez que se calcula el gasto de distribución de un tramo.20) V donde: D : diámetro del conducto. En el caso de redes abiertas. se le suman los caudales que debe conducir. pero también implica aumentar las pérdidas de energía. en zonas industriales se recomienda utilizar los primeros dos métodos. Este procedimiento. pero el costo de la tubería aumenta. en m Q : gasto en el tramo. la acumulación de gastos se hace a partir de los puntos de equilibrio. Diámetros. Una primera estimación del diámetro del conducto se puede hacer a partir de la ecuación de continuidad. puede usarse en proyectos de redes para abastecer a zonas habitaiconales.19) 4 Al despejar el diámetro se obtiene 1/2 D= [ 4 Q ] (3. sin embargo. A partir de esos puntos y aguas arriba. los extremos corresponden a puntos de gasto nulo. En el caso de las redes cerradas. la carga máxima estática es el mayor valor calculado para sus dos estremos.lietileno y PVC. Las tuberías de cada material se fabrican con distintas resistencias para que soporten diferentes presiones de trabajo. se analiza el funcionamiento hidraúlico de la red para conocer los gastos en las líneas y las cargas disponibles en los cruceros. Si se sustituye este valor. a juicio de la DGCOH: III.21) Este valor se ajusta al diámetro inmediato superior de las medidas comerciales según el material empleado por la DGCOH. Materiales de tuberías. La resistencia de la tubería seleccionada debe ser mayor que la máxima carga estática que se pueda presentar. así como el costo de suministro e instalación de la tubería y de las piezas especiales.que si se supone velocidades alrededor de 1 m/s se logran diseños razonablemente balanceados. concreto reforzado. se toma en cuenta el diámetro requerido y la rugosidad del material. Al seleccionar el material que se usará en el proyecto de una red. acero. . se obtiene 1/2 D = 1. po. Las tuberías que se emplean en la DGCOH son de asbesto-cemento. En cambio. En los tramos que se encuentran sobre terrenos con desniveles suaves. cuando hay variaciones fuertes de topografía. es conveniente seccionar los tramos utilizando cajas rompedoras de presión o válvulas reductoras de presión.13 Q (3. La carga máxima estática en un punbto de la red se calcula restando la cota de plantilla de la tubería a la cota máxima estática de este punto. así como el tipo de material y clase de las tuberías. concreto presforzado.2 Funcionamiento hidraúlico Una vez determinadas las características de la red en general y de cada tramo en particular. sin embargo.22) n donde: . III. bifurcaciones. ya que su valor es muy pequño en comparación con las pérdidas por fricción. se recomienda entre 25 y 40 m para industrias. ampliaciones. los edificios comerciales y los pisos altos de casas habitación. se ha aplicado la fórmula de Manning por su sencilles y porque se conocen los coeficientes de rugosidad que deben emplearse para distintos. en los últimos años. en México. En cualquier punto de la red se deberán tenber presiones o cargas disponibles suficientes para suministrar el agua a las fábricas. es la determinación de las pérdidas de energía en las líneas de la red ocasionadas por la fricción.1 Presiones o cargas de diseño. Existen diversas expresiones teóricas y empíricas para calcular la pérdida de energía por fricción en conductos a presión. En general. Las cargas de diseño deberán estar comprendidas entre 50 m como máximo y 10 m como mínimo. de 20 a 35 en comercios y de 10 a 20 m en zonas habitacionales.2. La fórmula de Manning es 2/3 1/2 V= 1 R S (3.2. pos cambios de geometría y por obstáculos tales como reducciones.III. En las redes de distribución de agua es común despreciar las pérdidas por cambios de geometría y obstáculos.2 Pérdidas de energía Un punto relevante del análisis del funcionamiento hidraúlico. válvulas y codos. materiales. para los materiales de fabricaciónde los tubos más utilizados en la formación de redes de distribución. Por otra parte.014 Fierro Galvanizado 0.24) R 2/3 (D/4)2/3 En tuberías de sección sometidas a presión. en m V : Velocidad media del agua. se tiene: 2 2 hf = [ Vn ]L=[ Vn ]L (3.010 PVC 0. n : Coeficiente de rugosidad que. en m/s S : Gradiente hidraúlico.23) L donde: hf : Pérdida de carga por fricción. en m Despejando la pérdida. la velocidad media en el conducto es . igual a S = hf (3.se indica enseguida: Material n Asbesto-Cemento 0.013 Fierro Fundido R : Radio hidraúlico. el radio hidraúlico es igual al diámetro dividido entre 4. en m L : Longitud en la línea. en m/s2 hm : Pérdida de energía local.).25) D16/3 donde: 2 K = 10. 2 2 2 V= Q = Q .26) D16/3 Se observa que. bifurcaciones. se puede calcular el coeficiente K.27) 2g donde: g : Aceleración de la gravedad. válvulas. conocido el diámetro y la rugosidad de la tubería.294 n (3.294 n L Q = K L Q (3. . está se evalúa con la expresión: 2 hm = Kp V (3. En el caso de incluir alg8una pérdida local (codos. se llega a 2 2 2 hf = 10. en m/s. V= 4 Q A D2 2 D4 4 donde: A : Area transversal del conducto Sustituyendo en la ecuación de Manning. V : Velocidad media del agua a la salida del cambio de geometría. etc. en m Kp : coeficiente de pérdida en función de las características del cambio de geometría. Cuando los requerimientos de la urbanización hacen imposible la formación de circuitos. a la que se le suma 10 m con el objeto de tener la carga de diseño mínima. A partir de su inicio. A continuación se rpopone una forma de cálculo. Normalmente el punto de cota piezométrica conocida es el de entrega del agua a la red. en ambos casos se aparte del conocimiento de las longitudes. 1976:296) III.3 Métodos de análisis hidraúlico. los fabricantes proporcionan los valores del coeficiente de pérdida de acuerdo con su tiempo de cierre y con su forma de operación. Con la ecuación de Manning se calcula en cada tramo la pérdida de carga por fricción. Red abierta. A partir de un punto de cota piezométrica conocida. Esta carga disponible se calcula restando a las cotas piezométricas las respectivas del terreno escogiendo la cota menor. El análisis hidraúlico de una red se enfoca a conocer su funcionamiento en las condiciones de diseño. a la quye se le suma 10 m con el objeto de tener la carga de menor. se determinan las cotas de los demás cruceros. Sin embargo. la red se ramifica por las calles para distribuir el agua. En cuanto a las válvulas. en base a la integración de una tabla. pero también se puede emplear el de menor carga disponible en todos los cruceros o nudos de la red. G. es decir a calcular los gastos den cada tramo y las cargas piezométricas disponibles en los cruceros. gastos diámetros y materiales de las tuberías de cada tramo. . restando la pérdida cuando se va en el mismo sentido del flujo. no. El método de análisis es distinto para la red abierta y para la cerrada porque en la segunda existen circuitos y en la red abierta.2. y sumándola cuando se va en sentido contrario. Algunos valores de K para el cálculo de pérdidas menores o locales se presentan en el libro "Hidraúlica General" (Sotelo A. la red se abre en ramales que se conectan en los nudos del sistema. restando la cota de terreno de cada nudo a la cota piezométrica y se anotan en la columna 11. si se tienen n nudos. por ejemplo.. 8. según elsentido del flujo de cada tramo. empezando con el nudo en donde la red recibe el agua... se numeran todos sus nudos o cruceros.Se definen los tramos con los números de los nudos extremos.En las columnas 5 y 6 se anotan la longitud de cada tramo y el gasto que pasará por él. 6. sumando o restando la pérdida de carga.Se determina la pérdida por fricción con la ec. 3. Se asigna una cota piezométrica tentativa al nudo de inicio de la red.25 y se anota en la columna 7. serán n-1 tramos..Se apuntan todos los números de los nudos..Una vez que se tiene el trazo de la red. 10 m más que la cota de terreno . 9. 2.1.. 7. se anota en la columna 10.. Se calcula el resto de cotas partiendo de la anterior. en el orden que indique el sentido del flujo. 3.Si se conoce la cota piezométrica de un nudo. 4.Se anota el diámetro de cada tramo en la columna 3. 5. Se anotan los números de los nudos de cada tramo en las dos primeras columnas de una tabla.. se inicia con el de entrada y luego el de su cota de terreno.Si no se conocen ninguna de las cotas piezométricas.. Con el coeficiente de rugosidad se calcula el valor de K. se pueden obtener asignando la carga mínima disponible al nudo o punto más desfavorable de la red.Se determinan las cargas disponibles. columnas 8 y 9. apuntando su valor en la columna 4. hacer las investigaciones que sean necesarias a fin de conocer las cotas piezométricas. CTE : Cota piezométrica tentativa del nudo con la menor carga disponible. en m. caso frecuente al incrementarse la demanda de agua en relación con los gastos de diseño. con esta cota se calcula el resto en la forma indicada en 7. Un indicio usual de que una red abierta debve rehabilitarse.de dicho punto. en m. sin embargo. Proyectos de rehabilitación. será necesario proponer alguna de las modificaciones siguientes: . Es recomendable.(CT + CDM) (3. Para este nudo s obtiene el ajuste de cotas piezométricas. donde se determinan las cargas disponibles en los nudos y se define cual es la de menor valor. a juicio de la DGCOH. en m.28) donde: ACP : Ajuste de cotas piezométricas. Las cotas piezométricas se calculan restando ese ajuste a las cotas tentativas. caso frecuente al incrementarse la demanda de agua en la mínima. Por último. si son mayores. es el hecho de que las cargas disponibles en sus estén fuera de las especificadas. Generalmente se toma de 10 m CT : Cota de terreno del nudo con la menor carga disponible. las cargas disponible finales (columna 13) se obtienen restando las cotas del terreno a las piezométricas. Cuando las cargas disponibles son menores a la mínima. ACO = CTE . se deberán reducir las cargas piexométricas por medio de una caja rompedora de presión o una válvula reductora de presión. en m CDM : Carga disponible mínima. La opción de modificar la longitud del tramo generalmente no es factible. por sertuberías en paralelo. DE. las mismas letras con subíndice r indican las características de la tubería de reforzamiento. . Se llama QE. Si Qt es el gasto del tramo.29) Además. es necesario modificarlos o sustituirlos. Es decir: hfE = hf r = hf (3. se estudia la factibilidad de aumentar la cota piezométrica de entrega en un valor tal que el nudo más desfavorable tenga la carga mínima especificada. KE. las pérdidas de energía por fricciónpor cada tubo deberán ser iguales.30) por tanto: 2 2 2 2 10. . es posible reforzarlos con una tubería paralela. Las modificaciones más usuales son aumentar el diámetro del conducto. o disminuir su rugosidad.Si el problema se presenta en toda la red.294 nr Lr Qr = 10. El cálculo hidraúlico del reforzamiento de tuberías merece atenciónespecial. por continuidad se cumple que Qt = QE + Qr (3.Si el problema se presenta en uno o varios tramos. nE y LE a las características dela tubería existente. -Si algunos tramos no tienen suficientemente capacidad.294 nE LE QE Dr 16/3 DE 16/3 donde: 1/2 8/3 Qr = nE [ LE ] [ Dr ] QE nr Lr DE . las ecuaciones de gasto se reducen a: QE = Qt (3.33) 8/3 1 + [ Dr ] DE Qr = Qt . .34) DE El camino a seguir será el siguiente: 1..QE = nE [ LE ] [ Dr ] QE (3.32) nr Lr DE La pérdida será igual a 2 2 hf = Kr Lr Qr = KE LE QE En caso de que la tubería de reforzamiento tenga la misma longitud y sea del mismo material que la tubería existente. se llega a QE = Qt (3.Sustituyendo en la ecuación de continuidad. Se determina la longitud y rugosidad de la tubería de reforzamiento.31) 1/2 8/3 1 + nE [ LE ] [ Dr ] nr Lr DE y 1/2 8/3 Qr = Qt .QE = [ Dr ] QE (3. 2. Se proponen diferentes diámetros del nuevos conducto. y en la ecuacióndepérdida de energía. habrá que modificar diámetros proponer alguna caja rompedora de presión de preferenica. la velocidad media sea menor o igual que 5 m7s. En la mayoria de los casos. las características de la tubería existente y las de la tubería de reforzamiento. utilizando el gasto del tramo. La primera ecuación establece un nudo se debe cumplir: n Qi = 0 (3. es decir sus tramos forman circuitos alrededor de un cierto número de manzanas. utilizando los gastos correspondientes a cada tubería y las características geométricas y de rugosidad de las mismas. Proyectos nuevos. Los valores anteriores son los que se especifican para el diseño de conducciones. Si esta cota ya se tiene fija y las cargas disponibles no resultan adecuadas. Se obtienen l pérdida de energía en el tramo.3. las redes de distribución deagua son cerradas. 4. mientrás los tramos de relleno surten las calles intermedias.35) i=l . utilizando a las dos tuberías con las ecuaciones de gasto. La solución hidraúlica en este tipo de redes se basa en la ecuación de continuidad. Se deberáz comprobar que al disminuir el diámetro. Se calculan los gastos correspondientes a las dos tuberías con las ecuaciones de gasto. el análisis de la red abierta conduce a calcular la cota en el punto de entrada del aghua. con base en el que tenga la pérdida más adecuada para el tramo de la red. Se selecciona el diámetro de la tubería de reofrzamiento. aplicada en los tramos de lso circuitos. Red cerrada. aplicada en los nudos. Para este caso. 5. G. se puede tabular en la forma que se exponea continuación: 1. 353) para el análisis hidraúlico de redes cerradas con flujo permanente. En los tramos conectados al nudo se considera el gasto como positivo si sale y negativo si llega. hfi (3. Q=. Se incluye el caudal de extracción en dicho nudo. Por otra parte. Ha sido práctica común el empleo del Método de Cross (Sotelo A. después. es negativo en el mismo sentido contrario al flujo. de acuerdo con la ecuaciónde Manning para evaluar las pérdidas de fricción. se basa en hacer una estimación inicial de los gasto en los tramos.donde n es el número de tubos conectadosalnudo. 1976 .37) 2 Ki Li Qi 2 hfi / Qi La secuencia a seguir para este cálculo. Ki Li Qi =. aunque también se ha hecho frecuente el uso del denominado Método de la Red Estática. El primero.36) Esta es la ecuación de circuito que establece que la algebráica de pérdidas por fricciónen los tramos de un circuito es igual a cero. para un circuito se tiene que hfi = 0 (3.el método plantea la siguiente ecuación para corregir los gastos de los tramos en un circuito. Se asocia un signo a la pérdida al recorrer el circuito. . de tal forma que cumplan con la ecuación de continuidad en cada nudo. Se numeran los circuitos y sus tramos. se corrigen tantas veces como sea necesario hasta que se cumplalaecuación de circuito. columna 8. Se calcula la pérdida de cada tramo con KLQ2. y se le asocia el mismo signo que tenga el gasto del tramo. y se repite la secuela hasta que los valores de Q alcancen el grado de corrección deseado. columna 9. 14 y 15. 3. Estos gastos son los estimados según se indicóen 3. Si algún trammo pertenece también a otro circuito. Se establece un sentido de recorrido para todos ls circuitos. En tramos que pertenecen a dos circuitos se deben agregar. de pérdida s y de la relación hf / Q para cada circuito. 6. 8. 9.III.2. Se modifican los gastos de los tramos con las correciones. Se anota el diámetro.2. Se propone el gasto de cada tramo y se anota en la columna 7 de tal forma que se cumpla la ecuación decontinuidad n los nudos. 5 y 6. 5. las correcciones que resulten del circuito común. 13. Estos gastos se anotan con su signoen todos los tramos de un mismo circuito. columnas 12. el valor de K y la longitud de cada tramo en las columnas 4. se indica el número de ese circuito en la segunda columna. con signo contrario. que se escribe en la columna 10.2. así se obtienen los valores para determinar el gasto de corrección de cada circuito. En la primera columna de la tabla se anota el número de cada circuito y en la tercera el de todos sus tramos. con la proposición de puntos de equilibrio o de corte en la red cerrada. columna 11. 7. Se suman las columnas 8 y 9. es decir. se considera positivo el gasto cuando coincide con l sentidode recorrido y negativo en el sentido contrario. .1. Se calcula el valor absoluto de la relación entre la pérdida y el gasto de cada tramo. 4.2. El funcionameinto de una red se define por el nivel piezométrico (energía disponible) en las uniones de las tuberías (nudos de la red) y el gasto que fluye en cada tubo. para calcularlos . sin consumir mucho tiempo de cómputo y sin que su programación requiera gran capacidad de memoria.. 13. partiendo de la cota conocida. Se calcula el resto de las cotas piezométricas. 12. se le suma o se le resta la pérdida de carga en el tramo según el sentido del flujo en el tramo. L. Este método. denominado de la Red Estática. fue desarrollado un método que ha sido utilizado para resolver redes de tamaño y formas muy variadas. columna 18. se pueden definir asignando la carga mínima disponible al nudo o punto más desfavorable de la red. rstando en cada nudo las cotas de terreno de las piezométricas. UNAM. 1978). resulta laborioso.. 11. tiene como fundamento las consideraciones siguientes: 1. Se obtienen las cargas disponibles.10.columna 17. Método de la Red Estática. en la misma forma planteada anteriormente para redes abiertas. además de que en estos casos la convergencia del método hacia la solución de la red que se analice. Si no se conoce ninguna de las cotas piezométricas. columnas 20. Si las pérdidas no cumplen con laecuación de circuito. con base en el procedimiento propuesto en la publicaciópn Doce Algoritmos para Resolver Problemas de Hidraúlica (Sánchez B. J. Insituto de Ingeniería. columna 15. depende en grado sumo del grupo de datos que se escoja para iniciar el cálculo. se compensan para que se satisfagan dicha condición. Así. Para ello.Aplicar el método de Cross a redes con un número de tubos del orden de 30. el sistema de ecuaciones se cuelve no lineal y queda expresado en términos de niveles piezométricos. Al establecer el rpincipio de continuidad en los nudos de la red cuyo nivel piezométrico se desconozca. Debido a la dificultad que implica resolver un sistema no lineal. ya que para redes de tubos de sección circular.38) Cj donde: Qj : Gasto que circula por el tubo j. y en virtud de que es deseable disponer de un método que también resuelva eficientemente redes con más de 100 nudos. y así mismo. que .hi. j. entran a al red o salen de ésta. La solución de una red estática se basa en los principios de continuidad y conservación de energía. j : Niveles piezométricas en los extremos s e i del tubo j.se necesita conocer previamente al menos un nivel piezométrico. Cj : Coeficiente que tiene en cuenta el coeficiente de rugosidad. j ] (3. donde cada tubo de la red tiene un diámetro constante. Al establecer el principio de continuidad y conservación de energía. se forma un sistema de ecuaciones lineales simultaneas en función de los gastos que circulan en los tubos. hs. m : Exponente que depende de la fórmula de pérdida de energía por fricción que se utilice. j . hi. los gastos que a través de uno o más de esos nudos. al longitud (lj) y el diámetro (dj) del tubo j. pero al aplicar el principio de conservación de energía a cada tubo. es decir. 2. dicho principio permite expresar al gasto que pasa por un tubo dado j con una ecuación del tipo: Qj = [ hs. 1982).Q k/j ) .hi.Qj ) +o (Q k+1/j .resulta lo siguiente: k+1 k k k+1 k k k+1 k2 f (Qj )= f (Qj ) + f' (Qj ) (Qj . y entonces : .donde k es el número de una iteración cualquiera .j . Tomo 3.39) 3! El comportamiento de fenómenos como el que aquí se analiza.Qj ) + 1! 2! k k+1 k 3 + f''' (Qj ) (Qj .Qj ) = o ( Qj . (3.k+1) . y por otra. DGCOH. los términos o : Es un factor mediante el cual se compensa el error de asociados a las derivadas de orden superior a 2. permite por una parte despreciar los términos asociados a las derivadas de tercer orden en adelante. se recomienda que su valor sea 3 para redes grandes y cero para redes chicas (Manual de Hidraúlica Urbana. En estas condiciones puede escribirse.Qj ) + (3.Qj ) + f'' (Qj ) (Qj . del desarrollo en serie de Taylor para f ( Q.j = Cj Qjm Si se acepta que la función f (Qj) es igual a Cj (Qj)m.hi.implican sistemas con más de 100 ecuaciones no lineales.Qj ) . f (Qj ) = hs. considerar que: f'' (Qj ) ( Qj .j . se hacer lineal la ecuación anterior expresada como: hs.j = Cj (Qj ) + m Cj (Qj ) (Qj .40) donde: no considerar. en la serie de Taylor. f. k/j = [ m-1 + o a k/j ] Qk/j mCj [ Q k/j ]m-1 + o m m Si al establecer el principio de cntinuidad en los nudos de la red cuyo nivel piezométrico se desconoce. Con los niveles piezométricas del paso d se calculan los gastos Q(k+1)j. con lo cual se encuentran las h (k+1)... Dicho porgrama forma parte del contenido del tomo 3 del Manual de . para la que j = 1.2. se generará un sistema de ecuaciones lineales que tendrán como incógnitas a los niveles piezométricos en esos nudos. Se forma el sistema de ecuaciones lineales.. si son aproximadamente iguales se continua con el paso g..j . Se calcula para todos los tubos a (k)/j. La secuela anterior.41) siendo: ak/j = 1 .Q k+1/j = a k/j (h k+1/s. Se resuelve el sistema de ecuaciones obtenido en el paso C.. de otro modo se considera k igual a k+1 y se regresa al paso b. (k)/j c.. e. Se compara Q(k) /j con Q(k+1)/j. número de tubos. Se considerá k=0 y se suponen los gastos en los tubos de la red Q (k=0)/j. y así queda estructurado el proceso de solución que se describe a través de los siguientes pasos: a.. Los niveles piezométricas en lared son h k+1 y los gastos en la red son Qk+1/j.j) + kj (3. fue objeto de una programa de computadora elaborado por la DGCOH en conjunto con el Instituto de Ingeniería de la UNAM. el gasto que circula por cada tubo j que concurra a un nudo dado se expresa con ecuaciones como la indicada para Qk+1 j. Termina el método.h k+1/i. d. g. b. o reforzado las tuberías existentes con otras adicionales.Hidraúlica Urbana al que anteriormente se hizo referencia. aspectos como el número de tomas domiciliarias qu será necesario desconectar.Se vuelve a realizar el análisis hidraúlico. se determinará la factibilidad de sustituirlos o bien reforzarlos con una tubería paralela cuyo diámetro deberá calcularse. se busca la forma de aumentar la cota piezométrica en laentrada de la red. reponer y reconectar en caso de una sustitución. la presencia de cargas disponibles diferentes a las especificadas indica la necesidad de hacer una rehabilitación. Si lo más conveniente es reforzar los tramos existentes a que se refiere el punto anterior mediante tuberías paralelas a los mismos. puede resolverse colocando cajass rompedoras en las zonas en donde haga falta. . Cuando las cargas disponibles son más grandes que las máximas permisibles en todos los tramos. y en el aparato que se le dedica se describe la manera de utilizarlo y de formar el archivo de datos necesario para ello. -. . En cambio si el problema se presenta sólo en algunos tramos. debiéndose tener en cuenta.Si resulta necesario que tramos existentes tengan mayor diámetro. el problema se resuelve disminuyendo la carga en la entrada a la red como ya se indicó en este mismo inciso. En el caso de las redes cerradas igual que en el de las abiertas. . será necesario modificar algunos tramos o circuitos para disminuir la pérdida de energía. ya sea sustituyendo tuberías existentes por otra de mayor diámetro. Si esto ocurre s´lo en parte de la red. Si las cargas disponibles en todos los tramos son menores que la carga mínima permisible. A continuación se describe un procedimiento para analizar la solución mencionada. modificando diámetros si se requiere hasta obtener las cargas disponibles adecuadas. Proyectos de rehabiitación. en el estudio de factibilidad. 294 nr Lr Qr ] (3.QE y su diámetro 2 2 3/16 Dr = [ 10. Para conocer el funcionamiento de la red con estos cambios.el diámetro de aquellas se calculará con apoyo en el valor de los tres parámetros qu a continuación se indican: Diámetro del tramo a reforzar o existente. por lo que se tendrá un cambio en los gastos de los dos tubos y la pérdida diferirá más cuanto mayor sea la diferencia entre el diámetro calculado y el comercial.En esta última propuesta. r para las del de reforzamiento y t para las del tramo. el gasto del tubo de reforzamiento se obtiene de Qr = Qt . y también. debe repetirse su análisis y para esto. gasto indican: Diámetro del tramo a reforzar o existente.44) Kt Lt KELE Kr Lr . pérdida de energía que de acuerdo con el mismo análisis corresponde a Qt. .43) hf Este valor se ajusta al diámetro comercial.42) KE LE debido a que hf = hfE = hfr = hft Por otra parte. y se plantea 1/2 QE = [ hf ] (3. gasto (Qt) que según el análisis hidraúlico sería conducido por ese tramo si su diámetro fuera mayor. se toman los subíndices E para las características del tubo existentes. la ecuación de continuidad puede escribirse en la forma siguiente: 1/2 1/2 1/2 [ 1 ]=[ 1 ] + [ 1 ] (3. Válvulas de seccionamiento Estas válvulas (generalmebnte de compuerta) se ubican sobre tuberías formadoras de circuito a distancias máximas de 600 m y en las conexiones con las tuberías de rellemo con el fin de aíslar partes del sistema de distribución para poder realizar conexiones de tomas domiciliarias. reparaciones y otras operaciones de mantenimiento del sistema. En estos proyectos el análisis conduce a calcular la cota de entrada del agua. de preferencia.45) La ecuación anterior queda: 1 = 1 + 1 (3. el diseño de cruceros y la definición de los tamaños de zanjas. Dado el elevado costo de las válvulas. se efectúa el proyecto ejecutivo uqe consiste en la definición de la ubicación de las válvulas de seccionamiento.3 Proyectos ejecutivo Una vez que se tiene definidos los diámetros y materiales de las tuberías en la red (tanto en los casos de proyectos nnuevos en que se involucran todos sus tramos. será necesario. III. se recomienda un . cambiar diámetros o propones cajas rompedores de presión. si ésta ya se conoce y las cargas disponibles no resultan las adecuadas. Si: LE = Lr =Ltq (3.46) 1/2 1/2 1/2 Kt KE Kr Proyectos nuevos.Después se supone el valor de Kt y se calcula Lt o recíprocamente. como en los proyectos de rehabilitación en los que sólo se modifican algunos de ellos). cajas contra incendio y cajas rompedoras de presión. Cuando se requiere conectar tuberías de diferente diámetro. por economía. si son de PVC. 45° y 90°. Cuando existen intersecciones o ramificaciones de tuberías. Si se empleanpiezas especiales de fierro fundido. Los cambios de dirección se hacen por medio de codos. Cajas contra incendio En la mayor parte SHDF no se tienen las presiones suficientes para alimentar mangueras contra incendio. por lo que se utilizan las cajas de válvulas como cárcamo de bombeo. bridadas. ya que los ángulos menores se forman con la misma tubería. En caso de que se tengan también cambios de dirección o ramificaiones. 45° y 90°. se utilizan reducciones.másimo de cinco para aislar un sector de la red.cemento se lleva a cabo por medio de juntas tipo Gibault. En la . inmediatamente después de extremidades bridads. PVC o polietileno. la unióncon tuberías de asbesto . de asbesto-cemento o de plástico para haceer conexiones en los cruceros. se pueden usar tes o cruces de fierro fundido. con susrespectivos platos quiebrachorros. 22°30'. generalmente de 102 mm de diámetro. deben ser de 11°15'. se recomienda. Piezas especiales Se utilizan piezas especiales que pueden ser de fierro fundido. se recomienda un máximo de cinco para asilar un secotr de la red. Las cajas de este tipo se instalan en la red de tal forma que tengan un radio de acción que se encuentre entre 150 m y 200 m. en los cambios de direción y en las válvulas de seccionamiento. colocar la reducción antes de las piezas formadoras de los cruceros anteriores. Estas cajas se llenan a través de válvulas contra incendio. pero se debe procurar no dejar sin servicio a más de tres manzanas. si son de fierro fundido. 22°. se reduzca las dimensiones de las cajas. concreto presforzado.4 Conexxión detuberías en operación y conductos nuevos. Estos tanques tienen una válvula de flotador en la entrada. Su comportamiento estadísticas confiables. el proyecto de redes en el mencionado sistema se realiza para reemplazar y rehabilitar conductos de sus instalaciones . Tomas domiciliarias Con base en el plano de lotificaión. Generalmente. La DGCOH cuenta con planos tipo para estas tomas en función del material de la tubería de distribución. III. acero.secuantifican las tomas domiciliarias.lacualregula los caudales de cauerdo con el nivel del agua.terminación detubería o extremos muertos.8 se presentan las recomedaciones paa el ancho y la profundidad de las zanjas para cada diámetro y material. Estudios de tuberías disponibles Tuberías del sistemas hidraúlico del D. Cajas rompedoras de presión Se recomienda utilizar tanques de regulación de 100 m3 de capacidad como cajas para disminuir las cargas en las redes. polietileno y PVC. En conducciones y redes de distribucióndel sistema de abastecimiento de agua potable del D.cuandosea posible. se deberá colocar tapones o tapas ciegas con su atraque respectivo. se han utilizadotuberías de diferentes tipo: asbesto cemento.F. una para cada lote. Enlas tomas domiciliarias de han utilizado tuberías de plomo y de acero galvanizado. Dimensiones zanjas En la tabla 3.F. se recomienda efectuar un estudioen cada casoparticular para que. Sin embargo. más antiguas, o bien, para incrementar su capacidad por cambio en eluso del suelo. en menor proporción,se requieren proyectos para ampliación de la red, y todavía menor para dar servicio a nuevas zonas aisladas. Por otra parte, se tienen las redes de aguas tratadas que corresponden a proyectos nuevos y algunos casos de rehabilitación. Las tuberías tilizdas son deasbestocemento. La necesidad de reponer conductos viejos y las ampliaciones de la red obligan alos técnicos a tener conocimiento adecuado de los tubos disponibles en elmercado nacional y de las características de sus acoplamientos, así como de las piezas especiales de fiero fundid con bridas, de las de plástico y de otros accesorios. Esto permite obtener instalaciones que se realicen en forma rápida, segura y con el mínimo costo. Tuberías disponibles en el mercado nacional. Se denomina "tubería" a la aunión de dos o más tubos, es decir, comprende la unidad que es el tubo y su sistema de unióno acoplamiento. En elmercado nacional seproducen los tipos de tubos y sus respectivas clases (presiones de trabajo) que a continuación se indican. De asbesto cemento. a. Tipo A, clases A-5, A-7, A-10 y A-14, en diámetros internos de 50, 60, 75, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 600 y 910 mm (diámetros nominales). b. Tipo C (conducción), clases C-50, C-70, C-100, C-140, C- 200 (presión de trabajo en metros.-columna-agua) en intermedias, en diámetros internos de 500, 600, 750, 900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600,1800, 2000 mm. Los tubos del tipo A son los que se hanusado en los últimos años en las redes de distribución: En clases A-5 y A-7 correspondientes a 5 y 7 kg/cm2 de presión de trabajo respectivamente. Su unión se logra por medio de coples de asbesto cemento con anillos de hule (2 ó 3 según la marca). Los tuboss de asbesto cemento tipo A se fabrican según la norma de calidad NOM-C-12-1968; sin embargo, el espesor de los tubos de las tres empresas fabricantes es diferente, lo cual debe ser tomado en cuenta por proyectistas y constructores. La longitud de fabricación es de 4 ó 5 m. Los tubos de asbesto cemento deben transportarse, almacenarse y manejarse en obra con mucho cuidado, dad que son frágiles a los esfuerzos mecánicos, lo que constituye su principal desventaja. La presión hidrostática de prueba en fábrica para la clase A es de 3.5 veces la presión de trabajo durante 5 seundos, y para la clase C, de 2.1 veces la presión detrabajo para cada tubo y para cada cople. De resinas de plástico a. De PVC Sistema inglés. Se fabrican en color gris, en clases RD- 26, RD-32.5, RD-64 (11-2, 9, 7.2, 4.1 kg/cm2), de presión de trabajo) y diámetros nominales exteriores de 38, 50, 75, 100, 150 y 200 mm, principalmente. Se utiliza PVC 1114, que corresponde al tipo I, grado I y esfuerzo de diseño de 140 kg/cm2, según norma de calidad NOM- E-12-1968. Sistema métrico. Se fabrican los tubos en color azul claro, en clases A-5, A-7, A-10, A-14, A-20 (está bajo pedido), y diámetros nominales exteriores de : 50, 63, 80, 100, 160, 200, 250 y 315 mm, según la norma de calidad NOM-E-22-1977 en vigor. Desde 1984 se están fabricando tubos hasta de 630 mm de diámetro.La longitud de fabricación de los tubos de PVC es de 6 m. En la República Mexicana el uso de tubería de PVC en obras de abastecimiento de agua potable se iniciónen 1968,. principalmente en redes y con diámetro de 50mm (sistema inglés). Los tubos tienes campana integrada y anillos de hule para su acoplamiento. No es recomendable el uso de tubos con cople para cementar en campo. b. De polietileno (PE) de alta densidad. En México se han fabricado principalmente tubos de plietileno de mediana densidad en virtud de que la resina de alta densidad es de importación. Los tubos recomendables son los de alta densidad y se han utilizado en tomas domiciliarias en localidades de la República Mexicana, en clase RD-9 (14.7 kg/cm2) y diámetros de 13 y 19 mm. Se fabrican, según orma NOm-12-18-1969, diámetros nominales de 13, 19, 50, 75, 100, 150, 200 y 300; clases RD-9, RD-11.5, RD-13.5 y RD-115 (presiones de trabajo de 14.7, 12.0, 9.4 y 7.3 kg/cm2, respectivamente). Se surte en rollos de 150 m hasta mm de diámetro. La DGCOH ha utilizado tubos de polietileno de medida densidad en la red secundaria en diámetros de: 152 mm,. 203 mm y 300 mm. De concreto presforzado. a. Con cilindro de acero. Se fabrican segúnla norma NOM-C- 253 en vigor, en diámetros nominales internos de 400, 500, 600, 750, 900, 1050, 110, 1200, 1350, 1400, 1500, 1800, 2100 y 2500 mm disponibles en el mercado. Sulongitud varía de 4 a 8 m y las juntas de los tubos son de tipo espiga-campana hechas de concreto y con anillo de hule. La presión de trabajo de los tubos indicados es la anotada en los catálogos de los fabricantes y/o en los contratos de suministro de comúnm acuerdo entre usuario y proveedor. Generalmente se fabrican para presiones de trabajo que oscilan en el intervalo de 4 a 20 kg/cm2 variando de 10 en 1 kg/cm2. La DGCOH utiliza las tuberías de concreto presforzado en la red primaria. De acero: a. Galvanizados. Se fabrican segúnla norma NOM-B-10- 1980, con diámetro nominal exterior hasta de 100 mm (tamaño 4). b. Con costura longitudinal, en diámetros nominales esteriores de 114 a 1220 mm (tamaños 4 a 48) y longitud de 4.9 a 7 m. c. Sin costura helicoidal, en diámetros nominales de 168 a 3048 mm, espesores de 6.4 a 15.8 mm y longitud de etubos de 6 a 20 m. d. Con cstura helicoidal, en diámetros nominales de 168 a 3048 mm, espesores de 6.4 a 15.8 mm y longitud de tubos de 6 a 20 m. Los tubos de acero lisos con y sin costura se fabrican según las normas NOM-b-177, 180, 182, 183 y otras vigentes; las del Instituto Americano del Petróleo (API), en grados B, X-42, X-46, X-52, X-56, X-60 y X-65; y las de la Asociación Americana para Pruebas y Materiales (ASTM), en grados A-53 y A-120. Los espesores varían, según eldiámetro, de 4.37 a 22.23 mm. Las presiones a que se someten los tubos en la prueba de presión hidrostática en fábrica varían, según su diámetros y grado, de 21 a 211 kg/cm2. IV.2.4 Transiciones y cambios de dirección horizontal y de pendiente. a) Transiciones: En los proyectos de alcantarillado pluvial, el cambio de una sección a otra, las conexiones y las variaciones de dirección o pendiente en las tuberías, se harán por medio de un pozo de visita, registro o caja especial, debiéndose señalar en cada caso, en el plano del proyecto, las elevaciones de sus plantillas tanto de llegada como de salida. b) Cambios de dirección horizontal: Se harán dentro de un pozo de visita o registro conforme se indica a continuación. Cuando el diámetro se ade 61 cm o menor, los cambios de dirección de hasta 90º en la tubería podrán hacerse en un sólo pozo de visita o registro. Si el díametro es mayor de 61 cm, se podrá emplear un pozo, registro o caja de visita para cambiar la dirección de la tubería hasta en 45º, y si se requieren deflexiones más grandes, se emplearán tantos pozos o registros como ángulos de 45º o fracción formen la deflexión. c) Cambio de pendiente: Cualquier cambio de pendiente en los conductos se hará en pozos o registros. IV.2.5 Registros De acuerdo con el artículo 160 del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal, “Los albañales deberán tener registros colocados a distancias no mayores de 10 metros entre cada uno y en cada cambio de dirección del albañal. Los registros deberán ser de 40 X 60 cm cuando menos para profundidades de hasta un metro, de 50 X 70 cm cuando menos para profundidades mayores de un metro y hasta dos metros y de 60 X 80 cm cuando menos para profundidades de más de dos metros. Los registros deberán tener tapas con cierre hermético, a prueba de roedores. Cuando un registro deba colocarse bajo locales habitables o complementarios, o locales de trabajo y de reunión, deberán tener doble tapa con cierre hermético”. En las figuras y se marcan los detalles tipo para registro común y registro con doble tapa. IV.2.6 Pozos de visita (ver 3.3.2.2,I.5) 3.3.1.3 Intalaciones combinadas 3.3.2 Proyecto de instalaciones externas Dadas las diferencias en cuanto a su magnitud y función, es conveniente considerar tres tipos de redes de alcantarillado: red secundaria, red primaria y sistema principal de drenaje. La red primaria de alcantarillado se define como un sistema de tuberías, con diámetros mayores a 0.9 m, que recibe agua de un sistema secundario y lo descarga al sistema principal. El sistema principal es un red de tuberías que desaloja las aguas recibidas por la red primaria de alcantarillado. Una cuenca de aportación se define como el área limitada por el parteaguas, que aporta escurrimiento hacia una sección de interés; su tamaño puede variar desde unas cuantas hectáreas hasta miles de kilómetros cuadrados. Las cuencas de aportación en un área urbana, pueden estar delimitadas por varios factores como son la topografía, la red secundaria de drenaje y otros. Desde un punto de vista intenieril, los dos factores mencionados son los que prevalencen en la definción de las cuencas. Una cuenca natural será aquella donde no exista una red de drenaje artificial. En la delimitación del parteaguas de esta cuenca hasta el punto de salida, se trata como una cuenca hidrológica natural. Cuando exista una red de alcantarillado secundario y primario, la delimitación de la cuenca de aportación se hará en función de las trayectorias de conducción de dicha red a la red de alcantarillado primario o principal, según sea el caso. En ocasiones puede haber zonas donde exista una combinación de cuencas naturales y urbanizadas. En los extremos de los suburbios del DF se tienen cuencas totalmente urbanizadas. Por otra parte, el drenaje de una zona puede tener solamente alcantarillado pluvial o sólo sanitario o combinado. El primero se deseña para evacuar los escrurrimientos producto de la lluvia y el segundo, para las aguas negras provenientes del uso del agua potable. El drenaje combiando se proyecta para recolectar los dos tipos de escurrimientos. A continuación se presentan los principales aspectos que debe contener un proyecto ejecutivo, aclarado los alcances para los tres tipos de alcantarillado. 3.3.2.1 Datos de proyecto I. Gastos de diseño I.1 Redes secundarias de drenaje pluvial. En este inciso se presentan los cálculos que deben realizarse para determinar los gastos de ingreso a una red de alcantarillado secundaria. Los criterios que se proponen para el cálculo de los gastos pluviales están basados en una obra elaborada conjuntamente por el Instituto de Ingeniería de la UNAM y la Dirección General de Construcción y Operación Hidráulica en 1982. A pesar de que el establecimiento de límites para la aplicabilidad de los procedimientos tendrá siempre cierto grado de arbitrariedad, se consideró adecuado fijar las siguientes restricciones: - Área de aportación total acumulada hasta el tramo en consideración: 20 km 2 - Diámetro máximo: 1.22 m. Además, debe conocerse la geometría en planta de la red analizada y la topografía de la zona. La principal razón que obliga a a establecer límites en la aplicabilidad de los métodos que aquí se proponen, es que en ellos se durante un tiempo suficiente .tiempo de concentración .consideran solamente en forma muy simplificada los efectos de almacenamiento que ocurren en la propia red.278 coeficiente que toma en cuenta las unidades La ec.4 tc . formado un hidrograma triangular con tiempos de pico y de recesión iguales al tiempo de concentración. sobre el área de aportación y hasta un sistio determinado. debido a la regulación que ocurre en el trayecto del agua hasta llegar al sitio de entrega.para que la lluvia caída en el punto más alejado contribuya al escurrimiento ken el sitio analizado. La fórmula racional El método de la fórmula racional se basa en la hipótesis de que. un valor típico igual a 1. El gasto máximo o de pico en el sitio de entrega. en m3/s o. En particular se ha observado en zonas urbanas. 3.48 puede obtenerse considerarndo que la lluvia caída en un tiempo tc (igual al tiempo de concentración) escurre. se presenta una lluvia con intensidad uniforme.48) donde i Intensidad media de la lluvia para una duración Igual al tiempo de concentración. En relación con el cálculo de aguas residuales se exponen los métodos y criterios de uso común. En la práctica se ha observado que. el tiempo de recesión es mayor que el tiempo de pico.278 c i a (3. en mm/h A área de aportación. está dado por la expresión: Qp = 0. en km 2 c coeficiente de escurrimiento Qp gasto pluvial de pico. 50) At At donde: An Area no urbanizada . El coeficiente de escurrimiento define la proporción de la lluvia que contribuye al escurrimiento superficial y se estima con la ecuación: c = __Cn An__ + 0. se consideran todas las áreas situadas aguas arriba. de acuerdo con la topografía de la zona.49) Areas de aportación Las áreas de aportación a cada tramo se definirán a partir del diseño en planta de la red. las áreas de aportación habitacionales se definirán trazando líneas divisorias de tal forma que cada punto de la zona aporte al tramo mas cercano. se logra. sin incluir la asociada al propio tramo. Las áreas habitacionales quedarán delimitadas por los proyectos de conexión del drenaje domiciliario. los desbordamientos se distribuirán en toda el área y no se concentrarán en las zonas más bajas.45 _Au_ Iu (3. 1977). si éstos se desconocen. se balances el diseño de tal forma que en caso de que las aportaciones sobrepasen la capacidad de la red.232 c i a (3. Coeficiente de escurrimiento. evitar cálculos iterativos y. el tiempo de translado por el tramo que se deseña. por un lado. por otro lado. Para efectos del cálculo del gasto de diseño de un tramo cualquiera. Al no incluir esta última en el cálculo del tramo. Se considera más realista utilizar para el diseño la ecuación: Qp = 0. mi considerar en el tiempo de concentración.(Viessman. 025 0. que se determina mediante la figura 3.120 0. se obtuvieron los siguientes Cn: Región A1 A2 B C D Cn 0. 3. Se efectuó una regionalización del Distrito Federal (fig. El índice de urbanización se estimó a partir de mediciones en las cuencas de Ciudad Satélite y Ciudad Universitaria (DGCOH.50 se planteó buscando. Iu Indice de urbanización El índice de urbanización se determina con estos criterios: .6 La ecuación 3. En tanto no se disponga de estos coeficientes.020 0. Zonas residenciales.19. En ambos casos.100 No existe la información de la zona Norte del Valle. 1982). Los valores de Cn fueron obtenidos a partir de las mediciones disponibles en la actualidad. por otra se intenta evitar incongruencias en los diseños. por una parte. A partir de datos de precipitación y escurrimiento. comerciales o industriales con urbanización compacta: Iu = 1. Zonas semiurbanas: Iu = 0.19). 3.080 0.19) que permita estimar el coeficiente Cn directamente de mediciones. propieciados por el uso de tablas que permiten muchas interpretaciones subjetivas.0 . At Area total Au Area urbanizada c Coeficiente de escurrimiento Cn Coeficiente de escurrimiento del área no urbanizada. de la zona planta. ni de la Sierra de guadalupe (fig. utilizar al máximo las mediciones de lluvias y escurrimientos realizadas en el Valle de México. los valores pueden afinarse conforme se disponga de más mediciones. se sugiere utilizar los siguientes valores: . únicamente . se evita sobrediseñar los primeros tramos. Se propone utilizar el coeficiente entre los valores recomendados para las zonas A1 y D.). Norte del Valle. Si la lluvia se mantiene por un tiempo mayor que el de concentración.. Zona plana (en cualquier parte del Valle.n. De esta forma. es muy dificil calcular con precisión el tiempo que tarda el agua en escurrir por la superficie hasta llegar a las coladeras.15.250 m.20. Tiempo de concentración.15. El valor que se utilice dependerá de las semejanzas que se encuentren entre las zonas A1 y D y el sitio específico del Norte del Valle que se está analizando. De acuerdo con esta definición. se sugiere utilizar un valor de Cn = 0. poco a poco. contribuya toda el área con un gasto Q = Cia. se recomienda también un valor de Cn = 0. el área de aportación se incrementará hasta que. Los sueldos de esta zona están formados en sus mayor parte por arcillas. pero. por lo que se recomienda considerar un tiempo de 20 min.s. . Sierra de Guadalupe. si se presenta una lluvia de intensidad constante. El tiempo de concentración asociado a un tramo cualquiera de la red es el tiempo que tarda una partícula de agua en viajar desde el punto más alejando de la cuenca hasta el extremo aguas arriba del tramo. Por la alta pendiente de las cuencas y su estado de desforestación. distribuida uniformemente en el área de aportación.m. la descarga se mantendrá hasta que la lluvia cese como se muestra en la figura 3. En la práctica. al inicio del proceso solamente aportarán escurrimiento al tramo bajo análisis las zonas más cercanas a él. a pesar de su baja pendiente. cuando la duración de la lluvia alcance el tiempo de concentración. por lo que. . pero abajo de la cota 2. En los tramos que son cabezas de atarjeas el tiempo de concentración. en m. tc. 60 Factor para transformar a minutos V = _1_ R2/3 S1/2 (tubo lleno) (3. en min. 2.52) n donde: n Coeficiente de rugosidad de Manning. se supondrá de 20 min. en m/s. el valor del tiempo de concentración se obtendrá sumando el inicial más el tiempo de recorrido en el primer tramo. R Radio hidráulico. V Velocidad media en el primer tramo. Este tiempo puede obtenerse una vez conocida la velocidad media en el primer tramo mediante la ecuación: t = L / ( 60 V ) (3. L Longitud del primer tramo.51) donde: t Tiempo de recorrido. Para el tramo siguiente aguas abajo. en m S Pendiente del tramo . Para la obtención del tiempo de concentración se considerará entonces: 1.se corre el riesgo de que ocurran encharcamientos con una duración de 5 a 10 min. Fd Factor de ajuste que afecta la duración de la tormenta.21). se proponen factores de reducción para pasar de la precipitación máxima en un punto a la precipitación en una superficie.30) * Ftr * Fd * Fa (3. . se efectuará mediante el siguiente procedimiento: 1. al tiempo de concentración del tramo anterior se sumará el tiempo de recorrido del tramo en cuestión. igual al tiempo de concentración.d) = hp (5. El cálculo para una intensidad de lluvia para una duración d. se determina la precipitación (en mm) asociada con una duración de 30 min. Para obtener los valores de las precipitaciones asociadas con otros períodos de retorno y otras duraciones. adimensional. el tiempo de concentración se calculará de la misma forma. De la misma forma. Conocida la ubicación de la cuenca. y un período de retorno de 5 años (figura 3. se considerará como tiempo de concentración del tramo anterior el mayor tiempo de los tramos que confluyen. En el caso de un tramo al que confluyan dos o más tramos. 2.53) donde: Fa Factor de reducción por área. Intensidad de precipitación. se utilizan factores de ajuste que son independientes del punto de estudio.3. es decir. adimensional. la obtención de la precipitación media se resume en la expresión siguiente: hp (tr. Para los otros tramos. 4.- Por tanto. 10 USO DEL SUELO Y PERIODOS DE RETORNO TIPO DE USO TR. para un periodo de retorno de 5 años y una duración de 30 min.5 DE BAJA DENSIDAD * F) ZONAS RECREATIVAS DE ALTO VALOR E 1. hp (tr.22.22 m). Se utilizará el valor mayor obtenido en ambas tablas. El factor de ajuste por duración se obtendrá utilizando la gráfica inferior de la figura 3. Factor de ajuste por período de retorno (Ftr).11).d) Altura de precipitación. el factor de ajuste (Ftr) se obtendrá de la figura 3. adimensional. Según el período de retorno seleccionado.10 y 3.53. se han establecido los siguientes criterios: 1.21. TABLA 3. En el diseño de tuberías secundarias (diámetros menores o iguales que 1. para un periodo de retorno. en mm. duración y área determinados. hp (5. Factor de ajuste por duración (Fd).5 INTENSO USO POR EL PUBLICO G) OTRAS AREAS RECREATIVAS 1 . 2. Para la aplicación de la ecuación 3. en mm.30) Altura de precipitación. Ftr Factor de ajuste del periodo de retorno. calculada en la figura 3. el período de retorno se fijará de acuerdo con el uso del suelo y tipo de vialidad (tablas 3.22. EN AÑOS A) ZONAS DE ACTIVIDAD COMERCIAL 5 B) ZONAS DE ACTIVIDAD INDUSTRIAL 5 C) ZONAS DE EDIFICIOS PUBLICOS 5 D) ZONAS RESIDENCIALES MULTIFAMILIARES 3 DE ALTA DENSIDAD * E) ZONAS RESIDENCIALES MULTIFAMILIARES 1. El factor de ajuste por área se obtendrá mediante la aplicación de esta tabla: .11 (Cont. Factor de ajuste por área (Fa). DGCOH 1982.* PARA BAJA DENSIDAD SE CONSIDERAN VALORES MENOR3S DE 100 HAB/HA TR = PERIODO DE RETORNO.) TIPO DE VIALIDAD Y PERIODO DE RETORNO MINIMO TIPO DE VIALIDAD TR EN AÑOS VIALIDAD LOCAL 1. 3. VIALIDAD DISTRIBUIDORA 3 VIAS QUE DISTRIBUYEN EL TRAFICO PROVENIENTE DE LA VIALIDAD ARTERIAL O QUE LA ALIMENTAN.11 TIPO DE VIALIDAD Y PERIODO DE RETORNO MINIMO TIPO DE VIALIDAD TR EN AÑOS VIALIDAD ARTERIAL 5 AUTOPISTAS URBANAS Y AVENIDAD QUE GARANTIZAN LA COMUNICACION BASICA DE LA CIUDAD. VIALIDAD ESPECIAL 1.0 ACCESO E INSTALACIONES DE SEGURIDAD NACIONAL Y SERVICIOS PUBLICOS VIATALES.5 AVENIDAS Y CALLES CUYA IMPORTANCIA NO TRASPASA LA ZONA SERVIDA. TABLA 3. TR = PERIODO DE RETORNO FUENTE: MANUAL DE HIDRAULICA URBANA. TOMO 1. TABLA 3. * ESTA TABLA DEBE USARSE COMO COMPLEMENTO Y CONJUNTAMENTE CON EL CUADRO 3.10. De esta forma. el gasto de aportación pluvial.tc)_ (3.87 Finalmente. después de los que llegan a la segunda.tc) Precipitación media para el período de retorno tr y la duración tc. al diseñar cada tramo. Por este razón. sucesivamente.2 Redes primarias de drenaje pluvial. Para construir esta secuencia. el área de aportación. con la ec. en mm. también se conocerá la intensidad de precipitación. De acuerdo con el procedimiento descrito. se recomienda definir desde el principio una secuencia de cálculo como la que se ilustra en la figura 3. en min I (tc) Intensidad.0 0.96 0. Enseguida se numeran de la misma manera los tramos de todos los ramales que llegan a la primera confluencia. la intensidad de precipitación asociada con el tiempo de concentración se calcula con I (tc) = _60 hp (tr.Area (km2) 2 10 20 Fa 1. tc Tiempo de concentración. finalmente. el coeficiente de escurrimiento y.54) donde hp (tr. se asigna a los puntos de confluencia una numeración creciente de aguas arriba a aguas abajo (puntoss Iy II).49. y así determinar los tiempos de traslado.23. y así. 3. siempre se conocerá el tiempo de concentración tc. . se requiere haber diseñado todos los tramos situados aguas arriba. en mm/h Gasto de aportación pluvial. para calcular el gasto de ingreso a un tramo cualquiera. y por tanto. I. o también al grado de precisión requerido en los resultados. longitud y pendiente del cauce principal. Por este motivo. Los métodos simplificados permiten estimar aproximadamente las características más importantes del hidrograma provocado por una tormenta (generalmente. Los métodos para determinar la avenida de ingreso al sistema. tipo de estructuras de alcantarillado o de regulación que en ella existen o que se tenga planeado construir (colectores. para efectos de diseño. por ahora. con ayuda de un modelo de lluvia-escurrimiento. sea trata de una tormenta ideal obtenida estadísticamente). o a la poca confiabilidad en la misa. Las condiciones de las cuencas urbanas se medifican con el tiempo. debido a que. Estos criterios van desde la fórmula racional. hasta los del tipo Chicago. Los modelos que se describirán en este capítulo son hidrogramas unitarios sintéticos. canales artificiales. posteriormente. etc. son simplificados. que a continuación se describen. de manera que las características estadísticas de los escurrimientos no pueden ser determinadas directamente a partir de datos históricos. determinar la avenida suponiendo que su probabilidad de ocurrencia es idéntica a la de la tormenta utilizada para generarla. no se . que solamente permite estimar el valor del gasto máximo o de pico. Esto se debe a la escasa infomación. con los que se estiman las transformaciones que sufre el hidrograma a través de las diferentes fases del fenómeno. debido a que casi siempre es dificil utilizar en la práctica métodos complejos basados en las ecuaciones fundamentales de la hidráulica. como son: su área. o a las limitaciones de tiempo para el cálculo del gasto máximo de diseño y de los diámetros de las conducciones. El tipo del modelo lluvia-escurrimiento que debe utilizarse en cada caso particular depende básicamente de las características fisiográficas de la cuenca. se tienen que estimar primero las características estadísticas de las tormentas y. presas.). etc.y de la información disponible. el diseño de redes de alcantarillado implica también calcular el funcionamiento hidráulico de los colectores y estructuras especiales. aquí se describe la forma en que algunos de los métodos estiman el escurrimiento en una cuenca cuyo sistema de alcantarillado ya está construído. su uso puede extenderse a problemas de operación o al diseño de estructuras de regulación o protección. Por otra parte. debe tomarse en cuenta que la cuenca para la que diseña. en esos casos. tomando en cuenta las restricciones para minimizar los costos de construcción y las posibilidades de falla estructural en las tuberías. Si durante una tormenta se miden simultáneamente la lluvia y el escurrimiento. Para calcular la forma en que se distribuyen las . por lo que en la literatura especializada frecuentemente se les clasifica como métodos de diseño. sin excepcionalmente se dispusiera de mediciones simultáneas y confiables de lluvias y escurrimientos. En todo caso. el que se obtiene de restar las pérdidas al hietograma de lluvia total. el hidrograma unitario podría obtenerse utilizando procedimientos estándar. Sin embargo. y solamente en ocasiones se hacen comentarios marginales sobre su aplicabilidad a problemas específicos de operación o diseño. aunque también. las pérdidas se definen como la diferencia del volumen total que llovió en la cuenca menos el que se convirtió en escurrimiento directo. puede sufrir futuros cambios producidos por el proceso de urbanización. para diseñar redes de alcantarillado pluvial. cabe mencionar que los modelos simplificados constituyen una herramienta muy importante. El hidrograma unitario sintético es un método hidrológico que relaciona la lluvia efectiva con el escurrimiento directo y por ello es necesario calcular un hietograma de lluvia efectiva. es dicir. Cálculo de pérdidas. Por tales razones. probablemente la más útil. o al menos deseñado. Finalmente.dispone de mediciones adecuadas en zonas urbanas que permitan obtener un hidrograma unitario directamente de las mediciones. Se calcula con la siguiente expresión: Cc = Ved (3. la mayor parte de los métodos que se presentan en la literatura se han . La constante de proporcionalidad se considera una característica particular de cada cuenca y se denomina coeficiente de escurrimiento. Generalmente los estudios realizados se enfocan a calcular el gasto y los tiempos pico y base del hidrograma unitario.pérdidas en el tiempo. Otra forma de estimación del coeficiente de escurrimiento es la propuesta para las redes secundarias. Con este criterio se supone que las pérdidas en cada momento son proporcionales a la intensidad de la lluvia.12 (obtenidos para tormentas con 5 a 10 años de período de retorno). algunos autories proponen usar hidrogramas unitarios sintéticos. se puede recurrir básicamente al criterio del coeficiente de escurrimiento. y la longitud y pendiente del cauce. obtenidos mediante relaciones entre la forma de los hidrogramas de escurrimientos medidos y las características físicas de la cuenca. con las características de la cuenca en estudio.55) V 11 donde Cc Coeficiente de escurrimiento Ved Volumen de escurrimiento directo V 11 Volumen total llovido El coeficiente de escurrimiento puede estimarse realcionado los valores de la tabla 3. Hidrogramas unitarios sintéticos Como se dispone de pocas mediciones precisas de lluvias y escurrimientos en zonas urbanas. como su área. en m3/s/mm A Área de la cuenca.208 _A_ (3. Qp’ del HUT a partir de la ecuación. Aún en el interior de las cuencas urbanas.obtenido para cuencas naturales y sólo algunos para cuencas urbanas.24 se obtiene el gasto pico. La estimación del gasto máximo y forma aproximada de los hidrogramas puede realizarse mediante hidrogramas unitarios sintéticos. aquí se describen únicamente dos de ellos.5 D + Tr (3. a) Hidorgrama unitario triangular. como se describe a continuación. Q = 0. se puede utilizar el hidrograma unitario triangular (HUT). De la geometría de la figura 3. en h El tiempo de pico se obtiene de Tp = 0. Si es poca la información disponible y no se requiere de mucha precisión en la forma del hidrograma de escurrimiento.57) donde D Duración efectiva de la tormenta. uno para cada condición. en h Tr Tiempo de retraso. en h . en km2 Tp Tiempo de pico. hay zonas que no tienen ningún grado de urbanización. Hidrogramas unitarios sintéticos en una cuenca. Parra definirlo sólo se necesita conocer las principales características físicas de la cuenca.56) p Tp donde Qp Gasto pico. por lo que se debe conocer el gasto que escurre por ellas. 24a). sin embargo. Tc es igual a Tcs.77 (3. en m.6 Tc (3. en h Tcs Tiempo de concentración sobre las superficies. Se estima con la siguiente expresión. Se calclual mediante la siguiente expresión. Tcs = 0. Para conocer Tcs se puede utilizar la fórmula propuesta por Kirpich.59 es de tipo general. la ec. 3. adimensional Algunos autores proponen otras fórmulas para calcular el tiempo de concentración a través de la superficie. . cuando no existen colectores dentro de la cuenca.58) Tc Tiempo de concentración. en h El tiempo de concentración. en h Tt Tiempo de translado a través de los colectores.59) donde Tc Tiempo de concentración total. hasta la salida de la cuenca. Tr = 0. en h La ec.0003245 _L_ 0. se define como el que tardaría una partícula de agua en viajar. para un punto dado dentro de la cuenca. El tiempo de retraso es el que transcurre entre el centro de gravedad del hietograma de lluvia efectiva y el tiempo de pico del hidrograma (ver figura 3.60) S½ donde L Longitud del cauce principal. desde ese punto. S Pendiente media del cauce principal. Tc = Tcs + Tt (3. A.5 D + 0.24b. El gasto pico se obtiene con la expresión: q = A (3.78 Tp donde A Area de la cuenca. Para determinar el tiempo de traslado en los colectores se utiliza la siguiente epresión: Tr = _1_ (3. 3.3. Para cualcular la pendiente media del cauce principal existen también varios. a menos que existan razones especiales para utilizar otras.64) . sólo se necesita calcular el gasto y el tiempo pico. 3.U. con D = (2/3) (Tc) ½ (3.59 queda: Tp = 0.61) V donde 1 Longitud del tramo considerado Sustituyendo la ec.57. Para aplicar el método. en m3/s/mm u El tiempo pico se calcula utilizando la ec. la selección del más adecuado depende de la precisión de los datos sobre el perfil del cauce. Este modelo puede mejorar la definición de la forma del hidrograma utilizando los resultados obtenidos por el “Soil Conservatión Service”.6 Tc (3. 3. en km2 q Gasto pico.60 ha sido utilizada más frecuentemente en México y por ello se recomienda. sintetizados en la figura 3.58 en la ec.63) u 4. de los E.62) b) Hidrograma unitario adimensional.. con la figura 3. Del valor de T/Tp seleccionado se despeja T. para definir la forma del hidrograma unitario.65) P = O SI I > NP donde NP Número de barras del hietograma Debe recordarse que para aplicar la ec. 3.. ya que se conoce Tp. c. se deben utilizar intevalos de igual duración. el hidrograma de escurrimiento directo se obtiene multiplicando cada una de las ordenadas del hidrograma unitario por el valor de la . y no se tiene la distribución de la lluvia en el tiempo. e. Se escoge un valor de T/Tp y. Como se conocen el hietograma de lluvia efectiva y el hidrograma unitario.24b se obtiene q/q u. b.+PU (3.. el hidrograma de escurrimiento directo total se obtiene con la siguiente ecuación: Q = PU + PU +PU +. ya que se conoce q u u. Se repiten los pasos a al d tantas veces como sea necesario. Si se tiene únicamente el valor de la lluvia efectiva total. De q/q se despeja q. d. tanto en el hietograma como en el hidrograma unitario.Conocidos q y T el hidrograma se obtiene de la siguiente manera: u p a.65. Se construye una gráfica con los valores de q y T obtenidos en los pasos b y c respectivamente. Si la velocidad del escurrimiento sobre la superficie fuera V = 100 m/min. Estos hidorgramas. resultaría que. Para analizar el funcionamiento de la red primario o de los elementos del sistema general de desague es necesario determinar primero los hidrogramas que ingresan a los diferentes puntos de la red. y se determinan en la práctica mediante métodos simplificados. considerese el siguiente problema: Sobre una superficie impermeable inclinada (figura 3. 3 y 4 serían: Q = i (A + A ) 2 o 1 2 Q = i (A + A + A ) y 3 o 1 2 3 Q = i (A + A + A + A ) 4 o 1 2 3 4 Al cesar la lluvia la parte más baja de la superficie deja de constribuir a la descarga y poco a poco lo van haciendo también las . al cabo del primer minuto. Para entender mejor las bases del método de cálculo que se propone. son las descargas de la red secundaria. Hidrograma sintéticos a la salida de un sistema de colectores. Para ello se utiliza la teoría del hidrograma unitario tradicional. los gastos sucesivos en los minutos 2. en realidad.25a) se presenta una lluvia uniforme (figura 3. por lo que el gasto en ese instante sería: Q = i A 1 o 1 Si la lluvia continúa durante 4 min.precipitación efectiva.25b). toda el área 1 estaría constituyendo a la descarga. Mediciones realizadas en sistemas reales muestran. y esto de origen a hidrogramas cuya forma se semeja más a un trepecio que a un triángulo. . . a saber: . Debido a que le red primaria se diseña generalmente para un período de retorno mayor que el considerado para la secundaria.partes más altas. El ejemplo anterior sería una idealización tosca de lo que sucede en una red secundaria.25c. 7 y 8 serían: Q = i (A + A + A ) 5 o 3 4 5 Q = i (A + A ) 6 o 3 4 Q = i A y 7 o 4 Q = O. en general. que tal aproximación es bantente útil si se hacen pequeñas modificaciones relacionadas con dos hechos importantes. por loque la rema de descenso del hidrograma es un poco más larga que la del ascenso. respectivamente 8 El hidrograma que resulta se muestra en la figura 3. La terminación de la lluvia es. en cuyo caso la capacidad de descarga se limita. de manera que los gastos sucesivos en los minutos 5. sin embargo. menos busca de lo que se consideró en el emplo. 6. es probable que esta útima llegue a trabajar llena. Para el sistema principal. Calcular primero el volumen de la avenida. Dicha capacidad puede calcularse aproximadamente con la fórmula de Manning. En este caso. se calcula el tiempo de traslado dentro de los colectores. Puede haber zonas donde ya existan alcantarillados secundarios cuya capacidad sea insuficiente. 5.4 veces dicho tiempo (figura 3. Finalmente. Utilizando la fórmula de Manning. la duración definitiva será la menor. Suponer el hidrograma triangular con un tiempo pico igual al calculado en 2 y un tiempo base igual a 2. la duración.62) 3. 2. Para la red primaria. Calcular el gasto máximo Qp dividiendo el volumen calculado en 1 entre 1. como el producto de la precipitación seleccionada por el coeficiente de escurrimiento y por el área de la cuenca. Estimar el tiempo de concentración Tc de la cuenca. se estima el tiempo de pico (ecuación 3. Con las recomendaciones anteriores se pueden plantear alternativas de solución que no requieran precisión.59 a 3.2 veces el tiempo de pico calculado en 2. la duración de la lluvia resulta de comparar el resultado de D = (2/3) (Tc) ½ y D = 3 h. 4. ya que las longitudes serían aproximadas.61). se recomienda calcular el hidrograma de descarga a la salida de una red secundaria mediante el siguiente precedimiento: 1. Por lo anterior. la duración de la lluvia efectiva será de 6 h. es conveniente realizar . Comparar el gasto máximo con la capacidad de conducción del sistema secundario. suponiendo que la pendiente hidráulica es tal que no se provocan derrames aguas. (ver ecuaciones 3.26a). Gastos de proyecto. se calculan los gastos de proyecto de atarjeas y colectores. Definido el trazo de la red. . Ubicar las atarjeas de tal forma que su lomo se encuentre cuando menos a 0. debajo de la cota del terreno o calle. complementarla. deben verificarse si son permisibles las velocidades mínimas y máximas y ajustar las pendientes para que las velocidades queden dentro de los límites permisibles. conviene seguir las siguientes recomendaciones: . procurar que las pendientes coincidan con las del terreno o calle del trazo para reducir el movimiento de tierras. con el fin de garantizar el acceso de las aguas superficiales. En principio. En una primera aproximación es suficiente suponer una velocidad mínima de 0. o emplear soluciones mixtas.un estudio de comparación entre las alternativas de reemplazar la red existente. En el esbozo de soluciones hay que investigar la posibilidad de utilizar tanques de tormenta para proporcionar un almacenamiento temporal el agua y. Para la selección de la pendiente longitudinal y para la ubicación altimétrica de las atarjeas. En los casos en que se . reducir así los diámetros de las tuberías y la capacidad de las plantas de bombeo.60 m/s (a tubo lleno) para todo tipo de atarjea o colector.90 m. se deberán calcular las potencias aproximadas requeridas de los colectores involucrados. De acuerdo con las dimensiones tentativas. reducir los efectos de impacto de las cargas vivas y evitar problemas de cruce con otros servicios. En cuando a las estaciones de bombeo. La comprobación de las velocidades permisibles puede llevar a modificaciones de los diámetros tentativos y al uso de estructuras especiales. en m3/s S pendiente de la tubería El valor de n puede considerarse de 0. D = (3.016 para conductos de concreto colados en sitios. se requiere una combinación de diámetro y pendiente que satisfaga la ecuación. se utiliza esta distancia. En el caso de sistemas combinados. los de agua resudual pueden omitirse en el anteproyecto. en caso contrario.utilicen métodos de simulación para calcular dimensiones. pero sin causar presión interior. obtenidos por métodos simples para estimar los diámetros tentativos. en la que para un gasto. siempre que la separación no exceda los 100 m. y de 0. se considera que el gasto máximo escurre con flujo uniforme y a tubo lleno. son los valores con los que se inicia la simulación pluvial. Es suficiente suponer que las áreas tributarias contribuirán en las esquinas por donde vayan pasando. Dimensiones tentativas. son más importantes lo singresos de agua de lluvia.21*n*Q)**3/8/(S)**3/6 (3. El agua pluvial entra a las atarjeas por las coladeras o similares. El problema principal radica en el número posible de alternativas que pueden analizarse con el fin de elegir el proyecto de .013 para tubería de concreto prefabricado. Para el cálculo se utiliza la fórmula de Manning. los gastos. Para determinar el diámetro aproximado de los conductos. pero en el anteproyecto no es necesario localizarlas. Consideraciones similares se pueden hacer para los ingresos de agua resudual en sistemas sanitarios.73) donde: n coeficiente de Manning d diámetro interior del tubo. en m Q gasto. 15 m. Las de pared normal son las más utilizadas.30. Las tuberías de concreto prefabricadas. hasta un máximo de 2. En la tabla 3. Velocidad permisible.38. de manera que los depósitos sean mínimos cuando el gasto diminuya.45 y 0.15. En caso de necesitarse un diámetro mayor.14 se presentan los principales materiales para la fabricación de tuberías de alcantarillado. según el espesor de sus paredes. (en donde además se presentan los anchos de zanjas para cada diámetro) y de manera más completa en el plano AV-131- 12319-B. 0.. desde un diámetro mínimo de 0. Cada tipo de material se debe evaluar cuidadosamente antes de haber la selección. AV-3-664’ y AV-43-4300’ sirven para tuberías coladas en sitio.¸las de pared gruesa sólo se usan en casos excepcionales. cemento Portland de alta resistencia a los sulfatos y cemento Portland-puzolana. Los diámetros comerciales se presentan en la tabla 3.. Las tuberías de concreto simple que se utilizan con diámetros de 0.76 a 2. el conducto tiene que ser colado en sitio. son las más empleadas.menor costo.60 m. pueden ser clasificadas de “pared normal” o “gruesa”. En la fabricación y construcción de tuberías de concreto se recomienda utilizar cemento tipo V.44 m. . 0. I. Una tubería debe conducir el gasto máximo deseado y transportar los sólidos que lleve el agua.3 Atarjeas y colectores Selección de tuberías. Los planos No. Las tuberías de concreto reforzado se utilizan para diámetros de 0. Existen varias opciones de materiales para la fabricación de las tuberías para los sistemas de alcantarillado. La forma usual de cálculo manual y comparación posterior de costos consume mucho tiempo y limita el número de alternativas.44 m. Para ello es necesario establecer valores de la velocidad del escurrimiento que satisfagan estos requerimientos. Para evitar el depósito de material mineral como arena y grava. en colectores. La velocidad mínima aceptable depende de la cantidad y tipo de sedimentos que lleven las aguas. una velocidad de 0. la inclinación del terreno con el fín de reducir las excavaciones y evitar la construcción de estructuras de caída que encarecen las obras y propician la producción de gas hidrógeno sulfurado.90 m/s en alcantarillados pluviales. es práctica común considerar una velocidad mínima de 0. no fijar límite a la velocidad máxima.75 m/s es generalmente adecuada. y de 0. Se acepta que la velocidad máxima en tuberías de concreto para sistemas de alcantarillado pluvial y combinado puede ser de 10 a 12 m/s . Sin embargo. Por ello es prudente limitar a 3 m/s la velocidad máxima en atarjeas en virtud de la dificultad para inspeccionarlas y repararlas. Otras instituciones como la Hydraulic Research Station de Inglaterra sugiere. en el DF las condiciones del subsuelo hacen difícil lograr una buena instalación de los conductos. Pendientes.60 m/s en alcantarillados sanitarios y combinados. . tomando en cuenta que trabajan a su máxima capacidad sólo en la época de lluvias y generalmente durante períodos menores de una hora. hasta donde sea posible. pueden considerarse velocidades máximas de 6 a 8 m/s. Por ejemplo. dependiendo de las características abrasivas de los desechos o del material arrastrado por las aguas. que destruye las paredes de los tubos y aumenta los malos olores de las aguas resuduales. la calidad de fabricación no siempre cumple con las normas establecidas. En cambio. con ciertas reservas. Las pendientes delas tuberías deben seguir.30 m/s es normalmente suficiente para evitar el depósito de sólidos orgánicos en aguas residuales de alcantarillado sanitario. de los peródos prolongados con que se presenten los caudales mínimos y de la topografía del área por servir. toda vez que el gasto de diseño será igualado o rebasado con poca frecuencia. Además. una velocidad de 0. se puede aceptar como pendiente mínima el valor que resulte de conducir el gasto mínomo con velocidad de 0. Por tanto. La pendiente mínima practicable en construcción es de 0. La tabla 3. Corresponde a la que resulta de considerar la velocidad máxima aceptada en el diseño de un tubo que conduce el gasto máximo a tubo lleno. Pendiente máxima.0008.5 cm.30 m/s y un tirante ingual o mayor que 1. Las pendientes de las tuberías deberán ser tan semejantes a la topografía del terreno como sea posible. Pendiente mínima. el empleo de estos valores en sistemas sanitarios y combinados ha resultado satisfactorio.60 m/s. cuando el desnivel disponible es pequeño. En los casos normales. de contar con suficiente desnivel. la pendiente mínima para un conducto sanitario y combinado es la que resulta cuando funciona con tirante igual al 25 por ciento del diámetro del tubo y con la velocidad mínima de 0.16 muestra los valores de la pendiente mínima que resultan de utilizar la velocidad mínima de 0. con objeto de tener excavaciones mínimas y cumpliendo también con los siguientes requisitos: . esta pendiente tiene distintos valores. Excepcionalmente.60 m/s en tubo circular con 25 por ciento de llenado. dicho valor queda sujeto a razones constructivas. toda vez que el gasto puede ser cero durante lapsos prolongados. Es evidente que en el caso de un sistema pluvial no existe valor mínimo de la pendiente. y para diferentes valores de n. según las características topográficas del terreno. Desde el punto de vista hidráulico. b. Ancho de las zanjas. abatiendo por consiguiente los costos de conservación y operación del sistema.27.90 m. Profundidad de instalación de los conductos. Pendiente mínima. Pendiente máxima.30 m. Para un gasto máximo.15.. también puede darse el talud necesario para evitar el empleo de ademe. En caso que se autorice ademe. con . se aceptará aquélla que produzca una velocidad de 3. El diámetro mínimo que se especifique para las redes de alcantarillado pluvial. El plano tipo de zanjas para tuberías de alcantarillado se puede consultar en el plano AV-131-12319. excepto los casos en que por razones especiales sea necesario modificar este valor. Para un gasto mínimo.a. Las tuberías se instalan en zanjas como la que se muestra en la figura 3.15. con objeto de evitar frecuentes obstrucciones en las tuberías. Es conveniente considerar la profundidad a que pueden instalarse los conductos. las paredes de la zanja se mantienen verticales con el ancho indicado.. más el espacio que ocupe el ademe. esto implica que deben ser de paredes verticales hasta el lomo del tubo y con un ancho que depende de su diámetro. la zanja tendrá el ancho mínimo de la tabla 3.6 m/s funcionando a tubo lleno. como se indica en la tabla 3. diseñándose las protecciones adecuadas.0 m/s funcionando a tubo lleno.. A mayor profundidad. Diámetro mínimo: a. el colchón mínimo sobre el lomo de un conducto es de 0. Deben satisfacer la llamada “condición de zanja”. Colchón mínimo. se aceptará aquélla que produzca una velocidad de 0. deberá ser de 0. Impedir que se rebase la capacidad estructural del conducto. .el fin de satisfacer las necesidades de un buen funcionamiento hidráulico y garantizar seguridad estructural.45 m.00 m para diámetros mayores.60 m. Permitir la conexión directa de los albañales sin necesidad de atarjeas o atarjeas madrina. Profundidad máxima. y 1. con el costo de atarjea o atarjea madrina y sus albañales. mediante un colchón de relleno que se acepta de 0. que depende del tipo de tubería.07. el díametro exterior de la tubería y el espesor de la plantilla. . según la clase de terreno en que se realizará la excavación. Nunca debeser menor que su propio diámetro en tuberías de 1. 1. la decisión definitiva debe tomarse después de comparar el costo de instalación del conducto principal profundo y sus albañales correspondientes. . tipo de cama que le . Permitir la conexión correcta de las descargas domiciliarias.22. Profundidad mínima. La profundidad mínima de la zanja se obtiene de la suma del colchón mínimo. Sin embargo. Evitar la ruptura del conducto ocasionada por cargas vivas.52y 1. si se acepta que el albañal exterior tiene el 1 por ciento como pendiente mínima y que el registro interior más próximo al parametro del predio tiene una profundidad mínima de 0. Eliminar dificultades constructivas mayores.00 a 2. Debe satisfacerlas siguientes condicioens: . clase de terreno. La experiencia ha demostrado que una profundidad hasta de 4 m en el conducto principal permite recibir directamente dichas descargas.83 m. 1. Debe satisfacer dos condiciones: .90 m en tuberías con diámetros hasta de 0. Clase de tubería. b. o cuando la excavación se efectúa en roca. y por lo tanto. pudiendo clasificarse. En los proyectos de descargas domiciliarias se especificará tubería de concreto simple. La clase de tubería por emplear para las redes de alcantarillado pluvial y que deberá especificarse en los proyectos respectivos. a continuación se indican los tipos de tuberías recomendables de acuerdo con los factores citados: a. que por su naturaleza y características. En los planos tipo AV-16’-1559 se presentan las formas de instalación de atarjeas y colectores que utiliza la DGCOH.. de acuerdo con el espesor de sus paredes. Cuando la conexión de albañal se haga a tuberías principales. Estas tuberías se emplearán en diàmetros de 30. Se construye cuando el fondo de la zanja no tiene la resistencia necesaria para mantener la tubería en situación estable.servirá de apoyo. se utilice en la conexión sólo un codo de 45º y 15 cm de diámetro. es conveniente que dichas tuberías cuentan con “Yes” de 15 cm de diámetro integradas a ellas. de los rellenos y cargas vivas que deba soportar. dimensiones de la zanja.38 y 45 y hasta 60 cm. . así como del proyecto tipo de cama que se emplee. Se utiliza una plantilla o cama debajo de una tubería para aumentar la carga que puede soportar. codos de 45º y slants de 15 cm de diámetro.Tuberías de concreto simple. Plantilla o cama. en “pared normal” o “pared gruesa”.. etc. es necesario hacer los cálculos de solicitaciones sobre la tubería y resistencia estructural de la misma para asegurar lo antes indicado. lo anterior permitirá que la conexión sea perfecta y no haya obstrucciones que disminuyan la sección hidráulica y dificulten la limpieza del conducto principal. En este sentido. no puede afinarse para permitir el asiento correcto en toda la longitud de la tubería. estará de acuerdo de su diámetro. . considerar estas condiciones reales de escurrimiento es un refinamiento innecesario por las dificultades para conocer el verdaderohidrograma de ingresos a la red y por la deficiencia en la informaciòn hidrològica. Estas tuberìas se utilizaràn en diàmetros de 76 cm o 2. Sin embargo.c.. Cualquier cambio de pendiente en los conductos se efectùa en pozos o pozo-caja de visita. . Conexiones.Cuando el diàmetro sea de 0. se emplearàn tantos pozos o pozo-caja como àngulos de 45º o fracciòn sean necesarios. tuberìas de mayor diàmetro y àngulos de reflexiòn de amyor magnitud. un pozo o pozo-caja de visita puede emplearse para cambiar la direcciòn de la tuberìa hasta en 45º. varìa con el tiempo y el espacio. Transiciones.EL flujo en una red de alcantarillado no es permanente ni uniforme.61 m.44 de diàmetro o mayores. se efectùan empleando pozos de visita o pozos-caja.61 m o menor. Es. los cambios de direcciòn de hasta 90º en la tuberìa pueden hacerse en un solo pozo de visita. y las variaciones de direcciòn o pendiente en las tuberìas se hacen por medio de una transiciòn dentro de un pozo de visita o caìda especial. producen mayor pèrdida de energìa y azolvamiento en el pozo. constumbre suponer la existencia de flujo uniforme a superficie libre en cada conducto.Tuberìas de concreto reforzado. Cambios de pendiente. . El cambio de una secciòn a otra en las conexiones. con excepciòn de las descargas domiciliarias. Las conexioness entre dos conductos. Si se requiere deflexiones mayores.4 Mètodos de diseño Consideramos de diseño .Cuando el diàmetro sea mayor de 0. I. por tanto. sin presiòn y conduciendo al llamado gasto extraordinario que vale: QME = Ci Qmi (3.1 en conductos de mayor diàmetro. Qmi : Gasto màximo instantàneo. Por esta razòn.(Desde luego en conductos grandes. Los conductos de mayor diàmetro se diseñan para conducir el gasto màximo instantàneo con tirante igual a tres cuartos del diàmetro. normalmente se toma en consideraciòn cierta capacidad de reserva al determinar el diàmetro.38 m se diseñan normalmente para conducir el gasto màximo instantàneo con tirante igual a la mitad del diàmetro. Para evitar al producciòn de sulfatos y para asegurar al vantilaciòn. sì se justifica un anàlisis màs refinado). . A continuaciòn se presentan algunas recomendaciones para el diseño: Sistema sanitario. y que varìa entre 1 y 2. QME : Gasto màximo extraordinario. y 1. El criterio anterior equivale a diseñar el conducto funcionando totalmente lleno.38 m. El gasto màximo instantàneo que escurre en el conducto depende de la poblaciòn servida y es aproximadamente el doble del gasto medio.74) donde: Ci : Coeficiente que incrementa el gasto màximo instantàneo a tubo lleno con el fin de diseñar el conducto con tirente igual al diàmetro. en m3/s. no es recomendable que los conductos de un sistema sanitario funcionen llenos o casi llenos. Ci valdrìa 2 en atarjeas hasta de 0. Las atarjeas con diàmetro hasta de 0. en m3/s. Si se respeta el criterio citado. 016 en conductos de concreto en sitio.013 en conductos nuevos de concretos y 0. V : Velocidad media del agua. La pràctica de diseño màs comùn es considerar al conducto lleno y sin presiòn. Sistema combinado. conduciendo el gasto màximo calculando hasta el sitio en que inicia dicho conducto.77) n o bien: 3/8 . el diseño corresponde al funcionamiento como tubo totalmente lleno. en m/s.76) n y en tèrminos del gasto: 8/3 1/2 Q= 0. S : Pendiente de la tuberìa. R : Radio hidraùlico de la secciòn. La fòrmula de Manning es la màs empleada en conducciones a superficie libre donde ocurre flujo uniforme. Su aplicaciòn tambièn se extiende al diseño de los conductos de una red de alcantarillado para el mismo tipo de escurrimiento. La fòrmula es: V= ((R)**2/3*(S)**1/2)/n (3.3117 D S (3.3969 D S (3. en m. EL gasto màximo de diseño equivale a al suma del màximo instantàneo de aguas residuales y del màximo pluvial. Sistema pluvial. Para un tubo completamente lleno.75) siendo: n : Coeficiente de rugosidad que vale 0. sin presiòn. R = D/4 y la fòrmula se convierte en: 2/3 1/2 V= 0. Con el gasto total. de manera que sea capaz de conducir un gasto igual o mayor que el total. .Elegida la pendiente del conducto. se utiliza la fòrmula de Manning para calcular su diàmetro comercial . Una manera de sistematizar los càlculos es mediante tablas para ser llenadas durante el proceso. Para ello se pueden utilizar tablas y nomogramas que facilitan los calculos. .5 Estructuras de acceso y especiales Existen numerosas estructuras de acceso y especiales que auxilian en el objetivo principal de una red de alcantarillado. I. El mètodo de càlculo consiste en las siguientes etapas: -Determinar el gasto màximo y mìnimo que conducirà el tubo por diseñar. pero se debe considerar que es necesario utilizar. Los nomogramas de los planos VV-3-683 y VV-30-2089 pueden auxiliar en el diseño. Existen tablas y nomogramas que resuelven la ecuaciòn y permiten acelerar los càlculos. finalmente. D= (3.78) 3/16 (S) En virtud de que en cualquier tipo de sistema las consideraciones de diseño siempre impican tubo lleno. Los valores del gasto coresponden al de aguas residuales si el siostema es combinado. las tres versiones anteriores de la ecuaciòn son auxiliares valiosos para el diseño de los conductos de la red. calculadoras de escritorio. los valores comerciales de los diàmetros de las tuberìas por ejemplar.Se verifica el funcionamiento hidraùlico del control de manera que satisfaga los lìmites de velocidad permisible. Estas estructuras incluyen desde un pozo de visita. o de preferencia. hasta embalses y muros .2084 n Q) (3. Se ontiene el coeficiente K1 = Qp/Qs . I. En este subinciso se analiza el empleo de las obras pequeñas indispensables para la red. b.5. la limpieza y la ventilaciòn del interior. El cuerpo y la base de cimentaciòn del pozo arriba.Se obtiene una capacidad teòrica Qp a partir de la cual se determina la forma del hidrograma (figura 3.marginales de protecciòn.26a. Con el nombre genèrico de “pozos de visita” se denominan las estructuras que permiten el acceso desde la superficie de la calle a los conductos de la red. Si es menor o igual que la capacidad del sistema secundario Qs. Si no se conoce el perfil del terreno a lo largo del cauce principal.con el mìnimo de inteferencia en el escurrimiento del conducto y la màxima durabilidad.1 Pozos de visita comunes y pozos-caja de visita.las bocas de tormenta y las obras para resolver interferencias con otras estructuras. el gasto màximo es correcto y el hidrograma es triangular.Con ayuda de la figura 3. Del resultado de gasto màximo se derivan dos opciones: a.3 Redes de drenaje sanitario. se utiliza el siguiente criterio: . Fuentes de aguas residuales El gasto de aguas residuales proviene principalmente del volumen de agua que se entrega a una comunidad como dotaciòn de . Estas estrcuturas facilitan la inspecciòn. se acepta que la capacidad del sistema correspondea un gasto con periòdo de retorno de 3 años. como el de la figura 3. las descargas domiciliarias. . se tratan aquì los pozos y cajas de visita. En especial.26b) I.26b se obtiene el factor F1. Si la capacidad del sistema es menor que el gasto màximo Qp calculado inicialmente. el cual se define como el porcentaje de la dotaciòn que.3. con la de evitar inversiones iniciales fuertes en un servicio que sòlo serà utilizado plenamente al . habrà que determinar si la infraestructura externa para drenaje sanitario sòlo darà servicio al inmueble o inmuebles que se desean construir (caso de red de drenaje sanitario horizontal). depende de la poblaciòn considerada. el gasto que deducidomediante el mètodo de Hunter (3. o bien si dicha infraestructura serà un complemento de la municipal y por ende se integrarà a la misma. a su vez. el gasto de aguas residuales depende de la dotaciòn de agua potable y èsta. y por otra.1.1. es esencialmente un problema econòmico. Al nùmero de años asì definido. a una poblaciòn creciente. Para estimarlo. se le denomina periòdo econòmico de proyecto. trabajando como canal y dentro de los rangos de velocidad de flujo y tirantes que màs adelante se indican. despuès de ser utilizado.I) corresponda al total de muebles sanitarios que deba servir. Asì en el primer caso. en tanto que con respecto al segundo caso habrà que tener en cuenta que los gastos de diseño se calcularàn. La soluciòn debe conciliar la necesidad de servir eficientemente. En cada caso. por un plazo largo. considerando las posibles contribuciones de aguas pluviales domiciliarias y freàcticas a dicha - red. Periòdo econòmico de proyecto Como ya se mencionò. Se estima la poblaciòn a que deberà dar servicio una red de alcantarillado sanitario a partir de la definiciòn del nùmero de años que pasaràn entre la fecha en que se realiza el diseño y la fecha en que se presentan las condiciones de saturaciòn de la red. previa determinaciòn del coeficiente de retorno de aguas negras. regresa como aportaciòn a la red de alcantarillado y depende en grado sumo de los procesos de utilizaciòn del agua por los diferentes tipos de usuarios.agua potable. la determinaciòn del periòdo econòmico de proyecto màs adecuado. cada tramo de la red de drenaje serà diseñado de manera que tenga capacidad para conducir. po una parte. al multiplicarlas por la densidad de poblaciòn. Areas tributarias La asignaciòn de àreas tributarias a cada tramo de la red permitirà.cabo de muchos años. comerciales y de servicios pùblicos. La definiciòn de las àreas tributarias correspondientes a al fecha de terminaciòn del periòdo econòmico del proyecto. o lo habrà en el futuro. Si existen dudas en cuanto a la lotificaciòn. Conocido el trazo de las calles y la lotificaciòn.66) . Qi = 0. de acuerdo con la experiencia disponible. el tiempo para la recuperaciòn del crèdito. puede utilizarse la siguiente aproximaciòn. Si no es posible hacer este anàlisis. Coeficientes de retorno En una zona ocupada por usuarios domèsticos. propuesta por SAHOP. deberà elaborarse en un plano de la zona en que se localicen las calles y la lotificaciòn proyectadas. definir la poblaciòn a la que deberà servir cada tramo.75. es conveniente afectuar un anàlsis detallado que permita estimar su contribuciòn al caudal de aguas negras. trazando bisectrices.un periòdo econòmico de 15 años para estimar la poblaciòn a la que deberà servir la red. se recomienda utilizar un coeficiente de retorno de 0. si hay algùn establecimiento industrial en al zona de aportaciòn. En esta forma. se realizarà el trazo en planta de la red de alcantarillado. Si no existe un estudio econòmico asì. la velocidad de crecimiento de la poblaciòn y el valor del terreno de la zona. cada lote de la zona aportarà el tramo de la red màs cercano a eselote. se recomienda delimitar las àreas de aportaciòn. se recomienda utilizar.757 A (3. El anàlisis correspondientes deberà considerar aspectos tales como la tasa e intereses bancarios. De acuerdo con lo descritoen las secciones anteriores.68) . Contribuciones de agua pluvial y freàtica Ademàs del caudal de agua residual que se utiliza para diseñar una red de alcantarillado sanitario. Qi : Gasto de aportaciòn en 1/s. deben considerarse dos tipos de aportaciòn adicionales.6 L (3.67) donde: L : Longitud de la conducciòn. en km.donde: A : Area ocupada por la zona industrial. Como no hay informaciòn de campo. esta agua (freàctica) se infiltra hacia las tuberìas porque es imposible garantizar que las juntas entre tramos de tuberìas sean estancas. mìnimo y màximo. Determinaciòn de los gastos medio. Uno de ellos corresponde al agua subterrànea. el gasto mediopor conducir se determina mediante la ecuaciòn. Gasto medio. sobre esos dos tipos de aportaciòn para el DF. en 1/s. Qf : Gasto de aportaciòn.75 D A Da + Qi + Qf (3. se recomienda utiliozar la siguiente expresiòn (Normas SAHOP) para calcular la suma de ambos caudales. El segundo tipo de aportaciòn proviene del agua de lluvia que entra por las conexiones clandestinas de aptios y azoteas a la red de alcantarillado sanitario. ni experimental. Qmed = 0. principalmente en diàmetros menores de 91 cm. Qf = 0. en ha. 1/hab/dìa Da : Densidad media de habitantes por km.donde: A : Area de aportaciòn.en miles de usuarios. 3. en 1/s.69) Gasto màximo. Qmed : Gasto medio de aportaciòn.5 Qmed (3.70) 1/2 4+p M= 1. Qf : Contribuciòn de agua pluvial o freàctica. Gasto mìnimo. Se considerarà como gasto mìnimo el que resulte mayor de los obtenidos por la ec. para p < 180 (3. Para calcular el gasto de aportaciòn màximo. Finalmente. en 1/s. estimada para la fecha terminal del periòdo econòmico de proyecto. Qi : Aportaciòn de las posibles àreas industriales.8 .72) TABLA 3. en km2 D : Dotaciòn media. el gasto màximo. en 1/s. para p > 180 (3.69 y por el valor proporcionado por la tabla 3.75 M D A Da + Qi + Qf (3. en 1/s.13 en relaciòn con el diàmtro del conducto. Qmìn = 0.13 GASTO MINIMO SEGUN EL DIAMETRO DEL CONDUCTO . se determina con la ecuaciòn: Qmax = 0. se considerarà que la aportaciòn de los usuarios no industriales se incrementa en una proporciòn dada por el coeficiente: M= 1 + 14 .71) donde: p : Poblaciòn servida. 4 Redes de drenaje combinado Cuando se diseña un sistema de alcantarillado combinado.5 76 12.5 I. enlos sistemas en cuyo diseño se incluyen obras de regulaciòn. . Diàmetro Qmin (cm) (1/s) 20 1.0 244 85.5 61 7.0 38 3. son mucho menores que los pluviales. II. por tanto.0 91 18. Primero se selecciona uno o varios sitios de vertido.5 30 3.0 183 57.5 25 1.5 122 34. podrà ser un colector troncal o principal de la red existente. que variaràn segùn las ciscunstancias particulares.0 107 25. Sin embargo.0 45 4.5 152 45. Sitio de descarga La selecciòn del sitio de vertido es muy importante para el proyecto. hab`ra que considerar ambos tipos de aportaciones.0 213 70. el volumen del gasto residual puede ser importante y. una planta de bombeo o una planta de tratamiento. se recomienda considerar solamente la aportaciòn pluvial en virtud de que los gastos de aguas residuales en general. la naturaleza y gasto de la corriente receptora o del emisor y en la estrcutura de vertido. La selecciòn delperiòdo econòmico permite estimar la poblaciòn del rpoyecto. Red de recolecciòn. y con este càlculo. y de 12 a 15 años para el equipo mecànico. para la selecciòn del sitio de vertido. tambièn permite definir las àreas tributarias. si es el caso. determinar la aportaciòn de aguas residuales en sistemas sanitario o combinado. En general. El proyecto ejecutivo de una red alcantarillado es el documento que presenta la definiciòn completa y detallada de las obras para su adecuada construcciòn. y de la misma operaciòn. si bien son de caràcter general. En virtud de las grandes inversiones que originan la construcciòn de este tipo de obras. es conveniente que el proyecto se conciba para servir eficientemente a un mayor nùmero de habitantes de la poblaciòn existente. Anàlisis y proyecto ejecutivo. y del equipo mecànico necesario para resultantes . . 3. el sitio de vertido serà un punto bajo del àrea a servir. I: 1 Generalidades. la localizaciòn de los colectores troncales y principales y. puede elevarse en exceso. debe pensarse en su ubicaciòn respecto al àrea por servir. En su elaboraciòn. La elecciòn del sitio permite plantear las diferentes alternativas en el trazo del sistema en cuanto a arreglo y disposiciòn de la red. I.2 Componentes. la necesidad de estaciones de bombeo.2. Los periòdos econòmicos recomendados para un proyecto de alcantarillado son de 15 a 20 añoss para la obra. adquieren gran importancia para satisfacer los objetivos de las obras. tambièn conviene seleccionar un periòdo econòmico del proyecto suficientemente amplio. es necesario considerar varios aspectos que. que tome en consideraciòn la vida ùtil de lo materiales de construcciòn que intervienen en el sistema.3. se debe considerar el costo del mantenimiento. Cuando los conductos de la red se localizan en la proximidad de tuberìas para el aprovisionamiento de agua. La construcciòn del drenaje profundo resolviò el problema de las inundaciones en las partes bajas de la ciudad. Pero en ningùn caso se deben instalar alcantarillas en la misma zanja de las tuberìas de abastecimiento de agua para evitar infiltraciòn del sistema de alcantarillado al de agua potable. es conveniente utilizar tuberìas del tipo a presiòn o bien embebidas en concreto. Asi mismo. Es de primordial importancia seleccionar la alternativa de proyecto que tenga el costo anual mìnimo y hacer un diseño tal. La mayoria de las redes de alcantarillado del DF transportan aguas Canal. En general. En general. Los gastos en la època de lluvias son canalizados con los residuales. y con capacidad estructural para resistir cargas de relleno. producidas por las altas precipitaciones. resistentes a la corrosiòn y erosiòn. Cuando llueve. el drenaje profundo conduce aguas pluviales. impacto y cargas vivas. El diàmetro y pendiente de los conductos de una red de alcantarillado deben ser los acuerdos para conducir el gasto con una velocidad que impida el depòsito de sòlidos. el sistema conduce las aguas residuales a plantas de tratamiento. que el sistema mantenga su funciòn y durabilidad durante su vida de trabajo. las residulaes se desfogan por las antiguas vìas. Los conductos son casì invariablemente de concreto simple o reforzado. la seguridad del personal y del pùblico. y ocasiona problemas en el proceso. y los inconvenientes para los usuarios durante la construcciòn y la vida ùtil de las obras. por lo que los esfuerzos en los nuevos proyectos se han dirigido en este sentido. esto incrementa los gastos de operaciòn de la planta y los del bombeo. como emisor principal. el resultado es la suspensiòn del tratamiento en . ya que los desniveles son insuficientes para permitir el escurrimiento por gravedad. donde las prohibitiva la ejecuciòn de un proyecto. Si dicho desnivel o carga es limitado. La red utiliza el desnivel resultante entre su punto màs alto y el sitio de vertido. en los que sea imposible absorber los cambiosm de nivel exclusivamente con pendientes suaves. es indispensable hacer una planificaciòn cuidadosa de la red. En estos casos el proyectista debe discutir con la DGCOH los criterios que se deben utilizar. Por esta razòn. Una planta de bombeo con interrupciones frecuentes puede producir inundaciones y mayor contaminaciòn que otro tipo de soluciòn. es conveniente evitar su utiliaciòn. Sin embargo. En este caso.la època de lluvias. han sido casi imprescindibles las estaciones de bombeo. en virtud del alto costo que significa la cosntrucciòn y operaciòn de dichas plantas y de los problemas ocasionados por las frecuentes fallas del suministro de energìa elèctrica. sin embargo. si es obligada su instalaciòn. Sin embargo. ya que siempre se buscarà minimizar el costo de las excavaciones. significa un costo mucho mayor que sistemas separadoscon sitios de vertido distintos. Ademàs. cajas de uniòn. las pendientes no resuzca tanto que haya depòsito de materiales enm las tuberìas. conviene minimizar las pendientes de las tuberìas y las pèrdidas de energìa en coladeras. y es posible cierta flexibilidad en los criterios de càlculo y recomendaciones instalaciòn de los conductos. pozos de visita. serà necesario disipar el exceso de energìa mediante estructuras de caìda. Los mismos criterios se deben en el caso de zonas cuyo subsuelo estè constituìdo por material rocos. En las tierras bajas del DF. cambios bruscos dedirecciòn y otras estructuras. cuando existen otras alternativas de soluciòn. es esencial demostrar plenamente la elaboraciòn de un sistema combinado que. En terrenos accidentados. durante esta època pueden efectuar reparaciònes. . en general. el sistema debe garantizar su operaciòn continua. Dichas fronteras se fijan tambièn de acuerdo con la topografìa. a menos que sean impracticables por razones econòmicas. los costos de los esquemas de trazo de la red y otras consideraciones pràcticas.2 Disposiciòn general de los sistemas. se debe porcurar que la direcciòn de màxima pendiente de la red sea la misma que la tendencia registada de los asentamientos del subsuelo en los ùltimosaños y. Las pendientes grande en los conductos pueden parecer atractivas para disminuir su diàmetro. Es necesario estalecer el sentido del escurrimiento superficial en las diferentes calles y avenidas de la zona. se confroman las fronmteras de las àreas de desagüe de las zonas para servir de tal manera que sigan los linderos de las propiedades de las àreas suburbanas y por supuesto. con el tiempo. Recomendaciones para el trazo de la red. I. una mejor opciòn consiste en utilizar pendientes menoresy diàmetros mayores. Ademàs. Las regiones del Valle de Mèxico expuestas a fuertes asentamientos son las de origen lacustre. Los esquemas principales se hacen sobre los planos totpogràficos de la zona.generalmente planas. asì como ubicar porveniente de zonas verdes o de àreas por urbanizar. en estos casos. Con base en . las calles o avenidas de las urbanas. El sistema o subsistema de alcantarillado por diseñar debe tomar en cuenta las necesidades futuras para ser consistente con unplan maestro que contemple ampliaciones. sin embargo. aùn en el caso de contar con suficiente desnivel. En el caso de terrenos accidentados. de ser posible. los asentamientos diferenciales llegan a eliminar dichas pendientes y reducen diferenciales llegan a eliminar dichas pendientes y reducen sensiblemente la capacidad de la red.puede ser necesario contrarestar los desniveles disipando el exceso de energìa a travès de pozos de caìda y estructuras especiales. la que pueda preverse en el futuro. en las que deben aplicarse criterios similares a los considerados anteriormente. Las atarjeas pluviales generalemente se localizan a poc distancia dela guarniciòn de la banqueta. puede ser màs econòmico instalar atarjeas madrinas a cada lado de la calle. En el caso de topografìa accidentada. La localizaciòn màs conveniente de las atarjeas para captar las aportaciones de agua residual es el centro es el centro de la calle. despuès. se sitùan en las uniones de atarjeas y colectores y en los cambios de. Tambièn es recomendable colocar pozos de visita en las cabezas de atarjeas par afacilitar su inspeciòn y limpieza . El espaciamiento entre las bocas normalmente varia de 80 a 180 m pero puede disminuir en caso de terrenos planos o en ejes viales donde el trànsito vehicular alcanza altas velocidades. esta debe ser tomada en cuenta para parques y jardìnes y en todo caso para las àreas no urbanizadas. Los pozos de visita proporcionan acceso ràpido a los servicios de mantenimiento preventivo. la pendiente de las atarjeas sigue la de la calle o la de la sueprficie del terreno. Los colectores y los interceptores se localizan en las vialidedes bajas del àrea . . o cerca del centro. si bien su ubicaciòn final depende de las condiciones del trànsito. con el fin de que sirva a las construcciones de ambos lado de la calle. con el fin de evitar congestiòn en la superficie y en la subestructura. En general. con el fin e interceptar con facilidaddd el flujom proveniente de las bocas de tormenta.esta informaciòn. las atarjeas se conectan a los colectores troncales o principales. Cuando se van aunir dos o màs conductos en unaintersecciòn de calles. el tipo de pavimento y la disponibilidad de los derechos de vìa.pendiente y de direcciòn. entre el centro y la banqueta. epro dentro del derecho de vìa. o avenida. En vialidades excepcionalmente anchas. pueden delimitarse las àreas tributarias mediante el criterio de subdividir las manzanas por las bisectrices de las esquinas. ademàs de que se proporciona espacio para el personal de mantenimiento. Hacer coincidir. Los pozos de visita no deben situarse en áreas bajas que puedan propiciar ingresos concentrados del agua a través de la rejilla superior. Los pozos de visita en redes de alcantarillado sanitario se deben ubicar en sitios en los que el agua superficial no pueda drenar a su interior.. según el diámetro del tubo. ríos y. en general. su brocal puede quedar por encima del terreno para evitar la entrada del agua de lluvia. cuando se construye el pozo sobre el pavimento o en zonas baldías. Para el trazo son útiles los siguientes criterios: . arroyos. se traza en planta la red total. . recomienda espaciamientos de 125 m en el caso de tuberías hasta de 0. especialmente en calles en cuadrícula.60 m de diámetro. en principio. ya que causarían aportaciones excesivas. en este último caso. y la ruta de las atarjeas con las normales a ellos. cuando esto no sea posible.Los pozos de visita inaccesibles son de poco o ningún valor para la operación del sistema. la ruta de los colectores de mayor tamaño con las calles de menor elevación. El espaciamiento entre pozos varía según los métodos de mantenimiento disponibles. Lo anterior es válido. Para evitarlo. Una vez establecidas las cabezas de atarjea. . todas las rutas que reduzcan las expropiaciones e indemnizaciones y faciliten el mantenimiento. La DGCOH especifica separaciones que van desde 15 m hasta 80 m. y de 150 a 175 m para colectores. Utilizar los derechos de vía existentes. es mejor construir pozos adicionales con objeto de repartir el caudal que ingresa y favorecer un mejor funcionamiento continuo de la totalidad de los pozos. La SEDUE (SAHOP. tales como calles. 1979/. debe preverse un tipo especial de tapa que selle la entrada del agua. En ningún caso debe haber edificaciones encima de colectores. Casi siempre hay un buen número de posibilidades de trazo. también. . ya que las longitudes serían aproximadas. Tratar de concentrar los escurrimientos en un solo colector lo mas rápidamente posible. En principio. . por desvíos de vehículos en arterias viales de importancia. Puede haber zonas donde ya existan alcantarillados secundarios cuya capacidad sea insuficiente. por lo que éstos irán generalmente por vialidades amplias. Las condiciones generales de los suelos pueden también condicionar la selección de la ruta de algunos colectores.. procurar que las pendientes coincidan con las del terreno o calle del trazo para reducir el movimiento de tierras. La existencia de otros servicios de importancia puede ser impedimiento para el paso de colectores o puede obligar a relocalizaciones que aumenten los costos. . complementaria. o emplear soluciones mixtas. pueden ser a veces razón suficiente para escoger otras rutas. es conveniente realizar un estudio de comparación entre las alternativas de reemplazar la red existente. El ancho insuficiente de algunas calles puede impedir la construcción de colectores grandes en ellas. En este caso. Con las recomendaciones anteriores se pueden plantear alternativas de solución que no requieran precesión. Los problemas de tránsito que se pudieran presentar durante la construcción. Para la selección de la pendiente longitudinal y para la ubicación altimétrica de las atarjeas. . . conviene seguir las siguientes recomendaciones: . De acuerdo con las dimensiones tentativas. En los casos en que se utilicen métodos de simulación para calcular dimensiones. En cuanto a las estaciones de bombeo. Considraciones similares se pueden hacer para los ingresos de agua residual en . En el esbozo de soluciones hay que investigar la posibilidad de utilizar tanques de tormenta para proporcionar un almacenamiento temporal al agua y.90 m. Ubicar las atarjeas de tal forma que su lomo se encuentre cuando menos a 0. obtenidos por métodos simples para estimar los diámetros tentativos. Definido el trazo de la red. se calculan los gastos de proyecto de atarjeas y colectores. son los valores con los que se inicia la simulación pluvial. en caso contrario. La comprobación de las velocidades permisibles puede llevar a modificaciones de los diámetros tentativos y al uso de estructuras especiales.60 m/s (a tubo lleno) para todo tipo de atarjea o colector. Gastos de proyecto. los gastos. deben verificarse si son permisibles las velocidades mínimas y máximas y ajustar las pendientes para que las velocidades queden dentro de los límites permisibles. pero en el anteproyecto no es necesario localizarlas. debajo de la cota del terreno o calle. siempre que la separación no exceda los 100 m. se utiliza esta distancia. El agua pluvial entra a las atarjeas por las coladeras o similares. reducir así los diámetros de las tuberías y la capacidad de las plantas de bombeo. con el fin de garatizar el acceso de las aguas superficiales. se deberán calcular las potencias aproximadas requeridas de los colectores involucrados. reducir los efectos de impacto de las cargas vivas y evitar problemas de cruce con otros servicios. En una primera aproximación es suficiente suponer una velocidad mínima de 0. Es suficiente suponer que las áreas tributarias contribuirán en las esquinas por donde vayan pasando.. D = (3. Se lección de tuberías. y de 0. Cada tipo de material se debe evaluar cuidadosamente antes de hacer la selección. Dimensiones tentativas. Para determinar el diámetro aproximado de los conductos. Existen varias opciones de materiales para la fabricación de las tuberías para los sistemas de alcantarillado. I.013 para tubería de concreto prefabricado. son más importantes los ingresos de agua de lluvia. se considera que el gasto máximo escurre con flujo uniforme y a tubo lleno pero sin causar presión interior. En la tabla 3. Para el cálculo se utiliza la fórmula de Manning. La forma usual de cálculo manual y comparación posterior de costos consume mucho tiempo y limita el número de alternativas.14 se presentan los principales materiales para la fabricación de tuberías de alcantarillado. El problema principal radica en el número posible de alternativas que puedan analizarse con el fin de elegir el proyecto de menor costo. en m Q gasto.3 Atarjeas y colectores. . En el caso de sistemas combinados.016 para conductos de concreto colados en sitios. se requiere una combinación de diámetro y pendiente que satisfaga la ecuación.73) donde: n coeficiente de Manning D diámetro interior del tubo.21*nQ)**3/8(S)**3/16 (3. en m3/s S pendiente de la tubería El valor de n puede considerarse de 0. los de agua resudual pueden omitirse en el anteproyecto. en la que para un gasto.sistemas sanitarios. 76 a 2. el conducto tiene que ser colado en sitio.15 m.90 m/s en alcantarillados pluviales. Una tubería debe conducir el gasto máximo deseado y transportar los sólidos que lleve el agua.60 m/s en alcantarillados sanitarios y combinados. 0. En la fabricación y construcción de tuberías de concreto se recomienda utilizar cemento tipo V. . son las más empleadas. desde un diámetro mínimo de 0. Para ello es necesario establecer valores de la velocidad del escurrimiento que satisfagan estos requerimientos.15. Los planos No. sin embargo. La velocidad mínima aceptable depende de la cantidad y tipo de sedimentos que lleven las aguas. cemento Portland de alta resistencia a los sulfatos y cemento Portland-puzolana.. AV-3-664’ y AV-43-4300’ sirven para tuberías coladas en sitio.60 m. Las de pared normal son las más utilizadas.38. Velocidad permisible. Las tuberías de concreto reforzado se utilizan para diámetros de 0. hasta un máximo de 2.30 m/s es normalmente suficiente para evitar el depósito de sólidos orgánicos en aguas residuales de alcantarillado sanitario. es práctica común considerar una velococidad mínima de 0.75 m/s es generalmente adecuada. Los diámetros comerciales se presentan en la tabla 3. Las tuberías de concreto simple que se utilizan con diámetros de 0. y 0. Por ejemplo. y de 0. (en donde además se presentan los anchos de zanjas para cada diámetro) y de manera más completa en el plano AV-131- 12319-B. de los períodos prolongados con que se presenten los caudades mínimos y de la topografía del área por servir. las de pared gruesa sólo se usan en casos excepcionales.30. pueden ser clasificadas de “pared normal” o “gruesa”.44 m. una velocidad de 0.44 m. En caso de necesitarse un diámetro mayor. Para evitar el depósito de material minera como arena y grava. una velocidad de 0. de manera que los depósitos sean mínimos cuando el gasto diminuya. Las tuberías de concreto prefabricadas. según el espesor de sus paredes. la inclinación del terreno con el fin de reducir las excavaciones y evitar la construcción de estruturas de caída que encarecen las obras y propician la producción de gas hidrógeno sulfurado. dependiendo de las caracteristicas abrasivas de los desechos o del material arrastrado por las aguas. en colectores. de contar con suficiente desnivel. no fijar limites a la velocidad máxima. pueden considerarse velocidades máximas de 6a 8 m/s. la pendiente mínima para un conducto sanitario y combinado es la que resulta cuando funciona con tirante igual al 25 por ciento del diámetro del tubo y con la velocidad mínima de 0. Se acepta que la velocidad maxima en tuberia de concreto para sistemas de alcantarillado pluvial puede ser de 10 a 12 m/s. en el DF las condiciones del subsuelo hacen dificil lograr una buena instalación de los conductos. la calidad de fabricación no siempre cumple con las normas establecidas. que destruye las paredes de los tubos y aumenta los malos olores de las aguas residuales. Desde el punto de vista hidráulico. Pendiente mínima. tomando en cuenta que trabajan a su máxima capacidad sólo en la época de lluvias y generalmente durante períodos menores de una hora. Las pendientes de las tuberías deben seguir. toda vez que el gasto de diseño será igualado o rebadado con poca frecuencia. Por ello es prudente limitar a 3 m/s la velocidad máxima en atarjeas en virtud de la dificultad para inspeccionarlas y repararlas. se puede aceptar como pendiente mínima el valor que resulte de . cuando el desnviel disponible es pequeño. Además.60 m/s. hasta donde sea posible. esta pendiente tiene distintos valores. Excepcionalmente.0008. Sin embargo. según las características topográficas del terreno. En cambio. otras instituciones como la Hydraulic Research Station de Inglaterra sugiere. con ciertas reservas . En los casos normales. La pendiente mínima practicable en construcción es de 0. Pendientes. deberá ser de 0.16 muestra los valores de la pendiente mínima que resultan de utilizar la velocidad mínima de 0. Las pendiente de las tuberías deberán ser tan semejantes a la topografía del terreno como sea posible. . con objeto de evitar frecuentes obstrucciones en las tuberías. se aceptará aquélla que produzca una velocidad de 0. toda vez que el gasto puede ser cero durante lapsos prolongados. Corresponde a la que resulta de considerar la velocidad máxima aceptada en el diseño de un tubo que conduce el gasto máximo a tubo lleno..Pendiente mínima. La table 3. Diámetro mínimo: a.. Para un gasto mínimo.El diámetro mínimo que se especifique para las redes de alcantarillado pluvial. El empleo de estos valores en sistemas sanitarios y combinados ha resultado satisfactorio.60 m/s en tubo circular con 25 por ciento de llenado.5 cm. con objeto de tener excavaciones mínimas y cumpliendo también con los siguientes requisitos: a. Para una gasto máximo.. Por tanto.0 m/s funcionando a tubo lleno. b.30 m. abatiendo por consiguiente los costos de conservación y operación del sistema.conducir el gasto mínimo con velocidad de 0. Pendiente máxima. dicho valor queda sujeto a razones constructivas. se aceptará aquélla que produzca una velocidad de 3.Pendiente máxima.30 m/s y un tirante igual o mayor que 1. Es evidente que en el caso de un sistema pluvial no existe valor mínimo de la pendiente. y para diferentes valores de n.6 m/s funcionando a tubo lleno. Profundidad mínima. no deberá ser menor de 0.15 m y se conectará conforme lo indique los citados planos. también puede darse el talud necesario para evitar el empleo de ademe. Colchón mínimo. si se acepta que el albañal exterior tiene el 1 por ciento como pendiente mínima y que el registro interior más próximo al paramento del predio tiene una profundidad mínima de 0.60 m.15.b. la zanja tendrá el ancho mínimo de la table 3.. Deben satisfacer la llamada “condición de zanja”. Profundidad de instalación de los conductos. con el fin de satisfacer las necesidades de un buen funcionamiento hidráulico y garantizar seguridad estructural. Ancho de las zanjas.15. El colchón mínimo sobre el lomo de un conducto es de 0. las paredes de la zanja se mantienen verticales con el ancho indicado. El plano tipo de zanjas para tuberías de alcantarillado se puede consultar en el plano AV-131-12319.90 m en tuberías . Las tuberías se instalan en zanjas como la que se muestra en la figura 3. mediante un colchón de relleno que se acepta de 0. A mayor profundidad. más el espacio que ocupe el ademe. -Evitar la ruptura del conducto ocasionada por cargas vivas. Debe satisfacer dos condiciones: -Permitir la conexión correcta de las descargas domiciliarias. como se indica en la tabla 3. esto implica que deben ser de paredes verticales hata el lomo del tubo y con un ancho que depende de su diámetro. excepto los casos en que por razones especiales sea necesario modificar este valor.El diámetro de la conexión a la tubería del alcantarillado que se señale en los proyectos respectivos.90 m.27. Es conveniente considerar la profundidad a que pueden instalarse los conductos. En caso que se autorice ademe. diseñándose las protecciones adecuadas. 83 m. que por su naturaleza y características. -Eliminar dificultades constructivas mayores. según la clase de terreno en que se realizará la excavación.07. para diámetros mayores.con diámetros hasta de 0. tipo de cama que le servirá de apoyo. Se utiliza una plantilla o cama debajo de una tubería para aumentar la carga que puede soportar. es necesario hacer los cálculos de solicitaciones sobre la tubería y resistencia estructural de la misma para asegurar lo antes indicado.00 m. o cuando la excavación se efectúa en roca. Nunca debe ser menor que su propio diámetro en tuberías de 1. el diámetro exterior de la tubería y el espesor de la plantilla. 1.45 m.00 a 2. la decisión definitiva debe tomarse después de comparar el costo de instalación del conducto principal profundo y sus albañales correspondientes.22. Sin embargo. La experiencia ha demostrado que una profundidad hasta de 4 m en el conducto principal permite recibir directamente dichas descargas. dimensiones de la zanja. En este sentido. que depende del tipo de tubería. no puede . -Impedir que se rebase la capacidad estructural del conducto. Plantilla o cama. y 1. Se construye cuando el fondo de la zanja no tiene la resistencia necesaria para mantener la tubería en situación estable.52 y 1. Debe satisfacer las siguientes condiciones: -Permitir la conexión directa de los albañales sin necesidad de atarjeas o atarjeas madrina. En los planos tipo AV-16’-1559 se presentan las formas de instalación de atarjeas y colectores que utiliza la DGCOH. La profundidad mínima de la zanja se obtiene de la suma del colchón mínimo. clase de terreno. Profundidad máxima. con el costo de atarjea o atarjea madrina y sus albañales. 1. etc. Estas tuberías se emplearán en diámetros de 30. la profundiad de su instalación de su diámetro. c. codos de 45º y slants de 15 cm de diámetro.Tuberías de concreto reforzado. de los rellenos y cargas vivas que deba soportar.afinarse para permitir el asiento correcto en toda la longitud de la tubería. así como del proyecto tipo de cama que se emplee. pudiendo clasificarse. El cambio de una sección a otra en las conexiones. a continuación se indican los tipos de tuberías recomendables de acuerdo con los factores citados: a. se utilice en la conexión sólo un codo de 45º y 15 cm de diámetro. lo anterior permitirá que la conexión sea perfecta y no haya obstrucciones que disminuyan la sección hidráulica y dificulten la limpieza del conducto principal. Estas tuberías se utilizarán en diámetros de 76 cm o 2. 38 y 45 y hasta 60 cm. Cuando la conexión de albañal se haga a tuberías principales.En los proyectos de descargas domiciliarias se especificará tubería de concreto simple. y las variaciones de dirección o pendiente en las tuberías se hacen por medio de una transición dentro de un pozo de visita o caída especial.Tuberías de concreto simple. La clase de tubería por emplear para las redes de alcantarillado pluvial y que deberá especificarse en los proyectos respectivos. b. Transiciones.44 m de diámetro o mayores. estará de acuerdo con el elemento de la red.. . en “pared normal” o “pared gruesa”. Clase de tubería. y por lo tanto... de acuerdo con el espesor de sus paredes. es conveniente que dichas tuberías cuenten con “Yes” de 15 cm de diámetro integradas a ellas. 61 m o menor. Cambios de dirección horizontal. Sin embargo. con excepción de las descargas domiciliarias. Cambios de pendiente. Cualquier cambio de pendiente en los conductos se efectúa en pozos o pozos-caja de visita. El flujo en una red de alcantarillado no es permanente ni uniforme: varía con el tiempo y el espacio. por tanto. -Cuando el diámetro sea mayor de 0. se emplearán tantos pozos o pozos-caja como ángulos de 45º o fracción sean necesarios. como sigue: -Cuando el diámetro sea de 0. Es.61 m.4 Métodos de diseño Consideraciones de diseño. los cambios de dirección de hasta 90º en la tubería pueden hacerse en un solo pozo de visita. constumbre suponer la existencia de flujo uniforme a superficie libre en cada conducto. Tuberías de mayor diámetro y ángulos de deflexión de mayor magnitud. A Continuación se presentan algunas recomendaciones para el deseño: . producen mayor pérdida de energía y azolvamiento en el pozo. un pozo o pozo-caja de visita puede emplearse para cambiar la dirección de la tubería hasta en 45º. considerar estas condiciones reales de escurrimiento es un refinaniento innecesario por las dificultades para conocer el verdadero hidrograma de ingresos a la red y por la deficiencia en la información hidrológica. Conexiones. Las conexiones entre dos conductos. I. (Desde luego en conductos grandes. sí se justifica un análisis más refinado). Si se requiere deflexiones mayores. se efectúan empleando pozoa se visita o pozos-caja. Se llevan a cabo dentro de un pozo de visita. El gasto máximo de diseño equivalea la suma del máximo instantáneo de aguas resuduales y del máximo .38 m se diseñan normalmente para conducir el gasto máximo instantáneo con tirante igual a la mitad del diámetro. Las atarjeas con diámetro hasta de 0. El criterio anterior equivale a diseñar el conducto funcionando totalmente lleno. sin presión y conduciendo el llamado gasto máximo extraordinario que vale: QME = ci Qmi (3. con el fin de diseñar el conducto con tirante igual al diámetro. Sistema sanitario. Ci valdría 2 en atarjeas hasta de 0. El gasto máximo instantáneo que escurre en el conducto depende de la población servida y es aproximadamente el doble del gasto medio. y que varía entre 1 y 2.38 m. en m3/s Qmi gasto máximo instantáneo. y 1. Los conductos de mayor diámetro se diseñan para conducir el gasto máximo instantáneo con tirante igual a tres cuartos del diámetro. Para evitar la producción de sulfatos y para asegurar la ventilación.74) donde Ci Coeficiente que incrementa el gasto máximo instantáneo a tubo lleno. no es recomendable que los conductos de un sistema sanitario funcionen llenos o casi llenos. en m3/s Sistema pluviall La práctica de diseño más común es considerar al conducto lleno y sin presión. Sistema combinado. Por esta razón. QME gasto máximo extraordinario. conduciendo el gasto máximo calculado hasta el sitio en que inicia dicho conducto. normalmente se toma en consideración cierta capacidad dereserva al determinar el diámetro. Sin se respeta el criterio citado.1 en conductos de mayor diámetro. en m/s Para un tubo completamente lleni.3969_ D2/3 S1/2 (3.016 en conductos de concreto colados en sitio R radio hidráulico de la sección.pluvial.77) n o bien D = _(3. Con el gasto total. La fórmula de Manning es la más empleada en conducciones a superficie libre donde ocurre flujo uniforme.2084 n) 3/8_ (3.75) siendo n coeficiente de rugosidad que vale 0.78) (S) 3/16 En virtud de que en cualquier tipo de sistema las consideraciones de diseño siempre implican tubo lleno. R = D/4 y la fórmula se convierte en: V = _0.3117_ D8/3 S1/2 (3. sin presión. el diseño corresponde al funcionamiento como tubo totalmente lleno.76) n y en términos del gasto: Q = _0. Su aplicación también se extiende al diseño de los conductos de una red de alcantarillado para el mismo tipo de escurrimiento.013 en conductos nuevos de concreto y 0. en m S pendiente de la tubería V velocidad media del agua. La fórmula es V = (R)**2/3*(S)**1/2)/n (3. las tres . Estas estructuras incluyen desde un pozo de visita.versiones anteriores de la ecuación son auxiliares valiosos para el diseño de los conductos de la red. .5 Estructuras de acceso y especiales. Los nomogramas de los planos VV-3-683 y VV-30-2089 pueden auxiliar en el diseño. I. se utiliza la fórmula de Manninng para calcular su diámetro comercial. en este subinciso se analiza el empleo de las obras pequeñas indispensables para la red. si el sistema es combinado. los valores comerciales de los diámetros de las tuberías por emplear. en especial. hasta embalses y muros marginales de protección. o de preferencia. Los valores del gasto corresponden al de aguas resuduales si el sistema es sanitario. finalmente. al de aguas de lluvia. las bocas de tormenta y las obras para resolver interferencias con otras estructuras. . se tratan aquí los pozos y cajas de visita. El método de cálculo consiste enlas siguientes etapas: . Elegida la pendiente del conducto. calculadoras de escritorio. de manera que sea capaz de conducir un gasto igual o mayor que el total. Una manera de sistematizar los cálculos es mediante tablas para ser llenadas durante el proceso. Se verifica el funcionamiento hidráulico del control de manera que satisfaga los límites de velocidad permisible. Existen numerosas estructuras de acceso y especiales que auxilian en el objetivo principal de una red de alcantarillado. las descargas domiciliarias. Existen tablas y nomogramas que resuelven la ecuación y permiten acelerar los cálculos. Para ello se pueden utilizar tablas y nomogramas que facilitan los cálculos. . pero se debe considerar que es necesario utilizar. Determinar el gasto máximo y mínimo que conducirá el tubo por deseñar. Pozos de visita comunes. pendiente longitudinal. Con el nombre genérico de “pozos de visita” se denominan las estructuras que permiten el acceso desde la superficie de la calle a los conductos de la red. y una tapa perforada.5. El piso consiste en una plataforma so re la cual se construyen canales de sección semicircular que simulan la prolongación de los conductos para encauzar los escurrimientos. El pozo de visita común se construye sobre conductos hasta de 0. Para tener acceso a ellas. La desembocadura puede sobreelevarse verticalmente para permitir la renivelación del broncalal repavimentar la calle.91 m de diámetro. con el mínimo de interferencia en el escurrimiento del conducto y la máxima durabilidad. como maniobras en su inferior.91 m. puede requerirse de una o más chimeneas de tabique o concreto. Un brocal de fierro fundido o concreto protege la desembocadura del pozo en la superficie. Pozos de visita comunes y pozos-caja de visita. tienen las dimensiones suficiente para permitir tanto el fácil acceso a un trabajador. Una escalera de peldaños de fierro fundido. Los pozos de visita comunes son cilíndricos en la parte inferior y troncocónicos en la parte superior. diámetro y material de los conductos.I. cambiar la dirección. Estas estructuras facilitan la inspección. . pero que se utilizar en conductos de diámetro mayor que 0. permite el descenso del personal de conservación y operación. Los pozos-caja de visita son estructuras con funciones específicas semejante a las de los pozos comunes. empotrada enla pared. la limpieza y la ventilación del interior. cubre la boca de entrada. y dar acceso a estruturas especiales.1. también de fierro fundido o concreto. El cuerpo y la base de cimentación del pozo de visita común permiten tambíen realizar otras funciones específicas que son unir dos o más tuberías. hasta llegar a la superficie del terreno. aprofundidades mayores de 1. por lo que sus dimensionesx y detalles constructivos se describen en diferentes planos tipo.90 m de diámetro. Las paredes de la parte troncocónica tienen una inclinación de 60º. AV-35-4091 y AV-40-4253). los muros de concreto llegan hasta el nivel del loma del tubo. El acceso a estos pozos de mediante una escalera postátil.25 m de altura aproximada. que remata en otra parte cilíndrica de 0. AN-PV-7-410. Encima se coloca una losa para tapar la caja y una chimenea de tabique. y la operación lo permita. Cuando el costo lo justifique. La deflexión de un conducto y la intersección de uno o más conductos de diámetro mayor a 0.50 m o menores. aunque también se pueden construir de concreto o mampostería de piedra. . la parte cilíndrica se construye con el diámetro necesario. la cual recibe el brocal y su tapa. en los que también se consideran brocales de concreto o de fierro fundido.20 m de diámetro. de acuerdo con el que tienen las tuberías que a él concurren.60 m de diámetro inferior y 0. cualquiera que sea su profundidad. Como puede observarse en los planos tipo.50 m. AN-PV-28-11199. A profundidades de 1. Lsd paredes llevan aplanado interior con mortero cemento-arena 1:3 y espesor mínimo de 1 cm: tambien se aplana el exterior cuando se quiere evitar la entrada de aguas freáticas o pluviales. La cimentación del pozo puede ser de mampostería o de concreto. la DGCOH utiliza chimeneas de concreto de 0. Pozos -caja de visita. Los planos tipo AN-PV-25-4985. los pozos de visita tienen forma de botella y diámetro variable. se hace mediante una caja de concreto reforzado. La DGCOH ha estandarizado la construción de pozos de viaista.91 m. AN- PV-31-737-3. Las paredes de los pozos de visita se construyen normalmente de tabique de 21 cm de espesor mínimo. de 1. escalones de fierro fundido y tapas de concreto y de fierro fundido (planos AN-PV-1-681. que se reforzará con acero en caso de que el terreno de cimentación sea muy suave. I. en cada intersección de atarjeas y colectores y en los cambios de dirección. este modelo utiliza un tubo de 0. los colectores de más de 2. . los pozos y los pozos-caja se ubican por lo general en las intersecciones de las calles. El plano AN-PV-1-4970’ es una adaptación para el mismo pozo de visita. diámetro y material de los tubos. Se recomienda ubicar los pozos y los pozos-caja de visita en el punto en que se inicia cada atarjea o colector. La caja mostrada en el plano AV-16-3319 se utiliza para realizar la deflexión en colectores de cualquier diámetro y para profundidades hasta de 9 m. en los tramos rectos de los conductos. El plano AN-PV-13-707’ presenta el diseño estándar de la DGCOH para este pozo y contiene la preparación para conectar atarjeas y colectores con diámetro no mayor de 1.17 aparecen las recomendaciones de la DGCOH y de la SEDUE para el caso de tramos de tubería recta con pendiente uniforme.5. Las dimensiones de la estructura varían según el diámetro de los conductos y se aplian a colectores hasta de 2.44 m de diámetro se cuelan en el sitio. el pozo de visita se construye en forma integrada con el colector. En relación con las vialidades.44 m de diámetro. AN-PV-12-700’ y AN-PV-6-409 han sido elaborados con fines constructivos y muestran los detalles geométricos de este tipo de pozos-caja. pendiente longitudinal. Generalmente. En cuanto al espaciamiento de esas estructuras.AN-PV-8-411.91 m de diámetro en la chimenea para acelerar la construcción y disminuir el costo. Ubicación. en la tabla 3. Pozos de visita en colectores colados en sitio.22 m.2 Pozos de visita con caída y pozos-caja con caída. Existen proyectos tipo (SAHOP. pero en algunas ocasiones. las delegaciones políticas del DF tienen a su cargo la instalación de los albañales exteriores que conectan al sistema sanitario del usuario conla red de alcantarillado (planos AV- 106-9442 y AV-106-9442’). es el que se usa en caída mayores.44 m y desniveles hasta de 2. ya sea de diámetros iguales o distintos. la topografía del área por servir hace necesaria la unión de dos o más conductos con diferentes elevaciones de plantilla. mínimamente. el desnivel es hasta de 3 m.50 m hasta llegar al máximo. que se describe a continuación. Los planos AN- PV-20-1438’ y AN-PV-9-40 muestran el diseño estandar del pozo.5. La SEDUE utiliza este tipo de pozos-caja para conectar tuberías con diámetros de 0. Frecuentemente.3 Descargas domiciliarias.50 m. Los escalones están provistos de dos chimeneas. entre ellos. la DGCOH le . 1979) que se adaptan a las necesidades de cada caso. una coincide con la entrada de la tubería de mayor elevanción de la plantilla y la otra.50 m en 0. Los pozos de visita con caída libre conectan una o varias atarjeas con un conducto de mayor diámetro en el fundo. Los pozos de visita con caída se usan exclusivamente en desniveles hasta de 3 m. Pozos de visita con caída y pozos-caja de caída libre. que se construye con separaciones mínimas de 15 m.20 m. Los pozos de visita con caída y los pozos-caja con caída son las estructuras que permiten absorber los cambios bruscos de nivel. el pozo-caja con caida. En los pozos-caja con caída escalonada. el agua cae de una altura no mayor de 3m. amortiguan la energía excedente ganada por el agua sin interferir más que. Generalmente. el desnivel por vencer se reparte en escalones de 0. I. con la salida de la tubería con menor elevación de plantilla. con la hidráulica del escurrimiento en cada conducto.91 m a 2. Pozos-caja con caída escalonada. La estructura se convierte entonces en un pozo de visita común al que llegan las atarjeas a un nivel superior con profundidad de 1. Las captaciones de aguas pluviales. subcolector o colector se ejecuta instalando un codo de 45º y un “slant”. sonlas estructuras utilizadas para captar los escurrimientos superficiales de las calles y conducirlos a la red de alcantarillado. su costo es una parte importante del costo total del sistema. La conexión con atarjea. Constituyen una parte fundamental del sistema de alcantarillado pluvial ya que. se colocan en el arroyo de la calle. deben ser del mismo material que la tubería por conectar y del mismo diámetro que la descarga domiciliaria. Captaciones de aguas pluviales. en algunos casos especiles. depende el desalojo correcto de las aguas superficiales y. por otra parte. a un metro de profundidad y con pendiente mínima de 2 por ciento. . I.4. -con coladera pluvial en pasos a desnivel. Normalmente las bocas de tormenta se construyen con elementos prefabricados de dimensiones estándar y se instalan sobre la banqueta o cerca de ella.indica al proyectista que los incluya en sus direños. de su diseño y localización adecuados. conocidas como bocas de tormenta. que se instalan fuera del domicilio del usuario. Estos albañales son tubos de concreto de 0.5. atendiendo a su ubicación y a su función en: -con coladera de banqueta -con coladera de piso -con coladera de piso y banqueta -longitudinal de banqueta Boca de tormenta -transversal de calle especiales -con coladera de banqueta y pozo de absorción. Estas estructuras se calsifican.15 m. En otro casos. la DGCOH suele indicar al proyectista que incluya en sus planos la ubicación de las captaciones pluviales. desde su proyecto hasta su construcción.5. es usual que la DGCOH se haga cargo de las redes. Selección.6 Interferencias con otras estructuras En el DF los conductos de las redes de alcantarillado tienen múltiples interferencias con: -Vías de ferrocarril -Vialidades importantes. La participación del proyectista en la definición de las estructuras para captar aguas pluviales varía. dependiendo del caso específico. en épocas de lluvia puedan verterse a la barrancas que los conduce al sistema general del drenaje para ser explusados fuera del Valle de México. tuberías de agua potable. es necesario separar las aguas residuales de las pluviales para que las primeras sean conducidas por un alcantarillaodo sanitario hasta las partes bajas y las excedentes de aguas pluviales. pero la delegación política correspondiente instala las descargas domiciliarias y la Dirección General de Obras Públicas del DDF se hace cargo de la pavimentación e instala las captaciones pluviales y los albañales pluviales. En algunos casos de alcantarillado combinado en las zonas altas del DF. Al obtener la información básica para elaborar el proyecto de alcantarillado. Por ejemplo. I. AN-PV-30-12397 y AN-PV-19-1437 se muestra el diseño estandar de los vertedores laterales que se utilizan para hacer la separación de las aguas antes mencionada.5 Vertedores laterales. en el caso de proyectos de alcantarillado en colonias populares. arroyos y ríos -Líneas del metro -Ductos y cables de energía eléctricas y teléfono. es muy importante recabar todos los datos necesarios . I.5. En los planos Nos. y oleoductos. y debe satisfacer las especificaciones de Ferrocarriles Nacionales de México (FNM). La segunda caja. sirve de apoyo para bajar los tramos de tubo por el pozo hasta el nivel deseado. pero si el cruce implica hacer cambios en rieles. llanada de “disparo”. Para no interferir con el tránsito sobre la vía férrea. Los proyectos para hacer las cruces deben cumplir con los requerimientos de la DGCOH en cuanto a tener un funcionamiento hidráulico correcto. Cruces con vialidades importantes. En muchos de los casos de inteferencias de colectores con conductos de diversos tipos. la única autorizada es FNM. consiste en construir en el subsuelo dos cajas de concreto reforzado y dos pozos de visita. Cruces con vías férreas. se hace casi imprescindible hincar la tubería que constituye el colector. Esta dependencia hace las obras y carga los costos a la DGCOH. la DGCOH llega a un acuerdo con la dependencia involucrada y. si es necesario. con el fin de evitar daños que pueden ser costosos y en ocasiones muy graves y peligrosos. es factible elegir una ruta distinta para el colector o para los otros ductos. con el fin de cruzar la vía en el tramoa autorizado. una a cada lado del terraplén del ferrocarril.para identificar las inteferencias mencionadas. cuando no lo es. y que sirve de guía para proyectos similares. su conocimiento es indispensable para el proyectista y aún más para el constructor. El plano tipo AV-30’- 1630 presenta la geometría y detalles constructivos de la estructura estándar para este tipo de cruce. se cibstruye en el otro extremo para apoyar al colector en su ubicación final. La DGCOH puede realizar las obras correspondientes. Es muy común que el trazo del proyecto de un colector atraviese una vía férrea existente. La primera caja. Hay tres . cubre los costos de las modificaciones que tuvieran que hacerse en las otras instalaciones. ahí se hinca con gatos de la capacidad adecuada. arroyos y ríos. siempre que sólo afecten al terraplén. llamada de “llegada”. durmientes y balasto. La estructura de apoyo requerida es complicada. . En general. Cuando esto no es posible. Estas interferencias son problemáticas para el sistema de alcantarillado porque el sistema de los colectores se basa en un funcionamiento por gravedad. como un arroyo o río. cuyo diseño se describe a continuación. una vialidad deprimida o el cajón del Metro. desviación o cambio de pendiente). siempre lleno de agua y a presión. La segunda. se utiliza en cruces de colectores con viaductos. se producen remansos aguas arriba que reducen sensiblemente la capacidad con que se diseñaron los colectores. ocasiona modificaciones en el escurrimiento. ya que todo el conducto queda por debajo de la línea piezométrica. donde resulta prácticamente imposible desviar el tráfico o el escurrimiento a otras vías. aun cuando conduzca poco gasto. no se recomienda utilizar sifones invertidos en la red de alcantarillado por los problemas de operación y mantenimiento que . de manera que no se pierda mucha elevación en la plantilla del colector al pasar de un lado a otro. avenidas. que se encuentre una ruta distinta para el Metro. hincando la tubería por debajo del obstáculo. Interferencias con el Metro. Por tanto. Las interferencias de colectores importantes con el Metro son comunes. es decir con flujo a superficie libre y. por ejemplo.opciones para cruzar estos obstáculos. la DGCOH procura. El sifón en un sistema de drenaje urbano casi siempre se refiere a un sifón invertido. y que realmente no funciona como tal. en la que se emplea el mismo procedimiento que el descrito para cruces de vías férreas. porque ambas estructuras se alojan a profundidades semejantes. cualquier alteración en su trazo (alargamiento. generalmente la única solución es construir un sifón invertido. cuando se están estudiando las intefrerencias entre Metro y colectores. La primera opción es más económica y puede utilizarse cuando el colector es poco profundo. carreteras. arroyos o ríos. Sifón invertido. El sifón invertido se utiliza para conducir el gasto de un colector por debajo de una obstrucción. con una zanja a cielo abierto. o con un sifón invertido. en caso de agua de lluvia. donde resulta más ventajoso utilizar varios tubos. al máximo en época de lluvias. el arreglo de los tubos debe ser tal que entren en servicio progresivamente en la medida que el gasto aumente. y de 1. casi siempre para sistemas sanitarios. normalmente no hay necesidad de conductos múltiples. valores mínimos de 0. Los conductos del sifón se diseñan de manera que alcancen velocidades tan altas como sea posible y que registren.9 m/s en caso de agua residual doméstica. según los incrementos de gasto que se consideren en el diseño. de magnitud igual a la carga necesaria para producir velocidad sobre la cresta. Las elevaciones de la cresta dependen de los tirantes en el colector de aguas arriba. En ambos casos.20 a 1.50 m/s. Es práctica común. Pocas veces es satisfactorio el conducto simple en un sistema combinado. vertedores se pueden considerar como obstáculo sumergido que causa pérdida de carga. Los sifones de conducto simple se construyen de conductos prefabricados con diámetros que varían dentro de los comerciales. en virtud de que los sólidos que se asientan son arrastrados cuando se presentan gastos mayores. construir sifones de barril múltiple con el fin de logrr velocidades de autolimipieza en condiciones amplias de variación del gasto. así. por lo menos en grandes colectores. Algunos autores sostienen que en caso de sistemas sanitarios. pero si esa es la única solución para salvar un obstáculo. Estos. por lo menos una vez al día. deberán diseñarse siguiendo las recomendaciones que se presentan en esta sección. Esto se consigue mediante agujas colocadas en ranuras que pueden aumentar o disminuir la elavación de la cresta. Para mantener velocidades razonables todo el tiempo.ocasionan. se logra mayor o menor vertido superior y se controlan los gastos desde el máximo en época de estiaje. debido al peligro de . En virtud de que un sifón está sujeto en toda su longitud a presión interna. sin embargo. El sifón construído bajo el lecho de un río debe tener peso suficiente para evitar que flote cuando esté vacío. La rama ascendente del sifón no debe ser tan inclinada que deficulte la entrada de la herramienta de limpieza para remover sólidos pesados. tanto vertical como horizontal. y utilizar curvas graduales de radio adecuado. concreto reforzado u otro material que resista la presión interna. los pozos intermedios tienen ventajas. o cuando se vacié para repararlo. ya que son afectadas por las presiones hidrostáticas y de suelos del exterior. Los pozos y las cajas de visita deben instalarse en cada extremo del sifón. si se utilizan compuertas o dispositivos similares para confinar el agua dentro de los tubos. Los pozos de visita en puntos intermedios son objetables ya que el agua se eleva en ellos. para facilitar esta tarea deben evitarse cambios bruscos de dirección. estas estructuras se construyen de acero tratado contra corrosión. los diámetros mínimos utilizados son los mismos que se utilizan en atarjeas. y las grasas y desechos flotantes tienden a acumularse dentro del pozo. con el fin de proporcionar acceso a las operaciones de limpieza. esto puede suceder durante el período de construcción. pues permiten el acceso y la remoción de los depósitos en los puntos más bajos del sifón.azolvamiento de tubos pequeños. aunque también se han obtenido buenos resultados con pendientes mayores. según el tipo de sistema. Por tanto. para eliminar atascamientos en la operación de limpieza. deben evitarse cambios de diámetro del tubo. Sin embargo. . Los sifones necesitan limpieza más frecuente que los conductos de la red de alcantarillado. dificultan su limpieza de los sifones y el material removido de ellas usualmente tienen un olor ofensivo. las paredes tragjan a tensión. Por último. En ocasiones se han construído tanques de sedimentación o cajas con rejillas aguas arriba de los sifones invertidos. A veces se recomienda limitar dicha inclinación al 15 por ciento. así como tambíen el desnivel permitido entre el principio y final del sifón. D= _4 Q_ nN donde D diámetro. La geometría del sifón la dicta el trazo. en m3/s N velocidad mínima. De la ecuación de continuidad. por lo común se utiliza la fórmula de Manning. es necesario determinar la pérdida total de energía sumando las pérdidas de fricción y las locales correspondientes a la velocidad de diseño. El procedimiento requiere la revisión del funcionamiento pra el gasto máximo de estiaje y para el gasto máximo en épocas de lluvia. . las pérdidas en el sifón no deben exceder el desnivel disponible para evitar remanso hacia aguas arriba. las dimensiones de la vialidad y la interferencia. Con la velocidad real calculada como: N = _4 Q_ (3. Para condiciones de flujo uniforme en el colector. De esta manera. Pérdidas.80) . siámetro requerido para la velocidad mínima. en m/s . que se ajusta al comercial más próximo Q gasto. En el diseño del perfil. siguiendo los pasos que a continuación se indican. en m. el tirante de aguas arriba y aguas abajo es el mismo. en el cálculo de la pérdida de fricción. dividiendo el gasto entre los tubos. es rebasada en más de una ocasión a lo largo de cada temporada de lluvias. y consecuentemente. n D2c donde Dc Diámetro comercial elegido. Los planos tipo AN-PV-31-737 y AP-V-142-12732 proporcionan ayuda para el diseño de las cajas de transición de entrada y salida de un sifón. II. tanques de tormentas En el Distrito Federal. existen zonas para las que la capacidad de conducción de su red de alcantarillado. hecho que por una parte se manifiesta a través de inundaciones en calles de esas zonas. por otra. . Detalle. La suma no debe ser mayor que el desnivel disponible. . las descargas de redes de drenaje pluvial que deban construirse para dar servicio a nuevos asentamientos. puede necesitarse un análisis cuidadoso. sin previo control. Luego de determinar el diámetro del tubo o tubos. Si el desnivel disponible para las pérdidass está severamente limitado por condiciones aguas arriba y aguas abajo. se procede al detalle de las cámaras de entrada y salida y los dispositivos auxiliares. en m Se calculan las pérdidas por fricción y las pérdidas locales. genera la imposiblidad de que ese elemento de la infraestructura hidráulica reciba. esto puede obligar a un incremento en el diámetro de alguno de ellos. razón por la que la DGCOH indica proceder como a continuación se expone: a) La capacidad del tanque. la manera en que las condiciones iniciales de flujo en esta última evolucionarán mientras dure dicho evento. forma del hidrograma) de la red que descargará en la estructura. se cuenta con la metodología expuesta en 3. se encuentre asociada a un periodo de retorno igual al de la avenida de diseño de la red cuyas descargas seránrecibidas. y asimismo. su capacidad total podrá ser distribuida en más de un punto. tiempo base. en términos generales. suele realizarse empleado estructuras denominadas tanques de tormentas.1. requiere la recabación y proceso de información que no existe en ninguna ciudad de país. funcionan como tanques de almacenamiento y regularización para cuyo análisis y dimensionamiento es fundamental tener en cuenta las características de la avenida de diseño (tiempo pico.en el instante correspondiente al inicio de ese evento . El control al que se hace referencia. siendo conveniente aclarar que si existen limitaciones de espacio para construir la estructura que resulte necesaria. I. según lo permitan las características topográficas y el proyecto de usos del suelo en el predio a drenar.3. Aunque para la determinación de las características de la avenida referida. las cuales. con duración de una hora. en inmuebles que cuenten con áreas de estacionamiento. las condiciones con mayor probabilidad de estar presentes . gasto de pico. deberá ser suficiente para almacenar el volumen de escurrimiento directo generado por una tormenta que. Así por ejemplo. pueden llegar a utilizarse parte de éstas para contribuir a intergrar la capacidad de . la definición cuantitativa de las demás variables a considerar en el análisis y dimensionamiento de un tanque de tormentas.tanto en el tanque como en la red municipal.2. requiriéndose entonces. que en el sistema de vaciado se incluyan dispositivos para el control de los gastos de salida. . alternativa que desde un punto de vista cualitativo implica. y por ende. el destino del agua almacenada será cualquiera de los lugares que a continuación se señalan. se llevará a cabo cuando las condiciones de flujo y/o almacenameinto en el o los puntos que recibirán el agua del tanque de tormentas lo permitan. permitan a los usuarios caminar sobre ellas con un grado razonable de comididad. c) El proceso al que se refiere el inciso anterior. deberá tener en cuenta que según lo indique la DGCOH. Cisternas y/o tanques de sistemas para el reuso del agua de lluvia en alguna o algunas zonas del inmueble de que se trate. y por otra. o bien. almacenamiento requerida. debido a la baja probabilidad de efectuar la predicción precisa del momento en que esas condiciones se presentarían. buscar que en esos cajones haya franjas longitudianales que no sea posible inundar. b) La planeación del proceso de vaciado del tanque. por una parte diseñar los cajones correspondientes de manera que las elevaciones más bajas de la superficie que ocupen pertenezcan a los puntos de su eje longitudinal. una combinación de éstos: Red municipal de drenaje Estructuras que permitan la recarga de acuíferos subterráneos (pozos de absorción o captaciones asociadas a grietas geológicas). se requerirá por una parte determinar el gasto a bombear de acuerdo con los dos últimos puntos del inciso d. Pozos de absorción. Tiempo que definido de acuerdo con las necesidades de uso del inmueble. en planta y elavación. mediante las cuales. e) Si es posible que el sistema de vaciado funcione por gravedad. y por otra.d) Para el sideño del sistema de vaciado del tanque. deba durar el proceso de vaciado. entre el tanque y la o las estructuras receptoras. previa consideración del resultado que se aobtenga y del primer punto o variable a que se refiere el mismo inciso. f) análogamente. lo más cerca posible del acuífero. proceder a la selección del equipo de bombeo adecuado. cada alternativa para su formación comprenderá la determinación de las correspondientes curvas Q = f (E) y V = g (E). eliminar de ésta partículas que en suspensión o por arrastre la acompañenen su ingreso a la obra. al . y conducir. III. Capacidad de captación de cada estructura receptora y número de éstas. se podrá conocer el gasto Q que saldría del mismo y el volumen V almacenado. deberán tenerse en cuenta las variables que enseguida se citan: Relación que en cuanto a posiciones exista. para el caso en que el sistema de sesagüe deba funcionar por bombeo. Para efectos del presente manual. cuenta con elementos que permiten captar agua de lluvia. para una elavación dada E del nivel del agua en el tanque. un pozo de absorción es la obra que teniendo como objetivo contribuir a la recarga de acuíferos. agua ya libre de esas partículas. Así. c) Conductor del agua de lluvia recibida. que será determinada teniendo en cuenta los factores en que se haya fundamentando la decisión de eliminar el agua de lluvia de un pr4dio mediante pozos de absorción. el cual se utiliza en sistemas pluviales construidos en zonas rocosas con el fin de infiltrar. en el terreno natural. los componentes que en términos generales integrar un pozo de abosrción son: a) Receptor de las descargas de una o más redes de drenaje pluvial. hasta la profundidad de proyecto. Un ejemplo de este tipo de obras es el denominado pozo de visita con resumidero (plano tipo AV-82-7114 de la DGCOH).3. los escurrimientos de la precipitación sobre las calles.3 Planos a generar y contenido. 3. comprenderá . deberá generarse información gráfica que contenida en planos. considerando aspectos técnicos y económicos. Para cada componente objeto del subinciso anterior. pueden alterar la estructura de los mismos y la velocidad de flujo a través de ellos. b) Eliminador de basura y partículas de suelos que. y con fundamento en los resultados de su análisis y diseño. y físicamente procesada según lo expuesto en el punto anterior.2. si se permite tengan contacto con cualquiera de los estratos que el agua deba atravezar para llegar al acuífero por recargar. y a la vez. Asimismo. y si la red será de drenaje pluvial o combinado. deberán contener lo siguiente: .en cada caso los aspectos que a continuación se indican. . con mención de las fórmulas fundamentales utilizadas. y encima.. I.1. las cabezas de atarjea. su diámetro en centímetros. Planta de la red. deberá escribirse la cota de terreno del sitio donde se localizará y las cotas de plantilla de las tuberías concurrentes.El o los planos que se generen como parte del proyecto de esta componente. Cuadros cuya información permita conocer lo siguiente: Datos en que haya sido apoyado el planteamiento. . por los caracteres utilizados en su definición y con apoyo en la simbología que se agregue al o a los planos. debajo de cada tramo de tubería limitado por dos de esas estructuras. análisis y proyecto de la red.2. . en las inmediaciones del símbolo que represente a cada pozo o pozo- caja de visita. mediante símbolos. En la planta de la red deberán identificarse. registrándose por otra parte. colectores y emisor. su longitud en metros y la pendiente de plantilla en milésimas. La trayectoria de las tuberías que integren la red. . subcolectores. Red de recolección. los pozos y/o pozos-caja de visita. se dibujará empleando líneas que permitan diferenciar. hasta el punto o puntos donde descargue. con la planimetría necesaria kpara referirla claramente tanto al inmueble como a las áreas adicionales por servir si es el caso. entre atarjeas. sin perder de vista que la formación general de tales planos deberá observar las normas expuestas en el inciso 3. los tipos de coladeras pluviales a emplear. 3. debiéndose proceder. el que toda la información que ha sido enunciada sea contenida en uno o más planos dependerá de la relación entre magnitud de la red. y también. Elevaciones. . debidamente acotadas. máxima escala permitida para su dibujo y tamaños admisibles de planos. toda la información gráfica motivo de este punto podrá ser contenida en un solo plano o en más. número y tipo de coladeras pluviales a instalar. de modo semejante a los explicado en 3. de las zanjas tipo para alojar según su diámetro a las tuberías de proyecto Análogamente a lo expuesto con respecto a los planos de la red de distribución de agua potable.2. de las conexiones albañal-red de recolección si el proyecto las contempla. Cantidades de obra a ejecutar como volúmenes de excavación. cualquiera que sea el caso. III: II.Se elaborarán dibujos de los diferentes pozos y/o pozos-caja de visita que vayan a ser utilizados.. si la red será para drenaje pluvial o combinado. se incluirán detalles con las vistas en planta y elevación que coadyuven a la correcta ejecución de las obras correspondientes. y si el sistema de drenaje será pluvial o combinado de las coladeras pluviales y estructuras asociadas a éstas para que se cumpla con el objetivo de captar y conducir el agua de lluvia hasta la red de recolección. Planos de estruturas complementarias. relleno y acarreo. plantilla. En estos dibujos. número de pozos o pozos- caja de visita comunes y con caída. longitudes de tubería a instalar por diámetro y material de fabricación.2. y de acuerdo con lo explicado en cuanto a la relación contenido de planos/tamaños admisibles. . de estructuras para la descarga de emisores. 1 Bombeo a tinacos o a tanques elevados Este sistema de bombeo se utiliza para el abastecimiento de servicios por medio de un tanque elevado o por medio de tinacos. materiales de fabricación y características de resistencia si esto último incluye de modo importante en la calidad. las cantidades requeridas. la capacidad de los elementos que hayan sido proyectados para esos fines. el agua fluya por gravedad (por su propio peso). además de las capacidades. y asimismo. citando para todo ello. Estos planos. en las unidades correspondientes a cada concepto. seguridad y costo de la obra.III.-Como kapoyo indispensable para su construcción. dimensiones. tuberías.4.4 Sistemas de bombeo 3. Pozos de absorción 3. la relación que en cuanto a posiciones y opración deba existir entre el tanque y el o los sitios receptores de sus descargas. la lógica y control tanto de la aportación de aguas pluviales al tanque como de su vaciado. .1. será necesario incluir la lista de equipos. Por otra parte y en el caso del plano de funcionamiento hidráulico.4.1 Sistemas internos de bombeo 3. estructural y funcionamiento hidráulico. los cuales se colocarán en la parte más alta de manera que cada vez que se requiera. Tanques de tormentas. pero a la DGCOH sólo se presentarán los correspondientes al primer y tercer aspectos mencionados. deberán incluir los detalles en planta y elevación que permitan verificar la capacidad de proyecto y su distribución. válvulas y piezas especiales a utilizar. deberán generarse planos que cubran los aspectos arquitectónico. IV. De no considerarse dicho cárcamo. se sigue suministrando agua a los servicios.2. se deberá cumplir con lo estipulado en 3. b) Bomba (s) . un cárcamo con las dimensiones necesarias a fin de alojar las succiones de las bombas y así poder utilizar al máximo el volumen de agua (ver fig.). los cuales se aplican en función del servicio que deban prestar y/o de factores económicos. está en función directa de las dimensiones del tanque. es que aun y cuando existan interrupciones en la energía eléctrica.II.2. esto es. El tiempo que se puede seguir suministrando agua una vez que se ha interrumpido la energía eléctica. El sistema de abastecimiento por este sistema lo componen: a) Cisterna b) Una o dos bombas que porporcionen el 100% del gasto y 100% e la carga. Una de las principales ventajas del bombeo a tanque elevando. con una sola bomba (simplex) y con dos bombas (simplex) y con dos bombas (duplex). se dendría un tirante de agua que por el área en planta de las cisternas representaría un volumen muerto considerable. dentro de la cisterna. debiéndose considerar además. Existen principalmente 2 tipos de bombeo a tanque elevado.2. c) Tablero de fuerza y control d) Tinacos o tanques elevados a) Con referencia al diseño de la cisterna. 1) Succión positiva Cuando se tiene succión positiva.) (b. teniéndose en cuenta que mientras menor es el tiempo de llenado mayor es la potencia de la bomba. abastecer al tanque elevado.81) En donde: . así como del costo de operación. En la mayoría de los casos. y se podrá utilizar sólo un colador en la succión dado que en este caso la bomba siempre estará cargada (autocebada) (ver fig. . C. b. Gasto a bombear El gasto a bombear dependerá de los requerimientos propios del tiempo de llenado. pudiéndose tener con succión positiva o succión negativa.2) Succión negativa Cuando se tiene succión negativa. = + hS + hSF + hE + hF + hV + Co (3. se deberá contar en la succión con una válvula pichancha y un arreglo de conexiones a fin de poderla cebar en caso de ser necesario.3) Cálculo de bombas a tanque elevado. Carga dinámica total La carga dinámica total (CDT) se definirá como la presión mínima necesaria para que el agua suba y/o recorra cierta longitud para. . por lo que si no se tiene la carcaza con agua no funcionan (ver fig.). se tendrá una bomba del tipo centrífugo. El cebado es simplemente mantener el nivel de agua por encima de la carcaza de la bomba. B. que se ubicará lo más cerca posible de la cisterna. puesto que estas bombas impulsan el agua y no la succionan. se deberá cuidar el sellado del paso de la tubería de succión a la cisterna a fin de evitar filtraciones.D.T. en este caso. Co = Carga de operación: La carga de operación en bombeo o tanque elevado es cero. El bombeo a tinaco deberá ser automático. para evitar el desperdicio de agua al llenarlos. ya que tiene un valor demasiado pequeño para este tipo de aplicaciones. He = Carga estática de descarga: Altura del centro de la carcaza al nivel de descarga en el tinaco o tanque elevado. ya que al momento de llegar al tanque elevado no se necesita de ninguna presión para que el agua caiga.Hs = Carga estática de succión: Altura desde la succión al centro de la carcaza de la bomba. Para este tipo de servicio es recomendable seleccionar una bomba de curva parada y estable. ya que éstas ofrecen la ventaja de proporcionar diferentes cargas con mínimas variaciones de gasto en caso de que los datos de la C. no hayan sido determinados con exactitud. en caso de que se utilicen válculas de flotador. Un equipo de bombeo a tinacos múltiples independientes. Bombeo a tinacos múltiples. Hv = Carga por velocidad: La carga por velocidad normalmente no se considera. ést as tienen una pérdida por fricción que se deberá considerar. I.D. .T. Hsf = Pérdida de carga en la succión: Pérdidas por fricción y pérdidas locales en accesorios de la succión. tiene como función principal el suministrar la cantidad de agua necesaria para el abastecimiento de servicios por medio de tanques elevados o tinacos indpendientes. Hf = Pérdida de carga en la descarga: Pérdidas por fricción y pérdidas locales en accesorios de la descarga. y una vez que por el nivel bajo. La razón principal para analizar el bombeo a tinacos independientes. así. la bomba recuperaría el nivel y vomvería a arrancar en tiempos muy cortos. La línea de descarga de este tipò de bombeo siempre debe de estar a una presión determinada y cada uno de los tinacos debe de tener instalada una válvula de flotador. o grupo de edificios o grupo de casas. en ese instante inicia un ciclo de retardo al arranque por medio de un “timer” instalado en el tablero de fuerza y control. cada que la presión bajara la bomba arrancaría. este ciclo de retardo al arranque cumple con el objetivo de dar tiempo a que el nivel en los demás tanques baje más. es que en una gran cantidad de casos como es en unidades multifamiliares en las que se tienen tanques independientes por cada edificio. y en caso de tratarse de una hora de poca demanda. cuando existe demanda de agua en cualquiera de los tinacos. ya que de no contar con el retado. por lo que tenerlos comunicados no es posible. siendo necesario recurrir a un control por caída de presión. El equipo necesario para este sistema es: . resulta común tener los tinacos a diferente nivel. ya que debido a que se abastece a los dervicios por medio de tanques. la función principal de la bomba es llenar estos tanques. y gracias a esto. que la bomba opere con frecuencias bajas. En este tipo de equipos es difícil hacer una relación equitativa entre el gasto máximo instantáneo que se puede tener y la potencia de los motores. se abre alguna válvula de flotador y por lo tanto la presión en la línea de descarga cae hasta llegar a un punto mínimo predeterminado. 2 Plantas para complemento de la infraestructura municipal El Sistema de drenaje de la Ciudad de México está formado por las redes de alcantarillado.4. a la falta de pendiente natural del terreno y.5 Bombeo de cárcamos de aguas negras 3.4.4.4. o entre colectores y emisores o interceptores.1.1.3 Equipos de bombeo programado 3. Además.1) 3. 3.1 Bomba que proporcione el 100% del gasot y el 100% de la carga. por una parte. interceptores.1. emisores y obras de regulación de gastos. las cuales no trabajan totalmente por gravedad. Ello se debe. existen numerosas plantas de bombeo en vialidades. Esto implica la necesidad de escalonar el sistema de ductos e instalar plantas de bombeo para vencer el escalonamiento o desnivel entre alcantarilladas y colectores.4.6 Bombeo de agua pluvial 3. a los asentamientos generales no uniformes de la zona del lago. principalmente para desalojar el agua en pasos a desnivel.1.1.2 Equipos hidroneumáticos (ver 3.4.1 Partes constitutivas de una planta .1.2. por otra.3. colectores.1. 1 Tablero de fuerza y control 1 Timer de retardo 1 Manómetro 1 Interruptor de presión 3. II.4 Bombeo en sistemas contra incendio 3.4.2.7 Bombeo a sistemas de riego programado 3.4. El Empleo de rejillas finas puede justificarse en ciertos proyectos. aunque en ocasiones son necesarias para operaciones de seccionamiento. aunque algunas partes puedan eliminarse cuando no sean necesarias. por lo general. Se enumeran a continuación aquéllas que se deben considerar en el proyecto de una planta. b. canales entubamientos o ríos. I. las transiciones. cuando estos equipos se fabriquen en el país. Colectores. en forma manual. y reparación o cambio de impulsores. no son graduales. e. con separaciones de 15 a 20 cm. Por lo general. cuando los tienen. en cada caso. Entrada. d. Estas pueden variar de acuerdo a las necesidades específicas de cada proyecto. ya que en general. en especial de las rejillas. lo que en ocasiones puede llevar a un funcionamiento hidráulico deficiente. con polipastos eléctricos. Rejillas. ya que reducen la posibilidad de atascamiento de los i mpulsores. El manejo de rejillas se realiza. Desarenadores. según las necesidades. c. Compuertas de seccionamiento. Pueden ser deslizantes (planas) o radiales. En las plantas del DDF. las plantas en operación sólo cuentan con rejillas gruesas. si se reducen los gastos de desazolve. Pueden existir proyectos específicos en que los desarenadores se justifiquen económicamente. sólo son para retirar gravas. Debe señalarse que debido a la . la conveniencia de tra nsiciones graduales. Se recomienda estudiar. por lo general. Pocas son las plantas en operación que cuentan con estos elementos y. Se utilizan poco en obras de entrada. y la limpieza. Las obras por entrada pueden ser: a. aunque en ocasiones se puede justificar económicamente el limpia- rejas mecánico y automático. son más costosas que las bruscas. Transiciones. En lo posible. e. En varios casos. los cárcamos construidos por el DDF son rectangulares en planta. Bombas. en ocasiones no se dispone de bombas para el . Por lo general. por tanto. según el eje del cárcamo. Cárcamos de bombeo. II. debe buscarse lograr una estandarización de equipo. Azolvamiento de cárcamos y dificultad en su limpieza d. Las plantas son de un cárcamo y no es factible seccionarlo. Generalmente son verticales. por tanto. Asentamientos diferenciales importantes en cimentaciones sobre suelos blandos y desalineamientos en flechas de bombas y tuberías. disminución de eficiencia. Hay poca uniformidad en el tipo de bombas instaladas y en operación y. Ello trae consigo cavitación y disminución de eficiencia en los equipos de bombeo que trabajan fuera de sus condiciones normales. velocidades permisibles en el cárcamo y requerimientos adicionales. tendencia a utilizar cárcamos únicos. Formación de vórtices y turbulencias y. como mamparas y transiciones. Dichos arreglos no respetan en muchos casos las recomendaciones que existen en cuanto a colocación de bombas. la línea de los equipos va al centro del cárcamo y. tipo intemperie. Por otra parte. Imposibilidad de reparar cárcamos y bombas sin parar las plantas o extraer los equipos de bombeo. dificultad de intercambio de partes. III. c. Lo anterior ha dado como consecuencia los siguientes problemas: a. Niveles de sumergencia menores a los requeridos en las bombas más alejadas de la entrada. el seccionamiento es poco factible. en otros. con el equipo de bombeo colocado en línea. de cárcamo húmedo. b. cerca de los muros longitudinales. También. debiendo seleccionarse de acuerdo con los diferentes gastos de entrada a la planta. con el consecuente desgaste del mismo. Desde el punto . se recomienda una válvula rompedora de sifón para no operar la mariposa. se requiere poco equipamiento. entubamientos. origina vibraciones del equipo cuando trabaja a caudal reducido. Tuberías de descarga.2 a 1. las instaladas. el control del gasto se puede hacer mediante válvula de mariposa o válvula de compuerta. de menos de 50 m de longitud. canales o ríos o a través de un cárcamo de descarga. Cuando la descarga es sumergida. por arriba de la estructura de descarga.manejo exclusivo de aguas residuales y. cada una para la mitad del gasto residual. La necesidad de dar pasos de esfera grandes (10 a 20 cm) por falta de rejillas finas. dos para manejar aguas pluviales. en general son cortas.5 veces el gasto máximo de aguas de lluvia. en caso necesario. V. por ejemplo A-36. IV. Las tuberías son generalmente de aceso al carbón. y generalmente cuello de ganso en la descarga de la tubería. de manera que el total de bombas maneje de 1. en caso que la hubiera. Están provistas de junta Dresser en la descarga de la bomba. Ello tiende a dismunuir si se utilizan bombas que no operen con un caudal inferior al 35 por ciento del diseño. Resulta económico considerar dos bombas para servicio de aguas residuales. a menos que la relación de longitud entre carga dinámica máxima exceda de 20. En cuanto a válvulas. y comúnmente no tienen problemas de transitorios. por lo menos. Esta es directamente a colectores. Descarga. tienen capacidad excesiva para este servicio y condiciones antieconómicas de operación por los frecuentes paros y arranques. Taller de reparaciones menores . El proyecto debeconsiderar la necesidad de instalar: . Alumbrado y tierras . Planta de emergencia para alumbrado . cada vez con más frecuencia. el respaldo con motores de combustión interna acoplados directamente a la bomba. presión. se recomienda emplear en lo posible el cárcamo de descarga. Oficinas. Subestación y transformadores. pero se recomiendan las subestaciones cerradas o compactas y el empleo de dos tranformadores. también se emplea. VI. IX. Motores. VII. Centro de control de motores. Es recomendable utilizar motores eléctricos de inducción. y subestaciones abiertas cuando el espacio lo permita. bombas en operación. tableros e interruptores. éstos pueden ser inicadores de nivel. el respaldo es necesario cuando se manejan aguas de tormenta. gasto. alimentados por la línea externa y por una planta generadora diesel o de gasolina. Son de varios tipos. Areas para maniobras y reparaciones . voltajes y capacidades. Tanques y sistemas de alimentación de combustible . Son elementos que originan frecuentes paros de las plantas y los hay de muchos tipos. Casa para velador .de vista hidráulico y de mantenimiento. Equipos y edificios auxiliares. etc. VIII. Se recomienda su estandarización a operación semiautomática y elementos que permitan el manejo de la planta a un sólo operador. baños y vestidores . uno para servicio y otro de reserva. Por razones económicas. En cualquier caso. y de acuerdo al manual de operación de cada planta. El agua descargada es. con información de otras plantas de bombeo del sistema. para lo cual se debe llevar un registro de tiempos de operación de cada bomba y sus condiciones de operatividad. a.4. d. b. o con motor de combustión interna acoplado directamente a la bomba. La operación de los equipos es manual y no se cuenta.2. Al ocurrir una tormenta. Con ello. por lo general. accesos y vialidad interna 3. residual. c. y el gasto.2 Problemas presentados en plantas en operación. Sólo en el caso de imprevistos. se realizan las acciones necesarias. mismas que dependen directamente del operador de la planta. En época de lluvias es necesario llevar un control de niveles en el cárcamo y recibir información de las probabilidades de lluvias y avenidas que afecten a la planta. con frecuencia. Es necesario rotar el equipo que se utilice para manejar estas aguas. el operador recurre a instrucciones externas.. Cercas. inferior al máximo de diseño de la planta. la planta de bombeo opera generalmente con la planta eléctrica de respaldo. Para que sean tomados en cuenta en los nuevos proyectos de plantas de bombeo. a continuación se comentan los problemas más frecuentes que se presentan en las existentes. . 3. sean plantas de emergencia. motores de emergencia o bombas.e.1 Trabajos preliminares.2.4. arrancar o parar equipos. Fuente y forma de alimentación a los cárcamos.3 I. f. f. g. El manual de operación de cada planta fija instrucciones claras y sencillas de cuándo preparar. Proyecto civil I. e. Estudio de mecánica de suelos para determinar las condiciones del terreno donde se vaya a localizar la planta de bombeo. b. La comunicación externa es por radio o por teléfono y. en tiempo de lluvias. Cálculo de gastos mínimos y máximos a bombear (aguas negras y de lluvia). c. d. se cuenta con la asistencia de los subresidentes durante las 24 horas. . así como las elevaciones para cada caso. Las plantas de bombeo cuentan con personal de operación a toda hora y. Estudio de alternativas del tipo de cárcamos a utilizar. Localización de la descarga de las aguas negras a bombear. a. normalmente sólo se recibe información sobre precipitación y gastos probables a menejar. Serán los que se requieran de acuerdo a la magnitud de la planta y podrán ser los que se indican a continuación. Selección del tipo de cárcamo a utilizar. en caso de tormentas. Incluirá.g. cuando el tamaño o importancia de la planta lo amerite deberán ser sometidos a la consideración de la DGCOH. . El contratista deberá eleborar anteproyectos de la planta de bombeo. El proyectista realizará los siguientes trabajos: . organizada como se indica a continuación. Consistirá en la descripción general de la obra civil e incluirá los puntos siguientes: . .3 Memoria del proyecto. Memorias de cálculos técnicos y estructurales. Subestación eléctrica . Cárcamo de bombeo. Obras complementarias b. I. con estudio de alternativas y selección preliminar. Anteproyectos. Cárcamo de bombeo . Atraques de las tuberías . Antecedentes . Memoria técnica descriptiva.2 Trabajos definitivos. como mínimo. Edificios auxiliares . Elaboración de especificaciones técnicas particulares de obra civil y programa de trabajo. los siguientes conceptos: . I. El proyectista eleborará una memoria del proyecto.. Catálogo de conceptos. Determinación de las dimensiones del cárcamo h. Cimentación y estructura. a. Cuarto de control . . . como mínimo. . . Excavación y rellenos. Casa de velador. Instalación. . . Pavimentos. Geometría. Cuarto de control. . . . . muros del cárcamo de bombeo y transiciones. Estructural. Losa de fondo o cimentación. Mamparas. Edificios auxiliares. I. oficinas y casa de control. Estrutural. Cimentación y estructura. . acceso y estacionamiento. Arquitectónico de almacén y talleres. Rejillas. Cárcamo. Estructura. . . Arreglo general. Estructural. . Subestación eléctrica. Piso de bombas. Cortes. Cimentación y estructura. Apoyos de equipo de bombeo. Obras complementarias. Arreglo general. .4 Contenido de los planos. Plano General. . . Arquitectónico. . Cimentación y estructura. barda. El proyectista eleborará. Atraques de tuberías. Arquitectónico de caseta de vigilancia. Planta y localización. los planos de la obra civil que a continuación se indican. Fabricación y colocación del concreto en los sitios siguientes. . incluyendo los dentellones. Trabes y losa del piso de operación de la casa de máquinas. . Dichas partes son: . notas. detalles. Losa de zona de transición. . simbología. El proyectista entregará los dibujos completamente elaborados con todas las indicaciones correspondientes. escala empleada y cantidades estimadas de obra. Estructural. . acotaciones. desenraice y límpia). que contendrá una introducción y una descripción detallada de las condiciones de trabajo en las cuales se desarrollará la construcción de cada una de las partes de la planta. Terracerías para estructuras (desmonte. I. Relleno de estructuras con material proveniente de excavaciones previas. Muros perimetrales y divisorios del cárcamo de bombeo.5 Especificaciones y programa de trabajo. Relleno de estructuras con material proveniente de banco de préstamo. Muros de zona de transición. Excavaciones para alojar estructuras. Piso de operación. . . referencia de planos complementarios. El proyectista elaborará un cuaderno de especificaciones técnicas particulares para la construcción de la obra civil. Losa de fondo de cárcamo de bombeo. Plantillas para desplante de estructuras. Las cimientaciones del equipo de la subestación eléctrica. Firmes y pisos. . Suministro. Suministro e instalación de escalones de varilla corrugada de 1. Formación y barrido de bases para acceso y estacionamiento. Suministro e instalación de compuertas y obturadores. habilitado y colocación de acero de refuerzo para el concreto. Fabricación y colocación de carpetas asfáltica. para la construcción y revestimiento del acceso y estacionamiento. producto de excavaciones o de banco de préstamo. Suministro y colocación de cimbras y formas para concreto. . Sobreacarreo de materiales. Revestimientos y tapas de trinchera para cableado eléctrico. . Suministro e instalación de barandales. . con los acabados señalados en los planos. . . Formación de terraplenes compactados para caminos o plataformas de trabajo. .) de diámetro. Formación y barrido de bases para acceso y estacionamiento. Suministro y colocación de malla ciclónica. . . . .9 cm (3/4 pulg. Suministro e instalación de junta asfáltica. . . Gastos mínimos y máximos a bombear (aguas negras y de lluvia). coladera y albañales. como se indica a continuación.1 Trabajos preliminares. equipamiento. El proyectista elaborará un programa maestro de barras para la realización de los trabajos de fabricación. . tapas de registro. Suministro e instalación de pisos de rejilla antiderrapante. suministro e instalación de cada una de las partes de la obra civil y electromecánica. . pruebas y puesta en marcha de la planta de bombeo. Construcción de trincheras para drenaje pluvial y subterráneo. en este programa se indicará el tiempo aproximado necesario para la realización de las etapas de construcción. II. . b. Proyecto mecánico II. Construcción de registros. Construcción de muros de tabique rojo recocido de 7 x 14 x 21 cm. a. Suministro e instalakción de puertas y ventanas. Los trabajos preliminares se enfocarán principalmente a la definición de datos de proyecto y realización de anteproyectos. Volumen del cárcamo. . registro. . . . Elaboración de la memoria del proyecto. . con estudio de alternativas y sección preliminar del equipo mecánico. Catálogo de conceptos. tuberías de descarga y accesorios. Consideraciones particulares de obra civil. . Elaboración de especificaciones técnicas particulares de tuberías de descarga y accesorios. e instalación y pruebas de bombas. Elaboración de especiricaciones técnicas particulares del equipo de bombeo. Anteproyectos.c. Fuente y forma de alimentación a los cárcamos. II. El proyectista deberá elaborar anteproyectos de la planta de bombeo. f. Elaboración de planos mecánicos. . . Hoja de datos técnicos para cada una de las especificacion es mencionadas. Programa de barras para la realización de los trabajos de suministro. Niveles máximos y mínimos de agua en la succión y descarga. Para el proyecto mecánico ejecutivo se realizarán los trabajos siguientes. . e. d.2 Trabajos definitivos. . dependiendo del tamaño de la planta cuales deberán ser sometidos a la con sideración de la DGCOH. . Memoria de cálculos técnicos. Selección de accesorios con la información sobre una marca. requerida y disponible. Cálculo de la carga estática (máx. . como mínimo. Cálculo de las cargas netas de succión positiva. . como mínimo. y mín. indicando sus características. . organizada de la manera siguiente: a. Cálculo del sistema de apoyo del conjunto de bomba- motor. y mín. . . . Consignación de datos de proyecto. Calculo de las pérdidas de carga (máx.II. los siguientes conceptos: . Conssistente en una descripción general de la instalakción mecánica b. Incluye. El proyectista elaborará una memoria del proyecto. Cálculo de la potencia requerida por la bomba. según marcas.3 Memoria del proyecto. . . Descripción del número de unidades.). .). considerando las condiciones de operación del conjunto y las cargas horizontales y verticales. Cálculo de cargas verticales y horizontales del equipo. indicando sus características principales y el catálogo de los fabricantes. Diseño hidráulico del cárcamo.). . Selección de bombas con información de cuatro marcas diferentes. y mín. Memoria técnica descriptiva. . Cálculo de la carga dinámica total (máx. . Anexasr catálogos del fabricante. . Instalación de bombas. . En la planta general se harán los cortes necesarios y vistas. en el plano general y de localización se dibujará un perfil de conjunto. con todas las indicaciones correspondientes. Plano general y de localización. los cuales serán. Construcción del marco de apoyo de bomba-motor. como mínimo. El proyectista entregará los dibujos completamente elaborados. Arreglos de tuberías de descarga y accesorios. mostrando el acomodo del equipo. detalles. En todos los casos. . notas. mostrando detalles y vistas adecuadas del equipo e instalación. simbología. acotaciones. lo siguiente. incluyendo soportes. cuando menos. . pesos del equipo y referencia de planos complementarios. Detalles de tuberías de descarga y accesorios.4 Contenido de los planos. se debujará una planta general. uno longitudinal y otro transversal. II. El proyectista elaborará planos del proyecto de instalación de bombas y de tuberías de descarga con accesorios. desde la toma hasta la descarga. y contendrán. . Se dibujarán también los detalles relativos a . Escala empleada. como mínimo. . maquinados. Conexiones de tubos (soldadas o bridadas). La infomación que debe contener cada plano. . etc. . . . . Características generales del equipo. instalación y pruebas de los equipos de bombeo (bomba y motor). Simbología. Pesos de los equipos. Anclajes de las partes correspondiente a equipos mecánicos.). Planos de referencia. Las especificaciones contendrán . a. Preparaciones (biseñados. Lista de materiales. II. Acotaciones. El proyectista elaborará un cuaderno de especificaciones técnicas generales para la fabricación. Especificaciones. . Notas . Tramos de tubería de descarga. . tuberías de descarga con accesorios.5 Especificaciones y programa de trabajo de fabricantes. es la que sigue: . cortes. . transporte. . y otro para tubería de descarga con accesorios. motor. b. condicones técnicas generales. Programa de trabajo. instalación y pruebas de bomba. fabricación y pintura de los equipos. III. características generales de las partes principales que forman cada equipo de bombeo. de las tuberías de descarga y accesorios y los requisitos generales para concurso y contrato.una introducción. tuberías de descarga y accesorios. condiciones técnicas generales. fabricación y pintura del motor y rquisitos generales para concurso y contrato. y los requisitos generales para el concurso y el contrato. características generales de las partes principales que forman el motor. En el caso de utilizar motor de combustión interna. Para la bomba y tuberías de descarga con accesorios contendrán información general. se desarrollarán las especificaciones de las mismas en la forma antes indicada. debiendo ser elaborado un programa para bomba-motor. El abricante elaborará un programa de barras para la realización de los trabajos de fabricación o suministro. Para efectuar un concurso por separado de tuberias y válvulas. la descripción de la fabricación. En este programa se indicará el tiempo aproximado necesario para la realización de cada una de las etapas antes mencionadas. una descripción detallada de todas y cada una de las partes principales y accesorios que formarán el equipo de bombeo. transporte. las especificaciones contendrán información general. la descripción detallada de las condiciones de trabajo. Proyecto eléctrico . Estos se indican como sigue. III.III. Características de la energía de CFE en la zona. . Visita al sitio de la obra. Elaboración de memorias del proyecto. con estudio de alternativas y selección preliminar de equipos. . III. b. Catálogo de conceptos. e. El contratista deberá elaborar anteproyectos del sistema eléctrico. d.2 Trabajos definitivos. Línea de alimentación en la zona. Consideraciones particulares y preliminares de la obra civil f. c. . El proyectista elaborará una memoria del proyecto organizada en la forma que a continuación se indica. El proyectista realizará los siguientes trabajos. Elaboración de especificaciones generales del equipo eléctrico y programa de trabajo. Elaboración de planos eléctricos. . a.1 Trabajos preliminares. Potencia y especificaciones preliminares de motores y cargas de fuerza eléctrica.3 Memorias del proyecto. . para someterlos a consideración de la DGCOH. Corto circuito de toda la instalación . . . Sistema de tierras. cuando ésta sea de fierro galvanizado. Descripción general del arreglo de la instalación. su acomodo y distribución. Memoria técnica descriptiva. Capacidades de transormadores de potencia. Selección del equipo proponiendo alternativas en cada caso y justificando técnicamente la selección definitiva. tuberías conduit. y con las necesidades de la instalación: Incluirá. Cálculo mecánico y eléctrico de la estructura de la subestación eléctrica. El proyectista elaborará planos del proyecto eléctrico en número y características de acuerdo a su . . como mínimo. Calibres y diámetros de conductores. Alumbrado y contactos en todos los casos donde se instalen equipos de alumbrado. .4 Contenido de los planos. . Memoria de cálculos técnicos. . fusibles y elementos de protección. el cálculo de los siguientes conceptos: .a. III. tensión y velocidad del motor. Capacidades de interruptores de potencia. medición. de acuerdo con normas de aceptación general. b. en alta y baja tensión. Cálculo de la potencia. Alumbrado. los cuales serán cuando menos. . . . Control a motores. De la planta general se harán los cortes necesarios y vistas. Distribución de conduits. uno transversal y otro lateral. Alimentación y motores. Cimentación de postes de alumbrado. . . con excepción del diagrama elemental. Planta de emergencia (si se requiere) Se dibujará en todos los casos. Diagramas elemental y del tablero. Como mínimo. . Conexión a lámparas . Sistema de tierras. Transformadores. detalles de los conceptos que siguen. Postes de alumbrado.importancia. una planta general que muestre el acomodo del equipo. Subestación eléctrica. . Se debujarán. se presentarán los planos que en seguida se indican. . . También contendrán las vistas adecuadas del equipo y la instalación. . . . además. Acomodo de conductores y charolas en registros y trincheras. . Escala empleada. motores. Acotaciones . . Lista de materiales. . Conexiones a tierra de tableros. Salida y acometida de conductores a tableros. Notas. . Todos los planos deberán tener como información adicional lo que sigue: . Vista de planta. Simbología. Planos de referencia. Conexiones a varillas de tierra. . además. Cada plano deberá contener. Planos de subestación eléctrica: . . . transformadores y demás equipo. los conceptos que a continuación se indican. . . Arreglo general y localización . Diagrama unifilar. . Diagrama elemental y del tablero: . número de hilos que lleva. los lineamientos generales de dibujo. rojo para control y verde para el neutro. llega a. calibre. Detalle de cimentación del tablero Distribución de conduits. Se incluirá una lista de buses con las siguientes columnas: bus no. Se incluirán. El alumbrado exterior se conectará a la instalación a través de un conmutador manual -fuera-automático. De la planta se harán los . color. identificando su número. llega a. Sistema de tierras. Se incluirá una lista de conduits con columnas. Alumbrado. mostrando todos los equipos instalados. longitud aproximada. Se utiozarán conductores color negro para fuerza. sale de. además. .. Se incluirán los lineamientos generales de dibujo. Localización. con fotocelda. Se incluirá una lista de conduits similar a la de distribución de conduits. Vista lateral. Planta de emergencia. . calibre e identificación. conector tipo. sale de. Se incluirán los lineamientos generales de dibujo. Corte lateral. diámetro. Se dibujará una planta general. . protección contra transitorios y servicios intermitente. Motores eléctricos de los equipos de bombeo. Estructura. como se describe a continuación. velocidades. exposición. Gabinete. III. tensiones. Subestación eléctrica. equipos auxiliares y materiales de cimentación. para la adquisición de los equipos eléctricos. Tipos. aislamientos. . protección termica. Equipos de registros de varillas. equipos de alumbrado y contactos. rodamientos. Sistema de fuerza y control. mostrando con detalle el acomodo e instalación del equipo. organizado convenientemente. equipos de conexión y desconexión. equipos de buses y conectores entre buses y sistemas de aterrizaje de equipos. equipos de alumbrado y canalizacion y equipos de soporte de cables y coductores. Sistema de alumbrado. equipos de protección y señalización. El contratista elaborará un cuaderno de especificaciones generales de la instalación. Equipos de alumbrado. arranque. potencias. equipos de conexión y desconexión. y equipos de soporte de cables y conduits.5 Especificaciones y programa de trabajo de fabricantes. en un mínimo de tres. Sistema de Tierras. y que contendrá una descripción detallada de todos y cada uno de los equipos y accesorios que formarán la instalación. par y tiempo de aceleración. transformadores.cortes y vistas necesarias. canalización y conduits. equipos de medición. 1 Tipos y arreglos más comunes Los cárcamos son las estructuras que alimentan a los equipos de bombeo instalados sobre ellos. Cárcamos IV. utilizando generalmente equipos de bombeo verticales y motores por arriba. Los equipos de bombeo se instalan dentro del agua. o bien arriba de dicho nivel. en cuyo caso se requiere de dispositivos adicionales para el funcionamiento de los equipos. IV. . de acuerdo con la posición de los equipos de bombeo respecto del nivel del agua por bombear: i Cárcamo seco. equipos del sistema de combustible y materiales de cimentación y anclaje. equipos del sistema de generador. Los equipos de bombeo se instalan fuera del agua utilizando una tubería de succión o conductos de succión. medición. Un buen diseño hidráulico del cárcamo permite que los equipos de bombeo trabajen entre los límites de operación aceptables. Planta de emergencia. Equipos del sistema de motor. generalmente sobre el piso de operación de la planta de bombeo. Los equipos pueden quedar abajo del nivel del agua del cárcamo. como puede ser un sistema de cebado. ii Cárcamo húmedo. Se pueden distinguir dos tipos de cárcamo. arranque y paro. equipos de protección. Los cárcamos húmedos son los más utilizados en las plantas de bombeo de aguas negras y residuales de la DGCOH. b. Las filtraciones de la humedad en el cárcamo seco pueden representar un problema ambiental y requerir de equipo de achique o de tratamiento de fisuras y pasos de agua. Las principales ventajas y desventajas de los cárcamos secos se describen a continuación: a. c. techumbre y equipo de achique. La obra civil es relativamente económica. . Es posible utilizar equipo a intemperie y eliminar grúas viajeras. Generalmente requieren de una superficie horizontal mayor que el cárcamo húmedo. c. En México se cuenta con equipos adecuados a este cárcamo que operan con mayor amplitud de gastos y cargas. éstos especialmente recomendables en cárcamos profundos y terrenos suaves como los de la zona del lago. Mayor facilidad de reparación. d. b. Normalmente requieren de techumbre y grúas viajeras. mantenimiento e inspección de carcasas e impulsores. Instalación rígida con menores problemas de vibración y facilidad de atraque de bombas y tubos. sobre todo el si recurre a cárcamos circulares. Las principales ventajas y desventajas de los cárcamos húmedos se indican a continuación: a. y el costo de la obra civil resulta mayor. corrientes locales fuertes. Deben evitarse distribuciones desiguales del flujo. se deberá hacer una selección preliminar del equipo de bombeo a utilizar. ya que originan un funcionamiento deficiente de los equipos. La geometría del cárcamo debe ser tal que el flujo de agua a través de la estructura sea uniforme y distribuido hasta las campanas de succión de los equipos. La forma y dimensiones en planta dle cárcamo depende de la forma y tamaño del terreno donde se ubicará. y formación de vórtices y remolinos. Las formas en planta más comunes en los cárcamos son la rectangular. la circular o una combinación de éstas. . Los equipos de bombeo trabajan frecuentemente de manera alternada. antes de dimensionario. IV. Para ello es necesario considerar el aspecto constructivo.d. por lo que el conjunto cárcamo-sistema de alcantarillado deberá contar con un volumen almacenado de agua a fin de que los equipos trabajen con frecuencia menor a la recomendada por los fabricantes.2 Recomendaciones generales de diseño. que depende en gran parte de las construcciones aledañas y del tipo de suelo. del número de equipos de bombeo a instalar y de su capacidad. por lo que. Generalmente ocupan menor área y el costo total es menor que en el caso de cárcamos secos. La disposición de los equipos de bombeo generalmente se realiza en función de la dirección del fjujo de agua. IV. cuando no se cumplan las condiciones geométricas recomendadas. la velocidad habrá de reducirse aún más como después se indica. donde se localizan los equipos. siendo recomendable que el eje común de los equipos sea perpendicular a la dirección del flujo. ya que éstos pueden variar sustancialmente en este tipo de plantas. Cuando el manejo es exlusivamente de aguas negras. el gasto podrá incrementarse instantáneamente con sobre elevacionesrápidas de los nivels del agua. y la segunda donde para el flujo. Con ello se definen dos áreas: la primera. de modo que el escurrimiento no tenga cambios de dirección.3 Disposición recomendable de los equipos.6 m/s y. durante la época de lluvias. El equipo de bombeo debe aceptar estas variaciones y trabajar dentro de sus rangos normales de operación. se trabaja con niveles mínimos o cercanos a ellos y. Este segundo arreglo tiene como limitante que la longitud necesaria para que el flujo cambie de dirección sea suficiente para evitar vórtices y depresiones excesivas al llegar el agua a la campana de succión. . La velocidad del flujo de agua en el cárcamo debe limitarse a valores de 0. Es muy importante definir los niveles de operación. distribuyéndolos en forma uniforme. Otra disposición consiste en colocar el eje común de los equipos paralelo a la dirección del flujo de agua en el cárcamo. A manera de sugerencia. ancho mínimo de 5 veces el diámetro de la campaña. los niveles del agua durante la época de lluvias quedarán relativamente altos. Con esta elevación del fondo. . si la diferencia de niveles y gastos no la pueden aceptar un sólo modelo de bomba. la suma de la sumergencia de la bomba y la distancia de la campana de succión al fondo del cárcamo (niveles de época de gastos mínimos o de estiaje). a una altura del orden de 0. habrá que instalar unidades de diferentes características de gasto y carga.5 d (d. y para conocer el orden de los valores promedio.4 Dimensionamiento El dimensionamiento de un cárcamo deberá hacerse tomando en cuenta las recomendaciones de los fabricantes de equipos de bombeo. La profundidad del fondo del cárcamo se deberá dijar restando al nivel mínimo de succión. separación entre unidades. en este tipo de arreglo se debe cumplir con restricciones como el de una velocidad máxima de 0. puede seguirse lo que indica el Instituto de Hidráulica de los Estados Unidos de Norteamérica. diámetro de la campana de succión). la primera bomba colocada a una distancia de tres veces el diámetro de la campana a partir de la última rejilla y. siguiendo las recomendaciones del Instituto de Hidráulica de los Estados Unidos de Norteamérica.1 m/s. La disposición de los equipos de bombeo más común en el DF consiste en localizarlos en un cárcamo de ancho mínimo y longitud suficiente para instalar el número de unicades que constituyen la planta. de cuatro veces el diámetro de la campañan. La campaña de succión debe quedar bastante cerca del fondo del cárcamo. IV. será necesario colocar encauzadores en el canal de acercamiento.3 m/s. dirigido hacia la bomba. En casos extremos se tendrá que realizar un estudio en modelo hidráulico reducido. El ancho de las cribas o de la entrada del cárcamo no deberá ser menor de S y las alturas. no menores del H. pero ésto podrá permitirse siempre que el diseño se obtenga de un estudio en modelo hidráulico. una velocidad de 0. incrementar la dimensión A o una combinación de ambos (ver figura 3. Si la velocidad media es mayor de 0. ya que pueden producir concentraciones de líneas de corriente. Cuando sea posible. es mejor una velocidad del orden de 0.6 m/s o mayor ha dado buen resultado. las mamparas . Deben también considerarse las siguientes recomendaciones adicionales: a.28). Los cárcamos para la instalación múltiple de equipos de bombeo trabajan mejor sin mamparas separadoras. La forma ideal del cárcamo es la de un canal recto. los cambios de dirección del agua y los obstáculos son perjudiciales. media a partir del eje de los equipos de bombeo. por lo menos hasta una distancia y aguas arriba. Cuando todas las bombas operen de manera intermitente.6 m/s. En algunos cárcamos. remolinos y tendencia a la formación de vórtices superficiales. El piso del cárcamo deberá ser horizontal. b. Si la velocidad del flujo en el cárcamo se puede mantener suficientemente pequeña (0. La conexión de un conducto de alimentación pequeño a un cárcamo grande debe evitarse cerca de equipos de bombeo. siempre que la longitud del cárcamo sea igual o mayor que la recomendable. La velocidad en el conducto de alimentación puede ser hasta de 2. c. se recomienda reducir la velocidad del flujo a 0. Si las mamparas se utilizan para fines estructurales y los equipos de bombeo trabajan de manera intermitente. Si la transición no es factible. El ángulo que forme la transición deberá ser tan pequeño c omo sea posible. Un cambio brusco de la tubería de entrada al cárcamo. ocasiona remolinos. de preferencia no mayor de 15º. desde el fondo hasta el nivel mínimo de operación. propicias a la formación de vórtices detrás de las tuberías de succión. o de entrada lateral del tubode alimentación. separadoras resultan benéficas. se dejará un hueco entre mampara y muro posterior. Centrar las bombas en el cárcamo deja áreas grandes. No se recomiendan equipos de bombeo en línea. El flujo de llegada al tubo de entrada o alimentación debe ser recto y uniforme. para que exista comunicación entre ellas. Un conducto de poco ancho debe conectarse a un cárcamo ancho mediante una transición gradual.3 m/s). ya que el flujo tendrá cambios bruscos de dirección para llegar a un mayor número de bombas.5 m/s cuando el ancho del cárcamo sea diez veces el ancho del conducto. lo que ocasiona problema de operación. a menos que se .3 m/s. puede aceptarse un cambio brusco entre el ancho del conducto de alimentación y del cárcamo. d. el tirante de agua mínimo que requieren los equipos para su buen funcionamiento. se determina la sumergencia necesaria. se selecciona el equipo de bombeo. zona de rejillas y descarga del conducto (o conductos) de alimentación. Determinación de las elevaciones de las diferentes partes constitutivas de la estación. en época de estiaje y de lluvias. Dimensionamiento del cárcamo en planta. Para determinar los niveles en el cárcamo. Será necesario calcular el perfil hidráulico a todo lo largo del cárcamo. incremente la relación de ancho de cárcamo al diámetro de la campana y que la separación de los equipos de bombeo sea de 4 a 6 veces dicho diámetro. . IV. y con ella. b. Con esto se determina el nivel del fondo del cárcamo. En plantas de bombeo para aguas negras y pluviales es necesario considerar los niveles máximo y mínimo del agua en la entrada del conducto. tomando en consideración las pérdidas de carga por los diferentes conceptos que tenga el conjunto: zona de transición.5 Arreglos recomendables Los puntos más i mportantes en la determinación de las dimensiones generales de una estación de bombeo son: a. Este arreglo se caracteriza por tener el eje común de los equipos de bombeo paralelo al flujo en el canal de acercamiento. a la zona de transición. Arreglo tipo 2. La función principal de esta última zona es distribuir el flujo en todo el ancho ocupa por los equipos de bombeo. para otro diferente. para cambiar de dirección al llegar a cada uno de los equipos de bombeo. Arreglo tipo 1. . llegando en forma perpendicular el eje común de las bombas. El Instituto de Hidráulica recomienda un arreglo ideal para los cárcamos (aquí llamados tipo 1) y sugiere que. por lo que aquí se recomiendan geometrías y dimensionamiento diferentes al arreglo ideal. por lo que es de esperar que los equipos de bombeo trabajen a su máxima eficiencia. El flujo de agua pasa del conducto de alimentación a la zona de rejillas y. basados en recomendaciones del mismo Instituto. El flujo del agua se mantiene uniforme y distribuido en todo el ancho ocupado por los equipos de bombeo. Esto generalmente no es factible. se realicen pruebas en modelo reducido. de ahí. El flujo del agua se mantiene uniforme en el canal de acercamiento. Considera todas las recomendaciones del Instituto de Hidráulica de los Estados Unidos de Norteamérica. Igual que en el arreglo angerior. se recomienda el uso de mamparas divisorias entre los equipos de bombeo. con huecos para comunicar el espacio de un equipo de bombeo con el del siguiente. Si la estructura de descarga se localiza a un lado. Cuando el diseño del canal de acercamiento ocasione desniveles grandes. Al igual que en el arreglo anterior. Arreglo tipo 3. El flujo de agua en el canal de acercamiento se mantiene uniforme en toda su longitud. los equipos de bombeo tendrán que trabajar con cargas distintas. desde el piso del cárcamo hasta la elevación del nivel mínimo de operación. tiene por desventaja que las tuberías de descarga del lado contrario deberán contra con mayor . manteniendo la velocidad en los límites recomendados por el citado Instituto de Hidráulica o por los fabricantes de los equipos de bombeo. Dispone dos líneas de equipos de bombeo paralelas a la dirección del flujo. con derivaciones desde el canal central hacia ambos lados para alimentar a los equipos de bombeo. con un canal de acercamiento común a ambas. entre el primer equipo de bombeo y el último. El canal de acercamiento debe proyectarse de manera que el desnivel de la lsuperficie del agua. Estos equipos se deberán ubicar en la parte posterior. Respecto del arreglo anterior. cada una de las dimensiones mostradas en el dibujo respectivo corresponden a las recomendadas por el Instituto de Hidráulica de los Estados Unidos de Norteamérica. el tipo 3 tiene la ventaja de acortar a la mitad la longitud del canal de acercamiento. sea lo más pequeño posible. y ésta es la principal razón por la que se incluye. debiendo efectuar el cálculo de las dimensiones con el diámetro de la campana de succión correspondiente al de mayor . con el canal de acercamiento a través de los equipos de bombeo. Cuando los equipos de bombeo sean de diferentes capacidades. se disipen en la distancia entre los equipos. También la separación entre bombas debe ser mayor de cuatro veces el diámetro de su campana. a fin de que las perturbaciones del flujo. Otro inconveniente consiste en que el ancho total del cárcamo puede acarrear complicaciones en la cimentación de la losa de fondo. El diseño del canal de acercamiento se debe realizar con mucho cuidado. procurando cumplir con lo recomendado por el Instituto de Hidráulica de los Estados Unidos de Norteamérica. Ha sido muy utilizado por el Departamento del Distrito Federal. los menores se ubicarán al principio y los mayores al final del cárcamo. El mencionado Instituto de Hidráulica aplica restricciones muy severas en el uso de este arreglo por las inconveniecias que presenta. las que se discutirán más adelante. con la diferencia de que tiene dos líneas de equipos de bombeo. por lo que la velocidad se límita a un máximo de 10 cm/s. El flujo del agua en el cárcamo se encuentra con los obstáculos que resultan de las propias columnas de bombeo. Arreglo tipo 4. La geometría del presente arreglo es muy similar a la del anterior. Sus principales características consisten en que los equipos de bombeo se localizan al centro del cárcamo sobre una línea paralela al flujo del agua.desarrollo y deflexiones. por el choque contra la columna de bombeo. y evitar al máximo el atascamiento de las bombas. lleguen a las bombas. ya que podrían causar deterioro del impulsor u obturarlas parcial o totalmente. formadas por solereas de acero estructural. Dispositivos de retención y retiro decuerpos flotantes y azolves. Rejillas Tipos recomendados. . Si se opta por no colocar rejillas finas. La losa de fondo del cárcamo será en este caso completamente horizontal. más o menos grandes. Las características generales de las rejillas aparecen a continuación. verticales o con una inclinación hasta de 30º respecto de la vertical. Se recomiendan rejillas móviles con limpieza manual o mecánica. Su función es evitar que objetos sólidos.1. Se recomienda considerar dos juegos de rejillas. Para un diseño óptimo se recomiendan dos juegos de rejillas guresas. Las rejillas son dispositivos de retención y retiro de cuerpos flotantes. a fin de retener sucesivamente objetos flotantes más pequeños. deberán instalarse por lo menos las gruesas. su separación será igual o ligeramente menor al paso de esfera del equipo de bombeo. V.capacidad. de manera que uno siempre esté en servicio y el otro en mantenimiento o limpieza. V. y dos juegos de rejillas finas aguas abajo de las primeras. entre aquellas y el conducto de alimentación de aguas negras a la planta de bombeo.6 a 0.5 0. Su ubicación será aguas arriba de las bombas. constituyen un grave problema para el equipo de bombeo. que aunque presentan un volumen pequeño respecto del gasto líquido. en 0.6 0.5 ancho.6 a 1. de acuerdo a conveniencia constructiva o espacio disponible. en 15.3 a 0.0 15. Separación. en grados d. Las rejillas deben colocarse en sitios donde el acceso para efectos de limpieza.0 cm Localización. Dicha transición puede ser rectangular o trapecial. reparación o reposición. para interceptar sólidos en suspensión.0 a 30 0.5 c.5 a 5. en cm b. Dimensiones de la barra 0. para garantizar en lo posible una velocidad uniforme a través de las mismas. Aguas arriba de las rejillas debe proveerse de una zona de transición suficientemente larga. debe tener una . trapos.0 1. Inclinación respecto a la 0.6 a 7. Concepto Limpieza Limpieza manual mecánica a. Velocidad de aproximación. residuos.0 a 30 vertical.9 m/s e. sea fácil y cómodo. Pérdida de carga admisible.6 a 1. madera y otros materiales. en cm Rejillas gruesas 15 a 20 15 a 20 Rejillas finas 2. o bien estar dotadas de algún sistema mecánico que las recorra periódicamente. Las rejillas deberán ser de soleras de acero estructural. deberá haber un mínimo de dos juegos de rejillas. Ambos juegos serán paralelos entre sí y su separación debe permitir su colocación. remoción y limpieza. incinerándolo o triturándolo a tamaños menores. la otra esté en posición de interceptar los objetos sólidos nocivos. Las soleras deberán soldarse a un marco formado por otras soleras de acero estructural y con un tamaño tal que el peso . de modo que los residuos puedan devolverse al caudal de aguas negras sin perjuicio para las bombas. para remover el material atrapado. sin que uno estorbe al otro. y separadas una distancia ligeramente menor al paso de esfera de las bombas proporcionado por el fabricante. lo cual permitirá que mientras se limpie una. Estructuración. Las rejillas deben ser removibles para su limpieza. paralelas entre sí. El material interceptado por las rejillas deberá removerse periódicamente y eliminarse enterrándolo. Con objeto de que siempre exista un elemento de intercepción del flujo de agua antes de las bombas.longitud mínima de 3 veces la diferencia entre el ancho de las rejillas y del conducto. lo cual facilitará su limpieza si la operación se realiza manualmente o con rastrillo. w : Peralte de las barras en la direcciòn de la corriente. . El proyecto de las instalaciones deberá considerar la necesidad de rejillas mecánicas de limpieza automática o de operación manual. Las pérdidas de carga en las rejas de barras son función de la forma de la barra y de la carga de velocidad del flujo entre ellas.82) donde: b : Separaciòn entre barras. según las necesidades del claro por cubrir. Una rejilla podrá estar formada por uno o más marcos. en metros. en metros. en metros. en metros. pero siempre deberá respectarse que el peso de cada marco cumpla con los requisitos de maniobrabilidad. Diseño hidráulico y estructural. Las rejillas podrán ser verticales o con una inclinación hasta de 30º respecto de la vertical. con objeto de eliminar sólidos y diversos materiales en el influente a los equipos de bombeo. Kirschmer propuso la siguiente expresión: hf = B (w / b) 4/3hv sen0 (3. hv : Carga de velocidad del flujo en las rejas.individual de cada unidad permita su remoción y colocación por medios manuales. mecánicos o eléctricos. hf : Pèrdida de carga. 83 Circular 1. En este caso. semicirculares. B : Factor de forma de la barra. con la cara aguas arriba semicircular 1. .79 Rectangular. Los barrotes de la reja no seràn menores de 1 cm de anchoy de 5 cm de peralte. con las caras aguas arriba y abajo. es esencial que la velocidad de aproximaciòn se limite a 0. Los valores del factor de forma B son como sigue: Tipo de Barra B Rectangular. Este sistema se utilizarà preferentemente en estaciones de bombeo de poca capacidad.30 m/s para el caudal de diseño. Encima de la reja deberà colocarse una placa perforada para que los objetivos rastrillados puedan almacenarse temporalmente para su desagüe. Con objeto de proporcionar una superficie de reja suficiente para la acumulaciòn de basura entre las operaciones de limpieza. en grados. fuera del recorrido de las pùas del rastrillo. con bordes agudos 2.67 La expresiòn anterior es aplicable exclusivamente a rejas limpias. e iràn soldados a barras de separaciòn situadas en la cara posterior.42 Rectangular. V.2 Sistemas de limpieza. 0 : Angulo de la reja con respecto a la horizontal. Limpieza manual. La pèrdida de carga aumenta con el grado de obstrucciòn de las mismas. la longitud de la reja no debe exceder de lo que no puede rastrillarse fàcilmente a mano. 1. El canal debe ser preferentemente recto y perpendicular a la reja. Conforme se acumulan las basuras. la pérdida de carga aumenta y se sumergen nuevas zonas de la rejilla. Por tanto. Limpieza automática. Por lo general. a fin de procurar una distribución uniforme de los sólidos en la sección transversal al flujo y sobre la reja. es necesario que el diseño estructural de la reja sea adecuado para evitar la falla en caso de que llegue a obturarse totalmente. La mayoría de los sistemas de rejas utilizan cadenas sin fin sobre una rueda dentada para mover los rastrillos. van provistos de controles “manual-fuera-automático”. Diversas empresas especializadas lo diseñan y fabrican. dimensiones del canal y de la reja. El canal de las rejas se diseñará para evitar la sedimentación y acumulación de arena y otras materias pesadas. la reja se obtura parcialmente. por lo que el ingeniero de proyecto se limitará prácticamente a una selección adecuada según el tipo de equipo a utilizar. variación de la profundidad del flujo en el canal. o mediante . separación entre barras y método de limpieza. mientras que en automático. pueden funcionar cuando la pérdida de carga aumenta por encima de cierto valor (del orden de 80 cm). El àrea adicional necesaria para limitar la velocidad se puede obtener ensanchando el canal en la reja y colocando èsta con una inclinaciòn menor. El canal donde se ubica la reja debe proyectarse de modo que se evita la acumulación de arena y otros materiales pesados antes y después de la reja. siendo conveniente achaflanar la unión con las paredes laterales. La plantilla puede ser horizontal o bien tener pendiente hacia la reja. En la posición manual los rastrillos podrán funcionar de modo contínuo. El agua de purga deberá colectarse en un cárcamo colocado aguas abajo del tanque desarenador.un temporizador. La limpieza de los tanques desarenadores puede ser manual. El empleo de tanques desarenadores. El tanque desarenador consiste de uno o varios canales de sedimentación. La pendiente transversal del fondo del canal debe asegurar que los depósitos escurran hacia la canaleta de purga.3 Tanques desarenadores Recomendaciones generales. Diseño hidráulico. o por medio de autolavado. V. La purga debe ser continua. antes de que el agua entre al cárcamo de bombeo. Su utilización depende de factores económicos que son función de la cantidad y tamaño de los sedimentos. En este último caso habrá que disponer de una canaleta central que permita la purga del agua y de los sólidos depositados en el fondo inclinado del canal. . Impedir la entrada de materiales granulares a las bombas prolonga la vida útil de éstas. ya que dicho material es altamente abrasivo. para retirar desde arenas finas hasta gravas. El diseño hidráulico consiste en una análisis del efecto de turbulencia en el tanque sobre la velocidad de sedimentación. a fin de permitir su extracción y la de los sedimentos mediante una bomba de lodos. Deberá darse prioridad al funcionamiento por medio de temporizador (cada 15 minutos). en los cuales el agua fluye a velocidad reducida para facilitar la sedimentación. en cuyo caso se deben proyectar cuando menos dos. El gasto del agua de purga deberá ser de 5 al 10 por ciento del agua total manejada por el desarenador. Se puede tener un solo tanque desarenador cuando la limpieza se realice por dragado mediante bombas de lodos. del tamaño del tanque desarenador y del espacio disponible. incrementa notablemente el costo de la instalación. para tener uno en servicio y otro en mantenimiento. La evaluación de la función de transporte turbulenta en dos dimensiones supone que la velocidad es uniforme en el canal. Determinación del porcentaje de sedimento en agua para cada intervalo de diámetros. Selección del coeficiente de fricción de Manning y cálculo de las variables adimensionales para cada uno de los tamaños considerados. Selección de una serie de combinaciones de las dimensiones del tanque. Obtención de la curva granulométrica del sedimento transportado. . e. y con ello. V. Determinación de las dimensiones definitivas del tanque. c. profundidad. Determinación del diámetro menor del sedimento que se desea retirar en su totalidad. g. d. Al tomar en cuenta estas condiciones y los parámetros que intervienen en el fenómeno de sedimentación. Determinación de la velocidad de sedimentación en agua para cada tamaño. se obtiene una relación adimensional que involucra a dichos parámetros. de preferencia por medio de pruebas de laboratorio. longitud y ancho. b. Dicha relación queda en función de parámetros adimensionales. Obtención en el eje de ordenadas del procentaje de material no retenido en el tanque para cada uno de los tamaños. y fué evaluada analíticamente y comprobada experimentalmente. f.4 Estructuras de descarga. el cálculo de la velocidad media en el tanque para el gasto máximo de diseño.así como también el coeficiente de mezclados. a. h. o en su defecto por medio de la fórmula de Stokes. las cargas y gastos a manejar. Esto redundará en economía. las estructuras conductores existentes a donde se vaya a descargar la misma. o directamente a tubería colectora en cárcamo. a cárcamos colectores y a emisores transversales . La descarga puede ser libre o a presión. a través de las tuberías de descarga. entre ellos. son: . así como en facilidad de construcción. Para la selección del tipo de descarga deberán considerarse también los tipos ya existentes en el sistema. en condiciones de tormenta. pueden llegar a llenarse totalmente y trabajar a presión. . según se requiera. a cárcamos colectores y a conductos emisores laterales (superiores o inferiores) . la topografía. a fin de uniformizar en lo posible las estructuras. Su función es recibir el caudal bombeado. Los tipos más usuales de descarga. así como las consideraciones particulares de cada caso. en cada caso particular. en proyectos de la DGCOH. Deberán instalarse válvulas rompedoras de sifón o válvulas Check. La selección del tipo más adecuado. cuando se vaya a descargar a presión o cuando en ciertas condiciones exista el riesto de que la descarga ya no sea libre. a cauce abierto . el destino de agua. dependerá de varios factores. El último es el caso específico de las descargas superiores a entubamientos o colectores que. amortiguar la energía hidrodinámica y repartir o conducir el agua hacia su próximo destino. la disponibilidad de espacio. operación y mantenimiento. Las estructuras de descarga reciben las aguas negras provenientes del equipo de bombeo. a entubamiento . a canales a través de cárcamo amortiguador . a colector . a cárcamo que a su vez descarque a un conducto mediante tubería. 037 v d 1/3) (3. b.80 m/s. en m d Tirante en m v Velocidad del agua en el cárcamo para el gasto de diseño. fuera de la zona de descarga directa. d. Los cambios de sección deberán ser graduales. f. La geometría del cárcamo de descarga deberá ser tal que. Para entubamientos o colectores. e.83) donde: LB Bordo libre.60 + (0. El dimensionamiento de la estructura de descarga estará supeditado a los requerimientos específicos de cada estructura. c. deberán tomarse en cuenta las siguientes normas generales que serán aplicables en todos los casos: a. con objeto de disminuir al máximo las pérdidas correspondientes. sea éste libre o ahogada. Para el dimensionamiento de un cárcamo amortiguador deberán seguirse los lineamientos indicados. En cárcamos de descarga abiertos. en m/s. la presión máxima no deberá exceder la máxima admisible para el material que los constituya. deberá preverse un bordo libre. la velocidad del agua no sea mayor de 0. . debiendo ser las líneas de flujo lo más uniformes posible. para el gasto máximo de proyecto. se haga un mínimo de turbulencias. determinado por la siguiente expresión. Las dimensiones del cárcamo deberán ser tales que.: LB = 0. sin embargo. ya sea primario. El tratamiento secundario .1 Criterios de calidad y Procesos de tratamiento Se entenderá como agua tratada. y el agua resultante clarificada y no es putrescible. antes de la definición de las características de la estructura en cuestión. secundario y terciario de la siguiente forma: Tratamiento primario: Proceso de tratamiento de aguas residuales que remueve los sólidos sedimentables. Tratamiento secundario: Proceso de tratamiento de aguas residuales en el que la materia orgánica ha sido oxidada.5. es recomendable visitar otras estructuras similares y estudiar su funcionamiento. 3. El Reglamento del Servicio de Agua y Drenaje para el Distrito Federal define al tratamiento primario. Con las anteriores definiciones se establece que el tratamiento primario consiste solamente en la separación de los sólidos en suspensión del agua residual. en cada caso.5 Agua Tratada. Tratamiento terciario: Proceso de tratamiento de aguas residuales por el que se eliminan materiales en suspensión y solubles orgánicos e inorgánicos y contaminantes biológicos.g. mejorar el diseño para corregir los errores que se observen en aquéllas que se encuentren en operación. Con el objeto de optimar el diseño. Es importante procurar. el líquido de composición variada proveniente del agua residual y resultante de un conjunto de operaciones y procesos de tratamiento. 3. secundario o terciario. Criterios de calidad Procesos de Tratamiento y Usos. lo que se logra por colado y sedimentación en cámaras de depósito. La calidad del agua de aportación dependerá de las fuentes que la originan. en que se precisan los niveles de los parámetros y de las sustancias que se encuentran en el agua o sus efectos como son color. El tratamiento teciario se utiliza para la eliminación de materiales disueltos y suspendidos que se quedan después del tratamiento biológico. olor o sabor) de las sustancias. Así. En este caso. esto implica la eliminación de la materia orgánica y del material residual suspendido. aeroación. La elección del tipo de tratamiento dependerá fundamentalmente de la calidad del agua del efluente a la planta de tratamiento y de la calidad de agua que se necesite obtener en el tratamiento. lagunas de oxidación y otros medios. el criterio ecológico establece: “Que los criterios ecológicos de calidad de agua en la fuente de abastecimiento para agua potable y con fines recreativos. La calidad de agua mínima a obtener en los tratamientos se regirá de acuerdo con los criterios ecológicos de calidad de agua CE- CCA-001/89. sino a los niveles permisibles en el cuerpo de agua que se pretenda utilizar para proveer agua para consumo humano. potencial de hidrógeno y sus niveles permisibles. se enfoca a la protección de la salud humana. tóxicas u organolépticas (color. y generalmente se logra por procesos biológicos utilizando filtros. basándose en las propiedades cacinogénicas. los criterios no se refieren a la calidad que debe tener el agua para ser ingerida. también se tomó en cuenta . así como ekn los efectos que éstas puedan causar a los organismos que se encuentran presentes en el agua.involucra el tratamiento complementario del efluente del tratamiento primario. olor o sabor. Que tratándose de los criterios ecológicos de calidad del agua para uso recreativo con contacto primario. se establecieron considerando la protección de la salud de los animales domésticos y los destinados a la alimentación del hombre. . según sea el caso. para uso pecuario. previendo las posibilidades de bioacumulación de sustancias que pudieran afectar la salud humana por consumo.. en actividades recreativas con contacto primario. en la acuacultura o para la protección de la vida acuática. El presente Acuerdo tiene como propósito establecer los criterios ecológicos de calidad de agua CE-CCA- 001/89. y que por tanto. se establecieron sobre la base de garantizar el crecimiento y el desarrollo de ciertas especies sujetas a cultivo o semicultivo. Que los criterios ecológicos de calidad del agua para uso pecuario. se definieron considerando su aplicación a todo tipo de cultivo. con base en los cuales la autoridad competente podrá calificar a los cuerpos de agua como aptos para ser utilizados como fuentes de abastecimiento de agua potable. previendo las posibilidades de bioacumulación de sustancias tóximas que pudieran efectar la salud humana. para riego agrícola. Artículo 1º. Que los criterios ecológicos de calidad del agua para la protección de la vida de agua dulce y agua marina. Que los criterios ecológicos de calidad de agua para uso en acuacultura. deben reunir condiciones que aseguren la protección de la vida de agua dulce o de agua marina. pueden sostener o de hecho sostienen vida acuática. se fijaron sobre la base de garantizar la sobrevivencia de los organismos acuáticos y evitar el peligro de bioacumulakción.que los cuerpos de agua que se utilizan como área de recreación. Que los criterios ecológicos de calidad del agua para riego agrícola. previendo el daño a las especies que forman parte de la cadena alimenticia. Calidad para uso recreativo con contacto primario: Grado de calidad del agua.. requerido para mantener las interacciones e interrelacines de los organismos vivos. que garantiza el óptimo crecimiento y desarrollo de las especies cultivadas. que garantiza la protección de su salud y la calidad de los productos para consumo humano. Calidad para uso pecuario: Grado de calidad del agua. de acuerdo al equilibrio natural de los ecosistemas de agua marina. requerido para mantener las interacciones e interrelaciones de los organismos vivos. así como para proteger su calidad para el consumo humano. requerido para ser utilizada como abastecimiento de agua para consumo humano. Calidad para la protección de la vida de agua marina: Grado de calidad del agua. debiendo ser sometida a tratamiento. Para los efectos de este Acuerdo se considerarán las definiciones contenidas en la Ley General del Equilibrio Ecológico y la Protección al Ambiente. cuando no se ajuste a las disposiciones sanitarias sobre agua potable. Artículo 2º. tipos de suelo y métodos de riego. requerido para ser utilizada como abastecimiento de agua para consumo por los animales domésticos. y la siguientes: Calidad para la protección de la vida de agua dulce: Grado de calidad del agua. Calidad para uso como fuente de abastecimiento de agua potable: Grado de calidad del agua. Calidad para riego agrícola: Grado de calidad del agua requerido para llevar a cabo prácticas de riego sin restricción de tipos de cultivo. Calidad para uso en la acuacultura: Grado de calidad del agua. de acuerdo al equilibrio natural de los ecosistemas de agua dulce continental. requerido para ser utilizada en actividades de . krequerido para las prácticas acuaculturales. estuarios. presas. litorales. permanentes o intermitentes.Los Criterios Ecológicos de Calidad del Agua a los que se refiere el artículo 1º. son los que se establecen en las tablas siguientes: . de este Acuerdo. cenotes. marismas.esparcimiento. Fuente de abastecimiento de agua potable: Todo cuerpo de agua que es o puede ser utilizado para proveer agua para consumo humano. sus afluentes directos o indirectos. acuíferos. embalses. y en general. lagunas. las zonas marinas mexicanas. Cuerpo de agua: Los lagos. Artículo 3º. ríos. manantiales. que garantiza la protección de la salud humana por contacto directo.. esteros. 05 (III) 0.7 (XI) 5.003 (III) 0.009 (XII) BROMOFORMO (II) 0.1 DICLOROFENOXIACETICO ACRILONITRILO (II) 0.5 BENCENO (II) 0.1 0.002 0.04 (como As III) ASBESTOS (II) (FIBRAS /L) 3000 (III) ASPECTOS ESTETICOS (V) (v) (v) (V) (V) (V) BARIO 1.1 0.02 0.0006 (III) 0.000003 (I) BHC (LINBANO) 0.0 5.01 0.0002 BIS (2-CLOROETIL) ETER 0.00007 (III) (VI) 0.2 0.1 0.0003 (III) (VIII) BIS (2-CLOROISOPROPIL) ETER 0.02 0.02 5.01 (III) 0.1 0.0007 (I) 0.0 0.0 (X) (IX) 4-BROMOFENIL-FENIL-ETER 0.02 (I) BERILIO (II) 0.00003 (III) 0.0 0.2 ANTIMONIO 0.001 (I) 0.09 (I) ARSENICO (II) 0.0005 (I) ALCALINIDAD (COMO CACO3) 400.001 ALUMINIO 0.0000008 (III) 0.05 0.03 (III) (VIII) BIS (2-ETILHEXIL) ETALATO 32.07 (I) ACROLEINA 0.002 (III) .003 0.2 (como As III) 0.00001 0.01 (1) 0.02 (1) ACIDO 2.000001 (III) 0. 4 0.05 (I) 0.0 (IV) (IV) ALDRIN (II) 0.01 BORO (II) 1.005 BENCIDINA (II) 0. CRITERIOS ECOLOGICOS DE CALIDAD DEL AGUA Niveles máximos en mg/1.001 BIFENILOS POLICLORADOS (II) 0.00003 BHC (II) (VII) 0.3 0.0 0.1 0.00005 0. excepto cuando se indique otra unidad Sustancia o parámetro Fuente de Recreativo Riego Pecuario Protección de la vida acuática abastecimiento con contacto agrícola de agua potable primario Agua dulce Agua marina (Areas costeras) ACENAFTENO 0.0 0. 002 (III) CLORURO DE METILO 0.4 0.3 (I) CLORONAFTALENOS 0.03 (III) 0.003 (III) 0.0 0.00004 (I) DDE (II) 0.0 (XVIII) 1000.0 (XVIII) (XVIII) COLOR (UNIDADES DE ESCALA PT-CO) 75.2 0.01 (XII) 0.02 (I) 0.0 (XX) CROMO HEXAVALENTE 0.0009 CARBONO ORGANICO: -EXTRACTABLE EN ALCOHOL 1.01 0.005 (XII) 0.03 0.0 (XIX) (XIX) CONDUCTIVIDAD ELECTRICA (MMHOS/CM) 1.0 147.04 0.02 (XV) (XVI) 2 CLORO ETIL VINIL ETER 0.002 (III) CLORURO DE VINILO 0.04 0.02 (XIII) 0.001 0.02 0.5 -EXTRACTABLE EN CLOROFORMO 3.02 .00009 (MEZCLA TECNICA DE METABOLITOS) CLORO RESIDUAL 0.0001 (I) DDT (II) 0.001 (III) 0.0 CLORURO DE METILENO 0.00002 0.011 (XII) 0.001 (XIV) CLORDANO (II) 0.0 CIANURO (COMO CN-) 0.05 1.000006 (I) 0.003 (XIV) COLIFORMES FECALES (NMP/100 AL) 1000.0001 DICLOROBENCEMOS 0.0 0.1 CLOROFORMO (II) 0.01 0.0000002 (III) 0.002 CADMIO (II) 0.5 (I) 2 CLOROFENOL 0.5 (XVII) 0.02 (III) COBRE 1.5 250.0075 (XII) CLORO BENCENO 0.01 0.0 1.05 (XII) DDD (II) 0.01 (I) 0.02 0.0007 (I) CLORUROS (COMO CL-) 250.20 0. Sustancia o parámetro Fuente de Recreativo Riego Pecuario Protección de la vida acuática abastecimiento con contacto agrícola de agua potable primario Agua dulce Agua marina (Areas costeras) BROMURO DE METILO 0.000005 0.003 0.002 0. 0 (XXXII) (XXXII) (XXXI) PLATA 0.0005 (I) 0.02 (I) NIQUEL 0.1 ISOFORONA 5.0 5.00007 (I) HEXACLOROETANO (II) 0.00004 0.05 5.002 NITROBENCENO 20.2 1.01 N-NITROSODIFENILAMINA (II) 0.0 5.0 (XXVII) 0.0 0.00004 PENTACLOROFENOL 0.2 (I) 0.03 NAFTALENO 0.002 (III) 0.05 (III) (XXVIII) (XXIX) N-NITROSODIMETILAMINA (II) 0.0 0.00001 (XII) 0.0003 (I) HEXACLOROCICLOPENTADIENO 0.00001 (III) (XXVIII) (XXIX) N-NITROSODI-N PROLILAMINA (II) (XXVIII) (XXIX) OXIGENO DISUELTO (XXX) 4.001 0.1 (I) MANGANESO 0.002 (I) 0.2 V.0005 (I) POTENCIAL HIDROGENO (PH) 5-9 4.00002 (XII) METOXICLORO 0.05 10.00003 (III) 0.1 MATERIA FLOTANTE V.00007 (I) 0.001 0.004 (III) 0. Sustancia o parámetro Fuente de Recreativo Riego Pecuario Protección de la vida acuática abastecimiento con contacto agrícola de agua potable primario Agua dulce Agua marina (Areas costeras) HEXACLOROBENCENO 0.0 0.01 0.2 1.03 0.0 OLOR AUSENTE PARATION 0.1 (XXXIV) 0.07 0.006 (XII) .2 MERCURIO (HG) (II) 0.003 0.002 PLOMO 0.009 (I) HIDROCARBUROS AROMATICOS POLINUCLEARES (II) 0.05 (XXXIII) 0.02 (I) 0.04 NITRITOS (NO2) (COMO N) 0.2 V.00003 0.05 (I) NITROGENO AMONIACAL 0.0 90.00001 (III) (XV) (XVI) HEXACLOROBUTADIENO (II) 0.2 V.01 (I) 0.0009 (I) 0.008 (XII) NITRATOS (NO3) (COMO N) 5.5 .06 0.2 V.0 2 NITROFENOL Y 4 NITROFENOL 0.2 V.9. 00004 ETILBENCENO 1.0 2.02 0.02 0.2 DICLOROPROPILENO 0.2 DICLOROETILENO (II) 0.0 0.00003 ENDRIN 0.0 1.5 FOSFATOS (COMO PO4) 0.1 (I) HEPTACLORO (II) 0.2 DICLOROETANO (II) 0.2 DIFENILHIDRACINA (II) 0.02 DIMETIL FTALATO 313.04 (I) 0.2 (I) 0.0004 (III) 0.008 (I) DIELDRIN (II) 0.000002 0.0001 (III) 0.002 0.07 0.01 2.06 (I) FIERRO 0.07 0.5 1.1 DICLOROETILENO (II) 0.0002 0.002 (III) 0.0001 0.0 (IX) (X) 2.0 (IX) (X) 1.3 5.5 FENOL 0.6 DINITROTOLUENO (XXIII) (XXIV) ENDOSULFANO (ALTA Y BETA) (II) 0.0 0.4 0.005 FLUORANTENO 0.0 1.001 0.02 (I) 1.002 FOSFORO ELEMENTAL 0.05 DINITRO-O-CRESOL 0.4 .2 (I) 1. Sustancia o parámetro Fuente de Recreativo Riego Pecuario Protección de la vida acuática abastecimiento con contacto agrícola de agua potable primario Agua dulce Agua marina (Areas costeras) 1.DIMETIL FENOL 0.0000007 (III) 0.0005 .4 .3 0.1 (XXV) 0.002 (I) 0.0003 (XXI) (XXII) 2.4 DINITROTOLUENO (II) 0.001 0.1 (I) 1.0007 DIETILFTALATO 350.1 (I) 0.03 0.00002 0.4 0.06 (I) 0.04 0.000002 0.01 (III) 0.DICLOROFENOL 0.0004 (I) FLUORUROS (COMO F-) 1.4 DINITROFENOL 0.0005 0.1 (I) 1.0003 (XXI) (XXII) 1.003 2.09 0.2 DICLOROPROPANO 0.0001 GASES DISUELTOS (XXVI) (XXVI) GRASAS Y ACEITES AUSENTE HALOMETANOS (II) 0.005 1.000003 0.001 (III) (XXIII) (XXIV) 2. 1 (I) TETRACLORURO DE CARBONO (II) 0.02 2.3 (I) 1.0 1.002 TALIO 0.0 50.0000002 (XII) 0.6 TRICLOROFENOL (II) 0.000007 0.2 0.2 (I) 0.0 (XIX) (XIX) SOLIDOS TOTALES 1000.0 2.0 500.1 0.0 SOLIDOS SUSPENDIDOS 500.5 (I) TOLUENO 14.2 (I) 0.01 TURBIEDAD (UNIDADES ESCALA CONDICIONES (XIX) (XIX) DE SILICE) NATURALES ZINC 5. TETRACLOREETANO (II) 0.06 (I) TOXAFENO 0.1 0.0 .2 (I) TRICLOROETILENO (II) 0.5 NATURALES+1.0 50.0 (XXXV) 1000.0 0.0 (XXXVI) 0.2.01 (I) 0.00003 0.01 0.02 (I) TEMPERATURA (ºC) CONDICIONES CONDICIONES CONDICIONES NATURALES+2.4 (III) 0.006 (III) 0.01 (III) 0.01 0.004 (III) 0.3.1.1 BETA TOTAL (BQ/1) 1.7.1.05 (I) 0.09 (I) TETRACLOROETILENO (II) 0.1 0.0 1.1.4 SOLIDOS DISUELTOS 500.05 0.5 2.02 0.002 (III) 0.0 130.00000001 0.0 1.2.008 (III) 0.3 (I) 0.09 (XII) RADIACTIVIDAD: ALFA TOTAL (BG/1) 0.0000002 (XII) 1.0000000001 (III) 0.005 SULFUROS (COMO H2S) 0.1 0.01 0.3 0.002 0.09 (I) 0.1 TRICLOROETANO (II) 18.0 1.1 0.8-TETRACLORODIBENZO -P-DIOXINA (II) 0.0 1.4.5 0.0 SUSTANCIAS ACTIVAS AL AZUL DE METILENO 0.00000001 1. Sustancia o parámetro Fuente de Recreativo Riego Pecuar Protección de la vida acuática abastecimiento con contacto agrícola io de agua potable primario Agua dulce Agua marina (Areas costeras) SABOR CARACTERISTICO SELENIO (COMO SELENATO) 0.1 0.005 0.2 TRICLOROETANO (II) 0.03 (III) 0.1 SULFATOS (S04) 500.008 0.5 NATURALES+1. 50 45 45 15 .200 150 DIOXIDO DE MG/1 25 CARBONO AMONIACO MG/1 0.31 DUREZA MG/1 50 .0 .30 10 .0 N02 E S P E C I E .8 6.0 7.5 6.8.34 26 .25 TURBIEDAD UNIDAD DE 100 15.42 0.0 .200 5.28 ALCALINIDAD MG/1 54 .1 5 -4 7.8 75% DEL 6.55 2.30 PH (XXXI) 7-8 7 .14 27 .5 .5 .5 7.8 SOLIDOS MG/1 25 .30 15 .30 20 .100 300 20 .15 18 .1 NITROGENO DE MG/1 0.150 5.0 TURBIEDAD JACKSON TEMPERATURA ºC 24 .35 23 .8.8.200 100 20 .8 6.8.0 DISUELTO (XXX) NIVEL DE SATURACIÓN SALINIDAD PPM 15 12 .70 SUSPENDIDOS SOLIDOS MG/1 400 DISUELTOS OXIGENO MG/1 2. AZUL VERDE TRANSPARENCIA CM 45 30 . CRITERIOS ECOLOGICOS DE CALIDAD DEL AGUA PARA ACUACULTURA NIVELES MAXIMOS EN MG/1.0 .30 20 .5 .5 . EXCEPTO CUANDO SE INDIQUE OTRA UNIDAD E S P E C I E PARAMETRO TRUCHA MOLUSCOS SUSTANCIA UNIDADES TILAPIA CARGA BAGRE ARCO-IRIS LANGOSTINO CAMARON BIVALVOS COLOR VERDE . 14. NO MAS DEL 10% TOTALES DE LA MUESTRA DEBE SER MAYOR DE 230 ALUMINIO MG/1 0.0 NO3 FOSFORO TOTAL MG/1 5.0 COLIFORMES NMP/100 ML.5 0.0 PLOMO MG/1 0. PARAMETRO TRUCHA MOLUSCOS SUSTANCIA UNIDADES TILAPIA CARGA BAGRE ARCO-IRIS LANGOSTINO CAMARON BIVALVOS NITROGENO DE MG/1 5.0 BARIO MG/1 5.05 0.1 0.2 0. NO MAS DEL 10% FECALES DE LAS MUESTRAS DEBE SER MAYOR DE 43 COLIFORMES NMP/100 ML 70.5 1.0 0.025 0.02 0.5 HEXAVALENTE CROMO MG/1 1.6 CADMIO MG/1 0.5 ARSENICO MG/1 1.0 TRIVALENTE COBRE MG/1 0.005 SILICATOS MG/1 100 .005 CIANURO MG/1 0.06 0.005 CROMO MG/1 0.1 0.025 HIERRO MG/1 0. . El cuerpo de agua debe estar libre de sustancias atribuibles a aguas residuales u otras descargas que: 1. y V.785 z [ln (dureza)] . X...El nivel de esta sustancia se obtuvo de multiplicar la toxicidad aguda reportada por 0.. cuando ésta sea menor o igual a 20 mg/l. III. aceites u otros residuos que den apariencia desagradable..Formen depósitos que cambien adversamente las características físicas del agua.38 mg/l. más de una vez cada 3 años. 3. olor....El nivel ha sido extrapolado.01 indica que la concentración de éstos (excepto diclorobencenos) no debe ser superior a 0. mediante el empleo de un modelo matemático.1 mg/l de berilio. más de un nivel cada 3 años. o 4. IV.01...75 mg/l de esta sustancia. por lo que en revisiones posteriores podrá ser modificado a valores menos estrictos. VII. XI.La concentración promedio de cadmio de 4 días en g/l no debe exceder más de una vez cada 3 años el valor numérico de la siguiente ecuación: Cd (g/l) = e (0. bioacumulación o riesgos de cáncer...490) Dureza = mg/l como CaCO3. el agua tendrá como máximo 0. VIII.5 mg/l.01 indica que la concentración de ésteres del ácido ftálico no debe ser superior a 0.La toxicidad aguda para organismos de agua dulce multiplicada por 0. II. sabor o turbiedad.Produzcan color.La concentración promedio de 4 días de esta sustancia.0094 mg/l.. IX.Los datos indicados para BHC involucran la mezcla de isómeros .La toxicidad aguda para organismos de agua marina multiplicada por 0.ANEXO DE LAS TABLAS I. XIV.Para riesgo de cultivos sensibles al boro. no deberán admitirse reducciones inducidas. no debe exceder este nivel. no debe exceder este nivel..Para riesgo continuo de los suelos. .La sustancia presente persistencial.La toxicidad aguda de clorobencenos multiplicada por 0.01 indica que la concentración de ésteres del ácido ftálico no debe ser superior a 0. por lo que debe reducirse a un mínimo la exposición humana. XV.Propicien vida acuática indeseable o desagradable..Contengan materia flotante como partículas.La alcalinidad natural del cuerpo de agua no debe ser reducida en más de 25%.02944 mg/l. VI.. el agua contendrá como máximo 0..3. y . XIII. 2. excepto para otros cultivos donde se pueden aplicar concentraciones de hasta 3 mg/l.La concentración promedio de una hora de esta sustancia.01 indica que la concentración del cloroalquil ésteres no debe ser mayor a 2.00250 mg/l para proteger a los organismos de agua dulce...La toxicidad aguda para organismos de agua dulce multiplicada por 0.. excepto por el caso de los suelos alcalinos y de textura fina donde se pueden aplicar concentraciones de hasta 0. XII. 116 mg/l.01 indica que su concentración no debe ser superior a 0.05885 mg/l. Para el caso de ríos y arroyos. XXVI. no deben reducir la profundidad del nivel de compensación de la luz para actividad fotosintética en más del 10% a partir del valor natural.465) Dureza = mg/l como CaCO3. XIX.21 mg/l. XXVIII.025 mg/l. XXIV.01 indica que su concentración no debe ser superior a 0.La concentración promedio de cobre de 4 días en g/l.Los fosfatos totales.. medidos como fósforo.1.1 veces el valor de saturación en las condiciones hidrostáticas y atmosféricas prevalecientes.. lámina de riesgo empleada.La toxicidad aguda de dinitrotoluenos para organismos de agua marina multiplicada por 0.00160 mg/l.Este nivel considera el uso de agua bajo condiciones medias de textura del suelo. no deberán exceder de 0.. XXI.Los organismos no deben exceder de 200 como número más probable en 100 mililitros (NMP/100 ml) en agua dulce o marina. XVII.Los sólidos suspendidos (incluyendo sedimentables) en combinación con el color. XXII. XXV. no debe exceder más de una vez cada 3 años el valor numérico de la siguiente ecuación: Cu (g/l) = e (0.La toxicidad aguda de N nitrosaminas para organismos de agua dulce multiplicada por 0.8460 [ln (dureza)] + 1.. se permitirán concentraciones de hasta 0..La toxicidad aguda de dicloroetilenos para organismos de agua marina multiplicada por 0.0033 mg/l.01 indica que su concentración no debe ser superior a 0.La concentración total de gases disueltos no debe ser superior a 1.. velocidad de infiltración. para prevenir el desarrollo de especies biológicas indeseables y para controlar la eutroficación acelerada. y no más del 10 % de las muestras mensuales deberá exceder de 400 NMP/100 ml..1645) Dureza = mg/l como CaCO3. XVIII...XVI. .0059 mg/l.. Desviaciones considerables del valor medio de estas variables pueden hacer inseguro el uso de esta agua.La toxicidad aguda de dicloroetilenos para organismos de agua marina multiplicada por 0. XX..01 indica que la concentración de éstos (excepto diclorobencenos) no debe ser superior a 0.La concentración promedio de níquel de 4 días en g/l no debe exceder más de una vez cada tres años el valor numérico de la siguiente ecuación: Ni (g/l) = e (0..1 mg/l. drenaje. XXIII.05 mg/l en influentes a lagos o embalses ni de 0.La toxicidad aguda de clorobencenos para organismos de agua marina multiplicada por 0.La toxicidad aguada de dinitrotoluenos para organismos de agua dulce multiplicada por 0. clima y tolerancia de los cultivos a las sales..01 indica que su concentración no debe ser superior a 2. dentro del lago o embalse.01 indica que su concentración no debe ser superior a 0.8545[ln (dureza)] . XXVII.. 273 [ln (dureza)] .4. . XXX. XXXII.La concentración promedio de zinc de 4 días g/l no debe exceder más de una vez cada 3 años el valor numérico de la siguiente ecuación: Zn (g/l) = e (0.La concentración promedio de plomo de 4 días en g/l no debe exceder más de una vez cada 3 años el valor numérico de la siguiente ecuación: Pb (g/l) = e (1.la concentración de plata en g/l no debe exceder del valor numérico dado por la siguiente ecuación: Ag (g/l) = e (1. XXXVI.01 indica que su concentración no debe ser superior a 33 mg/l.La concentración de sólidos disueltos que no tienen efectos nocivos en ningún cultivo es de 500 mg/l.52) Dureza = mg/l como CaCO3. XXXIV. los niveles establecidos deben considerarse como mínimos. XXXIII. b) La ausencia de datos sobre parámetros y sustancias para ciertos usos.72 [ln (dureza)] + 6.8473 [ln (dureza)] + 10.. Por otra parte.La toxicidad aguda de N-nitrosaminas para organismos de agua marina multiplicada por 0. XXXI. XXXV.105) Dureza = mg/l como CaCO3.No podrá haber variaciones mayores a 0. y d) Cuando la referencia al número romano se encuentre en la columna correspondiente al parámetro o sustancia.. para la cosecha de frutas sensibles.. la Razón de Absorción de Sodio (RAS) debe ser menor o igual que 4 y para forrajes de RAS podrá estar entre 8 y 18. obedece a que el nivel correspondiente no ha sido determinado.Para el potencial de Hidrógeno (pH). tomando como base el valor neutral estacional. los niveles establecidos deben considerarse como mínimos y máximos. Para la interpretación de las tablas anteriores se tomará en cuenta que: a) Los niveles están referidos a cuerpos de agua. c) En los casos en que la columna de parámetro o sustancia..3604) Dureza = mg/l como CaCO3.. Cuando dicha referencia aparezca en cualquier otra columna. deberá consultarse el anexo de las tablas. se entenderá su aplicación limitada a ese nivel específico. se entenderá que la misma se aplica a todos los niveles correspondientes al parámetro o sustancia de que se trate....2 unidades de pH. o bien.XXIX.Para oxígeno disuelto. en cultivos sensibles es de entre 500 y 1000 mg/l en muchas cosechas que requieren de manejo especial es de entre 1000 y 2000 mg/l y para cultivos de plantas tolerantes en suelos permeables es de 2000 y 5000 mg/l requiriendo de un manejo especial. en las que se establecen los niveles aparezca un número romano. desmenuzadores.Artículo 4o.El objeto de tratamiento preliminar. II.(ver fosas sépticas).5 a 5 cm. queda prácticamente eliminado y disminuye el período de retención.en la aplicación de los presentes criterios ecológicos de calidad del agua.Deberán diseñarse para mantener las aguas negras a una velocidad muy baja. por el tamaño de las partículas en las aguas negras. Los principales dispositivos para el tratamiento primario son los tanques de sedimentación. cribas. es decir. a. por periodos de 12 a 24 hrs. la mitad de la velocidad mínima en las redes de aguas negras.1 Rejas y cribas: Están formadas por barras espaciadas que generalmente tienen claros de 2. para no dar tiempo a que se desarrolle la descomposición con formación de gases. es separar de las aguas negras las cantidades excesivas de aceites y grasas.. hasta un tamaño tal. c) Tanque de doble acción. existe entre ellos una diferencia operacional. etc. permitiéndose en este proceso que la velocidad tenga como límite superior hasta 30 cm/s. los objetos que pudiesen obstruir o dañar las bombas.En estos tanques. Estos elementos se podrán limpiar manualmente o por medio de rastrillos automáticos. los métodos de análisis que deben observarse para determinar los niveles de los parámetros y de las sustancias presentes en los cuerpos de agua. son los contenidos en las Normas Oficiales Mexicanas correspondientes.Existen 2 métodos de tratamiento secundario que pueden aplicarse. o bien.... es necesario hacer un tratamiento preliminar. y asimismo. el contacto entre las aguas negras y los lodos que se digieren anaeróbicamente.. Aunque ambos métodos dependen de los organismos aerobios para llevar a cabo la descomposición. aunque pueden usarse filtros de arena cuando se desee mayor claridad en el agua. telas.. . b) Tanques sépticos. alguno de los cuales tiene también la función de servir para la descomposición de los sólidos orgánicos sedimentados. Tratamiento primario..Estos tanque separan los sólidos sedimentables de las aguas negras mediante el proceso de sedimentación. bajo condiciones anaerobias. como pueden ser trozos de madera.. o en su caso. Los sólidos asentados se extraen continuamente. d) Tanque de sedimentación simple. En ocasiones. en las que expida la autoridad competente. a) Filtros goteadores o rociadores.2 Desmenuzadores: Son dispositivos que sirven para romper o cortar los sólidos. se utilizan rejas. Esto se logra con la disminución de la velocidad hasta valores del orden de un cm por segundo. I. están diseñados para retirar de las aguas negras los sólidos orgánicos e inorgánicos sedimentables. y se recomienda que se instalen formando un ángulo entre 40° y 60° con la vertical.. papel y sólidos inorgánicos pesados como grava. Para lograr lo anterior. arena e incluso objetos metálicos.Es un dispositivo que pone en contacto a las aguas negras sedimentarias con cultivos biológicos. Este tanque también es conocido como tanque Imhoff. o a intervalos frecuentes. a) Tratamiento preliminar.Los dispositivos en esta etapa. interferir con los procesos subsecuentes del tratamiento. desarenadores. Tratamiento secundario. que permita su reintegración a las aguas negras sin peligro de obstruir las bombas o tuberías. a saber: Los filtros goteadores y los lodos activados. a.. con fines de equipamiento y limpieza de áreas de servicio. 4. g) Recarga de acuíferos mediante pozos de inyección o estanques de infiltración. b) Abrevaderos y vida silvestre. llevar el agua a través de los edificios hasta los puntos de demanda. e) Riego de terrenos de cultivo de forrajes y pastura. d) Giros mercantiles. según lo establece el Reglamento del Servicio de Agua y Drenaje para el Distrito Federal en su artículo 64. así como la correcta instalación de cada uno a fin de poder. bombeo o tratamiento.En este proceso. los organismos vivos aerobios y los sólidos de aguas negras se mezclan en un ambiente favorable para la descomposición aeróbica de los sólidos. mediante el contacto con el agua a tratar.. El cloro puede introducirse en forma de gas. sean éstas para abastecimiento de agua potable. realizar el desalojo eficiente de las aguas residuales. c) Acuacultura. Como el medio ambiente está formado por las mismas aguas negras. una solución de cloro cuya concentración deberá ser la adecuada para obtener la calidad deseada. h) Riego de terrenos particulares y limpieza de patios.1 Especificaciones de instalaciones Internas Las especificaciones que se presentan. Tratamiento terciario. internas o externas. Esta agua deberá estar libre de contaminantes tóxicos y de organismos patógenos. generándose en cualquiera de los casos. y en el caso de instalaciones sanitarias. tienen por objeto establecer los materiales a usar. previo cumplimiento de las normas de calidad de agua potable y especificaciones que fije la autoridad competente en función del origen de las aguas residuales y del uso potencial del acuífero subterráneo.b) Los lodos activados. a) Cloración. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION.. 4. de solución acuosa o en forma de hipoclorito de sodio o de calcio. en este capítulo se da el conjunto de especificaciones al que deberá referirse y someterse la realización de todas las actividades en que se fundamente su ejecución material. Con objeto de garantizar que las obras proyectadas. j) Lavado de vehículos automotores y k) Otros. de tal manera que no existan fugas y desperdicios de agua. en el caso del abastecimiento de agua potable. como se mencionó anteriormente. para riesgo de áreas verdes y llenado de lagos recreativos. la eficacia del proceso depende de que se mantenga continuamente oxígeno en las aguas negras. drenaje. .. f) Riego de terrenos de productos agrícolas que se consumen crudos que no requieren preparación para su consumo. conforme al siguiente orden de prelación: a) Servicios públicos.La cloración de las aguas negras consiste en la aplicación de cloro para lograr un propósito determinado. III.5. i) Industrial.2 Usos del agua tratada El agua tratada deberá aprovecharse. tengan la calidad y características de seguridad que les permitan cumplir con el fin para el que fueron concebidas. 3. 1 Materiales de cobre A).Conexiones Las conexiones de cobre del tipo para soldar serán de fabricación nacional. deberán ajustarse a lo indicado por estas especificaciones.1. Será del tipo "M" rígido.Tubería La tubería de cobre será de fabricación nacional. de la siguiente forma: C1. 95 Usos: Agua caliente D)...Soldadura de estaño no... 4. 4.. la forma de conexión. . además de lo indicado por estas especificaciones. 4. Doble ventilación hasta de 50 mm (cuando así se especifique).Usos Se podrá usar tubería de cobre tipo "M" en los siguientes casos: Agua fría Agua caliente Desagües de hasta 50 mm (cuando así se especifique).Materiales de unión se utilizará soldadura de hielo y pasta fundente.Soldadura de estaño no. C).En estas normas se presentan los diferentes materiales. con lo establecido en las normas de la Secretaría de Comercio y Fomento Industrial. que cumpla con la Norma NOM-W-17-1981. las características que deberán tener los diferentes accesorios y la forma de instalarse en las edificaciones.1. 50 Usos: Agua fría Desagües Doble ventilación C2. deberá cumplirse. Redes de protección contra incendio (cuando así se especifique).3. Calidad de los materiales Por lo que se refiere a la calidad de los materiales.3 Especificación de materiales 4.1 Generalidades Los trabajos relativos a las instalaciones hidráulicas y sanitarias.. según el uso. los casos para los cuales podrán usarse.1.1. B).2. C). y mayores. 4. a menos que se especifique otra profundidad. dado que pueden ser con macho y campana o extremos lisos. C).1. Las tuberías horizontales que formen el ramaleo de los desagües con diámetros de 51 mm. de fabricación nacional..4. deberá aplicarse compuesto especial marca Hércules o Permatex.. que cumpla con la norma NOM-B-64-1978. cédula 40.. deberán ser de fierro fundido de las marcas antes indicadas a partir de la unión de los desagües de dos muebles para el caso de desagües menores a 100 mm. la cual debe usarse siempre que se conecte tubería de fierro galvanizado con conexiones o válvulas de cobre o bronce.Tubería La tubería de fierro fundido será de fabricación nacional.Tubería La tubería de fierro galvanizado será de tipo "A".. se usará: . D).Conexiones Las conexiones de fierro fundido serán de fabricación nacional que cumplan con la norma NOM B-64-1978.Protección Las tuberías enterradas deberán pintarse con pintura anticorrosiva y deberán ir a 30 cms abajo del nivel de jardines. Es más recomendable la Cinta de Teflón.Material de unión En la marca macho.3 Material de fierro fundido A).3.Materiales de unión Dependiendo del tipo de material que se especifique en cualquiera de las marcas nacionales. que cumplan con la norma NOM H-22-1959..Usos Agua fría Agua Caliente Redes de Riego Redes de protección contra incendio Desagües Doble ventilación E).Conexiones Las conexiones serán de fierro galvanizado roscadas.2 Material de fierro galvanizado A). B)..3. B). que cumpla con la norma NOM B-10-1981.1... que cumpla con la norma NOM-E-12-1978.Estopa Las piezas de fierro fundido con macho y campana se unirán entre sí calafateando el espacio entre estas.Conexiones Las conexiones de PVC serán de fabricación nacional que cumplan con la norma (NOM-22-2-1978 y NOM- E-12-1978).. C).4 Material de PVC. Tanto los anillos como el lubricante deberán ser adquiridos al propio fabricante de la tubería (NOM-E-12-1979). Estas uniones se complementan con láminas de acero inoxidable corrugada. D). por lo que constituyen una conexión de tipo rápido.. B).. por medio de anillos de hule. que ajustan con los diámetros exteriores de las piezas especiales y la tubería. también en forma de anillo y sujetos a fajillas o flejes integradas a modo de abrazaderas.Usos: Instalación sanitaria.. (Cloruro de polivinilo) A). accionados con abrazaderas con tornillo sin fin.1. con macho y campana se unirán entre sí sellando el espacio que queda entre la conexión y el tubo. . con estopa alquitranada trenzada de primera calidad. se usará: C1. C2. los cuales se deslizan en el macho con la ayuda de un material lubricante. o tipo CEMENTAR (NOM-E-12-1978).3. podrá ser del tipo ANGER (NOM-E-22-2-1978).Plomo Las piezas de fierro fundido con macho y campana ya unidas entre si con el calafateo con estopa alquitranada. 4. C3. Uso: Desagües y ventilaciones. deberán mantener esta última con un anillo de plomo derretido aplicado en obra y asentado a golpe..Anillos de hule Las piezas de PVC.C1..Empaque de neopreno con abrazadera Las piezas de fierro fundido con extremos lisos.Tubería La tubería de PVC será de fabricación nacional..Materiales de unión Dependiendo del tipo de material que se especifique en cualquiera de las marcas nacionales dado que pueden ser con macho y campana a extremos lisos. se unirán por medio de anillos empaque exteriores de neopreno.. El plomo que se utilice deberá cumplir con la norma NOM W-8-1961. De acuerdo con lo que se especifique en el proyecto. C2.- Cemento Las piezas de PVC con extremos lisos, se cementarán a las conexiones expresamente fabricadas para cementarse. El cemento deberá ser adquirido al propio fabricante de la tubería (NOM-E-30-1969). Usos: Sistema de riego, desagües y ventilaciones. D).- Protección El tubo de PVC (cloruro de polivinilo), no debe quedar expuesto a los rayos solares por periodos prolongados, ya que estos afectan ciertas propiedades mecánicas del tubo. En el caso de las instalaciones cerradas, la instalación de tubería en la zanja no deberá ser recta entre conexión y conexión, debiendo dejarse amplias curvas entre ellas. El objeto es que los cambios de temperatura no ocasionen que se separe de las conexiones provocando fuertes fugas. La profundidad de las instalaciones de riego no deberá ser mayor de 40 cm, para protegerla de los picos y bieldos. 4.1.3.5 Materiales de acero soldable A).- Tubería A.1).- Las tuberías con diámetros de 51 mm, y menores, serán de fierro negro que cumplan con la norma NOM-B-10-1981, tipo "A", cédula 40, para presiones hasta de 8.8 kg/cm 2 (125lbs/in2) y cédula 80 para presiones hasta 17.6 kg/cm2 (250lbs/in2). A.2).- Las tuberías de 64 mm y mayores, serán de acero sin costura NOM-B-10-1981, de extremos lisos para soldar. Para presiones hasta de 8.8 kg/cm2 (125lbs/in2) y cédula 40, y para presiones mayores hasta 17.6 kg/cm2 se utilizará cédula 80. B).- Conexiones Las conexiones que se utilicen serán de fierro forjado en las cédulas 40 y 80, dependiendo de la tubería que conecten y las presiones de trabajo antes anotadas, que cumplan con la norma NOM-B-214-1969. C).- Materiales de unión Para las conexiones de fierro negro o acero soldable se usará soldadura eléctrica, empleando electrodos del calibre adecuado de acuerdo con los espesores de la tubería. Estos electrodos serán E-6010 para corriente directa y polaridad invertida. POSICION: Planta, horizontal, vertical y sobre cabeza. DIAMETRO LARGO CORRIENTE RECOMENDADA EN AMPERES. mm Pulg. mm. Pulg. 3.2 1/8” 35.5 14 70 a 130 4.0 5/32” 35.5 14 110 a 165 4.8 3/16” 35.5 14 140 a 225 6.4 1 /4” 45.7 18 250 a 400 4.1.4 Especificaciones de accesorios 4.1.4.1 Accesorios para desagües A).- Casquillos de plomo Los casquillos de plomo para la instalación de inodoros, coladeras y registros para limpieza, deberán fabricarse en el lugar de obra, con tubería de plomo reforzada de 15.2 kg/m, de tubo de 100 mm de diámetro, que cumple con la norma NOM-W-16-1961. B).- Válvulas de flujo y reflujo Las válvulas de retención para evitar el reflujo de aguas residuales o pluviales deberán ser de fabricación nacional. C).- Charolas de plomo Las charolas de plomo serán fabricadas en el lugar ajustándose a las especificaciones del proyecto en cuanto a dimensiones. Se utilizará lámina de plomo de 1.6 mm, de espesor (1/16”) que cumple con la norma NOM- W-31-1956. Se soldarán a un casquillo de plomo con soldadura de estaño de barra del No. 50. 4.1.4.2 Accesorios para servicio contra incendio A).- Tomas siamesas Para inyección de agua que hace el Departamento de Bomberos, las tomas siamesas serán de latón, totalmente cromadas, con leyenda al frente de "Bomberos". Sus dimensiones serán de 101 mm x 64 mm x 64 mm. (4” x 2 ½” x 2 ½”). B).- Gabinetes Los gabinetes metálicos para alojar mangueras, deberán fabricarse en lámina del No. 20 con puerta de cristal corrido o sin el, embisagrada con cerradura y dos llaves, y salvo indicaciones diferentes, acabado con dos manos de pintura anticorrosiva. C).- Mangueras Las mangueras deberán ser de neopreno y poliester, de 38 mm de diámetro y 30 m., de largo dividida en dos tramos de 15 m cada una, acopladas con coples giratorios embalados de 38 mm de diámetro y montada en pliegues sobre un soporte automático para manguera. D).- Válvula angular La válvula angular deberá ser de latón pulido, de 50 mm de diámetro con asiento intercambiable y probada a 10.5 kg/cm2. La válvula deberá estar conectada a la manguera con un reductor (bushing) de fierro galvanizado de 50 mm x 38 mm y un niple al cual deberá estar sujeto el soporte de la manguera. E).- Extintores Si se especifican extintores dentro del gabinete, éste deberá tener las medidas para contener manguera y extintor. En estos casos éste deberá ser de polvo químico ABC con cartucho interior de gas carbonico, válvula y manguera de descarga. 4.1.4.3 Mangueras flexibles para dilatación o deformaciones A).- Con objeto de poder absorber las dilataciones térmicas en las tuberías del sistema de agua caliente y retorno o para tomar las deformaciones o, movimientos en juntas de construcción entre edificios en todo tipo de líneas, se deben instalar mangueras de acero inoxidable con tramo sencillo MFA-31. B).- Las mangueras tendrán las siguientes longitudes: DIAMETRO (MM) 13 19 25 32 38 50 64 75 100 150 200 CONECTORES (CM) 85 95 105 115 125 135 CON BRIDAS (CM) 150 165 190 210 220 Las mangueras se conectarán entre dos codos de 45 para mantenerlas con una curvatura que les permita tomar los movimientos deseados. 4.1.4.4 Mangueras flexibles para eliminar vibraciones A).- Con objeto de poder absorber las vibraciones provocadas por equipos a las tuberías, en todo tipo de líneas, se deben instalar mangueras de acero inoxidable con tramador sencillo MFA1-31. B).- Las mangueras tendrán las siguientes longitudes totales que están en función de su diámetro. DIAMETRO (MM) 13 19 25 32 50 64 75 100 150 200 CONECTORES (CM) 25 25 28 30 35 CON BRIDAS (CM) 33 33 40 45 48 4.1.5 Localización de tuberías y accesorios Todas las tuberías horizontales necesarias para el servicio en los diferentes núcleos, deberá tratarse de instalar bajo el nivel de la losa del piso a que dan servicio. Las redes principales deberán localizarse entre el plafond y la losa en las zonas de circulación del edificio para facilitar los trabajos de mantenimiento. Deberá evitarse cruzar con tuberías los lugares donde puedan ocasionar molestias al producirse una fuga, tales como habitaciones, lobbys, oficinas o comercios, prefiriéndose para el paso de la tubería lugares como sanitarios, cuartos de máquinas, etc. Debe evitarse instalar tuberías sobre equipos eléctricos o sobre lugares que pueden ser peligrosos para los operarios al ejecutar trabajos de mantenimiento. 4.1.6 Angulo de conexiones entre tuberías Las tuberías horizontales de alimentación deberán conectarse formando ángulos rectos entre sí y el desarrollo de las tuberías deberá ser paralelo a los ejes principales de la estructura. Las tuberías de desagüe deberán instalarse incidiendo con un ángulo de 45° al conectarse los ramales con las troncales y éstas con las principales. La conexión de 45° no requiere que el desarrollo de las tuberías se haga en dicho ángulo desde su origen hasta la conexión con la troncal, deben desarrollarse en forma paralela a los ejes principales de la estructura y únicamente en su conexión deberá incidir en 45°. 4.1.7 Agrupamiento de tuberías Las tuberías que forman las redes principales de alimentación de agua fría, agua caliente, retorno de agua caliente y protección contra incendio, deberán instalarse agrupadas, paralelas, todas en un mismo plano, soportadas sobre travesaños metálicos, y además, deberá establecerse la diferencia entre el servicio al que está orientada cada una de acuerdo con el código de colores que se indica en la tabla 4.1. Las tuberías que forman las redes secundarias,deberán disponerse como se indica para las redes principales, pero alojadas en un plano superior o inferior al plano de las redes principales, con el propósito de permitir el cruzamiento de las tuberías. La conexión de las líneas secundarias con las principales, deberá hacerse en ángulo recto utilizando para ello una “T” con la boca hacia arriba o hacia abajo, de acuerdo con la posición del plano de las redes secundarias. 4.1.8 Separación entre tuberías La separación entre las tuberías paralelas está limitada por la facilidad para ejecutar los trabajos de aislamiento y los de mantenimiento, en los cuales se requiere el espacio que ocupan las herramientas y los movimientos del operario. La tabla puesta a continuación proporcionará una guía de separaciones entre tuberías paralelas. Diámetro 13 19 25 32 38 50 100 150 200 Separación 50 50 64 64 75 75 100 100 150 Las dimensiones están dadas en milímetros. La separación se refiere al espacio necesario a ambos lados de la tubería de mayor diámetro. 4.1.9 Suspensiones y anclajes 4.1.9.1 Tuberías verticales Las tuberías verticales deberán sujetarse de los bordes de las losas o travesaños metálicos por medio de abrazaderas de hierro. Si se sujetan a las losas, dichas abrazaderas deberán anclarse con taquetes expansores. Si se sujetan a travesaños se usarán tornillos de cabeza cuadrada y tuerca. 4.1.9.2 Tuberías horizontales Las tuberías horizontales deberán suspenderse de las trabes, viguetas o de las losas usando abrazaderas de solera de hierro ancladas con taquetes expansores y tornillos. Las tuberías agrupadas se suspenderán de largueros metálicos con tirantes anclados a las losas. 4.1.9.3 Dilatación Los soportes para tuberías de agua caliente deberán estar diseñados de modo que permitan el movimiento producido por la dilatación térmica. 4.1.9.4 Separación de tuberías verticales La separación entre los elementos de suspensión en las tuberías verticales deberá ser igual a la altura de un entrepiso; cuando dicha separación exceda de 3 m. deberá colocarse un soporte intermedio anclado a los muros. En el caso de las tuberías verticales de cloruro de polivinilo (P.V.C.) se requerirá un soporte por cada campana. 4.1.9.5 Separación de tuberías horizontales La separación entre los elementos de suspensión para las tuberías horizontales se da en la tabla siguiente: Diámetro 13 19 25 32 38 50 64 75 100 Longitud 1.75 2.00 2.30 2.60 3.00 3.30 3.60 4.00 4.60 4.1.9.6 Fierro fundido y P.V.C. Las tuberías de fierro fundido y P.V.C. deberán suspenderse en cada tramo, colocando a la abrazadera cerca de la campana. 4.1.10 Relación con la estructura 4.1.10.1 Pasos Ninguna tubería deberá quedar ahogada en elementos estructurales como trabes, losas, pero si podrán cruzar a través de dichos elementos, en cuyo caso será indispensable dejar preparaciones para el paso de las tuberías. Las preparaciones para tuberías de alimentación de diámetro de 75 mm, y menores se harán dejando camisas que permitan una holgura igual a dos diámetros de la tubería mayor en el sentido horizontal y un diámetro de la tubería mayor en el sentido vertical. 4.1.10.2 Instalaciones en muros Las tuercas de unión, bridas, juntas de expansión y válvulas deberán quedar fuera de elementos estructurales o muros. Cuando se proyecten válvulas de seccionamiento en zonas empotradas en los muros, deberán quedar alojadas en cajas de lámina con puerta embisagrada. 4.1.11 Prueba de tuberías 4.1.11.1 Instalaciones hidráulicas Las instalaciones hidráulicas deberán ser probadas con agua al doble de la presión de trabajo, pero en ningún caso a una presión menor de 8.8 kg/cm 2 (125 lbs). La duración mínima de la prueba será de 24 hrs y después deberán dejarse cargadas las tuberías soportando la presión del trabajo hasta la colocación de muebles y equipos. 4.1.11.2 Instalaciones sanitarias Las tuberías de fierro fundido, acero soldable y P.V.C. para desagües y ventilación deberán ser probadas a la presión de 1 kg/ cm2 (10 m de columna de agua). La duración mínima de la prueba será de 30 minutos. Podrán hacerse estas pruebas por secciones con el objeto de obtener fácilmente la presión de prueba y evitar que se prolongue la duración de la misma, lo cual puede ser perjudicial para las retocadas de estopa y plomo de las tuberías de fierro fundido. 4.1.12 Instalación de tuberías 4.1.12.1 Tuberías de cobre A. Cortes Las tuberías podrán cortarse con seguetas de diente fino o con cortador de cuchillas, en ambos casos el corte deberá ser perfectamente perpendicular al eje del tubo y deberán limarse los bordes para evitar que se reduzca la sección del tubo. B. Ajuste conexiones Las tuberías de cobre soldable deben ajustarse correctamente en las conexiones; ambas deberán corregirse con herramientas dimensionales y lijarse hasta obtener un perfecto ajuste, la lija a emplear será del tipo esmeríl. C. Soldadura La soldadura debe llenar todo el espacio que tiene la conexión para recibir el tubo. Debe aplicarse la cantidad necesaria para cada soldadura, evitando que escurran de las tuberías, cantidades excedentes. D. Sobrecalentamiento No deberán requemarse las conexiones ni el tubo durante el calentamiento. Las piezas requemadas deberán reponerse por otras nuevas. E. Dobleces En ningún caso se aceptarán dobleces en las tuberías de cobre, debiendo emplearse siempre conexiones soldables. 4.1.12.2 Tuberías de fierro fundido A. Proporciones materiales de unión Las uniones entre tubería y conexiones deberán hacerse con las cantidades de materiales indicados en la siguiente tabla: DIAMETRO ESTOPA LONGITUD DE PLOMO TRENZA 50 mm. 200 grs. 90 cms. 0.400 kg. 100 mm. 300 grs. 150 cms. 0.800 kg. 150 mm. 400 grs. 225 cms. 1.200 kg. 200 mm. 600 grs. 285 cms. 1.800 kg. B. Herramientas Para la ejecución del trabajo deberá usarse herramientas apropiadas para retacar, fundir, vaciar y asentar. No deben usarse cinceles ni herramientas cortantes para colocar la estopa y el plomo. C. Angulos Todas las conexiones para desagües serán en 45°. Podrán usarse conexiones en ángulo recto en cambios de dirección de horizontal a vertical o en tuberías de ventilación. D. Pendientes Debe darse una pendiente uniforme en todo un ramal y en todo troncal según proyecto. E. Contrapendientes No deben existir tramos horizontales o con pendientes contrarias, por corto que sea el tramo. F. Registros de limpieza En los lugares indicados en el proyecto deberán colocarse tapones de registro roscados a nivel de piso terminado o bien en ductos o plafones registrables. Los registros de limpieza que haya necesidad de colocar en pisos de pasillos o locales sanitarios, deberán ser cromados. 4.1.12.3 Tuberías de P.V.C. (unión espiga - campana con anillo de hule) A. Cortes Las tuberías deberán cortarse en las longitudes estrictamente necesarias para evitar deformaciones en las instalaciones. Se deberá tener la precaución de almacenar estas tuberías a la sombra y a la temperatura ambiente a fin de tener un control lo más exacto posible en sus dimensiones, dado lo alto de su coeficiente de dilatación. B. Holgura Al instalar las tuberías y conexiones de P.V.C., deberá preverse una holgura de aproximadamente 1 cm, por campana de manera que la dilatación axial se absorba por estas holguras y no cause deformación en las instalaciones. C. Pendientes Debe darse una pendiente uniforme en todo un ramal y en cada troncal. D. Contrapendientes No deben existir tramos horizontales o con pendientes contrarias, por corto que sea el tramo. E. Registros de limpieza En los lugares indicados en el proyecto deberán colocarse tapones de registro roscados a nivel de piso terminado o bien en ductos o plafones registrables. 4.1.12.4 Tuberías de P.V.C. para cementar A. Corte Para efectuar esta operación, se utiliza una segueta D serrucho. Los cortes deben hacerse lo más recto posible a escuadra, con el fin de facilitar luego la.inserción de las piezas que se van a cementar. B. Eliminación de rebordes Se deben eliminar todos los rebordes que pudieran quedar al realizar el corte. Esto se puede lograr con una cuchilla afilada o una lima. Un corte recto y libre de rebordes asegura una unión bien hecha. Es recomendable hacer un chaflán en el tubo para que las filas no arrastren el pegamento al insertar el tubo. C. Limpieza Deben limpiarse perfectamente las dos superficies que se van a cementar, aunque éstas estén aparentemente limpias. Se recomienda utilizar Primer, para este efecto, o simplemente con un trapo impregnado de acetona. . E.Antes de aplicar el pegamento.6 12.) (menos de . después de lo cual ajusta medida con medida. como en el interior de la conexión. se introduce el tubo en la conexión hasta que éste tope y se gira un cuarto de vuelta a f in de distribuir mejor el cemento.Al terminar la operación del cemento limpie la brocha con acetona.1).2). Cementado Una vez efectuada la limpieza. F. Si el fondo de la cepa es rocoso o de otro material duro. más el diámetro de la tubería que va a colocarse.. E.. más el diámetro de la tubería.Efectúe la prueba de presión antes de tapar la tubería. debe hacerse lo más rápidamente posible y no durar más de un minuto.5 12. Cepas Las zanjas o cepas deben ser suficientemente amplias que permitan el acomodo de la tubería. siguientes datos: TUBERIAS 13 a 32 mm 38 a 75mm 100 a 200mm (para trabajar a presiones en kg/cm2..El recipiente del pegamento debe mantenerse tapado mientras no se está aplicando el pegamento. Si sobre la tubería van a pasar vehículos pesados. pruebe la unión entre tubo y conexión.5 12.6 12.5 – 24. En el relleno de la cepa debe utilizarse material libre de piedras y objetos punzocortantes. es recomendable como mínimo 80 cm. se aplica el pegamento tanto en la extremidad del tubo. de arena o tierra.5 – 24.) 12.5-24.4). E.3). Después de la aplicación de pegamento.5 12. E..5).6 1 Hr 6 Hr 2 Hr 12 Hr 6 Hr 14 Hr Toda la operación desde la aplicación del pegamento hasta la terminación de la unión. es necesario formar una cama de 10 cms... E. La cantidad de pegamento que se aplique debe ser la adecuada ya que tan perjudicial es el exceso de cemento.. Evite trabajar bajo la lluvia. respetando el tiempo de secado. recomendándose un ancho mínimo de 40 cms.No haga la unión si la tubería o la conexión están húmedas. Este debe penetrar fácilmente entre 1/3 y 2/3 de profundidad de la conexión. como la falta de éste. Se limpia cuidadosamente el exceso de pegamento y se deja secar de acuerdo con los. En lugares donde no se encuentran cargas excesivas debe tener un mínimo de 40 cms. Recomendaciones E.D. C. llevarán cámaras de oxidación. los que quedarán en la ubicación y a las líneas y niveles señalados en el proyecto. con una tolerancia de 5% en más o en menos. Limpieza de roscas Las uniones roscadas deberán hacerse limpiando perfectamente las cuerdas del tubo y de las conexiones para librarlas de rebabas.1. Aplicación de sellante El sellante especificado en el capítulo de especificaciones generales será aplicado sobre las roscas macho y eliminando de las conexiones el excedente una vez que haya sido probada la tubería. Los tinacos de asbesto-cemento deberán de cumplir con la Norma D. deberán ser las que exige la norma ASA-B2-1. B. en su funcionamiento.13 Suministro y colocación de tinacos Se entenderá por suministro e instalación de tinacos. deberán cumplir con lo fijado en el reglamento de la Dirección General de Ingeniería Sanitaria de la Secretaría de Salubridad y Asistencia.. La fosa séptica será fabricada y se instalará en la siguiente forma: .14 Suministro y colocación de fosa séptica Las fosas sépticas. los depósitos destinados a almacenamiento de agua en edificaciones. C29-1954. Impermeabilidad.5 Tuberías de fierro galvanizado A. es decir del tipo standard.1. 4. el conjunto de operaciones para suministrar. sino formando una amplia curva que toque en los extremos y el centro ambos lados de la cepa.N C29-1954. Presi6n hidrostática. D. y cuando se indique en el proyecto.1. colocar. conectar y dejar en condiciones de operabilidad satisfactoria. y no acusarán transmisión aun cuando sean sometidos a la prueba de impermeabilidad señalada en la Norma D. Capacidad y Peso.Todo tinaco deberá resistir una presión hidrostática equivalente a 2 (dos) veces su altura. 4.N. y protegerlas con un preparado anticorrosivo que le sirva de lubricante al hacer el ajuste. E.G. deberá figurar en los catálogos y listas de precios del fabricante.12. Ajuste de conexiones El ajuste de las uniones se deberá hacer sin marcar profundamente la tubería y las conexiones con los dientes de la herramienta..Los tinacos de asbesto-cemento deberán ser impermeables.La tubería no debe colocarse en línea recta. Herramienta Para tubo de 50 mm se usarán tarrajas a mano y para mayores herramientas motorizadas. Roscas Las dimensiones de las roscas. 4.G.El peso y la capacidad real de los tinacos.. se consolidará el fondo y se construirá sobre el mismo una plantilla de cimentación. y complementando el relleno hasta cubrir la fosa séptica con un colchón mínimo de treinta (30) centímetros de espesor. por 6 mm de espesor. Las tapas para registros serán construidas en la forma y dimensiones que correspondan al registro en que serán colocadas. adecuada para alojarla al nivel que se indique. Se tenderá una plantilla de pedacería de tabique o grava con mortero de cal. las dimensiones de los registros deberán ser tales que permitan el acceso y maniobra de un operario. . . se colocará una retícula rectangular u ortogonal formada por alambrón de 5 mm. .Por medio de fierro ángulo de 50. Dentro del vano del marco. En el proceso del colado de la base. se desplantarán y construirán los muros de tabique recocido del espesor que fije el proyecto. y sus dimensiones normales serán del orden de 60 x 60 cm. (1/4”) de diámetro. o un mínimo de 60 x 40 cm. se formarán las medias cañas del albañal. La superficie interior de los muros laterales de la caja del registro. son pequeñas cajas o estructuras que tienen acceso a los albañales del interior de los predios. 4. Cuando tales albañales sean muy profundos.8 mm. La construcción de los registros para albañal se sujetará a lo señalado en el proyecto. procediéndose después a la construcción de una base de concreto simple de las características que señale el proyecto.. Se ejecutará una excavación con afine del fondo de la misma. Los extremos del alambrón deberán quedar soldados al marco metálico. y en su fabricación se seguirán las normas siguientes: a).. bien sea empleando cerchas o tubos cortados por su plano medio longitudinal en los tramos rectos. en proporción uno a cinco (1:5). deberá repellarse y aplanarse por medio de mortero. Sobre la base de concreto. variando su profundidad en función de la configuración del terreno y de la pendiente del albañal. Se colocará la fosa séptica cuidando de que asiente en toda la superficie de su base. en cantidad igual a la señalada en el proyecto y nunca menor que la necesaria para absorber los esfuerzos por temperatura del concreto que se colará dentro del marco. compactando con pisón de mano por capas de veinte (20) centímetros de espesor hasta alcanzar el nivel adecuado para conectar los tubos de carga y descarga. se formará un marco rectangular de las dimensiones de la tapa del registro. los que formarán los lados de la caja del registro y que serán llevados hasta un nivel de 10 (diez) cm abajo del correspondiente al piso o pavimento definitivo.15 Registros de albañal Los registros de albañal.1. . los registros para albañal serán construidos en las ubicaciones y a las líneas y niveles señalados en el proyecto. permiten la inspección de esos albañales y la introducción de varillas u otros dispositivos semejantes para la limpieza de los mismos. y con cerchas o tabique recocido en los tramos curvos. Terminada la excavación. Se procederá a rellenar la excavación con los materiales que se autoricen. -Tanto la cara aparente de la tapa del registro como el dispositivo instalado en la misma. se colocará la cama de mastique. En cada esquina del contramarco. deberá acabarse con los mismos materiales. Los anclajes del contramarco irán fijos a los muros de la caja del registro. se le soldará una ancla formada con solera de fierro de 7 (siete) cm de largo por 25.. e). la instalación de un mueble sanitario comprenderá algunas o todas las operaciones cuya descripción y forma de ejecutar se señala a continuación: a). tubos de plomo.. dejándolas en condiciones de funcionar. conectar y probar cada una de las piezas de servicio sanitario señaladas en el proyecto. con la finalidad de conseguir hermeticidad en la junta de unión. deberán cumplir con los requisitos mínimos de calidad y funcionamiento estipulados en la Norma Oficial D. anclas o tornillos que sujetarán sólidamente el mueble al piso. el conjunto de operaciones que deberán ejecutarse para colocar.16 Instalación de muebles sanitarios Se entenderá por instalación de muebles sanitarios.G.-En su caso. y quedarán ahogados en mortero de cemento del mismo empleado en la construcción de la caja..Entre la superficie de contacto del lienzo del muro o pavimento y la superficie de contacto del mueble. c). formado por fierro ángulo de las mismas dimensiones del empleado para fabricar el marco.1. d). para conectar las llaves de servicio del mueble sanitario a la correspondiente salida de servicio de la red de alimentación de agua. En términos generales. . c). coladeras. d). que sean necesarias y suficientes para conectar herméticamente la descarga del mueble sanitario con el desagüe de servicio correspondiente de la red de albañal. Todas las conexiones deberán quedar herméticas. se prepararán las cajas necesarias para recibir sólidamente los apoyos del mueble correspondiente. etc. líneas y niveles señalados en el proyecto. plomo o cualquier otro material que estipule el proyecto.Instalación y conectado del lote completo de conexiones y/o piezas especiales como cespools.N B68-1954 de la Secretaría de Industria y Comercio. (1”) de espesor. 4.. en los pisos o pavimentos se ejecutarán las perforaciones en que quedarán alojadas las pijas. deberán quedar al nivel correspondiente al piso o pavimento.-La cara aparente de la tapa del registro. Cada uno de los muebles sanitarios se instalará en los sitios. se proveerá de un dispositivo especial que facilite introducir en él una llave o varilla que permita levantarla una vez instalada sobre el registro. se colará dentro del marco un concreto de la resistencia señalada en el proyecto.En los lienzos de los muros correspondientes. b). necesarias y suficientes.4 mm. Las llaves de agua de los muebles sanitarios que sean instalados en las obras de acuerdo con lo señalado en el proyecto.Al terminar el colado de la tapa del registro. b). amacizar. aparejo de la junta y colores del terminado que de acuerdo con el proyecto se vaya a dar al piso o pavimento definitivo.. Los muros de la caja del registro serán rematados por medio de un contramarco. Terminado el armado o refuerzo.-Se instalará y conectará el lote completo de conexiones y/o piezas especiales. en términos generales. Previamente a la reposición de un pavimento asfáltico o hidráulico. para cada uno de los principales conceptos que integran la ejecución material del tipo de obras cuyo análisis y proyecto ha sido explicado.f). Se entenderá por construcción de empedrado en seco. Esta actividad se deberá realizar con cortadora de disco o equipo similar que garantice los alineamientos requeridos de acuerdo con el proyecto. h). . g).1. en esta construcción se deberá utilizar el material producto de la ruptura. 4. son comunes a la realización de obras para abastecimiento de agua potable y alcantarillado.2. se construirá una base de grava cementada cuyo espesor será comúnmente de 20 cm.2 Construcción de base de grava cementada. presentándose divididas en los tres grupos siguientes: . .2.3 Construcción de empedrado en seco. 4.-Se hará la prueba de funcionamiento de cada mueble instalado en las obras y se corregirán todos los defectos que ocurrieren.1. 4.1.1.1 Trazo y corte con cortadora de disco en pavimento asfáltico y pavimento hidráulico. Especificaciones generales 4.Se ejecutarán todos los trabajos de plomería auxiliares que sean necesarios para la correcta instalación y buen funcionamiento de los muebles. el conjunto de operaciones consistentes en reponer los que hubieran sido removidos para la apertura de zanjas.2. Especificaciones para la ejecución de actividades que sólo corresponden a obras de alcantarillado. Especificaciones correspondientes a conceptos que. Especificaciones para llevar a cabo trabajos que sólo tienen relación con obras para abastecimiento de agua potable.2.2.2 Especificaciones para Instalaciones Externas En este subcapítulo.4 Ruptura de empedrado. se dan las especificaciones en que deberá fundamentarse el desarrollo de las actividades inherentes a los mismos.. no será retirada hasta que haya fraguado el mortero empleado para el empotramiento y amacizado de los mismos.-La obra falsa que se hubiere empleado como apoyo para sostener en su sitio los muebles sanitarios.1. . 4. debiendo ser vertical y realizando el corte hasta la profundidad necesaria. 4. 5 Ruptura de pavimento adoquinado. el conjunto de operaciones consistentes en reponer los que hubieran sido removidos para la apertura de zanjas. exentas de materias extrañas y su granulometría debe cumplir las especificaciones para materiales pétreos en mezclas asfálticas.2. Al llevarse a cabo este tipo de trabajos. El material pétreo deberá constar de partículas sanas de material triturado.2. a fin de seleccionar al máximo el material extraído de la ruptura con el propósito de su posterior aprovechamiento en la reposición. el pavimento deberá quedar al mismo nivel que el original. Comprende la ejecución de todos los trabajos necesarios para la ruptura y su remoción a un sitio donde no interfiera ni dificulte la ejecución de los trabajos.1. asfáltico de concreto.1. No se deberán utilizar agregados cuyos fragmentos sean en forma de lajas. 4.8 Pavimento asfáltico. deberá compactarse de inmediato.Este tipo de obra se deberá efectuar con especial cuidado. evitando la formación de topes o depresiones.2.7 Pavimento adoquinado junteado con mortero cemento arena 1:3. El acabado deberá ser igual al del pavimento existente. La reposición del pavimento asfáltico se hará sobre una base compacta. ya sea con pizón o con plancha o equipo similar pero adecuado al proyecto. 4.2.1. para lo cual deberá hacerse después que el relleno de las zanjas haya adquirido su máxima consolidación y no experimente asentamientos posteriores. 4. se procurará en todos los casos efectuar la ruptura evitando al máximo perjudicar el pavimento restante y molestias a la población.1. Los materiales asfálticos deben reunir los requisitos establecidos por las Especificaciones de Petróleos Mexicanos. 4. grumos arcillosos o más de 20% de fragmentos suaves. En la reposición del pavimento se podrán fabricar mezclas asfálticas de materiales pétreos y productos asfálticos en el lugar mismo de la obra.9 Pavimentos o banquetas de concreto. y prácticamente impermeable. que contengan materia orgánica. La mezcla deberá prepararse a mano o con máquina mezcladora y colocarse en capas de espesor inferior al definitivo. 4. Comprende la extracción del empedrado y su remoción. ya que se usan materiales graduados para que sea uniforme y resistente a las deformaciones producidas por las cargas. .1.2. empleando conformadoras o mezcladoras ambulantes. Las mezclas asfálticas formarán una carpeta compacta con el mínimo de vacíos. las operaciones consistentes en construir los que hubieran sido removidos para la apertura de zanjas. independientemente de que se use mezcla en frío o caliente.6 Empedrado junteado con mortero cemento arena 1:5 Se entenderá por construcción de empedrado en seco. en esta construcción se deberá utilizar el material producto de la ruptura. Se entenderá por construcción de pavimento adoquinado. Estas operaciones pueden ser efectuadas indistintamente a mano o mediante el empleo de equipos mecánicos. piedras sueltas. Previamente a este trabajo. El acabado deberá ser igual al existente. colado. deberá colocarse fuera de las zonas destinadas a la construcción. 4. que se encuentren localizadas sobre los bancos de préstamo. asimismo. la remoción de las capas superficiales de terreno natural. y en general. quemar y retirar de los sitios de construcción. será propiedad de la DGCOH y deberá ser estibado en los sitios que indique el supervisor. Todo el material no aprovechable deberá ser quemado. dentro del derecho de vía y en la zona de libre colocación. Los daños y perjuicios a propiedad ajena producidos por trabajos de desmonte efectuados indebidamente dentro o fuera del derecho de vía o de las zonas de construcción. 4. (Liso o rayado).2. se hará sobre una base compactada y comprende la fabricación. de concreto con la resistencia que se señale en cada concepto. con curacreto o similar.1.2.La construcción o reposición de pavimento o banquetas de concreto. hierbas o cualquier vegetación comprendida dentro del derecho de vía. a las actividades involucradas con la limpieza del terreno de maleza. Se denominará banco de préstamo el lugar del cual se obtengan materiales naturales que se utilicen en la construcción de las obras. tomándose las precauciones necesarias para evitar incendios. la remoción de capas de terreno inadecuadas para construcciones de todo tipo. los árboles.1. 4. Las operaciones de desmonte deberán efectuarse invariablemente en forma previa a los trabajos de construcción. .10 Desmontes.. Se entenderá por zona de libre colocación.1. con la anticipación necesaria para no entorpecer el desarrollo de éstos.2. etc.11 Despalme. basura. y su retiro a sitios donde no entorpezcan la ejecución de los trabajos. El material aprovechable proveniente del desmonte. vibrado y curado. la superficie de despalme deberá haber sido desmontada. las áreas de construcción y los bancos de préstamo indicados en los planos. Se entenderá por despalme. la faja de terreno comprendida entre la línea límite de la zona de construcción y una línea paralela a ésta distante 60 (sesenta) metros. cuyo material no sea aprovechable para la construcción. desenraizar. También se entenderá por despalme la remoción de las capas de terreno natural que no sean adecuadas para la cimentación o desplante de un terraplén. serán de la responsabilidad del Contratista. algunas o todas las operaciones siguientes: cortar. Toda la materia vegetal proveniente del desmonte. El material producto del despalme deberá ser retirado fuera de la superficie del banco de préstamo que se va a explotar y colocado en la zona de libre colocación.12 Limpieza y trazo en el área de trabajo Se entenderá por limpieza y trazo. arbustos. Este trabajo consiste en efectuar alguna. en el alcance de este concepto, está implícito el trazo y la nivelación instalando bancos de nivel y el estacado necesario en el área por construir. 4.2.1.13 Excavación de zanjas Se entenderá por "excavación de zanjas", la que se realice según el proyecto para alojar la tubería de las redes de agua potable y alcantarillado, incluyendo las operaciones necesarias para amacizar o limpiar la plantilla y taludes de las mismas, la remoción del material producto de las excavaciones, su colocación a uno o a ambos lados de la zanja disponiéndolo en tal forma que no interfiera con el desarrollo normal de los trabajos, y la conservación de dichas excavaciones por el tiempo que se requiera para la instalación satisfactoria de la tubería. Incluye igualmente las operaciones que deberán efectuarse para aflojar el material, manualmente o con equipo mecánico, previamente a su excavación cuando se requiera. El producto de la excavación se depositará a uno o a ambos lados de la zanja, dejando libre en el lado que fije el supervisor, un pasillo de 60 (sesenta) cm entre el límite de la zanja y el pie del talud del bordo formado por dicho material, debiéndose conservar este pasillo libre de obstáculos. Las excavaciones deberán ser afinadas en tal forma, que cualquier punto de las paredes de las mismas no diste, en ningún caso, más de 5 (cinco) cm de la sección de proyecto, cuidándose que esta desviación no se repita en forma sistemática. El fondo de la excavación deberá ser afinado minuciosamente, a fin de que la tubería que posteriormente se instale en la misma, quede a la profundidad señalada y con la pendiente de proyecto. Las dimensiones de las excavaciones que formarán las zanjas variarán en función del diámetro de la tubería que será alojada en ellas. La profundidad de la zanja será medida hacia abajo a contar del nivel natural del terreno, hasta el fondo de la excavación. El ancho de la zanja será medido entre las dos paredes verticales paralelas que la delimitan. El afine de los últimos 10 (diez) cm del fondo de la excavación, se deberá efectuar con la menor anticipación posible a la colocación de la tubería. Cuando la excavación de zanjas se realice en material común, para alojar tuberías de concreto que no tenga la consistencia adecuada a juicio del supervisor, la parte central del fondo de la zanja se excavará en forma redondeada de manera que la tubería apoye sobre el terreno en todo el desarrollo de su cuadrante inferior y en toda su longitud. A este mismo efecto de bajar la tubería a la zanja o durante su instalación, deberá excavarse en los lugares en que quedarán las juntas, cavidades o "conchas" que alojen las campanas o cajas que formarán las juntas. Esta conformación deberá efectuarse inmediatamente antes de tender la tubería. El supervisor deberá vigilar que desde el momento en que inicie la excavación, hasta que se termine el relleno de la misma, incluyendo el tiempo necesario para la colocación y prueba de la tubería, no transcurra un lapso mayor de 7 (siete) días de calendario. Cuando la excavación de zanjas se realice en roca fija, se permitirá el uso de explosivos, siempre que no altere el terreno adyacente a las excavaciones y previa autorización por escrito del supervisor. El uso de explosivos se restringirá en aquellas zonas en que su utilización pueda causar perjuicios a las obras, o bien cuando por usarse explosivos dentro de una población, se causen daños o molestias a sus habitantes. Cuando la resistencia del terreno o las dimensiones de la excavación sean tales que pongan en peligro la estabilidad de las paredes de la excavación, el supervisor ordenará la colocación de los ademes y puntales que juzgue necesarios para la seguridad de las obras, la de los trabajadores o que exijan las leyes o reglamentos en vigor. El supervisor está facultado para suspender total o parcialmente las obras cuando considere que el estado de las excavaciones no garantiza la seguridad necesaria para las obras y/o los trabajadores, hasta en tanto no se efectúen los trabajos de ademe o apuntalamiento. Para la clasificación de las excavaciones por cuanto a la dureza del material, se entenderá por "material común" la tierra, arena, grava, arcilla y limo, o bien todos aquellos materiales que puedan ser aflojados manualmente con el uso del zapapico, así como todas las fracciones de roca, piedras sueltas, peñascos, etc., que cubiquen aisladamente menos de 0.75 de metro cúbico y en general todo tipo de material que no pueda ser clasificado como roca fija. Se entenderá por "roca fija" la que se encuentra en mantos con dureza y contextura que no pueda ser aflojada o resquebrajada económicamente sino con el uso previo de explosivos, cuñas o dispositivos mecánicos de otra índole. También se consideran dentro de esta clasificación aquellas fracciones de roca, piedra suelta o peñascos que cubiquen aisladamente más de 0.75 de metro cúbico. Cuando el material común se encuentre entremezclado con la roca fija en una proporción igual o menor al 25% del volumen de ésta, y en tal forma que no pueda ser excavado por separado, todo el material será considerado como roca fija. Para clasificar material se tomará en cuenta la dificultad que haya presentado para su extracción. En caso de que el volumen por clasificar esté compuesto por volúmenes parciales de material común y roca fija, se determinará en forma estimativa el porcentaje en que cada uno de éstos materiales interviene en la composición del volumen total. 4.2.1.14 Excavación para estructuras Se entenderá por excavación para estructuras, las que se realicen para cimentación, incluyendo las operaciones necesarias para amacizar o limpiar la plantilla o taludes de la misma, la remoción del material producto de las excavaciones a la zona de libre colocación disponiéndolo en tal forma que no interfiera con el desarrollo normal de los trabajos, y la conservación de dichas excavaciones por el tiempo que se requiera para la construcción satisfactoria de las estructuras correspondientes. Incluyen igualmente las operaciones que deberán efectuarse para aflojar el material previamente a su excavación. Las excavaciones deberán efectuarse de acuerdo con los datos del proyecto, afinándose en tal forma que ninguna saliente del terreno penetre más de 1 (uno) cm dentro de las secciones de construcción de las estructuras. Se entenderá por zona de colocación libre, la comprendida entre alguna, algunas o todas las líneas de intersección de los planos de las excavaciones con la superficie del terreno, y las líneas paralelas a ellas distantes 20 (veinte) metros. Cuando los taludes o plantilla de las excavaciones vayan a recibir mamposterías o vaciado directo de concreto, deberán ser afinadas hasta las líneas o niveles del proyecto, en tal forma que ningún punto de la sección excavada diste más de 10 (diez) cm del correspondiente de la sección del proyecto; cuando las excavaciones se efectúen en roca fija, dicha tolerancia se determinará de acuerdo con la naturaleza del material excavado. El afine de las excavaciones para recibir mamposterías o el vaciado directo de concreto en ellas, deberá hacerse con la menor anticipación posible al momento de construcción de las mamposterías o al vaciado del concreto, a fin de evitar que el terreno se debilite o altere por el intemperismo. Cuando las excavaciones no vayan a cubrirse con concreto o mamposterías, se harán con las dimensiones mínimas requeridas para alojar o construir las estructuras, con un acabado esmerado hasta las líneas o niveles previstos en el proyecto y con una tolerancia en exceso de 25 (veinticinco) cm. al pie de los taludes que permita la colocación de formas para concreto cuando esto sea necesario. La pendiente que deberán tener los taludes de estas excavaciones, será determinada en la obra por el supervisor según la naturaleza o estabilidad del material excavado, considerándose la sección resultante como sección de proyecto. Cuando las excavaciones se realicen en roca fija, se permitirá el uso de explosivos, siempre que no altere el terreno adyacente a las excavaciones y previa autorización por escrito del supervisor. El material producto de las excavaciones podrá ser utilizado, según el proyecto y/o las órdenes del supervisor, en rellenos u otros conceptos de trabajo de cualquier lugar de las obras. 4.2.1.15 Plantillas apisonadas Cuando a juicio del supervisor el fondo de las excavaciones donde se instalarán tuberías, no ofrezca la consistencia necesaria para sustentarlas y mantenerlas en su posición en forma estable, o cuando la excavación haya sido hecha en roca que por su naturaleza no haya podido afinarse en grado tal que la tubería tenga el asiento correcto, se construirá una plantilla apisonada de 10 cm. de espesor mínimo, hecha con material adecuado para dejar una superficie nivelada para una correcta colocación de la tubería. La plantilla se apisonará hasta que el rebote del pisón señale que se ha logrado la mayor compactación posible, para lo cual, al tiempo del apisonado, se humedecerán los materiales que forman la plantilla para facilitar su compactación. Asimismo, la plantilla se podrá apisonar con pisón metálico o equipo, hasta lograr el grado de compactación estipulado. La parte central de las plantillas que se construyan para apoyo de tuberías de concreto, será construida en forma de canal semicircular para permitir que el cuadrante inferior de la tubería descanse en todo su desarrollo y longitud sobre la plantilla. Las plantillas se construirán inmediatamente antes de tender la tubería, y previamente a dicho tendido, el contratista deberá recabar el visto bueno del supervisor para la plantilla construida, ya que en el caso contrario éste podrá ordenar, si lo considera conveniente, que se levante la tubería colocada y los tramos de plantilla que considere defectuosos y que se construyan nuevamente en forma correcta. 4.2.1.16 Relleno de excavaciones de zanjas Se entenderá por "relleno sin compactar", el que se haga por el simple depósito del material para relleno, con su humedad natural y sin compactación alguna salvo la natural que produce su propio peso. Se entenderá por "relleno compactado", aquel que se forme colocando el material en capas sensiblemente horizontales, del espesor que señale el supervisor, pero en ningún caso mayor de 15 (quince) cm. y con la humedad que requiera el material, de acuerdo con la prueba Proctor, para su máxima compactación. Cada capa será compactada uniformemente en toda su superficie mediante el empleo de pisones de mano o neumático hasta obtener la compactación requerida. Así, por relleno de excavaciones de zanjas se entenderá el conjunto de operaciones que deberán ejecutarse para rellenar, hasta el nivel original del terreno natural o hasta los niveles señalados por el proyecto, las excavaciones que se hayan realizado para alojar las tuberías de redes de agua potable y alcantarillado, así como las correspondientes a estructuras auxiliares. No se deberá proceder a efectuar ningún relleno de excavación sin antes obtener la aprobación por escrito del supervisor, pues en caso contrario, éste podrá ordenar la total extracción del material utilizado en rellenos no aprobados por él. La primera parte del relleno se hará invariablemente empleando en ella tierra libre de piedras, y deberá ser cuidadosamente colocada y compactada a los lados de los cimientos de estructuras y abajo y a ambos lados de las tuberías. En el caso de cimientos y de estructuras, este relleno tendrá un espesor mínimo de 60 (sesenta) cm, y cuando se trate de tuberías, este primer relleno se continuará hasta un nivel de 30 (treinta) cm arriba del lomo superior del tubo o según proyecto. Después se continuará el relleno empleando el producto de la propia excavación, colocándolo en capas de 20 (veinte) cm. de espesor como máximo que serán humedecidas y apisonadas. Cuando por la naturaleza de los trabajos no se requiera un grado de compactación especial, el material se colocará en las excavaciones, apisonándolo ligeramente, en capas sucesivas de hasta 20 (veinte) cm de espesor, y de esta manera se llenará la excavación dejando sobre de ella un montículo de material con altura de 15 (quince) cm. sobre el nivel natural del terreno. Cuando el proyecto así lo señale, el relleno de excavaciones deberá ser efectuado en forma tal que cumpla con las especificaciones de la técnica "Proctor" de compactación, para lo cual el supervisor ordenará el espesor de las capas, el contenido de humedad del material, el grado de compactación, procedimiento, etc., para lograr la compactación óptima. La consolidación empleando agua no se permitirá en rellenos en que se empleen materiales arcillosos o arcilloarenosos, y a juicio del supervisor podrá emplearse cuando se trate de material rico en terrones o muy arenoso. En estos casos se procederá a llenar la zanja hasta un nivel de 20 (veinte) cm. abajo del nivel natural del terreno, vertiendo agua sobre el relleno ya colocado hasta lograr en el mismo un encharcamiento superficial; al día siguiente, con una pala, se pulverisará y alisará toda la costra superficial del relleno anterior y se rellenará totalmente la zanja, consolidando el segundo relleno en capas de 15 (quince) cm. de espesor y quedando este proceso sujeto a la aprobación del supervisor, quien dictará modificaciones o modalidades. La tierra, rocas y cualquier material sobrante después de rellenar las excavaciones de zanjas, serán acarreados por el contratista hasta el lugar de desperdicios que señale el supervisor. Los rellenos que se hagan en zanjas ubicadas en terrenos de fuerte pendiente, se terminarán en la capa superficial empleando material que contenga piedras suficientemente grandes para evitar el deslave del relleno motivado por el escurrimiento de las aguas pluviales, durante el período comprendido entre la terminación del relleno de la zanja y la reposición del pavimento correspondiente. En cada caso particular el supervisor dictará las disposiciones pertinentes. 4.2.1.17 Extendido y bandeado de material sobrante de excavación Se entenderá por extendido y bandeado de material sobrante de excavación, al conjunto de actividades necesarias para formar un terraplén de la altura que resulte a partir del terreno natural, con una pendiente del 2% hacia uno o ambos lados, con el material sobrante de la excavación de zanja y sin ninguna compactación especial. 4.2.1.18 Bombeo de achique con bomba autocebante Por bombeo de achique se entenderá al conjunto de operaciones que se hagan necesarias para extraer el agua que se localice en las zanjas para tendido de tubería, así como en excavaciones para obras complementarias que se requieran en el sistema. Al ordenar la utilización del equipo, el supervisor deberá prestar especial atención a que dicho equipo sea el adecuado para la ejecución del trabajo, tanto por lo que se refiere al tipo empleado, como a su capacidad y rendimiento, y ya durante su operación, cuidar que ésta se haga eficientemente y se obtenga de ella el rendimiento correcto. 4.2.1.19 Ademes de madera Se entenderá por ademe de madera, abierto o cerrado, el conjunto de operaciones que deberán ejecutarse cuando la resistencia del terreno, o las dimensiones de la excavación, sean tales que pongan en peligro la estabilidad de las paredes. Todos los trabajos que se ejecuten en la construcción de ademes de madera, deberán sujetarse a lo señalado en las normas y planos del proyecto. Las dimensiones, características y sistemas de construcción de los ademes, así como las líneas, niveles, elevaciones y profundidades, serán justamente las ordenadas por el proyecto. 4.2.1.20 Instalación de tubería de acero soldada Se entenderá por este concepto, el conjunto de todas las maniobras y trabajos que deban ejecutarse para la debida colocación de la tubería en zanjas o sobre silletas previa union mediante junta soldada. Cada tubo se alineará con el ya instalado, por medio de un alineador exterior o interior, según el diámetro de la tubería de que se trate. El tipo de alineador que se utilice, según el caso, deberá tener potencia suficiente para volver el extremo del tubo a su forma circular en caso de que esté ovalado, y si el diámetro del tubo que se está alineando tiene diferencia pequeña con el diámetro del tubo con el cual se va a unir, se repartirá la diferencia en toda la circunferencia del tubo y en ningún caso se permitirá que el escalón así formado sea mayor que 1/16”. El alineamiento del tubo será hecho en tal forma que no sea visible ninguna desviación angular entre dos tubos consecutivos. La separación entre las partes planas (topes) de los biseles en la unión de los dos tubos, deberá ser aproximadamente de 1/16”, de tal manera que se asegure una completa penetración de la soldadura sin quemadura. Los extremos de la tubería y accesorios que van a ser soldados deben estar biselados. Cuando en el campo se haga necesario hacer un bisel, éste deberá hacerse con máquina biseladora oxiacetilénica de mano para formar un bisel semejante a los de fábrica. No se permitirá hacer biseles a mano o sin el equipo adecuado, y no se permitirá soldar tubos o accesorios cuyos biseles muestren irregularidades o abolladuras. En estos casos, el contratista deberá hacer el rebiselado de la extremidad defectuosa por medio de un biselador de soplete o con herramientas mecánicas adecuadas. Soldadura Eléctrica.- Las máquinas de soldar serán del tipo de corriente directa, con una capacidad mínima de 300 amperes en el sistema manual y de 350 amperes en el semiautomático o automático. Todos sus accesorios, tales como cables, portaelectrodos, etc., deberán ser del tipo y tamaño adecuados para el trabajo y estar en todo tiempo en condiciones de asegurar soldaduras de buena calidad, continuidad de operación y seguridad para el personal. Mientras se aplica el primer cord6n de soldadura, se mantendrá el tubo a una altura mínima de 0.40 m. (16”) sobre el terreno y completamente alineado con el tipo de alineador adecuado debidamente colocado, y deberá terminarse totalmente el cordón antes de mover el equipo de sostén o quitar el alineador. Cada soldadura se hará con el número de cordones y tamaños de electrodos que se fijan en las especificaciones particulares, de acuerdo con el diámetro y espesor de la tubería. Si de acuerdo con su experiencia el constructor desea emplear otro procedimiento de soldadura diferente al indicado en las particulares del proyecto, deberá hacerlo previa autorización. La soldadura terminada deberá presentar un aspecto uniforme y deberá limpiarse y cepillarse completamente sin dejar nada de escoria, usando arcair o método similar. La soldadura seguirá el procedimiento manual de arco metálico protegido, con soldadura a tope de los diversos tramos de tubería. Los soldadores por emplearse deberán ser calificados según organismos internacionales como AWS, y podrán ser examinados por personal de la contratante siguiendo las especificaciones 6.3 y 6.4 de las Especificaciones Generales de Construcci6n de PEMEX (incisos 6.3.1 a 6.3.6 y 6.4.1 a 6.4.15). De no disponerse de la calificación internacional, deberá sujetarse forzosamente al examen. Las costuras longitudinales de la tubería no deberán ser coincidentes en dos tuberías consecutivas, debiendo quedar en la parte superior con giros de 30 grados respecto del eje de la tubería en forma alternada. Los biseles deberán quedar limpios de materias extrañas y grasa, según especificación 6.6.3 de PEMEX. No deberán iniciarse dos cordones de soldadura en un mismo punto y se harán de arriba a abajo según especificaciones 6.6.8 y 6.6.9 de PEMEX; terminando el fondeo se colocarán los siguientes cordones de soldadura con espesor máximo de 1/8 de pulgada, según especificación 6.6.10 de PEMEX. Dentro del proceso de soldado, deberán evitarse condiciones atmosféricas adversas, tal como se menciona en la especificación 6.6.14. No deberá moverse la tubería hasta que la soldadura esté fría, a temperatura tolerable al tacto. La calidad de la soldadura será juzgada por la supervisión de acuerdo con lo antes expuesto y complementado con el folleto 1104 "Standar Welding Pipe lines and Rolated facilities", última edición de APS según especificación 6.7 de PEMEX. La reparación de soldaduras defectuosas deberá seguir la especificación 6.9 de PEMEX, siempre y cuando no se requiera más de tres reparaciones por unión y éstas no estén a menos de 6 pulgadas de separación. En caso de no poderse reparar se procederá a cortar el tubo, rebiselar, alinear y soldar según la especificación 6.9.5 de PEMEX. Al término de la jornada de trabajo, se procederá a cubrir los extremos de la tubería para evitar la entrada de materias extrañas y animales, mediante tapas protectoras, que serán presentadas para su aprobación al supervisor; estas tapas se retirarán una vez que hayan cumplido su cometido. Antes de bajar la tubería, se debe detectar nuevamente y se preparará el fondo de la zanja quitando los obstáculos, piedras o irregularidades que signifiquen puntos de concentración de cargas que puedan dañar al revestimiento durante las maniobras de bajado de la tubería. En los lugares excavados en roca o tepetate duro,, se preparará una capa de material suave que pueda dar un apoyo uniforme al tubo, como tierra o arena suelta con espesor mínimo de 10 cm. El bajado de la tubería deberá hacerse cuidadosamente, empleando bandas de lona u otro material suave. No se permitirá el uso de fibra o metal que pueda dañar la protección. La maniobra se efectuará cuidando que la tubería quede sujeta a esfuerzos de compresión y no de tensión cuando sea colocada en el fondo de la zanja, y salvo el caso en que la supervisión lo autorice, la tubería deberá bajarse al día siguiente, pero no antes de 24 horas, después de haber sido esmaltada para que esté suficientemente seca. 4.2.1.21 Limpieza de tubería y piezas especiales de acero, con chorro de arena. GRADO COMERCIAL (SSPC-SP-6-63).- Procedimiento para preparar superficies metálicas para ser pintadas, mediante la eliminación de toda la escama de laminación, óxido, pintura o materias extrañas, mediante el uso de abrasivos impulsados a través de mangueras o ruedas centrífugas. Toda la grasa, aceite, polvo y escama, así como pintura vieja, deberán de ser completamente eliminadas, excepto en pequeñas partes - partes descoloridas - que sean encontradas en el fondo de las picaduras. La superficie es moldeada en color gris. Por lo menos 2/3 de cada pulgada cuadrada (6.45 centímetros cuadrados) de área de superficie, deberá de estar libre de todo residuo visible, y el resto limitado a ligera decoloración o manchado ligero. CERCANO A METAL BLANCO (SSPC-SP-10-63).- Procedimiento para la preparación de superficies metálicas para pintarse, por medio de la eliminación de toda la escama de laminación, óxido, costras de óxido, pintura y materias extrañas, por medio del uso de abrasivos propulsados mediante mangueras o ruedas centrífugas. Todo el aceite, grasa o suciedad, escama de laminación, óxido, productos de corrosión, pintura y materias extrañas, deben eliminarse completamente. Sombras muy grandes o líneas o decoloraciones ligeras, cubiertas por manchas de óxido, óxidos de la escama de laminación o residuos adheridos, pueden permanecer. El 95 % de la superficie debe quedar libre de residuos. La superficie vista sin aumento, debe estar libre de todo aceite, grasa, suciedad, escama de laminación visible, óxido, productos de corrosión, pintura o cualquier otra materia extraña. El color de la superficie limpia, puede ser afectado por el tipo particular de abrasivos usados. METAL BLANCO (SSPC-SP-5-63).- Procedimiento para preparar superficies metálicas para ser pintadas, eliminando toda la escama de laminación, óxido, costras de óxido, pintura vieja o cualquiera otra materia extraña mediante el uso de abrasivos propulsados a través de mangueras o ruedas centrífugas. Una superficie limpiada con chorro de arena a metal blanco, tiene un color uniforme gris claro, ligeramente rugosa para proporcionar mayor anclaje a los recubrimientos. La superficie, vista sin ampliación, debe de estar libre de toda escama de fundición visible, así como de aceite, grasa, polvo, óxido, pintura o cualquiera otra materia extraña. El color de la superficie limpia puede ser afectado por el medio abrasivo particular que se use. GENERALIDADES.- La limpieza de tubería y piezas especiales de acero con chorro de arena, son limpiezas realizadas en las superficies metálicas aplicando un chorro de abrasivos a presión, utilizándose arena o granalla metálica como abrasivos. La rugosidad o máxima profundidad del perfil que se obtenga en la superficie limpia, y que servirá como anclaje para el recubrimiento, estará comprendida entre 0.0001 y 0.0025” de acuerdo con el espesor de película del primario, el cual deberá ser mayor que la profundidad del pérfil o anclaje. Después de realizada la limpieza, cuando se utilice chorro de arena, se hará una eliminación del polvo sopleteando la superficie con un chorro de aire seco y limpio. Para aceptar una superficie preparada con arena, deberá tener el mismo aspecto que en un área de dos metros cuadrados, seleccionada previamente como patrón y representativa de las condiciones de la superficie por limpiar. Asimismo, se utilizará el patrón para corroborar que la profundidad de anclaje es la especificada, utilizando la lámpara comparadora de anclaje u otro aparato de medición. El tiempo máximo que se permitirá transcurra entre la limpieza y la protección de la superficie, dependerá del medio ambiente en que se trabaje, pero en ningún caso excederá de cuatro horas; cuando se excedan los tiempos permisibles de tubería, se repetirá el trabajo de limpieza de la superficie. 4.2.1.22 Corte y biselado de tubería de acero El corte y biselado de la tubería de acero, deberá ejecutarse con máquina biseladora oxiacetilénica de mano, para formar un bisel semejante a los de fábrica. No se deberán hacer cortes ni biseles sin el equipo adecuado, ya que no se permitirá soldar tubos o accesorios cuyos biseles muestren irregularidades. La configuración del bisel deberá ser uniforme en todo el perímetro del tubo, y será función del espesor y/o de las indicaciones de la supervisión. 4.2.1.23 Protección anticorrosiva para tubería acero; superficie exterior El recubrimiento de los tubos se hará inmediatamente después que el supervisor haya aprobado la limpieza de la tubería, en un lapso no mayor de cuatro horas; por consiguiente, no deberán limpiarse áreas grandes, sino únicamente aquellas que alcancen a recubrir en el tiempo especificado. Para extremos biselados que deberán ser soldados en campo, se dejará una faja de quince centímetros, sin pintar, en el interior y exterior de la tubería. Las partes maquinadas que vayan a deslizar entre sí no irán pintadas. No deberá aplicarse el recubrimiento cuando: - Los trabajos son a la intemperie y existan tolvaneras o lluvias. - La superficie por recubrir esté mojada o húmeda. - La temperatura ambiente sea menor de diez grados centígrados. - La humedad relativa sea mayor de noventa por ciento. de ancho.Suministro y aplicación de una capa de esmalte anticorrosivo a base de brea de hulla. 4. Se debe contemplar el suministro y aplicación de una capa de primario epóxico catalizado (RP-6.005” en color blanco. dando un espesor total de 0. con un brillo mínimo de 50 a 60 por ciento. de ancho. La pintura de esta tubería deberá ser de alta calidad. debiendo tener una resistencia al rayado igual o mejor al grado 413 según ASTM-D-3359. su resistencia al intemperismo. B).2 mm.2.. punta y cola de las bobinas y de 1.Suministro de una envoltura de malla de fibra de vidrio (vidrio-flex) o similar de 457. en las uniones.Suministro de revestido final de fieltro de acabado o envoltura exterior. Norma Pemex) a un espesor de película seca por capa de 0. deberá ser igual o mejor al “'grado B” en ampollamiento (ASTM-D-14). Código Munsell Número N 9. en las uniones. al “grado 6” en corrosión (ASTM-D-3359).1. en espiral. . se deben ejecutar con la finalidad de proteger a base de pinturas las tuberías de acero. colocada en caliente con un espesor de película seca de 40 a 50 milésimas de pulgada.5 a 2. deberá ser previa autorización del ingeniero supervisor. se deberán seguir las instrucciones y especificaciones del fabricante de los equipos utilizados. para cualquiera que se seleccione. El espesor final del recubrimiento exterior deberá tener como mínimo 3/32”.2 mm. punta y cola de las bobinas y de 1. Si se opta por la aplicación por aspersión neumática. con paneles (ó 36 horas en piezas). deberán hacerse en una sola operación y con el equipo automático adecuado. sin embargo.. en espiral.5 cm. así como el parcheo en tubería de acero. C). Terminada la aplicación. con los refuerzos mecánicos.La aplicación del recubrimiento se hará utilizando cualquier método. Norma Pemex) a un espesor de película seca por capa de 0.24 Protección anticorrosiva interior en tuberías de acero La protección anticorrosiva interior. la película protectora deberá quedar uniforme y libre de escurrimientos.. colocado en caliente y con refuerzos mecánicos. Todas las irregularidades deberán ser removidas. de filamento de vidrio de 457.005” y el suministro y aplicación de dos capas de acabado epóxico de altos sólidos (RA-26. con espesor de 20 a 22 milésimas de pulgada.012”.5. con traslape de l0 cm. se sujetará a: A). gotas.5 cm. La aplicación del esmalte. mediante el medidor de película húmeda de lectura directa similar al Nordson. y deberá estar equipado con un tanque regularizador de presiones y dispositivo separador del aceite y humedad que eventualmente pueda contener el aire del equipo neumático.5 a 2. de manera que los refuerzos mecánicos queden embebidos con el esmalte. se refiere a las actividades que inmediatamente después de realizada la limpieza de las superficies. con traslapes de 10 cm. a un espesor de 30 a 35 milésimas de pulgada. agrietamientos y corrugados. Se medirá el espesor inmediatamente después de ser aplicado el recubrimiento. probada en cámara de niebla salina (ASTM-B-117) a 72 horas. La aplicación de recubrimientos a base de un sistema anticorrosivo de productos de alquitrán de hulla. Para calibrar los instrumentos. Higrómetros.25 Doblado de tubería de acero Esta actividad. el calibrador no puede emplearse con precisión. Debe tenerse cuidado de no penetrar el recubrimiento al presionar el calibrador para hacer la lectura. Malla U. anunciándose por sonido la existencia de la falla.. El doblado de tubos se hará en frío. El aparato dispone de dos electrodos: Uno en un cable que se conecta a tierra o alguna parte desnuda de la superficie metálica. dando lecturas más altas.Los recubrimientos deberán cumplir como mínimo las siguientes pruebas: Adherencia Espesor de película seca Coeficiente de abrasión Salpicado (Método Gardner) Doblado (Resistencia a la flexión) Inmersión en solución de sulfato de sodio. y el eléctrodo de inspección. Se utilizará el calibrador de tipo magnético operado por imanes permanentes que puede ser el “Eletómetro”. . como parte de control de la calidad de preparación de superficies. y en tramos de tubería que sean de un acero en que los límites elásticos y de ruptura estén suficientemente separados. detectándose la reparación. Pruebas. que es un bastón en cuyo extremo lleva una esponja que se satura en agua y se pasa por la superficie recubierto para localizar los poros. se utilizará una laminilla empleada como patrón que sea aproximadamente del espesor del recubrimiento a medir. En caso de que el recubrimiento que está siendo medido se haya suavizado con solventes. “Mikrotest” o “Certutest”. tiene por objeto determinar periódicamente la granulometría del abrasivo para limpieza. se deberán hacer nuevamente y directamente en las piezas recubiertas. Las pruebas de adherencia y de espesor de película seca.Se utilizará para determinar la humedad relativa del medio ambiente. 4.S Estandard Mex: El juego de mallas.1.El instrumento se coloca perpendicular a la superficie y el espesor del recubrimiento se lee directamente en milésimas de pulgada. no debiendo permitirse el calentamiento del tubo para ejecutar esta operación. Se utilizará un detector eléctrico no destructivo similar al Tinker and Rasar modelo M-1 que aplica una tensión de 67 1/2 volts.. se realizará en curvas horizontales y verticales. para permitir las deformaciones del doblado. Esta se marca y se repara. debe tenerse cuidado de que las inferiores parcialmente endurecidas no sean penetradas bajo la presión del calibrador.2. El electrolito de la esponja penetra en éstos y cierra el circuito. ya que se obtendrán lecturas de espesores menores. por personal de control de calidad de la DGCOH. Si el calibrador se usa para determinar espesores de película húmeda de capas subsecuentes a la primera. al 30% de las soldaduras circunferenciales para junteo de la tubería de línea realizada al día y seleccionadas al azar. Las curvas horizontales se harán en tal forma que la soldadura longitudinal quede del lado interior. después de haber hecho la soldadura. No se aceptará que se formen pliegues en la curva ni que el diámetro interior del tubo disminuya en más de ¼” en la dirección del doblado.26 Inspección radiográfica de la soldadura Tan pronto como sea posible. Las ondulaciones o deformaciones que se provoquen en la superficie del tubo en el lado cóncavo de la curva. El radio de curvatura de los dobleces en ningún caso deberá ser menor de 30 diámetros. Se prohibe el uso de ingletes para dar cambios de dirección. La curvatura se distribuirá a lo largo de la mayor extensión posible de tubo. nunca deberán exceder 1/8” de profundidad. se podrán utilizar cualquiera de los métodos usuales para formar curvas en frío. sin que quede incluida ninguna soldadura transversal dentro del tramo curvado.2. siempre que no provoque la formación de “arrugas” (Col Wrind Bending). medida ésta entre una cresta y un seno adyacentes. En los lugares en que los cambios de pendiente del terreno o los cambios de dirección en el trazo de la línea hagan necesario curvar el tubo. aplicándose al 100% de la circunferencia de cada soldadura el método radiográfico. como mínimo.Los dobleces que se hagan a la tubería. En el caso de las curvas vertical es. Las curvas deberán aproximarse en lo posible a arcos circulares. deben inspeccionarse al 100% de las soldaduras circuferenciales mediante el método radiográfico: . así como la mejor forma de llevar a cabo la operación de doblado en el campo para obtener curvas que se apeguen totalmente a lo especificado.1. deberán limitarse a los que sean indispensables por los cambios bruscos inevitables del alineamiento o de la pendiente.00 metros soldados entre sí en fábrica. para determinar en forma práctica la máxima curvatura que se puede dar a la tubería sin dañarla. La inspección radiográfica deberá realizarse.60 metros de esta soldadura circunferencial. ningún doblez deberá hacerse a menos de 0. En los puntos siguientes. el cordón de soldadura deberá quedar hacia la parte superior del tubo. evitando que quede contra el fondo de la zanja. ampliando o profundizando la zanja para que el tubo se adapte por su flexibilidad elástica a la configuración del terreno. Deberán hacerse las pruebas que sean necesarias. 4. antes de iniciar el trabajo. debe ser hecho de preferencia combinado. El ajuste de la tubería al contorno normal del terreno. tratando de evitar que resulten una serie de tangentes cortas unidas por quiebres agudos. con la zapata o la máquina dobladora. equipado con mandril para evitar las arrugas y aplastamiento. Las radiografías deberán cumplir con la calidad radiográfica 2-2T. a fin de que la afecten únicamente esfuerzos simples de compresión. las juntas circunferenciales de campo deberán ser radiografiadas por el instalador. Cuando los tubos que se doblen están compuestos de dos tramos de 6. La película usada para hacer las radiografías será del tipo de combustión lenta (Slow-Burning) y las radiografías se tomarán estrictamente de acuerdo con los requisitos y con la técnica descrita en la sección W-524 del Código API-ASME. Los dobleces se ejecutan con el equipo adecuado para el diámetro requerido. se deberá efectuar la limpieza con chorro de arena a ráfaga. centros comerciales y zonas designadas como comerciales e industriales. previo a su instalación.Se limpiará la superficie por recubrir.) para que toda la superficie de concreto quede totalmente limpia. con pintura de alquitrán de hulla epóxica en el exterior de la tubería y piezas especiales que vayan a instalar. así como el nombre del producto por aplicar o cualquier similar: FABRICANTE PRODUCTO Fester de México Epoxitrán Poldi Poldi-Epóxico SS-954 Protexa Anticor AE-630 Para aplicar el recubrimiento sobre la superficie de la tubería de concreto presforzado. incluyendo túneles.. Cruces de ríos. . materia orgánica. de acuerdo con la inspección radiográfica y a juicio del supervisor cuando presenten alguna de las fallas que se detallan en el Código API-1104. deberán cincelarse o maquinarse hasta encontrar el metal sano. etc. lechada de cemento. Las pinturas que se emplearán en estos trabajos serán elaboradas por los fabricantes que a continuación se indican.27 Protección en el exterior de tubería de concreto presforzado Se deberá pintar la tubería de concreto presforzado a pie de zanja. 4. Soldaduras circunferenciales de conexiones no probadas hidrostáticamente.. el conector quede en el lomo del tubo (conector hacia arriba). Todas las radiografías se entregarán a los inspectores de la DGCOH.. . debiéndose tomar las precauciones necesarias para no dañar el concreto (en caso de que esto suceda se deberá reparar).En caso de existir grasa u otros elementos que no se desprendan de la superficie del concreto con cepillado. hasta asegurarse de que han quedado aceptables. . y las cavidades resultantes deberán ser soldadas nuevamente. b). Dentro de zonas pobladas como colonias residenciales. dentro de una zona sujeta a inundación frecuente y en los cruces sobre puentes de ríos.2. lagos y corrientes de agua.1. Los defectos de soldadura que sean mostrados por las radiografías. Soldaduras circunferenciales viejas en tubo usado. lagos y corrientes de agua. costras. Las soldaduras objetadas serán consideradas defectuosas. . Las soldaduras que hayan sido reparadas se radiografiarán otra vez. con cepillo de alambre a fin de quitar toda partícula adherida al concreto (tierra. tomando en consideración que el fabricante de la tubería dejará el conector en cualquier posición. y que al término de éstas. se deberá seguir el proceso siguiente: a). . Este concepto incluirá todas las maniobras. puentes y pasos superiores de ferrocarriles y caminos. con objeto de que éstos juzguen la calidad de cada una de las juntas soldadas. Derechos de vía de ferrocarriles o de carreteras públicas. herramientas y equipo necesario para la aplicación de la pintura. y asimismo. se entenderán las actividades para sellar con materiales aquí indicados las juntas en tuberías de concreto presforzado. pero en este método se deberá cuidar que no exista exceso de solvente en el momento de la aplicación para que no haya desprendimiento de sólidos por precipitación. Se utilizará un cepillo de cerda para colocar una capa de película de pintura cuando esté cubierta la superficie de concreto totalmente. La capa de pintura deberá ser continua y de un solo espesor. La capa de pintura deberá ser continua y de un solo espesor. . no debe cambiar de tono. El recubrimiento se deberá aplicar inmediatamente después de haber efectuado la limpieza de la superficie por el método indicado. deberá ser el mínimo. El tiempo entre la terminación de la limpieza y el inicio de la aplicación de recubrimiento. cuando ésta sea del orden de 2 cm. y colocarse la misma a presión dentro de la junta a calafatear. Se podrá usar también equipo de aspersión. por lo que se recomienda no limpiar más área que aquélla que se va a recubrir de inmediato. para lo cual deberá suministrarse cuerda de nylon de ½” a 1” de diámetro. dependiendo de la abertura. pero no deberá transcurrir un tiempo mayor de 24 horas.Se aplicarán dos capas de alquitrán de hulla epóxica catalizado con poliamidas. El contratista deberá contar con los dispositivos en obra para medir espesores de película aplicada. se darán entre 7 ó 9 vueltas con la cuerda de nylon. Estos recubrimientos deberán cumplir como mínimo las siguientes pruebas de laboratorio (Norma ASTM).1. ADHERENCIA. esto se hará dando vueltas en el interior de la junta con objeto de rellenar el espacio entre tubo y tubo. el brillo no debe perderse. se deberá comprobar directamente en las piezas recubiertas por personal de control de calidad de la DGCOH. hasta dejar un espacio. deberán resistir las maniobras de transporte e instalación. comasol y sikaflex Por calafateo interior en junta de tubería de concreto presforzado. igual al espacio de separación (abertura).- Espesor de película seca (especificado) Coeficiente de abrasión Salpicado (método Gardner) Doblado (resistencia a la flexión) Imersión en solución de sulfato de sodio. y de manera proporcional cuando varíe el espesor de la abertura. a un espesor de película seca de 6 a 8 milésimas de pulgada.2. utilizando placa para pintura fresca NORDSON y además un medidor de espesores de película seca. La prueba de adherencia y de espesor de película seca. sin dejar descubiertos poros o áreas. 4. la aplicación de la segunda mano de alquitrán deberá de hacerse 8 (ocho) horas después de la aplicación de la primera.28 Calafateo interior en junta de tubería de concreto presforzado con cuerda nylon. a partir del paño interior del tubo hacia adentro de la junta. y en caso de deterioros imputables al proveedor. ya que en caso de alterarse las características requeridas tendrá que repetirse el procedimiento de limpieza. éstos deberán ser resonados con la limpieza y aplicación indicada. por medio de un cincel y marro y tratando de no dañar a la cuerda buscando el mejor acomodo posible de ésta. Los recubrimientos y pintura aplicada. al conjunto de operaciones que deberán ejecutarse para la correcta colocación de la tubería en los lugares que señale el proyecto. No se permitirá colocar los tubos sobre piedras. Son aplicables también las recomendaciones del fabricante. calzas de madera o soporte de cualquier otra índole. y asimismo. Enseguida se suministrará y colocará de acuerdo a especificaciones del fabricante un senador marca Sikaflex- 41.Posteriormente. se deberá tomar en cuenta lo siguiente: Antes de instalar la tubería. para lo cual se colocará una banda de tela sobre el hueco de la junta. Cada pieza deberá tener un apoyo completo en toda su longitud. así como cualquier operación que pueda dañar cualquier parte de la pieza. raspones y rodarlas. 4.1. en el espacio restante. el cual será ajustado alrededor de la espiga o extremo macho y fijado en la ranura circunferencial.2.29 Juntas tipo calcetín en tuberías de concreto presforzado Las juntas de calcetín en las tuberías. 4.30 Instalación y junteo de tubería de concreto presforzado Se entenderá por “Instalación de tuberías”. con la finalidad de dar claridad a los trabajos y precisión al alcance del concepto. La colocación de la tubería deberá efectuarse de manera de evitar arrastre. La penetración de la espiga o extremo macho. se suministrará y se colocará de acuerdo a especificación del fabricante. Una vez que la tubería de concreto preesforzado haya sido bajada a la cepa. y a continuación.2. de manera que se mantenga hasta donde sea posible una tensión uniforme en todo el empaque. se controlará con dos topes colocados en el asiento de la campana a 180° (ciento ochenta grados) uno . Deberán utilizar grúas de capacidad adecuada y suficiente para colocar cada pieza sobre la zanja. alineamiento. piedras o irregularidades que signifiquen puntos de concentración de carga que puedan dañarla durante las maniobras de bajada. Se deberá afinar el fondo de la zanja de tal manera que se puedan efectuar las maniobras necesarias para su instalación. debiendo aplanarse con la llana hasta igualar la superficie interior. Las juntas de las tuberías se revisarán desde el interior del tubo. sin que esto obstruya el tendido. se lubricará con jabón vegetal o algún otro producto que no deje residuos tóxicos. Para ayudar al escurrimiento del mortero y asegurar el llenado completo del hueco de la junta alrededor del tubo. un senador flexible marca Colmasol. la cual será fijada con alambres o grapas de acero. El interior del hueco de la junta de tubos se emboquillará con mortero cemento-arena 1:1. removiendo y retirando todo el excedente de mezcla. Una vez hecha esta operación. se verterá mortero cemento-arena en proporción 1:2 con una consistencia suficientemente líquida que permita que fluya con facilidad dentro de la banda de tela. se preparará el fondo de la zanja quitando los obstáculos. se limpiará cuidadosamente la espiga o el extremo macho del tubo que se va a colocar y la campana o la caja del último tubo que se haya instalado. Un tratamiento semejante de limpieza y lubricación se dará al empaque que se coloque en la junta. etc. se usará un alambre duro curvado con el cual se aplicará la mezcla. En ningún caso se permitirá una desviación mayor de l0 (diez) milímetros en la alineación o nivel del proyecto.1. se harán emboquillando exteriormente. d). Los materiales. cuando no presente daños. Cuando en la instalación se use un “muerto” o un malacate para ajustar el tubo que se está colocando. acoplamiento y tendido de las tuberías. así como muestras de los mismos cuando esto sea ordenado. examinando que los empaques ni el tubo estén dañados.Lubricar perfectamente las espigas de los tubos y verificar la colocación adecuada de los anillos en las ranuras correspondientes. según el diámetro de la tubería. De las dos ramas extremas. En caso contrario.. Al recibir las tuberías y durante su descarga. el contratista deberá inspeccionarlas para cerciorarse de que el material se recibe en buenas condiciones. se desmontará y se procederá a enchufar de nuevo. En caso de que las gomas se encuentren dañadas. Cuando se haya comprobado que este extremo está correctamente colocado. podrá usarse otra vez lubricándolo nuevamente al igual que la junta. Los materiales y artículos usados o instalados sin la aprobación mencionada.Revisar la posición final de las gomas. junto con sus especificaciones e información pertinentes. y poder así detectar cualquier irregularidad en su posición a lo largo de toda la circunferencia. estos dispositivos deberán fijarse dentro de la tubería instalada por lo menos tres juntas atrás.. Si se verifica que las gomas no están en posición correcta. una tendrá una longitud Ll y la otra L2 y la rama intermedia será L3. deberá tocarse la goma en todos sus puntos. Con la rama extrema larga Ll.Evitar golpes que dañen a las tuberías durante su manejo. revisándolos antes en forma cuidadosa. El contratista deberá proveer bodegas adecuadas y otros medios convenientes de protección para todos aquellos materiales que la requieran. se podrán usar otra vez después de lubricarlos de nuevo. se retirarán los topes y se introduce un escantillón dentro del hueco de la junta hasta tocar el empaque.. y serán sometidos a su aprobación los datos respecto al fabricante de aquéllos que vayan a formar parte integrante de las obras. doblándose en forma de “Z” con ángulos de 90 grados. salvo que específicamente se ordene otra cosa por el supervisor. deberán observarse siempre las condiciones siguientes: a). En caso de que el empaque esté fuera de su lugar.. deberá solicitarse que se anote en la guía del embarque el daño ocasionado a las piezas rotas o faltantes. c). mientras que al introducir la rama extrema corta L2 no deberá tocarse la goma. El escantillón se introduce entre el tubo y el cople recorriéndolo en todo el perímetro. . deberán ser nuevos y su calidad especificada a sus respectivas clases y manufacturas.del otro. deberá removerse el tubo y examinar que no tenga cortaduras. etc. mediante el procedimiento que se describe a continuación: Obtener un escantillón con fleje de acero del ancho que se requiera según el diámetro. b). se deberán sustituir. Durante el descenso. en caso de que estén en buenas condiciones.Evitar la instalación de tubos que se encuentren dañados. lo serán a riesgo de ser rechazados. o almacenaje para librarse de daños causados por la intemperie. se recubra y se llenen sus juntas con una capa de mortero de cemento. que tanto en planta como en perfil la tubería quede instalada con el alineamiento señalado por el proyecto.El supervisor comprobará mediante el tendido de hilos o cualquier otro procedimiento que juzgue conveniente.Deberán tomarse las precauciones necesarias para que la tubería no resienta daños durante su traslado al sitio de su utilización. cumpliendo con las normas del manual de manejo e instalación de la AWWA Británicas de los propios fabricantes. deberán taparse los extremos abiertos de las tuberías cuya instalación no está terminada.1.se denominará “mampostería seca o zampeado”. Previamente a su instalación. cuando la mampostería se construya sin el uso de mortero para el junteado de las piedras - únicamente por acomodo de las mismas . polvo o cualquier material extraño que se encuentre en su interior o en las caras exteriores de los extremos del tubo. En la colocación preparatoria para junteo de las tuberías de concreto preesforzado. se conocerá como “zampeado con mortero de cemento”. El supervisor deberá vigilar. ..La tubería se manejará e instalará de tal modo que no resienta esfuerzos causados por deflexión.. deberán usarse malacates. dimensiones y calidad que se señale en los planos. etc.31 Mampostería y zampeado para estructuras Se entenderá por “mampostería de piedra”. tierra. en todo momento. b). la tubería deberá estar limpia de tierra. se observarán las normas siguientes: a). Cuando el zampeado ya construido en seco según la especificación anterior. f). grúas. deberán ser alineadas y colocadas de acuerdo con los datos del proyecto. basura. Una vez instalada la tubería con el alineamiento y la pendiente de proyecto.2. que no se instalen tuberías cuando exista agua en el interior de las zanjas. aceite.Evitar que la tubería sea dañada por las piezas de los dispositivos mecánicos o de cualquier otra índole usados para moverlas. la obra formada por fragmentos de roca unidos por mortero de cemento. d). c).Al proceder a su instalación. Los atraques se construirán en los codos. y para bajar la tubería al fondo de la zanja. para evitar en forma definitiva movimientos de la tubería producidos por la presión hidrostática normal en su interior o por los golpes de ariete cuando los hubiere. cambios de dirección o de pendiente. que impida que las tuberías se golpeen o se dejen caer durante la operación. 4. deberá ser anclada en forma definitiva con atraques de concreto de la forma. e). se evitará que penetre en su interior agua o cualquier otra sustancia y que se ensucien las partes de las juntas.Cuando se presenten interrupciones en los trabajos o al final de cada jornada de labores. de manera que no puedan penetrar en su interior materias extrañas. exceso de pintura..Una vez bajadas al fondo de las zanjas... bandas o cualquier otro dispositivo aprobado.. procediéndose a realizar el junteo o el acoplamiento. El tabique prensado tendrá color homogéneo y estará libre de imperfecciones en su acabado. Las juntas se llenarán y entallarán correctamente con mortero en toda su longitud conforme progrese la construcción.32 Muros de tabique recocido o block de cemento El material empleado en los muros de tabique común. Cada piedra se limpiará cuidadosamente y se mojará antes de colocarla. En general. sin chipotes. sin grietas ni partes alteradas. Será de buena calidad.. los tabiques deberán estar libres de polvo. deberá tener la proporción que señale el proyecto y podrá hacerse a mano o máquina. agregándose el agua que sea necesaria para obtener la consistencia y plasticidad debidas. homogénea. mocheta o mampostería en general se conservará mojada. y en el momento de ser colocados. según lo indicado en el proyecto. Todos los tabiques se asentarán y juntearán con mortero fresco una vez limpiados perfectamente y saturados con agua. durable. capaz de resistir a la acción del intemperismo y de grano fino. Los tabiques prensados se usan tanto en muros aislados de carga y de relleno. deberá de ser de medio a uno y medio centímetros. Su estructura será compacta y homogénea. Las juntas de asiento de los tabiques deberán formar hiladas horizontales. reventaduras. debiéndose desechar las piezas que tengan las aristas deterioradas o que presenten alguna mancha en la cara que va a quedar visible. el tabique colorado común tendrá un ancho igual al doble de su peralte y un largo igual al cuádruplo de dicho peralte. El mortero de cemento o cal con que se juntearán y asentarán los tabiques. Mampostería o muro de tabique prensado es la obra ejecutada con tabique prensado de mortero de cemento. y las juntas verticales quedarán cuatrapeadas y a plomo. como en los aparentes. cuyos agregados están constituidos por arena. durable y resistente a la acción de los agentes atmosféricos.2. . resistente. Las juntas que por cualquier motivo no se hubieren entallado al asentar el tabique. El espesor del mortero de cemento entre los tabiques. se mojarán perfectamente con agua limpia y se llenarán con mortero hasta el reborde de las mismas. homogéneo. tezontle o piedra pómez. El mortero que se vaya requiriendo para la fabricación de las mamposterías de tabique. tepetate. con esquinas rectangulares y afectando la forma de un prisma rectangular. No presentará en su acabado imperfecciones que disminuyan su resistencia. duración o aspecto. Las juntas visibles en los paramentos se conformarán y entallarán con juntas de intemperie. fuerte. a menos que el proyecto ordene otra cosa.1. producirá un sonido metálico. la parte de muro. Todos los tabiques deberán ser aproximadamente del mismo color. según convenga de acuerdo con el volumen que se necesite. deberá ser nuevo. desechándose el material que sobrepase el lapso estipulado. grasa y cualquier otra substancia extraña que impida una adherencia efectiva del mortero que se emplee en el junteo. grietas y otros defectos. la piedra deberá ser de buena calidad. deberá de ser fabricado de tal forma que sea utilizado de inmediato dentro de los treinta minutos posteriores asu fabricación. con bordes rectos y paralelos. Mientras se realiza el entallado de estas juntas. Todos los tabiques serán sensiblemente de las mismas dimensiones.Comprende el suministro de todos los materiales que intervienen en la construcción. y a la percusión. y solo excepcionalmente se admitirán piedras en forma redonda. y se acomodarán sin dar tiempo a que el mortero endurezca. sus dimensiones serán fijadas por el supervisor tomando en cuenta las dimensiones de la estructura correspondiente. aceite. El mortero de cemento que se emplee para juntear la mampostería. debiendo quedar sólidamente asentada sobre las adyacentes y separada únicamente por una capa adecuada de mortero. se compondrá de cemento y arena fina de acuerdo con lo estipulado en el proyecto. 4. conforme a los planos y estipulaciones del proyecto. calzas o cualquier otro material de relleno. Se entenderá por cemento Portland. según lo señalado en el proyecto. en cantidades convenientemente calculadas y sin más adición posterior que yeso sin calcinar y agua. así como otros materiales que no excedan del 1% del peso total y que no sean nocivos para el comportamiento posterior del cemento. el producto endurecido resultante de la combinación y mezcla de cemento Portland. 10 (diez). IV y V. Será de uso general cuando no se requiera que el cemento tenga las propiedades especiales señaladas para los tipos II. de acuerdo con lo señalado en el proyecto.2. el material proveniente de la pulverización del producto.33 Fabricación y colocación de concreto Se entenderá por concreto. . agua y agregados pétreos en proporciones adecuadas. En la construcción de muros se deberán humedecer bien los tabiques antes de colocarse. deberá tener una resistencia a la compresión por lo menos igual al valor indicado para cada una de las partes de la obra. Se usará en construcciones de concreto expuestas a la acción moderada de sulfato o cuando se requiera un calor de hidratación moderado.. En general el espesor de las obras de mampostería de tabique colorado común recocido será de 7 (siete). o bien que ello sea requerido por el aparejo empleado en la mampostería. aluminio y fierro. excepción hecha de cuando se trate de hiladas que se liguen al “lecho bajo” de una trabe o estructura. Se usará cuando se requiera un calor de hidratación bajo. 20 (veinte) ó 30 (treinta) centímetros. Los diferentes tipos de mortero Portland se usarán como sigue: Tipo I. Tipo III.1.. 14 (catorce). En general el espesor de los muros y mamposterías de tabique prensado será de 5 (cinco). El concreto empleado en la construcción.. se nivelará la superficie del desplante y se trazarán los ejes o paños de los muros utilizando hilos y crucetas de madera. Tipo II. El contratista deberá proporcionar las facilidades necesarias para la obtención y manejo de muestras representativas para pruebas de concreto. deberá hacerse de acuerdo con las líneas. salvo cuando éste sea indispensable para llenar huecos irregulares o cuando forzosamente se requiera una pieza especial para completar la hilada. elevaciones y dimensiones que señale el proyecto. pudiendo o no tener aditivos para su mejoramiento. La localización de las juntas de construcción deberá ser aprobada por el supervisor. Se evitará el uso de lajas. en general. La construcción de estructuras y el revestimiento de canales con concreto. obtenido (clinker) por fusión incipiente de materiales arcillosos y calizas que contengan los óxidos de calcio. pues éstas sirven de amarre a los hilos de guía rectificándose las hiladas con el plomo y el nivel conforme se va avanzando el muro o muros. silicio. 4. de acuerdo con el proyecto.. quedan incluidas todas aquellas sustancias inorgánicas de las que se conoce un efecto retardante en el endurecimiento. Dentro de los materiales que de acuerdo con la definición deben considerarse como nocivos.No se permitirá que el peralte de una hilada sea mayor que el de la inferior. 28 (veintiocho) ó 42 (cuarenta y dos) centímetros. Es conveniente. III. Se usará cuando se requiera una alta resistencia rápida. levantar primero las esquinas. al iniciar el muro. Tipo IV. el material que se obtiene por la molienda simultánea de Clinker Portland. e). b). Se usará cuando se requiera una alta resistencia a la acción de sulfatos. sean capaces de reaccionar con el hidróxido de calcio para formar compuestos cementantes.T. deberá consistir en fragmentos de roca duros de un diámetro no mayor de 5 (cinco) mm. y que en su caso deba proporcionar el contratista..E. designación C- 40). mica y otras sustancias perjudiciales. designación C-117) no deberá exceder del 3 (tres) por ciento en peso. el supervisor podrá autorizar algunas ligeras variaciones al respecto.. deberá tener un contenido de humedad uniforme y estable no mayor de 6 (seis) por ciento. y libres de cantidades objetables de polvo. durables y libres de cantidades objetables de polvo.Cuando la arena se obtenga de bancos naturales de este material. en presencia del agua y a la temperatura ambiente. tierra vegetal. tepetates.M. aquellos materiales compuestos principalmente por óxidos de silicio o por sales cálcicas de los ácidos silicios que. materia orgánica. . d).M.El contenido de polvo. se obtenga un color más claro que el estándar para que sea satisfactorio. densos. c).. se procurará que su granulometría esté comprendida entre los límites máximos y mínimos (especificación A.El contenido del material orgánico deberá ser tal. Dentro de los materiales que de acuerdo con la definición deben considerarse como nocivos. tierra y otras sustancias perjudiciales. no deberá exceder del 6 (seis) por ciento en peso. Se entenderá por cemento Portland Puzolánico.Tipo V.Las partículas no deberán tener formas lajeadas o alargadas sino aproximadamente esféricas o cúbicas.El contenido de partículas suaves. sino aproximadamente esféricas o cúbicas. es decir..S.T. durables. Cuando se presenten serias dificultades para conservar la graduación de la arena dentro de los límites citados.M.T. quedan incluidas todas aquellas sustancias inorgánicas de las que se conoce un efecto retardante en el endurecimiento.11. y deberán satisfacer los requisitos siguientes: a). Se entiende por puzolanas.4. El agregado grueso que se utilice para la fabricación de concreto. la arena se deberá lavar siempre.3a). partículas de tamaño mayor. El cemento Portland de cada uno de los 5 tipos antes señalados. densos. que en la prueba de color (A.S. de un diámetro mayor de 5. consistirá en fragmentos de roca duros.. En dicha molienda es permitida la adición de otros materiales que no excedan del 1% y que no sean nocivos para el comportamiento posterior del cemento. tierra. deberá cumplir con las especificaciones físicas y químicas de acuerdo a Normas Oficiales. La arena entregada para el mezclado.. La arena que se emplee para la fabricación de mortero y concreto..La densidad absoluta no deberá ser menor de 2. pizarras.S. álcalis.. pizarras.. y salvo en los casos que el supervisor otorge autorización expresa por escrito.. etc.Las partículas no deberán tener formas lajeadas o alargadas.0 mm. b). puzolanas naturales o artificiales y yeso. partículas menores de 74 micras (cedazo número 200: A. y deberá satisfacer los siguientes requisitos: a).. sumado con el contenido de arcillas y limo. durante y después de que está cargada. produzcan la densidad. excepto cuando se requieran cambios en composición o consistencia. no deberá exceder del 5 (cinco) por ciento en peso. La cantidad del concreto depositado en cada sitio. Los ingredientes del concreto se mezclarán perfectamente en mezcladoras de tamaño y tipo aprobado.c). quedando a juicio del supervisor el aumentar el tiempo de mezclado cuando lo juzgue conveniente. a manera de producir un concreto de la consistencia uniforme requerida.. se colocarán canaletas y deflectores adecuados para confinar y controlar la caída del concreto. No se permitirá el mezclado por mayor tiempo del normal para conservar la consistencia requerida del concreto. No se permitirá la separación excesiva del agregado grueso a causa de dejarlo caer desde grande altura o muy desviado de la vertical... estará sujeta a la aprobación del supervisor. o porque choque contra las formas o contra las varillas de refuerzo. y ningún colado deberá estar expuesto a una corriente de agua sin que haya alcanzado su fraguado inicial. sales o cualquier otra sustancia extraña en proporción perjudicial para el concreto. Bureau of Reclamation designación 18). donde tal separación pudiera ocurrir.T. no deberá exceder del 5 (cinco) por ciento en peso. partículas menores de micras (cedazo número 200: A. El concreto deberá ser uniforme en composición y consistencia de carga en carga.No deberá contener materia orgánica. con excepción de la cantidad total de agua. Las juntas de construcción serán aproximadamente horizontales a no ser que se muestren de otro modo en los planos o que lo ordene el supervisor. El agua se introducirá en la mezcladora antes. Los tiempos mínimos de mezclado han sido especificados basándose en un control apropiado de la velocidad de rotación de la mezcladora y de la introducción de los materiales. será desechado. se deberá reparar rápida y efectivamente o deberá ser sustituida. El concreto se vaciará siempre en su posición final y no se dejará que se escurra permitiendo o causando segregación. Cualquier mezcladora que en cualquier tiempo no de resultados satisfactorios. y diseñadas para asegurar positivamente la distribución uniforme de todos los materiales componentes al final del período de mezclado. y se les dará la forma prescrita usando moldes donde sea necesario o se asegurará una unión adecuada con la colada subsecuente. d). . dentellones. En formas se colocará en capas continuas aproximadamente horizontales cuyo espesor generalmente no excederá de 50 (cincuenta) centímetros. produzca un concreto que a juicio del supervisor pueda trabajarse convenientemente en su lugar sin que haya segregación.El contenido de partículas suaves determinado por la prueba respectiva (Método Standard de U. El tiempo se medirá después de que estén en la mezcladora todos los materiales. será justamente la suficiente para que con el tiempo normal de mezclado. 1 e). No se vaciará concreto para revestimientos.. etc.S.. La cantidad de agua que entre en la mezcladora para formar el concreto.S. impermeabilidad y superficies lisas deseadas. hasta que toda el agua que se encuentre en la superficie que vaya a ser cubierta con concreto haya sido desalojada. No se vaciará concreto en agua sino con la aprobación escrita del supervisor.M. retirando la “nata superficial” a base de una operación de “picado” satisfactoria. La cantidad de agua deberá cambiarse de acuerdo con las variaciones de humedad contenida en los agregados. cimentación de estructuras. designación C-117). y el método de depósito del concreto estará sujeto a su aprobación. El concreto que se haya endurecido al grado de no poder colocarse. No se permitirá el sobremezclado excesivo que requiera la adición de agua para preservar la consistencia requerida del concreto. es decir.El contenido de polvo. No se permitirá vaciar concreto en una agua corriente. y que con los métodos de acomodamiento estipulados por el supervisor. mangueras porosas o por cualquier otro método aprobado por el supervisor que conserve las superficies que se van a curar continuamente (no periódicamente) mojadas. se operarán cuando menos a 7 000 (siete mil) vibraciones por minuto cuando estén metidos en el concreto. forme una membrana que retenga el agua en las superficies de concreto. empleando material saturado de agua o por un sistema de tuberías perforadas. Las líneas de aire comprimido estarán provistas de trampas efectivas para evitar que el aceite o la humedad entren en la composición. Se tendrá cuidado en evitar que la cabeza vibradora haga contacto con las superficies de las formas de madera.2. el vibrador se pondrá en posición vertical y se dejará que la cabeza vibradora penetre en la parte superior de la capa subyacente para vibrarla de nuevo. Las superficies superiores de muros serán humedecidas con yute mojado u otros medios efectivos tan pronto como el concreto se haya endurecido lo suficiente para evitar que sea dañado por el agua. El concreto curado con agua. El curado con membrana.1. Los vibradores de concreto que tengan cabezas vibradoras de menos de 10 (diez) centímetros de diámetro. La temperatura del concreto al colar no deberá ser mayor de 27 (veintisiete) grados centígrados ni menor de 4 (cuatro) grados centígrados.34 Plantillas compactadas . y se harán rectas y a nivel o a plomo según el caso. regaderas mecánicas. llenará los requisitos del agua usada en la mezcla del concreto. colados de noche y otros medios aprobados para mantener la temperatura máxima especificada. Se revolverá por medio de un agitador mecánico efectivo operado por motor.Todas las intersecciones de las juntas de construcción con superficies de concreto quedarán a la vista. El concreto se compactará por medio de vibradores eléctricos o neumáticos del tipo de inmersión. Cada capa de concreto se consolidará mediante vibrado hasta la densidad máxima practicable. se operarán a frecuencias por lo menos de 6 000 (seis mil) vibraciones por minuto cuando sean metidos en el concreto. 4. y las superficies se mantendrán húmedas hasta. para sellar. Los vibradores de concreto que tengan cabezas vibradoras de 10 (diez) centímetros o más de diámetro. por agitación por aire comprimido introducido en el fondo del tambor. se hará con la aplicación de una composición con pigmento blanco que. se agitará previamente a fin de que el pigmento se distribuya uniformemente en el vehículo. se emplearán medios efectivos tales como regado del agregado. En caso de tener temperaturas menores de 4 (cuatro) grados centígrados. Al compactar cada capa de concreto. El agua usada para el curado. Las nuevas capas de concreto no se colocarán sino hasta que las capas coladas previamente hayan sido debidamente vibradas. que se aplique la composición para sellar. se mantendrá mojado por lo menos por 21 (veintiún) días inmediatamente después del colado del concreto o hasta que sea cubierto con concreto fresco. Todo el concreto se “curará” con membrana o con agua. no se harán colados de concreto. de manera que quede libre de bolsas de agregado grueso y se acomode perfectamente contra todas las superficies de los moldes y materiales ahogados. Para usar la composición para sellar. En los colados de concreto durante los meses de verano. Las superficies moldeadas se mantendrán húmedas antes de remover las formas y durante la remoción. enfriado del agua de mezclado. por medio de un tramo de tubo o por otros medios efectivos. para lo cual.y la limpieza y prueba de las tuberías para su aceptación. La graduación de los materiales empleados para la fabricación del mortero será 1:5. ya que en caso contrario éste podrá ordenar que se levanten las partes de cimentación ya construidas y las superficies de plantillas que considere defectuosas. al tiempo del apisonado. y previamente a la iniciación de la construcción de las estructuras. piedra triturada o cualquier otro material adecuado para dejar una superficie nivelada para un correcto desplante de las estructuras de la cimentación. La plantilla se construirá en toda o en parte de la superficie que cubrirá la estructura de la cimentación.2. etc. En la compactación de la plantilla se utilizará un pisón con placa de fierro. o cuando las excavaciones hayan sido hechas en roca que por su naturaleza no haya podido afinarse en grado tal que las estructuras de la cimentación tengan el asiento correcto y/o cuando el proyecto así lo indique.2. La plantilla se apisonará hasta que el rebote del pisón señale que se ha logrado la mayor compactación posible. se deberá recabar el visto bueno del supervisor para la plantilla construida. Las plantillas deberán de construirse antes de iniciar el desplante de las estructuras de la cimentación que soportarán. tezontle. Al recibir las tuberías y sus juntas. La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipo mecánico. Estas operaciones incluyen las maniobras y acarreos locales que deban hacerse para distribuirla a lo largo de las zanjas. el conjunto de operaciones que deberán ejecutarse para colocar en los lugares que señale el proyecto.ya sea que se conecte con otros tramos de tubería o con piezas especiales .2. las tuberías que se requieran en la construcción de redes de distribución de agua potable y/o líneas de conducción. su instalación propiamente dicha . se construirá una plantilla apisonada de 10 cm. grúas.. lo suficientemente fluido. bandas o cualquier otro dispositivo adecuado que impida que las tuberías se golpeen o se dejen caer durante la operación. se aplicará al material la humedad necesaria para facilitar la compactación. deberán usarse malacates. buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto. según lo indicado en el proyecto. ésta se formará agregando a los materiales base un mortero. y previamente. Deberán tomarse las precauciones necesarias para que la tubería no resienta daños durante su traslado al sitio de su utilización y al fondo de las zanjas. no ofrezca la consistencia necesaria para sustentarlas y mantenerlas en posición estable. Cuando de acuerdo con lo estipulado en el proyecto se requiera la construcción de una plantilla cementada.1 Instalación de tubería de asbesto cemento Se entenderá por “Instalación de tuberías de asbesto-cemento”. se humedecerá el material en forma adecuada. En caso contrario. deberá solicitar que se anote el daño ocasionado.2 Especificaciones inherentes a obras para abastecimiento de agua potable 4. el contratista deberá inspeccionarlas para cerciorarse de que el material se recibe en buenas condiciones. de espesor mínimo. las piezas rotas o faltantes. .Cuando a juicio del supervisor el fondo de las excavaciones donde se desplantarán las cimentaciones. Incluyen igualmente la operación de bajar la tubería a las zanjas. 4. hecha con pedacería de tabique. para que con el apisonado se logre la máxima homogeneidad y reducción de vacíos. El supervisor deberá vigilar en todo momento que no se instalen tuberías cuando exista agua en el interior de las zanjas. exceso de pintura. polvo o cualquier otro material que se encuentre en su interior o en las caras exteriores de los extremos del tubo que se insertarán en las juntas correspondientes. tierra. hule.. deberá ser anclada en forma definitiva con atraques de concreto de la forma.Deberá evitarse..La tubería se manejará e instalará de tal modo que no resienta esfuerzos causados por flexión. yute o lona para evitar que las dañe. Esta prueba se hará después de transcurridos 7 (siete) días de haberse construido el último atraque de concreto. aceite. previamente a su prueba por medio de presión hidrostática. Si esto no pudiera evitarse.. mediante el tendido de hilos o por cualquier otro procedimiento que juzgue conveniente. que tanto en planta como en perfil la tubería quede instalada con el alineamiento debido señalado por el proyecto. cambios de dirección o de pendiente para evitar en forma efectiva movimientos de la tubería producidos por la presión hidrostática normal en su interior. de manera que no puedan penetrar en su interior materias extrañas.. se instalará en tal tramo una válvula de aire debidamente protegida con una campana para operación de válvulas u otro dispositivo que garantice su correcto funcionamiento. d). basura.Previamente a su instalación.Se tenderá la tubería de manera que apoye en toda su longitud en el fondo de la excavación previamente afinada.. dejándose al descubierto las juntas para que puedan hacerse las observaciones necesarias en el momento de la prueba. deberán taparse los extremos abiertos de las tuberías cuya instalación no esté terminada.Al proceder a su instalación. e). deberán ser alineadas y colocadas de acuerdo con los datos del proyecto.. la tubería deberá ser limpiada de tierra. se evitará que penetre en su interior agua o cualquier otra substancia y que se ensucien las partes interiores de las juntas. dimensiones y calidad que señale el proyecto. al tender un tramo de tubería en líneas de conducción o entre dos cruceros en redes. procediéndose a continuación a instalar las juntas correspondientes. se observarán las normas siguientes: a). Los atraques se construirán en los codos.Una vez bajadas al fondo de la zanja. c). o sobre la plantilla construida. cuero. En la colocación preparatoria para el junteo de las tuberías. g). h).Cuando se presenten interrupciones en los trabajos o al final de cada jornada de labores. deberán ser de madera.Las piezas de los dispositivos mecánicos o de cualquiera otra índole usados para mover las tuberías. se procederá a probarla con presión hidrostática de acuerdo con la clase de tubería de que se trate. que se pongan en contacto con ellas. o por los golpes de ariete cuando los hubiere. etc.. Una vez terminado el junteo de la tubería. Una vez instalada la tubería con el alineamiento y la pendiente de proyecto. será anclada provisionalmente mediante un relleno apisonado de tierra en el centro de cada tubo. f). Terminado el junteo de la tubería y anclada ésta provisionalmente.. b).El supervisor comprobará. que se formen curvas verticales convexas hacia arriba. La tubería se llenará lentamente de agua y . La prueba de tubería deberá efectuarse. con cople integral En la generalidad son válidas las especificaciones para la tubería de asbesto-cemento. la longitud de prueba se deja a criterio del contratista. se procederá a cerrar las válvulas de aire y se aplicará la presión de prueba mediante una bomba adecuada para pruebas de este tipo. a entera satisfacción. deberá de repetirse la prueba con las válvulas cerradas.50 94 8. Posteriormente. de cada tramo de tubería que haya sido probado.C.C. de las fugas tolerables que se señalan a continuación: Presión de Prueba Fugas máximas por cm de kg/cm2 diámetro del tubo litros / 24 horas / km 10. a fin de localizar las posibles fugas. para comprobar que quedaron correctamente instaladas. No deberán probarse tramos menores de los existentes entre crucero y crucero o entre cajas de agua. .50 54 Durante el tiempo que dure la prueba.. ésta pudiese estar comprendida entre 1000 y 5000 metros. primero por tramos entre crucero y crucero y posteriormente por circuitos completos.00 77 5. El supervisor deberá dar constancia por escrito de su aceptación.75 86 7.25 66 3. Los tubos. que se conectará a la tubería. válvulas y piezas especiales. y como sugerencia.V. se sostendrá ésta continuamente durante dos horas cuando menos o durante el tiempo necesario para revisar cada tubo. válvulas y piezas especiales. las juntas. Una vez que se haya escapado todo el aire contenido en la tubería. Las pruebas se harán con las válvulas abiertas y usando tapas ciegas para cerrar los extremos de la tubería probada.se purgará el aire entrampado en ella mediante la inserción de válvula de aire en la parte más alta de la tubería.2. en caso de que existan éstas se deberá medir el volumen total que se fugue en cada tramo probado.2.. la que deberá anclarse provisionalmente en forma efectiva. son las iniciales en inglés de poli-vinil-chlorine. el cual no deberá de exceder. etc.2 Instalación de tubería de P. Una vez alcanzada la presión de pruebas. P. Preferiblemente se calafatearán y apretarán nuevamente las juntas y conexiones para reducir al mínimo las fugas. salvo que existan especificaciones expresas para una obra determinada. que resulten defectuosos de acuerdo con las pruebas efectuadas. En esta constancia deberán detallarse en forma pormenorizada el proceso y resultados de las pruebas efectuadas. serán instalados nuevamente en forma correcta. deberá de mantenerse la presión manométrica prescrita. 4. La conexión de un tubo al otro se efectúa insertando el extremo achaflanado a la campana Anger. adoptadas internacionalmente para denominar los productos fabricados precisamente con Cloruro de Polivinilo. en redes de distribución. con las modalidades que son función de las características de estas tuberías. En líneas de conducción se deberán probar tramos instalados con una misma clase de tubería. Las tuberías que han sido cortadas en la obra deben achaflanarse.V. Sobre el extremo achaflanado del tubo. En esta prueba la tubería se llenará lentamente de agua y se purgará de aire entrampado en ella mediante la inserción de una válvula de aire en las partes más altas del tramo por probar. deberán limpiarse tanto la ranura de la campana como el extremo achaflanado del tubo.Antes de efectuar la inserción. Atraques. incluyendo piezas especiales y válvulas de los mismos. Cruce de Carreteras y Vías de Ferrocarril. éste puede mojarse con agua limpia. es decir. 5.3 Instalación de tubería de polietileno de alta densidad La instalación de tubería de polietileno de alta densidad. Es de importancia que la inserción se haga únicamente hasta la marca de color que se encuentra en el extremo del tubo. 4. las pruebas se efectuarán dentro de los tres días hábiles después de terminada la instalación.. 2.. ya que el cople no permite cambios de dirección. calentando simultáneamente las dos partes por unir hasta alcanzar el grado . 4. de espesor. para facilitar la colocación del anillo. Cambios de dirección de la tubería.. En caso de que esto no sea posible. ya que la unión Anger opera como junta de dilatación. es un sistema en el que las uniones se llevan a cabo por medio de termofusión.Aplicado el lubricante se insertará el extremo achaflanado en la campana. se aplica una capa de lubricante Duralón o similar.Se fabricarán de concreto.2. esto es. pero si se utiliza cemento de fraguado rápido. y otra en la que se cuantificarán las fugas del tramo instalado. se recomienda proteger el tubo cubriéndolo con otro de acero y/o las indicaciones del supervisor. Los tramos que se probarán deberán estar comprendidos entre cruceros. Se aplicará la presión de prueba mediante una bomba apropiada y se mantendrá una hora como mínimo. . de aproximadamente 1 mm. se coloca el anillo de empaque de tres labios. 3. No se efectuará la prueba hasta después de haber transcurrido cinco días de haberse construido el último atraque de concreto.Para obtener una inserción correcta deberán seguirse las siguientes recomendaciones: 1. en los sitios en que haya cambios de dirección o de pendiente para evitar en forma efectiva movimientos de la tubería producidos por la presión hidrostática o por los golpes de ariete. previamente limpiada. sometiendo las tuberías y conexiones instaladas a una prueba hidrostática por medio de presión de agua.. se dejan libres todas las conexiones y cruceros..Para efectos de la prueba hidrostática.La curvatura debe hacerse únicamente en la parte lisa del tubo hasta los límites que especifican los fabricantes para este tipo de tubería... las pruebas podrán efectuarse después de dos días de haberse colocado el último. Prueba Hidrostática.En ambos casos se recomienda que el tubo pase a una profundidad mínima de un metro.Se debe tener especial cuidado de que la inserción no se haga hasta el fondo de la campana. En caso de que no haya atraques de concreto. .2.En la ranura de la campana. la zanja deberá tener una profundidad de 100 centímetros más el diámetro del tubo. se hará por medio de piezas especiales acopladoras. debiendo retacar por lo menos 5 (cinco) juntas hacia cada lado. éstos deberán ser construidos por el contratista. que estarán ubicados en función de las condiciones topográficas o de acuerdo a las indicaciones de la supervisión. tipo espiga. se sostendrá ésta continuamente durante el tiempo necesario para revisar cada tubo. que se instalarán en cada uno de los extremos. se logre una unión monolítica 100 por ciento hermética y más resistente que la propia tubería. se entenderá a todas las maniobras que se realicen en un tramo de línea de conducción para probar la tubería mediante inyección de agua a presión hasta la indicada en el proyecto. siendo la abreviatura la relación de dimensiones.4 Prueba hidrostática de tubería de acero Por prueba hidrostática de la tubería de acero. asimismo. y se purgará al aire atrapado mediante la inserción de válvulas de admisión y expulsión de aire en la parte más alta de la tubería.2. a menor número de RD corresponde una pared más gruesa en comparación con el diámetro exterior e inversamente. y se aplicará la presión de prueba mediante una bomba adecuada de alta presión que se conectará a la tubería. En caso de que se requiera atraques u obras de apoyo para prueba hidrostática.2. una vez que haya escapado el aire.5 Prueba hidrostática de tubería de concreto presforzado En términos generales son aplicables las Especificaciones que sean aplicables de la instalación de tuberías de asbesto-cemento.2. se procederá a cerrar las válvulas de admisión y expulsión de aire. Las pantallas se quitarán una vez terminado y aprobado el tramo. las juntas. es la proporción que existe entre el diámetro exterior y el espesor mínimo de pared del tubo.2. las especificaciones para la instalación de este tipo de tubería son las mismas que para las de asbesto cemento y PVC. para que después con una presión controlada sobre ambos elementos. el contratista está obligado a demolerlos y retirar todos los materiales resultantes de dicha demolición. La tubería se llenará lentamente de agua. es decir. .de fusión necesaria. La realización de esta prueba involucrará la longitud total de la línea de conducción. continuos o separados. En la nomenclatura de la tubería de polietileno de alta densidad se utiliza el término RD como referencia para establecer los diferentes espesores de la tubería según su rango de presión de trabajo. para lo cual el contratista tomará las medidas necesarias para que no sufran desplazamiento durante el tiempo de duración de la prueba. El empuje que sufran dichas pantallas será contrarrestado por los tramos adyacentes de la propia tubería. suministrando todos los materiales para ello hasta el lugar de su utilización. a mayor número de RD corresponde una pared más delgada en comparación con el diámetro exterior. un tramo parcial o varios parciales. según sea el caso. 4. válvulas y piezas especiales a fin de localizar posibles fugas. Una vez alcanzada la presión de prueba. El seccionamiento de la línea de conduccíón. Las longitudes de los tramos por probar y el seccionamiento a utilizar deberán ser aprobados por el supervisor. En la generalidad. las cuales no deberán existir a lo largo de la línea. en el que se efectuará la prueba hidrostática. 4. El seccionamiento de cada tramo se llevará a cabo a través de tapones de prueba o válvulas de seccionamiento. campana o doble campana. De acuerdo con lo anterior. Previamente al tendido de un tramo de tubería. las piezas especiales deberán ser limpiadas de tierra. campanas para operación de válvulas y demás piezas especiales. con los vástagos de las válvulas perfectamente . deberán encontrarse las causas de éstas y proceder a corregirlas. aceite. El supervisor deberá dar constancia por escrito de su aceptación. incluyendo las sobrepresiones debidas a los fenómenos transitorios y debiendo mantenerse ésta durante el tiempo necesario para realizar el recorrido del tramo en prueba y comprobar el buen funcionamiento de éste. el supervisor inspeccionará cada unidad para eliminar las que presenten algún defecto en su manufactura. instaladas en los extremos de la tubería donde no sea posible resistir el empuje con la ayuda de la tubería adyacente. exceso de pintura.2. se podrán usar métodos convencionales de atraques. según se trate respectivamente del extremo liso de una tubería o de la campana de una tubería de macho y campana. volviendo a efectuar la prueba tantas veces como sea necesario hasta comprobar que las fugas o fallas han desaparecido. expulsando todo el aire contenido en la misma y manteniéndola llena. Las juntas. colocándose tapas ciegas provisionales en los extremos de esos cruceros que no se conecten de inmediato. el contratista estará obligado. Cuando las pérdidas de agua sean mayores a las indicadas.. debiendo reponer durante este tiempo el agua que se vaya consumiendo. se procederá a elevar la presión hasta alcanzar la presión máxima de servicio. debiendo ser repuestas. el tiempo necesario para saturarla se estima en siete días. válvulas. Cuando se considere que la tubería está totalmente saturada. un vez que se haya efectuado la prueba. muertos u obras de apoyo. muertos de concreto o apoyos contra el terreno cuando éste lo permita.Esta prueba se realizará llenando lentamente la tubería. a demoler dichos atraques.2. de cada tramo de tubería que haya sido probado. o vayan aumentando en vez de ir decreciendo con el transcurso del tiempo durante el llenado o la prueba final. Las piezas defectuosas se retirarán de la obra y no podrán emplearse en ningún lugar de la misma. Previamente a su instalación. el conjunto de operaciones que deberán realizarse para colocar según el proyecto las válvulas y piezas especiales que formen parte de redes de distribución de agua potable. Antes de su instalación. se deberá proceder a la revisión de la tubería para localizar las fugas y proceder a su reparación. En esta constancia deberá detallarse en forma pormenorizado el proceso y resultado de las pruebas efectuadas. la presión se reducirá a un valor cercano a la presión máxima para este tramo en régimen de escurrimiento permanente.Procedimiento de prueba. serán manejadas cuidadosamente a fin de que no se deterioren. cajas de agua. y en cuyos casos. se instalarán los cruceros de dicho tramo. debiendo mantener esta presión durante un lapso de 24 (veinticuatro) horas. hasta lograr que se sature la tubería. a entera satisfacción. El objeto de esta fase dé la prueba es medir los volúmenes de agua que es necesario inyectar al tramo de la línea en prueba para mantener la presión constante.6 Instalación de válvulas y piezas especiales Se entenderá por instalación de válvulas y piezas especiales. Si se trata de piezas especiales con brida. polvo o cualquiera otro material que se encuentre en su interior o en las juntas. Cuando se utilicen pantallas o membranas de seccionamiento. a una presión aproximada de una atmósfera. se instalará en ésta una extremidad a la que se conectará una junta o una campana de tubo. En las juntas que lleguen a presentar fugas de agua o falla. 4. Los cruceros se colocarán en posición horizontal. Una vez terminada la fase anterior. 2. 4. Durante la instalación de válvulas o piezas especiales dotadas de bridas. La construcción de la cimentación de las cajas de operación de válvulas.8 Cajas de operación de válvulas Por cajas de operación de válvulas. los medidores de agua. deberá de desarmarse la junta para volverla a unir de nuevo. La unión de las bridas de piezas especiales deberá de efectuarse cuidadosamente. se observaran fugas. sin que sobresalga invadiendo el espacio del diámetro interior de las piezas.2./cm 2. quedando la parte superior de dicha cimentación al nivel correspondiente para que queden asentadas correctamente y a sus niveles de proyecto las diversas piezas. empleando un sello de plomo de repuesto que no se encuentre previamente deformado por haber sido utilizado con anterioridad. codos. la suma de actividades que deben realizarse para instalar en forma definitiva. se comprobará que el empaque de plomo que obrará como sello en las uniones de las bridas. deberá hacerse previamente a la colocación de las válvulas. y las válvulas al doble de la presión de trabajo de la tubería a que se conectarán. la cual en todo caso no deberá ser menor de l0 (diez) kg/cm2. deberá considerarse que el medidor se debe ubicar lo más próximo al cabezal de descarga y antes de cualquier conexión a la red. sea del diámetro adecuado a éstas. Para tal efecto.7 Instalación de medidores de agua Se entenderá por instalación de medidores. facilitando la operación de dichas válvulas.verticales. 4. a medida que vayan siendo instaladas las válvulas y piezas especiales que formarán los cruceros correspondientes. Las cajas de operación de válvulas serán construidas en los lugares señalados por el proyecto. líneas y niveles del proyecto. Si durante la prueba de presión hidrostática a que serán sometidas las piezas especiales conjuntamente con la tubería a que se encuentren conectadas. y estarán formados por las cruces.2. Las válvulas que se encuentren localizadas en tubería al descubierto. según el proyecto. La construcción de las cajas de operación de válvulas se hará siguiendo los lineamientos señalados en los planos. El medidor deberá quedar instalado en un lugar de fácil acceso para efectuar las lecturas y su mantenimiento. . válvulas y demás piezas especiales que señale el proyecto. apretando los tornillos y tuercas en forma de aplicar una presión uniforme que impida fugas de agua. piezas especiales y extremidades que formarán el crucero correspondiente. se entenderán las estructuras de mampostería y/o concreto fabricadas y destinadas a alojar las válvulas y piezas especiales en cruceros de redes de distribución de agua potable.2. deberán anclarse con concreto si son mayores de 12 (doce) pulgadas de diámetro. Previamente a su instalación y a la prueba a que se sujetarán junto con las tuberías ya instaladas. todas las piezas especiales de fierro fundido que no tengan piezas móviles se sujetarán a pruebas hidrostáticas individuales con una presión de 10 kg. . de las dimensiones y características que se señalen y sobre la cual apoyarán los cuatro muros perimetrales de la caja.La cara aparente de la tapa o losa de las cajas de operación de válvulas. deberá tener el acabado que señale el proyecto. se construirán cajas de operación de válvulas de diseño especial. En cada ángulo de esquina del contramarco. se formará un marco de dimensiones adecuadas para que ajusten en el contramarco instalado en la parte superior de los muros de la caja correspondiente. Los bordes superiores del contramarco deberán quedar al nivel de la losa y del terreno natural o pavimento. Cuando así lo señale el proyecto. las tapas de las cajas de operación de válvulas serán construidas de concreto reforzado. Cuando así lo señale el proyecto. c). Si el proyecto así lo indica. y en general. se colocará concreto de la resistencia señalada por el proyecto. Los aplanados deberán ser curados durante 10 (diez) días con agua. Los extremos del alambrón o fierro de refuerzo. las inserciones de tubería o extremidades de piezas especiales en las paredes de las cajas. deberán quedar sujetos y soldados al marco metálico de la losa. formado de fierro ángulo de las mismas características señaladas por el proyecto para formar el marco de la losa superior o tapa de la caja. la retícula será justamente de acuerdo con lo ordenado y nunca tendrá menos material del necesario para absorber los esfuerzos por temperatura del concreto. Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación y dispuestos en hiladas horizontales. bien sea por la poca resistencia del terreno u otra causa cualquiera. la cimentación de las cajas de operación de válvulas quedará formada por una losa de concreto simple o armado. según sea lo señalado por el proyecto. Cuando así lo señale el proyecto. siguiendo los lineamientos señalados por los planos del proyecto y de acuerdo con los siguientes requisitos: a). y deberán llevar empotrados dispositivos adecuados para poder pescarla y levantarla .arena en proporción de 1:3. se le soldará una ancla formada de solera de fierro de las dimensiones señaladas por el proyecto. El paramento interior de los muros perimetrales de las cajas. se emboquillarán en la forma indicada en los planos. el que será terminado con llana o regla y pulido fino de cemento. de tal forma que no exista coincidencia entre las juntas verticales que las forman (cuatrapeado). d). 0 (uno) centímetro.. se recubrirá con un aplanado de mortero cemento-arena en proporción de 1:3 y con un espesor mínimo de 1. serán de mampostería común de tabique junteados con mortero cemento . Cada hilada horizontal deberá quedar con tabiques desplazados con respecto a los de la anterior. y salvo la estipulación u órdenes en contrario. e).Por medio de fierro ángulo de las dimensiones y características señaladas por el proyecto.Dentro del vano del marco citado en el párrafo anterior. Cuando así sea necesario..Las cajas de operación de válvulas se construirán según el plano aprobado. los esfuerzos que deban considerarse en su diseño..Los muros de la caja de operación de válvulas serán rematados por medio de un contramarco.5 (uno y medio) cm.. se armará una retícula rectangular u ortogonal formada de alambrón o fierro de refuerzo. se usarán cerchas para la construcción de las cajas y posteriormente comprobar su sección. b). con juntas de espesor no mayor que 1. debiendo existir una correcta liga entre la losa y los citados muros. según sea el caso.Ya terminado el armado del refuerzo de la losa dentro del marco. las que se fijarán en los muros de las cajas empleando mortero de cemento para dejar anclado el contramarco. o se proveerá de un dispositivo que permita introducir en él una llave o varilla con la cual levantará la losa.2. la tapa de las cajas de operación de válvulas será prefabricada de fierro fundido y de las características señaladas o aprobadas por la DGCOH. serán rematadas en sus muros perimetrales con un marco de diseño adecuado. señalado por el proyecto para que ajuste con la correspondiente tapa o conjunto integral de la tapa.Durante el colado de la losa. al conjunto de operaciones que deberán ejecutarse para colocar en los lugares que señale el proyecto.. se requieran para ser colocados en las cajas de operación de válvulas. durante el proceso constructivo de las cajas. Cuando el proyecto lo señale. a la serie de actividades que deben realizarse para adquirir.2.. también deberán contemplarse las adecuaciones para la correcta instalación. g). se instalarán los dispositivos adecuados señalados por el proyecto para hacer posible introducir. Las tuberías de fierro galvanizado que de acuerdo con el proyecto deban ser instaladas.2.11 Instalación y prueba de tuberías de fierro galvanizado Se entenderá por instalación y prueba de tuberías de fierro galvanizado. sin levantar ésta. 4.2. llevará una o varias tapas de fierro fundido que se apoyarán sobre contramarcos sencillos o dobles y marcos de fierro fundido.9 Suministro e instalación de contramarcos Se entenderá por suministro e instalación de contramarcos. deberán quedar en su parte superior al nivel del pavimento o terreno natural.2. debiéndose prever. en el lugar de la obra. los contramarcos que de acuerdo con las características del proyecto. a la suma de actividades que deben realizarse para suministrar y colocar. serán junteadas con sellador y coples del mismo material y de los diámetros adecuados. las llaves y su varillaje destinados a operar las válvulas que quedarán alojadas en la caja respectiva. f). entendiéndose esta actividad por unidad de obra terminada. Las cajas que vayan a quedar terminadas con una tapa de fierro fundido.2.Tanto la cara aparente de la losa como los dispositivos empotrados en la misma. las tuberías de esta clase que se requieran en la construcción de redes de distribución de agua potable. Si las cajas ya se encuentran construidas. 4. las adecuaciones para fijar correctamente estos elementos. Se deberán tomar en cuenta las consideraciones para la correcta instalación de los contramarcos. . transportar y colocar los marcos con tapa de fierro fundido en los lugares que indica el proyecto.10 Suministro y colocación de marcos con tapa de fierro fundido Se entenderá por suministro e instalación de marcos. 4. Según el tipo seleccionado de cajas. el diámetro interior deberá quedar libre de rebabas. Cuando sea procedente instalar las tuberías con algún grado de curvatura. sin arena o impurezas y fácilmente maquinable. juntas gibault. deberá efectuarse uniendo cuando menos dos tramos de tubería. limpia. sin ningún defecto que impida el buen funcionamiento de la tubería.2. que llenen los requisitos de la A.S. juntas mecánicas. Siempre que sea posible. estarán fabricados con plomo altamente refinado. Todas las piezas especiales se fabricarán con fierro fundido gris de grano fino o uniforme en lingotes.La unión de los tramos de diferentes diámetros se realizará por medio de tuercas de reducción o reducciones de campana. serán fabricadas para resistir una presión de trabajo de 14. ya sean de asbesto – cemento. La fundición para fabricación de estas piezas. concreto preesforzado. y deberán satisfacer las especificaciones del organismo rector (SECOFI) según la clase de tubería de que se trate. la presión máxima será igual al porcentaje de la presión de trabajo diseñada para el tubo de que se trate. La prueba hidrostática de las piezas especiales se llevará a cabo conjuntamente con las válvulas y tuberías. Las cuerdas se harán en la forma y longitud que permita atornillarlas herméticamente sin forzarlas más de lo debido.C... Las piezas especiales terminadas.94% de plomo de acuerdo con lo consignado en la Norma DGN-21-61 de la SIC. tornillos. especificación A-126-42 clase B.V. las que se mantendrán durante los períodos mínimos. que contenga como mínimo un 99. deberá ser sana. 4. Se entenderá por suministro de piezas especiales. huecos o grietas.T. tendrán las mismas características que la fundición y estarán terminadas en forma tal que tengan una apariencia lisa. sin rugosidades.M. el que se haga de aquellas que se requieran para la construcción de redes de distribución y líneas de conducción de agua potable. y será mantenida durante períodos mínimos preestablecidos. de acuerdo con el proyecto. polietileno de alta densidad o cualquier otro tipo aprobado. El cuerpo de las piezas especiales y sus bridas.1 kg/cm2 (200 lb/pulg2). se permitirá curvar los tubos en frío o caliente sin estrangular o deformar los mismos.12 Suministro de tuberías para agua potable Se entenderá por suministro de este tipo de tuberías. ejecutándose con herramientas especiales.2. Los empaques de plomo para las bridas de válvulas y piezas especiales de fierro fundido. P.2. 4. el que se haga de las unidades que se requieran para la construcción de redes de abastecimiento de agua potable según lo señale el proyecto. La prueba hidrostática de los tubos y juntas. . juntas universales. Todas las tuberías se suministrarán de acuerdo a las dimensiones fijadas en el proyecto. empaques de plomo. extremidades. Los cortes que sean necesarios se harán precisamente en el ángulo recto con respecto a su eje longitudinal. tapando los extremos libres por medio de cabezales apropiados y llenando la tubería de agua hasta las presiones de prueba. se emplearán tramos enteros de tubo con las longitudes originales de fábrica.13 Suministro de piezas especiales de fierro fundido con bridas. Para las conexiones se usarán piezas en buen estado.2. deberá satisfacer la especificación A-107 de la A. especificación A-126-42. serán capaces de resistir una presión mínima de prueba de 20 kg/cm 2 (284 lb/pulg2). fácilmente maquinable y que llene los requisitos de la A.S. deficiencias en el sistema o ruptura de las tuberías. condiciones de operación y pruebas establecidas en la normatividad respectiva de organismos oficiales. deberá ajustarse a la especificación A-126-53T.. Las piezas que no se ajusten a las especificaciones generales valuadas en Normas Oficiales.M.2. rugosidades. 4. ni el relleno de las mismas con soldadura o cualquier otro material. La prueba hidrostática de las válvulas se llevará a cabo conjuntamente con las piezas especiales y tuberías.. salvo indicación especifica.2. queden las válvulas parcialmente abiertas y en condiciones expuestas al golpe de ariete. las válvulas deben complementar los requisitos de construcción. deberán resistir una presión hidrostática de trabajo de acuerdo al proyecto.T. La fundición que se utilice para la fabricación de las válvulas.15 Suministro de medidores . el que se haga de las unidades que se requieran para la construcción de los sistemas de agua potable según lo señale el proyecto. En lo que se refiere a válvulas eliminadoras o aliviadoras de aire y reductoras de presión. Se evitará que cuando se ponga en operación el sistema. grado MCB de la A. ya que esto ocasiona desperfectos o desajustes en las mismas. El acero al carbono usado para cubiertas y piezas fundidas o cualquier otra parte de la válvula. serán sustituidas y reinstaladas. Las válvulas de seccionamiento y de no retorno (CHECK).M. Las bridas deberán ser del mismo material de las piezas especiales para unirse entre sí por medio de empaques adecuados y tornillos. etc. El acero usado para la fabricación de tornillos y tuercas cubiertas o cualquier otra parte de la válvula. sano. 4.S.T. serán sustituidas y reinstaladas nuevamente. que produzca un material resistente de grano fino y uniforme. Para cada caso específico. Las partes integrantes de las válvulas. a menos que por condiciones específicas se estipulen modificaciones. sin arena ni impurezas. será de fierro fundido gris al horno eléctrico. o que resulten defectuosas al efectuar las pruebas. sin que sufran deformaciones permanentes ni desajustes en cualquiera de sus partes.2.. sin que para ello sufran alteraciones en el funcionamiento conforme al que fueron diseñadas dentro del sistema.14 Suministro de válvulas Se entenderá por suministro de válvulas.T. limpio. materiales. sus mecanismos deben resistir las pruebas nominales ya descritas.. a reserva que el proyecto señale especificación diferente. salvo indicación específica que señale adiciones o modificaciones.M.2. Las válvulas que no se ajusten a las especificaciones generales o que resulten defectuosas al efectuar las pruebas.S.Por ningún motivo se permitirán grietas o burbujas. el conjunto de operaciones que deben ejecutarse para colocar en forma definitiva. (diez) cuando se trate de diámetros mayores.. Una vez hecha esta limpieza. cambio de dirección o de diámetro y el medidor. y se empezará su colocación de aguas abajo hacia aguas arriba.Para reducir la turbulencia en el caudal y que el medidor trabaje con un flujo lo más laminado posible. 4. para lo cual se colocará de modo que el cuadrante inferior de su circunferencia descanse en toda su superficie sobre la plantilla o fondo de la zanja.Se entenderá por suministro de medidores. que se requiera para la construcción de redes de alcantarillado.3. (24”) de diámetro.. Cada pieza deberá tener un apoyo completo y firme en toda su longitud. Especificaciones inherentes a obras de alcantarillado 4. según el proyecto.3. se humedecerán los extremos de los tubos que formarán la junta y se llenará la semicircunferencia inferior de la campana o caja para espiga del tubo ya colocado.1 Instalación de tuberías de concreto Se entenderá por “instalación de tubería de concreto para alcantarillado”. Para obtener resultados óptimos en el funcionamiento. ya sea de macho y campana o de espiga. calzas de madera y soportes de cualquier otra índole. La tubería de concreto se colocará con la campana o la caja de la espiga hacia aguas arriba. el que se realice para proporcionar aquellos que se requieran para la medición en redes de distribución de agua potable. b). se enuncian a continuación condiciones simples tales como: a). Todos los medidores se suministrarán de acuerdo a las dimensiones.Instalar el medidor en un punto donde la tubería siempre esté totalmente llena de agua. c). la junta de tubo por colocar. Los tubos serán junteados entre sí con mortero de cemento arena en proporción 1:3. materiales y características requeridas en el proyecto. o de 10 mm. Las superficies interiores de los tubos en contacto deberán quedar exactamente rasantes.Evitar los retrocesos de flujo. Se limpiará el mortero excedente y se llenarán los huecos que hubiere en las juntas con mortero en cantidad suficiente para formar un bordo que la cubra exteriormente. forzándolos para que el mortero sobrante en la junta escurra fuera de ella. La impermeabilidad de los tubos de concreto y sus juntas.. No se permitirá colocar los tubos sobre piedras. y la semicircunferencia superior exterior del macho o espiga del tubo. La colocación de la tubería de concreto se hará de tal manera que en ningún caso se tenga una desviación mayor de 5 (cinco) milímetros en la alineación o nivel de proyecto cuando se trate de tubería hasta de 60 cm. y satisfaciendo totalmente las especificaciones de diseño fijadas por SECOFI según el medidor de que se trate. y en igual forma.2. Para la colocación de tubería de concreto. respetar por lo menos 5 diámetros entre la última pieza especial. la tubería de concreto simple o reforzado.2. será probada en presencia del supervisor en una de las dos formas siguientes: . se procederá a limpiar cuidadosamente su junta libre quitándole la tierra o materiales extraños con cepillo de alambre. Esta prueba debe hacerse antes de rellenar las zanjas. Esta prueba consistirá en dar. Esta prueba hidrostática. se procederá a la reparación inmediata de las juntas defectuosas y se repetirá esta prueba hidrostática. el relleno de las zanjas servirá de anclaje a la tubería. hasta que la misma acuse un junteo correcto. No se permitirá que existan más de 125 (ciento veinticinco) metros instalados de tuberías de alcantarillado. presentarán fugas por la parte inferior de las juntas de los tubos de concreto. la parte central de los tubos y dejando totalmente libres las juntas de los mismos. en el pozo de visita aguas arriba del tramo por probar. 4. Si el junteo está defectuoso y las juntas acusaran fugas.. El supervisor solamente aceptará tramos de tubería totalmente terminadas entre pozo y pozo de visita o entre dos estructuras sucesivas que formen parte del alcantarillado. La construcción de la cimentación de los pozos de visita. . en este último caso. una carga de agua que no excederá de un tirante de dos metros. las estructuras diseñadas y destinadas para permitir el acceso al interior de las tuberías de alcantarillado. Consiste en vaciar.Esta prueba se hará en todos los casos en que no se haga la prueba accidental..a). habiéndose verificado. Si el junteo acusara defectos en esta prueba.. por_ejemplo. hasta que no se presenten las mismas a satisfacción del supervisor. Estas estructuras serán construidas en los lugares que señale el proyecto durante el curso de la instalación de las tuberías. especialmente para las operaciones de su limpieza. deberá hacerse previamente a la colocación de las tuberías. Esta prueba hidrostática accidental únicamente se hará en los casos siguientes: Cuando el supervisor tenga sospechas fundadas de que existen defectos en el junteo de los tubos de alcantarillado. En el pozo aguas abajo. Se hará anclando con relleno del producto de la excavación. por cualquier circunstancia. 4” ó 6” de diámetro.Prueba hidrostática accidental. el contenido de agua de una pipa que desagüe al citado pozo de visita con una manguera de diámetro adecuado.2. para evitar que se tenga que excavar bajo los extremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos. se instalará una bomba a fin de evitar que se forme un tirante de agua que pueda deslavar las últimas juntas de mortero de cemento que aún estén frescas. se procederá a descargar la tubería y a rehacer las juntas defectuosas. previamente.3. dejando correr el agua libremente a través del tramo de alcantarillado por probar. recibió provisionalmente parte de las tuberías de un tramo existente entre pozo y pozo de visita. Se repetirá esta prueba hidrostática cuando haya fugas. en caso contrario. b). a la parte más baja de la tubería. Cuando las condiciones del trabajo requieran que se rellenen zanjas en las que. se puedan ocasionar movimientos en las juntas. por cualquier circunstancia. tiene por objeto determinar si es que la parte inferior de las juntas se retacó debidamente con mortero de cemento. la prueba de impermeabilidad y comprobado que toda la tubería se encuentra limpia sin escombros ni obstrucciones en toda su longitud.2 Construcción de pozos de visita y cajas de caída Se entenderán por pozos de visita.Prueba hidrostática sistemática. sin que estén terminados los respectivos pozos de visita. Cuando el supervisor. Al hacerse el colado del concreto de la base. Las inserciones de las tuberías con estas estructuras.0 metros. éstas podrán ser de dos tipos: a). a las actividades que se ejecuten en los pozos de visita y coladeras pluviales de acuerdo con el proyecto.3. b).5cm. con juntas de espesor no mayor que 1. d).. para lo cual se continuarán dentro del pozo los conductos del alcantarillado. se emboquillarán en la forma indicada en los planos. Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación. Se construirán las cajas de caída adosadas a los pozos de visita de acuerdo con el plano respectivo de ellas. . una caja rectangular de mampostería de piedra de tercera junteada con mortero de cemento 1:3. El aplanado se curará y se emplearán cerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección. se formarán directamente las “medias cañas” mediante el empleo de cerchas. de concreto armado.. indicada en los planos. 4. una segunda parte formada por la chimenea del pozo.2..0 (uno) cm.Se ahogarán tuberías cortadas a “media caña” al colarse el concreto.. ambas partes se ligan por una pieza de transición.Caídas de altura entre 0. b).. los que fundamentalmente estarán formados de tres partes: En su parte inferior. con su brocal y tapa. se construirán pozos de visita de “tipo especial”. que será terminado con llana o regla y pulido fino de cemento. tapas y coladeras. en la cual se emboquillarán las diferentes tuberías que concurran al pozo y cuyo fondo interior tendrá la forma indicada en el plano correspondiente. 50 y 2.3 Brocales y tapas para pozos de visita Se entenderá por colocación de brocales. El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento de proporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1. c).Se construirán de mampostería de tabique y mortero de cemento. Al construir la base de concreto de los pozos de visita. Cuando existan cajas de caída que formen parte del alcantarillado. se harán en ellas los canales de “media caña” correspondientes. 50 metros.Se pulirán cuidadosamente.Los pozos de visita se construirán según el plano aprobado por la DGCOH.Caídas de altura inferior a 0. Cuando así lo señale el proyecto. cortándose a cincel la mitad superior de los conductos después de que endurezca suficientemente el concreto de la base. los canales de “media caña” y serán acabados de acuerdo con los planos del proyecto. y serán de mampostería común de tabique junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1: 3. (uno y medio centímetros). colando después el concreto de la base hasta la mitad de la altura de los conductos del alcantarillado dentro del pozo. Se construirán dentro del pozo de visita sin modificación alguna a los planos de los mismos. en su caso. Cada hilada deberá quedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no exista coincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado). dándoles su forma adecuada mediante cerchas.. por alguno de los procedimientos siguientes: a). para la inserción de la acometida de SLANT. Excepcionalmente se admitirán inflexiones con ángulos distintos al citado. tapas y rejillas deban ser de concreto.2. La instalación de las conexiones domiciliarias se hará a partir del paramento exterior de los edificios y en el sitio que señalen los planos. 4. Para las conexiones se usará tubo de 15 centímetros. Previa autorización escrita del supervisor. Los codos se anclarán a satisfacción del supervisor.5 Suministro de tuberías de concreto Se entenderá por suministro de tuberías de concreto. Si no fuera posible satisfacer ambos requisitos de colchón y pendiente mínimos. Las conexiones formarán con el alcantarillado un ángulo aproximado de 90 (noventa) grados en planta. Todos los tubos de concreto serán de un solo grado de calidad y tipo. Para hacer las conexiones domiciliarias. deberá verificarse la profundidad de la salida del albañal del predio si existiera y las condiciones de pendiente existentes dentro del mismo. se tapará con ladrillo y mortero pobre de cemento. La pendiente mínima que en general se admitirá para la tubería de la conexión. aquellos conductos construidos de concreto y provistos de un sistema de junteo adecuado para formar en condiciones satisfactorias una tubería continua. el que se haga de aquellas que se requieran para la construcción de redes de alcantarillado de acuerdo con lo estipulado en el proyecto. y el colchón sobre el lomo del tubo. de concreto simple o reforzado de la red de alcantarillado. 20 centímetros o más de diámetro a juicio del supervisor. tendrá como mínimo 90 (noventa) centímetros. será del 1% (uno por ciento). se construirán primero las de un solo lado de determinado tramo del alcantarillado.Cuando el proyecto lo señale. Se entiende por tubos de concreto sin reforzar para alcantarillados. Antes de construir las conexiones. aquellos conductos construidos de concreto reforzado y provistos de un sistema de junteo adecuado para formar en condiciones satisfactorias una tubería continua. a fin de evitar que cuando se construyan albañales en el interior del predio. se construirán las del otro lado. debiendo ejecutarse sin que el tubo se agriete y cuidando asimismo el manejo de los accesorios de la descarga domiciliaria. tapas y rejillas. y después de terminadas totalmente éstas. el otro extremo de la conexión. los brocales.4 Conexiones domiciliarias (slant y codo) El trabajo consiste en perforar tuberías. El concreto que se emplee en la fabricación de brocales.3. Se entenderá por tubos de concreto reforzado para alcantarillado y para alcantarillas. tapas y coladeras deberán ser de fierro fundido. y se terminarán conectándolas en la inserción correspondiente en el alcantarillado. Cuando de acuerdo con el proyecto los brocales. deberá tener una resistencia f´c=175 kg/cm2. según lo determine el supervisor. no se hará la conexión y deberá avisarse por escrito al supervisor para que éste resuelva lo procedente. ellos queden faltos de colchón o faltos de la pendiente debida. serán fabricados y colocados por el contratista. la pendiente podrá reducirse a un medio (1/2) por ciento. .2.3. y será fabricado de acuerdo con las especificaciones respectivas. en cualquier lugar de su longitud. pero únicamente cuando ello sea necesario a fin de dejar el colchón mínimo de 90 (noventa) centímetros. 4. pudiendo emplearse los aditivos y colorantes que convenga al fabricante. no deberá pasar del 8% del peso inicial de los pedazos de tubo en seco. una se colocará cerca de la superficie interior y la otra de la superficie exterior del tubo. Espaciamiento máximo de los anillos de centro a centro: En tubos de 122 cm o menores: 10 cm.Dimensiones. Número mínimo de barras longitudinales: En tubos de 2.60 m de largo: 6 de 5/16” de diámetro. se colocará a distancias iguales de las superficies exterior e interior del tubo.La resistencia al aplastamiento determinada por los métodos de apoyo en tres aristas y de apoyos de arena. será de 25. no será menor de la indicada en tablas. y cerca de la superficie exterior en los lados del diámetro horizontal del tubo. Cuando se use una sola línea de refuerzo circular.. .40 m de largo y menores: 6 de 1/4” de diámetro. y 40 diámetros cuando se usen alambres estirados en frío. Los traslapes serán como mínimo de 30 diámetros cuando se usen varillas de grado estructural. En tubos mayores de 122 cm: No excederá el espesor del tubo. las partes soldadas deberán tener una resistencia a la tensión de por lo menos 3675 kg/cm2. Los tubos deberán estar substancialmente libres de roturas y grietas grandes o profundas. en ningún caso. la proporción de cemento Portland contenido en la mezcla será menor de 350 kg. Absorción de agua. El refuerzo circunferencial podrá hacerse con anillos o bien con varilla de acero enrollada helicoidalmente.Los agregados. pero en ningún caso será mayor de 15 cm.80 m de largo: 6 de 3/” de diámetro. el cemento y el agua. Proporcionamiento. Resistencia al aplastamiento. por metro cúbico de concreto..Las dimensiones de los tubos serán las indicadas en la Normatividad Oficial vigente. Sin embargo. La línea sencilla de refuerzo elíptico usada en tubos circulares. En tubos de 3.60 a 4.40 a 3. respetando sus tolerancias.La cantidad de agua absorbida en las condiciones estipuladas para la prueba de absorción.. se medirán en forma adecuada para fabricar los tubos de la calidad y diseño requeridos. En tubos de 2. El refuerzo longitudinal debe cumplir con espaciamiento máximo de las barras: 30 cm.4 mm. El recubrimiento mínimo de concreto que deberá llevar el refuerzo circunferencias. la junta tendrá un refuerzo circunferencial igual al correspondiente a un anillo. Area de refuerzo mínima: 1 centímetro cuadrado por metro.. En todos los tubos de 91 cm de diámetro o mayores. y cuando se usan dos líneas. se colocará cerca de la superficie interior del lomo y del lecho bajo del tubo. Si los miembros están soldados. La tubería no deberá presentar ninguna fuga durante la prueba hidrostática.Los planos de los extremos de los tubos.3. dimensiones y demás características que señalen los planos del proyecto y respetando los lineamientos establecidos en la Normatividad oficial. vetas. laminaciones o superficies rugosas que presenten salientes o hendiduras de más de 3 milímetros.6 Suministro de slant y codo de concreto Se entenderá por suministro de slant y codo de concreto. el que se haga de aquéllos que se requieran para la instalación de descargas domiciliarias. Los tubos deberán ser interiormente impermeabilizados con un producto asfáltico. .2. combas. serán de la forma. partes sin cubrir u otros defectos. Los tubos estarán completamente libres de burbujas. Los slant y codos de concreto. gotas. deberán ser perpendiculares a su eje longitudinal. salvo especificación expresa en contra. No se considerará como falla la aparición de humedad en la superficie o de pequeñas gotas que permanezcan adheridas a la superficie del tubo. 4. presentando una superficie libre de escurrimientos. se muestra cómo utilizar el contenido de los anteriores para realizar los proyectos de sistemas . El sistema de distribución de agua potable. drenaje sanitario y drenaje pluvial correspondientes a alguno de los inmuebles que el presente manual considera. . elevadores y tanque elevado. drenaje pluvial y el sistema contra incendios.Sistema de distribución de Agua Potable. a estimar la demanda diaria para cuya satisfacción. catorce niveles de oficinas tipo. El proyecto contempla el diseño de las redes de abastecimiento de agua potable. y posteriormente. I. Para el cálculo de dicha demanda. un Pent House con dos plantas. y en el caso de estacionamientos. una Planta Baja y once Estacionamientos (seis superficiales y cinco subterráneos). en primer lugar se procedió a calcular esas magnitudes con apoyo en las diferentes plantas que constituyen el proyecto arquitectónico del inmueble. en primer lugar y con objeto de que los interesados se introduzcan en el diseño de sistemas internos. de acuerdo con el artículo 150 del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal (R.internos o externos .). un nivel para cuarto de máquinas.de abastecimiento de agua potable.7 del presente manual. procediéndose después a explicar los pasos necesarios para realizar el proyecto de los sistemas externos que servirán a un conjunto habitacional. se expone el proceso para el proyecto de los que darán servicio a un edificio de oficinas. en conjunto.5. se diseñará en función de la cantidad. se ha aplicado el contenido de este manual a una construcción cuyo uso estará destinado a oficinas. almacenen dos veces la demanda mínima diaria de agua de la edificación. deberá contar con una o más cisternas que. un Mezzanine. desalojo de las aguas negras. se empleará agua potable. es función de las magnitudes de las áreas a utilizar de acuerdo con la planeación de usos del edificio.. agua pluvial y/o tratada. ubicación y tipo de muebles sanitarios que integrarán los diferentes cuartos de baño. y debido a que la construcción tendrá más de cinco niveles. Esta edificación cuenta con helipuerto.D.C. en el caso de áreas con uso de oficinas. EJEMPLOS DE APLICACION En este capitulo. para lo cual. con las dotaciones que integran la tabla referida.1 Diseño de los sistemas de agua potable drenajes sanitario y pluvial y contra incendio para un edificio de oficinas Con el fin de tener un ejemplo lo más claro y completo posible del diseño de las instalaciones hidráulico - sanitarias en edificaciones. 5. protección contra incendio.F. que según el artículo 82 del citado reglamento y la tabla 3. Peto si en este nivel se tuviera una bodega o almacén.I. En este nivel se tienen dos zonas principales. etc.3 Pent House.7 Estacionamientos. presenta áreas que se clasifican como de oficinas y de estacionamientos.4 Oficinas tipo.1. El área que ocupa el helipuerto se considera como de uso de estacionamiento. con un área de 110. pasillos. los cubos de elevadores y las zonas destinadas para el equipo de aire acondicionado.98 m2. que para esta edificación son once niveles: seis superficiales con 973. I. el Pent House tendrá un uso de oficinas. Por el uso que tiene la edificación.8.. la cual resultó de 831. se tienen 11. por lo que no se considerará suministro de agua potable. se deberá considerar dicho suministro y se ubicaría en la zona que se muestra en la figura 5. aparte del cuarto de máquinas y el tanque elevado. I.25 m 2 la cual se muestra en la figura 5.1.1.C. La edificación de nuestro ejemplo por el tipo de uso.49 m2 y se muestra en la figura 5. De acuerdo al Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal (R.Cálculo de las áreas por tipo de uso y por planta.5 Mezzanine. cuantificándose el área que se muestra en la figura 5. las cuales se cuantificarán según se explica a continuación: I.3 y 5.1 Helipuerto.18 m2 por nivel y en total respectivamente. En este nivel se localizan. elevadores. la edificación por el tipo de uso al que está destinada deberá contar con zonas exclusivas para estacionamiento.5. sino sólo se requiere dar mantenimiento a los señalamientos.2. se eliminaron los espacios comunes o de servicios. Por tal motivo este nivel no afecta nuestro cálculo del consumo diario. Por lo tanto no se considerará suministro de agua.).D.13 y 748.1. En esta planta al igual que en el Pent House. y cinco . ya que en esta zona no se requiere de un mantenimiento continuo.1. Las áreas consideradas se pueden observar en las figuras 5. por lo que las áreas en estas plantas se cuantificaron según este uso.634.1. El área considerada (100 m2) se muestra en la figura 5. Plantas alta y baja.6 Planta Baja. Cabe aclarar que en estos niveles se han eliminado los espacios comunes o de servicios como son escaleras.1.1. El área de oficinas es de 269. I.63 m 2 en las plantas alta y baja respectivamente.1.4. puesto que la limpieza en esta zona no es periódica.07 m 2 que multiplicada por los catorce niveles tipo. I.2 Cuarto de máquinas y tanque elevado. I.F.03 y 5. Este nivel al igual que el Pent House tendrá un uso de oficinas.838. I. resultando 730.7. una de oficinas y otra de servicios. .98 ESTACIONAM. resulta: .299. 6 612.subterráneos con 1.24 11. basándose en el uso a que está destinada cada una de las áreas en las distintas zonas útiles y de acuerdo a los siguientes criterios.60 lts/día b). se muestran en la tabla 5.948. A. 1 139.. 1 se obtiene lo siguiente: Consumo diario para uso de oficinas: Vofi = (20 lts/m2/día) x (13.332. 1 139. y propone que para calcular el consumo diario se debe considerar los consumos por empleados y por limpieza.13 PENT HOUSE P.75 TOTAL 4. en promedio.25 PLANTA BAJA 1 331.17 100.869.Primer criterio.493.6 y 5. DE A R E A (M2) PLANTA NIVELES SERVICIOS OFICINAS ESTACIONAMIENTO HELIPUERTO 1 630. B. SUP. una densidad de 1 empleado por cada 15 m2 de área de oficinas. Como se mencionó anteriormente.634. considerando el contenido de la tabla 5. T A B L A N o 5. Este criterio se basa en la experiencia adquirida en el diseño de sistemas hidro-sanitarios en este tipo de edificaciones. con una dotación de 70 lts/empleado/día. Para este punto y si se tiene en cuenta que la planeación del edificio implica.00 PENT HOUSE P.1 CUANTIFICACION Y CLASIFICACION DE AREAS No.Consumo por empleados.49 ESTACIONAM.93 I-2 Cálculo del consumo de Agua Potable. 5 390.75 m2 por nivel y en total respectivamente. por lo que para nuestro ejemplo y con ayuda de la tabla No.25 110.602. SUB.7 del manual.16 748.48 m2) = 269.00 5.664.48 12. Los datos de las áreas de acuerdo a su clasificación.664.Segundo criterio.95 6.16 730. a). Las áreas para que se cuantificaron se muestran en las figuras 5.838. 3.95 y 6.18 MEZZANINE 1 110.9.98 13.00 269. las áreas destinadas a uso de oficinas serán suministradas con agua potable. En este capítulo se calculará el consumo diario de la edificación. en la que se observa que para un área con uso de oficinas la dotación es de 20 lts/m 2/día.493.63 OFICINAS 14 1.1. los cuales se describen a continuación: . 300 m2 x 2 lts/m2/día = 8. se deberá considerar un volumen igual al resultado de multiplicar el área destinada para uso de oficinas y de estacionamientos por una dotación de 5 lts/m2 lo cual da como resultado un volumen de 130. I. I.00 lts/día .48 m2 x 1 emp/15 m2 ) x 70 lts/emp/día = 63. se tienen dos criterios: El del Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal y el de la Asociación Mexicana de Instituciones de Seguros. sólo en esos casos.00 lts/día .493.600. teniéndose en cuenta lo anteriormente expuesto se aceptará este último resultado como la magnitud del volumen de agua que.05 lts.4 Cálculo de la capacidad de la cisterna.Consumo diario total Vdt = Vemp + V lim = 71. pero conviene aclarar que en términos generales se tendrán dos espacios de almacenamiento. por lo cual se tomará éste para los cálculos posteriores.33 lts/seg. elevadores.00 lts/día De acuerdo a los cálculos realizados. el volumen necesario para dos días de consumo más un volumen contra incendio. Vlim = 4.3 Cálculo del volumen de agua contra incendio. y el área que se considerará es la destinada a servicios como son pasillos. = 33. Para el cálculo de este volumen. representando los resultados que se obtengan con el segundo criterio citado y sólo sí el inmueble será asegurado contra este tipo de eventos. Estas áreas se muestran en los planos de cada planta y en resumen en la tabla 5. . etc.600. El depósito destinado al almacenamiento de agua potable para surtir al inmueble deberá contener. Debido a que el edificio objeto de este ejemplo será asegurado contra incendio. este volumen deberá de abastecer a dos hidrantes chicos por un tiempo de dos horas a razón de 140 lts/min. b) Según la Asociación Mexicana de Instituciones de Seguros.000. Vemp = (13. podrá ser utilizado. el límite inferior del volumen de agua que deberá reservarse para la protección correspondiente. a) Según el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal.482.00 lts. a saber: uno para agua potable destinada al consumo en las áreas de oficinas y para la protección contra incendio y otro para agua pluvial y/o tratada cuyo uso tendrá lugar en la limpieza de las áreas de estacionamiento.1. escaleras. se puede ver que el segundo criterio es el que proporciona el menor volumen. de acuerdo con el Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal. Para este consumo se propone una dotación de 2 lts/m2/día.Consumo por limpieza.600. lo cual da como resultado un volumen igual a: VCI = 2 hidrantes x 2 horas x 140 lts/min/hidrante = 2x 7200 seg x 2. Así. en dos cajones. estará complementada con un tanque elevado cuya capacidad (V TQ) será igual al 25 % del consumo diario total. La capacidad del depósito para almacenar el agua que surtirá a las áreas destinadas a estacionamientos.F. por una parte. se tendrá un tirante de agua igual a 1. Como se mencionó anteriormente. cada uno de los cuales. El volumen que contendrá este depósito será igual a dos veces el consumo diario más el volumen contra incendio: V CIS = (2 x Consumo Diario) + V CI = (2 x 71.600 + 33.200 1.00 lts. condición que aunque en el caso de la planta baja se cumple. de acuerdo con su ubicación y el grupo de usuarios a que podrán dar servicio según la planeación del inmueble.00 lts.D. I. I.4.205. (25.25 x 71. que las dimensiones en planta de dichos cajones son de 8.00 lts.5 Cálculo del volumen del tanque elevado.C. la de Mezzanine y la Planta Baja.86 lts. Si se atiende a la ubicación de los cuartos de baño. significa un volumen de 25.600.I.600 = 105.600.00 x 8. no implica que el cuarto de baño correspondiente pueda considerarse como público. Si se considera que es alta la probabilidad de que la presión en la línea Municipal de abastecimiento sea menor que 10 metros de columna de agua (1 kg/cm2). y además se localizan en el cubo de las escaleras de servicio. = 17.50 m.900. contarán con cuartos de baño que. las catorce tipo. Si se tiene en cuenta. la cisterna para almacenar el agua orientada al consumo en áreas de oficinas. el volumen correspondiente para cada parte será: 71. y por otra. que el edificio tendrá mas de cinco niveles. se requerirá que el volumen total para consumo en oficinas sea distribuido en dos partes iguales. de acuerdo con el artículo 150 del R. que con las dimensiones en planta citadas. deberá contener el volumen total para protección contra incendio. la edificación cuenta con varios niveles y diferentes plantas arquitectónicas.547 m. VTQ = 0. . podrá decirse que en general los públicos se encuentran asociados a las áreas comunes o de servicios de cada planta citada.6 Diseño de la red de suministro de agua potable. y asimismo..D. se clasificarán en públicos y privados.800. ya que la planeación del edificio le da carácter de privado. que es de 2 lts/m 2 y que multiplicada por el área correspondiente.F.. I.1 Cisterna para agua potable.C.4.600 = 176.2 Cisterna para agua tratada y/o de lluvia. por seguridad.00) + 33. la conveniencia de ubicar esta cisterna en los cajones de cimentación del edificio. de las cuales las dos de Pent House. estará en función de la dotación que establece el R.21 m3). es decir. 6. Lo que hasta aquí ha sido expuesto. Posteriormente para cada columna y el . El procedimiento se inició proponiendo los sitios en donde se ubicarán los cuartos de baño y la disposición de los muebles sanitarios en cada nivel. se procederá a acumularlas desde el más bajo hasta el más alto por abastecer. cuántos de éstos serán para hombres y cuántos para mujeres. Hunter. se indicará el número de cuartos de baño públicos y privados con que contará cada una. es sólo una descripción cualitativa del conjunto de elementos generadores de demanda de agua potable. no sin antes aclarar que los inodoros y mingitorios correspondientes a baños públicos funcionarán con fluxómetro. En este ejemplo se tienen tres grupos de baños los cuales serán alimentados por líneas independientes una de otra como se muestra en la figura 5. el diseño de la red de distribución se hará empleando el método del Dr. o con la tabla 3. I. tendrá carácter de privado y estará equipado con un inodoro.6. por ser para uso exclusivo del personal de intendencia.Por otra parte. como área apta para contener uno o más cuartos de baño.1 Procedimiento de cálculo. convertirlas a gastos expresados en litros por segundo.6. en relación con las plantas que los contienen. un lavabo y una regadera.M) de suministro de acuerdo al tipo de funcionamiento (con fluxómetro o con tanque) de cada uno de los muebles (tabla no.11 y 3.2. con la ayuda de las figuras 3. por lo que a continuación. para así conocer el gasto total que deberá ser posible extraer del tanque elevado. contando ambos con el mismo número y tipo de muebles sanitarios. para después. a) En las plantas alta y baja del Pent House y en todas las plantas tipo. habrá un baño público para mujeres equipado con dos inodoros y dos lavabos. así como su ubicación. I. sólo habrá un baño público para mujeres y otro para hombres. el número y tipo de muebles sanitarios con que estarán equipados. Conocidas las U-M por nivel. sin incluir la de Mezzanine dado que la planeación referida no la contempla. I. únicamente contará con un cuarto de baño que. por su magnitud. un baño público para hombres con un mingitorio. y también. R. en tanto que para los baños privados los mismos muebles citados funcionarán con tanque bajo.1). para posteriormente proponer los sitios por donde bajarían las columnas de alimentación para cada uno de los tres grupos de baños. y asimismo. a saber: un inodoro y un lavabo. De esta forma se conocerá la cantidad de unidades mueble que se suministrarán a cada nivel de la edificación. c) La planta baja. con excepción desde luego del cuarto de baño con que contará la planta baja.12.1 Consideraciones para el diseño de la red. b) En el Mezzanine.2 del Manual. dos baños privados cuyo equipamiento individual consiste de un inodoro y un lavabo. que consiste en asignar Unidades Mueble (U .2 Metodología para el cálculo de la red de suministro. un inodoro y dos lavabos. todos los privados ocuparán parte del área reservada para uso de oficinas en cada una de las restantes plantas mencionadas.10. La metodología del cálculo consiste en determinar el número de unidades mueble correspondiente a cada uno de los muebles considerados por nivel y por tipo y clase de cuarto de baño. Tomando en cuenta las condiciones con las cuales trabajarán los sanitarios. 3. Para visualizar las condiciones bajo las cuales se diseñará la red de distribución. b) En los planos de las plantas del Pent House. mediante la suma de las pérdidas por fricción. Para conocer las condiciones requeridas en una derivación aguas arriba de la salida del mueble considerado. así como las unidades mueble que le corresponden a cada uno y las que se requieren por nivel y en total para la edificación. con el gasto en litros por segundo que circulará por ese tramo y con la tubería y diámetro propuesto. con objeto de determinar la energía necesaria en los puntos de derivación hacia otro mueble o grupo de éstos. permite conocer las pérdidas por fricción (hf) del tramo considerado.a.c. iniciándose desde la planta del tanque y considerando los sitios donde se colocarían las tuberías de suministro.11 ó 3. A las piezas y conexiones que intervengan en cada tramo.c. se dibujó el trazo de esas tuberías (ver plano del cuarto de máquinas). que es la .2.12 de donde se obtiene un porcentaje de pérdidas (% hf). Localizada esta trayectoria. y teniendo en cuenta que la carga de operación de cada mueble a utilizar equivale a 5 metros de columna de agua (0. Mezzanine y Planta Baja. Por último.6 del Manual. Esto esen la sección donde se localice el mueble. La figura 5. + zi + Vi2 2g y para el punto aguas arriba.5 kg/cm2). la carga de operación (5 m. a) En los planos de las distintas plantas. que multiplicado por la longitud total (LT) del tramo. se les sustituirá por la longitud equivalente. la posición (z) del mismo con respecto a un plano horizontal de referencia y la carga de velocidad.6.) del mueble considerando en el análisis. se determina la energía necesaria en el extremo aguas arriba del tramo considerado. la cual se puede obtener en las tablas 3. la energía necesaria (Ei+1) será a: Ei+1 = Ei + hfi+1-i y así sucesivamente hasta llegar al punto en el cual la trayectoria más desfavorable se une a la columna de suministro.mueble y por nivel. la energía total (E i) será: Ei = 5 m. y conociendo las condiciones bajo las cuales trabajará el mismo.5 y 3.10 muestra un croquis de la red de distribución propuesta a partir del tanque elevado. se efectuó el análisis de dicha trayectoria hasta la conexión con la columna de suministro. se identificó la trayectoria entre el punto de conexión a la columna y el mueble sanitario más lejano y/o más alto con respecto a dicho punto. .a. en la cual se puede ver el número y tipo de muebles por nivel. tipo. se describirá la tubería y las piezas que se localicen entre estos dos puntos.longitud real (L r) más la longitud equivalente (Le) -. se trazaron las redes de distribución en función de la ubicación de los cuartos de baño y los distintos muebles sanitarios a partir de las columnas de alimentación (ver planos respectivos). En el primer tramo a partir del mueble considerado. se ha elaborado la tabla 5. se entra a las figuras 3.2 Procedimiento de diseño.2. I. se requiere conocer la energía total necesaria.c) Trazadas las redes se propusieron la piezas y conexiones. para el Ramal B es el número 16 y para el Ramal C es el número 9. . se calculará la energía necesaria en el nodo de llegada a cada uno de los cuartos de baño. se definieron las trayectorias más desfavorables y aquellos puntos para los cuales. Basándose en los trazos de las redes de suministro a los diferentes grupos de baños de la planta alta del Pent House. (ver plano de la planta alta del Pent House). y también. Para el ramal A el nodo es el número 2. en cada ramal. RAMAL “A” LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] lps.20 mts Codo 1.26 mts.30 Codo 1.80 Le = 1.58 mts Tubo 1.40 Tubo 1.24 mts Tubo 1.80 Tubo 0.00 Le = 3.00 L r = 1. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] lps.30 mts.06 mts L r = 1.60 mts.82 mts Codo 0.76 E1 = 79.26 mts.63 Le = 1. PROPUESTO [mm] 14 – 15 Te 0.60 mts. PROPUESTO [mm] 12 – 13 Tubo 0. hf 14-15 = 0. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] lps.34 mts.00 Lr = Le + Lr = 1.214 38 (COBRE) 3. . PROPUESTO [mm] 13 – 14 Te 0.82 20 0.50 mts.76 mts Codo 0.341 38 (COBRE) 2.00 mts.0 Codo 0. E15 = 80.82 Le = 0.15 Lr = Le + Lr = 2.15 Lr = Le + Lr = 2.548 38 (COBRE) 20. hf 1-2 = 0.54 mts.82 22 1.22 L r = 4.5 Codo 0.15 10 0.6 Tubo 0.82 mts.15 3 0.22 Lr = Le + Lr = 7. E2 = 80.90 E12 = 79. PROPUESTO [mm] 1–2 Tubo 0.30 mts.341 19 (COBRE) 8. hf 13-14 = 0.06 mts. E13 = 80. RAMAL “B” LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] lps. E14 = 80.63 Tubo 0.20 L r = 1.56 Tubo 4. hf 12-13 = 0. 26 mts.60 E16 = 80.6 (888 U-M = 12.90 mts.39 mts Codo 4.00 Codo 4.450 152 (fo. 0.48 mts.63 Le = 1.45 lps) y proponiendo una tubería de fierro galvanizado de 6” de diámetro (0.ga) 0.06 mts.39 mts).53 Tubo 1.26 mts. hf 8-9 = 0. 18-17 y 17-16 proporcionalmente a las longitudes respectivas. hf 7-6 = 0. conocida la energía en el nodo 7. Tubo 1.22 L r = 1. es de 0.10 Le = 2.82 24 1.82 mts Codo 0.10 Válv. por el ramal B.15 mts Codo 1.20 L r = 1.62 Le = 20. por lo cual se analizará el tramo comprendido entre este nodo y el nodo 6. se procedió a calcular las pérdidas en este tramo para conocer el nivel de energía que se tendría en el nodo 6 (E6): RAMAL “B” LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps. se determina que la pérdida que deberá producirse en la trayectoria que.51 m.75 mts. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] lps.63 Tubo 0.37 Tubo 0.5 Codo 0.24 888 12. PROPUESTO [mm] 15 – 16 Te 0. Por otro lado. une esos nodos. E6 = 81. 2.38 E7 = 81.76 E8 = 79. .20 Mediante la diferencia de energías correspondientes a los nodos 6 y 16.20 L r = 3. cantidad que podrá distribuirse entre los tramos 6-18.53 Lr = Le + Lr = 4. Válv.250 38 (COBRE) 3. el gasto que debe pasar por el tramo 7 .57 mts.50 mts.341 19 (COBRE) 8.45 Tubo 0.24 mts Tubo 1. PROPUESTO [mm] 8–9 Tubo 0.15 Lr = Le + Lr = 2. De acuerdo a los cálculos anteriores.).00 Tubo 0. hf 15-16 = 0. se puede observar que el nodo que presenta las condiciones más desfavorables es el nodo 16 (Ramal “B”) .50 mts.15 3 0. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] lps.13 mts Tubo 0. PROPUESTO [mm] 7–6 Te 9.50 Lr = Le + Lr = 24.152 mts. E9 = 80. es decir en la salida del tanque (81. que es donde se presenta la primera derivación después del tanque.62 Tubo 2. es decir. será posible estimar las longitudes equivalentes de esas piezas y por ende la longitud total que recorre el gasto de diseño correspondiente.13 mts. PROPUESTO [mm] 17 – 18 Te 6. se muestran los cálculos descritos: RAMAL “B” TRAMO Lr % Lr hf hf / hr % hf U–M Q DIAMETRO SELECCIONADO (m) (m) (m) (lps) (mm) 17 – 16 6.679 51 (fo.22 mts Tubo 0.16 mts Tubo 0. . se calculará la relación entre la pérdida que se generaría en cada tramo y su longitud.12 Válv.de las figuras 3.11 E16 = 80.19 0.80 mts.Hecho lo anterior.50 Lr = Le + Lr = 10. E18 = 81.8 344 7.600 102 6 – 18 5.8 50. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.97 mts. hf 17-18 = 0. que la suma de pérdidas de energía inherentes a esos gastos no sea mayor que los 0.75 mts Válv.60 mts.51 Una vez seleccionados los diámetros a utilizar.26 0.ga. 1.05 Tubo 0.76 0.14 344 7.20 Lr = Le + Lr = 11. Así.20 Codo 2.33 Le = 9.51 m definidos anteriormente.037 3.20 L r = 1.00 0.8 43 1.000 152 6 – 16 13.ga) 2.05 43 1.58 Tubo 4. PROPUESTO [mm] 16 – 17 Te 1.45 Tubo 1. en lo que sigue.2 38. para efectos de proyecto ejecutivo. permitirá conocer el diámetro teórico necesario para satisfacer la condición representada por la pareja de valores referida. hf 16-17 = 0.2 Tubo 1. según se indica a continuación. E17 = 80. los de las piezas especiales requeridas para construir la trayectoria analizada.038 3. 0. el correspondiente porcentaje de pérdidas.24 0.80 Codo 1.50 L r = 6. procediéndose a relacionar.00 0. el diámetro comercial inmediato superior.6 100.31 mts.600 102 (fo.13 ó 3.038 3.68 Le = 3.06 0. RAMAL “B” LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps. valor que con el gasto asociado y mediante el empleo - según el material con que vaya a construirse el tramo que se analice .) 1. procediéndose entonces a revisar.6 11.14.679 51 18 – 17 1.7 728 11. y consecuentemente.52 mts. 08 mts Tubo 0.40 Codo 1.06 Tubo 0. RAMAL “A” TRAMO Lr % Lr hf hf / hr % hf U–M Q DIAMETRO SELECCIONADO (m) (m) (m) (lps) (mm) 2–3 30.06 mts Tubo 7.58 0. Como se puede observar.77 0.50 81.60 4. E6 = 81.981 0.30 100.08 Tubo 3. 0.103 0. hf 2-3 = 0.) 0.70 5 0.032 3.24 728 11.74 Tubo 0.419 51 4–5 3.06 Tubo 1. para ésta que es la trayectoria mas desfavorable.677 76 2–6 37.00 Válv.341 25 3–4 1.ga.50 L r = 5.06 Lr = Le + Lr = 38.34 mts.20 8. E3 = 80.80 Codo 1.00 5.50 Le = 7.032 3.02 E2 = 80. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps. hf 18-6 = 0.ga.21 mts. 2.00 Le = 14.28 mts Codo 1.06 Tubo 1.032 3.52 mts. con las características y los diámetros que se proponen.284 51 5–6 2. A continuación se hará el mismo análisis.06 Tubo 17.30 .000 152 (fo. Tubo 1.50 mts.29 0.00 1.20 Codo 3. pero los tramos 2-6 y 9-6 de los ramales A y C respectivamente.70 Codo 1.065 0.) 0.200 RAMAL “A” LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.50 Lr = Le + Lr = 19.2 80 2.06 L r = 30.341 32 (fo.30 Codo 1. se cumplen las condiciones necesarias para que los muebles trabajen adecuadamente.2 40 1.32 mts.051 0. PROPUESTO [mm] 2–3 Te 0. PROPUESTO [mm] 18 – 6 Te 9.50 Codo 1.2 160 3.40 Tubo 1.46 Tubo 0.20 mts.033 3.2 5 0.36 0.52 Válv. 00 1.033 3.033 3.3 40 1.3 80 2.15 mts Tubo 0.00 mts.20 mts.46 mts.066 0.) 5.68 Le = 4.44 0.60 mts.81 mts.00 Lr = Le + Lr = 6.60 4.419 51 11 – 5 16.51 0.284 64 5–6 2.ga.00 5.033 3.419 38 (fo. PROPUESTO [mm] 5–6 Te 4.70 Codo 1.65 0.00 Lr = Le + Lr = 9.60 Tubo 1.60 Tubo 1.80 Válv.548 0.ga.50 L r = 3. PROPUESTO [mm] 3–4 Te 2. E6 = 80.) 1.66 Válv. RAMAL “C” TRAMO Lr % Lr hf hf / hr % hf U–M Q DIAMETRO SELECCIONADO (m) (m) (m) (lps) (mm) 9 – 10 16.53 Le = 4. hf 3-4 = 0.88 Tubo 1.68 160 3.22 Tubo 0.82 Le = 6.053 0.68 mts. 0. E5 = 80. 0.200 .32 mts Tubo 0.20 L r = 1.3 160 3.3 5 0.60 45. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.033 3. hf 5-6 = 0. E4 = 80. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.) 1.677 76 (fo.45 40 1.533 0.90 mts. PROPUESTO [mm] 4–5 Te 3.40 Tubo 2.16 44.09 mts L r = 2.40 0.284 64 (fo.ga.20 Lr = Le + Lr = 5.66 mts.76 80 2. hf 4-5 = 0. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.20 Codo 1.20 mts.36 100.677 64 9–6 36.341 25 10 – 11 1. 00 mts. hf 9-10 = 0.79 mts.) 1.419 51 (fo.50 Codo 0.677 76 (fo. PROPUESTO [mm] 5–6 Te 4. hf 11-5 = 0.66 Codo 2.17 E2 = 80.68 mts.33 Tubo 14. 1.80 Tubo 0.80 Tubo 9.18 Válv.10 LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.11 mts Tubo 0.40 Codo 45° 0.ga.20 Codo 0.60 Tubo 1.284 76 (fo.60 mts.01 Válv. E11 = 80. PROPUESTO [mm] 11 – 5 Te 4.) 0.60 5 2.42 Tubo 4.70 Válv.284 76 (fo.20 L r = 1.15 40 1.00 Lr = Le + Lr = 6.68 mts. RAMAL “C” LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.50 L r = 16.68 Le = 4.35 Tubo 0.68 Le = 2.58 Tubo 0. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.40 Tubo 2.78 mts.13 mts Tubo 0.92 mts.16 mts.80 Lr = Le + Lr = 22. .54 Tubo 0.06 mts Tubo 1.68 80 2.01 mts. PROPUESTO [mm] 10 – 11 Te 3.80 L r = 16.54 Tubo 1.ga. E10 = 80. 0.00 Lr = Le + Lr = 24.20 Codo 1.20 Codo 0.) 0. PROPUESTO [mm] 9 – 10 Te 1.) 1. E6 = 81.02 mts.68 160 3. hf 10-11 = 0. 0.50 Le = 5.09 mts L r = 2.ga. LONGITUDES EN TRAMO TRAYECTORIA U-M Q Y DIAMETRO % hf PROPUESTA [m] Lps.62 mts Codo 0. hf 5-6 = 0.60 mts. Tubo 0.57 mts. E5 = 80.20 Lr = Le + Lr = 7.ga.01 Le = 8. y por otra. sirven respectivamente a dos. Dado que en cada tramo de columna distribuidora limitado por dos puntos como los referidos. mediante la aplicación del principio de conservación de la energía se determinó el diámetro teórico que permitiera cumplir con esas condiciones de flujo. al diámetro comercial inmediato superior. durante las horas de demanda nula. a este estará asociada. como consecuencia de la diferencia de elevaciones entre la planta tipo No. 10 y 9. para no permitir que los muebles con tanque bajo estén sujetos a cargas mayores. serán servidos por el grupo de columnas distribuidoras que integran el denominado ramal B. . ramal B y ramal C. la energía total necesaria en esos puntos. los niveles de energía necesarios en sus puntos extremos. reducir al máximo el número de diámetros a utilizar en la construcción de la red. 6. por una parte. procediéndose de modo análogo a lo expuesto en relación con la definición de esos valores para los nodos 3. el abastecimiento de agua potable desde el tanque elevado se hará mediante tres grupos de columnas distribuidoras. en general. el tramo que según la columna de que se trate estuviera situado inmediatamente aguas arriba del punto de alimentación al piso más alto de la zona de presión asociada. los cuales. denominados ramal A. ajustándose los resultados. Esto implicó diseñar. el diámetro mínimo con que pudieran seleccionarse. y de acuerdo con lo anterior. fue estimada la energía total necesaria en cada punto de las columnas distribuidoras donde. las válvulas reductoras de presión. tres y dos zonas de presión que fueron definidas teniendo en cuenta las presiones máximas de trabajo especificadas por los fabricantes de los distintos muebles sanitarios.10. a diámetros comerciales que hicieran posible. 11. iguales o muy próximas a la máxima especificada para su correcto funcionamiento. para el suministro correspondiente. 3.Posteriormente a los cálculos hasta aquí explicados. La definición de más de una zona de presión en cada ramal. que se contemplara el empleo de válvulas reductoras de presión en las derivaciones hacia las zonas 2 y 3. hizo necesario que por una parte. tuviera lugar la conexión de la correspondiente línea de suministro. 12. o bien. 60 y 50 mca para los muebles con fluxómetro y tanque bajo respectivamente. Como puede observarse en la figura 5. por piso inferior al anteriormente analizado (Pent House planta alta). para lo cual se consideró el o los gastos que deberían pasar por dicho tramo. además de los tramos de cada columna entre los puntos de suministro a los pisos por servir - actividad ya descrita anteriormente -. fuera proyectada una columna distribuidora por zona. se conoce el gasto que debe ser conducido. 2 y 1.17 y 10. y en el caso de las zonas de presión 2 y 3. en los tres ramales anteriormente mencionados fueron definidas dos zonas de presión compuestas como a continuación se indica: ZONA DE PRESION NIVELES INVOLUCRADOS Pent House plantas alta y baja y plantas tipo en los niveles 1 14. 2 Plantas tipo en los niveles 8. y por otra. 1 y los dos niveles citados. y ello significa que en el más bajo de éstos se presente. Así y debido a que por encima del conjunto de estacionamientos superficiales hay un bloque de 16 niveles de oficinas. También y dado que los cuartos de baño de los niveles Mezzanine y Planta Baja. esto es. 4. 7. por su disponibilidad en el mercado nacional. 5. 13. una tercera zona de presión constituida por éstos. una carga de presión mayor que 50 mca. generar sistemas equivalentes a los teóricos requeridos. la longitud considerada para el cálculo correspondiente se determinó mediante la expresión 3. como de los gastos que por ellos deben pasar. fue propuesta la trayectoria referida y las características de sus componentes.Carga de velocidad en la sección de descarga al tanque elevado. Así y con apoyo en las diferentes plantas arquitectónicas de los niveles que constituyen el edificio. en tanto que el diámetro de las tuberías y piezas especiales que la integrarían se aceptó de 3 pulgadas. Para el cálculo de la carga dinámica total.10. tanto que un resumen de los mismos se muestra en la figura 5.Pérdida total de energía asociada al paso del agua bombeada. fue necesario definir previamente la trayectoria que debería seguir el agua en su movimiento para llegar de la cisterna al tanque. el gasto necesario para llenarlo en el tiempo mencionado resultó de 4.7 Sistema de bombeo a tanque elevado La selección del equipo de bombeo adecuado para efectuar esta función.. el diámetro de la misma. se calcularon los niveles de energía necesarios aguas arriba y aguas abajo de la sección donde se ubicará la válvula reductora de presión. como el gasto de diseño del mismo. con fundamento en el valor del gasto que debería pasar por la sección donde se ubicaría una válvula reductora de presión. el material con que dicha trayectoria sería construida y el o los diámetros de las tuberías y piezas especiales que la formarían. 5. habiéndose seleccionado el fierro galvanizado como material de construcción. ya que la carga dinámica total es igual a la suma de éstos: a). c)..De acuerdo con lo hasta aquí expuesto y una vez seleccionado. 18-47-49 y 47-57-59 en el ramal B y 11-77-79 en el ramal C). implica conocer el gasto a bombear y la carga dinámica total (CDT) que debe ser proporcionada por la bomba al agua para que ésta suba de la cisterna al tanque elevado. al restar al nivel de energía necesario aguas abajo de la válvula. las cargas de posición y de velocidad en la sección correspondiente. con apoyo en los valores tanto de la energía necesaria en los extremos de dichos tramos.3 B y 5. debido a que esta magnitud permite que el gasto a bombear se asocie a una velocidad de flujo permitida por las normas vigentes. asimismo. por cada punto de la trayectoria propuesta.3 A. valor que permitió mayor precisión en el proceso para seleccionarla. y también. En cuanto al gasto que debería ser bombeado.889 l/s.889 l/s. y como dicha pérdida es igual a la suma de las pérdidas por fricción más las pérdidas locales. Los resultados de los cálculos efectuados constituyen las tablas 5. en. conocida tanto la estructuración del sistema de bombeo objeto de este apartado. y dado que se conoce la capacidad de éste (17900 l). su magnitud se determinó teniendo en cuenta que es práctica común buscar que el tanque elevado sea llenado en una hora. y por ende. se procedió a estimar el valor de los parámetros que a continuación se indican. . a razón de 4.. b).Diferencia de elevaciones entre el nivel mínimo probable de la superficie libre del agua en la cisterna.3 C. se determinó el valor de la pérdida total de energía que debería generarse mediante dicha válvula. y asimismo. se obtuvo la carga de presión y por tanto la presión necesaria a la salida de aquélla. y el nivel de descarga al tanque elevado. I.9. Hecho la anterior. y consecuentemente. después de haber propuesto el o los diámetros de los tubos que formarán los tramos referidos (4-27- 29 en el ramal A. . las cuales se unirán en la planta baja y posteriormente se conectarán al drenaje municipal. fue seleccionado su diámetro. se utilizará el método del Dr. la propuesta de estructuración de la red citada se fundamentó en los siguientes conceptos: a). Para el sistema de drenaje sanitario.Los principales resultados del proceso descrito. por lo que al tener en cuenta el uso que se dará al inmueble. se presentan en los planos del drenaje sanitario anexos a esta memoria.6 C los cálculos referidos.1.4 y en la figura 5.4. b).. . 5. II. la localización de los distintos muebles sanitarios por drenar y la ubicación de las tres bajadas de aguas negras. 5. en tanto que la representación gráfica del sistema proyectado constituye parte del contenido de los planos del cuarto de máquinas y del sótano más bajo del edificio. dada. con auxilio de lo expuesto en 3. la edificación motivo de este ejemplo cumple con las condiciones necesarias para que resulte obligatorio dotarla.1. habiéndose considerado en cada cuarto. mediante el empleo de lo explicado en 3. Sistema contra incendio De acuerdo al contenido del subinciso 3.5 B. como de una red de hidrantes.3. madera y textiles. d).5 A.5 C.. e).. y por ende pisos a servir por una columna o bajada de aguas negras.1. que consiste en asignar.3.11..Presión de 1.Dos hidrantes en cada planta para uso de oficinas y uno solo por planta de estacionamientos. unidades mueble de desagüe a los muebles sanitarios que integran los distintos grupos de baños. con apoyo en la tabla 3. Debido a la ubicación de los grupos de sanitarios. Los trazos de proyecto para las redes recolectaras de cada planta del edificio. II.l. en adición y para efectos de cuantificación del total de unidades mueble a drenar. debido a que en este grupo se incluye la combustión de materiales como papel. en las tablas 5.8 kg/cm2 (18 mca) en la sección ubicada inmediatamente aguas arriba de la descarga de la manguera. mediante la acumulación de éstas se estimó el total que debería ser conducido por cada tramo componente de las redes recolectoras definidas en cada piso del edificio. con base en los resultados tanto de este proceso como de la cuantificación de unidades de desagüe por mueble sanitario. y posteriormente. el diámetro y pendiente de dichos tramos. una coladera de piso. Asimismo y previa acumulación de las unidades mueble de desagüe de todos los grupos de baño. Hunter. R. los trazos de las tuberías que colectarán las aguas negras de los distintos muebles sanitarios para conducirlas hasta la columna de bajada correspondiente a cada grupo de baños.1. III. se muestran en la tabla 5. Sistema de drenaje sanitario.6 A.7 A y B). determinándose a continuación.2. 5. con la aclaración de que como complemento al diseño de las redes recolectoras (tablas 5. El procedimiento de cálculo consistió en proponer. tanto de extintores. se determinó por ramal la velocidad y el tirante normal asociados al gasto de proyecto de cada uno de sus tramos. se diseñaron tres distintas bajadas de conducción de aguas negras. incluyéndose también.Gasto de 140 l/min por hidrante.Incendio clase A. III. 5. por nivel y por grupo de baños.Hidrantes chicos con válvula de 2” de diámetro y manguera con diámetro de 1 ½" y 30 m de longitud.6 B y 5.9.3. c). para cada piso. para un piso dado en el cual se requiera uno de los dos gastos referidos. para cada uno de los dos gastos a bombear se identificó la mayor carga dinámica total y por tanto el piso correspondiente. con las características anteriormente indicadas. Las componentes de todo el sistema propuesto y los cálculos efectuados según lo anterior. . se muestran respectivamente en las tablas 5. y consecuentemente. el suministro de energía a la red se hará mediante bombeo desde la cisterna que se ubicará en el sótano más bajo. como podrá observarse en esa figura. la carga dinámica total.8 y 5. Posteriormente. es de 7 mca. Debido a que el equipo de bombeo seleccionado será único en cuanto a sus dimensiones y partes constitutiva. para cada sistema de bombeo representado por la trayectoria de suministro a otros pisos. un equipo adicional de emergencia que funcionará con motor de combustión interna. definiéndose así dos parejas de coordenadas para la selección del equipo de bombeo adecuado. para lo cual se tuvo en cuenta que la pérdida de energía en una manguera que. solución que implicó efectuar un análisis anólogo al explicado en relación con el bombeo al tanque elevado pero para cada piso a proteger. como la diferencia entre la mayor carga dinámica total correspondiente a ese gasto y la deducida para el piso que se analice. habiéndose contemplado. se propuso la estructuración de la red de hidrantes y se procedió a calcular. surgió la necesidad de determinar.11 se esquematiza el arreglo general de los equipos de bombeo y de la red de hidrantes. conduzca 140 l/min. En estas condiciones. mediante el análisis de los resultados obtenidos. sólo funcionará de acuerdo con una curva característica. la pérdida local de energía a generar para que dicho equipo proporcione el gasto que sea demandado.9. estimándose dicha pérdida. mientras que en la figura 5.Para cumplir con los requerimientos expresados en los puntos anteriores. TABLA No.2 DISEÑO DE LA RED DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE TABLA GENERAL DE UNIDADES MUEBLE PRESION DE DESCARGA EN LOS MUEBLES (kgs/cm2) = 5. C/ C/ C/ C/ MUEBLE NIVEL PLANTA FLUX.000 MUEBLE UNIDADES MUEBLE TOTAL DE U – M NUMERO POR MUEBLE POR NIVEL PLANTA DE NOMBRE X C/ C/ X X X NIVELES NIVEL FLUX. TANQ. TANQ. TANQ FLUX. PENT HOUSE INODORO 5 3 2 10 3 30 6 36 PLANTA LAVAVO 6 6 2 12 12 ALTA 1 MINGITORIO 1 1 5 5 5 53 53 PENT HOUSE INODORO 5 3 2 10 3 30 6 36 PLANTA LAVAVO 6 6 2 12 12 BAJA 1 MINGITORIO 1 1 5 5 5 53 53 OFICINAS 14 INODORO 5 3 2 10 3 30 6 36 TIPO LAVAVO 6 6 2 12 12 MINGITORIO 1 1 5 5 5 53 742 1 INODORO 2 2 10 20 20 MEZZANINE LAVAVO 2 2 2 4 4 24 24 PLANTA 1 INODORO 1 1 10 10 10 BAJA LAVAVO 1 1 2 2 2 MINGITORIO 1 1 4 4 4 16 16 T O TAL 888 . 5. 78 40.025 1.0208 0.39 80.90 MEZZANINE 3.000 1.39 2.32 70.83 3.000 CTO.66 53.42 10.43 3.284 0.165 0.10 5.932 0. 3 74.41 1.0258 1. 4 15.54 5.p.3 (A) DISEÑO DE LA RED DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE RAMAL A TUBERIA DE : FIERRO GALVANIZADO n = 0.500 PENTHOUSE P.0258 1.025 1.00 0.48 3.00 0. a.90 ESTAC.14 30.932 0.00 1.419 0.70 30.) (l.32 PRIMERA DERIVACION 4 76.66 79.241 NIVEL 10 25 54. 20 71.62) 2.66 80.0223 0.00 0.152 6.000 1.025 1.241 NIVEL 9 26 51.32 30. c.000 1.s.419 VALVULA REDUCTORA.90 ESTAC.90 ESTAC.0187 0.000 NIVEL DE ALTURA D IAM E TR O GASTO A NIVEL DE UNIDAD GASTO DE PLANTA NODO PISO ENTRE C ALC U LAD O CIRCULAR ENERGIA MUEBLE DISEÑO TERMINADO PISOS PROPUESTO A TRAMO (m) (m) (m) (l.419 0.87 3.882 0.025 1.00 81. –3 (8.295 0.025 1.341 0.000 1.051 2.47 3.32 77.035 1.90 ESTAC.66 80.82 25.00 0.419 0.025 1.79 3.025 1.025 1.028 0.50 20.32 50.85 1.) (m) (pulg.028 0.000 1.15 3.00 1.19 3.) = 5.34 40.80 10.63 3. –1 (2.00 1.00 0.32 67.014 PRESION DE DESCARGA EN LOS MUEBLES (m.32) 2.00 1.241 ESTAC.59 3.000 1.32 73. 2 10.32 40.90 ESTAC.23 3.) HELIPUERTO 83.32 37.724 0.32 43.s. 6 21.07 3.73 2.32 53.548 0.882 0.80 40.B.32 60.0156 0.13 2.39 TANQUE ELEV.025 1. 25.0187 0.55 3.025 1.) (m) (pulg.241 SEGUNDA DERIVACION 27 TRAMO (4-27) 27 49.42) 2.90 ESTAC.000 1. 5.241 NIVEL 12 23 61.00 1.548 0.241 NIVEL 11 24 58.93 2.74 15.85 1.341 0.051 2.03 2.0248 0.00 1.000 1.91 3.83 2.27 3.295 0.46 35.90 PRESION A ELIMINAR 28 49.18 15.241 NIVEL 13 22 64.736 0.00 0.51 3.241 NIVEL 6 31 41.00 1.52) 2.0237 0.89 NIVEL 8 29 48.00 1.00 0.90 ESTAC.977 0.016 0. TABLA No.000 1.241 NIVEL 2 35 28.000 1.0248 0.241 NIVEL 3 34 31.66 PENTHOUSE P.0237 0.0208 0.0223 0.880 0.165 0.18 3.025 1. 1 7. 5 18.025 1. –2 (5.00 2.32 33.00 0.817 0.977 0.016 0.817 0.95 3.724 0. 31.32 47. –4 (11.000 1. –5 (14.06 20. MAQUINAS 78.32 ESTAC.72) 2.025 1.616 0.66 PLANTA BAJA 0.241 NIVEL 1 36 24.419 NIVEL 7 30 44.736 0. 3 12.000 1.p.000 1.38 25.75 1.90 .880 0.90 ESTAC.000 1.241 NIVEL 5 32 38.32 63.616 0.025 1.241 NIVEL 14 21 68.241 NIVEL 4 33 34.0156 0.000 1.11 3.000 1.A.30 ESTAC.02 35.32 57.00 1. 281 0.62) 2.32 41.503 0.878 NIVEL 3 54 31.39 728.00 3.878 NIVEL 13 42 64.32 44. 5.658 NIVEL 1 56 24.500 3.038 1.) = 5.3 (B) DISEÑO DE LA RED DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE RAMAL B TUBERIA DE : FIERRO GALVANIZADO n = 0.45 215.91 3.66 80.90 ESTAC.01 PRESION A ELIMINAR 58 3.0389 1.32 67.051 2.878 NIVEL 12 43 61.218 0.48 3.000 7.072 0.11 3.59 3.171 0.658 NIVEL 2 55 28.32 71. 4 15. 5 18.42) 2.79 3.32 64.00 6.00 6.000 7.492 0.90 ESTAC.422 0.) (l.051 2. 40 71.038 1.75 1.0449 1.32 34.218 NIVEL 7 50 44.658 SEGUNDA DERIVACION 47 TRAMO (18-47) 47 49.00 1.658 NIVEL 10 45 54.45 61. 2 10.673 0.0361 1.00 3.152 6. 52.13 2.97 344.63 3.531 0.0272 1.051 2.30 6.73 43.17 43.658 ESTAC.218 0.24 24.73 2.051 2.000 PLANTA BAJA 60 0.p.83 2.531 0.) (m) (pulg.69 172.27 3.000 1. –2 (5.0412 1.41 344.000 7.90 ESTAC.051 2.05 86.32 77.) (m) (pulg.422 0.00 1.45 9.62 NIVEL 8 49 48.66 56.765 0. 31.0432 1.853 0.051 2.19 3.0325 1.104 0.47 3.00 3.p.158 ESTAC.700 0. c.13 172.90 .90 TERCERA DERIVACION 57 TRAMO (47-57) 57 3.41 1.500 3.0217 0.00 4.000 7.0272 1.000 7.051 2.878 NIVEL 14 41 68.038 1.0325 1.85 1.0361 1.32 47.038 1. –4 (11.051 2.765 0.66 9.49 86.51 3.864 0.s.00 1.706 VALVULA REDUCTORA.503 0.025 1.878 NIVEL 5 52 38.30 MEZZANINE 59 3.07 3.000 1.500 3.0432 1.55 3.31 20.03 2.882 0.00 81. –3 (8.864 0.281 0.85 1. 5.102 4.104 0.39 2.000 PENTHOUSE P.13 PENTHOUSE P.878 NIVEL 6 51 41.565 1.95 3.39 TANQUE ELEV.622 0.00 4.B.622 0.09 301.18 3.37 16.27 PRESION A ELIMINAR 48 49.500 3.90 ESTAC.000 6.37 129.32 57.000 0.000 NIVEL DE ALTURA D IAM E TR O GASTO A NIVEL DE UNIDAD GASTO DE PLANTA NODO PISO ENTRE C ALC U LAD O CIRCULAR ENERGIA MUEBLE DISEÑO TERMINADO PISOS PROPUESTO A TRAMO (m) (m) (m) (l.90 ESTAC.171 0.706 0.878 NIVEL 11 44 58.23 3.00 0.0412 1.401 0.A.403 0.32) 2.565 1.00 5.051 2.082 CTO.01 215.33 258.038 1.00 2.90 ESTAC.72) 2.882 VALVULA REDUCTORA.32 PRIMERA DERIVACION 18 76.000 0.00 5.00 10.000 7.93 2.15 3.038 1.83 3.00 0.000 6.43 3.90 ESTAC.32 61.500 3. –1 (2.90 ESTAC.00 2.000 18.) HELIPUERTO 83.051 2.673 0.0449 1.66 81.072 0.757 0. 6 21. a.s.051 2.89 354. 1 7. 17 74.32 ESTAC.00 5.658 NIVEL 9 46 51.32 37.52) 2.65 301.77 258.00 3.32 54.32 74.87 3.66 61.0389 1.00 6.878 NIVEL 4 53 34.000 7.492 0. TABLA No.000 7. 3 12. –5 (14.401 0. MAQUINAS 78.81 129.500 3.700 0.00 5.32 31.051 2.014 PRESION DE DESCARGA EN LOS MUEBLES (m.32 51. 241 NIVEL 12 73 61.) (l.62) 2.91 3.210 NIVEL 13 72 64. 3 12.96 35.00 0. –5 (14.165 0. –4 (11.66 80. 2 10.32 47.00 2.025 1.977 0.36 35.882 0.13 2.241 NIVEL 2 85 28.32 60.0248 0.66 80.51 3.817 0.90 ESTAC.56 20.025 1.000 1.000 1. c.0208 0.90 .000 1.00 0.548 0.s.30 ESTAC. MAQUINAS 78. –3 (8.790 0.32 34.000 9.341 0.019 0.) (m) (pulg.000 1.93 40.11 3.32 64.0258 1. 1 7.0223 0.32 37.977 0.75 1.241 NIVEL 14 71 68.32 67.0237 0.736 0.000 1.616 0.025 1.04 5.43 3.724 0.73 2.32 77.27 3.724 0.07 3.41 1.000 1. 25.66 79.66 PLANTA BAJA 0.90 ESTAC.000 1.241 NIVEL 11 74 58.32 25.241 NIVEL 4 83 34. 5 18.39 TANQUE ELEV.24 15.00 0.976 NIVEL 1 86 24.750 0.016 0.616 0.0187 0.64 30.18 3.88 25. 4 15.00 1.90 ESTAC.0156 0.736 0.0248 0. 6 21.68 15.47 3.000 NIVEL DE ALTURA D IAM E TR O GASTO A NIVEL DE UNIDAD GASTO DE PLANTA NODO PISO ENTRE C ALC U LAD O CIRCULAR ENERGIA MUEBLE DISEÑO TERMINADO PISOS PROPUESTO A TRAMO (m) (m) (m) (l.0208 0.548 0.00 0.36 10.00 1.00 1.932 0.72) 2.66 54.051 2.20 30.p.882 0.92 10.00 1.419 0.48 3.95 3.A. 5.87 3.295 0.750 0.39 80.32 44.00 0.241 NIVEL 6 81 41.s.025 1.152 6.00 1.19 3.019 0.419 0.32 31.39 2.28 40.90 MEZZANINE 3.025 1.000 PENTHOUSE P.000 1.000 1.90 ESTAC.0223 0.361 NIVEL 7 80 44.000 1.000 1.341 0.83 2.79 3.016 0.419 0.019 0. 10 74.32 57.241 NIVEL 5 82 38.0187 0.32 PRIMERA DERIVACION 11 76.00 0. 31. a.93 2. –1 (2.32 41.817 0.025 1.0156 0.051 2.000 CTO.39 NIVEL 8 79 48.68 40.85 1.32 90.00 1.15 3.83 3.23 3.00 0.014 PRESION DE DESCARGA EN LOS MUEBLES (m.32) 2.90 ESTAC.) (m) (pulg.85 1.880 0.790 0.90 ESTAC.59 3.79 PENTHOUSE P. 70 71.90 ESTAC.419 VALVULA REDUCTORA.32 94.880 0.32 ESTAC.00 1.025 1.32 74.52) 2.025 1.00 81.051 2.932 0.0258 1.32 70.0237 0.60 5.) HELIPUERTO 83.165 0.295 0.019 0.576 NIVEL 9 76 51.B.00 0.284 0.63 3.55 3.028 0.241 NIVEL 10 75 54.3 (C) DISEÑO DE LA RED DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE RAMAL C TUBERIA DE : FIERRO GALVANIZADO n = 0.p.00 20.90 ESTAC. –2 (5.028 0.42) 2.53 PRESION A ELIMINAR 78 49.976 ESTAC.00 1.03 2.) = 5. TABLA No.025 1.576 SEGUNDA DERIVACION 77 TRAMO (4-27) 77 49.241 NIVEL 3 84 31.025 1.00 1. 25 1.04 0.00 VELOCIDAD CARGA DE PERDIDAS Codo 90° 1.0 2.82 0.25 1.47 7.076 3.24 1.18 VELOCIDAD FRICCION DINAMICA 2 codos 90° 2.50 2.57 9. con flotador 0.0 4. Sección 1.49 0.79 0.) Codo 45° 1.00 Codo 90° 1.50 0.41 60.56 1.78 2. TABLA 5.81 44.00 0. Sección 1.77 17.60 Longitud 1 1.051 2.05 D I AM E T R O P R O P U E S T O Longitud Total 196.50 Longitud 8 12.56 1.20 (m) (pulg.99 49.00 3.40 185.056 2.12 2.630 Bomba Longitud 5 2.) (m3) Pichancha 10.) (m) (pulg.05 1.52 Válv.s.889 Longitud 4 0.05 POR CARGA Longitud 11 (2 check) 97.38 0.09 Calculado Propuesto “Y” 0.030 8.53 0.05 Longitud 9 3.059 8.4 DISEÑO DE LA RED DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE LINEA DE CONDUCCION DE AGUA POTABLE DE LA CISTERNA AL TANQUE ELEVADO TUBERIA DE: FIERRO GALVANIZADO n = 0.12 7.77 0.38 0.56 1.10 Válv.50 Codo 90° 1.00 0.68 4 10.05 Longitud 2 0.56 1.25 1.01 0.50 TIEMPO GASTO “Y” 0.46 3 P U LG AD AS .20 0.50 1.033 7.079 3.05 0.70 Codo 90° 1.77 Longitud 13 4.21 105.04 16.22 179.52 8.82 0.05 0.00 Codo 90° 1.94 14.600.5”) (2”) (lts.76 Longitud Parcial 135.25 1.20 0.11 0.200.014 LONGITUD TRAYECTORIA REAL EQUIVALENTE VOLUMEN (3”) (2. Check 10.03 Longitud 7 4.600.27 Codo 90° 1.80 0.05 (m/s) (m) (m) Longitud 12 3.56 1.29 Longitud 3 1.07 0.51 21.01 0.84 1 3.0 1.p.20 (hr) (seg) (l.444 Válv.68 Válv.10 (V) (V2/2g) TOTA Codo 90° 1.49 0.56 1.29 Longitud 6 1.25 1.95 105.56 1.800.) “Y” 0.0 17.05 0.064 2.046 1.05 Longitud 10 1.50 2 7.25 1.70 106. TABLA No. C/ C/ C/ C/ MUEBLE NIVEL PLANTA FLUX. 5. TANQ FLUX. PENT HOUSE INODORO 2 2 4 8 8 PLANTA LAVAVO 2 2 1 2 2 ALTA 1 COLADERA 2 1 2 2 12 12 PENT HOUSE INODORO 2 2 4 8 8 PLANTA LAVAVO 2 2 1 2 2 BAJA 1 COLADERA 2 1 2 2 12 12 14 INODORO 2 2 4 8 8 OFICINAS LAVAVO 2 2 1 2 2 TIPO COLADERA 2 1 2 2 12 168 T O TAL 192 .5 (A) DISEÑO DE LA RED DE DESAGÜE DE AGUAS NEGRAS TABLA GENERAL DE UNIDADES MUEBLE DE DESAGÜE TUBERIA DE: FIERRO FUNDIDO RAMAL A MUEBLE UNIDADES MUEBLE TOTAL DE U – M NUMERO POR MUEBLE POR NIVEL PLANTA DE NOMBRE X C/ C/ X X X NIVELES NIVEL FLUX. TANQ. TANQ. TABLA No. TANQ. 5. PENT INODORO 3 3 8 24 24 HOUSE LAVAVO 4 4 1 4 4 PLANTA 1 MINGITORIO 1 1 4 4 4 ALTA COLADERA 4 1 4 4 36 36 PENT INODORO 3 3 8 24 24 HOUSE LAVAVO 4 4 1 4 4 PLANTA 1 MINGITORIO 1 1 4 4 4 BAJA COLADERA 4 1 4 4 36 36 14 INODORO 3 3 8 24 24 OFICINAS LAVAVO 4 4 1 4 4 TIPO MINGITORIO 1 1 4 4 4 COLADERA 4 1 4 4 36 504 1 INODORO 2 2 8 10 16 MEZZANINE LAVAVO 2 2 1 2 2 COLADERA 2 1 2 20 20 1 INODORO 1 1 8 8 8 PLANTA LAVAVO 1 1 1 1 1 BAJA REGADERA 1 1 2 2 2 COLADERA 2 1 2 2 13 13 T O TAL 609 . TANQ. TANQ FLUX.5 (B) DISEÑO DE LA RED DE DESAGÜE DE AGUAS NEGRAS TABLA GENERAL DE UNIDADES MUEBLE DE DESAGÜE TUBERIA DE: FIERRO FUNDIDO RAMAL B MUEBLE UNIDADES MUEBLE TOTAL DE U – M NUMERO POR MUEBLE POR NIVEL PLANTA DE NOMBRE X C/ C/ X X X MUEBLES NIVEL FLUX. C/ C/ C/ C/ MUEBLE NIVEL PLANTA FLUX. TANQ. TANQ FLUX.5 (C) DISEÑO DE LA RED DE DESAGÜE DE AGUAS NEGRAS TABLA GENERAL DE UNIDADES MUEBLE DE DESAGÜE TUBERIA DE: FIERRO FUNDIDO RAMAL C MUEBLE UNIDADES MUEBLE TOTAL DE U – M NUMERO POR MUEBLE POR NIVEL PLANTA DE NOMBRE X C/ C/ X X X NIVELES NIVEL FLUX. PENT HOUSE INODORO 2 2 4 8 8 PLANTA LAVAVO 2 2 1 2 2 ALTA 1 COLADERA 2 1 2 2 12 12 PENT HOUSE INODORO 2 2 4 8 8 PLANTA LAVAVO 2 2 1 2 2 BAJA 1 COLADERA 2 1 2 2 12 12 14 INODORO 2 2 4 8 8 OFICINAS LAVAVO 2 2 1 2 2 TIPO COLADERA 2 1 2 2 12 168 T O TAL 192 . 5. TANQ. C/ C/ C/ C/ MUEBLE NIVEL PLANTA FLUX. TABLA No. 32 ESTAC.00 84.p.63 3.75 3.18 2.32 12.00 TANQUE ELEV.00 0.6 (A) DISEÑO DE LA RED DE DRENAJE SANITARIO RAMAL A TUBERIA DE: FIERRO FUNDIDO n = 0.00 132.589 NIVEL 8 79 48.000 NIVEL 14 71 68.15 3. –1 (2.90 .875 NIVEL 11 74 58. 4 15.32 12. 3 12.59 3.32 12.07 1.125 NIVEL 10 75 54.83 2.55 3. –4 (11.00 1.79 3.00 4. –5 (14.00 96.72) 2. 6 21.00 156.87 3.222 NIVEL 5 82 38.73 2.018 NIVEL 6 81 41. 1 7.90 ESTAC.32 12.32 12.00 108.320 NIVEL 13 72 64.90 ESTAC.91 3.00 24.621 PENTHOUSE P. –2 (5. 70 71.00 12.00 2.43 3.00 3. A.62) 2.90 ESTAC.90 ESTAC.00 3.95 3.52) 2.90 ESTAC.11 3.00 3.00 180. 10 74.32 12. 81.00 2.00 3.48 2. –3 (8.32 12.90 PLANTA BAJA 0.00 60.00 1.90 ESTAC.009 UNIDAD – MUEBLE GASTO NIVEL DE PISO ALTURA ENTRE POR TRAMO PLANTA NODO DE TERMINADO PISOS PROPIA ACUMULADA DISEÑO (m) (m) ((l.32 12. MAQUINAS 78.362 NIVEL 9 76 51.00 36.420 NIVEL 4 83 34.23 3.00 120.90 DIAMETRO SELECCIONADO 4 PULGADAS MEZZANINE 3.90 ESTAC.19 3.00 144.32 12.32) 2.27 3.32 12.00 72.32 12.807 NIVEL 7 80 48.986 NIVEL 1 86 24.613 NIVEL 3 84 31.90 ESTAC.83 3.s. 2 10.00 192.39 2.93 2.802 NIVEL 2 85 28.00 3.32 12.32 12.42) 2.00 48.167 ESTAC.39 3. 5 18.00 2.90 ESTAC.) HELIPUERTO 83.32 12.B.51 3.00 2.00 1.32 12.32 CTO.13 2.32 12.00 168.00 3. TABLA 5.47 3.609 NIVEL 12 73 61.00 1.03 2.66 PENTHOUSE P. 125 NIVEL 14 71 68.00 4.87 3.47 3.32 36.986 NIVEL 11 74 58.83 3.00 5.00 8.32 36.90 ESTAC. MAQUINAS 78. 70 71.13 2.18 2.00 504.32 36.90 13.00 TANQUE ELEV. 81. 4 15.849 NIVEL 5 82 38.03 2.00 609. 6 21.32 36.32 36.90 DIAMETRO SELECCIONADO 6 PULGADAS ESTAC.271 NIVEL 4 83 34.00 216.00 8. –4 (11.082 NIVEL 2 85 28.62) 2.00 540. 5 18.00 7.27 3.48 2.32 36.19 3.23 3.32 36.968 NIVEL 7 80 48.32 36.00 468.p.00 596.203 ESTAC.00 9.32 36.00 6.00 2.6 (B) DISEÑO DE LA RED DE DRENAJE SANITARIO RAMAL B TUBERIA DE: FIERRO FUNDIDO n = 0.90 ESTAC.90 ESTAC.55 3.32 36.00 7.07 1.39 2.s.B.474 NIVEL 1 86 24.95 3.415 NIVEL 6 81 41.90 ESTAC.00 108.90 ESTAC.00 6. –2 (5.90 .32 36.518 NIVEL 10 75 54.00 3.90 MEZZANINE 3. 3 12.807 NIVEL 13 72 64.42) 2.32 36. –1 (2. 2 10.00 396. 1 7.00 252.00 144.00 5.00 72.00 576.681 NIVEL 3 84 31.00 360.420 NIVEL 12 73 61.32 ESTAC. TABLA 5.32) 2.00 2.90 ESTAC.11 3.00 9. –5 (14.43 3.79 3.068 PLANTA BAJA 0.32 36.) HELIPUERTO 83. –3 (8.90 ESTAC.59 3.022 NIVEL 9 76 51.00 36. 10 74.90 20.91 3.32 36.52) 2.320 PENTHOUSE P.00 8.504 NIVEL 8 79 48.66 PENTHOUSE P.39 3.00 180.15 3.00 432.858 ESTAC.32 36.00 3.32 CTO.00 1. A.51 3.32 36.73 2.75 3.009 UNIDAD – MUEBLE GASTO NIVEL DE PISO ALTURA ENTRE POR TRAMO PLANTA NODO DE TERMINADO PISOS PROPIA ACUMULADA DISEÑO (m) (m) ((l.00 324.72) 2.93 2.00 5.63 3.00 288.83 2. –5 (14. –1 (2.00 2.18 2.90 ESTAC.00 1.13 2.32 12.00 1.B.00 2.00 108.15 3.90 ESTAC. 3 12.00 12.000 NIVEL 14 71 68.32 12.00 1.802 NIVEL 2 85 28.p.39 3.32 12.00 84.48 2.59 3.00 144.07 1.93 2.73 2. MAQUINAS 78.23 3.00 120.00 4.90 ESTAC.32 12.807 NIVEL 7 80 48.32 12.90 ESTAC.6 (C) DISEÑO DE LA RED DE DRENAJE SANITARIO RAMAL C TUBERIA DE: FIERRO FUNDIDO n = 0.90 DIAMETRO SELECCIONADO 4 PULGADAS MEZZANINE 3.03 2.83 2.167 ESTAC. 10 74.613 NIVEL 3 84 31.32 12.986 NIVEL 1 86 24.00 2.90 ESTAC. A.32 12.32 12. 6 21.s.32 12.018 NIVEL 6 81 41.63 3.00 3.00 1.52) 2.43 3.27 3.00 180.87 3.00 192.32 ESTAC.589 NIVEL 8 79 48.32) 2.32 12.00 TANQUE ELEV.72) 2.32 CTO.42) 2.79 3.00 2.00 0.621 PENTHOUSE P. 2 10.420 NIVEL 4 83 34. 1 7.32 12.75 3.51 3.00 48.19 3.47 3.32 12. 81.125 NIVEL 10 75 54.00 60.32 12.00 3.90 . 5 18.00 72.00 3.362 NIVEL 9 76 51.320 NIVEL 13 72 64.32 12.90 ESTAC.90 ESTAC.009 UNIDAD – MUEBLE GASTO NIVEL DE PISO ALTURA ENTRE POR TRAMO PLANTA NODO DE TERMINADO PISOS PROPIA ACUMULADA DISEÑO (m) (m) ((l.00 132.00 96. TABLA 5.609 NIVEL 12 73 61.00 3. 70 71. –4 (11.32 12.00 168. –2 (5.222 NIVEL 5 82 38.) HELIPUERTO 83.00 3.83 3.95 3.62) 2.11 3.90 ESTAC. 4 15.00 36.90 PLANTA BAJA 0.55 3.00 3.32 12.66 PENTHOUSE P.875 NIVEL 11 74 58. –3 (8.00 156.91 3.39 2.90 ESTAC.00 24. 020 PLANTA: BAJA TRAMO UNIDAD MUEBLE GASTO DIAMETRO PENDIENTE AREA VELOCIDAD TIRANTE Q D S A V Y PROPIA ACUMULADA (L/s) (m) (%) (m2) (m/s) (m) 1 2 3 3 0.0011 0.77 0.0004 0.051 2 0.021 2 3 3 12 0.55 0.577 0.84 0.020 4 5 8 20 0.366 0.076 2 0.011 2 3 2 4 0.187 0.77 0.0006 0.0008 0.89 0.0004 0.016 .232 0.884 0.0011 0.014 3 4 9 13 0.051 2 0.0005 0.021 TABLA 5.051 2 0.280 0.075 2 0.71 0.023 PLANTA: MEZZANINE TRAMO UNIDAD MUEBLE GASTO DIAMETRO PENDIENTE AREA VELOCIDAD TIRANTE Q D S A V Y PROPIA ACUMULADA (L/s) (m) (%) (m2) (m/s) (m) 1 2 2 2 0.0005 0.0013 0.82 0.014 2 3 1 5 0.038 4 5 3 23 0.60 0. TABLA 5.100 2 0.013 2 3 1 4 0.63 0.022 5 6 13 36 1.78 0.280 0.0004 0.014 3 4 8 12 0.68 0.0008 0.7 (A) SISTEMA DE DRENAJE SANITARIO CALCULO DE VELOCIDAD Y EL TIRANTE RAMAL B PLANTAS: PENTHOUSE Y NIVEL TIPO TRAMO UNIDAD MUEBLE GASTO DIAMETRO PENDIENTE AREA VELOCIDAD TIRANTE Q D S A V Y PROPIA ACUMULADA (L/s) (m) (%) (m2) (m/s) (m) 1 2 9 9 0.015 3 4 1 6 0.051 2 0.051 2 0.74 0.608 0.807 0.7 (B) SISTEMA DE DRENAJE SANITARIO CALCULO DE VELOCIDAD Y EL TIRANTE RAMALES A Y C PLANTAS: PENTHOUSE Y NIVEL TIPO TRAMO UNIDAD MUEBLE GASTO DIAMETRO PENDIENTE AREA VELOCIDAD TIRANTE Q D S A V Y PROPIA ACUMULADA (L/s) (m) (%) (m2) (m/s) (m) 1 2 4 4 0.051 2 0.051 2 0.038 2 0.577 0.66 0.0008 0.038 2 0.024 3 4 8 20 0.051 2 0.280 0.178 0.63 0.807 0.0004 0.0008 0.325 0.0003 0.051 2 0.478 0.63 0.038 2 0. 50 “Y” 0.00 Longitud 2 0.57 G AS T O Longitud 1 1.70 (lts/min) Codo 90° 1.) Bomba Longitud 4 2.30 . PARCIAL COLUMNA RAMAL (m) (m) (m) (m) Pichancha 10. TABLA 5.014 LONGITUD TRAYECTORIA REAL EQUIVAL.56 140.50 Válv.01 (hr) (seg) (l. Sección 1.p.49 HIDRANTE GASTO Longitud 3 0.s.8 DISEÑO DE LA RED CONTRA INCENDIO TRAYECTORIA PROPUESTA PARA LA SALIDA DE LOS HIDRANTES TUBERIA DE: FIERRO GALVANIZADO n = 0. . . . . . . El sistema propuesto para el abastecimiento de agua potable será a partir de una tubería de la red pública alojada sobre la carretera México – Toluca .5. El predio destinado al Conjunto Residencial Antigua se encuentra ubicado en el Km 17. 28 viviendas unifamiliares y 5 torres habitacionales.Toluca y estará constituido por 32 conjuntos bajos.2 Diseño de los sistemas de distribución de agua Potable. Al igual que todo nuevo desarrollo.6 de la carretera México . MEMORIA DEL PROYECTO DE DISTRIBUCION DE AGUA POTABLE 1 CRITERIOS PARA EL PROYECTO a).. I. se hace necesario dotarlo de los servicios elementales de agua potable y alcantarillado. drenaje sanitario y drenaje pluvial para un conjunto habitacional. por medio de dos líneas conectadas a las cajas rompedoras de presión c)..La presion de la red para el suministro a conjuntos bajos (CB) y lotes unifamiliares (U). se obtuvo de cisternas comunes y tanques elevados g). siendo factible solamente la densificación de sus áreas.. por lo que para estimar su población se tomó el número total de viviendas definido y la densidad por vivienda considerada para habitación residencial: Pproyecto = (371) (7) = 2. d) Gastos de diseño . previniendo descomposturas y mantenimiento de la red e)..Se dividió el sistema para servir a núcleos de población de 300 hab mediante el empleo de cisternas a seis zonas de servicio (zonas de presión). será con un sistema por separado de aguas tratadas..5 respectivamente.597 hab b) Dotaciones Por considerarse el predio como conjunto habitacional y dentro de zona urbana.Se consideraron cisternas con capacidad de almacenamiento para 2 días en todos los casos d). se establecieron dotaciones apoyados en las normas de proyectos vigentes y lineamientos marcados por el DDF para este tipo de conjuntos. 82 del reglamento de construcciones del DDF c) Coeficientes de variación diaria y horaria Los valores de coeficientes de variación diaria y horaria son 1. 2 DATOS DEL PROYECTO Para la elaboración del Proyecto de Agua Potable se tomaron como base los siguientes datos: Número de viviendas: 371 Densidad de población: 7 hab/viv a) Población de proyecto Las características físicas particulares del predio delimitan su crecimiento.2 y 1.b)..El suministro para el riego de áreas verdes.Se planteó la solución con tomas en bloque. tendrán el servicio mediante el uso de cisternas propias y bombeos particulares h)..Se realizó el cálculo hidráulico asegurando una dotación de agua para consumos domésticos en cantidad suficiente f).Las torres (T).. teniéndose: Dotación de consumo doméstico: 150 lts/hab/día Art. Por otra parte de la cisterna 2. de las cuales 2 contarán con tanques elevados de los que se obtendrá la presión suficiente para alimentar a los conjuntos bajos y lotes unifamiliares ubicados en la parte alta del predio. mientras que la otra con tubería de 25 mm (1”) y 19 mm (3/4”) de diámetro alimentará a la torre T1 (273 hab).2) = 5. destinada a la zona baja.008 hab). Esa misma línea a su paso alimentará por gravedad a las 4 cisternas particulares de las torres T2 a T5 (1. la cual tendrá 2 derivaciones durante su recorrido. La cisterna 3 contará con el tanque elevado 2 que dará servicio a la zona alta compuesta por los conjuntos bajos CB21 a CB30 (350 hab) y los lotes unifamiliares U21 a U28 (56 hab). De la caja rompedora de presión 2 (CRP2).85 lps . se alimentará por gravedad a los conjuntos bajos CB11 a CB20 (350 hab) y a los lotes unifamiliares U16 a U20 (35 hab). una de ellas alimentará a las cisternas 1 y 2. La conducción será con tuberías de 51 mm (2”) de diámetro hacia cisternas comunes.El cálculo de gastos se realizó con las siguientes expresiones: Gasto Medio Anual Qmed = Pob Dot = (2597)(150) = 4. De la cisterna 1. Para todos los casos se consideraron cisternas con capacidad de almacenamiento para dos días.509)(1.410 lps Gasto Máximo Horario QMH = QMD x 1.47 lps QMD = 0. se dotará por gravedad a los conjuntos bajos CB31 y CB32 (70 hab). y se utilizó el gasto medio anual para calcular el volumen de almacenamiento de las cisternas. a partir de 2 cajas rompedoras de presión. De la caja rompedora de presión 1 (CRP1). se extraerá una línea de 51 mm (2”) de diámetro que alimentará a las cisternas 3 y 4.57 lps QMH=0.5 = (5. De la cisterna 4.2 = (4.410)(1. con una tubería que varía de 38 mm (1 ½”) a 19 mm (3/4”) de diámetro.5) = 8. se dará servicio a la zona alta formada por los conjuntos bajos CB1 a CB10 (350 hab) y a los lotes unifamiliares Ul a UI5 (105 hab). Alimentación a cisternas de Torres Tl a T5 Torre Tl (39 viviendas) Población = 273 hab Qmed = 0. dotada con el tanque elevado 1.509 lps 86400 86400 Gasto Máximo Diario QMD = Qmed x 1. se extrae igualmente una línea de 51 mm (2”) de diámetro.116 lps 3 DESCRIPCION DEL SISTEMA La alimentación al predio se hará directamente de la Red Pública. 15 0.80 1. en m3 /s 4 CALCULO HIDRAULICO A continuación se muestran los cálculos hidráulicos para el sistema.20 116 C3 406 0.53 lps QMH = 0.79 lps Volumen = (0. Para el suministro a lotes unifamiliares se consideran tomas domiciliarias de plástico flexible y Fo.27 121 C4 70 0. Para la red de distribución se propone tubería de PVC en todos los casos. ANALISIS CON EL METODO DE LOS GASTOS MAXIMOS . se empleo la ecuación siguiente: hf = K L Q2 donde: hf pérdidas por fricción.Volumen = (0. de acuerdo a la población acumulada en cada tramo.12 0.22 21 394 De las cisternas comunes 1 y 3. con alturas de torre de 17. se conducirá el agua a presión a los tanques elevados 1 y 2. Para la determinación de pérdidas. en m Q gasto de diseño.44 lps QMD = 0.85 1.67 0. en m K constante que depende del criterio seleccionado para el cálculo de pérdidas por fricción L longitud del tramo.44)(6 0)(6 0)(2 4) (2) = 76 m3 c/u 1000 Lotes Unifamiliares y Conjuntos Bajos Capacidad de almacenamiento común = 792 m3 POBLACION Qmed QMD QMH VOLUMEN CISTERNA (hab) (lps) (lps) (lps) (m3) C1 455 0. Para el suministro a Torres y Conjuntos Bajos se consideran tomas en bloque de acuerdo a los diámetros de la red de proyecto propuesta.42 136 C2 385 0.79 0.47)(60)(60)(24)(2) = 82 m3 1000 (36 viviendas c/u) Torres T2 a T5 Población = 252 hab Qmed = 0.5 m y capacidad de 17 m3 los cuales darán carga hidráulica a la zona alta del sistema.Go.70 0. el cual está formado por 4 redes abiertas y 2 circuitos cerrados.95 1. 073 lps QMH = 0.525 lps QMH = 0.438 lps QMD = 0.474 lps QMD = 0. se utilizó el gasto máximo horario (QMH) al hacer el cálculo. en el cálculo hidráulico se incluyeron las pérdidas debido a las válvulas de control de llenado de las cisternas. Se utilizó para el cálculo el gasto máximo diario (QMD) ya que la entrega se realiza a las cisternas de cada torre.022 lps Conjunto Bajo (5 viviendas) Población = 35 hab Qmed = 0.Los gastos que se obtuvieron para cada tipo de vivienda fueron: Unifamiliares (1 vivienda) Población = 7 hab Qmed = 0. En este caso también se utilizaron válvulas de control de llenado para las cisternas.109 lps Torre (36 viviendas) Población = 252 hab Qmed = 0. RAMAL 3 Este ramal abastece las cisternas Cl y C2 y la de la torre Tl.569 Ips QMH = 0.853 lps RAMAL 1 Esta red abastece por gravedad las cisternas de las torres T2 a T5. RAMAL 2 Esta es una línea que parte de la cisterna C4. y que alimenta por gravedad a los conjuntos bajos CB31 y CB32 (70 háb). RAMAL 4 . En el diseño de esta red abierta se cuidó que la carga disponible en la entrega a los edificios fuera mayor de 15 m de columna de agua (mca) debido a que la alimentación a estos conjuntos bajos se hace directamente a los muebles.012 lps QMD = 0.788 lps Torre (39 viviendas) Población = 273 hab Qmed = 0.015 lps QMH = 0.061 lps QMD = 0. a partir de la caja rompedora de presión CRP1. ya que se encontraban entre 12 y 26 mca. las longitudes. Los diámetros utilizados fueron 6". 2 ½" y 2”. METODO DE LA RED ESTATICA Los circuitos cerrados se analizaron utilizando el Método de la Red Estática. ANALISIS CON EL METODO DE HUNTER Se utilizó el Método de Hunter para determinar la cantidad de agua potable que se debería de dotar a las edificaciones. CIRCUITO 2 De la cisterna 1. En el cálculo hidráulico se trató de que las cargas disponibles en los conjuntos bajos fueran mayores a 15 mca y en los lotes unifamiliares mayores a 10 mca.Esta red parte de la cisterna C2. para hacer una comparación entre los dos métodos. Los gastos obtenidos con el Método de Hunter son bastante más grandes que los obtenidos calculándolos con el gasto medio anual. y alimenta por gravedad a los conjuntos bajos CB11 a CB20 (350 hab) y a los lotes unifamiliares U16 a U20 (35 hab) . dotada con el tanque elevado 1. ¾” y ½”. Si no se aceptan los resultados obtenidos se pueden modificar los datos iniciales de longitud. SERVICIO DE EMERGENCIA CIRCUITO 2 Y RAMAL 4 Se analizó en caso de emergencia en el que se tuviera problemas con el suministro a través de la cisterna C2 y sólo se pudiera utilizar el tanque elevado 1. cuando menos una cota piezométrica conocida. consiste en definir los gastos que saldrán del circuito. hasta obtener valores aceptables de cargas en los nudos del circuito.49 mca. sin embargo se aceptó por tratarse de una condición de emergencia. diámetro y rugosidad en los tubos y hacer una nueva simulación. En este análisis se aceptaron las cargas disponibles. por ejemplo en un tanque. Los resultados que se obtienen de las simulaciones del programa son: velocidades y gastos en los tubos. el cual de una manera general. las cotas topográficas de todos los nudos que forman el circuito. destinada a la zona baja. cotas piezométricas y cargas disponibles en los nudos. diámetros y rugosidades de los tubos. se dará servicio a la zona alta formada por los conjuntos bajos CB1 a CB10 (350 hab) y a los lotes unifamiliares Ul a U15 (105 hab). y de una manera inicial. 4". Los resultados obtenidos indican que la condición más desfavorable se encuentra en el unifamiliar U4 ya que cuenta con una carga disponible de 9. CIRCUITO 1 La cisterna 3 con el tanque elevado 2 dará servicio a la zona alta compuesta por los conjuntos bajos CB21 a CB30 (350 hab) y los lotes unifamiliares U21 a U28 (56 hab). esto provoca un aumento en los diámetros. En general las cargas en los nudos se mantuvieron entre 10 y 23 mca y los diámetros variaron entre 1 ½". El método se basa principalmente en el número de . Los cálculos para la obtención de la aportación de agua potable a cada uno de los diferentes tipos de edificaciones se muestran en las siguientes tablas. Como se mencionó anteriormente los diámetros de los tubos aumentaron considerablemente.muebles que se tienen en las viviendas y también en la probabilidad de que se estén utilizando en un cierto momento. a continuación se hace una comparación de los resultados obtenidos en el cálculo de las redes abiertas. RAMAL 2 Qmed Hunter RAMAL 4 Qme Hunter Tubo D D Tubo d D D 1 ¾” 3” 1 2” 8” 2 ¾” 3” 2 1 ½” 8” 3 ¾” 8” 4 1 ½” 8” 5 1 ½” 8” 6 1 ½” 8” 7 1 ½” 8” 8 1 ½” 8” 9 1 ½” 8” 10 1 ½” 8” .70 lps Torre (39 viviendas) Q = 15.47 lps Conjunto Bajo (5 viviendas) Q = 5.72 lps Torre (36 viviendas) Q = 14.55 lps Se analizaron las redes abiertas 2 y 4 y los circuitos 1 y 2. Unifamiliares (1 vivienda) Q = 1. 5” 24 ½” 2.tanque 2 . Lo anterior origina la necesidad de construir una serie de estructuras debidamente diseñadas.5” 6” 2 1. 11 1 ½” 8” 12 1 ½” 8” CIRCUITO 2 Qmed Hunter RAMAL 4 Qmed Hunter Tubo D D Tubo D D 1 1.5” 19 ½” 2.5” 6” 5 ½” 3” 5 1. a niveles superiores de donde se localizan las cisternas de almacenamiento. Las estructuras consistirán en una cisterna-cárcamo y un tanque elevado de acuerdo a las condiciones específicas del proyecto.5” I.5” 6” 8 ½” 3” 8 1.5” 6” 3 1.5” 4” 4 1. y la instalación de un equipo de bombeo adecuado para el buen funcionamiento del sistema. se tienen dos estaciones de bombeo de acuerdo a las siguientes características: cisterna 1 .5” 6” 9 ½” 3” 9 ½” 4” 10 ½” 3” 10 ½” 4” 11 ¾” 3” 11 ½” 4” 12 ¾” 3” 12 ½” 4” 13 ¾” 3” 13 ½” 4” 14 ¾” 3” 14 1” 4” 15 ¾” 3” 15 1” 4” 16 ¾” 3” 16 1” 4” 17 ¾” 3” 17 1.5” 4” 18 ½” 2. y de aquí distribuirla por gravedad de la carga suficiente a los puntos más desfavorables.l SELECCION DEL EQUIPO DE BOMBEO Debido a que el proyecto de la red de Distribución se presentan edificaciones que se pretende beneficiar.5” 6” 1 1.5” 6” 2 1.5” 6” 4 1.5” 22 ½” 2.5” 23 ½” 2. Para el caso del Sistema de Distribución del Conjunto Residencial Antigua.5” 20 ½” 2.5” 6” 7 ½” 3” 7 1.tanque 1 cisterna 3 . se recurre al bombeo del agua para llevarla a tanques elevados.5” 21 ½” 2.5” 6” 3 1.5” 6” 6 ½” 3” 6 1. 50 m 17. diámetro = 2” 7. utilizando para el cálculo del QMD la relación QMD = QMH / l. DATOS BASE Los datos que se tomaron como base para la elaboración del proyecto de selección de los equipos de bombeo... fueron los determinados para el proyecto de la red de Distribución de Agua Potable.42 lps Capacidad cisterna 136 m3 Capacidad tanque elevado 17 m3. tratando de mantener la velocidad del agua cercana a 1 m/s en la tubería..0 h.Cubrir la demanda máxima diaria. tomando las condiciones más desfavorables. diámetro = 3” 6.Cubrir la demanda máxima diaria.42 lps 1.0 h. Dotación de vivienda 150 lts/hab/día Gasto medio anual 0.50 m 17. DETERMINACION DEL NUMERO DE BOMBAS Para seleccionar el número de bombas se analizó el sistema para 7 alternativas de gasto las cuales son: 1.Cubrir la demanda máxima horaria utilizando un tiempo diario de bombeo de 14.gravedad . los tiempos de bombeo fueron los siguientes 2.572 3.5” .5 horas 2. bombeando un tiempo diario de 24 horas.50 m Sistema Bombeo a tanque . diámetro = 1.0 h. Gasto de diseño = 1. se consideraron diferentes tiempos de llenado del tanque elevado.Tiempo de bombeo = 12. 4. diámetro = 4” 5. 8 y 12 hr y diferentes diámetros de tubería.a la red La capacidad del tanque elevado se determinó considerando que esta fuera una cuarta parte del almacenamiento requerido para un día. H = 17.Tiempo de bombeo = 4.95 ips Gasto máximo horario 1.79 lps Gasto máximo diario 0.. se tipificará el diseño.30 lps Altura del tanque = 17.. 4. resumiéndose en los siguientes valores para la zona alta de la cisterna 1: Población de proyecto 455 hab.Tiempo de bombeo = 8.0 h.Tiempo de bombeo = 2. En esta alternativa se utilizó para el cálculo del QMD la relación QMD = QMH / l.5 En las siguientes 4 alternativas se cálculo el gasto utilizando el criterio de Hunter.50 m Dada la similitud de las características de proyecto. bombeando un tiempo diario de 24 horas... La fórmula general para el cálculo de estas pérdidas es: hfp = K LT Q 2 donde: K =10. CALCULO DE LA CARGA DINAMICA TOTAL (CDT) La columna o carga dinámica total es la suma de la energía contra la que debe operar una bomba para mover de un punto a otro el caudal determinado.00 m Pérdidas de carga de tubería y válvulas de fontanería. en m hfp pérdida de carga en tubería y válvulas fontanería. En el caso de descompostura del equipo. y con ella se proporcionará un servicio aceptable. en m hs pérdidas en la succión. se prevé la necesidad de una de reserva con capacidad igual que le primero.Será el desnivel topográfico que existe entre la cota del terreno del sitio donde está alojada la cisterna. a efecto de cubrir la máxima demanda el tiempo que dure la reparación de éste. Se proponen dos equipos de bombeo con motor eléctrico (uno en operación y uno de reserva) que trabajen en forma alternada ofreciendo una mayor garantía de los mismos. considerando que el bombeo es intermitente. en m LT longitud total. se obtiene sumando la longitud de la tubería más las longitudes equivalentes. y la cota de descarga del tanque elevado. en m hv carga de velocidad.. en m La carga total se determinará para el caso más desfavorable en base en las siguientes consideraciones. previendo fallas en el suministro de la energía eléctrica. en m3/s .3 n2 D 16/3 n coeficiente de rugosidad de Manning (para fo. Carga estática total.00 m Desnivel topográfico 19. tenemos: Cota de descarga al tanque elevado 154.En este tipo de proyecto pequeño puede usarse una sola bomba. Estas energías de trabajo son: H carga estática total. Estas pérdidas están en función del gasto a manejar en los equipos y del diámetro de tuberías y válvulas seleccionadas. en m Q gasto.go. n = 0. adicionalmente se pondrá un tercer equipo de bombeo con un motor de combustión interna.014) D diámetro de la tubería. dado que el consumo máximo sólo se presentaría en las horas pico.00 m Cota del terreno en el sitio de la cisterna 135. 00 = 32.. las demás se pueden ver en la tabla de selección del equipo de bombeo.pérdidas en la tubería.12 hs = 3.99 m .90) (o.05 m hf4 = (74729.3 codos de 90° radio grande y 2 codos de 90° standard Le = 3(0.0381) 2 (0.24)(0.00142) 2 = 0.18. 365 Le = 1(0.82) + 2(1.02 m 3.08m 19..7)(4.7)(23. resultando: CDT = 17.50 + 2(1..7) (4.53 = 6.00142) 2 = 0.74 m 4.05)(o.76 m hfl = (74729.24 m hf5 = (74729..62) = 6..58 + 1.79)(0.04 m 6.91 + 0.76)(0.52 + 0. ver fig 5.00142 = 1.04 + 0..58 m 2.22) = 4.50 + 1.79 m hf2 = (74729. pag.91 m 5.. ver diagrama del arreglo de las bombas Le = 17.5 + 1.1 ye (Qa/Q)= 1 y 2 yes (Qa/Q)=0 Ver libro Hidráulica (en este caso las yes implican General.50) + 1.91 + 0. 10 m hf6 = (74729.24)2 = 0.02 + 0.00142) 2 = 0.5) + 1. Gilberto convergencia de flujo a 45°) Sotelo A.74 + 0.91 m Carga de velocidad en la descarga.0 m La carga dinámica para el diseño del equipo es la suma de estos valores.25 m/s (0. Ing. se determina con la siguiente igualdad pero v= 0. = 1.62 Carga estática de succión.válvula de flotador Le = 4.00142) 2 = 1.5 + 20 + 2(1.0 = 23.90 m hf3 = (74729.pichancha Le = 6.00142)2 = 3.5”). 1. tabla 5.08 + 3.7854) por lo que hv = (1.válvula de retención y válvula de compuerta Le = 5.20) + 2(0.7)(0.00142) 2 = 0.62 m hf total = (3.7)(6.Se hará el cálculo de la carga dinámica total para el gasto máximo horario (alternativa 1.02) = 0.7)(6.10)(0.00 + 6. 96) = 1.26 pca Gasto de diseño = 1.80 mca Eficiencia de diseño 33 % 59 % Diámetro de la succión 38 mm 38 mm Diámetro de la descarga 38 mm 38 mm ELECCION DE MOTOR Para la elección de los motores se determinarán las potencias de acuerdo a las diferentes condiciones de trabajo: Potencia de diseño = (1.86 HP 76(0. los tiempos de bombeo son pequeños y por lo tanto se tienen consumos bajos de energía eléctrica. es decir la alternativa 5.99 mca = 108.72 lps.33) Potencia comercial = 2.44 gpm SELECCION DE LOS EQUIPOS DE BOMBEO Bomba centrífuga (horizontal) para manejar agua limpia con peso específico igual a 1. Por otra parte se analizaron dos velocidades de operación de las bombas. Por otro lado con el criterio de Hunter.63 Kw-h y la eficiencia es del 33 % que aunque es baja.44 Kw-h) y la eficiencia (59%) se tienen al bombear durante cuatro horas al día el gasto de 4.42 lps 4. Si se observa la tabla 5.99 mca 29.42 lps = 22.0. el menor consumo (10. se trata de la mayor eficiencia al manejar esta combinación carga-gasto. de acuerdo a las siguientes características y condiciones de operación.42)(32.72 lps Carga de diseño 32. el consumo de energía eléctrica. . a la curva de operación de la bomba del fabricante: Criterio de gastos máximos Carga de diseño = 32.00 HP SELECCION DE LA MEJOR ALTERNATIVA Se tomó como parámetro principal para la selección de la mejor alternativa de bombeo. 1760 rpm y 3500 rpm.Con los siguientes datos.18 se puede ver que cuando se utiliza el criterio de los gastos máximos la mejor alternativa se tiene al bombear el gasto máximo horario (alternativa l). Método Gastos Máximos Hunter Marca TACO O SIMILAR TACO O SIMILAR Modelo 1206 1206 Velocidad de operación 3500 rpm 3500 rpm Gasto de diseño 1. ya que el consumo de energía es de 21. expresado en Kw-h y calculado con la potencia al freno real. se puede determinar el gasto que descarga cada uno de estos determinando entonces el gasto de aportación.II. multiplicado por el número de muebles que se encuentran en cada Lote Unifamiliar. TIPO DE VIVIENDA UNIDADES DE APORTACIONES EN DESCARGA L. se tomaron como base los siguientes datos: Considerando el número de unidades de descarga propios de cada mueble sanitario. La eliminación será totalmente por gravedad.S. Se prevé la descarga de Aguas Negras de todas las viviendas por medio de conductos de concreto simple de 15 cm de diámetro.98 TORRE 13 niveles 1346 15. que se muestra a continuación: .84 TORRES 11 niveles 1234 14. UNIFAMILIARES 38 1. MEMORIA DEL PROYECTO DE DRENAJE SANITARIO CRITERIOS PARA EL PROYECTO El Sistema propuesto para el Desalojo de Aguas Negras y Pluviales es del tipo separado.P. DATOS DEL PROYECTO Para la elaboración del Proyecto de Drenaje Sanitario. Conjunto Bajo o Torre. ubicadas en las partes bajas de c/u de los subsistemas. Conjuntos Bajos y Torres.49 CONJUNTOS BAJOS 340 5. hasta los pozos de visita de los subsistemas que las conducirán hasta las 4 plantas de tratamiento independientes.85 Para determinar los gastos en los conductos se utilizó una ecuación que se ajusta a la curva de gastos- unidades descarga. se empleará el método de descargas domiciliarias en función del número de unidades de descarga o unidades mueble (Método de Hunter). Para la determinación del gasto de Aguas Negras. Para determinar la Aportación de Aguas Negras de cada vivienda se consideró la siguiente tabla: TIPO DE MUEBLE UNIDADES DE DESCARGA LAVABOS 1 INODOROS 3 REGADERAS 2 FREGADEROS 2 LAVADEROS 3 LAVADORAS 3 JACUZZI 2 De la tabla anterior se obtiene el total de unidades de descarga por Lotes Unifamiliares. basados en el proyecto de rasantes y pendientes naturales del terreno. se calcula el gasto a tubo lleno en el tramo correspondiente con la fórmula de Manning: Q = D2 4 donde: Q gasto a tubo lleno. La velocidad a tubo lleno se calcula como: V = 1 R2/3 S½ n donde: V velocidad a tubo lleno. se utilizarán pozos de visita con caídas adosadas.1128(UD 0.. así como revisar que los tirantes no sean menores a los requeridos para asegurar el arrastre de sólidos. existen casos en los que obligados por la pendiente existente. DESCRIPCION DEL SISTEMA El sistema de Alcantarillado Sanitario estará constituido por tubería de 20 cm de diámetro de concreto simple y estará interconectada en su gran mayoría por medio de pozos de visita tipo común. Cabe señalar que en este subsistema hubo necesidad de captar las descargas de los lotes unifamiliares mediante una línea independiente teniendo acometidas en bloque a la red para finalmente conducirlas hasta la planta de tratamiento PT1 ubicada en la zona oriente del predio. V velocidad a tubo lleno. UD unidades mueble que descargan en el tramo. en fracción decimal Independientemente de calcular los gastos y velocidades a tubo lleno. D diámetro. R radio hidráulico. entre la torre Tl y los edificios CB17 y CB18. en m S pendiente. Para verificar que los gastos obtenidos son menores que los gastos que pueden pasar por el tramo. . se deben calcular las velocidades reales. sin embargo. con la finalidad de revisar que las velocidades no excedan los límites propuestos para el diseño de redes. que cada subsistema contará con su propia planta de tratamiento y serán independientes uno entre otro.Este sistema captará las aguas residuales de los edificios CB1 a CB10. en m/s n coeficiente de rugosidad. 6865) donde: Q gasto real que pasa por el tramo. Este sistema se subdivide a su vez en 4 subsistemas esto es. Por otra parte este subsistema dará servicio a 728 habitantes. se plantean de la siguiente manera: Subsistema 1. Q = 0. la torre Tl y los lotes unifamiliares Ul a U15. m a: área de sedimentación. ver tabla 5.El subsistema 4 dará servicio a los edificios CB21 al CB30. m3 t: tiempo de retención hidráulico. II. m2 . T4 y T5.. así como los edificios CB31 y CB32.Subsistema 2. ubicada al sur del edificio CB20. m / d a: área de sedimentacion.Este subsistema servirá para captar las aguas residuales de las torres T3. Subsistema 4. la torre T2 y los lotes unifamiliares U21 al U28 la planta de tratamiento se encuentra ubicada en la parte más baja de la torre T2. El subsistema dará servicio a 658 habitantes. para posteriormente utilizarla para el riego de áreas verdes. Cada una de las plantas de tratamiento contará con una cisterna donde se almacenará el agua tratada. días V=a*h donde h: altura del sedimentador. para ser conducidas posteriormente a la planta de tratamiento PT3. Este subsistema es el que da servicio al mayor número de viviendas de los cuatro que conforman el sistema completo. m2 Q = V/t donde V: volumen del reactor.l MEMORIA DE CALCULO PLANTA DE TRATAMIENTO A.. la cual se supone que es de 300 mg/l.25. Fórmulas a utilizar Q=v*a donde Q: gasto de entrada. Sedimentador primario En el sedimentador primario se eliminará el 30% de la DBO total.Este subsistema dará servicio a los edificios CB11 al CB20 y los lotes unifamiliares U16 al U20 captando sus aguas residuales para después enviarlas a la planta de tratamiento PT2. Este subsistema dará servicio a 385 habitantes. m3 /d v: velocidad del agua.. ubicada al sur de los edificios CB31 y CB32. Subsistema 3. r = 0.91 m D=1. se propone un sedimentador de forma cilíndrica. m3 /d V= Ms 5 PW Ssi PS donde . como se marca en la tabla 5. por lo que en primer lugar se calcula el diámetro del sedimentador con una profundadidad de h = 3.0 m3 altura: 3.6m2 Ahora bien. ver figura 5.22 se selecciona la carga superficial de 48 m 3/m2-d para tratamiento primario.6 m2 48 m3/m2 -d Usando la ecuación 2 se determina el volumen.9 m Por lo tanto las dimensiones del sedimentador primario serán. de la tabla 5.23. se comprueba el valor de la tabla 5.tabla 5. despejando a de la ecuación 1 y sustituyendo valores se tiene: a = 124 m3 / d = 2.22.43 l/s = 124 m3/d.25 Q: gasto del agua a tratar. con el tiempo de retención t = 1.1 m 2. 5 h.1 m a = r2 r = a / . SST: sólidos en suspensión totales en el agua. kg n: eficiencia de remoción de fangos en el sedimentador.9 m Producción de lodos primarios Fórmulas a utilizar Ss = n SST Q 4 donde Ss: sólidos secos.14: volumen: 8. Despejando h de la ecuación 3 y sustituyendo valores se tiene h = 8 m3 = 3.5hrs.1 m diámetro: 1. 220 g/m3 de tabla 5. utilizando un tiempo de retención de 1.23 V = 124 m3/d * 0. g/m3.0625d = 8 m3 Ahora bien. Con el gasto de 1.De la. m 3/d QF: gasto de entrada a la planta. Qo = QF + QR QF (1 + r) 6 Donde Qo: gasto de entrada al reactor. m3 Ms: peso de los sólidos secos.4 kg/d Sustituyendo valores en 5 V = (16. Por otra parte como se dijo anteriormente. es así que al considerar esto en el del diseño del reactor.24 PS: fracción de sólidos. kg PW : densidad del agua.V: volumen de lodos. en las cuales se considera el gasto de recirculación de lodos a dicho sistema. 103 kg/m3 (a 5°C) Ss1: peso específico del fango tabla 4. m3/d QFSF + RQFSE QF (1 + r) So 7 Donde SF: demanda bioquímica de oxígeno en la entrada a la planta SE: demanda bioquímica de oxígeno en el efluente So: demanda bioquímica de oxígeno en el influente r: factor de recirculación.265 m3 B. 0.03*1000 kg /m3*0 . % Sustituyendo valores en 4 Ss = 0.06 V = 0. En este caso. Reactor biológico (lodos activados) Fórmulas Las ecuaciones 6 y 7 se determinan a partir del balance de masa que se hace del sistema de tratamiento (figura 5. g/cm3 .3 cd Y ( So S ) X (1 K d cd ) =V/Q Donde X: concentración de microorganismos. m3/d QR: gasto de recirculación. se considera un gasto de recirculación del 30% del gasto de entrada.6((220 g/m3) / 103 g/kg) 124 m3/d Ss = 16. en el sedimentador primario se eliminó el 30% de la DBO total. se asume que la DBO soluble será de 210 mg/l.15).4 kg)/1. 31 m D = 2r D = 2.7 m Por lo tanto las dimensiones del reactor.06d-1)(10d)] V = 21. Considerando una altura de 4 m.16: diámetro: 2.2 mg/1 Sustituyendo valores en 8 V = (10d)(161.4 m3/ * 4 m r = 1.3*20)/1 + 0. m3/d Sustituyendo 4 en 5 y despejando volumen dc V = Q Y (So – S) c X (1 + kd d) 10 Sustituyendo valores en 5 Qo = 124 m3/d (1 + 0. serán las siguientes.2m3/d)(0.3) Qo = 161.3 So = 166.4 m3 Producción de lodos secundarios Fórmulas a utilizar Yobs = Y 11 .2 m3/d Sustituyendo valores en 6 So = (210 + (0.Y: coeficiente de producción máxima de microorganismos So: demanda bioquímica de oxígeno en el influente S: demanda bioquímica de oxígeno en el efluente kd: coeficiente de mortalidad de los microorganismos d:c tiempo de residencia celular de diseño V: volumen del reactor m3 Q: gasto de entrada.2.7 m altura: 4m volumen: 21. ver figura 5.04 m3 Se propone un reactor de forma cilíndrica.5)[(166. entonces aplicando las ecuaciones correspondientes se determina el diámetro del reactor: r = 21.20)mg/1] (3500mg/l) [1 + (0. 5/1+(0. kg PW: densidad del agua.04)) V = 0. m3 Ms: peso de los sólidos secos. 5 kg/d Sustituyendo valores en 13 V = (7.S) (103g/kg)-1 12 Donde Px: peso neto de lodos en exceso producidos diariamente. kg So: demanda bioquímica de oxígeno en el influente S: demanda bioquímica de oxígeno en el efluente Q: gasto de entrada.06d-1) (l0d) Yobs = 0. Sedimentador secundario Fórmulas a utilizar . % Sustituyendo valores en 11 Yobs = 0.2 m3/d) (166. 1 + kd dc Donde Yobs: producción bacteriana observada Y: producción bacteriana máxima kd: coeficiente de mortalidad de los microorganismos dc: tiempo de residencia celular de diseño Px = Yobs Q (So .182 m3/d C.5 kg/d)/((1. 3125) (161.03)(1000 kg/m3) (0. SSV.3125 Sustituyendo valores en 12 Px = [ (0. m3/d V= Ms 13 PW Ss1 PS Donde V: volumen de lodos. 103 kg/m3 Ss1: peso específico de los lodos PS : fracción de sólidos.20 mg/l)]/103 g/kg Px = 7.2 . 26.6 m D.7 m 5. Con el gasto de 1. Q=v*a 1 Donde Q: gasto de entrada. por lo que en primer lugar se calcula el diámetro del sedimentador con una profundadidad de h = 2. de la tabla 5. despejando a de la ecuación 1 y sustituyendo valores se tiene: a = 161. m2 De la tabla 5.2 m3/d = 5. días V=a*h 3 Donde h: altura del sedimentador.5 m3 = 2. Despejando h de la ecuación 3 y sustituyendo valores se tiene: h = 13.2 m3/d * 0. ver figura 5.1 m2 Ahora bien.1 m2 32 m3/ m2 –d Usando la ecuación 2 se determina el volumen. con el tiempo de retención t = 2 h.5 m3 altura: 2.27m.23: V = 161.43 l/s = 124 m3/d. utilizando un tiempo de retención de 2hrs. m2 Q = V/t 2 Donde V: volumen del reactor. se comprueba el valor de la tabla 5.7m.5 m3 Ahora bien. como se marca en la tabla 5. m3/d v: velocidad del agua.25 se selecciona la carga superficial de 32 m 3/m2-d para tratamiento primario.7 m diámetro: 2.17: volumen: 13. r = 5.23.1 m2/ r = 1.0833 d = 13. m/d a: área de sedimentación. m a: área de sedimentación. Tanque de cloración Fórmula a utilizar . D = 2.6m Por lo tanto las dimensiones del sedimentador secundario serán. se propone un sedimentador de forma cilíndrica. m3 t: tiempo de retención hidráulico. 19: largo: 1.8 m altura: 0. m3/d c: tiempo de residencia celular. días. por lo que el gasto que pasará del sedimentador secundario a la cámara de mezcla con cloro es el siguiente: Qo = QR . Sustituyendo valores en la ecuación 14 V = 112.15).489 m3 El gasto de lodos diario será de 0.3QR 15 Sustituyendo valores en 15 Qo = 161.84 m De la figura 5.489 m3/d * 28 d 3 V = 12. m3/d Tr: tiempo de retención. m3 Q: gasto del agua a tratar. m3 Qo: gasto de entrada.224 m3 Lodo primario + lodo secundario = 0. ver tabla 5.3*161.2) 3 Qo = 112. d Del balance de masa (figura 5.0.27 Sustituyendo valores en 16 V = 0.13 se selecciona el tiempo de retención de l0 min.489 m3/d Fórmulas a utilizar V = Qo c 16 Donde V: volumen del reactor.7 m ancho: 0. el cual tendría las siguientes dimensiones.265 m3 Volumen de lodo secundario = 0.84 m3/d (0.8 m Se propone un mezclador de forma rectangular.2 m . Reactor anaerobio de tratamiento de lodos La suma de los volúmenes de lodos primarios y secundarios es el siguiente: Volumen de lodo primario 0. ver figura 5.(0.6 m E. donde se considera una tasa de recirculación del 30% del gasto que sale del reactor.007 d) 3 V = 0.2 . V = Q* tr 14 Donde: V: volumen del reactor. ver figura 5. CRITERIOS PARA EL PROYECTO El sistema propuesto para el desalojo de Aguas Pluviales es del tipo separado. entonces aplicando las ecuaciones correspondientes se determina el diámetro del reactor: r = 12. La eliminación será totalmente por gravedad. Para la determinación del gasto pluvial se empleará el método Racional Americano y lo recomendado sobre este en el Manual de Hidráulica Urbana Tomo I de la DGCOH.2 m III. Considerando una altura de 3m.3 m Por lo tanto las dimensiones del reactor serán las siguientes. MEMORIA DEL PROYECTO DE ALCANTARILLADO PLUVIAL 1.3 m altura: 3m volumen: 12.14 m D = 2r D = 2. Se prevé la descarga de Aguas Pluviales hacia pozos de absorción ubicados en las partes más bajas del predio. .Se propone un reactor de forma cilíndrica. basados en el proyecto de rasantes y pendientes naturales del terreno.2 m3/ * 3 m r = 1.20: diámetro: 2. HP(3.35 Coeficiente de escurrimiento ponderado (2.35) C 9. más el tiempo de conducción hasta el tramo de tubo. DATOS DEL PROYECTO Para la elaboración del Proyecto de Alcantarillado Pluvial se tomaron como base los siguientes datos: GASTO PLUVIAL: El cálculo del gasto pluvial del conjunto habitacional se determinó mediante el método Racional Americano recomendado por la Dirección General de Construcción y operación Hidráulica. C = 0. que se tomó de 20 min.5 ha.5)(0.637 LLUVIA EFECTIVA Se calculó la intensidad de lluvia para cada tramo en análisis con base en la precipitación para 5 años y 30 minutos (fig 3.21 isoyetas de lluvia) y afectándola con los factores respectivos de periodo de retorno y duración.243) + (0.4 ha. AREA TOTAL = 94 050 m2 AREA CONSTRUIDA (TECHADA) 2.95) ( 2.d) = HB (5.4)(0.30)(FTR)(FD) Donde HP = Lluvia para un periodo de retorno de 3 años y una duración variable.5)(0.5 ha.226) + (0. 4 C = (0.4 9.85) (4.2. para transformarla a una precipitación con un periodo de retorno de 3 años y una duración igual al tiempo de concentración. FTR = Factor de ajuste por periodo de retorno. GASTO PLUVIAL EN EL CONJUNTO HABITACIONAL: . C = 0. COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO: El manual de Hidráulica Urbana recomienda se calcule el coeficiente de escurrimiento ponderado de acuerdo al coeficiente de impermeabilidad asignada a cada tipo y uso de suelo.85 AREAS VERDES (JARDIN) 4. FD = Factor de ajuste por duración.4 9. C = 0.168) C = 0. Por otra parte se tiene que la intensidad se puede calcular como: I = 60(HP)/d d= duración. HB = Precipitación base para periodo de retorno de 5 años y una duración de 30 minutos. en minutos.95 AREA CIRCULACION Y ANDADORES (ADOQUINADA) 2. El pozo de absorción No. 4 drena dos vialidades. en l/s I= intensidad de lluvia. casas unifamiliares U21 a U28 y la torre T2. Cada subsistema cuenta con bocas de tormenta ubicadas en lugares estratégicos y coladeras ubicadas a cada 20 m. 5 recibe los escurrimientos de la parte Suroeste del predio que incluye áreas verde. El comportamiento del funcionamiento de este diámetro se verificó mediante la fórmula de MANNING A TUBO LLENO. en mm/h C= coeficiente de escurrimiento ponderado A = área acumulada hasta el inicio del tramo en estudio. 38 y 45 cm. Las cuales reciben el gasto de influencia conduciéndolo a la red de colectores descargando finalmente en pozos de absorción. CALCULO DE TUBERIAS: El diámetro utilizado fue el mínimo permitido por la DGCOH el cual corresponde a 30 cm. está integrado por cinco subsistemas formados por tuberías de 30. ya que la mayor parte de estas drenan hacia escurrimientos superficiales naturales. en ha Este procedimiento se puede ver el la tabla de cálculo de gastos para el diseño del drenaje pluvial. vialidades y áreas construidas CB21 a CB30. CB20 y una pequeña área verde. DESCRIPCION DEL SISTEMA El sistema de Alcantarillado Pluvial del Conjunto Residencial Antigua. Este pozo absorbe escurrimientos superficiales de la parte Suroeste del predio. En el diseño de tuberías se empleó la ecuación y nomograma de MANNING. 3. lotes unifamiliares U16 a U20 y torres T4 y T5. 2 es uno de los que capta menor gasto.315 C I A Donde Q = gasto pluvial. CB19.Aplicando la fórmula del método Racional Americano Q = 2. El pozo de absorción No. También capta los escurrimientos superficiales de una pequeña área verde. de los unifamiliares Ul a U15. de diámetro. El pozo de absorción No. El pozo de absorción No. El pozo de absorción No. así como la caseta de vigilancia. la torre T3 y una pequeña porción de área verde. Este pozo absorbe los escurrimientos superficiales de la parte Centro y Noreste del predio en las cuales se incluyen grandes partes de vialidades de los conjuntos bajos ubicados al Noreste del predio CB1 a CB10. Este pozo de absorción capta los escurrimientos superficiales de la parte Suroeste y Sur del predio. CB18. de la torre Tl. esto es: 1 2 1 V R 3S 2 n . 3 recibe escurrimientos superficiales de un gran tramo de vialidades y construcción habitacional CB11 a CB14. 1 es el que más gasto recibe debido a la extensión que cubre esta red. ya que recibe el escurrimiento de los conjuntos bajos CB17. TABLA 5. en m S= pendiente del tubo Se anexa tabla de cálculo de acumulación de gastos y funcionamiento hidráulico de la tubería. en m/s n= coeficiente de rugosidad (n = 0. en donde también se pueden ver la velocidad a tubo lleno y la velocidad real que se presenta en la tubería. R = D/4 V = Q/A D 3 1 8 Q 53 S 2 n4 3 4 53 nQ 8 D S 2 1 Donde: v= velocidad.10 SIMULACION: CIRCUITO 1 METODO: GASTOS MAXIMOS .013) R = radio hidráulico. 178 44 42 149.03 15.086 38 38 150.50 17.48 18.97 3 0.051 27 28 164.68 16.085 37 37 150.45 15.30 15.80 5 0.07 14 0.37 15.98 16.50 TABLA 5.27 1 1.33 9 0. _______ GASTOS EN LOS TUBOS _________ CARGAS EN LOS NUDOS ______ TUBO GASTO SALE DEL NUDO NIVEL CARGAS SOBRE NUDO PIEZOMETRICO EL TERRENO 2 1.45 12 0.85 7 0.38 22.064 39 39 150.98 4 0.397 31 45 155.14 13 0.98 16 0.58 17.84 22.833 28 27 168.107 36 36 151.271 24 24 167.042 40 40 150.08 17 0.30 15.85 19.129 35 35 152.03 15 0.38 6 0.217 31 31 162.397 45 44 151.33 16.14 11.195 32 32 159.15 15.30 11 0.58 8 0.614 29 29 163.37 10 0.151 34 34 154.11 SIMULACION: CIRCUITO 2 METODO: GASTOS MAXIMOS _______ GASTOS EN LOS TUBOS _________ CARGAS EN LOS NUDOS ______ TUBO GASTO SALE DEL NUDO NIVEL CARGAS SOBRE NUDO PIEZOMETRICO EL TERRENO .173 33 33 156.07 14. 051 6654.76 19 0.525 10.65 23.992 0.09 23.00 0.29 6 127.594 73 73 147.60 9.084 92 92 144.355 75 75 146.76 20.95 17 0.31 3 0.009 PVC GASTOS MAXIMOS NUDO D K L Q hf No.80 20.80 9 0.575 3.213 69 72 147.86 9 122.82 20.00 12.2 42 1.39 18.03 3.82 15.333 76 76 146.85 19.375 74 74 146.95 6 0.399 99 97 143.106 91 91 145.525 6.31 13 0.31 22.814 72 69 151.88 22.00 155.5 30 0.60 14.04 5 6 0.72 0.95 23.038 30865.310 77 77 146.49 16.p.75 0.) (m) (msnm) (msnm) (m) (m) 1 1 155.34 16.74 20.39 5 0.12 RAMAL 1 n = 0.95 18.99 5 132.74 18 0.34 4 0.038 30865.s.00 136.019 1244407.00 147.85 23 0.36 8 12 0.00 TABLA 5.137 88 87 143.85 13.7 31 3.100 5.49 11 0.049 83 82 141.38 14 0.96 0.400 72 99 146.32 8 0.49 21 0.071 84 83 141.03 .00 141.50 24 0.00 152.79 12 121.2 44 2.027 82 81 142.093 85 84 142.03 22.043 95 95 143.02 22 0.2 10 0.50 17.038 30865.22 8 127.66 15 0.050 2.20 18.15 5 8 0.433 67 67 152.00 136.115 87 85 142.00 1 3 0.66 22.04 15.038 30865.159 90 88 144.11 10 0.092 1.00 153.85 7 0.150 90 90 146.02 15.86 1 1.30 4 150.062 94 94 143.5 20 0.81 17.128 89 89 146.86 12.84 8 9 0.03 3 4 0.37 3 5 0.35 2.03 20.179 97 96 143.20 20 0.019 1244407.2 82 1. COTA COTA hv i f NUDO TERRENO PIEZOMETRICA CARGA (m) (m) (l.97 3 150.98 143.53 12 0.17 16 0.71 24. 2 1. 17 129.p.s.46 139.2 44 1.24 0.050 13.019 1244407.7 33 2.7 53 1.00 51 52 0.00 140.51 9.54 22.54 53 54 0.25 66 103.06 RAMAL 2 n = 0.038 30865.00 142.00 109.00 0.526 0.009 PVC GASTOS MAXIMOS NUDO D K L Q hf No.18 47 135.93 56 110.01 57 58 0.82 5.07 47 49 0.49 52 125.p.00 139.00 46 47 0.038 30865.00 128.27 57 112.46 22 115.93 14 117.54 24.02 17.00 61 114.019 1244407.051 6654.219 1.050 18.00 122.06 15 17 0.038 30865.219 7.009 PVC GASTOS MAXIMOS NUDO D K L Q hf No.22 16.43 16 89.08 49 115.71 53 115.60 16.) (m) (msnm) (msnm) (m) (m) 46 46 142.009 PVC GASTOS MAXIMOS NUDO D K L Q hf No.00 125.5 125 0.964 0.10 14 15 0.79 15.01 129.02 15 89.91 60 61 0.66 0.76 130.025 268301.5 36 0.) (m) (msnm) (msnm) (m) 19 19 147.46 54 56 0.019 1244407.s.038 30865.569 14.5 10 0.2 34 0.025 268301.2 10 1.525 3.87 0.00 134.82 47 48 0.051 6654.00 19 22 0.74 49 50 0.183 3.60 16.2 54 0.12 (CONT.00 147. COTA COTA i f NUDO TERRENO PIEZOMETRICA CARGA (m) (m) (l.12 56 57 0.307 0.00 105.74 17.s.038 30865.29 19.019 1244407.038 30865.09 15 16 0. COTA COTA i f NUDO TERRENO PIEZOMETRICA CARGA (m) (m) (l.00 135.088 0.10 5.2 8 0.088 0.5 10 0.025 268301.36 128.08 22 23 0.038 30865.91 14.91 14. COTA COTA hv i f NUDO TERRENO PIEZOMETRICA CARGA (m) (m) (l.60 0.91 .5 33 0.00 118.569 8.92 15.525 3.319 1.2 32 0.09 20.2 86 1.95 48 135.51 52 53 0.00 105.43 17 89.57 RAMAL 3 n = 0.00 137.56 58 60 0.) (m) (msnm) (msnm) (m) 51 51 135.50 128.00 132.2 30 0.750 0.660 0.01 60 114.p.2 20 0.80 4.00 130.745 0.12 14 0.57 54 113.57 23.019 1244407.2 93 0.019 1244407.219 5.00 0.97 23 114.5 88 0.2 64 1.79 53 66 0.183 0.64 TABLA 5.10 58 113.00 0.038 30865.50 50 117.) RAMAL 4 n = 0. 68 14.038 30865.066 0.65 15. 61 62 0.97 12.038 30865.15 15.2 8 0.72 6 0.62 15.912 69 72 142.681 72 69 150.68 7 0.96 .022 0.26 11.00 128.91 13.13 SIMULACION: CIRCUITO EMERGENCIA METODO: GASTOS MAXIMOS _______ GASTOS EN LOS TUBOS _________ CARGAS EN LOS NUDOS ______ TUBO GASTO SALE DEL NUDO NIVEL CARGAS SOBRE NUDO PIEZOMETRICO EL TERRENO 2 1.317 75 75 141.91 62 63 0.72 13.00 63 115.62 9 0.461 73 73 141.044 0.148 90 90 141.97 5 0.76 3 0.00 62 115.2 8 0.56 18.91 13.264 74 74 141.00 128.50 128.277 77 77 141.91 TABLA 5.038 30865.91 12.00 64 116.41 63 64 0.15 4 0.2 8 0.351 76 76 141.15 8 0. 068 87 85 139.85 34 0.77 18.06 16 0.220 53 66 133.42 12 0.096 95 95 138.30 15.68 28.251 72 99 141.54 18.008 101 64 139.47 4.125 89 89 140.020 58 57 138.35 30 0.51 12.90 14.314 64 63 139.95 37 0.015 81 100 139.50 17. 10 0.009 83 82 139.80 31 0.160 97 96 138.50 10.63 13.77 17 1.21 39 0.89 29 0.39 23.25 .63 21 0.49 23 0.35 24.56 17.51 35 0.323 63 62 139.24 25.30 18 0.75 24.182 29 29 164.22 17.92 17.35 11 0.56 38 0.062 94 94 138.49 11.426 54 54 138.21 15.336 62 61 139.636 53 53 138.08 25.49 9.29 14 0.45 17.45 22.864 52 52 140.22 13 0.110 90 88 140.72 33 0.51 22 0.14 SIMULACION: CIRCUITO 1 METODO: HUNTER _______ GASTOS EN LOS TUBOS _________ CARGAS EN LOS NUDOS ______ TUBO GASTO SALE DEL NUDO NIVEL CARGAS SOBRE NUDO PIEZOMETRICO EL TERRENO 2 34.50 24 0.47 26 0.047 85 84 139.86 26.58 19 0.36 30.031 82 81 139.64 24.104 91 91 139.382 99 97 138.60 17.58 16.95 18.201 56 56 138.24 32 0.79 17.30 24.50 1 2.42 28 0.113 51 TABLA 5.42 23.49 25 0.902 28 27 166.618 27 28 165.010 100 101 139.67 4 23.88 36 0.56 15 0.254 60 58 139.088 88 87 139.027 84 83 139.12 3 28.349 61 60 139.083 92 92 139.90 20 0.868 99 51 152.45 27 0.37 17. 836 69 72 148.508 76 76 147.35 20.98 15. 5 13.892 38 38 154.22 7 10.98 13 3.755 33 33 157.50 17.423 39 39 154.352 36 36 155.85 11 4.07 1 40.13 10 6.004 75 75 147.15 SIMULACION: CIRCUITO 2 METODO: HUNTER _______ GASTOS EN LOS TUBOS _________ CARGAS EN LOS NUDOS ______ TUBO GASTO SALE DEL NUDO NIVEL CARGAS SOBRE NUDO PIEZOMETRICO EL TERRENO 2 44.22 18.63 18.95 6 12.284 34 34 156.57 19.19 19.340 24 24 167.67 9 7.63 12 4.876 37 37 155.61 16.76 15 3.10 21.13 3 34.70 17 9.008 72 69 151.28 20.19 5 22.76 19.548 74 74 147.222 32 32 158.952 40 40 154.497 31 45 156.83 18.68 16 9.774 44 42 154.288 73 73 148.83 14 1.35 7 19.63 20.57 6 21.30 8 9.61 4 28.495 45 44 155.13 19.821 35 35 156.85 19.30 18.67 18.64 23.68 21.78 .690 31 31 158.50 TABLA 5.95 18. 00 0.415 95 95 146.07 17 10.00 TABLA 5. 8 18.16 21.178 82 81 142.648 83 82 142.17 .00 131.096 97 96 146.20 22.44 3.s.583 89 89 147.076 33 11.23 21.48 19.076 125 11.) (m) (msnm) (msnm) (m) 19 19 147.p.048 94 94 146.17 17.50 24 1.16 RAMAL 2 n = 0.93 15 5.07 27.93 26.31 23 114.13 23 2.554 67 67 152.804 72 99 148.13 14.50 17.44 12.93 25.00 12.592 92 92 146.63 20 7.46 134.00 147.587 85 84 142.097 91 91 146.06 24.52 22 115.38 22 4.02 1 50.089 77 77 147.036 90 90 147.118 84 83 142.02 13.63 18.95 13 2.810 99 97 147.057 87 85 142.46 10 6.95 24.527 88 87 143.03 24.43 14 0.90 16. COTA COTA i f NUDO TERRENO PIEZOMETRICA CARGA (m) (m) (l.16 19 8.02 22 23 0.20 18 9.93 25.43 11 5.00 19 22 0.009 PVC HUNTER NUDO D L Q hf No.46 16 10.48 12 3.90 21 5.98 24.997 90 88 145.38 15.23 9 8. 22 54 113.50 132.08 0.45 3 44.76 0.19 10.203 86 63.RAMAL 4 n = 0.14 9.00 60 114.26 11.95 9.099 90 90 136.83 14.01 18.85 4 38.54 7 30.05 20.23 .00 132.203 8 1.683 77 77 137.19 5 33.41 0.01 60 61 0.36 132.00 16.00 132.203 8 4.203 8 2.s.203 20 51.203 8 5.203 34 17.85 14.94 0.02 10.621 75 75 137.65 58 60 0.01 18.11 57 112.00 135.550 72 69 149.47 0.08 1.716 69 72 139.20 0.02 6 31.00 63 115.64 0.40 53 115.05 66 103.107 74 74 138.16 21.00 62 63 0.00 17.04 58 113.00 61 114.50 61 62 0.00 17.50 132.14 52 53 0.69 53 54 0.00 134.88 8 28.32 0.52 18.86 52 125.88 0.009 PVC HUNTER NUDO D L Q hf No.00 132.00 0.00 132.04 57 58 0.17 SIMULACION: CIRCUITO EMERGENCIA METODO: HUNTER _______ GASTOS EN LOS TUBOS _________ CARGAS EN LOS NUDOS ______ TUBO GASTO SALE DEL NUDO NIVEL CARGAS SOBRE NUDO PIEZOMETRICO EL TERRENO 2 81.69 29.141 76 76 137.44 0.76 54 56 0.54 10.76 132.88 0.00 132.00 64 116.) (m) (msnm) (msnm) (m) 51 51 135.36 56 110.203 53 63.26 9 19.p.00 TABLA 5.00 51 52 0.74 53 66 0.830 73 73 139.74 17.01 132.99 56 57 0.203 88 11.203 54 40.17 132.00 16.203 30 5.38 10. COTA COTA i f NUDO TERRENO PIEZOMETRICA CARGA (m) (m) (l.00 62 115.203 32 28.50 63 64 0. 10 17.633 89 89 136.66 14.06 11 16.162 91 91 136.31 13.81 12 14.692 92 92 136.01 14.01 13 13.219 94 94 135.77 14.27 14 11.751 95 95 135.57 14.57 15 6.031 97 96 135.01 14.53 16 0.040 99 97 134.82 14.82 17 37.160 72 99 134.82 8.82 18 9.573 90 88 135.09 11.09 19 8.103 88 87 133.71 8.71 20 6.632 87 85 133.06 7.06 21 5.160 85 84 132.61 5.61 22 3.687 84 83 132.41 4.41 23 2.209 83 82 132.32 3.32 24 0.798 82 81 132.31 2.31 25 0.773 81 100 132.31 -2.69 26 0.781 100 101 132.32 15.32 27 0.810 101 64 132.32 16.32 28 2.992 64 63 132.32 16.82 29 4.522 63 62 132.32 17.32 30 6.053 62 61 132.32 17.82 31 7.612 61 60 132.32 18.32 32 8.838 60 58 132.33 18.97 33 14.538 58 57 132.36 20.35 34 20.256 56 56 132.42 22.25 35 25.968 54 54 132.57 18.81 36 31.731 53 53 132.65 18.85 37 5.677 53 66 132.64 29.64 38 37.419 52 52 133.15 8.15 39 37.409 99 51 152.50 17.50 1 87.436 51 TABLA 5.18 SELECION DEL EQUIPO DE BOMBEO CRITERIO UTILIZADO QMH QMD QMD Qhunter Qhunter Qhunter Qhunter FACTOR QMH 1.572 1.5 TIEMPO DE BOMBEO (h) 14.5 24 24 2 4 8 12 DIAMETRO TUBERIA (“) 1.5 1.5 1.5 4 3 2 1.5 GASTO DE DISEÑO (m3/s) 0.00142 0.00090 0.00095 0.00944 0.00472 0.00236 0.00118 ALTURA DEL TANQUE (m) 17.50 17.50 17.50 17.50 17.50 17.50 17.50 TIRANTE EN EL TANQUE (m) 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 n 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 0.014 K (m) 74729.7 74729.7 74729.7 399.6 1853.5 16112.2 74729.7 hf1 (m) 3.58 1.45 1.59 2.26 1.96 2.84 2.47 hf2 (m) 1.02 0.41 0.46 0.49 0.40 0.70 0.71 hf3 (m) 0.74 0.30 0.33 0.44 0.39 0.57 0.51 hf4 (m) 0.91 0.37 0.41 0.54 0.48 0.70 0.63 hf5 (m) 0.04 0.01 0.02 0.03 0.02 0.03 0.03 hf6 (m) 0.62 0.25 0.27 0.50 0.50 0.70 0.43 hf total (m) 6.91 2.79 3.07 4.25 3.75 5.54 4.77 v (m/s) 1.25 0.79 0.83 1.16 1.04 1.16 1.04 hv (m) 0.08 0.03 0.04 0.07 0.05 0.07 0.05 hs (m) 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 CDT (mca) 32.99 28.83 29.11 30.32 29.80 31.61 30.82 CDT (pca) 108.2 94.5 95.5 99.5 97.7 103.7 101.1 GASTO DE DISEÑO (lpm) 85.2 54.2 56.8 566.4 283.2 141.6 70.8 GASTO DE DISEÑO (gpm) 22.4 14.3 15.0 149.1 74.5 37.3 18.6 hf1 tubería hf2 pichancha hf3 3 codos de radio largo + 2 codos estándar hf4 válvula de retención + válvula de compuerta hf5 1 ye = 1 + 2 yes = 0 hf6 válvula de flotador hv carga de velocidad en la descarga hs carga estática de succión MARCA TACO TACO TACO TACO TACO TACO TACO MODELO 1210 1210 1210 2010 1510 1210 1210 VELOCIDAD OPERACION (rpm) 1760 1760 1760 1760 1760 1760 1760 DIAMETRO IMPULSOR (“) 9.90 9.15 9.20 9.90 10.00 9.80 9.50 BHP CALCULADA (hp) 2.8 2.1 2.1 6.4 3.8 3.3 2.5 BHP NOMINAL (hp) 3.0 3.0 3.0 7.5 5.0 5.0 3.0 EFICIENCIA (%) 22 16 17 59 49 30 19 CONSUMO DE ENERGIA (kw-h) 32.45 53.71 53.71 11.19 14.92 29.84 26.86 MARCA TACO TACO TACO TACO TACO TACO TACO MODELO 1206 1206 1206 1506 1206 1206 1206 VELOCIDAD OPERACION (rpm) 3500 3500 3500 3500 3500 3500 3500 DIAMETRO IMPULSOR (“) 5.30 5.00 4.91 5.00 5.40 5.20 5.10 BHP CALCULADA (hp) 1.9 1.4 1.5 5.5 3.1 2.2 1.7 BHP NOMINAL (hp) 2.0 1.5 1.5 7.5 3.5 3.0 2.0 EFICIENCIA (%) 33 24 25 68 59 45 29 TRAMO LONGITUD VIVIENDAS UNIDADES MUEBLES PROPIAS ACUMULADAS PROPIA ACUMULADA (m) (viv) (viv) (hab) (hab) 40 40-37 13 6 6 228 228 36 36-37 54 6 6 228 220 37-38 16 6 12 228 456 38-39 52 10 22 340 796 39-29 20 10 32 340 1138 32 32-33 15 3 3 144 140 33-34 28 0 3 0 140 .34-35 29 10 13 340 480 35-28 16 10 23 340 820 41 41-30 21 39 39 1346 134 23 23-24 28 1 1 6 24-25 20 0 1 0 25-26 20 10 11 346 340 26-27 20 0 11 0 340 27-28 20 0 11 0 340 28-29 47 23 34 824 117 29-30 24 32 66 1136 230 30-31 10 39 105 1346 365 31-PT1 18 0 105 0 365 465 50 50-51 27 10 10 340 34 51-52 25 0 10 0 34 52-46 37 10 20 340 68 TRAMO LONGITUD VIVIENDAS UNIDADES MUEBLES PROPIAS ACUMULADAS PROPIA ACUMULADA (m) (viv) (viv) (hab) (hab) 42 42-43 37 5 5 190 190 43-44 19 0 5 0 190 44-45 33 10 15 340 530 45-46 33 10 25 340 870 46-47 18 20 45 680 1550 47-48 40 0 45 0 1550 48-49 41 0 45 0 1550 49-PT2 12 10 55 340 1890 322 58 58-59 48 36 38 1234 1234 59-57 57 10 48 340 1974 53 53-54 23 36 36 1234 1234 54-55 18 0 36 0 1234 55-56 19 0 36 0 1234 56-57 25 0 36 0 1234 57-PT3 25 82 118 2808 4042 213 16 16-17 18 10 10 340 340 17-3 18 0 10 0 340 18 18-5 16 2 2 76 76 TRAMO LONGITUD VIVIENDAS UNIDADES MUEBLES PROPIAS ACUMULADAS PROPIA ACUMULADA (m) (viv) (viv) (hab) (hab) 19 19-20 17 36 36 1234 1 20-21 15 0 36 0 1 21-22 13 0 36 0 1 22-14 10 0 36 0 1 1 1-2 53 10 10 340 2-3 18 0 10 340 3-4 12 10 20 340 1 4-5 30 0 20 0 1 5-6 29 5 25 190 1 6-7 22 3 28 114 1 7-8 34 0 28 0 1 8-9 12 0 28 0 1 9-10 15 0 28 0 1 10-11 25 0 28 340 1 11-12 20 0 28 0 1 12-13 24 0 28 340 2 13-14 8 0 28 0 2 14-15 8 36 64 1234 3 15-PT4 18 0 64 0 3 428 L = 1428 m TABLA 5.20 CALCULO DE GASTOS PARA EL DISEÑO DE DRENAJE PLUVIAL TRAMO L v d d acum FD FTR hp i A Q (m) (m/s) (min) (min) (mm) (mm/hr) (ha) (lps) A 0.0 0.00 20.00 A-24 45.0 0.87 0.86 20.86 0.866 0.887 26.89 77.53 0.188 21.44 36 0.0 0.00 20.00 36-37 40.0 2.84 0.23 20.23 0.857 0.887 26.60 78.88 0.341 39.66 37-35 10.0 0.87 0.19 20.43 0.860 0.887 26.69 78.40 0.386 44.62 38 0.0 0.00 20.00 38-39 25.0 2.16 0.19 20.19 0.856 0.887 26.58 78.98 0.119 13.86 39-40 20.0 2.16 0.15 20.35 0.859 0.887 26.65 78.59 0.214 24.80 40-41 49.0 2.21 0.37 20.72 0.864 0.887 26.82 77.68 0.447 51.20 41-42 42.0 2.21 0.32 21.03 0.869 0.887 26.96 76.92 0.646 73.27 42-43 37.0 2.29 0.27 21.30 0.873 0.887 27.08 76.28 0.822 92.47 43-44 19.0 2.33 0.14 21.44 0.875 0.887 27.14 75.96 0.912 102.16 44-45 22.0 1.10 0.33 21.77 0.789 0.887 27.29 75.20 1.016 112.67 45-PA1 7.0 1.13 0.10 21.88 0.881 0.887 27.33 74.97 1.439 159.08 23 0.0 0.00 20.00 23-24 37.0 0.87 0.71 20.71 0.864 0.887 26.82 77.70 0.195 22.34 24-25 30.0 0.87 0.57 21.28 0.872 0.887 27.07 76.30 0.269 30.28 25-26 43.0 2.78 0.26 21.54 0.876 0.887 27.19 75.73 0.380 42.44 26-27 40.0 2.49 0.27 21.81 0.880 0.887 27.30 75.12 0.492 54.50 27-28 46.0 2.60 0.29 22.10 0.884 0.887 27.43 74.46 0.615 67.53 28-29 17.0 2.43 0.12 22.22 0.885 0.887 27.48 74.20 0.661 72.33 29-30 7.0 2.84 0.04 22.26 0.886 0.887 27.50 74.11 0.693 75.74 30-31 19.0 2.43 0.13 22.39 0.888 0.887 27.55 73.83 0.779 84.81 31-32 44.0 2.41 0.30 22.70 0.892 0.887 27.68 73.17 0.978 105.53 32-33 29.0 2.80 0.17 22.87 0.894 0.887 27.75 72.80 1.109 119.06 33-34 16.0 2.49 0.11 22.98 0.896 0.887 27.79 72.58 1.181 126.40 34-35 18.0 1.13 0.27 23.24 0.899 0.887 27.90 72.03 1.266 134.47 35-PA1 8.0 1.13 0.12 23.36 0.901 0.887 27.95 71.79 1.660 175.73 50 0.0 0.0 20.00 50-47 43.0 2.80 0.26 20.26 0.857 0.887 26.61 78.82 0.183 21.27 45 0.0 0.00 20.00 46-47 27.0 2.58 0.17 20.17 0.856 0.887 26.57 79.03 0.072 8.39 47-48 4.0 2.90 0.02 20.20 0.857 0.887 26.58 78.97 0.261 30.39 48-49 5.0 2.74 0.03 20.23 0.857 0.887 26.60 78.89 0.261 30.36 49-PA2 5.0 2.74 0.03 20.26 0.857 0.887 26.61 78.82 0.270 31.38 CP 0.0 0.00 20.00 CP-57 10.0 2.37 0.07 20.07 0.855 0.887 26.52 79.29 0.293 34.26 57-58 16.0 1.30 0.21 20.28 0.858 0.887 26.62 78.77 0.367 42.63 58-59 17.0 1.98 0.14 20.42 0.860 0.887 26.69 78.41 0.446 51.57 59-60 35.0 1.01 0.58 21.00 0.868 0.887 26.95 77.01 0.562 63.82 60-PA3 7.0 1.01 0.12 21.11 0.870 0.887 27.00 76.73 0.641 72.53 TABLA 5.20 (CONT.) CALCULO DE GASTOS PARA EL DISEÑO DE DRENAJE PLUVIAL TRAMO L v d d acum FD FTR hp i A Q (m) (m/s) (min) (min) (mm) (mm/hr) (ha) (lps) 51 0.0 0.00 20.00 51-52 40.0 2.84 0.23 20.23 0.857 0.887 26.60 78.88 0.186 21.63 52-53 47.0 2.87 0.27 20.51 0.861 0.887 26.73 78.19 0.405 46.70 53-54 26.0 2.56 0.17 20.68 0.864 0.887 26.80 77.78 0.526 60.33 61 0.0 0.00 20.00 61-62 33.0 0.87 0.63 20.63 0.863 0.887 26.78 77.89 0.153 17.57 62-63 10.0 0.87 0.19 20.82 0.866 0.887 26.87 77.42 0.199 22.72 63-64 11.0 0.87 0.21 21.03 0.869 0.887 26.96 76.91 0.250 28.36 64-56 33.0 0.87 0.63 21.67 0.878 0.887 27.24 75.44 0.303 33.71 56-55 16.0 0.87 0.31 21.97 0.882 0.887 27.37 74.75 0.377 41.56 55-54 22.0 0.87 0.42 22.39 0.888 0.887 27.55 73.82 0.479 52.14 54-PA3 5.0 1.06 0.08 22.47 0.889 0.887 27.59 73.65 0.581 63.10 CP 0.0 0.00 20.00 CP-65 7.0 1.62 0.07 20.07 0.855 0.887 26.52 79.29 0.103 12.04 65-66 11.0 1.30 0.14 20.21 0.857 0.887 26.59 78.93 0.131 15.25 66-67 14.0 2.84 0.08 20.30 0.858 0.887 26.63 78.72 0.166 19.27 67-68 23.0 2.91 0.13 20.43 0.860 0.887 26.69 78.39 0.210 24.28 68-69 28.0 2.35 0.20 20.63 0.863 0.887 26.78 77.90 0.263 30.21 69-70 11.0 2.60 0.07 20.70 0.864 0.887 26.81 77.73 0.294 33.70 70-71 47.0 1.37 0.57 21.27 0.872 0.887 27.07 76.36 0.428 48.20 71-72 5.0 2.90 0.03 21.30 0.873 0.887 27.08 76.30 0.436 49.39 72-73 5.0 2.74 0.03 21.33 0.873 0.887 27.09 76.22 0.450 50.58 73-74 5.0 2.74 0.03 21.36 0.873 0.887 27.11 76.15 0.461 51.77 74-75 5.0 2.74 0.03 21.39 0.874 0.887 27.12 76.08 0.472 52.96 75-PA4 5.0 1.93 0.04 21.43 0.874 0.887 27.14 75.98 0.483 54.12 B 0.0 0.00 20.00 B-2 47.0 0.87 0.90 20.90 0.867 0.887 26.90 77.24 0.072 8.20 14 0.0 0.00 20.00 14-3 47.0 0.87 0.90 20.90 0.867 0.887 26.90 77.24 0.180 20.50 15 0.0 0.00 20.00 15-16 16.0 2.97 0.09 20.09 0.855 0.887 26.53 79.24 0.094 10.98 16-17 38.0 2.92 0.22 20.31 0.858 0.887 26.63 78.69 0.318 36.90 17-18 25.0 2.47 0.17 20.48 0.861 0.887 26.71 78.27 0.386 44.55 18-19 20.0 2.90 0.11 20.59 0.862 0.887 26.76 77.99 0.441 50.72 19-20 24.0 1.98 0.20 20.79 0.865 0.887 26.86 77.50 0.506 57.83 20-21 11.0 2.89 0.06 20.86 0.866 0.887 26.88 77.34 0.536 61.13 21-22 39.0 2.91 0.22 21.08 0.869 0.887 26.98 76.81 0.642 72.72 22-23 16.0 2.80 0.10 21.17 0.871 0.887 27.03 76.58 0.686 77.47 1 0.0 0.00 20.00 1-2 20.0 1.06 0.31 20.31 0.858 0.887 26.64 78.67 0.160 18.56 2-3 45.0 2.87 0.26 20.58 0.862 0.887 26.76 78.03 0.284 32.68 3-4 40.0 1.30 0.51 21.09 0.870 0.887 26.99 76.69 0.651 73.71 4-5 34.0 2.77 0.20 21.29 0.873 0.887 27.08 76.30 0.810 91.14 5-6 34.0 2.84 0.20 21.49 0.875 0.887 27.17 75.84 0.968 108.26 6-7 22.0 2.71 0.14 21.63 0.877 0.887 27.23 75.53 1.071 119.29 7-8 19.0 2.71 0.12 21.74 0.879 0.887 27.28 75.26 1.126 124.97 8-9 20.0 2.63 0.13 21.87 0.881 0.887 27.33 74.98 1.184 130.91 9-10 21.0 2.52 0.14 22.01 0.883 0.887 27.39 74.66 1.245 137.08 10-11 29.0 2.67 0.18 22.19 0.885 0.887 27.47 74.26 1.329 145.54 11-12 27.0 2.65 0.17 22.36 0.887 0.887 27.54 73.89 1.408 153.42 12-13 10.0 2.20 0.08 22.44 0.888 0.887 27.57 73.73 1.437 156.23 13-PA5 10.0 1.79 0.09 22.53 0.890 0.887 27.61 73.53 2.140 232.03 LONG. LONG. LONG. TIEMPOS TRAMO PROPIA TRIBUTARIA ACUM. PARCIAL CONC. PROP. (m) (m) (m) (min) (min) (ha) A 20.00 A-24 45 45 0.86 20.86 0.1 36 20.00 36-37 40 40 0.23 20.23 0.3 37-35 10 50 0.19 20.43 0.0 38 20.00 20.00 38-39 25 25 0.19 0.19 0.1 39-40 20 45 0.15 0.18 0.0 40-41 49 94 0.37 0.37 0.2 41-42 42 136 0.32 0.22 0.1 42-43 37 173 0.27 0.27 0.1 43-44 19 192 0.14 0.14 0.0 44-45 22 214 0.33 0.33 0.1 45-PA1 7 221 0.10 0.10 0.0 23 20.00 20.00 23-24 37 37 0.71 0.71 0.1 24-25 30 45 112 0.57 0.57 0.0 25-26 43 155 0.26 0.26 0.1 26-27 40 195 0.27 0.27 0.1 27-28 46 241 0.29 0.29 0.1 28-29 17 258 0.12 0.12 0.0 29-30 7 265 0.04 0.04 0.0 30-31 19 284 0.13 0.13 0.0 31-32 44 328 0.30 0.30 0.1 32-33 29 357 0.17 0.17 0.1 33-34 16 373 0.11 0.11 0.0 34-35 18 391 0.27 0.27 0.0 35-PA1 8 50 449 0.12 0.12 0.0 670 LONG. LONG. LONG. TIEMPOS TRAMO PROPIA TRIBUTARIA ACUM. PARCIAL CONC. PROP. (m) (m) (m) (min) (min) (ha) 50 20.00 50-57 43 43 0.26 20.26 0 46 20.00 46-47 27 27 0.17 20.17 0 47-48 4 43 74 0.02 20.19 0 48-49 5 79 0.03 20.23 0 49-PA2 5 84 0.03 20.26 0 84 CP 20.00 CP-57 10 10 0.07 20.07 0 57-58 16 26 0.21 20.28 0 60 69-70 11 94 0.23 20.20 66-67 14 32 0.30 67-68 23 88 0.00 51-52 40 40 0.97 0 55-54 22 125 0.66 0 56-55 16 103 0.17 20.13 20.14 20.07 20.00 0 60-PA3 7 135 0.19 20.07 20.82 0 63-64 11 54 0.68 0 61 20.08 20. TIEMPOS TRAMO PROPIA TRIBUTARIA ACUM.11 0 51 20. (m) (m) (m) (min) (min) 328 CP 20. 58-59 17 50 93 0.63 21.39 0 54-PA3 5 130 0.42 22.21 21.00 61-62 33 33 0.51 0 53-54 26 113 0.20 . PARCIAL CONC. LONG.12 21.27 20.58 21. LONG.40 68-69 28 83 0.20 20.08 22.0 65-66 11 18 0.42 0 59-60 35 128 0.57 21.31 21.23 0 52-53 47 87 0.63 20.70 70-71 47 141 0.14 20.03 0 64-56 33 87 0.63 0 62-63 10 43 0.00 CP-65 7 7 0.47 0 LONG. 30 73-74 5 188 0.10 2 1 20.00 14-3 47 47 0.50 19-20 24 123 0.9 15 20.04 21.00 2 1-2 20 20 0.90 20. LONG.06 20.40 166 B 20.30 72-73 5 181 0.9 14 20.17 20.80 LONG. (m) (m) (m) (min) (min) 21-22 39 173 0.70 20-21 11 134 0. 71-72 5 146 0. TIEMPOS TRAMO PROPIA TRIBUTARIA ACUM.09 20.51 2 4-5 34 133 0. PARCIAL CONC.03 21.30 74-75 5 161 0.31 2 2-3 45 47 112 0.40 18-19 20 99 0.03 21.00 16-17 38 54 0.30 17-18 25 79 0.22 2 22-13 16 189 0.30 75-PA4 5 166 0.00 B-2 47 47 0.11 20.26 2 3-4 40 47 199 0.20 20.22 20.03 21.03 21.00 15-16 16 16 0. LONG.20 2 .90 20. 14 2 10-11 29 378 0.20 2 6-7 22 289 0.13 2 9-10 21 349 0.09 2 614 TOTAL 1862 . 5-6 34 267 0.08 2 13-PA5 10 189 614 0.14 2 7-8 19 308 0.17 2 12-13 10 415 0.18 2 11-12 27 405 0.12 2 8-9 20 328 0. . . . . . . y debe llevar controles técnicos y administrativos. principalmente para las conexiones al agua potable y drenaje. En cada reunión la constructora presentará para su discusión o aprobación algunos de los documentos que se comentan en los siguientes incisos. 6. obligándose ambas partes a cumplirlo en las fechas previstas. Una vez aprobado el proyecto el constructor presentará al área de la DGCOH responsable. bitácoras. calidades y plazos señalados en el proyecto. Este programa agrupará elementos o actividades terminados del trabajo que representen avances específicos. Esencialmente consiste en aplicar los controles que aseguren que cada fase del trabajo cumple las especificaciones. levantamientos topográficos de verificación. que pueden aplicarse dependiendo del tipo de trabajo son: Muestreos de calidad. Reuniones para revisión de avance. y reportes y planos parciales o finales elaborados por el contratista y por la supervisión A continuación se dan comentarios generales a algunos de estos controles: a. un programa de revisiones periódicas durante el desarrollo de la obra. SUPERVISION DE OBRAS 6. Para algunos proyectos en que la DGCOH carece de personal y medios propios para efectuar un seguimiento permanente. reuniones. de materiales.6. acuerdos. calidades y plazos señalados en el proyecto. aunque en realidad el área interna encargada del seguimiento técnico es responsable de ambos aspectos. Por este motivo. sólo la efectúa la DGCOH para los sistemas externos. fotografías. . se acostumbra contratar la supervisión con otra empresa que la represente. En general el seguimiento puede clasificarse como técnico o como administrativo. b. El seguimiento. Programación de revisión de avance. de la construcción de un proyecto. se entiende a las verificaciones sistemáticas de la calidad con que se desarrolla el trabajo y del cumplimiento de las disposiciones y normas que rigen al proyecto. La DGCOH revisará el programa propuesto y lo discutirá con la empresa constructora.1 Seguimiento del Area Supervisora Por seguimiento de una obra. Aspectos generales La supervisión de la construcción del proyecto de servicios. Con base en el programa acordado se celebran reuniones con el supervisor y con el personal que la DGCOH considere necesario. consiste en aplicar los controles que aseguran que cada fase del trabajo cumpla con las especificaciones. En este caso esa empresa hace las veces del área interna responsable. calendarios comparativos de avances. el área responsable del seguimiento debe llevar los registros y controles suficientes para asegurarse que se cumplan las especificaciones técnicas del proyecto u obra y las normas administrativas vigentes.1.1. Algunos de los controles. para tener todos los datos requeridos y agilizar la toma de decisiones. La bitácora será el conducto de comunicación oficial entre la empresa y la DGCOH. un acuerdo donde consignará únicamente los puntos sobresalientes del proyecto que requieran la orientación o autorización de la DGCOH. Por cada uno de los puntos del acuerdo. En la bitácora se anotarán los acuerdos que se tomen en las juntas periódicas de trabajo. d. Calendario comparativo de actividades.1. tanto de la constructora como de la supervisión. ya sea para adoptar medidas o para escoger alternativas que contribuyan al logro del objetivo del contrato. deberán quedar asentados y firmados por los asistentes. la empresa integrará una carpeta con la información que los fundamente. conforme a las especificaciones aprobadas en la propuesta. Esta bitácora deberá estar registrada oficialmente y en su primer hoja tener las firmas del personal autorizado. y por lo mismo se mantendrá actualizada y se entregarán copias (hojas desprendibles) de cada hoja llena a los interesados. comprometiéndose además a presentarla las veces que le sea requerida por las autoridades de la subdirección. cada quince días. La periodicidad de las juntas de trabajo será acorde con los tiempos de desarrollo del proyecto. Informes técnicos de avance. Los asuntos a tratar en las juntas de trabajo serán todos los necesarios para garantizar el desarrollo adecuado del proyecto. para proyectos de hasta cuatro meses de duración y cada mes.2 Lineamientos para la Elaboración de Bitácoras Al inicio de la construcción de un proyecto será responsabilidad del constructor. La constructora elaborará en original y una copia. al que se le añade una barra debajo del avance programado y que corresponderá al avance real de cada actividad. para proyectos de más de cuatro meses hasta un año de duración. oficializar ante las autoridades correspondientes de la DGCOH una bitácora. los escribirá a mano en la columna respectiva y ambas partes firmarán el acuerdo. Consiste en un documento que describe el avance de las actividades o elementos del trabajo. y en el que se anotarán las conclusiones que se obtengan en el desarrollo de los trabajos. . se marcará con rojo a partir de la fecha de retraso. reservando otra para el expediente que el área administrativa debe integrar para fines de contraloría. en la misma junta. Podrán referirse a cambios tipográficos. Así mismo. Es el mismo calendario de actividades de la obra. Los acuerdos que se tomen en una junta. La barra deberá consignar porcentaje de avance y si la actividad se encontrara retrasada. etc. será responsabilidad del constructor. Los acuerdos que resuelva la DGCOH. Una vez celebrado el acuerdo. que deberán celebrarse con la asistencia del supervisor de la Subdirección de Ingeniería y de representantes de la compañía constuctora. f. ajustes al proyecto. El supervisor nombrado por la DGCOH deberá llevar una bitácora donde se anoten las principales incidencias del desarrollo del estudio u obra. e. anotar en la bitácora las decisiones que se vayan tomando durante la elaboración de los trabajos. con el propósito de registrar todos y cada uno de los particulares que vayan suscitándose durante el período de elaboración del trabajo. la empresa conservará la copia con firmas autógrafas y dejará el original a la DGCOH. Acuerdos. Bitácora. c. 6. Cuando sea necesario para el desarrollo correcto del proyecto y/o el supervisor lo solicite. puntos topográficos.Desde el principio de la ejecución del trabajo. una calendarización de juntas de trabajo que tendrán como máximo una periodicidad de 15 días de calendario. centros o aristas de estructuras importantes. Cuando la naturaleza del trabajo así requiera y/o por razones especiales se convocará a juntas de trabajo de emergencia. etc. bancos de liga. con todos los elementos que sean necesarios en el lugar y hora que determine el supervisor. . el contratista tendrá la obligación de mostrar físicamente todos aquellos puntos que se requieran para interpretar adecuadamente en campo la geometría resultante de los trabajos. tales como. se establecerá de entrada. comprometiéndose la empresa constructora a estar presente en ellas.