Manual de Ingeniería del Tratamiento de agua.doc

MANUAL DE INGENIERIA DE TRATAMIENTO DE AGUA I.GLOSARIO DE TERMINOS IMPORTANTES Parte de la información que aparece a continuación fue tomada de una publicación de la WQA. Agente Segregador: Un compuesto químico que se alimenta a veces en el agua para inmovilizar los iones indeseables, los mantiene en solución y elimina o reduce los efectos normales de estos iones. Por ejemplo, los polifosfatos pueden segregar la dureza y prevenir las reacciones con el jabón. Aguafuerte: La deterioración por medio de cambio químico en la superficie de la cristalería o loza causada por la acción de altas temperaturas y detergentes, y prevalece más o se intensifica en suministros de agua suave o suavizada. Las muy altas temperaturas del agua en las lavadoras de trastes automáticas pueden ocasionar que los compuestos de detergentes fosfatados cambien a formas aún más agresivas. Si se tienen suficientes desperdicios en los platos o dureza en el agua, esto hará reacción con los más agresivos de estos fosfatos de segregación. Por otra parte, sin embargo, los excesivos agentes detergentes pueden en realidad extraer elementos directamente de la composición de la cristalería o loza. En las etapas tempranas, un incipiente aguafuerte aparece como una película iridizada similar a la que se ve en aceite-sobre-agua. A medida que avanza el aguafuerte, éste cambia a opacidad, la cual se ve parecida a la película excepto que no puede quitarse o repararse ya que el aguafuerte es en realidad una carcomida del vidrio. Algunas veces se le denomina como “película formada por el agua suave”. La solución al aguafuerte químico es utilizar menos detergente, temperaturas del agua por abajo de 60oC (140oF) y suficientes cantidades de agua durante el ciclo de enjuagado. (Un mal enjuagado puede ser ocasionado también por sobrecarga de la lavadora de platos). El aguafuerte mecánico puede ocurrir cuando los platos rozan uno contra el otro en la lavadora de platos. (Ver también Manchas de Agua). Ariete Hidráulico (golpe de ariete o de agua): La onda de choque o serie de ondas ocasionadas por la resistencia de la inercia a un cambio abrupto (aceleración o desaceleración) del flujo del agua a través de un sistema de tuberías de agua. El ariete hidráulico puede producir una presión instantánea muchas veces mayor que la presión normal. Es por esta razón que muchos códigos de construcción actualmente requieren de la instalación de un “supresor de ariete hidráulico”, un aparato que absorbe estas ondas de choque y previene daños a los aparatos domésticos, como por ejemplo las lavadoras de ropa. Bacterias Ferrosas: Organismos capaces de utilizar el hierro ferroso, ya sea del agua o del tubo de acero, en su metabolismo y precipitar hidróxido férrico en sus cubiertas y en sus depósito gelatinosos. Estos organismos tienden a recolectarse en las tuberías y en los tanques durante los períodos de bajo flujo y a soltarse en pedazos deformes de agua turbia para crear problemas de manchas, de sabor y de olor. Coeficiente de Uniformidad: El grado de variación en el tamaño de los granos que forman un material granular; el radio de (a) el diámetro de un tamaño de grano que es escasamente demasiado grande para pasar a través de un tamiz o cedazo que permite pasar el 60 porciento del material (por peso), a (b) el diámetro de un grano de un tamaño escasamente demasiado grande para pasar a través de un tamiz que permite pasar el 10 porciento del material (por peso). El coeficiente es la unidad para cualquier material que tenga granos todos del mismo tamaño y se incrementa por arriba de la unidad con la variación en el tamaño del grano. Flux: Galones por día de la infiltración que pasa a través de cada pie cuadrado de superficie de la membrana. 1 Indice de Langelier: Un número calculado que se utiliza para predecir si un agua se precipitará o no, si estará en equilibrio con o disolverá el carbonato de calcio. A veces se da por sentado de manera equivocada que cualquier agua que tienda a disolver el carbonato de calcio es automáticamente corrosiva. Manchas de Agua: Una película lechosa, manchas, rayas o pesados depósitos blancosos que quedan en las superficies después de que el agua se ha secado, especialmente notables en la cristalería transparente y en los carros después de lavarlos. Las manchas son causadas por minerales que se han disuelto en el agua, los cuales permanecen una vez que el agua se ha evaporado. Las manchas de agua suave pueden limpiarse fácilmente con un lienzo húmedo o pueden enjuagarse con un poco de agua fresca. Los depósitos de agua dura, por otro lado, contienen sales de calcio y magnesio que son de las más resistentes. Típicamente, para remover las películas de agua dura se requiere de abrasivos ásperos o de un limpiador ácido. Un tercer tipo de película residual del agua se debe a depósitos de sílice o dióxido de silicio (SiO 2). Las manchas de sílice son raras, pero es más difícil o impráctico removerlas cuando se llegan a presentar. Si las películas de la cristalería o loza no disuelven en ácidos como el vinagre o el jugo de limón, pueda que se deban a manchas de sílice o a aguafuerte. Si la mancha no se disuelve en ácido pero puede ser raspada con una navaja de afeitar, lo más probable es que se trate de una película de sílice. (Ver también Aguafuerte). Micrón o Micra: Una medida lineal equivalente a una millonésima de un metro ó .00003937 de pulgada. El símbolo del micrón o micra es la letra griega “µ”. Unidad Angstrom: Una unidad de longitud de onda de luz equivalente a un décimo de un milimicrón o una diezmillonésima de un milímetro. Unidad Jackson de Turbidez (JTU): Una unidad arbitraria de turbidez, basada originalmente en una suspensión de un tipo específico de sílice (o dióxido de silicio) midiendo la turbidez en un Turbímetro de Vela Jackson. Actualmente se le denomina Nefelómetro. Virus: La forma más pequeña de vida conocida capaz de producir enfermedad o infección, usualmente se considera que sea de un tamaño molecular grande. Se multiplican por medio de la congregación de fragmentos de componentes en células vivas, en vez de por medio de división de células, como la mayoría de las bacterias. Notas ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ 2 II. SUGERENCIAS DE CALIDAD DEL AGUA Características y Componentes (expresados como ppm) APROB. GENERALMENTE ACTL. INACEPTABLE EN MEX más 1,000 más de 50 más de 1.3 más de 0.5 más de 0.5 más de 2.0 más de 0.15 < 6.5 o >9.5 más de 750 más de 2,000 más de 0.05 más de 5.0 250 15 0.7 0.3 0.5 0.05 6.5-8.5 250 500 0.02 - EXCELENTE Cloruros (como CaCo3) Color (como unidades APHA) Fluoruro (como F) Sulfuro de Hidrógeno (H2S) Hierro (como Fe) SAAM1 Manganeso (como Mn) pH Sulfatos (como CaCo3) SDT2 (como CaCo3) Plomo Radio 226/228 1= 2= menos de 100 menos de 3 menos de 0.1 menos de 0.05 menos de 0.05 menos de 0.2 menos de 0.01 7.5-8.0 menos de 100 menos de 200 ------- BUENA 100-250 3-5 0.1-.0.3 0.05-0.1 0.05-0.3 0.2-0.5 0.01-0.05 7.0-8.5 100-250 200-500 ------- UTILIZABLE 250-500 15-30 0.3-0.8 0.1-0.2 0.3-0.4 0.5-1.0 0.05-0.10 6.5-9.0 250-500 500-1,000 ------- PASABLE 500-1,000 30-50 0.8-1.2 0.2-0.5 0.4-0.5 1-2 0.10-0.15 6.5-9.5 500-750 1,000-2,000 ------- Substancia activa al azul de metileno (detergentes, etc.) Sólidos disueltos totales Otros requisitos de calidad de agua potable según norma mexicana Fisicoquímicos Alcalinidad total Aluminio Arsénico Bario Cadmio Cianuros como CNCloro residual libre después de un tiempo de contacto 30 min. Cobre Cromo total Dureza total Fenoles o compuestos fenólicos Mercurio Nitratos Nitritos Nitrógeno amoniacal Nitrógeno orgánico total Oxígeno consumido en medio ácido Ozono al envasar Plata Trihalometanos totales Turbiedad Zinc Microbiológicas Mesofílicos aerobios Coliformes totales Coliformes totales Vibrio cholerae (cólera) Pesticidas Aldrín y Dieldrín(separados o comb.) Clordano (total de isómeros) DDT (Dicloro difenil tricloro etano) Gamma-HCH (lindano) Hexaclorobenceno Heptaclor y epóxido de heptacloro Metoxicloro (1,1,1-Tricloro, 2,2 bis (p-metoxifenil-fenil) etano) 2, 4-D (ácido 2, 4-diclorofenoxiacético) 0.03 ppm 0.3 ppm 1 ppm (total de isómeros) 2 ppm 0.01 ppm 0.03 ppm 20 ppm 30 ppm 100 UFC/ml No detectable NMP/100 ml (Técnica de número más probable) Cero UFC/ 100 ml (Método de filtración por membrana) Negativo 300 ppm como CaCO3 0.2 ppm 0.05 ppm 0.7 ppm 0.005 ppm 0.05 ppm 0.1 ppm 1 ppm 0.05 ppm 200 ppm como CaCO3 0.001 ppm 0.001 ppm 10 ppm como N 0.05 ppm como N 0.5 ppm como N 0.1 ppm como N 2 ppm 0.4 ppm 0.05 ppm 0.1 ppm 5 unidades de UTN 3 ppm 3 Vtas. Múltiples Contaminantes y la Temperatura pueden afectar los resultados.Precipitación/Filtración Filtración Osmosis Inversa b) Adsorción con Alúmina Activada (Correr la Prueba de Jarras) Aeración/Filtración b) Filtración (filtros oxidantes) Cloración . CONTAMINANTES Agentes Espumantes (SAAM) (Substrato Activo al Azul de Metileno) Aluminio (Al+3) Antimonio Arsénico (As+3) Arsénico (As+5) Arsénico (As+6) Asbesto Bacterias Coliformes METODOS DE TRATAMIENTO a) c) a) a) a) a) a) a) c) a) c) e) g) a) a) c) a) a) a) a) a) c) a) c) e) a) a) a) a) a) a) a) a) a) c) a) a) a) c) a) a) a) a) a) a) c) a) a) c) a) c) a) c) a) a) c) a) a) a) c) a) Cloración b) Osmosis Inversa Carbón Activado d) Ozonización Intercambio de Iones (Catión) b) Osmosis Inversa Floculación/Filtración b) Filtración a Submicrones Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa Osmosis Inversa Carbón Acivado Floculación/Filtración b) Filtración a Submicrones Osmosis Inversa d) Ultrafiltración Cloración b) Ozono Bióxido de Cloro d) Radiación Ultravioleta Yodo (como I2 + KI2) f) Microfiltración Ultrafiltración.8 pH<5.) Alimentación de Acido Filtros Neutralizantes Alimentación Cáustica Intercambio de Iones (Catión) b) Osmosis Inversa Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa Aeración/Filtración b) Filtración (filtros oxidantes) Cloración .RECOMENDACIONES PARA TRATAMIENTO DE AGUA Las Concentraciones.Comunicarse para recomendaciones. la Capacidad de Flujo.III.Precipitación/Filtración Filtración Carbón Activado b) Osmosis Inversa Carbón Activado Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa Intercambio de Aniones b) Osmosis Inversa (sensible a la (c/agua suave) presión) Carbón Activado b) Osmosis Inversa Cloración/Filtración d) Osonización Intercambio de Iones b) Floculación/Filtración Osmosis Inversa b) Carbón Extruído Intercambio de Iones (Catión)20-90% Aeración b) Intercambio de Iones Carbón Activado Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa Carbón Activado d) Floculación/Filtración Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa Osmosis Inversa b) Desionización por Intercambio de Floculación/Filtración Iones Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa (debe no ser suave) Intercambio de Iones (Catión) Filtración por Medios Dobles b) Filtración de Tierra Diatomácea Granulares Floculación/Filtración Intercambio de Iones (Catión) b) Osmosis Inversa Bario (Ba+2) Berilio Cadmio (Cd+2) Cianuro Cloraminas (amoníaco-cloro) Cobre (Cu+2) Coloides Color Complejos Orgánicos de Arsénico Complejos Orgánicos de Cromo Compuestos Orgánicos Volátiles pH>7 pH<7 y >5.8 Cromo (Cr+3) Cromo (Cr+6) Fierro (Fe+2) (Ión ferroso) Fierro (Fe+3) (Ión férrico) Fluoruro (F1) Manganeso (Mn+2) Manganeso (Mn ) Oxidante Mercurio (Hg+2) Inorgánico Orgánico Mercurio (HgCl3-1) -1 Nitrato (NO3 ) Olor Plata (Ag ) Plomo (Pb+2) Radón Selenio (Se+4) Selenio (Se+6) Sólidos disueltos totales Sulfato (SO4-2) Talio Turbidez Zinc (Zn+2) +1 +4 4 .45 micras) Intercambio de Iones (Catión) b) Osmosis Inversa Floculación/Filtración b) Carbón Extruído Intercambio de Iones (Catión) Intercambio de Iones (Catión) b) Osmosis Inversa Intercambio de Iones (Anión) b) Osmosis Inversa Bióxido de Cloro b) Carbón Activado Intercambio de Iones(Catión)20-90% b) Osmosis Inversa Filtración de Tierra Diatomácea (TD) b) Floculación Multimedia (multicama) d) Intercambio de Iones (Adsorción) Filtración b) Floculación Cloración d) Carbón Activado Osmosis Inversa f) Resinas Acrílicas de Aniones Osmosis Inversa Carbón Activado Carbón Activado b) Aeración (Llamar a su Rep. (con tamaño del poro menor a 0. del tanque de presión (o Alm.136 300 606 160 22.) 5. (250 gal.) mín.3 lpm (. INFORMACIÓN PARA SELECCIÓN DE SUAVIZADOR.000 227 60 800 75.700 20. CALCULOS DE REQUERIMIENTOS DE AGUA.800 114 30 400 37. (25 gal.5 gpm) N/A N/A 757 l (200 gal.000 946 250 492 130 18.710 6.6 gpm) 2 @ 7.)3 2.625 25.388 7. (200 gal.3 lpm (0.6 gpm) 2.6 lpm (2 gpm) No requerido 38 l (10 gal.000 303 80 5 .7 lpm (1. espacios de carros-remolque. con válvulas de enjuague lpm 227 341 gpm 60 90 Flujo máx.6 gpm) 2 @ 7.)2 2 @ 2.Elevado) Cap.) por día por estudiante NUMERO DE ESTUDIANTES 100 200 Uso de agua total lt.168 4.500 5.de agua limpia) Capacidad del tanque de presión (mínima) Capacidad del Pozo Capacidad de la planta de tratamiento Bombas de Servicio DE 50 A 150 CONEXIONES O DE 150 A 450 DE POBLACION Almacenamiento cubierto (mín. 57 87 galones por min. 15 23 300 28. de la planta de tratamiento Bombas de Servicio 1 4 TIERRA Por Conexión SUPERFICIE Por Conexión SISTEMA DE AGUA TIPO NOCOMUNITARIO TIERRA SUPERFICIE Por Unidad Por Unidad No requerido 189 l(50 gal.6 gpm) 2 @ 3.270 4.3 lpm (.3 lpm (0.)2 2 @ 2.)3 2 @ 2.540 galones por día 600 1.800 265 70 1.6 gpm) N/A 2 @ 7.) 38 l (10 gal.462 18.de agua cruda) Cap. REQUERIMIENTOS DE AGUA DE VARIOS TIPOS DE ESTABLECIMIENTOS Para utilizarse sólo como una guía.400 151 40 500 47.3 lpm (. DEALCALIZADORES Y DESMINERALIZADORES.925 gal.) mín.850 10.360 3. 9460 lt.8 lpm (1 gpm) 757 l (200 gal.6 lpm (2 gpm) 3 132 l (35 gal.3 lpm (0. /conexión Un sistema debe mantener una presión residual mínima de 1. (1000 gal.500 454 120 303 80 6. (2500 gal.810 1.) de Alm.6 gpm) N/A 2 @ 3.8 lpm (1 gpm) 3780 lt. 2. con tanques de sanitarios lpm 114 189 gpm 30 50 Agua caliente solamente litros por día 2.000 1.)2 5. REQUERIMIENTOS DE AGUA PARA SISTEMAS DE AGUA PUBLICOS PEQUEÑOS Buscar ayuda profesional de un ingeniero.6 lpm (2 gpm) 757 l (200 gal.5 gpm) N/A N/A 132 l (35 gal.7 lpm(1.) 95 l (25 gal.)1 189 l(50 gal. campamentos.4 kg/cm2 (20 PSI) con una presión de operación normal de 2. Los No-Comunitarios son alojamientos tales como cuartos de hotel.6 gpm) 2. FILTROS. ESCUELAS Basándose en 95 lt.) mín.5 kg/cm2 (35 PSI). etc.500 681 180 379 100 11.084 2.) 2.200 Agua caliente solamente litros por min.Elev. Muchas áreas varían.3 lpm (0.)4 95 l (25 gal.000 Flujo máx. A. o 757 lt.3 lpm (0. del pozo (bombas de trans. 25% del total 2 946 lt.6 gpm) 2.)1 38 l (10 gal.000 568 150 341 90 9. 9.) Cap. SISTEMA DE AGUA TIPO COMUNITARIO TIPO DE REQUERIMIENTO MENOS DE 50 CONEXIONES O MENOS DE 150 DE POBLACION Almacenamiento en tierra (mín.IV.000 94. cuartos de motel.313 12. por día por pie cuadrado) del área de ventas.) por hilera.710 5. 643 LPD (170 GPD) por cama para agua caliente solamente.215 gal.000 6. Litros (galones) por ciclo . HOSPITALES 946 LPD (250 GPD) por cama para uso de agua total.028 800 30 413 109 208 55 4.785 1.000 125 908 240 575 152 150 1.000 284 75 3. Cada Vaca Lechera –57(15) (agregar 57(15) con bebederos). Cada Vaca Seca –38(10) (con bebedero agregar 38(10)).140 300 57 15 6 3. HOTELES 1. no incluyendo el proceso.6(2).363 360 76 20 8 5.6 lt.000 322 85 833 220 22.703 lt. Lavabos y sanitarios x 568 LPD (150 GPD).) por persona por día.) por asiento. LAVANDERIAS COMERCIALES Flujo lpm o gpm .5). / FABRICA Fábrica – 61 LPD (16 GPD) por empleado.dividir la capacidad de las máquinas en volumen (litros o galones) entre 2.270 600 114 30 15 20 30 40 50 100 10. (40 gal. (2 galones) por tonelada hora de purgado. Uso total diario – litros (galones) por ciclo x 2 cargas por hora x horas de operación x número de máquinas.360 3. (60 gal.925 22. PELUQUERIAS 208 lt.439 27.) por día por operador. Comidas x 15 lt.406 900 95 25 1.540 1.220 13. HOTELES CASINOS 1. Calcular lo del restaurante o bar separadamente. SALONES DE BELLEZA 760 lt.7 lt. (175 gal. CLUB DE GOLF / GIMNASIO Regaderas x 4920 LPD (1300 GPD). ó 16 gal.) por persona por día de agua caliente solamente.6 lt.700 3.065 68.8 (para galones multiplicar libras de carga de lavado por 2. de carga de lavado por 20.325 LPD (350 GPD) por cuarto de huéspedes (caliente y fría). (sin riego de jardines)lpm 83 gpm 22 Sólo agua caliente – lpd 908 gpd 240 Sólo agua caliente – lpm 45 gpm 12 5 3.271 LPD (600 GPD).800 246 65 473 125 9.APARTAMENTOS/PARQUES DE REMOLQUES Lavandería central incluida. Comidas x 15 lt.) por silla por día.540 1.440 151 40 1.140 4. Estimar 61 lt. (200 gal.000 18.400 284 75 530 140 11. CLUBES Regaderas x 2.600 5.multiplicar kg. TIENDAS DE DEPARTAMENTOS 8. TORRES DE ENFRIAMIENTO Para determinar el gasto diario en litros (galones): 1) Multiplicar el tonelaje por 15 (4 para galones) (esto incluye 7.000 95 25 136 36 163 43 182 48 235 62 276 73 322 85 363 96 Cada Caballo –38(10) (agregar 19 (5) en establos). (4 galones).200 40 484 128 246 65 6.000 100 795 210 492 130 15.710 6.570 2.022 270 651 172 18. 4) Luego restar el porcentaje del condensado de retorno.) por persona por día de uso de agua total.450 1. (450 gal.626 20. (2 gal. (40 gal. DORMITORIOS Estimar 151 lt. 100 Gallinas en gallineros iluminados –19(5). Cada Oveja –7.360 3.6 lt.084 2. 6 . y 2. por día por metro cuadrado (0. SALONES DE ACTOS 7.817 480 98 26 10 6.810 1.514 gpd 400 Sólo agua caliente – lpm y gpm lpm 64 gpm 17 ANIMALES – LPD (GPD) 20 341 90 163 43 3.130 2. 2) Luego multiplicar el resultado de (1) por las horas por día de operación. – lpm y gpm con tanques de san. BOILERS Para determinar el gasto diario en litros (galones): 1) Multiplicar los caballos de fuerza del boiler por 16 (4.) por día. Lavabos y sanitarios x 568 LPD (150 GPD). 2) Luego multiplicar el resultado del punto (1) por las horas de operación por día. (55 gal.000 114 30 1.) por cuarto. por día. BOLICHES 662 lt.252 34.810 1.400 7. por persona) lpd 1. Cada Cerdo –11(3). 100 Pavos –68(18).000 416 110 MOTELES (No Hoteles) Basándose en 151 lt.813 1. NUMERO DE UNIDADES 10 Litros (galones) máximos por minuto con válvulas de enjuague lpm 246 gpm 65 Litros (galones) máximos por minuto con tanques de sanitarios lpm 98 gpm 26 Sólo agua caliente – lpd y gpd (un estimado de 61 lt.200 9. (16 gal. (2 galones) por tonelada hora de evaporación y 7. DE UNIDADES 4 Uso total de agua lpd 2.600 50 549 145 284 75 7. NUM.000 75 681 180 397 105 11. (4 galones). Sólo caliente 852 LPD (225 GPD) por cuarto.725 gpd 720 Flujo máx. 3) Luego multiplicar por el porcentaje de la capacidad de operación.25 para galones). Basándose en 3 personas a 227 lt.800 189 50 2.200 208 55 416 110 6.5 personas por unidad con baño.410 900 170 45 341 90 4. la caldera es de “dos-pasos”. Usualmente. (2 gal. 651 lt. (1000 gal. en la parte inferior está un fogón o cámara de combustión (horno) a donde se alimenta el combustible más barato o más disponible a través de un quemador para formar una flama. 1893 lt. (80. nave por día. (500 gal. SELECCIÓN DE SUAVIZADORES 1.ASILOS Y ORFANATORIOS EDIFICIO DE OFICINAS REFINERIA DE ACEITE EMPACADORAS DE CARNES EMPACADORAS DE AVES RESIDENCIA RESTAURANTES ESCUELAS GASOLINERAS PLAZAS COMERCIALES CORRALES DE GANADO REFINERIAS DE AZUCAR BARES O CANTINAS CINES 284 LPD (75 GPD) por cama para el uso de agua total.6 LPD (2 GPD) por persona para instalaciones de bares. estimar 57 LPD (15 GPD) por estudiante (uso de agua total) o estimar 15 LPD (4 GPD) por estudiante (agua caliente solamente). En algunos diseños el agua fluye a través de los tubos o serpentines y el calor es aplicado al exterior. Con cafetería y sin regaderas. La flama o calor es dirigida y distribuída a las superficies de calentamiento. 76 lt. 378 LPD (100 GPD) por persona uso interno y externo. 3785 lt. 3. agregar 7.117 (Tubo en pulg. las cuales usualmente son tubos. de “tres-pasos”. (20 gal.) por día por cada 100 barriles de crudo procesados. A éstas se les denominan calderas acuotubulares.8 LPD (1 GPD) por cada ave.) . 302. Estimar 38 LPD (10 GPD) por persona (uso de agua total) o bien estimar 15 LPD (4 GPD) por persona (sólo agua caliente). por el total de hectáreas (160-200 gal.1a. por día/metro cuadrado (16 galones por día/pié cuadrado). Si el agua es sometida a los gases calentados más de una vez. Estas son calderas humotubulares. 227 LPD (60 GPD) de uso interno por persona. El quemador está controlado automáticamente para pasar sólo el combustible suficiente para mantener una presión de vapor deseada. 7. En otras calderas los tubos o tiros de chimenea están inmersos en el agua y el calor pasa a través del interior de los tubos.) por asiento. 189 LPD (50 GPD) por cama para agua caliente solamente.) por asiento. 1. 23 LPD (6 GPD) por Cerdo a 45 LPD (12 GPD) por cada Res sacrificada.6 LPD (2 GPD) por persona para agua caliente solamente.800 lt.CAPACIDAD DE FLUJO Capacidad de Flujo Normal de un Tubo mm para lpm = D2 x 0.497-1877 lt.6 lt.) por cada nave adicional por día. Internados – 303 LPD (80 gpd) por estudiante.3 lt. 57 LPD (15 GPD) por persona para uso de agua total. tiros de chimenea o serpentines de diámetro bastante pequeño. Agregar 30% del uso de agua para restaurantes de 24 horas. por kg (1 galón por libra) de azúcar. 8. CAPACIDADES DE FLUJO EN TUBOS .000 gal.Normal a máxima 1” = 61-114 LPM (16-30 GPM) 3” = 454-1022 LPM (120-270 GPM) 1-1/4” = 114-132 LPM (30-35 GPM) 4” = 946-1893 LPM (250-500 GPM) 1-1/2” = 151-265 LPM (40-70 GPM) 6” = 1893-4164 LPM (500-1100 GPM) 2” = 246-454 LPM (65-120 GPM) 8” = 3780-7560 LPM (1000-2000 GPM) 2-1/2” = 303-643 LPM (80-170 GPM) 10” =5678-11355 LPM (1500-3000 GPM) CALCULO RAPIDO . 7 . AGUA DE CALIDAD PARA CALDERAS DE VAPOR PRODUCCION DE VAPOR La mayoría de las calderas tienen varias cosas en común. 7.117) Dos veces el Diámetro = 4 veces el flujo B. para gpm = D2 x 20) (Diámetro al Cuadrado en mm x 0. o de “pasos múltiples”. por el total de acres) por día. NOTA: No-médico. Con cafetería y regaderas estimar 95 LPD (25 GPD) por estudiante (uso de agua total) o estimar 38 LPD (10 GPD) por estudiante (sólo agua caliente). para apagar el quemador si el agua baja demasiado o para controlar automáticamente el nivel del agua. En la parte superior del fogón está una chimenea de metal o de ladrillo o “inductor de tiro”. 8 . y usualmente al lado opuesto del fogón. A medida que se condensa en agua contiene considerable calor. Es un agua de relleno o de alimentación casi perfecta. el agua hierve a 100 oC (212 oF). según se muestra en la siguiente tabla: PUNTO DE EBULLICION DEL AGUA A DIFERENTES PRESIONES TEMPERATURA o PRESION Kg/cm2 0 3. a presiones más altas se incrementa el punto de ebullición. PRESIONES DE LA CALDERA La temperatura y la presión a las cuales opera una caldera tienen una relación definida. Arriba de esta temperatura el agua no puede existir como un líquido. ya que ha sido despojada de minerales disueltos y materia extraña en el proceso de evaporación. Adheridos a la caldera hay múltiples controles de seguridad para liberar la presión si ésta se eleva demasiado. alcanzando un máximo de 374 oC (705 oF) a una presión de 225 kg/cm 2 (3200 psi). Mientras más grande la capacidad del tambor. está una válvula de salida denominada como “purga”. el retorno del condensado puede suministrar tanto como el 99% del agua de alimentación y mientras más alto sea el porcentaje de condensado. la bomba debe elevar la presión del agua de alimentación un poco por encima de la presión de operación de la caldera. Es a través de esta válvula que la mayor parte del polvo. Una bomba de alta presión saca el agua del tanque de relleno y la vacía en la caldera. Cuando se recupera el condensado. Cuando se enfría y se condensa es agua pura y se le denomina “condensado”. Otras instalaciones pueden requerir del 100% de reposición si por alguna razón el condensado no puede ser recuperado o si está muy contaminado. vaporiza y es recolectada en una o más cámaras o “tambores”. En algunas instalaciones. En la parte inferior de la caldera. Se incluye una columna de agua (vidrio de nivel) para que el nivel interior del agua quede visible para el operador. lodo. el cual se lleva los subproductos de la combustión y las variables cantidades de combustible no utilizado. cieno y otros materiales indeseables son purgados de la caldera. mayor es la capacidad de la caldera para producir grandes y repentinas demandas de vapor. el cual puede ser utilizado. AGUA DE ALIMENTACION A LA CALDERA El agua para la caldera se almacena usualmente en un tanque “de relleno o reposición” de manera que se tenga disponible un volumen de agua suficiente para demandas mayores a las acostumbradas. el condensado es regresado a la caldera y recolectado en un tanque denominado “receptor o tanque de condensado”. Se mantiene un nivel constante por medio de una válvula flotadora similar en principio al flotador en el tanque de un sanitario. se requiere menos tratamiento de agua.7 16 47 108 217 225 PSI 0 52 232 666 1529 3080 3200 F 212 300 400 500 600 700 705 o C 100 149 204 260 316 371 374 A presión atmosférica normal. El vapor limpio es agua pura en forma de gas.El agua calentada o vapor se eleva hasta la superficie del agua. Siempre que es posible. el receptor puede también desempeñar la función de tanque de relleno. En la parte superior del tambor de vapor está una salida o “cabezal de vapor” desde la cual el vapor es entubado hasta los puntos de uso. Debido a que la mayoría de las calderas operan a presiones más altas que las del suministro de agua. CAPACIDADES DE LA CALDERA Las calderas son clasificadas por la cantidad de vapor que pueden producir en un cierto período de tiempo a una cierta temperatura.DE FZA. La expresión PPM debe ser convertida. Sin embargo. dependiendo de la fuente de donde se obtenga el agua. El primero de éstos es determinar la cantidad de retorno de condensado a la caldera.545 kg (1. La dureza en las aguas naturales variará considerablemente. SELECCION DEL SUAVIZADOR PARA CALDERAS En el proceso de seleccionar un adecuado suavizador del agua para el tratamiento de agua de alimentación de una caldera deben revisarse varias áreas. puede ser calculando simplemente de las operaciones existentes.1 = 23 GPG de dureza.000 lb) de vapor por hora. Las unidades más grandes producen 454. Cada una de estas áreas deberá revisarse previo al proceso de selección de un suavizador. Otra definición es 1 HP (0. EQUIVALENCIAS: 1 HP (0.) por hora. si se usa sistema inglés. Las secciones del país que tienen formaciones de piedra caliza generalmente tienen un alto contenido de dureza en el agua. comparando un análisis del agua del tanque receptor del condensado y el agua cruda de relleno.745 kilowatts) de fuerza por cada 15.1. Ejemplo: Un tanque receptor de condensado con un agua que contenga 300 PPM de sólidos disueltos totales (SDT) y un factor conocido de 600 PPM de SDT en el suministro de agua cruda de relleno nos indicaría un retorno de condensado del 50%. 1 HP de caldera = 15 kg (33. Por lo tanto.2 lb) de evaporación por hora = 1 lt.745 kilowatts) se requiere un volumen de agua de alimentación de 16 lt (4. Las capacidades de la caldera se dan en varias formas.7 kg (34. La cantidad neta a la que se hace referencia es la diferencia entre la máxima agua de relleno menos la cantidad de condensado regresado al sistema. Nunca debe suponerse el grado de dureza en una ubicación dada. Esta información normalmente la conoce el operador de la caldera o el ingeniero de diseño.745 kilowatts) hr de caldera = 15 lt.5) Dividir entre 33.93 (para pies2 dividir entre 10) Dividir entre 1. o el porcentaje de condensado regresado.) de agua evaporada por hora. Por cada caballo de fuerza (0.acuotubulares Metros2 (Pies2 ) del área .5 lb) de agua que pueda evaporar por hora. los HP de la caldera y la información referente a la recuperación del vapor. FACTORES UTILIZADOS PARA CONVERTIR A CABS. el agua de pozo en la misma área normalmente tendrá una dureza mucho más alta que la del agua superficial. Esto implica básicamente la necesidad de obtener un análisis del agua.11 m 2 (12 pie2) de superficie de calentamiento en una caldera humotubular. uno puede ser muy preciso en la cantidad de condensado regresado al sistema. Para convertir otras capacidades de la caldera a caballos de fuerza debe consultarse la siguiente tabla. cuando el suministro de agua cruda de 600 PPM de SDT es diluida con agua con 0 PPM de SDT en relación 1:1.11 (para pies2 dividir entre 12) CAPACIDADES DE LA CALDERA Kg (o Libras) de vapor por hora BTU’s Metros2 (Pies2 ) del área . Muchos de los reportes de análisis de agua expresan la dureza total en partes por millón (PPM). se necesita hacer cálculos para convertir la capacidad de la caldera a la cantidad máxima de agua de reposición en litros (galones). 1 galón de evaporación por hora = 8.475 Dividir entre 0. (4 gal. Esto garantizará la precisión en el proceso de selección. todas pueden y deben ser convertidas a un factor común de caballos de fuerza. a granos por galón (GPG) para poder seleccionar el tamaño de un sistema suavizador. Las calderas se clasifican a 1 HP (0. Dado que las aguas superficiales son diluidas por las lluvias. (HP) Dividir entre 15.humotubulares Para determinar los caballos de fuerza de la caldera deben conocerse dos factores adicionales para poder obtener la cantidad neta de agua de relleno requerida en un período de 24 horas. 1 kg (2.(0. Según se describió antes en esta publicación. La cantidad del condensado regresado a un sistema de caldera es información vital para seleccionar un suavizador de agua. Deben hacerse todos los esfuerzos posibles para obtener un análisis del agua en el sitio de la instalación. dividir PPM entre 17.745 kilowatts) por cada 0. el condensado es agua casi perfecta (cero SDT) cuando entra al tanque receptor del condensado.7 (para libras dividir entre 34. Al comparar estas dos aguas. Un método muy preciso para determinar la cantidad neta del agua de relleno por hora. el resultado sería 300 PPM de SDT o una dilución del 50% o un retorno de condensado del 50%. dado que el flujo es subterráneo sobre capas de rocas. Ejemplo: Un reporte de dureza total de 400 PPM se convierte como sigue: 400 PPM ÷ 17. DETERMINANDO EL VOLUMEN DE REPOSICIÓN Para poder determinar la cantidad de agua utilizada para alimentar a una caldera.000. La dureza se compone de calcio y magnesio. Para convertir la dureza expresada en PPM a GPG.26 gal )evaporado por hora.25 gal. La cantidad del condensado regresado se resta de la cantidad máxima del volumen de agua de relleno calculado de la capacidad en caballos de fuerza. Para poder determinar el tamaño de un suavizador de agua el primer procedimiento en el proceso de selección es determinar la cantidad de dureza.34 lbs de agua por hora.36 lb) de agua por hora. 9 .93 m2 (10 pie2)de superficie de calentamiento en una caldera acuotubular o 1. 400 ppm ÷ 17.725 lbs) por hora ÷ 15. Típicamente. Si se usa sistema inglés convertir a granos por galón (GPG). (1) DETERMINAR LA DUREZA DEL AGUA El análisis recibido o tomado está en partes por millón (PPM) o mg/l. Convertir los HP a litros (o galones) por hora de agua de relleno.5) = 50 HP (3) DETERMINAR EL MAXIMO DE LITROS (GALONES) POR HORA DE AGUA DE RELLENO La capacidad de la caldera es de 50 HP. 6. Convertir a HPs. debemos dejar un margen de error en nuestro proceso de selección.5 = 105. Debido a la naturaleza de la importancia de obtener agua suave para el agua de alimentación de la caldera. (6) DETERMINAR LOS GRAMOS COMO CaCO 3 (o GRANOS) DE DUREZA TOTALES QUE DEBERAN SER REMOVIDOS DIARIAMENTE 6. Primero se reúne la información acerca de todos los aspectos del sistema de caldera discutidos en esta sección. 400 litros (105.7 (34.688 galones x 23 GPG = 38.400 litros x 0.25 gal. Una caldera que opera 24 horas al día requerirá agua suave en todo momento.944 gramos (44. el tiempo requerido para regenerar un suavizador es menos de tres horas.5 galones) de relleno netos por hora. La respuesta en nuestro sexto paso de 2.648 granos) por día que necesitan ser removidos. también es información requerida para determinar el diseño de nuestro sistema suavizador.824 granos) por día x 1.5 galones) de relleno netos por hora (5) DETERMINAR LOS REQUERIMIENTOS TOTALES DIARIOS DE RELLENO 400 litros (105. este margen es del 15%. 800-400= 400 litros (211 – 105. Por lo tanto. nos lleva a nuestro enfoque final al seleccionar un suavizador de agua.1 = 23 GPG (2) DETERMINAR LOS HP DE LA CALDERA La capacidad de la caldera es en kg (libras) por hora de vapor.5 galones) por hora.) por hora de relleno (4) DETERMINAR LA CANTIDAD DE CONDENSADO REGRESADO AL SISTEMA Y CALCULAR EL REQUERIMIENTO NETO DE AGUA DE RELLENO El relleno por hora es de 800 litros (211 galones).El paso final en nuestra recolección de información para el proceso de selección del suavizador es obtener el número de horas que la caldera es operada en un día.560 g (1.5 galones) por hora x 16 horas = 6.4 g/lt = 2.688 galones) por cada día de operación. La siguiente representa una planta de caldera típica de la cual podemos calcular la demanda para un suavizador. 10 . En los sistemas que operan 16 horas al día. 50 HP x 16 lt (4.15 da por resultado una demanda total de remoción de 2. 784 kg (1.560 gramos (38.400 litros (1. El condensado regresado es del 50% o 400 litros (105.560 gramos (38.688 galones) por día con una dureza de 400 ppm o 400 mg/l o 0.824 granos) de dureza seca para ser removidos del agua diariamente.400 litros (1. La multiplicación de 2.4 g/l (23 granos por galón). el uso de un solo suavizador llenará las necesidades de la operación. El sistema de caldera opera 16 horas al día. el diseño requerirá el uso de dos unidades. Primero habrá que hacer un listado de todos los factores de nuestro diseño. Esto no es importante sólo para poder determinar el volumen total de agua de relleno. CALCULOS PARA SELECCIONAR SUAVIZADOR DE CALDERAS Ahora estamos listos para proceder con un enfoque típico para seleccionar un suavizador de agua.824 granos) de dureza seca necesitan ser removidos del agua cada día. Comúnmente. multiplicar la cifra de la derecha por la dureza en ppm (mg/l) como CaCO3 o granos por galón. 11 .) Dureza ppm CaCO3 (granos por galón) 1 0.4 m3 375gal 989 15 4 1400 1978 30 4 1400 1978 30 3 800 2967 45 3 1000 2967 45 2 700 3956 60 2 700 5934 90 4 1200 5934 90 3 975 5934 90 3 800 7912 120 3 1100 6 1. Estas partidas no pueden sacarse de una prueba de dureza estándar.85 m3 225gal 989 15 6 1500 989 15 3 650 1978 30 4 950 1978 30 3 675 1978 30 3 500 2967 45 3 550 2967 45 3 550 2967 45 2 450 3956 60 3 500 5934 90 4 950 4 1. lo establecido requerido para el ciclo de regeneración y lo establecido (en litros o galones) para el medidor opcional. Para llegar a la dureza compensada.3 m3 600gal 1978 30 3 3300 2967 45 4 2100 2967 45 2 1100 3956 60 2 1100 5934 90 3 1600 7912 120 3 1500 7912 120 3 1400 -___ -___ - 17. La dureza compensada toma en consideración los minerales y otros factores que reducen la capacidad de suavizado de un suavizador.1-86 (1-5) 103-170 (6-10) 188-256 (11-15) 274-340 (16-20) 359-428 (21-25) 445-513 (24-30) 530-599 (31-35) 616-684 (36-40) 701-770 (41-45) 787-855 (46-50) CLAVE PARA CADA SEGMENTO HORIZONTAL DE LA TABLA: Primer renglón = capacidad del suavizador en gramos de dureza como CaCO3 Segundo renglón= capacidad del suavizador en kilogranos de dureza Tercer renglón = número de DIAS entre los ciclos de regeneración (cuando se instala un timer) Cuarto renglón = lo establecido para el medidor (en GALONES utilizados entre regeneraciones. Número de personas utilizando agua suavizada en la casa (consumo en m3 y gal.57 m3 150gal 989 15 12 1600 989 5 4 750 989 15 3 400 989 15 2 300 1978 30 4 600 1978 30 3 400 1978 30 3 350 2967 45 4 525 2967 45 3 400 3956 60 4 600 3 0.7 m3 450gal 1978 30 6 3500 1978 30 3 1300 2967 45 3 1300 2967 45 3 900 3956 60 3 1000 5934 90 3 1200 5934 90 3 1100 7912 120 3 1350 7912 120 3 1000 7 2 m3 525gal 1978 30 4 3400 1978 30 3 1200 2967 45 3 1200 3956 60 3 1200 3956 60 2 900 7912 120 3 1600 7912 120 3 1500 7912 120 3 1200 8 2. Ver las notas al pie de la tabla para las CLAVES para leer la tabla. Lo establecido para el medidor está basado en las capacidades del suavizador al mínimo de salmuera: 96 g por litro de resina (6 lbs/pie3 de resina) DUREZA COMPENSADA: Al seleccionar el equipo de acondicionamiento de agua.2.785) cuando se instala un medidor opcional.28 m3 75gal 989 15 12 1700 989 15 12 800 989 15 6 500 989 15 4 375 989 15 4 250 1978 30 6 450 1978 30 6 400 1978 30 4 400 2967 45 6 500 2967 45 6 500 2 0. SELECCION DE SUAVIZADORES RESIDENCIALES Y COMERCIALES Utilizar esta tabla para determinar el modelo y tamaño del suavizador para una determinada dureza y un determinado número de personas en la casa o edificio. la dureza debe basarse en la dureza compensada. para LITROS multiplicar x 3.14 m3 300gal 989 15 6 1500 1978 30 4 1500 1978 30 3 900 2967 45 4 1100 2967 45 3 800 2967 45 2 500 3956 60 3 700 3956 60 2 600 5934 90 3 900 5934 90 3 850 5 1. Más MULTIPLICAR POR 1.0 8.1-342 (1 .0 12.5 6.0 pie3 – 14” x 65” 4.Res.2 = 1. Se utiliza la siguiente fórmula para determinar la cantidad de resina y el tamaño del tanque: Vol.0 pie3 – 21” x 62” 10. Se usa esta tabla para determinar el tamaño del tanque: 0. 3.PRUEBA ESTANDAR DE DUREZA ppm (granos/gal) 17.75 pie3 – 8” x 44” 1.5 10. = 10 gpm / 5 gpm/pie3 resina = 2 pies3.0 pie3 – 30” x 72” 20. -Determinar la capacidad de la resina usando la tabla siguiente.000 24.70) 1214-1710 (71-100) 1727 (101) . Ejemplo: si tenemos un flujo pico a usar de 10 gpm. 12 .000 26. METODOLOGIA PARA SELECCIÓN DE SUAVIZADORES AQUOR DE NOVEM a.000 28.000 granos (2 pie3 resina x 30. DETERMINAR LA CAPACIDAD Y EL TAMAÑO DEL TANQUE.0 pie3 – 18” x 65” 7.0 pie3 – 24” x 65” 15.000 Siguiendo el ejemplo anterior tenemos que 2 pie3 de resina tienen una capacidad máxima de 60.0 pie3 – 16” x 65” 5. (pie3) = (gasto o flujo en gpm) / (5 gpm/pie3 de resina).20) 359-684 (21 -40) 701-1197 (41.4 = 1.000 30. Libras de sal x pie3 resina 4. en el ejemplo anterior escogeríamos el tanque 12” x 52” b.Res. por pie3.5 = DUREZA COMPENSADA DETERMINAR SIEMPRE (1) CAPACIDAD DE FLUJO Y (2) CAPACIDAD TOTAL EN GRAMOS o GRANOS.0 pie3 – 12” x 52” 2.0 15.000 granos/pie3 resina) al regenerarse la resina con 15 lb.5 pie3 – 10” x 54” 2. Esto para evitar la canalización del flujo a través de la resina.5 pie3 – 13” x 54” 3.0 pie3 – 48” x 72” Entonces. Vol.0 pie3 – 36” x 72” 30.0 Capacidad en granos/pie3 de resina 17. DETERMINAR EL NÚMERO DE REGENERACIONES POR DÍA Y LA VÁLVULA A USAR. Nota: el flujo mínimo de servicio para un suavizador es de 3 gpm/pie 2 de área del tanque.3 = 1.0 pie3 – 9” x 48” 1.500 20.1 = 1. entonces.0 pie3 – 42” x 72” 40. Y también este dato es importante a la hora de programar las válvulas.9 galones) / (500 galones / día) = 3..2 Multiplicar por 1. multiplicamos 29. Lo anterior.4 Multiplicar por 1. = 1709. se hace lo siguiente: *Volumen de agua entre regeneraciones(galones) = capacidad total en granos/dureza compensada en granos por galón.1 = 29.) o una electromecánica de reloj. Flujo de retrolavado suavizador 12” = 0. que se explicó anteriormente: De 1-20 granos/gal De 21-40 granos/gal De 41-70 granos/gal De 71-100 granos/gal De 101 + granos/gal Multiplicar por 1. = 500 ppm/ 17.4 días. si se cuenta con una válvula que no se puede cambiar y que se regenera una sola vez al día.1 Multiplicar por 1.09 granos/gal. entonces. x 1. Dureza en granos/gal.5 Siguiendo el mismo ejemplo. Esto quiere decir que el equipo se regenerará cada 3.2 y obtenemos la dureza compensada que es 35. Siguiendo el ejemplo y suponiendo que se tiene un volumen de uso de agua de 500 galones/día. Siguiendo el mismo ejemplo.5 gpm/pie2 = 4. el Tiempo entre regeneraciones = (1709. -Entonces para obtener el volumen de agua entre regeneraciones y por consecuencia el tiempo entre regeneraciones.1. *Tiempo entre regeneraciones(días) = Volumen de agua entre regeneraciones (gal. -Se calcula el retrolavado del tanque para un suavizador y para esto se usa la siguiente formula (para agua con temperaturas de México): Flujo de retrolavado para un suavizador(gpm) = área del tanque en pie2 x 5. p. entonces. Este dato es importante si se quiere escoger entre una válvula con cuenta galones de regeneración inmediata (twin o duplex.34 gpm 13 .) / volumen de agua(gal.24 granos/gal.. si tenemos que la dureza del agua es de 500 ppm.-Se usa el dato de dureza del agua. -Ya que se obtuvo la dureza en granos/galón se le aplica el factor de compensación.4 días. Por otra parte.79 pie 2 x 5.09 granos/gal. ya que la mayoría de las válvulas electromecánicas de reloj solo se pueden regenerar una vez al día.5 gpm/ pie2 Siguiendo con el ejemplo anterior.ej.000 granos / 35. se requiere una capacidad mayor de resina (un tanque más grande) para lograr una regeneración al día como máximo. siempre y cuando esta mayor capacidad (tanque) sea adecuada a la capacidad de retrolavado e inyección de la válvula y que el flujo a través de la cama de resina no sea menor a 3 gpm / pie2 de área del tanque.) usado por día. primero convirtiendo la dureza expresada en ppm como CaCO3 a granos/galón y esto se hace dividiendo la dureza del agua en ppm entre 17. entonces.9 galones. entonces.24 granos/gal.3 Multiplicar por 1. Siguiendo el ejemplo: Volumen de agua entre regeneraciones = 60. 18 147.00 4.00 3576.10 61.00 720.00 7.91 152.87 519.91 69.20 285.88 354.50 6.30 46.93 28.94 36.60 780.08 1140.00 13.50 3.40 645.90 84" x 60" 38.35 0.03 22. La columna “Normal” está basada en una regeneración con 10 lb de sal por pie cúbico de resina.80 1140.40 90" x 60" 44.00 945.00 300.88 1.00 4314.00 66" x 60" 23.40 1079.35 78" x 60" 33. 4.00 3406.39 37.27 141.00 330.88 378.00 40.15 138" x 60" 103.16 461.9 7.59 2889.75 283.00 1476.62 318.00 170.05 1476.00 7.06 5.00 1140.0 38.00 3.00 1.20 0. Ver tabla de válvulas en la última página.78 75.00 1703.00 35.00 260.4 3.00 763. (gr.3 5.76 2006.00 2.33 2726.65 9.29 3932.00 10.03 475.40 102.26 2577.27 9.65 454.59 432.*Esta tabla se puede usar para agilizar el proceso: Tanque 8” 9” 10” 12” 13” 14” 16” 18” 21” 24” 30” 36” 42” 48” Retrolavado (GPM) 1.2 17.91 7.20 7.20 624.00 510.25 28.00 130.00 908.00 190.37 3567.26 4717.) Cap.50 567.75 1.44 850. (gr.40 945.78 5137.94 94.36 17.00 2157.00 55.53 3.92 2.00 900.0 4.10 114" x 60" 70.54 392.1 5.41 3.07 65.75 5.48 189.24 681.70 126" x 60" 86.80 72" x 60" 28.00 105.19 3.00 780.54 0.50 3578.00 110.00 8.16 283.20 11.00 570.24 398.16 1.91 74.9 52.40 570.00 7.68 450.9 2.16 603.00 38.45 2442.26 261.78 0.48 192.77 2.20 510.44 1357.00 450.00 3974.29 5.00 30.00 5.50 10.24 16.00 165.00 240.00 450.18 165.62 12.36 1246.52 11.90 90.39 1. el tiempo entre regeneraciones y el retrolavado se procede a escoger la válvula según las características mencionadas.00 1050.90 33.50 908. Y la columna “Máxima” está basada en una regeneración con 15 lb de sal por pie cúbico de resina.00 150.00 315.00 1078.97 4.50 2.00 4.25 3.00 2952.60 8.00 40.80 390.70 94.00 120.9 69.04 1747.00 1930.40 720.50 15.00 14.07 9.40 25.00 20.35 144" x 60" 113.00 215. (Granos) 989 1319 1979 2639 3298 3958 5937 7256 9235 13193 19789 26385 39578 52770 72559 105520 125305 145090 171470 197850 224230 250610 283585 316560 342940 395700 415485 461650 501220 15000 20000 30000 40000 50000 60000 90000 110000 140000 200000 300000 400000 600000 800000 1100000 1600000 1900000 2200000 2600000 3000000 3400000 3800000 4300000 4800000 5200000 6000000 6300000 7000000 7600000 Normal Cap.00 150.00 390.79 50.15 1704.00 80. Ancho:___________ Largo:__________ Alto:___________ Puerta:____ Ancho de Escaleras:____ Ancho Pasillo:_____ ¿Hay obstrucciones para el equipo en la entrada? Sí No ¿Piso suficientemente fuerte para soportar el piso del equipo? Si No Tamaño del dren de piso (¿puede manejar el agua de retrolavado?) Sí No ¿Hay agua disponible para el retrolavado en esa ubicación? Sí No 14 .10 565.14 4.85 47.75 757.00 50.90 96" x 60" 50.71 28.66 2283.58 2.00 12.63 132.00 1249. LISTA DE VERIFICACION: Espacio en piso (área de presión) disponible para el sistema.57 21.00 900.72 13.76 118.) Cap.30 19.65 Pies3 Pies3 Tanque Resina 1.20 2953. (Granos) 1385 1979 2968 3958 4947 5937 8905 10884 13852 19789 29683 39578 59367 79156 108839 158311 187995 217678 257256 296834 336412 375989 425462 474934 514512 593668 623351 692612 751979 21000 30000 45000 60000 75000 90000 135000 165000 210000 300000 450000 600000 900000 1200000 1650000 2400000 2850000 3300000 3900000 4500000 5100000 5700000 6450000 7200000 7800000 9000000 9450000 10500000 11400000 GPM Flujo de Servicio Normal LPM GPM Pico LPM Retrolavado GPM LPM 2.25 124.00 1050.00 645.24 19.90 Nota: la columna “Económica” está basada en una regeneración con 6 lb de sal por pie cúbico de resina.80 24.44 0.92 1.3 27.88 7.95 132" x 60" 95.00 100.39 57.56 942.00 35.07 1.30 3408.02 1507.25 283.50 15.35 2158.18 1284.19 18.88 400.23 17.00 1040.80 240.64 1079. DETALLES SOBRE CAPACIDADES DE SUAVIZADORES AQUOR DE NOVEM Capacidad Tanque 8" x 44" 9" x 48" 10" x 54" 12" x 52" 13" x 54" 14" x 65" 16" x 65" 18" x 65" 21" x 62" 24" x 65" 30" x 72" 36" x 72" 42" x 72" 48" x 72" 63" x 67" Pies2 Area 0.76 530.15 22.40 120" x 60" 78.00 380.7 9.12 339.28 27.60 330.25 4316.1 -Una vez determinados el flujo de servicio.7 13.27 251. (gr.25 1931.00 350.48 1039.00 275.00 285.00 2441.06 285.83 3976.00 240.14 119.73 1249.83 340.90 80.31 56.92 4316.00 25.20 75.68 5.00 75.00 95.62 3219.00 Económica Cap.43 2.18 200.89 52.00 15.75 108" x 60" 63.) Cap.18 220.00 200.00 20.35 102" x 60" 56. (Granos) 1286 1715 2573 3430 4288 5145 7718 9433 12005 17150 25726 34301 51451 68602 94327 137200 162925 188650 222950 257250 291550 325850 368725 411600 445900 514500 540225 600250 651700 19500 26000 39000 52000 65000 78000 117000 143000 182000 260000 390000 520000 780000 1040000 1430000 2080000 2470000 2860000 3380000 3900000 4420000 4940000 5590000 6240000 6760000 7800000 8190000 9100000 9880000 Máxima Cap.30 11.00 2725.10 6. El peso específico de la salmuera al 26% a 16oC (60oF) es de 1.76 3.62 12. UTILES FACTORES DE CONVERSIÓN GPG (granos por galón) = PPM ÷ 17.5 o más DEFINICION DE TERMINO Suave Ligeramente dura Moderadamente dura Dura Muy dura MILIGRAMOS POR LITRO 17. DE SOLUCION DE SALMUERA SATURADA (LBS) 2. 4. 2.8 SAL POR PULG.434 es decir: un edif.0 o menos 17.7850 5. piso Pie Cuadrado de Area de Cama = D2 x .5 3.2 kg (un galón pesa 10 lb). 5.2.97 7.434 = 22 PSI de pérdida en el 5o.2 0. Un litro de salmuera al 26% tiene 0.DEL AREA DEL SALMUERA POR TANQUE TANQUE PULG.) (PIES2) (GALONES)* 18 24 30 42 48 1. Un metro cúbico de salmuera al 26% tiene 313 kg (un pie cúbico tiene 19. 3.0 a 10. 6.14 4.1 PPM (partes por millón) = MG/L (miligramos/litro) PSI = Elevación en Pies x .86 5.90 15.5 a 7.6 2.90 9.5 lbs) de sal.25 5 12 20 45 - 160 g/l o 10 lb/pie3 0.1 a 60 60 a 120 120 a 180 180 o más CAPACIDAD DEL TANQUE DE SALMUERA E INFORMACION DEL AREA DE SALMUERA DIAM.10 1.95 3. 7.2 *galones sin sal en el tanque (sólo salmuera) NOTAS: 1. La salmuera saturada es cuando la sal se disuelve en el agua a un 26% por peso. PARA SELECCIONAR SUAVIZADORES ES RECOMENDABLE CONTAR CON LA SIGUIENTE INFORMACIÓN: 15 . La sal en grano grueso #2 es ±46% y los huecos son del 54% del espacio en un tanque de sal.0 o menos 1.5 10.57 1.8 1.DE ALTURA (PULGS.5 20.0 7.75 3 7 13 20 30 *Sólidos Disueltos Totales en el Agua Cruda como CaCO3 TERMINOS GRANOS POR GALON 1.07 7.6 lbs) de sal a 27oC (80oF). Un metro cúbico de solución de salmuera al 26% pesa 1205 kg (un pie cúbico pesa 75 lbs).FUGA CONTINUA DE DUREZA en ppm como CaCO3 DOSIFICACION DE SAL EN GRAMOS/ LITRO (O LIBRAS POR o PIE 3) DE RESINA SDT* 250 500 750 1000 1500 2000 2500 3000 96 g/l o 6 lb/pie3 1.5 6 10 23 40 - 192 g/l o 12 lb/pie3 0.04 5.de 5 pisos = 50’ x .31 kg (un galón tiene 2.0 a 3. Un litro de solución de salmuera al 26% pesa 1. b) TIPO Y SECUENCIA DE FILTRACION El o los tipos de métodos de filtración y la secuencia serán determinados por el análisis del agua. río presa. SELECCION DE FILTROS 1. etc. GUIA PARA SELECCIONAR EL TAMAÑO DEL FILTRO 16 . c) CAPACIDADES DE FLUJO El promedio continuo y el pico máximo de las capacidades de flujo deberán determinarse o estimarse. INFORMACION NECESARIA a) MUESTRA Y PRUEBA DEL AGUA Debe obtenerse una muestra representativa del agua. ciudad. debe examinarse visualmente y hacerse una prueba para conocer la turbidez. 2. de lo físico a lo químico. Nota: En sistemas de tanques múltiples. Generalmente. manganeso y sulfuro de hidrógeno. el volumen de agua utilizado. la bomba de pozo o el abastecimiento de agua debe ser capaz de proporcionar la capacidad de flujo de servicio y la capacidad de flujo de retrolavado de los filtros al mismo tiempo. cuando se hace el retrolavado con agua filtrada. las capacidades de flujo de retrolavado deben tomarse en cuenta porque pueden ser más altas que las capacidades de flujo de servicio. Las capacidades de flujo de servicio recomendadas para cada medio también se detallan en las Especificaciones de Medios. tamaño de partícula. simple.) 8)Diámetro de la tubería en mm o pulgadas 9)Opciones de timer electromecánico de reloj o con medidor 10)Rango de capacidad del medidor 11)Tipo de flujo (continuo o con retrolavados) 12)Horas de operación 13)Tipo de establecimiento donde se va a instalar C. El o los filtros en servicio también deben ser capaces de suministrar la capacidad de flujo de servicio y la capacidad de flujo de retrolavado de los filtros en la regeneración. Las Especificaciones de Medios muestran también las capacidades de flujo de retrolavado requeridas para el tipo de medio en litros por minuto por metro cuadrado o galones por minuto por pie cuadrado (gpm/pie2).1)Dureza del agua en ppm o mg/l como CaCO3 o en granos por galón 2)Flujo de agua tratada en lps. lpm o gpm (si no se tiene el dato usar tablas de consumo de agua anteriores para estimar) 3)Contenido de Hierro (Fe) 4)Sólidos Disueltos Totales (SDT) en ppm o mg/l o granos/galón 5)Origen del agua (pozo. 16 ó 24 horas al día. color. Ver sección de “Información para Selección de Suavizador o Filtro de Agua”. d) HORAS DE OPERACION Y TIPO DE CONTROLES Debe saberse cuántas horas de uso de agua se requieren: 8. la presión diferencial y otros datos adecuados. Las horas de operación determinarán si se requieren unidades sencillas o múltiples. Al seleccionar un filtro. Las unidades pueden ser retrolavarse basándose en el tiempo. de lo más áspero a lo más fino.) 6)Temperatura y pH del agua 7)Tipo de sistema deseado por el cliente (duplex. etc. esto se hará de lo más sucio a lo más limpio. e) SELECCION DEL FILTRO 1) 2) 3) Seleccionar el tipo de medios de filtrado que llenen los requerimientos. El tipo de medios de filtrado que se van a utilizar deben ser seleccionados de la sección Especificaciones de Medios de este manual o en el catálogo. También ayuda saber cuándo ocurren los flujos pico. El tamaño del filtro se selecciona basándose en las capacidades de flujo requeridas dentro de los parámetros para cada medio. fierro. de agua clara) Reducción pH>7 < 10ppm pH > 6. debe instalarse un filtro de carbón después del sistema de alimentación de cloro. de Flujo Requerida: _______ galones por minuto (gpm) Tamaño de Tubo: ________ Horas de Operación por Día: ____________ Tipo de Controles: __________________________________________________________ Filtro Seleccionado (Modelo y Tipo): ___________________________________________ Otras cosas a considerar: a) b) c) d) e) Espacio Disponible Altura del Techo Aberturas de Puertas Salidas Eléctricas Ubicación del dren de piso f) Unidades múltiples g) Alimentación Química __________________________ __________________________ __________________________ __________________________ __________________________ __________________________ __________________________ Croquis del área de instalación del sistema: 3. según se indica en la tabla que aparece a continuación. Si esto es motivo de preocupación. éste usualmente existe en tres estados: soluble (en solución).0 Barredor de Orgánicos con Resina Aniónica NO NO (ensucia la resina SI NO (absorbe aniones orgánicos (ensucia la resina 17 .8 Reducción 8. ya que cuando se detecta fierro. PARAMETROS DE APLICACION DE LOS FILTROS (PARA EL TRATAMIENTO DE FIERRO. insoluble (en suspensión) y orgánico.Análisis del Agua: Apariencia Turbidez Tamaño de Partícula Color Fierro Manganeso Sulfuro de Hidrógeno pH Otros Contaminantes ____________________________ _______________________ UNT’s _____________________ micrones _____________________________ _________________________ ppm _________________________ ppm _________________________ ppm _____________________________ _____________________________ Tipo y Secuencia de Filtración Requeridos: ____________________________________ Cap. orgánico) NO NO NO Reducción pH>8. Contaminante Tratamiento Aereación Suavizador Filtro Birm Hierro Ferroso (Fe. Nota: Al alimentar cloro se producen Trihalometanos.5 pH NO Sulfuro de Hidrógeno Reducción NO NO (oxígeno 15%>Fe & Mn) pH>7. La remoción de fierro no siempre se hace de manera directa. de agua roja) NO < 5ppm SI Hierro Manganeso Hematita (Fe.0 < 0. MANGANESO Y SULFURO DE HIDROGENO) La Tabla que aparece abajo debe utilizarse sólo como una guía para el tratamiento de fierro. manganeso y sulfuro de hidrógeno.5ppm pH > 6.0-8.8 SI Hierro Férrico (Fe. Existen limitaciones para cada tipo de tratamiento. Estos tres estados se traslapan en la naturaleza y pudiesen requerirse varios tipos de tratamiento para remover todo el fierro que exista en un abastecimiento de agua en particular. El retrolavado es crítico al remover turbidez para asegurar el que la cama esté limpia.8pH < 10 ppm 6.0 < 3 ppm 7. entonces no se requiere un sistema de alimentación química para coagulación. extender el tiempo de retrolavado a un mínimo de 30 minutos. CAPACIDADES DE FLUJO BASADAS EN LA APLICACION Y EN EL NIVEL DE UNT. 20 mins. Si se asientan sólidos en un lapso de 15 segundos. Una capa de 23 cm (9”) de arena de 0.0-8. b) c) 7.80 mm.5pH < 3 ppm pH > 7 < 5ppm 6. 6. más una cama de soporte de grava.de Retención >5ppm pH>8. REQUERIMIENTOS DE RETROLAVADO: El retrolavado de la cama se requiere cuando la retención de partículas se acumula hasta el punto en que da un diferencial de presión de 15 psi mayor que la presión inicial. Al remover turbidez que sea viscosa (o pegajosa) o fácilmente compactada. Arena Verde o Filtro Birm > 10 ppm 6.5-8.0 30 mins. Los filtros multicama de Grupo Novem tienen una cama de tres capas.6.5 pH < 10 ppm pH > 8. La tabla que aparece a continuación muestra el rango de capacidades de flujo recomendadas para las diferentes aplicaciones.0 pH 20 mins.0-10. La camá más baja de grava está en el fondo del recipiente y cubre el sistema distribuidor. 5. Retención.2-8. de Retención y Retención Filtro de Carbón Alim.2-8.de Retención SI > 3ppm 20 mins.de Retención SI 4.0-8. más Filtro de Turbidez.0 pH 20 mins.44-0.40 mm.30-0. La siguiente capa es una capa de 10 cm (4”) de granate de 0.grandes) aniónica) aniónica) Pyrolox un beneficio agregado) Inyección de Aire más Filtro Birm Filtro Arena Verde < 10ppm SI NO (alimentación química es 7.Química. El fierro orgánico o las substancias aceitosas (o grasosas) son ejemplos de este tipo de turbidez. El tiempo de retrolavado requerido es de 10 a 20 minutos.8. así como para los 18 .8. REQUERIMIENTOS AUXILIARES: a) El agua que se va a filtrar debe probarse pasándola a través de un papel de filtro de 8 micrones. Si el agua que pasa a través del papel de filtro es satisfactoria para su uso.55 mm deberá colocarse encima del granate.5 pH Reducción 8.60-0.de Retención > 3ppm 8.de Retención > 5ppm 30 mins.0 . más densa. Colocar una muestra del agua que se va a filtrar en un contenedor transparente y agitarla. La capacidad de flujo de retrolavado es de 12 a 15 gpm por pie cuadrado del tanque. La capa superior es una capa de 46 cm a 60 cm (18” a 24”) de antracita de 0. Están construidos de varias capas de medios de filtración. de arena de tamaño medio. utilizar un separador ciclónico o centrífugo antes del filtro multicama para extender el tiempo entre los ciclos de retrolavado.5 pH < 5 ppm 7. PARAMETROS PARA LA APLICACION DE FILTROS MULTICAMA Los filtros multicama se utilizan para la remoción de turbidez hasta a 10 micrones en tamaño y se clasifican según el tamaño basándose en la capacidad de flujo.7.8 pH con KMnO4) SI sólo se requiere filtración mecánica (Multicama) SI sólo se requiere filtración mecánica (Multicama) SI sólo se requiere filtración mecánica (Multicama) Ligero Alimentación de Cloro.0 . y de tamaño más fino del granate más denso.8 . La cama de filtración está estructurada de gránulos grandes de los menos densos de antracita.5 pH < 10 ppm SI NO (el volumen usado de reg . 14 4. entonces.esto significa que escogeríamos el tanque de 12” para el ejemplo.0 7.0 1. METODOLOGÍA PARA SELECCION DE FILTROS MULTICAMA AQUOR DE NOVEM a.79 0.75 1.07 1..62 12.91 7. *Este flujo puede variar como vimos en la tabla anterior titulada CAPACIDADES DE FLUJO BASADAS EN LA APLICACION Y EN EL NIVEL DE UNT.Tanque 8” 9” 10” 12” 13” 14” 16” 18” 21” 24” 30” 36” 42” 48” Área (pie2) 0.77 2.8 pie2..07 9.5* gpm/pie2). DETERMINAR TAMAÑO DEL TANQUE. Ver tabla de FILTRACIÓN en las tablas del final. se hace lo siguiente: Se usa la siguiente fórmula para obtener el área del tanque y de esta forma su diámetro: Área del tanque = (flujo a tratar (gpm)) / (12. .92 1.55 0.. Ya que se tiene el flujo de agua que se va a tratar.44 0.niveles de UNT.57 Vol. De Medio Filtrante (pie3)* 0.0 4.0 5. La siguiente tabla puede agilizar el proceso. Ejemplo: si tenemos un flujo de 10 gpm. Diam. APLICACION Pretratamiento por OI Prefiltro de Intercambio de Iones Torre de Enfiamiento Intercambiador de Calor Abastecimiento de Pozo de Bajos-Coloides Abastecimiento de Superfice con Alto contenido de SST* < 50 NTU 50-100 NTU 100-200 NTU > 200 NTU 5 CAPACIDAD DE FLUJO . 19 .5 gpm/pie 2 = 0. Y después obtenemos el diámetro. después se obtiene el diámetro del tanque en pulgadas.5 3.0 2.35 0. el área del tanque = 10 gpm / 12.41 3.4 1.. Los filtros multicama están clasificados a un máximo de 15 gpm por pie cuadrado a menos que se indique lo contrario en la tabla.GPM/PIE2 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 {--------------------------------} {-----------------------------------------------------} {-----------------------------------------} {-----------------------------------------} {--------------------------------} {------------------} {-------------} {--------------------------} {-----------------------------------------} {----------------------} *SST = Sólidos Suspendidos Totales 8.5 2.0 10 15 20 30 40 *El medio filtrante no incluye la grava. el “Normal” a 12.24 398.16 461.70 44.3 749.35 283.10 6.34 496.6 1131.5 5.7 401.05 144.66 535.78 0.12 339.80 141.74 2140.5 13. Pies2 Pies3 Pies3 0.92 1.30 3596.3 136.7 1024.85 gpm c. TABLA DE MATERIALES PARA FILTROS MULTICAMA AQUOR DE NOVEM: 20 .75 318.00 5.91 185.90 3277.0 1685.00 130.7 44.80 52.38 120.89 232.36 5.34 449.00 300.00 4280.70 96.40 7.15 519.00 10.57 21.58 2. el retrolavado necesario del mismo para un filtro multicama o multimedia: Retrolavado (gpm) = Área del tanque(pie2) x 15 gpm/pie2.8 5137.03 103.59 166.00 20.4 232. Escoger la válvula según el flujo requerido y el retrolavado necesario.51 100.40 220.76 530.00 95.50 13.55 324. DETERMINAR RETROLAVADO.32 197.13 270.12 475.55 713. e.77 819.54 0. el “Normal” a 7 gpm/pie2 y el “Pico” a 10 gpm/pie2.2 324.52 34.0 282.87 113.4 3567.00 4.16 603. Una vez que se tiene el diámetro y área del tanque.75 9.01 627.19 3.63 278.00 15.9 1019.24 6.2 865.00 380.85 78.6 178.79 267.00 13.46 52.42 5.5 441.4 278.03 20.08 1140.80 16. el “Excelente” a 5 gpm/pie 2.00 190.67 24.62 12. Mat.00 30.40 2972.20 2408.44 1965.42 49.24 19.00 Excelente GPM LPM 3.30 546.90 17.0 879.00 80.6 567.91 7.90 192.35 283.75 11.00 215.82 40.69 13.5 2996.75 318.25 157.4 455.00 240.27 61.05 401.b.80 1456.24 681.80 9.27 33.72 1798.77 2.70 13.08 136.03 60.68 5.35 165.8 25.75 1.79 pie2 x 15 gpm/pie2 = 11.30 11.6 26.00 40.00 170.07 9.00 315.2 50.9 11.6 148.76 28.61 66.10 61.5 1170.20 125.00 260.88 91.2 73.6 2889. Tanque Vol.00 110.89 397.2 594.6 636.7 65.7 2294.60 364.7 334.80 1672.0 629.60 8.99 1204.8 20. ESCOGER LA VÁLVULA USANDO LA TABLA DE LA ÚLTIMA PÁGINA.51 36.00 35.90 251.9 2752.70 3931. Para el ejemplo sería: Retrolavado = 0.00 763.8 2006.8 Nota: para los filtros de 8” a 63” los flujos de servicio están basados de la siguiente forma.16 1.00 1.8 2080.41 3.6 3219.44 850.9 83.21 16.36 88.54 86.07 39.0 1747.60 899.0 1878.9 785.7 36. d.18 50.12 178.90 80.59 95.72 20.47 118.35 165.5 gpm/pie2 y el “Pico” a 15 gpm/pie2.09 791.38 22.90 251.3 4717.48 44.7 1503.5 8.70 432.30 46.95 475. DATOS GENERALES FILTROS MULTICAMA O MULTIMEDIA AQUOR Flujo de Servicio Tanque 8" x 44" 9" x 48" 10" x 54" 12" x 52" 13" x 54" 14" x 65" 16" x 65" 18" x 65" 21" x 62" 24" x 65" 30" x 72" 36" x 72" 42" x 72" 48" x 72" 63" x 67" 66" x 60" 72" x 60" 78" x 60" 84" x 60" 90" x 60" 96" x 60" 102" x 60" 108" x 60" 114" x 60" 120" x 60" 126" x 60" 132" x 60" 138" x 60" 144" x 60" Area Tanque Vol.62 70.95 475.8 36.15 519.16 549.75 63.10 354.11 951.3 3932.2 1284.49 4.70 432.36 1246.0 1079.07 1.37 1638.3 113.14 4.26 351.6 47.50 2148.50 13. mediante la siguiente fórmula.35 565.71 1229.3 52.63 106.70 216.1 331.80 2682.10 354.4 546.85 26.2 60.56 942.4 2517.44 29.20 10.40 1486.0 708.0 16.04 118.40 392.27 56.44 0.7 2283.9 4316.20 19.40 220.70 1070.2 713.2 1331.7 1229.1 30.1 25.8 20.18 38. Para los filtros de 66” en adelante los flujos de servicio están basados de la siguiente forma.71 285.21 727.1 144.10 1.78 606.13 665.5 384.50 2.65 23.6 16.12 73.50 3.39 1.9 100. se obtiene.9 502.0 1507.30 188.90 192.23 836.7 188.70 Pico GPM LPM Retrolavado GPM LPM 5.93 728. el “Excelente” a 10 gpm/pie2.36 1073.40 392.00 7.0 1038.80 1255.63 8.42 Normal GPM LPM 4.5 237.25 445. Fil.36 309.7 78.35 565.50 0.01 1341.80 141.3 43.52 6.5 106.40 25.36 17.35 0.26 269.08 47.8 950.09 30.70 1902.63 25.20 118.00 3.05 31.9 6.00 350.10 30.48 1039.10 11.00 2.44 1357.00 150.00 55.3 2577.88 78.09 70. 9 344 8.5 34.3 0.2 129 2.34 319 7 636 14 20 24 35 42 48 55 63 71 80 89 131 144 158 172 188 909 1091 1591 1909 2182 2500 2863 3227 3636 4045 5954 6545 7181 7817 8545 Granate Vol.8 41 2.6 120 4.9 243 5.40 18 0. Usar Tabla de Válvulas Montables Novem en la última página de este manual para seleccionar la válvula adecuada.39 20.2 1.6 0.5 660 17 21 25 29 34 40 45 50 57 63 69 79 83 92 100 780 960 1140 1320 1560 1800 2040 2280 2580 2880 3120 3600 3780 4200 4560 Antracita Vol.26 12 0.9 360 10.0 180 5.Tanque FIBRA 8" x 44" 9" x 48" 10" x 54" 12" x 52" 13" x 54" 14" x 65" 16" x 65" 18" x 65" 21" x 62" 24" x 65" 30" x 72" 36" x 72" 42" x 72" 48" x 72" 63" x 67" ACERO 60" x 60" 66" x 60" 72" x 60" 78" x 60" 84" x 60" 90" x 60" 96" x 60" 102" x 60" 108" x 60" 114" x 60" 120" x 60" 126" x 60" 132" x 60" 138" x 60" 144" x 60" Grava Vol.33 18 0.0 68 4.66 30 0.99 45 61 1. se usan flujos de 5 a 8 gpm/pie 2 y en la sección “b” se en lugar de usar flujos de retrolavado de 15 gpm/pie 2 se usan flujos de retrolavado de 10 gpm/pie 2.0 205 12 274 18 410 24 547 33 752 39 48 57 66 78 90 102 114 129 144 156 180 189 210 228 889 1094 1300 1505 1778 2052 2326 2599 2941 3283 3557 4104 4309 4788 5198 9. METODOLOGÍA PARA SELECCION DE FILTROS DE CARBÓN ACTIVADO AQUOR DE NOVEM Se usa la misma metodología que con el multicama.4 55 3.5 34 1.45 10 0.43 25.8 84 2.5 0.0 473 10 12 14 16 19 22 25 28 31 35 38 44 46 51 56 559 688 817 946 1118 1290 1462 1634 1849 2064 2236 2580 2709 3010 3268 Arena 30-40 Vol.45 0.23 15 0.5 0.73 179 3.6 0.20 9 0.15 8.0 60.22 12.6 0.8 0.15 8. 21 . pie3 Peso Kg 0.2 96 6.73 1.60 14 0.1 48 1.4 0.5 86 2.11 6.59 27 0.79 36 1.59 43 0. solo que en la sección “a” en lugar de usar flujos de servicio de entre 5 y 15 gpm/pie 2.53 24 0.2 27 1.29 17.37 21.76 124 2. pie3 Peso Kg 6.4 258 5.5 0.3 240 7.19 10.3 60 1.9 172 4. pie3 Peso Kg 0.0 137 9.90 21 1.6 480 14. pie3 Peso Kg 0.8 0.34 80 1. 41 3.40 2972.10 61.9 384.20 118.34 20.00 110.50 2148.46 570.47 819.9 24.00 260.30 3596. Tanque Pies3 1.00 240.47 42.20 34.00 40.91 7.1 125.8 10.88 873.80 141.18 50.6 96.90 14.80 1456.6 17.10 182.00 3.40 25. Pies3 0.3 282.80 1672.4 Retrolavado GPM LPM 3.01 199.40 1341.70 1902.89 678.58 2.0 318.76 28.85 237.77 2.2 6.05 91.13 623.8 785.00 315.90 52.50 3.8 216.48 44.24 12.7 5.70 3931.8 Osmosis Inversa GPM LPM 1.35 0.00 80. Mat. manganeso y sulfuro de hidrógeno de abastecimientos de agua de pozo.22 2358.0 31. Los precipitados de hierro y/o de manganeso que se forman adsorben el radio y el arsénico.3 282.35 1965.80 29.90 3277.40 220.42 118. La arena verde es un medio de filtrado de color púrpura-negro procesado de la arena verde de glauconita.0 708.10 Vol.50 2148.4 950. manganeso y sulfuro de hidrógeno.7 475.56 57.2 4.0 331.09 185.52 230.43 54.9 192.00 10.9 384.90 627.DATOS GENERALES FILTROS DE CARBON ACTIVADO AQUOR DE NOVEM Flujo de Servicio Tanque 8" x 44" 9" x 48" 10" x 54" 12" x 52" 13" x 54" 14" x 65" 16" x 65" 18" x 65" 21" x 62" 24" x 65" 30" x 72" 36" x 72" 42" x 72" 48" x 72" 63" x 67" 66" x 60" 72" x 60" 78" x 60" 84" x 60" 90" x 60" 96" x 60" 102" x 60" 108" x 60" 114" x 60" 120" x 60" 126" x 60" 132" x 60" 138" x 60" 144" x 60" Area Tanque Pies2 0.00 95.0 636.40 20.42 160.00 4280.70 1070. El permanganato de potasio (KMnO 4) y/o el cloro (Cl2) se alimentan directamente en el agua cruda antes del filtro de arena verde. Fil.90 80.2 502.57 10.80 1672.78 0.75 318.70 10.75 63.40 728.47 75.88 491.60 8.6 2.4 7.2 502.46 129.52 20.8 70.20 2408. 22 .15 519.9 108.19 3.9 24.00 130.68 5. La arena verde de manganeso es una tecnología comprobada para la eliminación de hierro.62 1141.40 392.00 1.18 38.70 1486.10 354.65 10.80 2682.4 283.08 1003.62 18.50 Vol.70 475.60 899. el “Olores y Sabores” a 6 gpm/pie2 y el “Declorinar” a 10 gpm/pie2.80 1255.1 125.50 2140. 10.2 220.62 642.14 4.75 6.72 1444.63 340.35 535.71 59.60 40.4 519.8 785.05 91.67 66.68 17.7 118.0 708.1 62. el “Osmosis Inversa” a 5 gpm/pie 2. La eliminación de arsénico se ha logrado habiendo en el abastecimiento de agua cruda la presencia ya sea de hierro o de manganeso.20 364.4 5.07 1.95 1638.7 567.28 8.70 1070.62 70. debe alimentarse para producir un color “apenas rosa” en la entrada del filtro.4 950.5 13.00 7.03 3.69 40.30 3596.00 Olores y Sabores GPM LPM 2.30 46.70 432. El permanganato de potasio.5 1131.4 12.10 1204.35 283.5 24.03 103.18 2158.08 753.20 34.34 29.7 865.7 567.40 20.35 565.09 185.7 141.7 5.1 251.44 0.26 4.8 Nota: los flujos de servicio están basados de la siguiente forma.88 265.00 2.60 142.20 2408.5 15.2 3.27 33.3 237.00 170.69 40.13 14.9 1038. La eliminación de radio requiere que el manganeso soluble esté presente en el abastecimiento de agua cruda.00 380.0 636.00 30.5 1131.03 45.95 475.35 165.16 1.20 364.9 1038.9 35.47 819.0 165.68 471. FILTRO ARENA VERDE DE MANGANESO (MANGANESE GREENSAND) Los Filtros de arena verde de arena verde se utilizan para la eliminación de hierro soluble.8 216.80 2682.00 20.54 86.4 392.24 1783.5 13.67 66.59 169.80 449.00 350.54 0.28 1609.88 78.64 519.56 539.60 2568.87 113.42 16.90 836.4 7.00 15.70 475.90 52.45 111.59 95.5 441.50 2.5 9.5 441.27 56.00 4. El cloro debe alimentarse a contracorriente del permanganato de potasio por al menos 10-20 segundos.9 49.89 6. La sola pre-cloración sin el permanganato de potasio pudiese ser todo lo que se requiera para llevar a cabo el proceso de oxidación.39 1.3 237.30 11.50 1288.42 285.35 133. EL METODO DE OPERACION DE REGENERACION CONTINUA (RC): La operación de Regeneración Continua (RC) se recomienda para aguas de pozo en donde el principal objetivo es la eliminación de hierro con o sin la presencia de manganeso.62 12.92 1.00 215.15 1798.80 1255.90 192.5 9.60 17.70 1902.00 55. Sus inigualables características químicas y físicas permiten la utilización de dos métodos diferentes de operación: el método de regeneración continua (RC) y el método de regeneración intermitente (RI).85 71.54 1966.8 4.49 13.79 381.93 2. El proceso RC del de arena verde ha resultado satisfactorio en la eliminación de radio y arsénico de abastecimientos de agua de pozo. Se recomienda una prueba piloto para las aplicaciones de eliminación de radio o de arsénico.0 331.6 17.49 13.8 48.8 10.84 33.57 21.00 4280.90 3277.42 118.70 267.4 432.9 49.24 409.3 8.00 13.54 92.95 26.0 354. El cloro residual debe medirse en el efluente del filtro.21 8.00 5.34 31.70 3931. Este ligero exceso de permanganato de potasio o un cloro residual transportado a través del filtro mantendrá a la arena verde en un estado continuamente regenerado.80 1456.80 29.70 267. a.81 425.50 Declorinar GPM LPM 3.09 7.0 31.60 899.10 6.7 565.33 301.7 865.4 2.00 190.41 24.75 1074.40 2972.00 35.6 96.8 70.07 9.00 150. El baño de bióxido de manganeso de la arena verde tiene la capacidad de oxidar catalíticamente el hierro y/o el manganeso bajo ciertas condiciones.75 1.65 23.00 300.72 218.42 16.71 5.35 951. si se requiere.90 251.2 4. Capacidad----------------------- Retrolavado---------------------- Capacidad de Flujo----------- 23 . PARAMETROS DE OPERACION DEL SISTEMA RC: Tipo de Cama-----------------La arena verde se utiliza comúnmente como una cama de filtrado de un solo medio. La expansión de la cama debe ser al 40%. El retrolavado debe durar de 10 a 15 minutos o hasta que el agua corra clara.8-2.Calculando la Demanda Química: 1) La dosificación de Cl2 y de KMnO4 que deberán alimentarse debe calcularse de la siguiente manera: mg/l de (Cl2) = mg/l de Fe mg/l de (KMnO4) = (0. más baja debe ser la capacidad de flujo para lograr longitudes de corridas de servicio equivalentes. Las capacidades de flujo de servicio con la operación RC son de 2-5 gpm/ pie 2 . La ecuación que aparece abajo ofrece una manera de calcular esa longitud de tiempo en minutos./ Capacidad de Flujo de Servicio (gpm/ pie2) = Corrida de Servicio (minutos) Demanda Química (gpg) c. El retrolavado es normalmente de 10-12 gpm/pie 2.1 mg/l = 1 gpg). Se recomienda que se coloque una capa de antracita encima de la arena verde en los filtros más grandes siempre que resulte práctico. señalando que ya se requiere el retrolavado. Las capacidades de flujo intermitente de 8-10 gpm/ pie 2 de ser posible. En algunos casos. el agua de pozo contiene hierro que se filtra en la profundidad y la caída de presión puede ser de sólo 4-6 psi antes de que aparezca hierro en el efluente del filtro. y deberá efectuarse con agua filtrada. La profundidad de la cama en un filtro de doble medio es de 15”-24” para la arena verde y 12”-18” para la capa de antracita.1 (17. El aire debe fluir a una velocidad de 0. Para convertir a horas dividir entre 60. La capacidad de eliminación de la arena verde es de 500-700 granos de hierro y manganeso oxidados por pie cuadrado de área de cama. Capacidad (700 granos/pie2) ---------------------------------------. Se logran capacidades de flujo más altas con concentraciones muy bajas de hierro y manganeso. dependiendo de la temperatura del agua. La Demanda Química debe convertirse de mg/l a gpg dividiendo entre 17. La profundidad mínima de la cama para un filtro con sólo arena verde es de 24”. basándose en una demanda de permanganato de potasio y una caída de presión máxima de 8-10 psi durante la corrida de servicio.0 pies cúbicos por minuto/pie2 con un retrolavado simultáneo con agua tratada a una capacidad de 4-5 gpm/pie 2 . LONGITUD DE LA CORRIDA DE SERVICIO PARA LOS SISTEMAS RC: La longitud de la corrida de servicio es la cantidad de tiempo que el filtro puede proveer de agua antes de que requiera el retrolavado. Se puede utilizar una válvula de alivio de aire cuando se usa un retrolavado de agua con aire en los filtros grandes comerciales o industriales.2 x mg/l de Fe) + (2 x mg/l de Mn) + (5 x mg/l de H2S) 2) La demanda de KMnO4 (sin Cl2) puede calcularse de la siguiente manera: mg/l de KMnO4 = (1 x mg/l de Fe) + (2 x mg/l de Mn) + (5 x mg/l de H2S) b. Mientras más altas sean las concentraciones de hierro y manganeso. pero deben correrse pruebas de las unidades para comprobar que el sistema funcionará según lo requerido. El enjuagado se recomienda a capacidad de flujo de servicio durante 3-5 minutos. entonces la capacidad es de sólo 300 granos (5. El retrolavado debe durar de 10 a 15 minutos o hasta que el agua corra clara. Si existen hierro y manganeso juntos.84 g) por pie cúbico.000 mg/l de Fe por pie3 5. Las capacidades de flujo de servicio recomendadas con la operación RI son de 2-5 gpm/pie2 o de 1-2 gpm/pie3.13 g) por pie cúbico. Normalmente. La unidad es retrolavada y luego regenerada con una solución de permanganato de potasio para restaurar la capacidad oxidante de la arena verde. El Sulfuro de Hidrógeno (ácido sulfhídrico) es oxidado por la arena verde. Si el manganeso existe sin el hierro.000 mg/l de KMnO4 por pie3 2) Capacidad = ---------------------------------------. luego regenerado flujo abajo con una solución de permanganato de potasio (KMnO4) en un proceso por volumen usado.99 g) de sulfuro de hidrógeno. con los precipitados resultantes removidos por medio de filtración dentro de la cama. Mientras más altas las concentraciones de hierro y manganeso. Se ha establecido una profundidad mínima de cama de 30” para los filtros arena verde de un solo medio. Si hay hierro presente en el agua cruda que se va a tratar. pero puede utilizarse para mejorar la eliminación de hierro al actuar como un medio de filtración para el hierro oxidado. entonces la capacidad de eliminación es de 400 granos (6.000 mg/l de KMnO4 por pie3 10. más baja debe ser la capacidad de flujo para lograr longitudes de corridas Capacidad--------------------- Retrolavado-------------------- Capacidad de Flujo----------- 24 . La expansión de la cama debe ser al 40%. EL METODO DE OPERACION DE REGENERACION INTERMITENTE (RI) La operación de Regeneración Intermitente (RI) es el proceso por medio del cual el Filtro “Arena Verde” es retrolavado. El manganeso y el hierro soluble son removidos cuando entran en contacto con la superficie de los gránulos de arena verde.405 g) por pie cúbico de hierro solo de un abastecimiento de agua. La arena verde puede eliminar solamente hasta 175 granos (2.d.3. puede utilizarse la antracita en conjunción con la arena verde.= galones / regeneración / pie 3 Demanda de KMnO4 * La Capacidad total de KMnO4 es la capacidad total del medio de filtrado Arena verde por pie cúbico. dependiendo de la temperatura del agua. y deberá efectuarse con agua filtrada. después de que se ha tratado un volumen de agua predeterminado. No se requiere una capa de antracita. el retrolavado es de 10-12 gpm/pie2.000 . El proceso de regeneración por volumen usado se hace al final del ciclo de servicio. Capacidad de Remoción o de Eliminación Capacidad total de KMnO4* Fierro (Fe2+) solamente Manganeso (Mn ) solamente Sulfuro de Hidrógeno (H2S) solamente + = = = = 10. A este proceso se le denomina oxidación por contacto. El nivel de regeneración debe ser de 2-4 onzas (57-114 gramos) de permanganato de potasio por pie cúbico del medio (0.000 mg/l de Mn por pie3 2. La cama debe regenerarse con permanganato de potasio antes de ponerse en servicio. e.028 m3). PARAMETROS DE OPERACION DEL SISTEMA RI: Tipo de Cama-----------------La mayoría de los filtros de arena verde de regeneración intermitente se utilizan para aplicaciones domésticas más que para aplicaciones comerciales o industriales y son unidades de filtrado con profundidad para un solo medio.000 mg/l de H2S por pie3 ---------------------------------------------------------------------------------1) Demanda de KMnO4 = (1 x mg/l de Fe) + (2 x mg/l de Mn) + (5 x mg/l de H2S) 10. El enjuagado se recomienda a capacidad de flujo de servicio durante 3 a 5 minutos. La arena verde tiene la capacidad de eliminar 550 granos (9. 00 30.41 3.00 2.84 259.53 4. (Kgs) 0.65 Pies3 Tanque 1.00 13.48 9.028 m3) de arena verde.00 Tanque Perm.76 17.56 173.31 33.80 182.51 72.78 0.68 2.00 4.84 12. Acondicionamiento Inicial--- Eliminando los Finos-------- f.39 0.85 108.23 26.24 25.04 12. 11" x 11" x 36" 11" x 11" x 36" 11" x 11" x 36" 18" x 33" 18" x 33" 18" x 33" 18" x 33" 18" x 33" 18" x 33" 18" x 33" 18" x 40" 18" x 40" 24" x 50" 24" x 50" 24" x 50" Capacidad Tanque Perm.11 0.84 115.16 1.10 61.55 63.21 28.30 46.95 321.67 Flujo Pico GPM 2. La frecuencia de la regeneración la dicta la capacidad de la arena verde en relación a la cantidad de contaminantes (hierro.75 1.10 6.00 40.38 16.13 80. El volumen del enjuagado es de 40-50 galones/pie3 o hasta que hayan desaparecido todos los indicios del potasio.50 2.de servicio equivalentes.24 142.12 14.24 LPM 6.40 25.34 6.22 0.90 133.79 48. 25 . Se logran capacidades de flujo más altas con concentraciones muy bajas de hierro y manganeso.47 Retrolavado GPM 4.14 4.08 291.92 1.50 3.39 1.22 14.83 95.43 41. manganeso y sulfuro de hidrógeno) presentes en el agua que va a tratarse.62 12.55 11.68 5.00 35.79 3.44 0.83 16.24 3.54 0.00 55.30 11. El tiempo óptimo de regeneración es de 30 minutos.61 8.32 6.90 84.62 27.69 222.21 2. La arena verde NO se embarca en una forma regenerada.86 32.06 0.07 9.00 3.10 62.54 35. la arena verde debe ser retrolavada completamente y la capa superior (de aproximadamente 1”) de material fino debe ser removida. por lo tanto.93 983.91 7.18 LPM 10. DATOS GENERALES DE FILTROS DE ARENA VERDE AQUOR DE NOVEM FLUJO DE SERVICIO Pies2 Tanque 8" x 44" 9" x 48" 10" x 54" 12" x 52" 13" x 54" 14" x 65" 16" x 65" 18" x 65" 21" x 62" 24" x 65" 30" x 72" 36" x 72" 42" x 72" 48" x 72" 63" x 67" Área 0.12 148.90 80. Esto es especialmente importante si se coloca antracita encima de la cama de arena verde.19 5.60 8. pero deben correrse pruebas de las unidades para comprobar que el sistema funcionará según lo requerido.03 15.12 436.29 380.41 20.09 53.36 11.57 13. Un galón de agua disuelve de 2-4 onzas (57-114 gramos) de permanganato de potasio dependiendo de la temperatura del agua.00 5.58 2.08 0.89 409.96 100.30 6.24 7.57 21.00 15.56 76.77 2.19 3.56 0.08 Flujo Normal GPM 1.12 1.76 LPM 15.95 8.44 150.36 10.35 0.90 4. es necesario regenerarla con una solución que contenga 1 galón de agua y de 2 a 4 onzas de permanganato de potasio por cada pie cúbico del medio.44 45.00 10. 71 Kgs 71 Kgs 71 Kgs 170 Kgs 170 Kgs 170 Kgs 170 Kgs 170 Kgs 170 Kgs 170 Kgs 205 Kgs 205 Kgs 408 Kgs 408 Kgs 408 Kgs Capacidad de Remoción Granos Fe Granos Mn Granos Fe+Mn Granos H2S 450 600 900 1200 1500 1800 2400 3000 4200 6000 9000 12000 18000 24000 33000 225 300 450 600 750 900 1200 1500 2100 3000 4500 6000 9000 12000 16500 300 400 600 800 1000 1200 1600 2000 2800 4000 6000 8000 12000 16000 22000 131 175 263 350 438 525 700 875 1225 1750 2625 3500 5250 7000 9625 Perm/Reg.52 59.45 92.00 1.68 21.35 48.06 237.20 Pies3 Arena Ver.53 35.35 23.75 2.26 109.70 3.85 20.14 19.04 0.71 24. y luego se le deben enjuagar todos los indicios del permanganato de potasio antes de poner la unidad en servicio.28 0. Antes de poner el filtro en servicio.94 570.86 37.84 1.14 0. El nivel de regeneración es de 2-4 onzas (57-114 gramos) de KMnO4 por pie3 (0.36 8. Regeneración-----------------Debe efectuarse una regeneración por volumen usado sobre una base regular.00 20.27 56.07 24.07 1.63 214.21 Nota: los flujos de servicio están calculados de la siguiente manera.60 5.13 39. 0. “Flujo Normal” es a 5 gpm/pie 2 y “Flujo Pico” es a 8 gpm/pie2.17 0.70 58.62 655.37 42.00 7. El medio de filtrado debe empaparse en esta solución por un mínimo de 1 hora. 7 72.68 267. etc.28 118.28 13. El retrolavado debe ser de 30 gpm/pie 2.99 1.40 88.68 5. pero lo eliminarán todo cuando se les regenera con sal y sosa cáustica (NaOH). la primera.69 20.15 46. Al seleccionar el suavizador de agua para la aplicación.00 3.07 121.08 8. El mercurio es altamente tóxico. En cuanto a los metales pesados en el agua. Deben 26 . CAPACIDADES DE UN DEALCALIZADOR ANIONICO POR CLORUROS Los dealcalizadores aniónicos por cloruros eliminan del 90-95% de la alcalinidad. Y la cama debe tener una profundidad mínima de 38 cm (15”).5 32.2 16.10 6.35 0.3 23.07 1.60 104. Etc. D.39 1.11.70 78. Fil.3 23.23 16.82 6.07 121. Pies3 0.14 1. Y además.03 60.40 0.66 11.44 0.56 47.60 104.33 36.94 37. la cual debe examinarse visualmente y enviarse a un laboratorio reconocido para que efectúen lo que se denomina un Análisis para Desionización.7 72.30 11.5 gpm/pie2 y “Baja Calidad” es a 30 gpm/pie2.41 3. Una forma del cromo causa cáncer.1 94.47 39. Esto representa un incremento aproximado del 510% en el uso de agua.25 0. como el mercurio.6 13.55 66.92 1.77 2.70 157.2 16.70 157. Aunque no es precisamente para este uso. FILTROS DE KDF-85 La función del filtro de KDF-85 es la de remover del agua hierro.7 9. estos implican efectos más serios en el consumo humano o animal. y la segunda.6 27.33 Alta Calidad GPM LPM 5.0 17. Para este tipo de filtro no se usan regenerantes.25 50.83 0. La resina dealcalizadora debe protegerse de la obstrucción por dureza instalando un suavizador de agua adelante del dealcalizador. DEALCALIZADOR ANIONICO POR CLORUROS 1. 3)Este filtro tiene capacidad de filtración mecánica de los precipitados (suspendidos) de hasta 15 micrómetros.6 13. El Análisis para Desionización nos dará la información requerida para determinar el tamaño de un dealcalizador.63 25.25 50. ya que pueden gravemente afectar la salud.80 52. en donde se crea un campo electrolítico adverso a los microorganismos.60 8.47 39.20 61.4 20. Para hacer su función el filtro de KDF-85 requiere un flujo pico (en usos no críticos) no mayor a 30 gpm/pie 2 de área transversal del tanque o recipiente que lo aloja. Y 4)controla microorganismos de 2 formas.76 150.65 2. Una capacidad de flujo de servicio de 2 gpm por pie cúbico de resina es la capacidad de flujo continuo estándar aceptada. INSTRUCCIONES PARA DETERMINAR EL TAMAÑO Y LISTA DE VERIFICACION a) MUESTRA Y PRUEBA DEL AGUA Debe obtenerse una muestra representativa del agua.31 3.7 Retrolavado GPM LPM 10.7 Nota: los flujos de servicio están calculados de la siguiente manera.10 30.25 356.5 54.12 178. hay que asegurarse de incluir la cantidad de agua que el dealcalizador utilizará durante la regeneración en el total de uso de agua.0 31. “Mediana Calidad” es a 22.70 44.8 70. DATOS DE FILTROS DE KDF-85 AQUOR DE NOVEM Flujo de Servicio Tanque 8" x 44" 9" x 48" 10" x 54" 12" x 52" 13" x 54" 14" x 65" 16" x 65" 18" x 65" 21" x 62" 24" x 65" Area Tanque Pies2 Vol.3 24.54 0. 2)Retiene por adhesión a su estructura a los metales pesados.85 29.16 273. 2.16 1. El plomo se acumula en la sangre y causa trastornos en niños y bebés.51 100. ácido sulfhídrico (olor a huevo podrido) y metales pesados. cromo.78 0.33 0.12 204. mediante el proceso de oxidación reducción.40 88. Tanque Pies3 Vol.6 27. es un germicida.4 41.00 13. formando radicales hidroxilos y peróxidos que intervienen en el funcionamiento vital de éstos.4 41.08 136. Este tipo de filtro hace su función de cuatro formas: 1)oxida el hierro y el ácido sulfhídrico disueltos y luego éstos se precipitan.01 200.1 94. “Alta Calidad” es a 15 gpm/pie 2. El KDF es una aleación de cobre y cinc. el 99% de los sulfatos (SO 4) y Nitratos (NO3) cuando son regenerados con sal.50 0.8 53.01 200.4 39.5 Baja Calidad GPM LPM 10.20 61.85 78.58 2.8 53.92 26.32 1. Los dealcalizadores eliminarán sólo una porción del bióxido de carbono (CO 2) cuando es regenerado con sal solamente. plomo.36 Mediana Calidad GPM LPM 7. Siendo el flujo óptimo de 15 gpm/pie 2.5 32.24 19.19 3.25 356.05 91.66 0. Mat.16 273.6 12. sulfatos. La resina aniónica tiene una capacidad de flujo máximo de 16 gpm/pie 2 o 5 gpm / pie3 y una capacidad de flujo continuo de 6 gpm / pie2 o 2 gpm / pie3.conocerse los aniones totales.04 pH 7.07 0.01 0.750 35 8. volumen de agua utilizada u otros métodos aplicables.7 7.45 0.250 Capacidad / Pie3 12.2) Alcalinidad del Bicarbonato (pH 4.8 lbs de sosa cáustica por pie cúbico.26 4. DETERMINAR LOS ANIONES INTERCAMBIABLES TOTALES Determinar los aniones totales que serán intercambiados por cloruros sumando las cantidades de los aniones que aparecen abajo.4-9.4 5. Si sólo se va a utilizar la salmuera como regenerante.4 7. PRESION DE OPERACION DEL AGUA a) Revisar las programaciones de arranque y paro.6 6. Dividir entre 17.08 0. nitratos.02 0.6 lbs de sosa cáustica por pie cúbico. b) Instalar un indicador de presión y tomar la lectura con el agua fluyendo.01 Alcalinidad del Bicarbonato (HCO3) _____ gr/gal X Factor _____ = _______gr/gal CO2 f) DETERMINANDO LA CAPACIDAD DEL DEALCALIZADOR La capacidad máxima de la resina aniónica depende del porcentaje de cloruros en relación a los Aniones Intercambiables Totales (AIT) en el agua influyente.2 7. g) DESEMPEÑO DEL DEALCALIZADOR 27 .02 0.3 7.9 6.000 granos / pie3.8 6. y cuándo ocurren los flujos máximos.00 3.1 8. b) CAPACIDADES DE FLUJO Deben determinarse las capacidades de flujo promedio continuo y flujo máximo.500 12. hierro.91 0.38 0.70 1.8 Factor 10. si se trata de un abastecimiento de agua de pozo.000 11. La(s) unidad(es) puede(n) regenerarse por medio de reloj.6 5.9 8. La cantidad de cada anión será dada en el reporte del análisis del agua.80 pH 6.5 6.33 pH 5. Calcular el porcentaje de cloruros utilizando la siguiente ecuación.00 8.9 7.6 Factor 0.600 40 7. pero puede ser en ppm o mg/l.14 0.49 1.8 7.6) Alcalinidad del Carbonato (cuando el pH >8.30 0.23 0. % Cloruros / AIT 5 10 12.1 para convertir a gr/gal.7 5. 16 o 24 horas por día.700 Para minimizar la fuga de alcalinidad cuando la capacidad sea por arriba de 11.3 6.500 10.250 15 20 25 30 9.3 5. bióxido de carbono (CO2).11 0.03 0.7 6. Alcalinidad del Hidróxido (cuando el pH >9. c/NaOH) Aniones Intercambiables Totales (AIT) OH________ gr/gal como CaCO3 CO3_______ gr/gal como CaCO3 HCO3_______ gr/gal como CaCO3 SO4_______ gr/gal como CaCO3 NO3_______ gr/gal como CaCO3 CO2_______ gr/gal como CaCO3 = _______ gr/gal como CaCO3 c) d) e) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Calculando el CO2 cuando se está regenerando con NaOH (Sosa Cáustica): pH 5.1 7.03 0. turbidez y dureza para determinar adecuadamente el tamaño de un dealcalizador.4 Factor 2.33 6.000 50 4.2 6.67 5.500 45 6.0 8.62 0.6) Sulfatos Nitratos Bióxido de Carbón (si se utiliza regen.5 5.2 Factor 0. HORAS DE OPERACION Y TIPO DE CONTROLES Deben conocerse las horas requeridas de uso de agua: 8.5 7.1 6. Las horas de operación determinarán si se requieren unidades sencillas o múltiples.0 Factor 0. Cloruros ______ gr/gal/AIT _______ gr/gal X 100 = ________ % Cloruros/AIT Las capacidades en la siguiente tabla están basadas en regenerar la resina con 6 lbs de sal y 0.18 0.05 0.18 pH 7. las capacidades en la tabla se reducen un 30%. el tipo y cantidad de alcalinidad presente. incrementar la dosificación del regenerante a 8 lbs de sal y 0.0 6.92 1. La curva normal de operación se muestra abajo en la Fig. SISTEMAS DE DESMINERALIZACION Debido a que las condiciones varían. esta información deberá utilizarse sólo como una guía. Es decir. pudiese corregirse reduciendo la cantidad de sosa cáustica utilizada para la regeneración. Esto puede corregirse incrementando la dosificación de sal. B. % de Fuga % de la Corrida Figura B Alta fuga de Bicarbonato al inicio de la corrida de servicio. según se ilustra en la Fig. Si la primera parte de la corrida muestra alta fuga de bicarbonato. Un alto pH o fuga de carbonato e hidróxido hacia el final de la corrida de servicio. Esto indica adecuados procedimientos y dosificaciones de regeneración. A. Corregir incrementando la dosificación de sal. según se ilustra en la Fig. C. esto indica una eliminación incompleta del bicarbonato durante la regeneración previa. Los dealcalizadores tendrán una pequeña cantidad de fuga en forma de Alcalinidad de Bicarbonato (HCO 3). % de Fuga % de la Corrida Figura C Alto pH o fuga prematura de carbonato e hidróxido. cambia casi todas las sales a cloruro de sodio. Si este problema persiste. % de Fuga % de la Corrida Figura A La Figura A muestra una ligera fuga al inicio de la corrida de servicio y una ligera fuga al final de la corrida de servicio. es una indicación de canalización o de sobredosis de sosa cáustica (NaOH) durante la regeneración. reemplaza los aniones con cloruro. E. Corregir disminuyendo la sosa cáustica. 28 .Un dealcalizador aniónico por cloruros no reduce los Sólidos Disueltos Totales. .... Debe contarse con una fuente de agua suavizada para la regeneración de la cama de aniones................0....0.01 ppm Manganeso. la corriente de desecho requerirá de algunas consideraciones..La cama de cationes se regenera primero en esta configuración y surte de agua descationizada a la cama de aniones para la regeneración............5 UJT Color................. se recomienda un pretratamiento (ósmosis inversa) para su eliminación o reducción previo a la desionización.5... sin embargo...........................7oC-40oC (45oF-105oF).....0 ppm Orgánicos (DQO) ...............0 ppm Cloro libre...............0 ppm Turbidez.....2 ppm Fierro...... LIMITES DEL AGUA INFLUYENTE Para obtener una larga vida de la resina y del equipo y poder brindar la más alta calidad de agua que se puede obtener de los desionizadores..... Presión .. Secuencial ....0 ppm Aceite... para asegurar una adecuada educción (inyección) de los regenerantes.........Tanto los recipientes catiónicos como los aniónicos se regenerarán al mismo tiempo......................................1. SISTEMAS SIMULTANEOS VS SECUENCIALES Simultáneo ................. ya que la dureza tiende a precipitar y a contaminar el medio......... No se necesita una fuente separada de agua suave.........1... Límites de Calidad del Agua sin Pretratamiento Sólidos disueltos totales. Se recomienda el uso de un tanque de almacenamiento con un sistema de neutralización química........ En la mayoría de las aplicaciones...................... se especifican los siguientes límites: Temperatura .............................1................................ No es inusual el mezclar el agua de desecho de ambos para poder neutralizar la corriente y reducir el tamaño y gasto del sistema de neutralización... 600 ppm (35 gpg) Sulfuro de Hidrógeno....................5 unidades Si cualquiera de las substancias arriba citadas está presente y excede los parámetros sugeridos.........40 psi mínimo.. 2............................ el agua fría tiende a inhibir el intercambio de iones y la alta temperatura degrada la resina aniónica............... tanto el desecho con bajo pH de la cama de cationes como el desecho de alto pH de la cama de aniones requieren de neutralización para poder ser alimentados directamente al drenaje... 29 .... + Alto + Bajo Costo de Regenerante Se requiere Rebo Costo Eq. Costos Medios de Regenerante Bajos Costos de Regenerante de Aniones Se requiere rebombeo Costo Eq.06-1 µS/cm Sílice: eliminación D Desgasificador CF Catión de Contraflujo CM Cama Mixta CAF Intercambiador de Cationes Acido Fuerte ABF Intercambiador de Aniones Base Fuerte . Sílice y CO2 Eliminación Requerida Agua cruda con Cloruro y Sulfato de Alta Alcalinidad. Baja Fuga Requerida Agua cruda c/Alto Sodio. Sílice y CO2 Eliminación Requerida Agua cruda c/Alto Sodio.SISTEMAS TIPICOS DE DESIONIZACION CAF ABD APLICACION Sílice y CO2 son No Objetables Agua cruda de baja alcalinidad. Altos Costos de Químicos Requiere de más Costo Eq. Medio + Bajo Costo de Acido por Goteo Obtenido Sistema de Fácil Retroajuste Peligro de Agua Acida en la Irrupción de los Aniones Bajos Costos Eq. + Alto + Bajo Costo de Se requiere rebombeo Costo Eq. Bajos Costos de Regenerante de Aniones Bajos Costos Eq. Sistema existente de 2-camas Baja Fuga Requerida Agua cruda baja en Sólidos Alta Pureza Requerida atención Agua cruda baja en Sólidos Alta Pureza Requerida TIPICO Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: Sin cambio Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: eliminación Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: eliminación VENTAJAS Y LIMITACIONES Bajos Costos Eq. Sílice y CO2 Eliminación Requerida Agua cruda con Cloruro y Sulfato de Alta Alcalinidad y Dureza.Medio Altos Costos de Químicos Requiere de más atención CAD Intercambiador de Cationes Acido Débil ABD Intercamb. Sílice y CO2 Eliminación Requerida Agua de alta alcalinidad. de Aniones Base Débil CAF CAF CAF D D ABF ABF CAF CAF DD ABD ABF ABD Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: eliminación CAD CAF ABD ABF Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: eliminación Regenerante Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: eliminación Conductividad: 10-40 µS/cm Sílice: eliminación CF CF D D ABF ABF CAF CAF ABF ABF CAF CM Conductividad: 1-10 µS/cm Sílice: eliminación CAF ABF CM Conductividad: 0. Revisar visualmente y limpiar la válvula y el Anillo “O” de distribución de cualquier materia extraña y lubricar con silicón o jabón. Quitar la tapa o cinta del tubo de distribución y limpiar. Conectar la alimentación eléctrica. . para retener el medio y permitir que se drene el agua. del drenaje y de la salmuera. Unidad Simple • Abrir la válvula de bypass y cerrar las válvulas de aislamiento de entrada/salida. • • NOTA 1: • • El desecho de los medios usados debe hacerse según las regulaciones locales y estatales. Vaciar lentamente la cantidad requerida del medio en cada recipiente: La grava debe cargarse primero. en ese orden. En los filtros multicama. Colocar la válvula de control sobre el tanque. Apretar la válvula al tanque. Reposicionar y nivelar el tanque si es necesario para asegurar un alineamiento adecuado. Cargando el Medio Instalar el tubo de distribución en el tanque mineral. la arena y la antracita. Destornillar la cabeza de la válvula del tanque. b. Reposición de Medios a. Desconectar la conexión eléctrica de la unidad. Quitar el tubo de distribución del tanque e inspeccionar visualmente si hay daño o desgaste . Colocar una tapa o cinta sobre el extremo abierto del distribuidor para evitar que entre el medio. Después hacer lo siguiente con ambas unidades. Desconectar las líneas de entrada. PROCEDIMIENTO PARA CARGAR O REPONER MEDIOS Algunas veces se requiere cargar o reponer medios para los suavizantes de agua o los filtros en el campo. Reubicar el tanque en su posición original. Limpiar la parte superior del tanque y las roscas del tanque de cualquier residuo de medio o grava. de salida. drenaje y salmuera. • Girar manualmente el disco del timer a la posición de retrolavado (Regeneración Manual) para liberar la presión del tanque. Conectar las conexiones de entrada. asegurándose de que el tubo central esté centrado. Unidad Duplex • Cerrar la válvula de aislamiento de entrada/salida de la unidad a la que se le va a reponer la cama. Vaciar el medio en un recipiente con colador.F. Desechar el medio usado (ver Nota 1). La reposición de los medios es relativamente simple si se sigue el procedimiento descrito a continuación: 1. 2.reponer si es necesario. Llenar el tanque aproximadamente a un tercio con agua para que ésta actúe como un amortiguador. • • • NOTA 2: • • • • No utilizar vaselina o grasa. salida. después de la grava se descarga el granate. Y los demás medios después. 2) PRESION DEL AGUA DE ALIMENTACION La presión del agua de alimentación cuando llega a la membrana. TERMINOS BASICOS Diagrama Básico del Proceso de Osmosis Inversa AGUA DE ALIMENTACION AGUA CRUDA BOMBA MEMBRANA AGUA PRODUCTO (PERMEADO) RECIRCULACION CONCENTRADO (RECHAZO) 1) AGUA DE ALIMENTACION El agua cruda pretratada que está siendo alimentada a la membrana de ósmosis inversa. en forma concentrada. parte del concentrado es recirculado hacia el agua de alimentación según lo que se muestra en el diagrama que aparece arriba. La recirculación incrementa la concentración de salmuera (sólidos disueltos totales) en el agua de alimentación y también incrementa la capacidad de flujo después de la membrana. si no es que todo. 3) 4) CONCENTRADO La corriente de desperdicio que contiene la mayoría de los sólidos disueltos contenidos originalmente en el agua de alimentación. 6) RECUPERACION EXTERNA La Recuperación es el porcentaje de Agua Cruda que pasa a través de la membrana para convertirse en Agua Producto o Permeado. Al agua producto también se le denomina como permeado.x 100 Agua Cruda (gph o gpm) .V. Al concentrado también se le llama el rechazo. porque la mayoría. Agua Producto (gph o gpm) Recuperación (%) = ------------------------------------. Cuando se utiliza una bomba. La presión del agua de alimentación es igual a la presión del agua cruda si no se utiliza una bomba. la presión del agua de alimentación es la presión producida después de la bomba de alta presión. En los sistemas de ósmosis inversa con recirculación. AGUA PRODUCTO El agua producto es el agua que ha pasado a través de la membrana. 5) RECIRCULACION Algunas veces. habiéndosele eliminado la mayoría de los contaminantes. OSMOSIS INVERSA A. es encauzado hacia abajo al drenaje. el agua de alimentación es una mezcla de agua cruda y una cierta cantidad de agua concentrada. La circulación hace posible lograr porcentajes de recuperación más altos de lo acostumbrado. Otros términos usados para el concentrado son salmuera o purgado. normalmente dada en términos de unidades por tiempo y filtración del área de la membrana.500 ppm. Si los SDT se incrementan a 1. Porcentaje de Paso de Sal = SDT (ppm) en Agua Producto ---------------------------------------.x 100 SDT (ppm) en Agua Cruda 11) LIMITES DE DISEÑO SUGERIDOS PARA LA OSMOSIS INVERSA a.4 (Estos son lineamientos generales. Hay varios factores que pueden influenciar la cantidad de Agua Producto producida.SDT (ppm) en Agua Producto -----------------------------------------------------------------------------. También la capacidad normal de las membranas se establece con estos criterios designados. Ver información del fabricante de la membrana que se va a usar. Compensación de SDT (Sólidos Disueltos Totales): Por cada 1. Compensación por Temperatura: A medida que la temperatura disminuye. Medida de sólidos suspendidos en el agua de alimentación comentada anteriormente.9 De Pozo <3 14-18 gfd1 4. La capacidad se establece normalmente en Galones por Día de Agua Producto producida.800 GPD está operando a 150 psi con 500 ppm de SDT.7) RECUPERACION INTERNA La Recuperación Interna es apenas relevante si parte del Concentrado es recirculado. Es una medida de la calidad del Agua Producto en términos de porcentaje eliminado.x 100 SDT (ppm) en Agua Cruda 10) PASO DE SAL (O SALMUERA) El Paso de Sal o Salmuera es una medida de la calidad de Agua Producto en términos del porcentaje de SDT en el Agua Cruda que permean por (que pasan a través de) la membrana. 1 FLUX = La Capacidad de Flujo del agua producto a través de la filtración de flujo cruzado. Ejemplo: Una Osmosis Inversa de 1. como lo son: a) Sólidos Disueltos Totales en el Agua de Alimentación b) Temperatura del Agua de Alimentación c) Porcentaje de Recuperación d) Presión del Agua de Alimentación La Capacidad Nominal de un sistema puede establecerse después de conocer los SDT. .9.4% en la capacidad de flujo (3% por cada °F).x 100 Agua de Alimentación (gph o gpm) 8) CAPACIDAD NOMINAL La Capacidad Nominal es la cantidad de Agua Producto producida bajo determinadas condiciones.3 . Siempre debe tomarse en consideración el análisis del agua y la aplicación total) *SDI = Indice de Ensuciamiento (Silt Density Index).3 De Osmosis Inversa 0 20-30 gfd1 2.3 . el Porcentaje de Recuperación deseado y la Presión del Agua de Alimentación.<5 8-14 gfd1 7. la Temperatura del Agua de Alimentación. el incremento en la presión para mantener la misma salida sería de aproximadamente 161 psi.2 psi por cada °F). La Recuperación Interna es el porcentaje de Agua de Alimentación que pasa a través de la membrana para convertirse en Agua Producto. Recuperación Interna (%) = Agua Producto (gph o gpm) ---------------------------------------------. b.4 . Una disminución de un grado centígrado significa una caída aproximada de un 5. el agua se vuelve más densa o su viscosidad se incrementa y las capacidades de flujo caen. es decir GPD por pie cuadrado del área de superficie de la membrana = GFD.000 ppm. La presión de la bomba se incrementa en aproximadamente 2. Porcentaje de Rechazo = SDT (ppm) en Agua Cruda .7.16 psi por grado centígrado abajo de 25oC (77oF) (1. Agua de Alimentación SDI* FLUX1 %DE CAIDA DE FLUJO/AÑO De Superficie 3 . 9) PORCENTAJE DE RECHAZO DE SALES Es el porcentaje de Sólidos Disueltos Totales en el Agua Cruda a los que no se les permite pasar a través de la membrana.4. c. deben superarse 11 psi de presión osmótica. Ba Turbidez Otro SDT* SDI** _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ Alcalinidad .052 = ___________ ( gph ) _________ ( gph ) x . acero inoxidable. medidores de flujo. unidad de limpieza. (Ver también la forma para seleccionar el tamaño en la siguiente página). B. nivel de presión y sensores. Consideraciones: Agua de Alimentación: Análisis.NO3 Bióxido de Carbono . PreTratamiento: Filtros. presión. fierro vaciado o latón.( mg/l o ppm como CaCO3 ) Calcio – Ca Magnesio . químico o mecánico. gpm y tamaño de tubería. atmosférico.SO4 Cloruro .Mn Bario .Cl2 pH _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ _______________ *Sólidos disueltos totales **Indice de Densidad de Sedimentación 2) 3) 4) 5) 6) Temperatura del Agua de Alimentación ________________oF o _______________oC. o enviarla a limpiar fuera. Unidad de Limpieza: Limpiar en el lugar. polietileno. suavizadores. Aplicación:_____________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ 7) Tipo de Pretratamiento: _________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ ________________________________________________________________________________________________ .CO3 Orgánicos Otro Cloro Libre . Instrumentación y Controles: Manual/automático.32) = oC) Producto (Permeado) Requerido _________ ( gpd ) x .d. OSMOSIS INVERSA INFORMACION PARA SELECCION DE TAMAÑO 1) Análisis del Agua .017 = ___________ ( gpm ) Presión del Agua de Alimentación ____________ ( psi ) Calidad Deseada del Agua Producto _______________ ( SDT ) y/o el Contaminante que deberá reducirse _______________ a un nivel de _____________ ( ppm ).SiO2 Nitratos .Cl Sílice . Almacenamiento de Agua Producto: Fibra de vidrio.HCO3 Sulfato .Fe Manganeso . (oC x 9/5) + 32 = oF o bien 5/9 x (oF . etc. Bombas de Alta Presión: Voltaje.Mg Sodio .Na Fierro . de Operación Máx. . Las membranas CTA son utilizadas para unidades de agua potable para residencias si el pH está dentro de los límites. OSMOSIS INVERSA OPERACION Y DESEMPEÑO 1.6 3-8 < 5 SDI Compuesto de Película Delgada (TFC) 45oC (113oF) < 1 UNT < 0.12 <5 SDI La ósmosis inversa es una tecnología de separación por medio de una membrana. dureza.11 1 . pero nunca del 100%. La tabla a continuación muestra una comparación de las membranas CTA yTFC. el pre-tratamiento es esencial para el desempeño del sistema de OI. Las membranas de OI más populares son las de el Compuesto de Película Delgada de Poliamida (TFC) y las de Triacetato de Celulosa (CTA).) 35oC (95oF) < 1 UNT 1 ppm 30 ppm 5 . Se han medido rechazos de bacteria del 99. incluyendo contaminantes orgánicos e inorgánicos. La membrana de ósmosis inversa no puede tolerar altas concentraciones de hierro. Los rechazos de contaminantes dependerán del tipo de contaminante y del tipo de membrana de OI que se esté utilizando. Estos porcentajes de rechazo no deberán interpretarse como una garantía. manganeso. ya que la química del agua de alimentación.7 al 99. los cuales representan una consideración primaria.) Rango del pH Operación Continua Exposición por un corto tiempo Indice de Ensuciamiento (Silt Density Index) (máx. Las membranas TFC son las más ampliamente utilizadas debido a sus muy altos porcentajes de rechazo y sus altas capacidades de flujo. dependiendo del uso final del agua de ósmosis inversa. CAPACIDADES DE LOS SISTEMAS DE OSMOSIS INVERSA Un Sistema de Osmosis Inversa consiste de Pre-tratamiento.5.C.1 ppm N/A 2 . TABLA DE COMPARACION ENTRE MEMBRANAS CTA Y TFC TriAcetato de Celulosa (CTA) Máx. la unidad de ósmosis inversa y en algunos casos Posttratamiento. La filtración con un post-tratamiento de Carbón Activado se utiliza cuando el sistema va a suministrar agua potable (de ciudad).Temp. Pero no se pudo demostrar un rechazo perfecto del 100% de las bacterias.99%. dependiendo de la calidad del elemento de la membrana. La tabla que aparece a continuación nos brinda porcentajes aproximados de rechazo de contaminantes por medio de una membrana de ósmosis inversa.9999% en membranas en espiral. pero no puede hacer una completa separación del 100% de los contaminantes. la temperatura y los SDT varían en cada abastecimiento de agua VER TABLA EN LA SIGUIENTE PAGINA. Por lo tanto. así como en la industria farmacéutica.Turbidez en la Alimentación Tolerancia de Cloro Libre Continuo Sanitización (30 mins. ni turbidez. El porcentaje debe utilizarse sólo como un referencia y nos da un rango general de eliminación de cada ion. Una unidad de OI combinada con filtración de Carbón Activado es capaz de reducir todo el espectro de impurezas encontradas en el agua potable. Pueden lograrse rechazos de membrana del 70 al 99. donde se utiliza la inyección de cloro para mantener bajos conteos de bacterias. sulfuro de hidrógeno. Muchos presuponen que las bacterias y los virus son totalmente rechazados por las membranas de OI. 99 Ion Magnesio Manganeso Mercurio Niquel Nitrato Orgánicos Ortofosfato Plata Plomo Polifosfato Potasio Radioactividad Silicato Sílice Sodio Sulfato Tiosulfato Zinc % de Rechazo 95 .98 92 .PORCENTAJES APROXIMADOS DE RECHAZO DE VARIOS CONTAMINANTES POR MEDIO DE OSMOSIS INVERSA Ion % de Rechazo 97.98 98 .99 Aluminio Amonio Bacterias Borato Boro Bromuro Cadmio Calcio Cianuro Cloruro Cobre Comps.98 97 .97 95 .98 93 .95 99+ 40 -70 60 .96 85 .98 70 .90 94 .96 95 .98 94 .70 93 .99 + 98 .95 90 .99 94 .97 95 . La información contenida en esta tabla deberá utilizarse sólo para referencia y no deberá considerarse como una garantía ya que la química del agua.98 85 .99 95 .98 90 .98 95 .98 97 .98 97 .95 97 .95 97 .Orgánicos Volátiles Cromato Dureza (Ca y Mg) Fierro Fluoruro Fosfato Insecticidas Los porcentajes de rechazo que aparecen arriba están basados en 200 psi y 25 oC (77oF).98 97 .97 97 . .98 97 .80 90 .95 98 .97 94 .98 97 . la temperatura y los SDT varían con cada abastecimiento de agua.98 95 . 3) Obstrucción de la membrana con sólidos suspendidos. Un adecuado pretratamiento es esencial para prevenir la obstrucción de la membrana. lo cual puede exceder los límites de solubilidad de ciertos compuestos químicos.45 micrones a una presión constante de 30 psi. Los coloides son la fuente de obstrucción más peligrosa. Los sólidos suspendidos obstruirán los canales de agua de alimentación de la membrana. si el concentrado es detenido por un concentrado sobresaturado. Si el agua de alimentación contiene hierro ferroso o manganeso disueltos. por lo tanto. El agua de alimentación deberá contener menos de 0. Los procedimientos detallados los proporciona la American Society for Testing and Materials (ASTM) bajo el número D 4189-82 “Método de Prueba Estándar para el Indice de Ensuciamiento (SDI) del Agua” y puede resumirse como sigue: Una muestra del agua es pasada a través de un filtro de 0. eventualmente la membrana quedará obstruida. es altamente probable que se oxiden en óxidos insolubles de hierro férrico o de manganeso. Este precipitante puede ser removido por el flujo del concentrado. dado que un análisis de agua estándar no revelará la contaminación por coloides. si existe el potencial de precipitación. c) Convertir uno de los iones a nuevos compuestos por medio de dosificación química. . Sulfato de Estroncio y Sílice. Básicamente existen tres maneras de prevenir la incrustación: a) Reducir la recuperación hasta el punto en el cual no se excedan los límites de solubilidad b) Eliminación de uno de los iones que forman los compuestos. La prueba debe hacerse en el sitio. pero no lo suficientemente grandes como para ser vistas a través de un microscopio convencional. dando por resultado la precipitación de los compuestos. los cuales obstruyen rápidamente la membrana.05 ppm de hierro y menos de 0. OBSTRUCCION DE LA MEMBRANA La obstrucción de la membrana es el problema más crítico al que se enfrentan los sistemas de ósmosis inversa. 2) Incrustación de los contaminantes del agua cruda después de la concentración en la membrana. El SDI se calcula a partir del porcentaje de obstrucción. Los contaminantes del agua de alimentación se concentran en la membrana. El agua de alimentación no debe contener sólidos suspendidos. Las fuentes de obstrucción son las siguientes: 1) Precipitación de hierro y manganeso. 4) Precipitación de materiales coloidales. A la medición de la cantidad de contaminación por coloides se le denomina Indice de Ensuciamiento o Indice de Densidad de Sedimentos (Silt Density Index SDI). Sulfato de Bario. Sulfato de Calcio. debe haber una filtración de 1 a 5 micrones previa a la membrana. Los coloides son partículas más grandes que las moléculas. La obstrucción de la membrana ocurre cuando los compuestos químicos se precipitan sobre la superficie de la membrana y tapan los poros. Los coloides se componen de partículas de arcilla (o barro) mezcladas con ácidos orgánicos y microorganismos. esto no significa que la membrana se obstruirá.D. Cualquier coloide de menos de 1 micrón debe ser considerado como una amenaza para la membrana. El aparato de la prueba se muestra en el dibujo que aparece en la siguiente página. Sin embargo. Los compuestos encontrados normalmente en el agua cruda que pueden ocasionar obstrucción son: Carbonato de Calcio. por lo tanto.02 ppm de manganeso. Normalmente éstos son imposibles de remover debido a su insolubilidad en las soluciones químicas de limpieza. y se registra el tiempo que tardan 500 ml para fluir a través del filtro de 47 mm de diámetro. Su desarrollo y sus derivados son capaces de obstruir la membrana. .Válvula de Bola Manual Regulador de Presión Indicador de Presión Filtro de 0. Las membranas de Triacetato de Celulosa son destruídas por el desarrollo bacterial. Una obstrucción coloidal mínima ocurre a niveles por abajo de este límite. 5) Contaminación por Desarrollo Biológico. se requiere lo siguiente: un Cilindro Graduado de 500 ml.45 micrones Medidor del SDI Tomar nota de que todas las partes en contacto con el líquido deben estar hechas de acero inoxidable de alta calidad o de plástico para evitar la contaminación por corrosión. el desarrollo bacterial penetra la membrana y contamina el agua producto. un Reloj de Segundos Muertos y un Termómetro de vidrio (adecuado para medir la temperatura del agua y que se pueda leer lo más cercano a 1oC). si no es que para todos. en tanto que las membranas de Compuesto de Película Delgada de Poliamida son resistentes al ataque bacterial. Además de los componentes que aparecen en la ilustración. Las bacterias son capaces de adherirse y desarrollarse sobre las superficies de la membrana. Un valor máximo de SDI de 5 es lo recomendado para la mayoría. Los procedimientos de prueba SDI completos se incluyen en la sección Información Técnica de este Manual de Ingeniería. pero el desarrollo lamoso obstruye la superficie de la membrana. Eventualmente. los elementos de Osmosis Inversa. el bióxido de carbono es removido por medio de desgasificación para volver a neutralizar el agua. 4) Coagulación. Normalmente la precipitación del sulfato de calcio no es un problema en agua de alimentación que contenga menos de 1500 mg/l SDT. Floculación y Sedimentación. hablar a Grupo Novem. y es el único pretratamiento realista para los coloides. la membrana debe enjuagarse con agua libre de fosfato para prevenir la precipitación de las sales de calcio hacia la superficie de la membrana. el cual se precipita justo en el tanque de mezclado. de manera que tienden a repelerse unas a otras. Debe utilizarse el agua producto de la ósmosis inversa para mezclar la solución de polifosfato. El proceso final de la clarificación es la sedimentación o filtración mecánica. y una eliminación de hasta 10 micrones.. 1) Clorinación. El polifosfato (Hexametafosfato de Sodio) también se puede utilizar para evitar que las sales de calcio se incrusten en la membrana. De este modo. el desarrollo bacterial y sus derivados obstruyen la membrana. La mayor desventaja es que el bióxido de carbono pasa a través de la membrana hacia el agua producto haciéndola muy agresiva.E. Las bacterias pueden destruir la membrana. Todos los sistemas de ósmosis inversa se surten con prefiltros de 5 micrones para eliminar la turbidez de la fuente del agua. en vez de formar partículas más grandes. las partículas empiezan a chocar unas con otras y a crecer en tamaño formando masas lanuginosas. sin embargo. Los coloides son substancias gelatinosas que se componen de partículas finamente divididas suspendidas en el agua. se requiere que el agua sea clorada. El bicarbonato de calcio requiere una cierta cantidad de bióxido de carbono libre en el agua para poder permanecer disuelto. floculación y sedimentación se le llama comúnmente clarificación (o aclaración). A este proceso se le conoce como floculación. una concentración más alta de bicarbonato de calcio puede quedarse en la solución. La alimentación ácida se utiliza para limitar los problemas por incrustaciones asociados con las sales de calcio en el agua de alimentación. El polifosfato debe alimentarse a una dosificación de 10 mg/l. Siempre que se detenga el flujo del agua de alimentación. Retención y Desclorinación. Cuando se agrega ácido clorhídrico o sulfúrico al agua de alimentación. brindando altas capacidades de flujo de servicio con bajas caídas de presión. el Compuesto de Película Delgada de Poliamida no es susceptible al ataque bacterial. de manera que las partículas ya no se repelan. 3) Alimentación de Polifosfato e Inhibidores de Incrustación. sin importar el tipo de membrana que se utilice. quedan cristales de carbonato de calcio sobre la superficie de la membrana. . Por lo tanto. PRETRATAMIENTO El pretratamiento es esencial para prevenir la obstrucción de la membrana. si hay bacterias presentes en el agua de alimentación. La alimentación ácida se utiliza principalmente sólo en grandes sistemas de ósmosis inversa comerciales o industriales debido al gasto y a las restricciones del manejo del ácido. Se requiere una alimentación de cloro con un tiempo de contacto de 20 a 30 minutos para prevenir la contaminación bacterial de la membrana. también existen otra serie de productos que sirven de inhibidor de incrustaciones. Las membranas de Triacetato de Celulosa deben ser protegidas del ataque bacterial. A la coagulación. La coagulación involucra neutralizar las cargas negativas con un polielectrolito catiónico. El cloro libre no debe estar contenido en el agua de alimentación porque esto acorta la vida de la membrana. Una vez que las cargas son neutralizadas. Debe hacerse una solución fresca de polifosfato diariamente. Además del polifosfato. Por lo tanto. Un filtro multicama es ideal para este propósito. deberá emplearse una alimentación de cloro seguida por un tiempo de retención y luego una filtración de carbón activado. Por otra parte. parte del bicarbonato se convierte en bióxido de carbono libre. 2) Alimentación Acida. Normalmente. Cuando el bióxido de carbono libre fluye a través de la membrana hacia el agua producto. Tienen carga negativa. A continuación se mencionan varios tipos de pretratamientos que pueden utilizarse para combatir la obstrucción de la membrana provocada por los contaminantes enlistados bajo obstrucción de membrana. porque el polifosfato hará reacción con el agua cruda para producir fosfato de calcio. -------------------------------------------- .33 onzas/gal de solución acuosa de metabisulfito de sodio y que el pH se ajuste a 3. la cual se recupera después de 2 a 4 horas. Las soluciones de formaldehido al 0. Las subsecuentes desinfecciones resultan en una pérdida temporal de producción del 5-10%. sin embargo no debe utilizarse hasta que la membrana esté totalmente saturada con agua (un proceso que usualmente se lleva entre 6 y 24 horas). el valor del pH se incrementa y puede exceder los 7.5) Suavizado.5 a 3. a 80 minutos. Los iones de sodio reemplazan a los iones de valencia más alta e incrementan la capa protectora en la membrana. a menos que el contenido de sal en el agua sea muy alto. Debe tomarse nota de que el uso continuo del peróxido de hidrógeno en la concentración arriba citada descompondrá la membrana. El químico más adecuado para la desinfección periódica es un peróxido de hidrógeno al 0. entonces el tiempo de contacto debe incrementarse por un factor de cuatro.37 onzas de metabisulfito de sodio a 1 galón de agua. Si el usuario final requiere de agua libre de bacterias. El almacenamiento de largo plazo requiere que se llene la membrana con una solución que se prepara agregando 32 onzas de glicerina y 1. el sistema debe ser enjuagado periódicamente con un desinfectante. Al suavizar el agua también se estabilizan los coloides y se impide la coagulación. El formaldehido también se puede utilizar como un desinfectante periódico. Si el agua suave es concentrada por una membrana de ósmosis inversa. El cloro o los compuestos que contengan cloro no son recomendados para desinfección de membranas de Compuesto de Película Delgada. si la desinfección se hace sólo una vez al mes. Los paros de operación de hasta una semana requieren que la membrana se llene con 0. El suavizado se recomienda como pretratamiento para las membranas de compuesto de película delgada de poliamida. Durante períodos largos de paro de operación o de almacenamiento los elementos deben ser sumergidos en una solución bacteriostática para impedir el desarrollo de bacterias. Los desinfectantes utilizados para almacenamiento de largo plazo difieren de los que se utilizan para desinfección periódica.5 con ácido clorhídrico. DESINFECCION DE LA MEMBRANA A las membranas de Compuesto de Película Delgada (TFC) no las descomponen los ataques bacteriales como sucede con las membranas de Triacetato de Celulosa (CAT).5 en el concentrado. Sin embargo. se experimentará una caída del 5-10% en la productividad. bario y estroncio al suavizar el agua. Se recomienda que la solución de peróxido de hidrógeno sea utilizada una vez por semana. Sin embargo. sin embargo las membranas de TriAcetato de Celulosa pueden desinfectarse con hasta 10 ppm por 30 minutos. Puede impedirse la incrustación de calcio. un desarrollo lamoso sobre la superficie de la membrana puede tapar u obstruir la membrana. La primera vez que se utilice el formaldehido. y ésta es una pérdida permanente.1%.0% se utilizan para propósitos de desinfección. F. 1) Paro de operación y Almacenamiento de Largo Plazo. Los fabricantes de la membrana de ósmosis inversa permiten valores más altos del SDI en agua de alimentación suavizada que en agua de alimentación no tratada. que la temperatura máxima sea de 77oF (25oC) y que el tiempo máximo de contacto sea de 20 minutos. 2) Desinfección Periódica. o si el pH es de 11-12 no exceder los 30oC (86oF). Las pequeñas membranas de agua potable generalmente son reemplazadas más que limpiadas. LIMPIEZA DE LA MEMBRANA Se recomienda la limpieza de la membrana cuando sea más económico limpiarla que reemplazarla. TABLA DE SOLUCIONES QUIMICAS PARA LIMPIAR CONTAMINANTES PEGADOS A LA MEMBRANA Al utilizar cualquiera de los químicos enlistados abajo.G. comunicarse con el proveedor del químico con respecto al manejo y al desecho. 8-10 gpm para membranas de 4” de diámetro. La solución de limpieza es recirculada a través de la membrana a una capacidad de flujo de 3-5 gpm para membranas de 2.5” de diámetro. La obstrucción de las membranas está asociada con una disminución en la productividad y en la calidad. ya que un químico equivocado o una concentración equivocada pueden destruir la membrana. La frecuencia de la limpieza de las membranas más grandes depende del pretratamiento del agua de alimentación y la composición del agua de alimentación. o de 35oC (98oF) si el pH es de 10-11. la cantidad de agua producida y la caída de presión a través de la(s) membrana(s). La siguiente tabla muestra los diferentes químicos que se utilizan para limpieza y los contaminantes que son removidos de la membrana. No exceder una temperatura de la solución de 50oC (122oF) si el pH es de 2-10. así como en un incremento en la caída de la presión a través de los elementos. . seguir los procedimientos de seguridad que vienen en el envase del químico. Los procedimientos de limpieza deben seguirse cuidadosamente. la unidad debe ser operada a presiones y flujos reducidos para asegurarse de que todos los químicos de limpieza hayan sido enjuagados de la membrana antes de reanudar con las presiones de operación y las capacidades de flujo normales. afectará también la calidad del agua producida. Una reducción del 10-15% ya sea en la productividad o en la calidad del agua es indicativo de que se requiere la limpieza. Inicialmente. Es importante recordar que un cambio en la temperatura del agua de alimentación. 1. El agua producto debe dirigirse hacia el drenaje también durante este tiempo. en el contenido mineral o en la presión. Si existen dudas. La presión durante la limpieza debe mantenerse entre 20 y 60 psi. La membrana debe enjuagarse con agua producto de OI hasta que el agua corra clara por al menos 10 minutos después de la limpieza. y 30-40 gpm para membranas de 8” de diámetro. Asegurarse de que todos los químicos estén bien disueltos y bien mezclados antes de recircularlos a través de la membrana. 5 con ácido sulfúrico (H2SO4) . Oxido de Cobre u Oxido de Niquel Coloides Mixtos .13 lbs de Duodecilbenceno sulfonado de Sodio y 100 gals de agua producto de OI Hidróxido de Sodio + Acido etileno diamino tetracético de Sodio (EDTA) Mezclar 0.1% por peso de Hidróxido de Sodio (NaOH) con 0.0 con hidróxido de sodio (NaOH) . Oxido de Cobre u Oxido de Niquel Hidrosulfito de Sodio (Na2S2O4) Mezclar 2. ajustar el pH a 4. Al intentar limpiar una membrana debe consultrarse al fabricante de la misma y deben seguirse los procedimientos de limpieza para esa membrana en particular.Carbonatos y Fosfatos Carbonato de Calcio . Acido Clorhídrico (HCl) Mezclar 0. existen numerosos agentes limpiadores disponibles en el mercado.CaCO3 S Sulfato de Bario . orgánicos y silicatos Sulfato de Calcio .1% por peso de Acido etileno diamino tetracético de Sodio (EDTA) (Na-EDTA).1-0.BaSO4 Sulfato de Calcio .QUIMICO PARA LIMPIEZA Acido Cítrico .tales como Oxido de Fierro. ajustar el pH a 4. fórico.45 cuartos de galón de detergente líquido no-iónico concentrado y 100 gals de agua producto de OI Tripolifosfato de Sodio + Acido etileno diamino tetracético de Sodio (EDTA) Ajustar el pH a 7.Mezclar 17.Orgánicos Sales Inorgánicas .0 lbs de Tripolifosfato con 7.0.0 lbs de Tripolifosfato de Sodio y 2. pero la mayoría son alguna forma de los químicos arriba mencionados.BaSO4 Oxidos de Metales .CaSO4 Películas Biológicas .C3H4(OH)(CO2H) 3 0. Oxido de Cobre u Oxido de Niquel Nota: Los criterios arriba citados fueron tomados de información suministrada por Hydranautics.0-4.5% por volumen de Acido ClorDiluir con agua producto de OI y luego con hidróxido de sodio. Preguntar en Novem por productos comerciales disponibles epeciales para limpieza de membranas.CaCO3 Sulfato de Bario . . Corregir el pH a 12. Acido Fosfórico (H3PO4) Mezclar 0. 86oF (30oC) máx.BaSO4 Oxidos de Metales .5-1.3-0.0 lbs de Sodio EDTA. La lista arriba citada no pretende ser completa.0 CONTAMINANTE Sales Inorgánicas .43 cuartos de galón de detergente líquido no-iónico concentrado y 100 gals de agua producto de OI Tripolifosfato de Sodio + Duodecilbenceno sulfonado de Sodio Ajustar el pH a 7.0 hídrico.5% por volumen de Acido FosDiluir con agua producto de OI y luego con hidróxido de sodio.0 lbs de Acido Cítrico con 0.Carbonatos y Fosfatos Carbonato de Calcio .tales como Oxido de Fierro. 0. Desal y Filmtec.Orgánicos Bacterias Sílice Películas Biológicas .0% de solución por peso de Hidrosulfito de Sodio y agua producto de OI Oxidos de Metales .Mezclar 17.tales como fierro.Mezclar 17.Carbonatos y Fosfatos Carbonato de Calcio .CaSO4 Sales Inorgánicas .tales como Oxido de Fierro.CaCO3 Sulfato de Bario .0% ajustar el pH a 4.5 con ácido sulfúrico (H2SO4) . 2. El tanque de mezclado debe construirse de polietileno o de fibra de vidrio.04 m/seg) a través de la tubería. Vál.Prod. El tamaño del tanque de mezclado se determina de acuerdo al tamaño del sistema de OI que se va a limpiar.de Drenaje del Tanque . Nunca exceder una velocidad de 10 pies/segundo (3.de Control de Flujo Válvula de Concentrado Válvula de Agua Producto Vál. La bomba centrífuga debe ser fabricada de un material resistente a la corrosión también.de Presión 9) Indicador de Flujo 10) Transmisor de Flujo 11) Indicador de Presión 12) Válvula de la Bomba de Recirc. No se recomienda utilizar una temperatura de limpieza abajo de 15oC (59oF). por lo tanto deben seleccionarse materiales adecuados para este propósito.de Entrada Ag. debe tener una abertura de acceso en la parte superior del tanque. EQUIPO DE LIMPIEZA SUGERIDO El equipo de limpieza mostrado en el diagrama de esta página necesita manejar tanto soluciones ácidas como alcalinas. debido a la baja velocidad de limpieza a bajas temperaturas. 13) 14) 15) 16) 17) 18) Indicador de Temperatura Vál. El procedimiento de limpieza es más efectivo cuando se aplica a una temperatura elevada. válvulas e indicador de presión para poder controlar adecuadamente las presiones y las capacidades de flujos. Diagrama de Flujo del Sistema de Limpieza 1) 2) 3) 4) 5) 6) Tanque Mezclador Control de Temperatura Interruptor de Bajo Nivel Filtro Malla 100 Bomba Filtro de 5-10 Micrones 7) Calentador de Inmersión 8) Manómetro de Dif. así como las aberturas laterales mostradas en el diagrama. Las capacidades de flujo son determinadas por el tamaño de la membrana según lo indicado en la página 40. y debe seleccionarse para mantener una presión entre 20 y 60 psi. Es recomendable instalar medidores de flujos. 1. / galón 6 onzas secas / galón 53 onzas líqs.5 unidades de pH. o si la membrana es de 8” de diám. / galón 51 onzas líqs. la concentración máxima de la solución y el Factor de Cálculo que se utiliza en las siguientes fórmulas.3.. Mantener las capacidades de flujo altas durante 30-60 minutos. VI. / galón 38 onzas líqs. / galón 32 onzas secas / galón 16 onzas secas / galón 650 1600 1660 10700 100 250 290 4000 6600 8200 3100 440 550 210 Azufre de Acido Sulfhídrico (H2S) ppm Bajo pH (CO2) ppm Bajo pH (CO2) gpg como CaCO3 50% de Sosa Cáustica Hojuelas de Sosa Cáustica Carbonato de Sodio . La temperatura puede mantenerse por medio de recirculación lenta (aproximadamente . / galón 38 onzas líqs. puede seleccionarse la bomba de alimentación química utilizando la fórmula B. o 30-40 gpm para membranas de 8” diám. Nota: si se está limpiando con ácido. A. La presión debe reducirse hasta el punto en que no se produzca ningún permeado durante el proceso de llenado.5 gpm. La tabla además da la forma del tratamiento químico según lo surte el fabricante. TABLA DE TRATAMIENTO QUÍMICO CONTAMINANTE Hierro (Fe) CONC. la forma en que está expresada la concentración del contaminante en el análisis del agua (gpg o ppm) y el tipo de químico que desea utilizarse como tratamiento. 8-10 gpm para membranas de 4” diám. / galón 6 onzas secas / galón 128 onzas líqs. Seleccionar el contaminante que se va a tratar. luego abrir la válvula y empezar el proceso de recirculación. la capacidad de flujo debe ser de 4-5 gpm. monitorear el pH de la solución y no permitir que se incremente a más de 0.QCO.0 gpm para membranas de 8”). EXPRESADA EN ppm TRATAMIENTO QUIMICO 5-1/4% de Cloro Líquido 12-1/2% de Cloro Líquido 15% de Cloro Líquido Permanganato de Potasio 5-1/4% de Cloro Líquido 12-1/2% de Cloro Líquido 15% de Cloro Líquido Permanganato de Potasio 50% de Sosa Cáustica Hojuelas de Sosa Cáustica Carbonato de Sodio FORMA DEL TRAT.5”. Líquido Líquido Líquido Polvo Líquido Líquido Líquido Polvo Líquido Hojuelas Hojuelas Líquido Hojuelas Hojuelas CONCENTRACION FACTOR MAX. Después de que se ha calculado la concentración de la solución.5” de diámetro la capacidad de flujo debe ser de 1. / galón 51 onzas líqs. Incrementar la velocidad de recirculación después de 10-15 horas a las siguientes capacidades de flujo: 3-5 gpm para membranas de 2. luego apagar la bomba y dejar la membrana remojando durante la noche (8 horas).5-2. Después. Recircular la solución a través de la membrana hasta que se estabilice la temperatura.0 gpm para membranas de 4” y 4. entonces la capacidad de flujo debe ser de 15-20 gpm.DE SOLUCION DE CALCULO 128 onzas líqs. La fórmula A se utiliza para calcular la concentración de la solución del químico que se va a inyectar en el agua. Estas capacidades de flujo son aproximadamente la mitad de las capacidades de recirculación durante el proceso de limpieza.5 gpm para membranas de 2. Descargar el concentrado al drenaje hasta que la solución química sea detectada. si la membrana es de 4” diám. CALCULANDO LA CONCENTRACION DE LA SOLUCION QUIMICA Y SELECCIONANDO LA BOMBA DE DOSIFICADORA DE QUIMICOS La siguiente tabla muestra ciertos contaminantes que pueden tratarse por medio de inyección química y muestra también los químicos que pueden utilizarse para este tratamiento. No permitir que la caída de presión a través de las membranas exceda de 20 psi. PROCEDIMIENTOS DE LIMPIEZA RECOMENDADOS La solución de limpieza debe ser bombeada en la membrana a las siguientes capacidades de flujo: si la membrana es de 2. / galón 32 onzas secas / galón 16 onzas secas / galón 53 onzas líqs.5” diám. enjuagar el químico de limpieza de la membrana utilizando agua de alimentación. 4) Elegir la Capacidad del Depósito en Galones del tanque químico que se vaya a utilizar para mezclar el Tratamiento Químico. Fórmula B: (Capacidad de Flujo en GPM) x (Concentración del Contaminante) x (1440) Programación ---------------------------------------------------------------------------------------------------. 1) La Concentración del Contaminante . / galón 50 onzas secas / galón 20 onzas líqs. que es el Factor de Cálculo. Si el depósito debe llenarse una vez a la semana. entonces los galones de agua tratada requerida por día debe conocerse. Utilizar la Fórmula B para obtener la programación de la bomba de alimentación en galones por día. SELECCIONANDO EL TAMAÑO DE LA BOMBA DE DOSIFICACION QUIMICA Las bombas de dosificación química se especifican normalmente por la salida máxima de la bomba en forma de galones por día (gpd). / galón 3 onzas líqs.Turbidez gpg Alumbre para Filtros Alumbre Potásico Alumbre de Amonio Silicato de Sodio Hexametafosfato de Sodio Hojuelas Hojuelas Hojuelas Líquido Granular Líquido Líquido Líquido 8 onzas secas / galón 8 onzas secas / galón 8 onzas secas / galón 32 onzas líqs. Esta puede encontrarse en un análisis del agua y debe expresarse en ppm o gpg según lo indicado en la segunda columna de la Tabla de Tratamiento Químico de la página anterior. Se requiere el tamaño del tanque en galones. CALCULANDO LA CONCENTRACION DE LA SOLUCION QUIMICA Seleccionar la bomba de alimentación química requiere que se calcule primero la Concentración de la Solución. No exceder la Máxima Concentración de la Solución mostrada en la Tabla de Tratamiento Químico. 3) Se requiere el Factor de Cálculo de la Tabla de Tratamiento Químico. 2) El Uso de Agua Tratada Entre Rellenados del depósito del químico debe conocerse. esto se utilizará para seleccionar el tamaño de la bomba. La Concentración del Contaminante. luego elegir el tratamiento químico en la tercera columna y seguir la línea hasta la última columna. Entrar los valores de los cuatro puntos anteriores en la Fórmula A que aparece abajo para obtener la Concentración de la Solución que debe estar presente en el depósito químico para la bomba de alimentación química. Fórmula A: (Concentración del Contaminante) x (Uso de Agua entre Rellenados) ------------------------------------------------------------------------------------------. Se requieren cuatro (4) cosas para calcular la Concentración de la Solución del químico que se va a inyectar en el abastecimiento de agua.= de la (Concentración de la Solución) x (Factor de Cálculo) Bomba de Alimentación . la Concentración de la Solución y el Factor de Cálculo de la Fórmula A deben utilizarse también en la Fórmula B. / galón 64 onzas líqs. La Capacidad del Flujo del Agua Tratada en GPM debe utilizarse en la ecuación. Buscar el contaminante en la primera columna. / galón 72 220 220 310 6400 600 440 440 Corrosión Alcalinidad ppm gpg como CaCO3 Acido Muriático a 20oBaumé Acido Sulfúrico a 66oBaumé Acido Fosfórico al 50% B. Si el depósito debe llenarse cada día. entonces debe conocerse el uso semanal. Esta es la capacidad de la bomba de pozo o puede calcularse utilizando las TABLAS DE CALCULO DE LA CAPACIDAD DE FLUJO.= Concentración de (Factor de Cálculo) x (Capacidad del Depósito en Galones) la Solución C. El tamaño adecuado de bomba de dosificación química tendrá la programación que se calculó justo enmedio de su rango.000 = ppm onzas / galón x 7.O. TRATAMIENTO QUIMICO Y CANTIDAD 1 ppm de Cloro ó 0. La Concentración de la Solución deberá modificarse de ser necesario para permitir que la bomba química opere en su rango medio. E. CONTAMINANTE Hierro Sulfuro de Hidrógeno (H2S) Dureza y Fe de Agua Clara Bajo pH Corrosión Algas.B.= Programación (Concentración de la Solución en ppm) de la Bomba de Alimentación La Programación de la Bomba de Alimentación será dada como Galones por Día.7 ppm de Permanganato de Potasio por 1 ppm de Fierro 3 ppm de Cloro ó 0. Tomar nota que el cloro residual o el polifosfato residual debe sumarse al nivel de Concentración del Contaminante al calcular la Programación de la Bomba de Alimentación.5 con Carbonato de Sodio o Sosa Cáustica 10 ppm mínimo de Polifosfato 3 a 5 ppm de Cloro 1 a 3 ppm de Cloro 10 ppm de Cloro . 1) 2) % de la solución x 10. La Fórmula C dará la capacidad de bombeo requerida en Galones por Día (GPD) al igual que la Fórmula B.1-8. CALCULANDO LA CONCENTRACION QUIMICA EN PPM La concentración química en ppm puede utilizarse también para seleccionar el tamaño de la bomba de alimentación química. entonces los dos factores de conversión que aparecen abajo pueden utilizarse para convertir a partes por millón (ppm).812. D. Fórmula C: (Capacidad de Flujo en GPM) x (ppm del Contaminante) x (1440) --------------------------------------------------------------------------------------. Las bombas de alimentación química tienen un rango en galones por día (litros por día) en el cual se pueden programar.7 ppm de Permanganato de Potasio por 1 ppm de H 2S 2 a 5 ppm de Hexametafosfato de Sodio (Polifosfato) Elevar el pH a 8. Si se conoce el porcentaje de la concentración o las onzas por galón de concentración . Bacterias o Lama Sabor y/u Olor Reducción de D.Ahora ya podemos seleccionar el tamaño de la bomba de alimentación.5 = ppm El tamaño de la bomba de alimentación química puede seleccionarse ahora con la Fórmula C que aparece abajo. REQUERIMIENTOS DE DOSIFICACION QUIMICA La siguiente tabla debe utilizarse sólo como una guía para la cantidad de químico requerido para tratar el contaminante enlistado. F.500 ppm 12-1/2% de Cloro Líquido.. siempre agregar el químico al agua y hacerlo lentamente.000 ppm Hipoclorito de Sodio [ NaOCl ] 0.000 ppm Acido Muriático (Clorhídrico) [ HCl ] 1 galón por 9 galones de agua = 4% = 40. leer cuidadosamente todas las instrucciones y dar un tiempo para que se asiente el sedimento de la solución.= 52.000 ppm Sosa Cáustica (Hidróxido de Sodio) [ NaOH ] 0. Otros diluyentes ocasionarán precipitados.000 ppm Carbonato de Sodio [ Na2CO3 ] 0.. carbonato de sodio.1 lbs de Fosfato trisódico.5 lbs por 5 galones de agua = 1. Al preparar las soluciones utilizando químicos del tipo seco. Al preparar o diluir soluciones fuertemente básicas (soluciones de alto pH) tales como el hipoclorito de sodio... EQUIVALENCIAS QUIMICAS 1 galón de ácido muriático = 3.2% = 12. Nunca agregar agua al ácido concentrado o soluciones cáusticas. grado técnico 2.000 ppm G..5% = 15.. en ese orden de preferencia.250 lbs (4 onzas) por 1 galón de agua = 3% = 30..214 lbs por 1 galón de agua = 2. etc. utilizar agua desionizada..000 ppm Permanganato de Potasio [ KMnO4 ] 0.125 lbs (2 onzas) por 1 galón de agua = 1.3 lbs de Bisulfato de Sodio (anhídrido) 1 libra de Hidróxido de Sodio = 1..3 lbs de Carbonado de Sodio (58%) 3.= 125.920 lbs por 1 galón de agua = 10% = 100. destilada o suave.000 ppm 5-1/4% de Cloro Líquido .. los cuales pueden alojarse en los componentes del sistema de bombeo..926 lbs por 1 galón de agua = 10% = 100. PROPORCIONES DE DILUCION QUIMICA Pueden utilizarse las siguientes proporciones de dilución para preparar las soluciones químicas que van a ser alimentadas por la bomba química.000 ppm Polifosfato (Hexametafosfato de Sodio) [ NaPO3 ] 0. grado comercial .000 ppm 0. Hipoclorito de Calcio [ Ca(ClO)2 ] 0..925 lbs por 1 galón de agua = 10% = 100.2 lbs de Acido Clorhídrico 8. Separar la solución del sedimento transfiriéndolo a otro contenedor.4 lbs de Acido Sulfámico 12 lbs de Bisulfato de Sodio (monohidratado) 10....3 lbs de Carbonato de Sodio.5% = 25. Esta lámpara se utiliza típicamente para el control de COT (carbón orgánico total) y produce ozono. Para la aplicación como desinfectante es recomendable usar equipos que nos proporcionen la dosis suficiente de radiación UV para la desinfección. DESINFECCIÓN ULTRAVIOLETA Y OZONO Los equipos UV tienen la capacidad de desinfectar el agua al aplicar una dosis de radiación ultravioleta que inactiva a los microorganismos al no poderse reproducir por alterarse la información de los genes. debe seleccionarse de 4-8 veces más grande que para la reducción de bacterias. A. Mientras que el ozono oxida la membrana celular de los microorganismos interrumpiendo el intercambio de nutrientes y como consecuencia provoca la muerte de éstos.VII. SELECCION DE LAMPARA ULTRAVIOLETA 1. Lámparas con longitud de onda de 185 Nanómetros: Permiten la trasmisión de luz con longitud de onda de 185 nm así como de 254 nm. Es importante para que esta radiación sea efectiva que el agua sea pretratada para reducir al máximo los sólidos suspendidos. mientras que el hierro y la dureza obstruyen el paso de la UV por la camisa de cuarzo al acumularse en esta sus precipitados. el hierro y la dureza. Esta lámpara se utiliza típicamente para desinfección o control de bacterias. Lámparas con longitud de onda de 254 Nanómetros: Impiden la transmisión de longitud de onda de 185 nm utilizando un vidrio o recubrimiento especial en la lámpara. La 254 nm se utiliza también para la destrucción de ozono. NOTA: Al seleccionar el tamaño de un sistema UV para reducción de COT o destrucción de O 3. Clase A). 2. . ya que los sólidos suspendidos hacen sombra a la radiación UV. que según la ANSI/NSF debe ser de 40 mJ/cm2 para aguas que no hayan sido previamente desinfectadas como lo es el caso del agua de pozo (Estándar 55. 65 ppm 0.88 ppm de Ozono 0.0121 = en libras/día (10 gpm) x (3 mg/l Fe) x (0. Otro ejemplo con diferente método: ¿Cuánto ozono disuelto se requiere para la oxidación completa de agua con 3 mg/l de ion hierro ferroso y 0.5 (Fe) x 0. a un flujo de 10 gpm? Fórmula: (Flujo de agua en gpm) x (Concentración del contaminante en mg/l) x (Demanda Estoquiométrica) x (Factor de conversión) = Ozono a disolver Factor de Conversión: 0. en tanto que 19 es el número de gramos por hora en libras por día.50 . MANGANESO Y SULFURO DE HIDRÓGENO (ACIDO SULFHIDRICO) La Selección del Tamaño del Equipo está basada en la cantidad de generación de ozono requerida para reaccionar completamente con el hierro.27 ppm de Manganeso Dosificación de Ozono Requerida 1. PREOXIDACION DE OZONO PARA TRATAMIENTO DE FIERRO.5 mg/l Mn) x (0.43 (O3) = 0.012 es la constante para conversión de galones por minuto (gpm) a libras por día (ppd).89 ppm 1.43 ppm de Ozono 0.14 ppm de Ozono 1.227 = en gramos/hr 0.5 ppm de Ozono Cálculo: Flujo de Agua a 20 gpm con 1.0. Para tratar (típicamente): 1 ppm de Fierro (Fe++) 1 ppm de Marganeso (Mn++) 1 ppm de Sulfuro (S2) requiere de requiere de requiere de TEORICAMENTE 0.24 ppm 0.012* x = 0.5 mg/l de manganeso.43 demanda) x (0.88 (O3)= = = = 19* = 0.88 demanda) x (0.5 ppm de hierro y 0.78 (dosificación) x 20 gpm x 0.50 . el manganeso y el sulfuro en solución.50 .89 ppm 0. SUBSECCION “J” DE ESTE MANUAL.60 ppm de Ozono PRACTICAMENTE 0.B.0.78 ppm 8.227) = 3.6 ppm de Ozono 1.12 g/h es la salida del generador requerida. En este ejemplo.27 (Mn) x Ozono Requerido Dosificación Agregada por Demanda Desconocida Dosificación Total de Ozono Recomendada 1.227) + (10 gpm) x (0. . 8.12 g/h *0.93 gramos/hora PARA OZONO PARA DESINFECCIÓN VER TABLA DE SECCION VIII. VIII. INFORMACIÓN GENERAL Y TABLAS A. INFORMACION SOBRE QUIMICOS PARA ALIMENTACION Debido a que las condiciones varían, esta información debe utilizarse sólo como una guía . HIPOCLORITO DE CALCIO EQUIVALENCIAS DE MEDIDAS Peso Seco Medidas Caseras* 1/6 de onza 1/2 onza 1 onza 8 onzas 1 cucharadita rasa 1 cucharada rasa 2 cucharadas rasas 16 cucharadas rasas (1 taza) PREPARANDO SOLUCIONES DE HIPOCLORITO DE CALCIO Para aplicaciones que requieren de concentraciones específicas medidas en ppm o en un porcentaje de cloro disponible. Seguir estas sencillas instrucciones: Como una medida de seguridad, preparar sólo la cantidad de solución que se necesite. Nunca almacenar una solución de hipoclorito de calcio. 1. 2. Utilizar un contenedor limpio, no-metálico, libre de grasa, aceite o residuos. Agregar hipoclorito de calcio granular al agua tibia. Revolver durante tres a cinco minutos. Utilizar inmediatamente. Ejemplo: Capacidad de la bomba de pozo = 10 gpm Residual del Polifosfato = 4 ppm (10 x 4 x 1440) ÷ 12,000 = 57,600 ÷ 12,000 = 4.8 gpd (salida de la bomba) Es aconsejable correr lentamente el sistema inicialmente a 10 ppm durante unos 30 días para limpiar las líneas a una velocidad más rápida. ADVERTENCIA: Las afirmaciones y métodos presentados acerca de los productos mencionados en este escrito están basados en la mejor información disponible y prácticas conocidas por Grupo Novem hasta el momento, pero no son representaciones del desempeño, de los resultados o del alcance de dicha información. Los productos aquí mencionados, si no se utilizan adecuadamente pueden ser peligrosos. Grupo Novem recomienda que cualquiera que utilice o maneje los productos aquí mencionados lea exhaustivamente y comprenda las instrucciones y la información precautoria que aparece en la etiqueta del producto antes de utilizar el producto. Los productos aquí mencionados, al igual que todos los materiales potencialmente peligrosos, deben mantenerse fuera del alcance de los niños. *Estas equivalencias a medidas caseras son sólo valores aproximados dados para conveniencia del usuario. EQUIVALENCIAS UTILES: ACIDOS: 1 galón de ácido muriático (20 Baumé) equivale aproximadamente a: • 3.2 lbs de Acido Clorhídrico • 8.4 lbs de Acido Sulfámico • 12.0 lbs de Bisulfato de Sodio (monohidrato) • 10.3 lbs de Bisulfato de Sodio (anhídrico) BASES: 1 lb de Hidróxido de Sodio equivale aproximadamente a: • 1.3 lbs de Carbonato de Sodio, grado técnico • 2.3 lbs de Carbonato de Sodio (sosa comercial al 58%) • 3.1 lbs de Fosfato Trisódico grado comercial Polifosfato 1 lb/10 galones...........= 12,000 ppm Cloro líquido 5.25%.. = 52,500 ppm Cloro líq. 12.5%...... = 125,000 ppm Permanganato de Potasio 0.25 lb/galón............= 30,000 ppm Cloro 3 ppm .. /1 ppm de sulfuro de hidrógeno Cloro 1 ppm ........./1 ppm de fierro Permanganato de Potasio 0.7 ppm.../1 ppm de sulfuro de hidrógeno Máx. solubilidad del KMnO.............. ......= 0.25 lbs/gal de concentración No descuidar la cantidad residual requerida para aplicaciones de cloro. 3. 4. La tabla de abajo indica la cantidad de hipoclorito de calcio requerida para hacer varias cantidades de solución conteniendo de 5 a 10,000 ppm de cloro disponible. Peso del Hipoclorito de Calcio Requerido para Hacer una Solución Cloro Disponible 1 Galón 10 Gals 50 Gals. 100 Gals. (PPM)* lbs oz lbs oz lbs oz lbs oz 5 0 0.001 0. 0.01 0 0.05 0 0.10 10 0 0.002 0 0.02 0 0.10 0 0.21 25 0 0.005 0 0.05 0 0.26 0 0.51 50 0 0.01 0 0.10 0 0.51 0 1.03 100 0 0.02 0 0.21 0 1.03 0 2.05 150 0 0.03 0 0.31 0 1.54 0 3.08 200 0 0.04 0 0.41 0 2.05 0 4.11 300 0 0.06 0 0.62 0 3.08 0 6.16 500 0 0.11 0 1.03 0 5.13 0 10.27 600 0 0.12 0 1.23 0 6.16 0 12.32 1,000 0 0.21 0 2.05 0 10.26 1 4.53 2,500(.25%) 0 0.51 0 5.13 1 9.66 3 3.32 5,000 (.5%) 0 1.03 0 10.26 3 3.32 6 6.65 10,000 (1%) 0 2.05 1 4.53 6 6.65 12 13.29 *Partes disponibles - cloro por millón de partes de agua. SELECCIONANDO LA BOMBA DE ALIMENTACION DE POLIFOSFATO: Para seleccionar el tamaño de la bomba de alimentación de polifosfato es necesario saber o calcular lo siguiente: a. el residual de polifosfato (ppm), y b. la capacidad de la bomba de pozo (gpm). REGLA 1: Una libra de polifosfato por 10 galones de agua = 12,000 ppm (concentración de la solución). REGLA 2: Una libra de polifosfato típicamente trata 40,000 galones de agua a una concentración de 2 ppm (residual). FORMULA: [Capacidad de la bomba de pozo (gpm) x residual de polifosfato (ppm) x 1440 (factor de conversión) ] ÷ concentración de la solución = salida de alimentación requerida (gpd). DOSIFICACIONES (VARIOS QUIMICOS OXIDANTES) RANGO DE pH CLORO FAVORABLE COMO Cl2 6.5 - 7.5 0.6 - 1.0 ppm 20 minutos 8.0 - 9.5 1.7 - 2.0 ppm 20 minutos 8.5 - 10.0 2.0 - 3.0 ppm 30 minutos PERMANGANATO DE POTASIO 0.75 - 1.0 ppm 25 minutos 2.0 - 2.7 ppm 30 minutos 4.0 - 6.0 ppm 45 minutos YODO COMO I3 2.2 - 3.6 ppm 25 minutos 6.1 - 7.2 ppm 30 minutos 7.2 - 10.8 ppm 45 minutos OZONO COMO O3 0.1 - 0.7 ppm 20 minutos 1.0 - 1.6 ppm 20 minutos 1.3 - 2.0 ppm 30 minutos Fierro (Fe) Retención Manganeso (Mn) Retención Sulfuro Hidrógeno (H2S) Retención B. GUÍA DE RESISTENCIA QUÍMICA La siguiente tabla muestra el grado de resistencia de ciertos materiales a (una lista de) varios químicos. Ver CLAVE al pie de la tabla. TUBOS, ACCESORIOS, VALVULAS, etc. PVC GFPPL POLI- SAN TEFLON A.I.316 EPDM CERAMICA HYPALON VITON ETILENO ACEITE LUBRICANTE ACEITES COMBUSTIBLES ACEITES Y GRASAS ACETALDEHIDO ACETATO AMILICO ACETATO DE BUTILO ACETATO DE ETILO ACETATO DE PLOMO ACETONA ACIDO ACETICO, 20% ACIDO ACETICO, 80% ACIDO ACETICO, GLACIAL ACIDO ARSENICO ACIDO BENZOICO ACIDO BORICO ACIDO BROMHIDRICO, 20% ACIDO BUTIRICO ACIDO CARBONICO ACIDO CIANHIDRICO O PRUSICO ACIDO CITRICO ACIDO CLORHIDRICO, 0-25% ACIDO CLORHIDRICO, 25-37% ACIDO CLOROACETICO ACIDO CRESILICO ACIDO CROMICO, 10% Ó 30% ACIDO CROMICO, 50% ACIDO ESTEARICO ACIDO FLUOBORICO ACIDO FLUORHIDRICO, 10% ACIDO FLUORHIDRICO, 30% ACIDO FLUORHIDRICO, 60% ACIDO FLUOSILICICO ACIDO FORMICO ACIDO FOSFORICO, 0-50% ACIDO FOSFORICO, 50-100% C A A E E E E A E B E E A A A A D A A A A A A B A E A A C C D A C A B C C A C E E C A B A C C A A A A A A A A A A D X A A C A A B B A A A B D X X X E X X X D A B B X A A B X X B A B B X X A B E E A D E A B A B A X X E E X E A E A E E A C A X D A B A A B E X A D E B B E E B E B D A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A B B A A A A A X B A E B B A B E E E A B C A B C C C B B B B E E E A A C D A A A B B A X A B B X B A C C E E E E D B B C D X B D E A A A A A A A A A A A A A A A C A A C A C C A A A A A E E E E E A A A D B X E E E E E D A B E X E B A E B X A A A A X A A D B A A D X B A A A B A A E E E A E E E E A A B A D B A A B A A A A A A X A A A B E B B TUBOS, ACCESORIOS, VALVULAS, etc. PVC GFPPL POLI- SAN TEFLON A.I.316 EPDM CERAMICA HYPALON VITON ETILENO ACIDO HIDROFLUOSILICICO, 20% ACIDO LACTICO ACIDO MALEICO ACIDO NITRICO, 10% ACIDO NITRICO, 20% ACIDO NITRICO, 50% ACIDO NITRICO, ANHIDRO ACIDO OLEICO ACIDO OXALICO ACIDO SULFURICO, 0-10% ACIDO SULFURICO, 10-75% ACIDO SULFURICO, 75-95% ACIDO SULFURICO, 95-100% ACIDO TANICO ACIDO TARTARICO ACIDOS GRASOS ADELGAZADORES DE LACA AGUA DE BROMO AGUA DE CLORO AGUA REGIA ALCOHOL AMILICO ALCOHOL METILICO AMONIACO, 10% ANIHIDRICO ACETICO ANILINA BENCENO (BENZOL) BENZALDEIDO BICARBONATO DE POTASIO BICARBONATO DE SODIO BICROMATO DE POTASIO BISULFATO DE SODIO BISULFITO DE CALCIO BISULFITO DE SODIO BORAX (BORATO DE SODIO) BROMURO DE POTASIO CARBONATO DE POTASIO CARBONATO DE SODIO CERVEZA CETONAS CIANURO DE COBRE CIANURO DE POTASIO CIANURO DE SODIO CLORATO DE POTASIO CLORATO DE SODIO CLOROBENCENO CLOROFORMO CLORURO DE ALUMINIO CLORURO DE AMILO TUBOS, ACCESORIOS, VALVULAS, etc. A B A A A A E A A A A C D A A A D C A E B C A E E E E A A A A A A A A A A A E A A A A A E E A E A A A A A C E C A A A C C A A A C E E X X A A A C C C A A A A A A A A A A A E A A A A A C E A X A A X A B C E E B A C C C B X E X X B D X E B X D E X B A B A A A D B B A B X X X X B A X E A X D E E C E E E E D E E E E X E D E X X E E E A E E E E A A A A X A X A A A A E A A A A A E E A E A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A B B B C B C B B C E E E B B B A A E E E A A A D A A A B B A A B B A B B B A A A A A A B A D D C A A E D E E X D B D E E E B D X E D B D B B B B A E A A A B A E A A A A B A X B B B B B E E A A E A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A X B A A A D E D A D D D D B B X X E B B B B A A B E E B B B B A B B B B B A E X B B B B E X A E B B A A A A B D A A A A A B B B X A A A B D A E A D E B B B B A B B B B B A E B B B B B A E A A PVC GFPPL POLI- SAN TEFLON A.I.316 EPDM CERAMICA HYPALON VITON ETILENO 50% HIPOCLORITO DE CALCIO HIPOCLORITO DE SODIO LICOR BLANCO (ACIDO) LICORES TANICOS METIL ETIL CETONA METIC ISOBUTIL CETONA NAFTA NAFTALINA NITRATO DE AMONIO NITRATO DE COBRE NITRATO DE MAGNESIO NITRATO DE POTASIO NITRATO DE SODIO NITRATO FERRICO NITROBENCENO OLEO. 30%’ TUBOS.316 EPDM CERAMICA HYPALON VITON ETILENO PEROXIDO DE HIDROGENO. A A A A E A E A A A A A A A E A C A B A C E C A A C A A A A A A A E E B E A A A A A A E E A A A A A A E A E A A A A A A A E A B A A A A E E A C C A A A A A X A C C C C A A A A A A C X A A A X A B X A X A A A A A A A X X C X B X X X X X X X A A B A A X A X X X X X X X A A E X E A B A A A A E A E A A A A A A A E A A A A A X X E A X X E B B A A E X E E E E A A A A A A E E A B A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A D C C B A B A B D B B E E E A B B C A A E B A A A A B A A D D A A A A A A A A A B A B B X B B A A A B B A E A A B A D A B D B D A A A D D E A X E D B C B B X E B D E E A B B B A A E X B D A A A A A A A A A A A A A A A A A X A A A A A A A A E B B A A A A A A A A A A A A A A A A A X A B A B D A E B B B B D B B E B E A B A E X E B B B B B B A A X X E E E E A B A B B B E E B A A B A B A A D B B B B B B B A B A A E A A E A B B B B E E D D A A E E A D A B A B B B A A B A PVC GFPPL POLI. 20% HIDROXIDO DE SODIO. 40% FOSFATO DE AMONIO FREON 12 (HUMEDO) FURFURAL O FURFUROL GASOLINA GLICERINA (GLICEROL) HEPTANO HEXANO HIDROXIDO DE POTASIO HIDROXIDO DE SODIO.I.CLORURO DE AMONIO CLORURO DE BARIO CLORURO DE CALCIO CLORURO DE COBRE CLORURO DE ETILO CLORURO DE MAGNESIO CLORURO DE METILENO CLORURO DE NIQUEL CLORURO DE POTASIO CLORURO DE SODIO CLORURO DE ZINC CLORURO ESTANNICO CLORURO FERRICO CLORURO FERROSO CLORURO METILICO ETILENGLICOL FENOL FLUORURO DE ALUMINIO FORMALDEHIDO. 25% PERMANGANATO DE POTASIO PEROXIDO DE HIDROGENO.SAN TEFLON A. 50% PEROXIDO DE HIDROGENO. 90% PERSULFATO DE AMONIO C E A X X A B D X X E A A A A B B C E E A X X A A D A A A A . etc. VALVULAS. ACCESORIOS. Buena C .SILICATO DE SODIO SOLVENTE DE STODDARDS SULFATO DE ALUMINIO SULFATO DE AMONIO SULFATO DE BARIO SULFATO DE CALCIO SULFATO DE COBRE SULFATO DE MAGNESIO SULFATO DE NIQUEL SULFATO DE POTASIO SULFATO DE SODIO SULFATO DE ZINC SULFATO FERRICO SULFATO FERROSO SULFURO DE HIDROGENO.Desconocido A E A A A A A A A A A A A A C A C E E B E E A A E A A X A A A A A A A A A A A A A A C C C C C X A A E C A X A A X X A A A A A A E B X A E X E X E X X A E X A X A A A A A A A A A A A A B A X E E X X X X A E X A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A A B A D B B B B A B B A A A D B B B A A A B A B A A A A E A A A B B A A A A A A B A B X D E E E B X A E E A X A A A A A A A A A A A A X A A A A A A A A A A A A X A B A A B A B A B A B B B B E X E E E E A B E E A A A B A A B A B E B A B B B B A X E A A A E B A A PVC = Polyvinyl Chloride (Cloruro de Polivinilo) SAN = Styrene Acrylonitrile (Acrilonitrilo de Estireno) EPDM = Ethylene Propylene Dimonomer (Dimonómero de Etileno Propileno) GFPPL = Glass-Filled Polypropylene (Polipropileno con relleno de Fibra de Vidrio) .Efecto Moderado (Usese bajo condiciones limitadas) E .SOL.Excelente B .Buena a 80oF (26oC) D .Autocatalitico X . SULFURO DE SODIO TETRACLORURO DE CARBONO TETRA HIDROFURANO TOLUENO (TOLUOL) TREMENTINA (AGUARRAS) TRICLOROETILENO TRICRESILFOSFATO UREA VINAGRE XILENO (XILOL) YODO (EN ALCOHOL). 10% CODIGO: A .No Recomendado F .AC. Austenítico en estructura. no es susceptible al agrietado por corrosión a tensión y no es afectado por el tratamiento a calor.El material más ampliamente aceptado para discos utilizado en las válvulas de mariposa. El bronce es muy resistente a las picaduras por corrosión. de la serie 300.Esta aleación tiene mayores cantidades de niquel y de cromo que los acs. El bronce tiene una mayor resistencia que el cobre puro. COBRE . El acero al carbón tiene resistencia a altas y bajas temperaturas. El cobre forjado se desempeña bien en aplicaciones de alta temperatura y se puede unir fácilmente por medio de soldadura. el bronce con silicio tiene una mayor resistencia al agrietado por corrosión a tensión que los latones comúnes.Un metal no-ferroso. esta aleación retarda el agrietado por corrosión a tensión y tiene una mejor resistencia al ácido sulfúrico. La mayoría de los aceros inoxidables serie 400 se pueden tratar a fuego. El 17-4 PH soporta mejor el ataque corrosivo que cualquiera de los acs. El acero inoxidable serie 400 es resistente a la oxidación por altas temperaturas y tiene mejores propiedades físicas y mecánicas que el acero al carbón. carbón.Muy buenas propiedades mecánicas. de la serie 300 y con la adición del columbio. . se puede maquinar mejor y se puede unir fácilmente por medio de soldadura. ACERO INOXIDABLE 316 . INFORMACIÓN SOBRE METALES UTILIZADOS EN VALVULAS Y ACCESORIOS ACERO AL CARBON . ACERO INOXIDABLE 17-4 PH® . cuerpo y bolas. Un acero inoxidable no-magnético con más ductilidad que el Ac. El aluminio tiene una excelente resistencia a la corrosión atmosférica. el Acero Inox.es un acero inoxidable martenístico de endurecimiento por precipitación y por envejecimiento que ofrece alta resistencia y dureza. ACERO INOXIDABLE SERIE 400 .Entre las más importantes propiedades de los materiales de cobre forjado están su conductividad térmica y eléctrica.Una aleación de fierro. su resistencia a la corrosión. de la serie 400 y en la mayoría de las condiciones su resistencia a la corrosión es muy cercana a la de los aceros inoxs. BRONCE DE ALUMINIO .400.C. Usado principalmente en válvulas de compuerta. El 17-4 PH se utiliza principalmente como un material para vástagos en las válvulas de mariposa y de bolas.Una de las primeras aleaciones desarrolladas en la era de bronce es aceptada generalmente como el estándar de la industria para válvulas de bronce de presión nominal y accesorios. carbón y cromo. ALUMINIO . buena resistencia a la corrosión a tensión y a los sulfuros. La aleación 20Cb-3 es ampliamente utilizada en todas las fases del proceso químico. bujes traseros o secundarios y cuñas en válvulas de acero fundido o vaciado. niquel y cromo. de peso muy ligero. Comúnmente utilizado como material de los vástagos en las válvulas de presión nominal. de dos y de tres piezas. ALEACION 20Cb-3® .Tiene la ductilidad del cobre pero mucho mayor resistencia. No recomendado para sistemas húmedos con alto pH. BRONCE CON SILICIO . con una resistencia general a la mayoría de los químicos menor que la del cobre puro.inoxs. 316 tiene muy buena resistencia a la corrosión a un amplio rango de ambientes. de globo y de retención (o de check) para aplicaciones de hasta 454oC (850oF). es muy duro y tiene una excelente resistencia a la fatiga. En las válvulas. inoxs.Inox. resistencia al desgaste y ductilidad. pero puede ser muy reactivo con otros metales. El cobre forjado se utiliza exclusivamente para accesorios. el aluminio se utiliza principalmente como un componente de las vestiduras exteriores. La formación de una capa de óxido de aluminio sobre las superficies expuestas hace que este metal sea muy resistente a la corrosión. BRONCE . La resistencia a la corrosión del bronce con silicio es igual o mayor que la del cobre. aproximadamente un tercio del peso del acero. y en válvulas de bola de una. tales como una llave de mano (o manija) o la placa de identificación. Este acero inoxidable es normalmente magnético debido a su estructura martensítica y su contenido de fierro.Una aleación de fierro. se puede fundir fácilmente. Comúnmente se utiliza como material para interiores de las válvulas de mariposa. el bronce de aluminio puede ser tratado al calor (o térmicamente) y tiene la resistencia del acero. Los usos más comúnes en las válvulas son: material para vástagos. Las aplicaciones más comúnes en válvulas son para material en vástagos de las válvulas de mariposa. Estos recubrimientos tienen una resistencia a la tensión muy alta. de 50 a 225 ksi (kilogramos por pulg. al desgaste. Monel es una marca registrada de International Nickel. Muy resistente a ambientes oxidantes. a la abrasión. FIERRO DUCTIL . la cual tiene una sobresaliente resistencia a una gran variedad de ambientes de proceso químico. El niquelado se especifica mucho como un recubrimiento del disco para válvulas de mariposa. buen ajuste a presión en la condición de molde. Normalmente aplicado con arco de plasma. al choque térmico y a la erosión. Hastelloy C es una marca registrada de Cabot Corp.Inox. HASTELLOY C® . excelente para el maquinado. a la corrosión. Muy resistente al calor. Un latón grado forja se utiliza en los cuerpos y piezas terminales de las válvulas de bola.2). LATON (BRONCE AMARILLO) . . de fácil fundición. la dureza de un material es indicativa de su resistencia a la abrasión y al desgaste. FIERRO AL 3% NIQUEL . Uno de los materiales más especificados por su resistencia a la corrosión al agua de mar o agua salada.Una aleación de fierro. carbón y sílice. Susceptible a la desgalvanización en aplicaciones específicas. Un tratamiento especial modifica su estructura metalúrgica.Tiene una composición similar a la del fierro gris. El Stellite acepta un pulido alto y se utiliza en los anillos de asientos de válvulas de acero. la dureza del Stellite no es afectada por el tratamiento a calor.Es una aleación niquel-cobre utilizada principalmente como material para interiores de las válvulas de mariposa y de bolas. NOTAS: Ac. FIERRO DUCTIL NIQUELADO . El fierro gris tiene una resistencia a la corrosión que es mejor que la del acero en ciertos ambientes. la cual brinda mejores propiedades mecánicas.FIERRO GRIS .Los recubrimientos de niquel han sido ampliamente aceptados para utilizarse en procesos químicos. Resistencia a la corrosión a más altas temperaturas y propiedades mecánicas. Es el material estándar para los cuerpos y casquetes de las válvulas con cuerpo de fierro Clase 125 y 250. MONEL® . El Monel también es muy resistente a las soluciones cáusticas fuertes. El fierro gris tiene excelentes propiedades de amortiguación y se maquina fácilmente. Hasta cierto punto. Aleación 20Cb3 es una marca registrada de Carpenter Technology. El Hastelloy C también es resistente a los ácidos nítrico. Stellite es una marca registrada de Cabot Corporation. incluyendo oxidantes fuertes como el cloro húmedo.mejor resistencia a la corrosión que el fierro gris y el fierro dúctil.Esta aleación a base de cobalto es una de las mejores aleaciones para revestimientos con metal duro de uso múltiple. clorhídrico y sulfúrico a temperaturas moderadas. STELLITE® . gas cloro y cloruro férrico.17-4 PH es una marca registrada de Armco Steel Co. a la oxidación.Generalmente con buena resistencia a la corrosión.Una aleación de alto niquel-cromo molibdeno. Los principales usos para el latón forjado son: para vástagos y bolas de las válvulas de bolas y para los vástagos de válvulas de fierro. al impacto. algunos grados son tratados al calor para mejorar la ductilidad. El fierro dúctil tiene las propiedades de resistencia del acero utilizando técnicas de fundición similar a las del fierro gris. antigüamente denominado Tipo 1. el PP debe usarse para drenaje sólo a una presión que no exceda 20 psi. A 82 oC (180oF).INOX. El CPVC puede unirse por medio de cemento solvente. D. de conformidad con el ASTM D-1784. . a 22oC (73oF) tiene propiedades físicas similares a las del PVC y su resistencia química es similar o mejor que la del PVC. El ABS-DWV ha comprobado ser satisfactorio para utilizarse de -40 a 82 oC (-40 a 180oF).(Acrilonitrilo-Butadieno-Estireno) Clase 4-2-2 en conformidad con el ASTM D1788 es un material que ha sido probado desde hace mucho tiempo. El ABSDWV es muy resistente a una enorme variedad de materiales que van desde el drenaje hasta formulaciones químicas comerciales para uso residencial.405 0. El sistema residencial DWV (Drain. tuberías de petróleo crudo y sistemas que acumulan gas a baja presión. al cobre o al fierro vaciado por medio de coples. PVC Céd. distribución de agua fría y caliente.625 E. ABS . TABLA DE ACOPLAMIENTO DE TUBERÍAS Y VALVULAS TAM. Su superficie interior lisa y su resistencia superior a la formación de depósitos hace que el ABS utilizado como material de dren. el PVC es el que más frecuentemente se especifica.900 2. y aplicaciones similares por arriba del rango de temperatura del PVC. Se ha comprobado también que el polipropileno es un excelente material para los drenajes de laboratorios e industriales en los que haya mezclas de ácidos.500 4.540 0. Grado 1. ROSCA ROSCA ENCHUFE ESTANDAR AC.875 3.500 6. Estas variaciones de temperatura pueden ocurrir debido a la temperatura ambiente o a la descarga de líquidos calientes en el sistema.80/40 1/4 3/8 3/8 1/2 9/16 11/16 11/16 11/16 3/4 15/16 1 1-1/8 1-5/16 1-7/16 --------1/2 9/16 5/8 5/8 9/16 7/8 7/8 15/16 ------5/8 3/4 7/8 1 1-1/8 1-1/4 1-3/8 / 1-5/16 1-1/2 / 1-3/8 1-3/4 / 2 1-7/8 / 2 2-1/4 / 2 3-1/2 4-1/2 1/8 1/4 3/8 1/2 3/4 1 1-1/4 1-1/2 2 2-1/2 3 4 6 8 0.840 1. hidrocarburos clorinados y aromáticos. Grado 1. Waste.(Polipropileno) .(PP) El polipropileno Tipo 1 es una poliolefina de peso ligero y generalmente de una alta resistencia química.(Cloruro de Polivinilo) Clase 12454-B. antigüamente denominado como Tipo IV. o cuando sea roscado. MATERIALES TERMOPLASTICOS Y ELASTOMEROS Los termoplásticos no son recomendados para servicio de aire comprimido o de gas. el niquelado industrial.(Cloruro de Polivinilo Clorinado) Clase 23447B. De todos los materiales termoplásticos.315 1. Con una tensión de diseño de 1000 psi a 22oC (73oF). .E. PVC . roscado o bridado.375 2.. con una tensión de diseño de 2000 psi y una temperatura máxima de servicio de 98 oC (210oF). así como también a los ácidos y los álcalis. Aún cuando el polipropileno Tipo 1 de conformidad con el ASTM D-2146 está ligeramente abajo en propiedades físicas comparado con el PVC. El CPVC.D.660 1. ha comprobado ser un excelente material para líquidos corrosivos calientes.050 1. El polipropileno puede unirse por medio del proceso de termofusión. desechos y ventilación) puede ser expuesto en servicio a un amplio rango de temperaturas.675 0. Ha sido utilizado con éxito por más de 30 años en áreas tales como el procesamiento químico. distribución de agua fría. Generalmente. P. de desechos y de ventilación sea ideal para sistemas sanitarios residenciales y comerciales. el polipropileno ha obtenido mucha aceptación ya que su resistencia a los compuestos conteniendo azufre es particularmente útil en líneas de desecho de aguas saladas. roscado o bridado. El ABS-DWV puede unirse por medio de un cemento solvente o conexiones roscadas y puede conectarse fácilmente al acero. es químicamente resistente a solventes orgánicos. Vent = dren.625 8. el polipropileno no debe utilizarse en contacto con ácidos oxidantes fuertes. bases y solventes.P. CPVC . líneas de agua desionizada. Debido a esta extensa compatibilidad química. El PVC puede unirse por medio de un cemento solvente o roscado o bridado. Resiste la distorsión y retiene la mayoría de su resistencia a 137 oC (280oF). Con una tensión de diseño de 2000 psi. que cubre rangos considerables de concentraciones y temperaturas. Ningun otro de los componentes de tuberías plásticas sólidas puede alcanzar la combinación de resistencia. bases y solventes orgánicos y es ideal para manejar cloro húmedo o seco. bromo y otros halógenos.El politetrafluoroetileno tiene una sobresaliente resistencia al ataque químico de la mayoría de los químicos y de los solventes. hidrocarburos clorinados. TEFLON® (PTFE) . Los elastómeros de fluorocarburo pueden utilizarse en la mayoría de las aplicaciones que incluyan ácidos minerales.Los elastómeros de fluorocarburo son inherentemente compatibles con un amplio espectro de químicos. duro y resistente a la abrasión. el fluorhídrico y el sulfúrico. el PVC tiene la más alta resistencia hidrostática a largo plazo a 22 oC (73oF) que cualquiera de los principales termoplásticos que se utilizan en sistemas de tuberías. hidrocarburos aromáticos y fluidos hidráulicos. Los elastómeros de fluorocarburo tienen un rango de temperatura más amplio que cualquier otro de los elastómeros. equivalente a la de los nitrilos. excepto que tiene mejor resistencia a los ácidos. El PTFE tiene un rango de temperatura de -28 a 204oC (-20oF a 400oF) en aplicaciones de válvulas.drenaje químico y sistemas de irrigación. Es atacado. aromáticos y nitros. resistencia a las flamas y es resistente al aceite animal y vegetal. Teflon es una marca registrada de la DuPont Co. NITRILO (NBR) . acetonas. algunos hidrocarburos clorinados y los aromáticos. PVDF(SYGEF®) (KYNAR®) (Fluoruro de Polivinildeno) es un fluorocarburo resistente. álcalis. Es químicamente resistente a la mayorìa de los ácidos. Muestra buena compresión. El Hypalon tiene un rango normal de temperatura de -28 a 71oC (-20oF a 160oF). NEOPRENO (CR) . ésteres. El nitrilo no debe utilizarse con solventes altamente polares como son la acetona y metil etil cetonas. un compuesto auto-lubricante. HYPALON® (CSM) . El nitrilo tiene buene resistencia a los solventes. Hypalon es una marca registrada de la DuPont Co. soluciones salinas y muchos otros químicos. -28 a 148oC (-20oF a 300oF). al ozono y buena resistencia a las flamas. Su resistencia a los aceites y a los solventes está entre la del neopreno y la del nitruro. El nitrilo es un copolímero de butadieno y acrilonitrilo y tiene un rango de temperatura moderado de -28 a 82oC (-20oF a 180oF). El PVC se caracteriza por sus altas propiedades físicas y resistencia a la corrosión y al ataque químico por parte de ácidos. El Neopreno se recomienda especialmente para servicio de alimentos y bebidas.El (BUNA-N) es un polímero resistente al aceite de uso general conocido como goma de nitrilo. EPDM . Kynar es una marca registrada de la Pennwalt Co. soluciones de sal. NOTAS: Fluorel es una marca registrada de 3M Company. Las sales tienen poco o nulo efecto sobre el Hypalon. Tiene una resistencia excepcionalmente buena a la intemperie y al ozono. roscado o bridado. Es susceptible al ataque de aceites y no es recomendable en aplicaciones en las que se utilicen aceites del petróleo. hidrocarburos clorinados y aceites del petróleo. los elastómeros de fluorocarburo se han ganado una amplia aceptación como material de construcción para anillos-O y asientos de válvulas de mariposa. El PVDF puede unirse por medio del proceso de termofusión.El EPDM es un elastómero terpolímero hecho de un monómero de etileno-propileno dieno. acetonas. por solventes polares como las acetonas. La temperatura máxima de servicio del PVC es de 60 oC (140oF). ni debe utilizarse tampoco con hidrocarburo clorinado. Viton es una marca registrada de la DuPont Co. El neopreno tiene un rango de temperatura moderado de -28 a 71oC (-20oF a 160oF). el neopreno no es afectado por químicos moderados. resistencia química y temperaturas de trabajo del PVDF. El neopreno es atacado por ácidos oxidantes fuertes. La resistencia a la abrasión del Hypalon es excelente. sin embargo no son adecuados para servicio de vapor. El Neopreno es un polímero para usos múltiples con muchas características deseables y presenta una alta resiliencia (elasticidad) a baja compresión. ozono ni con nitro hidrocarburos. Generalmente. grasas y muchos aceites y solventes. El EPDM tiene buena resistencia a la abrasión y a las roturas y ofrece excelente resistencia química a una variedad de ácidos y alcalinos. al agua y a los fluidos hidráulicos. ésteres. El PTFE. ácidos fuertes o alcalinos fuertes. ya que resiste ácidos oxidantes como el nítrico. El Hypalon no se recomienda para exposición a ácidos oxidantes concentrados. la mayoría de los solventes clorinados.Los neoprenos fueron unas de las primeras gomas de plástico desarrolladas. se utiliza como material de los asientos de las válvulas de bolas. FLUOROCARBURO (FKM) (Viton®) (Fluorel®) . sin embargo.El Hypalon tiene muy buena resistencia a la oxidación. a los aceites. Son particularmente buenos en servicio de hidrocarburos. Es bastante bueno con acetonas y alcoholes y tiene un excelente rango de temperatura de -28 a 121oC (-20oF a 250oF). Es similar al neopreno. resistencia a la abrasión y resistencia a la tensión. . TABLA DE CONSTANTE DE ONDA PICO TAM. Ref.5 17.2 21. 80 de 2” es aceptable para esta aplicación. Elkhart.0 -20.7 28.6 30.2 + 24. Con los actuadores neumáticos o de resorte de aire pudiese requerirse colocar una válvula en la línea de aire para desacelerar el ciclo de operación de la válvula. Por lo tanto.2) p = (3.0 13. una velocidad del fluido que no exceda los 5 pies por segundo minimizará los efectos del golpe de ariete.7 31.2 24.3 27.2 a una capacidad de 30 gpm y a una presión de línea de 160 psi.7 26.8 14.35) ( (1.0 --------- p = presión máx.3 28.1 21.7 31.3 18.80 CED.2 . GOLPE DE ARIETE 1.6 27. PVC CPVC POLIPRO PVDF TUBO CED.3 22.3 25. 2.7 14.8 18.8 15.8 27.40 CED. De ser posible.0 20.8 19. RECOMENDACIONES PARA AYUDAR A ELIMINAR LOS EFECTOS DEL GOLPE DE ARIETE: a. Una vez que la bomba esté a toda velocidad y la línea esté completamente llena.7 13.3 19. la válvula puede abrirse.40 CED. En un sistema de tubería plástica.0 25.4 37.4 -------28.4 34. el tubo de PVC céd.7 33.0 17.0 30.1) ) 2 24.8 29.2 20.6 18.0 24.8 20. como las válvulas solenoides.8 16.6) = 90 psi Total de presión de línea = 90 + 160 = 250 psi PVC Céd.8 24.35) (26.2 21.5 22. aún con válvulas de cierre rápido. 40 y 80) C = constante de onda pico p/agua a 73oF (22oC) SG = peso específico del líquido *Si SG es 1. el cual se está acelerando rápidamente a través del sistema.8 17.2 21.3 29.3 19. d. 80 de 2” de la tabla de Rangos de Presión: El Tubo y los Accesorios tienen una presión de 400 psi a temperatura del cuarto. ¿Cuál sería la presión de onda pico si de pronto se cerrara una válvula? C = 24.2 31.80 CED.1 19.2 18.1 2 C +C) b.F.80 1/4” 3/8” 1/2” 3/4” 1’ 1-1/4” 1-1/2” 2” 2-1/2” 3” 4” 6” 8” 10” 12” 14” 31.8 15.7 23.2 (Ver la Tabla de Constante de Onda Pico) p = (3.7 23.2 19..9 23.3 26.7 14.6 19.7 19. IN.2 27. entonces p = vC EJEMPLO: Un tubo de PVC cédula 80 de 2” transporta un fluido con peso específico de 1. El utilizar válvulas con actuador que tengan un tiempo específico de cierre eliminará la posibilidad de que alguien inadvertidamente abra o cierre de golpe una válvula demasido rápido.6 15. NIBCO Inc.7 32.7 29.3 34.3 25.2 24.3 -16.9 21.2 22. al arrancar una bomba.3 25. de onda pico. c.80 CED. cerrar parcialmente la válvula en la línea de descarga para minimizar el volumen del líquido. . EFECTOS Y FORMULA DEL GOLPE DE ARIETE Una fórmula que predice cercanamente los efectos del Golpe de Ariete es: p = v( SG . “Manual de Tubería Plástica NIBCO Chemtrol”.1 14. Una válvula de check instalada cerca de una bomba en la línea de descarga mantendrá la línea llena y ayudará a prevenir el golpe de ariete excesivo durante el arranque de la bomba. psi v = velocidad del fluido en pies por segundo (Ver Capacidad de Flujo y Pérdida por Fricción para Céd.0 24.5 23.8 15.2 --25.9 33.8 18. 410 330 310 -230 200 185 185 160 N.42 200 N.90 0. No Recomendado *Recomendado para presión de drenaje continuo solamente.26 0.R.40 0.91 0. = No Recomendado La tubería de plástico no se recomienda para servicio de aire o de gas comprimido. 0. 2 El Polipropileno Roscado no se recomienda para servicio a presión.52 0. N.65 0.30 0.74 0. 0.40 0.35 0.R. pudiese requerirse un factor de corrección adicional. N.45 0.R.75 0. 0.33 240 N.57 0. de Op (oF) PVC CPVC PP PVDF 70 1.85 0.80 0.66 0.80 110 0. ---- 580 470 430 -320 275 -------- 290 235 215 -160 135 -------- Basado en servicio de agua.36 210 N.22 0. 0.95 90 0.R.25 N.00 80 0.50 0.R.77 0.62 0.87 100 0.R.R. FACTORES DE CORRECCION DE TEMPERATURA Temp.97 0.92 0.R. N.R. Tubo CEDULA 80 CPVC/PVC CPVC/PVC Poliprop. 0.70 0. Nom.55 0. 0.R.R. 0.00 1.85 0.R.00 1. 0. .68 0.47 0.49 170 N.R.32 0.R. 0.71 120 0.00 1. N.77 0. Para servicio más severo. N.50 0.75 115 0.G.R.96 0.R.R.68 125 0.71 0.15 N.62 140 0.25 N.75 0.52 160 N.56 150 N.R. PRESIONES NOMINALES: TUBERIA Y ACCESORIOS Presión Máxima de Operación (PSI) a 23oC (75oF) CEDULA 40 Tam. PVDF Extremo Extremo Extremo Unión Unión Extremo d/Enchufe d/Enchufe Roscado deTermo.18 N. 0.45 180 N.66 130 0. 3 Para uniones roscadas y soldadas N.deTermo Roscado 2 fusión fusión 1/2 3/4 1 1-1/4 1-1/2 2 2-1/2 3 4 6 8 10 12 1 600 480 450 370 330 280 300 260 220 180 160 140 130 850 690 630 520 471 400 425 375 324 280 250 230 230 420 340 320 260 240 200 210 3 190 3 160 3 N.R. 115 =GPM(14. 7854.CUB.22 25.DE TEMP.001341 WATTS HP X 745. (CABALLOS DE FUERZA) = GPM X CARGA TOTAL (PIES) 3960 X EFICIENCIA DE BOMBA EFICIENCIA DE BOMBA = GPM X CARGA TOTAL (PIES) 3960 X BHP* A BOMBA *Break Horsepower ALGUNOS EJEMPLOS DE CAMPO: CAPACIDAD DE UN RECIPIENTE EN GALONES: Multiplicar largo por ancho por profundidad en pies = total de pies cúbicos.1 =PIES3/MIN (147 PSI a 4.48052 GALONES = 1 PIE CUBICO 202 GALONES = 1 YARDA CUBICA 1 MT. CUBICO =35.337 62. Para Eliminar el Golpe de Ariete (en galones): GPM Máx.387 CM.0158 0. Multiplicar eso por 7.833 GALONES IMPERIALES FORMULAS GEOMETRICAS CIRCUNFERENCIA DEL CIRCULO = Diám. CAPACIDAD DE TANQUE O CISTERNA EN GALONES: MEDIDAS DE VOLUMEN 1 PULG.7 PSI a21oC) 0.2642 29. 1 GALON 1 GALON 1 GALON 1 GALON = 1 TONELADA (EMBARQUE) = 231 PULGS. X RESIST.0703 14.H. CAPACIDAD DE TUBO O CILINDRO EN GALONES: Multiplicar el cuadrado del diámetro en pulgadas por el largo en pulgadas y por . INCLUYENDO EL PICO DEL GOLPE DE ARIETE.405 = = = = = = KGS/CM2 PSI MILIMETROS GRADOS C GRADOS F GPM FUERZA H.DE CORR.728 PULGS.851 GALONES Sacar el cuadrado del diámetro en pies y multiplicar por . = V530 ÷ W/TEMP (Todos los PIES3/MIN sólo para aire) ELECTRICO WATTS ÷ AMPERES CORRIENTE X RESISTENCIA WATTS ÷ VOLTS VOLTS ÷ RESISTENCIA VOLTS X AMPERES AMPS.P.785 0.016 = GPM FACTORES: FACTOR DE CORRECCION PSI =V14.7854.48. 16 PIES CUBS. = 1 PIE CUERDA 8 PIES CUERDA = 1 CUERDA = 3. CUB. 7.(Areas de los extremos + Long. CUB. CUBS.).8 X oC) + 32 4.7 = = = = = = = = = = VOLTS VOLTS AMPERES AMPERES WATTS WATTS WATTS RESISTENCIA H.625 MT. CUBICO =1000 LITROS 27. WATTS 4. ÷ 60 segundos x 2 segundos x 10 = Tamaño del Tanque de Presión. 40 PIES CUBS.57 264 0.1416 AREA DEL CILINDRO .0338 0. Mililitros en 1 Min ML/MIN 0.4 0. LA PRESION DEL SISTEMA. (AGUA) KILOGRAMOS GALONES GALONES/DIA AIRE GPM (AGUA) 21oC) PIES3/MIN PIES3/MIN MISCELANEOS PSI KGS/CM2 PULGADAS GRADOS F GRADOS C M3/HR Multiplicar por = Medida 128 3.154 GALONES = 1 ACREPULGADA 1 YARDA CUBICA = 27 PIES CU.2 0. 1 ACRE PIE (O PIEACRE) = 43. MILILITROS MILILITROS/MIN PIES DE AGUA GALONES PIES CU.DE FLUJO INDICADA X FACTOR DE CORRECCION = CAP. X AMPS. NO DEBE EXCEDER DEL 100% DE LA PRESION NOMINAL DE LA TUBERIA EN EL SISTEMA. CU.FLUJO REAL FACT.CUBICAS: Multiplicar el cuadrado del diámetro en pulgada por el largo en pulgadas y por .35 PIE CUBICO 1 MT. Multiplicar eso por la altura en pies y multiplicar eso por 7. CAPACIDAD DE TUBO O CILINDRO EN PULGS.4805 (7. X VOLTS VOLTS ÷ AMPERES HP WATTS X . x 3.P.785 LITROS = .628 = = = = = = = = = = = = = ONZAS FL LITROS GALONES MILILITROS GALONES ONZAS GPH PSI LIBRAS LIBRAS LIBRAS PIES CUBS.560 PIES CU.7 + W/PSI ÷ 14.00379 MT. VOLTS X RESIST. ALGUNAS RECOMENDACIONES DE INGENIERIA: LA VELOCIDAD DEL FLUIDO EN LA TUBERIA NO DEBE EXCEDER DE CINCO (5) PIES POR SEGUNDO. = 0.0034. MEDIDAS GENERALES Y FACTORES DE CONVERSIÓN AGUA (LIQUIDO) GALONES GALONES LITROS ONZAS METROS CU. 1. = .5 galones por pie cúbico aprox.1337 2. 1 ACRE PIE (O PIEACRE) = 325. CUB. = 1 PIE CUB = 0.3554 2.7646 MT.7 CAP. CUBICA = 16. 27 PIES CUBS.4335 8. CUB.555 (oF -32) (1.4720 = LITROS/SEGUNDO 0.) x . = 3.0283 MT. = 1 YARDA CUB. 28 PIES CAPACIDAD DEL CONO = 1/3 Altitud x Area de Base FORMULAS DE AREAS 43. 1 MT.000 MT.2 (PSI) 1 PIE DE CARGA 1 BAR = BASE X ALTITUD = .2 (PSI) = 1 PSI X 14.1416 CUADRADO = LADO2 TRIANGULO = MITAD DE BASE X ALTITUD RECTANGULO = LARGO X ANCHO = 14. CIRCULO = RADIO 2 X 3.6963 LBS/PULG.37 PULGS.de Base x 1/2 Alt. X . =3. CUAD.785 AREA DEL CONO = Circ.560 PIES CUADRADOS = 1 ACRE 1 ACRE =0.4047 Ha. 2 (PSI) = 2.31 PIES DE CARGA = . = . PRESION A 16oC (62oF) 1 ATMOSFERA 1 LB/ PULG.433 LBS/PULG.5 .Sesgada + Area de Base PARALELOGRAMO MEDIDAS LINEALES 1 MILIM. 1 HECTAREA(Ha.3937 PULGS. 1 MT.) =10. = 39.Circunferencia CAPACIDAD DEL CILINDRO = Diám.2 X Long.03937 PULGS. 1 CENTIM. TABLA DE FILTRACION J.I. TABLA DE VALORES DESINFECTANTES DE TIEMPO CONCENTRACIÓN PARA VARIOS . 72 15 1100 25 C 29 41 61 88 0.48 11 750 Ozono Dioxido de Cloro Cloramina K. TABLA DE VÁLVULAS MONTABLES DE GRUPO NOVEM (FLECK Y OSMONICS) .43 23 1850 15 C 58 93 122 177 0.Valores de TC de desinfectantes.: 2 mg/l de ozono mantenidos por 3 minutos de tiempo = 2 mg/l x 3 min = 6 Disinfectante Cloro libre a 2 mg/l (ppm) pH 6 7 8 9 6-9 6-9 6-9 <1 C 165 236 346 500 2.9 26 2200 10 C 87 124 182 265 1.95 19 1500 20 C 44 62 91 132 0.Lamblia TC = Tiempo (minutos) x Concentración (mg/l) Ej.9 63 3800 5C 116 165 243 353 1. requeridos para inactivar 3-log G. CARACTERISTICAS DE VÁLVULAS NOVEM Válvula Flujo Serv.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DI Magnum Cv / 942F 190(50) 151(40) 1 1/2 1 1/2 1.5) 3/4 1/2 1. F = Filtro.9" DE (1 1/2"DI) 4" 3/4" DI Magnum Cv Plus/ 962 95(25) 341(90) 2 1 1/2 1. 8-16 Bronce F E-M/Man. Ent.5) 25(6.** Timer*** Diám. Salm.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 1/4" DI 255/960 59(15.9" DE (1 1/2"DI) 4" 2850 Suavizador 193(51) 185(49) 1 1/2 1 1. 8-12 Noryl F E-M o Man. ****C = Filtro de Carbón y M = Filtro Multicama Material Mod.LPM(gpm) Flujo Retro.375" DE (2"DI) 4" 3150 Suavizador 360(95) 397(105) 2 2 2. 8-16C/8-14M Noryl S E-M o D o Man.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 2750 Suavizador 98(26) 95(25) 1 3/4 1.* 255/440i 59(15. Dren.5) 25(6.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" Performa Cv 942F 95(25) 95(25) 1 3/4 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DE 9500 Twin 163(43) 61(16) 1 1/2 1 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DI Performa Cv 962TC 95(25) 76(20) 1 3/4 1. 10-21C/10-18M Bronce S E-M/D/Man.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 1/2" DE 2850 Filtro 193(51) 185(49) 1 1/2 2ó1 1.9" DE (1 1/2"DI) 4" Magnum Cv Plus/ 942 95(25) 341(90) 2 1 1/2 1.5) 25(6. D = Demanda.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 1/4" DI 255/460i 59(15.9" DE (1 1/2"DI) 4" 1/2" DE 2900 Filtro 401(106) 95(25) 2 3/4 1. **S = Suavizador.5" DE (3"DI) 6" Brida 3900 Suavizador 946(250) 379(100) 3 2 3. Tanque**** Noryl S E-M 8-13 Noryl S D 8-13 Noryl S D 8-14 Noryl F E-M 8-18C/8-16M Noryl F E-M 8-21C/8-18M Noryl S E-M 8-16 Noryl S D 8-16 Noryl S D 8-16 Noryl S E-M 8-21 Noryl S D 8-21 Noryl F E-M 14-24C/14-24M Noryl S E-M 14-30 Noryl S D 14-30 Noryl F E-M 14-36C/14-30M Noryl S E-M 14-36 Noryl S D 14-36 Noryl F E-M y Man.5" DE (3"DI) 6" Brida 1" DE 9000 Twin Med.* Base Diám.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DI Performa (268)/460i 95(25) 76(20) 1 3/4 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DE 2510 Filtro 72(19) 64(17) 3/4 3/4 1.9" DE (1 1/2"DI) 4" 3/4" DI Magnum Cv Plus/ 942F 95(25) 341(90) 2 1 1/2 1. Tubo Ctr.LPM(gpm) Diám. Diám. 14-24 Bronce F E-M 24-42C/24-36M Bronce S E-M o D 24-36 Bronce F E-M 24-42C/24-36M Bronce S E-M o D 30-63 Bronce F E-M 30-42C/30-36M Bronce S E-M o D 30-63 Bronce S D 8-18 Bronce S D 14-30 Bronce F E-M 14-21C/14-18M Bronce S E-M o D 14-30 Bronce F E-M 24-42C/24-36M Bronce S E-M o D 24-36 .05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DI Performa (268)/960 95(25) 76(20) 1 3/4 1. 10-16 Bronce S E-M/D/Man.9" DE (1 1/2"DI) 4" 1/2" DE 3130 Filtro 352(93) 390(103) 2 2 2.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DE 2750 Suavizador >16" 98(26) 95(25) 1 3/4 1.9" DE (1 1/2"DI) 4" 3/4" DI Magnum Cv / 962 190(50) 151(40) 1 1/2 1 1/2 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DI Performa Cv 962 95(25) 76(20) 1 3/4 1.9" DE (1 1/2"DI) 4" 2930 Suavizador (Duplex) 379(100) 341(90) 2 2 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 5600 Suavizador 76(20) 26(7) 3/4 1/2 1.5) 1 1/2 1. 8-12C/8-10M Noryl S E-M/D y Man. ***E-M = Electro Mecánica de Reloj.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" Performa (268)/440i 95(25) 76(20) 1 3/4 1.9" DE (1 1/2"DI) 4" 2900 Suavizador (Duplex) 401(106) 95(25) 2 3/4 1. 3/4 68(18) 32(8. 14-30C/14-24M Bronce S E-M o D o Man. DI = Diámetro Interior.375" DE (2"DI) 4" 3130 Suavizador 352(93) 390(103) 2 2ó1 2.5) 3/4 1/2 1.5) 3/4 1/2 1.= Manual.9" DE (1 1/2"DI) 4" 3/4" DI 5600 Filtro 76(20) 26(7) 3/4 1/2 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 1/4" DI Performa (263)/440i 95(25) 76(20) 1 3/4 1.y Serv.9" DE (1 1/2"DI) 4" 1/2" DE *DE = Diámetro Exterior. 10-21 Bronce F E-M o Man.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 3/8" DE 2750 Filtro 98(26) 95(25) 1 3/4 1.9" DE (1 1/2"DI) 4" Magnum Cv / 942 190(50) 151(40) 1 1/2 1 1/2 1.05" DE (3/4"DI) 2 1/2" 2510 Suavizador 72(19) 64(17) 3/4 1/2 1.375" DE (2"DI) 4" 1/2" DE 3150 Filtro 360(95) 397(105) 2 2 2. Man.9" DE (1 1/2"DI) 4" 1/2" DE 2930 Filtro 379(100) 341(90) 2 2 1.375" DE (2"DI) 4" 1" DE 3900 Filtro 946(250) 379(100) 3 2 3.