DISEÑO Y DIMENSIONAMIENTO DEL MACIZO DE FUNDACION PARA COMPRESOR EXTERRANGASANDES. AMPLIACION CITY GATE II. SAN BERNARDO 1- OBJETO El objeto de la presente memoria de calculo es el diseño y dimensionamiento del macizo o base de hormigon armado del Comp para la Estacion de Medicion y Regulacion City Gate II existente que TOTAL Gas y Electricidad CHILE S.A. (TGEC) como Adm Proyecto para Gasoducto GasAndes Chile S.A. (GASANDES) amplia y construye en la comuna de San Bernardo, Republica de 2- GEOMETRIA Agregar: Esquema 3- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS La fundación adoptada será del tipo fundación directa y estará constituida por un macizo o base de hormigón armado. 4- REGLAMENTOS Y NORMAS Son de aplicación las siguientes normas y reglamentos NCh 170 NCh 204 NCh 2369 ALEXANDER MAJOR D.D. BARKAN O.A. SAVINOV VICTOR P. IVANOFF S. TIMOSHENKO BETON - KALENDER Norma Chilena de Hormigon. Norma Chilena de Acero. Barras laminadas en caliente para Diseño Sismico de Estructuras e Instalaciones Industriales Vibration Analysis and Design of Foundations for Machines a Dynamics of Bases and Foundations Fundamentu pod Machtn. Leningrad, GILSA, 1955 Calculo y Proyectos de Cimientos para Maquinas Problemas de vibraciones en Ingenieria Manual Teorico Practico del Hormigon. Tomo I y II EDC-GACC2-001-ANEXO 1. Rev 0 Estudio de Suelos. Anexo 1. GASANDES. Ampliacion City G 5- DOCUMENTACION DE REFERENCIA Plano de EXTERRAN. Rev A Plano de EXTERRAN. Rev A Plano de EXTERRAN. Rev A Plano de EXTERRAN. Rev A Plano de EXTERRAN. Rev A Plano de EXTERRAN. Rev A US-122574-01-HE-02-200-Hoja 1 de 6 US-122574-01-HE-02-200-Hoja 2 de 6 US-122574-01-HE-02-200-Hoja 3 de 6 US-122574-01-HE-02-200-Hoja 4 de 6 US-122574-01-HE-02-200-Hoja 5 de 6 US-122574-01-HE-02-200-Hoja 6 de 6 Plano de EXTERRAN. Rev 1 Planilla de EXTERRAN. Rev 0 Plano de AXH air-coolers. Rev 1 US-122574-01-HE-06-600-Hoja 1 de 1 US-122574-01 120500-CRT. Hoja 1 de 1 Plano de encofrado y armadura ¿¿ ?? 6- MATERIALES a) Hormigones Hormigón Estructural: H-20 Resistencia especificada fc = 20 M Hormigón de limpieza: H-5 Resistencia especificada fc = 5 Mp Calidad A630-420H Tension de fluencia Fymin = 420 M b) Acero Acero c) Suelos La fundacion del compresor EXTERRAN se apoyara en el horizonte de grava (Horizonte III), por lo que esta base tendra un enterramiento igual o mayor a 1,05 m respecto a la actual cota de patio del sector de la Planta City Gate II existente, de acuerdo al Estudio de Suelos. 7- DETERMINACION DE LOS BARICENTROS PLATEA DE FUNDACION PARA MOTOGENERADOR. YACIMIENTO MEDANITOS SUR. DETERMINACION DE LOS BARICENTROS. POSICION DEL BARICENTRO GE DEL EQUIPO. Las cargas indicadas corresponden a la Planilla US-122574-01. Rev 0. Descripcion Cargas Qi kg Compresor Frame ARIEL JGC/4 Cross Head Guide Supports Unloaders Throw # 1 7,157.40 462.06 425.82 1,313.70 Coordenadas Eje y' (Eje A-A) Eje x' (Eje B'-B') xi yi m m 0.000 0.000 0.000 -0.635 6.472 6.472 6.472 7.155 FVCP/VVCP # 1 Throw # 2 FVCP/VVCP # 2 Throw # 3 FVCP/VVCP # 3 Throw # 4 FVCP/VVCP # 4 Compressor Hot Start Compresor Heat Exchanger Compressor flywheel Motor Hyundai 1st Stage Scrubber Add Trim Discharge Coalescer skid Concrete in coalescer skid 1st Stage Suction Vessel 1st Stage Discharge Vessel 1st Stage Suction Vessel 6104B 1st Stage Discharge Vessel 6103B Scrubber dump line Coalescer dump line Day Tank Recycle valve and isolation Main Skid Control Panel Pipe Spools & Utility Piping Pipe Supports Crating 50 FOOT SKID Coupling Suction block valve Discharge Coalescer Bypass valve Bottle Straps Suction PSV Isolation Discharge PSV and isolation PSV for coalescer Block valve Blowdown valve Wedge blocks Discharge block valve Discharge check valve Piping off skid Miscellaneous weight Concrete under scrubber Concrete under distance pieces Concrete in skid under motor & compressor Pedestal Concrete in compressor pedestal 99.21 1,313.70 99.21 1,313.70 99.21 1,313.70 99.21 113.25 86.07 747.45 13,482.19 1,676.10 1,359.00 478.39 864.77 1,364.43 864.77 1,364.43 90.60 135.90 203.85 131.37 13,418.31 158.55 2,038.50 135.90 1,478.14 430.35 498.30 3,488.10 226.50 90.60 135.90 158.55 135.90 498.30 181.20 68.86 498.30 498.30 2,060.24 1,359.00 460.70 5,720.03 5,349.93 4,696.70 1,470.44 -2.070 0.635 2.070 -0.635 -2.070 0.635 2.070 1.118 -1.118 0.000 0.000 0.000 2.611 2.611 -1.594 -1.594 -1.594 -1.594 0.152 2.134 0.919 0.965 0.247 0.711 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.919 2.527 0.635 0.000 -0.919 0.711 2.527 1.594 0.965 0.000 2.207 2.207 0.635 0.000 0.000 0.000 0.000 0.011 0.000 7.155 6.933 6.933 6.012 6.012 5.790 5.790 1.588 3.937 0.000 10.668 3.440 11.868 11.868 6.583 7.620 6.361 7.398 2.899 11.862 1.397 3.200 7.295 0.254 3.556 0.000 6.401 7.772 0.457 11.865 2.667 6.472 1.981 13.059 13.470 14.062 8.526 6.472 0.533 1.219 10.668 6.401 3.440 6.574 8.103 6.456 6.553 00 m Ly = 1. CRITERIO.17 m3 Parte B del macizo (incluye 38 mm de Grout): Lz = 1.20 m Volumen Parte C = 20.39 m Lx = 16. Parte A del macizo (incluye 38 mm de Grout): Lz = 1.455 16.00 m Volumen Parte B = 8.087.90 m3 Parte C del macizo (incluye 38 mm de Grout): .AEH air Coolers 5.40 m Volumen Parte A = 122.565 87002.39 m Lx = 6.50 m Ly = 4.147 m Y GE = 8.40 m3 Vol total (A+B+C) = 150.127 m PESO PROPIO DE LA BASE.19 -0.28 En consecuencia: X GE = 0.30 m Ly = 5.39 m Lx = 3. El espesor del macizo de fundacion que adoptaremos estará de acuerdo con el Estudio de Suelos. Ademas el macizo de fundacion para el compresor EXTERRAN contendra a la estructura del Air Coolers AXH.33 m3 Lz = 1. 00 t/m2 En consecuencia: La superficie de apoyo Ab de la fundacion es: Ab = Presion estatica sobre el suelo: σ est = Cumple con la presion admisible estatica del Estudio de Suelos.72 m2 3.39 kg Gb = 331. Ademas la relacion de pesos entre la Base y la Maquina es: Relacion = Gb / G maq = 3.g hormigón = 2.002.82 Este valor también cumple con principios consagrados por la practica y a recomendaciones de especialistas en fundaciones de maquinas (Relacion ~ 3) . aceptamos esta relacion de pesos. POSICION DEL BARICENTRO GB DE LA BASE.989. y ademas verificamos el cumplimiento de los requerimientos adicionales por normativas.987.85 t/m2 = 331.20 t/m3 Luego: G Base = 331.67 kg 108.39 kg G màq = 87.28 kg Gtotal = Gb+G maq = 418.99 t < 30. Por tratarse de maquinas muy balanceadas y de frecuencias operativas muy elevadas. Descripcion Cargas Qi kg Coordenadas Eje y' (Eje A-A) xi m Eje x' (Eje B'-B') yi m .987.99 t = 418.200 kg/m3 g hormigón = 2. 423 8.92 0.321.887.7 331.8 12.95 17.35 -0.777.39 En consecuencia: X GE = 0.DETERMINACION DE LOS VALORES DE INERCIA CENTRO DE GRAVEDAD DEL CONJUNTO BASE MAS EQUIPO.45 7.987. Descripción Elemento Nº Compresor Frame ARIEL JGC/4 Cross Head Guide Supports Unloaders Throw # 1 FVCP/VVCP # 1 Throw # 2 FVCP/VVCP # 2 Throw # 3 FVCP/VVCP # 3 Throw # 4 FVCP/VVCP # 4 Compressor Hot Start Compresor Heat Exchanger Compressor flywheel Motor Hyundai 1st Stage Scrubber Add Trim Discharge Coalescer skid Concrete in coalescer skid 1st Stage Suction Vessel 1st Stage Discharge Vessel 1st Stage Suction Vessel 6104B 1st Stage Discharge Vessel 6103B Scrubber dump line Coalescer dump line 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 Medidas de los elementos ax m ay m .Parte A del macizo Parte B del macizo Parte C del macizo 268.60 44.15 3.87 18.245 Y GE = 9. 157 -0.G. respecto al plano de Fundacion Momentos Estático xi m yi m zi m Qi .95 -2.121 2.95 -2.315 0.40 1.113 -0.20 Sumatorias Coordenadas del C.761 3. Xi tm -0.30 6.49 -2.95 -2.757 -0.121 3.181 .121 -1.Day Tank Recycle valve and isolation Main Skid Control Panel Pipe Spools & Utility Piping Pipe Supports Crating 50 FOOT SKID Coupling Suction block valve Discharge Coalescer Bypass valve Bottle Straps Suction PSV Isolation Discharge PSV and isolation PSV for coalescer Block valve Blowdown valve Wedge blocks Discharge block valve Discharge check valve Piping off skid Miscellaneous weight Concrete under scrubber Concrete under distance pieces Concrete in skid under motor & compressor Pedestal Concrete in compressor pedestal AEH air Coolers Parte A del macizo Parte B del macizo Parte C del macizo 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 16.50 5.00 3.245 -0.512 0.880 -2.27 -2.121 3.245 -0.121 3.49 3.825 -2.00 4.105 -1.390 1.27 -2.121 3.230 0.245 -0. 999 3.839 -1.844 4.80 -3.225 3.944 2.245 -0.720 -0.53 3.609 2.962 1.121 2.999 3.364 0.95 -7.022 -0.020 0.282 0.42 1.245 -1.008 0.977 0.259 2.257 0.088 -0.259 1.63 -3.274 1.13 -9.105 -3.017 0.977 0.752 2.363 -0.130 -0.889 0.245 -0.164 2.44 -6.315 0.839 -1.83 -5.245 -0.030 2.230 0.87 7.661 56.14 -1.63 -7.390 -0.245 -0.121 2.510 -1.803 -0.310 0.84 -1.97 2.101 -0.64 -0.44 3.85 -1.563 -25.234 -0.42 -3.468 3.87 -9.720 0.366 -1.818 2.873 -1.132 -1.466 2.431 2.411 3.245 -0.980 3.363 -0.274 3.245 1.361 -3.245 -0.500 -0.825 0.64 4.245 -1.97 -2.03 -6.158 0.06 -2.958 0.099 -0.245 -0.32 -2.591 -2.839 -0.672 0.580 7.259 1.839 -1.074 -0.510 -0.694 -1.095 0.117 -0.245 2.745 2.002 0.20 1.76 -2.701 2.390 -0.49 -9.390 1.17 -5.45 2.431 1.41 -3.245 -0.121 3.113 -1.121 3.349 0.45 -2.181 0.944 2.310 -0.25 -5.98 -2.703 2.456 1.02 -5.41 -3.65 -8.02 -1.183 -3.512 0.44 -8.-0.736 2.05 4.269 1.404 -1.52 2.334 -0.137 0.98 2.02 -6.274 2.101 1.880 .591 -2.074 0.694 0.259 2.468 1.25 -3.106 -0.95 -8.164 0.121 3.282 1.704 1.22 -2.095 3.451 2.366 2.466 -0.588 2.507 1.157 -0.033 -0.703 1.313 -1.245 -0.245 -0.89 -8.121 3.703 1.674 0.62 3.274 2.093 1.90 -2.700 -0.215 1.312 3.962 0.704 1.880 -2. no superarà el 5 % de la dimensiòn correspondiente a la base.990 Desviaciòn yd = -0.40 m Desviaciòn adm según x = 0.010 0.134 0.134 3 ax^2 m2 .218 -8. Seg2 / m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 0.730 0.545 Excentricidades entre el centro de gravedad del conjunto Base mas Equipo con respecto al plano de Fundacion.990 m Desviaciòn adm segùn y = 0.695 8. xd = S Qi .020 m yd = S Qi .010 0.077 m CRITERIO: La excentridad horizontal en cualquier direcciòn.043 0. Lx = 19.-0.320 m Desviaciòn xd = -0.020 m < 0. entre el centro de gravedad del sistema maquina màs fundaciòn y el centro de gravedad del area de contacto con la base.134 0.28 0.694 -31. yi / S Qi = -0.269 m < 0. zi / S Qi = 1.269 m ho = S Qi . xi / S Qi = -0.134 0.047 0. Descripción Compresor Frame ARIEL JGC/4 Cross Head Guide Supports Unloaders Throw # 1 FVCP/VVCP # 1 Throw # 2 FVCP/VVCP # 2 Throw # 3 FVCP/VVCP # 3 Throw # 4 1 Elemento Nº 2 mi t .80 m Ly = 6.010 0.320 CALCULO AUXILIARES. 047 0.171 0.151 0.014 0.014 0.014 0.023 0.021 0.012 0.013 1.25 .576 265.519 27.076 1.009 0.010 0.051 0.016 0.150 0.139 0.139 0.049 0.208 0.583 0.051 0.545 0.868 4.051 0.088 0.009 0.00 12.014 0.051 0.210 0.139 0.374 0.368 0.398 1.FVCP/VVCP # 4 Compressor Hot Start Compresor Heat Exchanger Compressor flywheel Motor Hyundai 1st Stage Scrubber Add Trim Discharge Coalescer skid Concrete in coalescer skid 1st Stage Suction Vessel 1st Stage Discharge Vessel 1st Stage Suction Vessel 6104B 1st Stage Discharge Vessel 6103B Scrubber dump line Coalescer dump line Day Tank Recycle valve and isolation Main Skid Control Panel Pipe Spools & Utility Piping Pipe Supports Crating 50 FOOT SKID Coupling Suction block valve Discharge Coalescer Bypass valve Bottle Straps Suction PSV Isolation Discharge PSV and isolation PSV for coalescer Block valve Blowdown valve Wedge blocks Discharge block valve Discharge check valve Piping off skid Miscellaneous weight Concrete under scrubber Concrete under distance pieces Concrete in skid under motor & compressor Pedestal Concrete in compressor pedestal AEH air Coolers Parte A del macizo Parte B del macizo Parte C del macizo 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 0.356 0.018 0.009 0.139 0.044 0.007 0.479 0.69 36.016 0.088 0. 710 8 mi/12. Seg2 .Sumatorias 7 ay^2+az^2 m2 42. Seg2 . m .(ay^2+az^2) t . m 9 mi/12.(ax^2+az^2) t . 151 2.330 18.567 611.134 8.90 5.893 14 yi^2+zi^2 m2 15 mi.408 0.(xi^2+zi^2) t .309 13. Seg2 .070 15.074 0.31.191 36.785 11.216 3.448 16.408 0.460 0.461 622.940 21.374 22.974 7.480 8.884 14.927 19.153 1.378 1.836 1.325 0.134 23.082 1.938 22.33 78.135 0.132 1.291 46.769 0.455 7.938 68.271 46.289 0. m 16 mi.041 13.421 24.669 1.087 0.977 0.161 2.126 92.930 9.941 1.087 2.190 1.470 1.374 21.993 0.(yi^2+zi^2) 18. Seg2 .317 7.127 0.362 0.072 0.434 t .801 1.940 15.171 2.862 0.325 0.620 8.884 15.132 0.425 1.190 0. m .151 0.153 1.669 1.41 70.448 14.787 0.397 2.02 5.069 0.518 7.232 0.198 1. 856 0.008 39.654 43.309 1.109 0. ho 626.866 19.396 0.977 32.466 85.343 0.104 0.744 13.309 0.826 7.321 85.416 38.328 3.923 68.097 4.676 0.731 20.615 2.763 0.m .099 0.449 0. qy.seg2.416 5.162 3.396 Calculo de los momentos de inercia de las masas qsx.348 24.132 22.172 0.596 15.042 50.907 13.139 1.785 24.965 2.090 1.446 18.132 1.240 0.878 62.817 6.135 315.048 0.994 0.186 62.587 9.879 0.878 81.154 0.289 t.126 1.213 1.136 1.350 80.m qsy = 727.049 92.340 6. respecto a los ejes coordenados x e y.871 0.056 2.694 11.seg2.290 24.m .097 0.972 12.430 0.900 4.130 1.seg2.547 4.355 7.423 2.121 0.123 13.037 0.902 0.9.122 0.128 0.073 0.115 12.347 0.487 8.39 597.751 6.718 t.726 1.809 13.642 1.522 92.417 0.016 4.532 7.343 0. qsy.642 14.932 70.075 3.239 0.566 0.697 105.285 3.m Calculo de los momentos de inercia de las masas qx. que pasan por el baricentro de la supercie de apoyo : qsx = 676. respecto al eje paralelo que pasa por el centro de masas Gt del conjunto (Base mas Equipo): q x = q s x .206 4.722 t.671 0. 30 m 5.CALCULO DE LOS FACTORES DE RIGIDEZ FUNDACION DIRECTA Lx = Ly = Lz = Dimensiones de la Platea : 16. Cz = Co [ 1 + 2.75 x Co = Δ1 = Cψ = dimension mayor de la superficie de apoyo = dimension menor de la superficie de apoyo = a x b= superficie de apoyo del cimiento = presión especifica estática = presión especifica de ensayo según Co y Do = 3 2. (p/po)^0.F ] . (p/po)^0.00 m Donde: Según Dr.A.10 kg/cm 2. Savinov por ser mas conservativas que las indicadas en el Estudio de Suelos.630 cm 540 cm 139 cm Para el Cálculo se utilizan las expresiones del Profesor O.(a+3b) / Δ1 .50 Cj = Co [ 1 + 2.40 m 1.93 9.39 m 1.seg2. ho 678.F ] .50 3 5.68 kg/cm Cj = 3 12.94 kg/cm -1 1.150 t. A. Barkan Por lo tanto obtenemos: Cz = 3 10. D. (p/po)^0.m .m Relación de los momentos de inercia de las masas: gx=qx/qsx 0.15 kg/cm Cx = 3 8.(a+b) / Δ1 .01 kg/cm . GILSA Utilizamos las expresiones de O.q y = q s y .50 Cx = Do [ 1 + 2.F ] .25 kg/cm 3 3.93 gx=qx/qsx 0. Savinov en su libro "Fundamentu pod Machtn".(a+b) / Δ1 .50 a= b= F= p= po = Co est = Factor dinamico = Co = Do = 0. Leningrad. 42 m4 I'z = I'x + I'y 3.705. I'x Cjx= Cjx adoptado= 262.941. FACTOR DE RIGIDEZ VERTICAL CZ = CZ = Cz .041.725.1 t/m B. Barkan.705. FACTOR DE RIGIDEZ A LA ROTACION EN EL PLANO VERTICAL.El Dr.160. I'y Cjy= Cjy adoptado = 40. D.044.8 t/m CX adoptado = 870. conforme a sus propias experiencias.597.72 m2 Area de la superficie de ap I'x = 301.15 m4 Momento de inercia respe pasante por el baricentro d Momento de inercia respe pasante por el baricentro d Momento de inercia polar pasante por el baricentro d A.9 tm 40.725.041.160.419. en el parrafo 14 de la presente memoria de calculo. C j y = Cj .295.50 x Cx = 3 12.1 t/m CZ adoptado = 1. F= 108.74 m4 I'y = 3.534. FACTOR DE RIGIDEZ HORIZONTAL. propone calcular Cψ de este modo: Cψ = 1.01 kg/cm Ahora determinamos los momentos de inercia baricentricos de la superficie de apoyo del cimiento.044.419.941.534. F t/m CX = 870.2 tm 262.8 t/m C.9 t/m C jx = Cx .2 t/m . C X = Cx . F t/m 1. Ver: Calculo de las caracteristicas geometricas del plano de apoyo. p. CRITERIO. 1.30 veces la frecuencia de excitaciòn de la maquina con las frecuencias propias o naturales del conjunto màs proximas.160. Limite inferior = 420 r.m. y 1000 r.1. PRIMERA VERIFICACION.941. en cualquiera de los modos en que sean excitados. V de operaciòn = 600 r. Esta maquina es un Motocompresor con motor electrico. C1.4 C y adoptado= tm 43.m.m.p. COMPARACION DE LAS FRECUENCIAS PROPIAS CON LA FRECUENCIA OPERATIVA.212.1 t/m C. A.785. Las frecuencias naturales de la fundacion.m. N z = l z / (2 .D.785.p. Limite superior = 780 r. PI /60) = l z / 0. Verificamos para ambas condiciones. CALCULO DE LAS FRECUENCIAS PROPIAS.4 t/m 10. C y = Cy .105 siendo: l z = (C z / m)^0.212. deberan estar fuera del rango entre 0. B.70 y 1.50 donde: Cz= . Tiene un variador de velocidad de velocidad que permite trabajar en funcionamiento entre 600 r. I'z Cy= 43. FRECUENCIA PROPIA EN DIRECCION VERTICAL.p.FRECUENCIAS PROPIAS DE LA FUNDACION PARA MOTOCOMPRESOR. Las frecuencias propias del conjunto deberàn estar afuera de la banda que se determina variando la velocidad de operaciòn de la maquina en un 30 %.p.m. FACTOR DE RIGIDEZ A LA ROTACION EN EL PLANO HORIZONTAL. 870.m.105 siendo: l y = (C y / q z)^0.seg2/m lh= 142.50 donde: Cx= m= En consecuencia: C3.570 r.seg2.360 r.710 t.78 1/seg Nh= 1.m= 42. N h = l h / (2 . Cy= 43.705.785. PI /60) = l h / 0.869 1/seg Nz= 1.50 donde: En consecuencia: > .710 t.212.105 siendo: l h = (C x / m)^0.p.p. N y = l y / 0.seg2/m lz= 164. FRECUENCIA PROPIA EN DIRECCION HORIZONTAL.m En consecuencia: > C2.m. FRECUENCIA PROPIA DE TORSION EN EL PLANO HORIZONTAL.4 t/m qz= 374.8 t/m 42.461 t. 722 t.00 b= -419. 262725534419 tm >>> C4.289 t.ly= 339.289 t.710 t.seg2/m qx = 626. FRECUENCIA PROPIA DE ROTACION EN EL PLANO YZ.1 l^2x = Cx / m 20.8 t/m m= 42.l^2x/gx = 0 Siendo: l ^2j = Cjx / qsx l^2x = Cx / m gx = qx/qsx donde: Cjx = qsx = 676.seg2/m luego: l ^2j = Cjx / qsx 388480882.l^2 + l^2j.seg2.71 1/seg Ny= 3.705.235 r.24 gx = qx/qsx 0.p.((l^2j + l^2x)/gx).29 Coeficiente del termino de segundo grado Coeficiente del termino de primer grado .93 Reemplazando en la ecuacion de segundo grado en l^2: a= 1.seg2/m qsx = 676. (Alrededor del eje x) Se obtiene resolviendo la siguiente ecuacion de segundo grado en l^2 l^4 .227.881.m.m Cx = 870.386. 150 t.16 1/seg2 l^22x = 419.13 Coeficiente independiente Las raices serán: l^21x = 20386.((l^2j + l^2x)/gy).495. FRECUENCIA PROPIA DE ROTACION EN EL PLANO XZ.seg2/m qy = 678.546.9 tm 727.72 t.m qsy = 727.seg2.044.p. > 780 >>> 780 C5.759.seg2.996 r.l^2 + l^2j.m.78 1/seg l 2x = 20474.m.705.710 t.l^2x/gy = 0 Siendo: l ^2j = Cjy / qsy l^2x = Cx / m gy = qy/qsy donde: Cjy = qsy = Cx = 40.041.8 t/m m= 42.c= 8.031. (Alrededor del eje y) Se obtiene resolviendo la siguiente ecuacion de segundo grado en l^2 l^4 .13 1/seg2 l 1x = 142. N2x = 194.56 1/seg N1x = 1.m .893.p.seg2.72 t.m 870.360 r.207. COMPARACION DE LAS FRECUENCIAS PROPIAS CON LA FRECUENCIA OPERATIVA.764 l^2x = Cx / m 20386. V de operaciòn = 1.p.15 1/seg l 2y = 247.m.54 1/seg N1y = 1. Limite inferior = 700 r.m.240 gy = qy/qsy 0.82 c= 1203695389.2. SEGUNDA VERIFICACION. FRECUENCIA PROPIA EN DIRECCION VERTICAL.93 Reemplazando en la ecuacion de segundo grado en l^2: a= 1.358 r.p. > 780 N2y = 2. C.m. > 780 B.luego: l ^2j = Cjy / qsy 55022. Limite superior = 1. C1.57 Las raices serán: l^21y = 19643.105 siendo: .p. PI /60) = l z / 0. N z = l z / (2 .000 r.00 b= -80920.277.m.m.p.45 1/seg2 l 1y = 140.300 r.37 1/seg2 l^22y = 61. CALCULO DE LAS FRECUENCIAS PROPIAS.p.335 r. p.50 donde: Cz= 1. FRECUENCIA PROPIA DE TORSION EN EL PLANO HORIZONTAL.8 m= t/m 42.710 t. > C2.seg2/m En consecuencia: lh= 142.50 donde: > .705.seg2/m En consecuencia: lz= 164.m.105 siendo: l y = (C y / q z)^0.p.160. N h = l h / (2 .l z = (C z / m)^0.710 t. FRECUENCIA PROPIA EN DIRECCION HORIZONTAL.m.50 donde: Cx= 870.78 1/seg Nh= 1.941.1 m= t/m 42. C3.570 r.105 siendo: l h = (C x / m)^0. N y = l y / 0.360 r.87 1/seg Nz= 1. PI /60) = l h / 0. 480.461 t.93 >>> . C4. (Alrededor del eje x) Se obtiene resolviendo la siguiente ecuacion de segundo grado en l^2 l^4 .seg2/m qsx = 676.l^2 + l^2j.Cy= 43.m En consecuencia: ly= 339.seg2/m luego: l ^2j = Cjx / qsx l^2x = Cx / m gx = qx/qsx 388.710 t.8 t/m m= 42.212.24 0.m 870.705.73 20.p.386.289 t.seg2.722 t.((l^2j + l^2x)/gx).143.235 r.l^2x/gx = 0 Siendo: l ^2j = Cjx / qsx l^2x = Cx / m gx = qx/qsx donde: Cjx = qsx = Cx = 262725035061 tm 676.71 1/seg Ny= 3.m. FRECUENCIA PROPIA DE ROTACION EN EL PLANO YZ.289 t.seg2.0 qz= t/m 374.777.seg2/m qx = 626. 300 C5.78 1/seg l 2x = 20.Reemplazando en la ecuacion de segundo grado en l^2: a= 1.p.300 >>> 1.82 Coeficiente del termino de segundo grado Coeficiente del termino de primer grado Coeficiente independiente Las raices serán: l^21x = 20. FRECUENCIA PROPIA DE ROTACION EN EL PLANO XZ.m.360 r.698.35 1/seg2 l 1x = 142.l^2x/gy = 0 Siendo: l ^2j = Cjy / qsy l^2x = Cx / m gy = qy/qsy donde: Cjy = qsy = Cx = 40.386.996 r.51 c= 8.546.m 870.72 t.043.00 b= -419.p.l^2 + l^2j.041. > 1.83 t/m .084.705.47 tm 727.445.54 1/seg N1x = 1.((l^2j + l^2x)/gy). N2x = 194.m.474.16 1/seg2 l^22x = 419.650.seg2.015.227.206. (Alrededor del eje y) Se obtiene resolviendo la siguiente ecuacion de segundo grado en l^2 l^4 . 24 gy = qy/qsy 0. > 1.00 b= -80.m qsy = 727.00 Máximo momento primaria horizontal (alrededor del eje YY) 1.72 t. referidas al centro de eje Z-Z del cigüeñal. plano N° US-122574-01-HE-06-600-Rev 1: Fuerzas de inercia desequilibradas sobre la fundacion.76 l^2x = Cx / m 20.335 r.022.00 Máxima fuerza primaria verticales 0.695.93 Reemplazando en la ecuacion de segundo grado en l^2: a= 1.seg2/m qy = 678.m= 42.DATOS DINAMICOS DEL EQUIPO De acuerdo a la informacion de EXTERRAN.p.m.643. > 1.m luego: l ^2j = Cjy / qsy 55.00 Máxima fuerza secundaria horizontal 40.358 r.300 11.71 t.00 Máxima fuerza secundaria verticales 0.543 1/seg N1y = 1.449 1/seg2 l 1y = 140.300 N2y = 2. Los ejes cartesianos estan indicados en el plano N° US-122574-01-HE-06-600-Rev 1.155 1/seg l 2y = 247.345.494.m.66 Las raices serán: l^21y = 19.68 .277.203.386.920.seg2. Máxima fuerza primaria horizontal 148.15 t.p.seg2.81 c= 1.366 1/seg2 l^22y = 61. Y.000 t t t tm tm tm FUERZAS DINAMICAS COMPRESOR EXTERRAN Primaria Unidad según x = 0.148 t según z = 0.000 t Cupla vertical en tm alrededor del eje x = 0.000 -0.000 tm Cupla vertical en tm alrededor del eje y = -3.000 0.000 0. resulta: Primarias Kx= Ky= Kz= Mx= My= Mz= 0.495 t t t tm tm tm Secundarias Kx= Ky= Kz= Mx= My= Mz= 0.000 0. y Z que pasan por el centro de eje del cigüeñal.717.148 0.00 Referidas a los ejes X.040 0.40 0.000 -0.717 1.000 -3.Máximo momento secundaria horizontal (alrededor del eje YY) Máximo momento primaria vertical (sobre el eje X-X) Máximo momento secundaria vertical (alrededor del eje XX) 0.00 3.000 t según y = -0.717 tm Cupla horizontal en tm alrededor del eje z = 1.495 tm Fuerza horizontal en t Fuerza horizontal en t Fuerza horizontal en t .000 0. resulta: Distancia del eje del equipo al plano de apoyo z = 3. GT del conjunto Mx= 0.717 tm Mz= 1. tenemos: Fuerza excitatriz actuante Momento excitatriz Verificamos con: Kx= Ky= Kz= Mx= My= .931 tm En consecuencia.951 m y= 0.g.000 t respecto al ejex pasante por el c. para cargas dinámicas primarias y secundarias. GT del conjunto Kx = 0.121 m ho = 1.302 tm My = -3.077 m z .148 t Kz = 0.245 m en el c.000 t Ky = -0.g.044 m x= 2.ho = 2.Al referirlo al centro de gravedad GT del conjunto Base mas Equipo. 87 1/seg 1.D'(w2)) donde: C j y adoptado = Cx = qy = 678.s2 .705.150 t.077 m Distancia del centro de gravedad GT del conjunto base mas equipo. La velocidad del equipo 104.m .00 m G= 419. A.0 t Peso del equipo mas base s= 1.m. Ax = ((Cjy . AMPLITUD VERTICAL PRODUCIDA POR LA FUERZA VERTICAL Kz.810 m/seg2 lz= n= w= Peso del equipo mas base 164.My) / (qy. 870. Az = Kz.0 t g= 9.72 1/seg En consecuencia: Az = 0.seg2.m.000 t G= 419.s.g / {G.000 r.p.[lz2-(w2)]} donde: Kz = 0.s + Cx.83 t/m B. AMPLITUD HORIZONTAL SEGÚN LA DIRECCION X.Kx + Cx.CALCULO DE AMPLITUDES. = 12.G.qy.Mz= Velocidad de operaciòn de la maquina en r.p.w2). 302 tm .077 m Distancia del centro de gravedad GT del conjunto base mas equipo.000 r.15 1/seg l 2y = 247.000 r.p.2 tm G= 419.Mx) / (qx.54 1/seg D'(w2) = 18.722 t.83 t/m Cx = qx = n= 626.w2) . Ay = ((Cjx .n= 1.w2) m= 42.G.0 En consecuencia: Ax = -2.m.916.534. seg2 / m l 1y = 140.148 t Mx = 0.705.qx.72 1/seg Ky = -0.717 tm D'(w2) = m .725.0 t Peso del equipo mas base s= 1. (l2 2y . AMPLITUD HORIZONTAL SEGÚN LA DIRECCION Y.s2 .seg2.710 t .s + Cx.72 1/seg Kx = 0.p. La velocidad del equipo w= 104.645.000 t My = -3. 870.419.s. La velocidad del equipo w= 104.D''(w2)) donde: C j x adoptado = 262.m. (l2 1y .572.m 1.w2).Ky + Cx.75766E-07 m C. 86E+10 .seg2/m 1.710 t .077 m Kx = 0.67855E-07 m D. (l2 1x . (Plano XZ) Ajy = (Cx .155 1/seg l 2y = 247.474.m.717 qy = tm 678.710 t.8 t/m s= 1.68655E+14 En consecuencia: Ay = -3.000 r.w2) m= 42. Kx + (Cx .m D'(w2) = m .150 t.w2) .54 1/seg D'(w2) = En consecuencia: Distancia del centro de gravedad GT del co base mas equipo. My) / (qy .78 1/seg l 2x = 20. seg2 / m l 1x = 142. (l2 2x .72 1/seg My = -3. La velocidad del equipo w= 104.seg2. D' (w2) donde: Cx = 870.705.w2) l 1y = 140. (l2 1x .56 1/seg D''(w2) = 1. w2) .m .p. AMPLITUD ROTATIVA ALREDEDOR DEL EJE Y. (l2 2x .D''(w2) = m . S .w2) .000 t m= n= 42. 1. 722 t.seg2.705.seg2.m D''(w2) = m . (Plano XY) Ay = Mz / (qz.seg2/m E. Ky + (Cx .302 tm 626.p. w2) . S . La velocidad del equipo 104.148 t m= 42.m .18E-07 rad 870.8 t/m 1. AMPLITUD ROTATIVA ALREDEDOR DEL EJE Z. (l2 2x .72 1/seg 0. (Plano YZ) AjX = (Cx .w2) l 1x = 142.(N^2y-w^2) donde: Mz = qz = Distancia del centro de gravedad GT del co base mas equipo.m .461 t. AMPLITUD ROTATIVA ALREDEDOR DEL EJE X.w2) .56 1/seg D''(w2) = 1.Ajy = -1. D'' (w2) donde: Cx = s= n= w= Mx = qx = 1.69E+14 En consecuencia: AjX = -1. 374. (l2 1x .710 t.m. Mx) / (qx .6207E-13 rad 1.931 tm F.78 1/seg l 2x = 20474.077 m Ky = -0.000 r. AMPLITUD SEGÚN EJE X EN EL PUNTO K. AMPLITUD VERTICAL TOTAL EN EL PUNTO K. AMPLITUD VERTICAL EN EL PUNTO K DEBIDO A GIRO SOBRE EL EJE X.Ny= 338. Estan referidas al centro de gravedad GT del conjunto base más equipo. Akzx = |Az| + |Ajx|.311 m H. Ak z = Akzy + Akzx . xK Akzy = 1. COORDENADAS DEL PUNTO K.96818E-08 rad G.20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major m < A adm = 0.795 m zK = 0.16E-06 m < A adm = 0.5298E-13 J.799 1/seg w= 104. yK Akzx = 4.16E-06 K.|Az| Ak z = 1.720 1/seg En consecuencia: Ay = 4. Akzy = |Az| + |Ajy|. y corresponde al punto mas alejado en la superficie superior del cimiento. .20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major m < A adm = 0.773 m yK = 2.20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major I. Asi: xK = 9. AMPLITUD VERTICAL EN EL PUNTO K DEBIDO A GIRO SOBRE EL EJE Y. Zona 2 Tabla 5. zK + |Ay| . Region Metropolitana.51E-07 m < A adm = 0. Zonificacion sismica por comunas para las Regiones Cuarta a Novena. Utilizamos la Norma Nch 2369.0501E-07 13. Aceleracion efectiva maxima del suelo Ao. yK Akx = 4. Diseño sismico de Estructuras e Instalaciones Industriales.53E-07 N. Valor de la aceleracion efectiva maxima Ao.20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major m < A adm = 0.6541E-07 O.50 Aky = 5.2. Comuna San Bernardo. Zona sismica 2. (xk2 + yk2)^0. . AMPLITUD HORIZONTAL TOTAL EN EL PUNTO K.50 Akh = 9.20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major m < A adm = 0. zK + |Ay| .ACCION SISMICA SOBRE EL GRUPO. AMPLITUD SEGÚN EJE Y EN EL PUNTO K. AMPLITUD ALREDEDOR DEL EJE Z EN EL PUNTO K.Akx = |Ax| + |Ajy| . Akh = (A2kx + A2ky)^0.20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major M. xK Aky = 8. Aky =Ay .1. Aky = |Ay| + |Ajx| . De ella obtenemos: Tabla 5.20 mm USSR SPECIFICATIONS Alexander Major m < A adm = 0. 099 1. Cs = Coeficiente sismico de diseño. Para este caso el coeficiente sísmico de diseño resulta: Cs = Fs / P = a sismica / g = a suelo = as = 0.121 3. Definicion de los tipos de suelos de fundacion. Para transformarlas en cargas de servicio se debe dividirlas por 1.2: Vo = Cs x S P en que: S P = Carga gravitatoria total sobre el nivel basal. son cargas últimas.2.099 1.3. Zona sismica 2 y Suelo Tipo II. Estas estructuras.4. Zk = Altura del nivel k sobre el nivel basal.761 3.121 3.75.121 3.30 x g Tabla 5. Según 5.30 Según valor del espectro para la Region Metropolitana. la aceleracion en el nivel k de la estructura se debe determinar de: ak = Ao / g * (1 + 3*Zk/H) en que: Ao = Aceleracion efectiva maxima. siguen bastante fielmente los movimientos del terreno.426 1.121 3. CARGAS DEBIDA A SISMO. y p ende experimentan aceleraciones del valor de la máxima aceleración del suelo.Ao = 0. Tipo de suelo II.121 3.121 3.314 0. Las cargas debidas a SISMO.121 2. H = Altura total de la estructura sobre el nivel basal. Comuna de San Bernardo.099 1.3. Descripción Compresor Frame ARIEL JGC/4 Cross Head Guide Supports Unloaders Throw # 1 FVCP/VVCP # 1 Throw # 2 FVCP/VVCP # 2 Throw # 3 FVCP/VVCP # 3 Throw # 4 FVCP/VVCP # 4 1 Elemento N° 2 Peso Qi t 3 zi m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 7.099 3. CARGAS SISMICAS LATERALES ASOCIADAS A LAS CARGAS GRAVITATORIAS .157 0. De acuerdo al item 7.462 0. extremadamente rígidas (y de altura muy baja).314 0.121 .121 3.314 0. CALCULO DEL ESFUERZO DE CORTE BASAL HORIZONTAL.314 0.121 3. 694 0.364 0.136 1.844 4.818 2.159 0.701 2.430 0.418 0.136 0.136 0.720 5.944 2.478 0.697 1.778 18.704 1.456 1.676 1.274 2.259 1.865 1.694 0.703 2.269 1.204 0.468 1.468 3.482 1.745 2.069 0.359 0.121 3.944 2.451 2.999 3.431 2.980 3.225 3.091 0.259 2.704 1.498 0.136 0.060 1.091 0.350 4.086 0.488 0.101 1.113 0.431 1.478 0.470 5.888 418.588 2.736 2.181 0.990 2.364 0.703 1.694 .359 0.274 2.227 0.039 0.030 2.999 3.461 5.087 268.752 2.121 2.498 0.Compressor Hot Start Compresor Heat Exchanger Compressor flywheel Motor Hyundai 1st Stage Scrubber Add Trim Discharge Coalescer skid Concrete in coalescer skid 1st Stage Suction Vessel 1st Stage Discharge Vessel 1st Stage Suction Vessel 6104B 1st Stage Discharge Vessel 6103B Scrubber dump line Coalescer dump line Day Tank Recycle valve and isolation Main Skid Control Panel Pipe Spools & Utility Piping Pipe Supports Crating 50 FOOT SKID Coupling Suction block valve Discharge Coalescer Bypass valve Bottle Straps Suction PSV Isolation Discharge PSV and isolation PSV for coalescer Block valve Blowdown valve Wedge blocks Discharge block valve Discharge check valve Piping off skid Miscellaneous weight Concrete under scrubber Concrete under distance pieces Concrete in skid under motor & compressor Pedestal Concrete in compressor pedestal AEH air Coolers Parte A del macizo Parte B del macizo Parte C del macizo Sumatorias 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 0.159 2.259 2.364 0.274 3.865 1.498 3.507 1.703 1.609 2.259 1.322 44.498 2.131 13.312 3.747 13.274 1. 000.654.00 S2 = cm3 35.388.857.900.000. y modulo resistente minimo Cálculo de la Sección F en cm2: Dimensión xi 1.0 Posición yG del Baricentro de la Sección con respecto al eje x' .00 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 21.350.087.200. y se calculan los momentos de inercia I x-x e I y-y con respecto a los ejes baricentricos x e y paralelos a los lados.14.00 711.000.0 Momento Estático S = cm3 303.000.000.924.000.000.00 350.00 600.000.016.200.846.28 cm4 30.56 2.200.00 S1 = cm3 237.x' en cm3: Sección Fi 880.00 5. momento de inercia I x-x. Calculo de la seccion F.00 210.00 590.400.0 147.00 F1 = cm2 880.00 80.173.00 F2 = cm2 60.00 100. Se descompone el plano de apoyo de la fundacion en 3 rectangulos. posicion del baricentro yG.859.000.00 .870.00 Sección F = cm2 1.160.782.000.00 420.55 Cálculo del Momento de Inercia I con respecto al eje baricéntrico x .CALCULO DE LAS CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DEL PLANO DE APOYO.000.630.0 60.860.767.00 S3 = cm3 30.16 50.x': yG = cm 279.99 hi 270.233.x en cm4: I x-x = Dimensión yi 540.724.00 Cálculo del Momento Estático S de la Sección con respecto al eje x' .000.00 F3 = cm2 147. 0 147.715.512.00 1.087.00 .00 F3 = cm2 147.00 Cálculo del Momento Estático S de la Sección con respecto al eje y' .0 60.615.200.000.625.y en cm4: I y-y = Dimensión xi 1.019.675.03 Calculo de la seccion F.712. posicion del baricentro xG.136.0 Posición xG del Baricentro de la Sección con respecto al eje y' .19 1.464.000.000.y' en cm3: Sección Fi 880.Cálculo del Módulo Resistente Mínimo W x-x mín de la Sección en cm3: W x-x mín = cm3 107.672.00 350.00 7.000.200.00 600.00 Sección F = cm2 1.938. y modulo resistente minimo W y-y min Cálculo de la Sección F en cm2: Dimensión yi 540.179.211.883.00 F2 = cm2 60.000.800.44 cm4 329.541.00 420.881.23 1.00 100.630.00 S2 = cm3 79800000.00 S1 = cm3 717363000.000.00 F1 = cm2 880.200.000.000. momento de inercia I y-y.28 Cálculo del Momento de Inercia I con respecto al eje baricéntrico y .00 23.87 hi 815.227.y': xG = cm 977.805.500.00 S3 = cm3 265335000.0 Momento Estático S = cm3 1062498000.330.00 100.00 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 194.00 1. 32 Según la direccion x Myy = kgm 112.989.24 El momento de las cargas sismicas laterales asociadas a las cargas gravitatorias.32 16.592.67 15.08 Según la direccion x Myy = kgm 77. según Estudio de Suelos: s t adm (est + sis) = kg/cm2 4. N total = kg 418.701.40 190. los momentos totales son: M xx = kgm Myy = kgm 85.50 En consecuencia las tensiones maximas y minimas normales son: .TENSIONES EN EL PLANO DE FUNDACION PARA CARGAS VERTICALES Y POR SISMO.08 En consecuencia.378.269 El momento de las cargas verticales con respecto a los ejes baricentricos es: Según la direccion y Mxx = kgm 8. Solicitaciones máximas en el plano por Mxx con fuerza vertical N: Mf máximo Mx = Fuerza vertical N = kgcm kg 8.67 Excentricidades entre el centro de gravedad del conjunto Base mas Equipo con respecto al plano de Fundacion.923.079.020 yd = m -0.340. transformadas en servicio.CARGAS A CONSIDERAR PARA LA VERIFICACION EN EL PLANO DE APOYO. para estructuras apoyadas en grava (Horizonte III).989. para cargas estaticas + sismo.017.378.Cálculo del Módulo Resistente Mínimo W y-y mín de la Sección en cm3: W y-y mín = cm3 337.203.10 418.67 Las presiones admisibles de contacto.545. es: Según la direccion y M xx = kgm 77. xd = m -0. 989.923.SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.50 Verifica 4.50 Coeficiente de seguridad = Fuerza deslizante Hw = 1.171.80 .50 Verifica s t min = kg/cm2 0.826.SEGURIDAD AL VOLCAMIENTO. Fuerza estabilizante He = m * N Verifica 1.44 < 4.932.46 < 4.99 85.50 Verifica Ademas la seccion esta 100 % comprimida > 80 % del area basal. Verifica Solicitaciones máximas en el plano por My con fuerza vertical N: Mf máximo My = Fuerza vertical N = kgcm kg 19.50 kgm kgm Coeficiente de seguridad = 13.50 kg 71.079.63 Según x: Coef de seguridad al volcamiento adm = Momento estabilizante = Momento de vuelco = 1.40 > kgm kgm 1.094.33 < 4.31 < 4.32 21.67 En consecuencia las tensiones maximas y minimas normales son: s t max = kg/cm2 0.699.50 Verifica s t min = kg/cm2 0. Verifica 17.274.43 418.007.54 > Conclusion: La estructura considerada en su globalidad verifica al volcamiento.50 Verifica Ademas la seccion esta 100 % comprimida > 80 % del area basal. 18. Según y: Coef de seguridad al volcamiento adm = Momento estabilizante = Momento de vuelco = 1.s t max = kg/cm2 0.12 190. Deberà tenerse en cuenta durante la construcciòn del efecto de la retracciòn y la dilataciòn tèrmica.ARMADURAS DEL MACIZO DE FUNDACION. se dispondràn separadores de dn = 16 mm: Disposicion: en la cuadricula de 1. Como angulo de fricción suelo seleccionado . ARMADURAS ADOPTADAS. Para asegurar su posiciòn. Recubrimiento de las armaduras en cm = 20. 2.494.6 m = tg d = 0. se adopta una armadura que satisface los requerimientos constructivos.CRITERIOS GENERALES DE DISEÑO A TENER EN CUENTA. Seguir las recomendaciones de la NCh 170: Norma Chilena de Hormigon.67 kg 209.50 N= En consecuencia: He = kg 418. evita fisuracion por contraccion de frague) = 1 dn 16 c / 20 cm Armadura lateral = 1 dn 16 c / 20 cm Todas estas armaduras estaràn dispuestas en forma de jaula.hormigon se adopta: d = 2/3 * f = 26. asegurando asimismo que el macizo se comporte como un elemento de hormigòn armado: Armadura inferior = 1 dn 16 c / 20 cm Armadura superior = 1 dn 16 c / 20 cm Armad. en cada uno de los vertices.Angulo de fricción para el Horizonte III: f = 40º.84 Coeficiente de seguridad al deslizamiento nd = 2. La cantidad mìnima de armadura serà de 50 kg/m3.00 m.00 > 1. intermedia (1 nivel. De acuerdo a principios consagrados por la pràctica y recomendaciones.50 Verifica 19.989. 1.00 m x 1. . deberà sellarse con un relleno flexible de probada eficacia y durabilidad. Los pavimentos de hormigòn adyacentes a la fundaciòn de la màquina.3.2. Todas las partes del soporte de la màquina deberàn ser independientes de las fundaciones adyacentes y de los edificios. SIKA o similar. Las siguientes prescripciones deberàn considerarse en el diseño de este cimiento: 5. En cualquier caso el diàmetro mìnimo de la armadura principal serà de dn = 16 mm. 5. deberàn estar separados como mìnimo 20 mm de la fundaciòn. No està permitidos agujeros donde se puedan acumular gases. Todas las armaduras se dispondràn en forma espacial. 4. 6. 7.1. El espacio entre la losa y la fundaciòn. El contorno de la cimentaciòn exterior e interior debe estar perfectamente definido. la junta. de proveedor reconocido. 8. 5. . e hormigón armado. HILE S. Ampliacion City Gate II.A. Tomo I y II ASANDES. GILSA. Republica de Chile. Tomo I y II ngrad. as laminadas en caliente para H°A° e Instalaciones Industriales of Foundations for Machines and Turbines. (TGEC) como Administrador del e San Bernardo. 1955 tos para Maquinas ormigon.de hormigon armado del Compresor EXTERRAN. San Bernardo. Nov 2012 . 472 6.000 0.472 6.472 7. Yi kgm 0.755.322.452 2.399.200 46.907 9.155 Momentos estàticos Qi .000 0.000 -834. rdenadas Eje x' (Eje B'-B') yi m 6.524 .693 2.990.stencia especificada fc = 20 Mpa stencia especificada fc = 5 Mpa ion de fluencia Fymin = 420 Mpa o que esta base tendra City Gate II existente. Xi kgm Qi . 981 13.588 3.841 338.957 5.076 -1.614 -96.606.862 1.200 -205.808 37.012 5.323 574.790 5.680 227.000 51.365 834.483 30.401 3.365 -834.252 0.428 21.814.781 10.620 6.533 1.748 1.649 1.544.000 6.000 0.321.772 3.363 269.218 2.000 -124.784 16.848 9.365 126.095 1.470 14.895 9.937 0.664 0.882 687.451 7.076 586.070.046 284.249.000 143.472 0.901 13.556 0.906 0.548.830.662 265.401 7.107.440 6.290 174.307 604.000 0.771 290.668 3.574 8.668 6.667 6.959 1.396.729 0.000 3.7.094.254 3.612 5.128.000 0.361 7.865 2.477 43.594 607.457 11.793 .533 5.698.692.219 10.295 0.583 7.978.000 709.635.828 0.011 187.365 834.386.553 -205.892 112.000 1.378.886.500.099.472 1.344.823 7.059 13.174.349 1.000 0.429 143.868 11.612.000 0.350.248.440 11.000 0.000 9.103 6.868 6.461.443 -2.901 -1.964 596.000 0.314.911 445.174.573 7.397 3.000 10.790 1.053 262.640 8.419 794.858 0.007.584.899 11.000 0.323 112.000 -457.858 0.748 1.938 8.723 41.378.062 8.677.200 205.398 2.456 6.778 420.012 6.155 6.526 6.933 6.772 0.200 205.765.200 7.272 7.384 97.897.338 126.603.504 1.802 10.828.574 3.426 179.003 5.571 40.226 0.308.729 343.099.933 6.443 -2. 314.671 84.530 707.302 12.103.811.187 .565 Coolers AXH.16. -2.269. rdenadas Eje x' (Eje B'-B') yi m Momentos estàticos Qi .k. Yi kgm . Xi kgm Qi .o. 314 0.95 17.747 13.467.248.730 0.010 0.36 -20.113 0.010 0.128.359 0.462 0.134 0.157 0.374 0.31 Peso Masa Qi t mi t .099 1.096.314 0.086 0.364 0.010 0.139 0.516.314 0.014 .139 0.316.264.478 0.049 0.099 1.68 61.139 0.8 12. Seg2 / m 7.043 0.676 1.088 0.012 0.099 0.076 1.010 0.199.134 0.047 0.56 2.18 81.7 edidas de los elementos ay m az m 40.377.426 1.482 1.314 0.136 0.364 0.088 0.865 1.40 237.134 0.7.72 794.009 0.009 0.494.134 0.099 1.865 1.091 0.171 0.48 3. 20 1.181 0.78 18.329 4.227 0.368 0.310 0.016 0.39 1.350 4.990 42.478 0.710 .583 0.276 1.014 0.498 0.40 1.051 0.310 4.576 418.868 4.247 22.461 5.131 13.150 0. Zi tm -21.338 1.009 0.060 1.979 -0.139 0.016 0.479 0.398 1.498 0.044 0.007 0.488 0.498 3.159 2.720 5.023 0.418 0.204 0.013 1.359 0.271 -0.5.087 268.151 0.356 0.00 4.136 0.697 1.39 1.363 -1.100 0.051 0.091 0.210 0.120 -1.136 0.257 -2.021 0.39 Momentos Estáticos Qi .498 2.470 5.051 0.018 0.014 0.208 0.136 1.430 0. Yi tm Qi .545 0.051 0.32 44.039 0.159 0.047 0.069 0.519 27.014 0.89 0.100 0.225 -3. 272 17.636 -0.267 -1.295 0.591 0.849 3.171 64.206 0.061 -13.331 -1.409 0.788 -10.472 -7.323 1.741 9.456 -2.190 0.152 13.454 -11.959 -1.100 0.532 12.551 -1.624 4.467 -0.308 0.883 1.785 9.111 11.343 1.849 0.310 4.360 -0.100 0.385 0.295 -7.338 -4.043 16.334 -436.595 3.272 5.297 21.494 42.702 3.479 1.447 4.170 -2.512 0.934 -4.113 186.577 0.078 5.995 0.407 0.330 0.251 0.817 -28.310 0.530 -0.281 -4.565 -4.011 0.605 0.087 0.157 0.756 -16.103 0.468 8.648 -2.372 0.763 -0.-4.103 3.162 -0.411 3.203 -4.550 2.220 36.848 0.710 -4.481 -0.822 0.772 -0.028 3.088 2.430 -4.519 -1.211 1.512 3.460 -2.715 .107 -2.887 -0.312 -0.411 3. 4 ay^2 m2 5 az^2 m2 6 ax^2+az^2 m2 .547 31.701244 451.k.372 no de Fundacion.k. 3 ax^2 m2 m o.152 -112. m o.371. 25 29.00 12.265.69 36.927 267.64 1.00 17.177 .927 14.617 37.927 1.927 1.16 1. 384 0.568 7.03 4.384 3.197 13.49 5.384 3.060 0.751 7.067 34.683 9.891 4.16 2.199 6.775 5.384 30.361 0.060 0.197 61.892 13.158 5.555 4.725 80.634 13.143 5.560 5.859 0.56 5.56 5.707 55.979 5.707 8.060 0.522 8.356 5.217 0.74 9.939 8.74 9.094 88.979 8.060 0.17 7.707 8.621 2.16 15.385 5.329 0.060 0.789 9.380 9.375 4.801 6.950 64.060 1.91 9.454 0.723 4.751 18.641 8.283 5.24 5.74 9.555 18.250 9.567 0.69 2.74 9.528 84.74 5.801 10.199 11.423 6.41 3.518 0.380 13.419 88.060 5.222 16.17 15.102 9.939 8.801 10.115 .74 9.964 45.060 0.100 42.94 5.126 11.060 1.74 9.516 15.74 6.10 xi^2 m2 11 yi^2 m2 12 zi^2 m2 13 xi^2+zi^2 m2 0.62 9.205 0.596 3.516 15.152 3.000 0.00 15.551 35.775 5.064 3.91 5.74 7.217 5.070 7.789 1.08 5.131 2.74 9.10 5.892 13.413 38.143 6.596 5.361 0.255 5.056 9.10 4.634 11.163 4.52 7.967 16.901 9.205 8.842 6.329 0.17 4.102 9.060 0.152 3.35 14.00 9.707 5.74 9.40 16.81 6.060 0.009 3.701 19.695 5.070 10.747 7.761 1.231 8.356 0.801 7.74 10.384 3.84 9.056 15.10 2.794 5.152 0. 965 .802 8.009 9.712 5.32 0.638 0.90 3.1.17 2.807 0.90 2.116 1.491 0.10 5.621 5.491 10.060 0.29 2.48 0.060 0.89 5.062 5.05 6.060 3.060 0.794 8.011 11.90 2.960 6.95 11.707 79.484 21.751 3.960 2.011 2.060 0.028 67.742 8.197 6.804 8.01 4.518 0.302 1.441 68.848 3.751 6.551 9.236 51.231 6.522 0.633 12.152 0.060 0.512 2.960 2.131 35.345 2.055 0.120 0.48 0.48 4.90 2.819 0.848 0.90 6. . d Machtn". GILSA.20 m m m2 kg/cm2 kg/cm2 . tudio de Suelos. 1955. 19. Leningrad.49 108.39 0.80 5.72 0. Area de la superficie de apoyo Momento de inercia respecto al eje x pasante por el baricentro de la superficie de la base Momento de inercia respecto al eje y pasante por el baricentro de la superficie de la base Momento de inercia polar respecto al eje z pasante por el baricentro de la superficie de la base .e memoria de calculo. .FRECUENCIA OPERATIVA. o. 780 r.780 r.m. o.p.p. .m.k.k. k.p.m. . o.780 o de segundo grado o de primer grado r. 780 r.k.m.p. o.p. o.k.780 r. .m. o.k. o. 780 r.m.p.780 r.p. . FRECUENCIA OPERATIVA.k.m. . o.m.k.p.1.300 r.m.p. o. 1.300 r.k. o.k.1. .m.300 r.p. p. o.k.m.300 r.k. .p. o.m.300 r. 1.o de segundo grado o de primer grado 1. m.p.k.1.m.300 r. o.k.300 r. 1. kgf kgf kgf kgf kgfm .p. o. kgfm kgfm kgfm COMPRESOR EXTERRAN Secundaria Unidad 0.000 t -0.040 t 0.000 t 0.000 tm 0.000 tm 0.000 tm 3.121 m 1.077 m 2.044 m 2.951 m 0.245 m 0.000 t -0.040 t 0.000 t 0.082 tm 0.000 tm 0.118 tm 0.000 t -0.148 t 0.000 t 0.302 tm -3.717 tm 1.931 tm 1,000.00 r.p.m. e gravedad GT del conjunto e gravedad GT del conjunto . centro de gravedad GT del conjunto . centro de gravedad GT del conjunto . k. FICATIONS o. .k.o.k. FICATIONS FICATIONS o. k.k. .o.k.k. FICATIONS FICATIONS o. FICATIONS o. FICATIONS o. 761 3.121 3.383 0.701 0.147 0.030 0.093 .121 3.movimientos del terreno.399 1.121 3.030 0.394 0.093 1.121 3.030 6.121 3.093 1.230 0.121 3.121 2.121 3. 3 zi m 4 Fuerza sismica t 5 Momento sismico tm 3.139 0.093 1.230 0.030 0.394 0.121 2.230 0.394 0.128 0.394 0.121 3.230 0. y por 2 y Suelo Tipo II. 116 0.149 1.694 0.041 0.346 3.121 2.944 2.408 0.409 0.259 2.644 0.922 2.023 0.075 0.409 0.041 0.703 1.081 1.466 0.274 1.745 2.025 0.047 0.034 0.694 0.612 0.453 0.441 1.694 0.274 3.259 0.259 2.503 0.123 0.980 3.431 1.448 12.408 0.149 0.211 1.526 80.599 0.259 0.254 0.2.274 2.022 0.931 1.026 0.736 2.931 0.623 1.609 2.255 1.149 0.099 0.312 3.089 6.054 0.703 1.134 55.041 0.982 5.063 0.704 1.144 0.246 0.057 0.468 1.138 1.259 1.443 0.605 1.039 4.733 3.134 1.704 1.048 0.815 9.926 0.818 2.046 0.381 0.225 3.235 2.431 2.149 0.045 0.468 3.041 0.269 1.153 0.027 0.618 0.061 0.960 3.101 1.079 1.062 0.346 125.999 3.412 .129 0.451 2.716 1.048 0.752 2.588 2.844 4.697 135.701 2.030 2.121 3.027 0.403 0.392 0.364 0.068 0.023 0.765 0.112 0.496 13.633 5.507 1.944 2.021 0.274 2.456 1.089 0.703 2.255 0.409 0.224 4.999 3.259 1. momentos de inercia I x-x e odulo resistente minimo W x-x min . nte minimo W y-y min . es: en grava (Horizonte III).no de Fundacion. en servicio. . . En ambas direcciones En ambas direcciones En ambas direcciones En ambas direcciones 5 .