P.H.TATATILA servicios de Ingeniería básica complementaria, (3ª Alternativa) para la líneA de transmisión S.E. de P.H. Tatatila a punto de Interconexión Final en el Municipio Las Minas Ver., para el Proyecto Hidroeléctrico de Tatatila, Veracruz, México. (3ª Alternativa) P.H.TATATILA CONTENIDO A.- DESCRIPCION GENERAL DE LAS OBRAS CONEXAS A LA P.H. TATATILA B.- PROYECTO DE INGENIERÍA BASICA DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN P.H.TATATILA-LT JALACINGO-JALAPA CERROS. 1.- DESCRIPCIÓN DE LA OBRA • DESCRIPCIÓN DE LA OBRA • UBICACIÓN GEOGRÁFICA • CARACTERÍSTICAS PARTICULARES DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN • INFORME FOTOGRÁFICO • DIAGRAMA UNIFILAR SIMPLIFICADO ZONA TATATILA- MANIOBRAS -JALACINGO-JALAPA CERROS 2.- CÁLCULO BÁSICO ELÉCTRICO Y MECÁNICO • PRESELECCIÓN DEL CONDUCTOR PRINCIPAL • CAPACIDAD DE TRANSMISIÓN • PERDIDAS DE TENSIÓN • CABLE DE GUARDA Y FIBRA ÓPTICA • SELECCIÓN DE LOS AISLADORES • SELECCIÓN DE LAS TORRES • PUESTA A TIERRA 3.- CIMENTACIÓN DE LAS TORRES • PLANOS 4.- VOLÚMENES DE OBRA • NÚMERO Y TIPO DE ESTRUCTURAS • CABLE CONDUCTOR • CGFO • AISLADORES • HERRAJES • AMORTIGUADORES • PLACAS DE AVISO DE PELIGRO….ETC 5.- PLANOS LÍNEA DE TRANSMISIÓN P.H.TATATILA- LT JALACINGO -JALAPA CERROS. • PLANTA GENERAL • PERFIL GENERAL • PLANOS DE KILOMÉTROS • CAMINO DE ACCESO 6.- ESPECIFICACIONES PARTICULARES DE LOS PRINCIPALES EQUIPOS Y MATERIALES 7.- COSTO PROMEDIO DE LA L.T. TATATILA-MANIOBRAS 8.- CRONOGRAMA GENERAL C.- PROYECTO DE INGENIERÍA BASICA DE LA SUBESTACIÓN MANIOBRAS 115 kV (ENTRONQUE CON L.T. JALACINGO - JALAPA CERROS) 1.- PLANOS • DIAGRAMA UNIFILAR SIMPLIFICADO INCLUYENDO ESQUEMAS DE PROTECCIÓN, CONTROL Y MEDICIÓN • CÁLCULO DE DISTANCIAS DIELÉCTRICAS DE LA SUBESTACIÓN (115 kV) • DISPOSICIÓN DE EQUIPO (Planta y Cortes) • TRAYECTORIA DE TRINCHERAS, DUCTOS Y REGISTROS • ARQUITECTURA CUARTO DE CONTROL 2.-ESPECIFICACIONES GENERALES DE LOS EQUIPOS PRINCIPALES 3.-COSTO PROMEDIO DE LA S.E. MANIOBRAS 4.-CRONOGRAMA GENERAL A.- DESCRIPCION GENERAL DE LA P.H. TATATILA El proyecto denominado P.H Tatatila consistente en el desarrollo de una generación hidroeléctrica con una capacidad de 30 MW (dos unidades Pelton de 15 MW c/u) la cual contempla transportar su energía en forma confiable a través de una línea de Transmisión de 115 kV de un circuito con una distancia de 13.0 Km. para interconectarse con la red eléctrica de C.F.E. de la Región Oriental a través de un cuadro de maniobras para realizar la apertura de la L.T. Jalacingo-Jalapa Cerro en 115 kV con calibre 795 KCM-ACSR/AS. Este Proyecto se ubica en las coordenadas 19º 42’ Latitud Norte y 97º 07’ Longitud Oeste y conjuntamente con la Línea de Transmisión de 115 kV y el cuadro de maniobras se encuentran localizados en los Municipios de Altotonga, Minas y Tatatila Esta ingeniería básica corresponde únicamente a las obras de una Línea de Transmisión Tatatila-Maniobras de un circuito en 115 kV y una Subestación de Maniobras formada por tres alimentadores de 115KV .JALAPA CERROS-MANIOBRAS 115 kV 1. Se construirán 13. La Obra tendrá inicio en la futura subestación elevadora de la P.. 550 Frecuencia nominal Hz…………………………………………………… 60 Datos geográficos y meteorológicos (Anual): Temperaturas Máxima registrada ºC (1)………………………………………………. 20. 36 Diaria máxima ºC (1)……………………………………………………. 4.)...…. a frecuencia de 60 Hz.. además se instalará 1 (un) cable de guarda con 36 fibras ópticas integradas (CGFO) de acuerdo con los requerimientos de CFE.. Se construirán 13..8 ACSR/AS (PARTRIDGE).. • UBICACIÓN GEOGRÁFICA La trayectoria de esta línea de transmisión se encuentra ubicada al poniente de Perote en el Estado de Veracruz en los Municipio de Tatatila Minas y Altotonga.. operando a tensión nominal de 115 kV.Maniobras se construirá en forma aérea.9 Diaria mínima ºC (1)………………………………………………………..B.TATATILA.0 km-línea (aprox. conforme a lo siguiente..H..8 .. TATATILA dentro del predio de la Planta Hidroeléctrica y finalizará en el cuadro de maniobra en 115 kV.. -13 Precipitación total mm (1)…………………………………..) de un circuito con cable 266.. 481.... Por otro lado se debe cumplir con los documentos normativos y Normas de Referencia de CFE aplicables a Líneas de Transmisión (LAPEM) de acuerdo a sus requerimientos..… 115 Tensión máxima del sistema kV…………………………………………… 123 Nivel Básico de Aislamiento kV………………………………………….LT JALACINGO. Tatatila .T....4 Mínima registrada ºC (1)……………………………………………..DESCRIPCIÓN DE LA OBRA • DESCRIPCIÓN DE LA OBRA La Obra denominada L. Ver plano de Localización General de la Trayectoria (Inciso 3) • CARACTERÍSTICAS PARTICULARES DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN Parámetros Eléctricos: Tensión de transmisión entre fases (nominal del sistema) kV…….PROYECTO DE INGENIERÍA BASICA DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN P.H....0 km-línea (aprox.. ......Valores obtenidos del Servicio Meteorológico Nacional 2009... por lo que..840 Presencia de hielo y nieve en la trayectoria de la línea de transmisión…..1980 Altitud mínima (aprox)……………...........03.Si Longitud de construcción: Longitud (aproximada) km-Línea…………………………………...........0 Configuración Física: Cantidad de circuitos……………………………………………………….....………………………………………. Ver).)……………………………………………………. 1 Disposición de fases………………………………………………. No requiere (1).... son condiciones representativas de la zona y no necesariamente del sitio preciso de la instalación..0 Longitud (aproximada) km-Circuito…………………………………… 13....... 1 Cantidad de conductores por fase……………………………………...01 correspondiente a la estación u observatorio meteorológico más cercano (Perote... 13....... HASTA AQUÍ 16 MAYO 2012 ............Altura sobre el nivel del mar msnm: Altitud máxima (aprox................… Triangular Transposiciones de fases………………………………………….. • INFORME FOTOGRÁFICO Zona de la Subestación Cuadro de Maniobras Vista de la LT Minas-Jalacingo-Jalapa Cerros . Jalapa Cerros .Jalacingo .2 Torre de la LT Minas-Jalacingo-Jalapa Cerros Zona de Casa de Máquinas Inicio de la LT Tatatila . Vista General de la posible Superficie de las Torres Vista General de la posible Superficie de las Torres . MANIOBRASJALACINGO-JALAPA CERROS VER PLANO PHT-ELE-PRE-GEN-DU .• DIAGRAMA UNIFILAR SIMPLIFICADO ZONA TATATILA. 247278 Número de condutores por fase. RMG (mm) 6.202585 Resistencia DC a T2=75 ºC. Dcond (mm) 16.246798 Resistencia AC a T2=75 ºC.2. rDC_t1 (!/km) 0.8 COND. s (m) 1 Diámetro formado por los Sub-subconductores. rDC_t2 (!/km) 0. D (m) 1 Número de circuitos en paralelo. rAC_t2 (!/km) 0.0 Frecuencia.CÁLCULO BÁSICO ELÉCTRICO Y MECÁNICO • PRE-SELECCIÓN DEL CONDUCTOR PRINCIPAL Longitud de la línea. n 1 Separación entre Sub-Conductores. f (Hz) 60 Tipo de Conductor Código de identificación del Conductor ACSR-AW PARTRIDGE/AW Calibre del Conductor.MONTERREY Diámetro del Conductor terminado.202000 Resistencia AC a T1=20 ºC.62 Resistencia DC a T1=20 ºC. C 1 Nota: La configuración de las fases será en Delta..30 Radio Medio Geométrico del Conductor. L (km) 13 Modelo ciruital para la representación de la línea Media Voltaje nominal de la línea. V (kV) 115. . Calibre (AWG ó kcmil) Fabricante del Conductor 266. rAC_t1 (!/km) 0. 9 .7562 -25.9692 185.057096 Eléctricos: l (mH/km) 1.3953 0. IR (A) 167. 2: Adelanto. VR (kV) 66.00 P3ø (MW) 33.123639 x (!/km) 0. FP 0.16E-06 Parámetros en el RECIBO según la CARGA Real Imaginario Magnitud Ángulo (º) Voltaje de fase. 3: En Fase 1 Nota: Se reciben 33 MW con un factor de potencia de 0.1806 -80.30 Q3ø (MVAR) 16.84 Factor de potencia en el recibo.387844 g (S/km) 0.011033 r (!/km) 0.13 Ángulo del factor de potencia.819447 RMGL (m) 0.• CAPACIDAD DE TRANSMISIÓN Parámetros Geométricos: DMG (m) 8.3953 0.8419 S3ø (MVA) 37.0000 Corriente.028787 c (!F/km) 0. ØFP(º) 25.051459 RMGC (m) 0.00E+00 b (S/km) 4.90 Tipo de FP? 1: Atraso.0000 66. 35E-05 1.• PERDIDAS DE TENSIÓN Parámetros eléctricos de la línea Real Imaginario Magnitud Ángulo (º) z (!/km) 1.04E+00 5.00E+00 2.49E-03 B (!) 1.69E-02 8. |VFL| (kV) 66.13E+02 -8. FP 0.29E-03 1.45 Factor de potencia en el envío.0632 0.09E+02 -4.24E-01 3.00E+00 4.51% Regulación de Voltaje 1.6114 Corriente.07E-01 7.46 15.00E+01 Zc (!) 3. |VNL| (kV) 67.1612 -77.12E+01 Real Imaginario Magnitud Ángulo (º) A (Adimensional) 1.49E-03 Parámetros ABCD.84E+00 ! (km^-1) 2. Modelo de línea MEDIA Real Imaginari Magnitud o Ángulo (º) Voltaje de fase.00E-04 1.61E+00 5.41E-05 9.16E-06 9.1945 -24.35E-05 1.40 Voltaje sin carga.81E+01 3. ØFP(º) 25. 3: En Fase 1 Voltaje de plena carga.08 Eficiencia 99.3611 184.06 33.23E+01 C (S) -1.92 Ángulo del factor de potencia. 2: Adelanto.0670 0.03% .00E+00 4. S3ø (MVA) Potencia activa total en el envío.8344 Potencia aparente total en el envío.41E-05 5.60E-03 1. línea de longitud MEDIA Parámetros en el Envío. VS (kV) 67.30E-03 8. Q3ø (MVAR) 37.23E+01 y (S/km) 0. IS (A) 167. P3ø (MW) Potencia reactiva total de la carga.16E-06 4.90 Tipo de FP? 1: Atraso.12E+01 Øc 2.7157 67.29E+00 7.00E+01 D (Adimensional) 1.00E+00 2.88E-01 4.00E+00 4.67E-02 1.17E-09 5. .60 Hz Resistencia eléctrica…………………………………….13.119 Ohms/m Cos Ø ……………………………………………………….Generación ………………………………………………..31 mm .0.0 km Separación de los conductores…………………………..80 Tensión………………………………………………………115000 Volts Longitud de la L.Para conductores con configuración en Delta Donde: L= Inducción en henrys/km a= Separación de los conductores en mm d= Diámetro del conductor en mm Cálculo: Datos.6500 mm Diámetro del cable conductor……………………………16.46 log 2a/d) x 10-3…….0.T…………………………………………..PERDIDA DE TENSIÓN ( CÁLCULO MANUAL La perdida de tensión permitida deberá ser menor del 3% La formula es la siguiente: e = I x 1.30000 kW = 37500 kVA Frecuencia………………………………………………….05 + 0.732 ( R cosØ + wL sen Ø) Donde: e = Caída de tensión en Volts I = Corriente de la línea de transmisión en Amperes R = Resistencia eléctrica Cos Ø = Factor de potencia w= Frecuencia angular= 2 ¶ f f = Frecuencia L= Inducción en henrys / km Por otro lado L =( 0. 26 x 1.5%.26² x 0.119x 13. teniendo una eficiencia del 99.0 = 1726 Que representa: 1726 X100 / 115000 = 1.77 x 13.8 + 0.00138 henrys / km wL = 2 x ¶ x f x L = 2 x 3.732x115 = 188.50 % de caída de tensión PERDIDAS DE POTENCIA La formula es la siguiente: P = 3 ( I²x R x L) Donde: P = Perdidas en Watts I = Corriente de la línea en Amps R = Resistencia eléctrica en Ohms/ km L = Longitud de la línea en km P = 3 (188.26 Amps.732 ( 0.1416 x 60 x 0.119 x 0.0) = 164485 Watts 164485 x 100 / 37500000 = 0.05 + 0.732 ( R cosØ+ wL sen Ø) = 188.8 sen Ø= 0.00138= 0.46 log 2 x6500 / 16.732 x 115 = 37500/1.6 Perdida de tension e = I x 1. L= (0.31) x 10-3 = 0.0 km (aprox) de la línea de transmisión será 132. para CFE esto es admisible.52 x 0.43% de perdidas de potencia *Nota: En ambos cálculos la pérdida de tensión es menor al 3%.52 henrys / km cosØ = 0.77 Volts La perdida de tensión total en los 13. .6) e = 132.I = kW / 1. 91 185.40 187.66 18.40 182.73 66.40 188.40 189.76 99.40 189.Efecto de la variación del FP de la carga sobre los parámetros en el envío de la LATE Eficien Regula c.80 37.20 -29.87 185.25 66.00 18.5% 37.25 37.17 37.7% 37.5% -0.00 29.31 185.40 185.9 66.3% 37.0 e 66.76 99.40 188.00 26.00 Línea: media Voltajes y corrientes están dados en kV y A de fase.03 185.25 0.85 37.37 22.07 66.70 -36.00 18.00 3.21 26.1% -1.76 99.90 -26.76 29.81 97.76 0.97 37.32 -16.2 65.23 37.42 0.17 37.4% 37.4 Atra so 0.04 65.76 99.50 31.5 o (cap 0.85 185.30 65.00 22.20 0.0% 37.00 37.40 189.00 37.32 185.00 11.76 99.3 FP en 0.7 65.24 37.4% 36.80 33.20 29.76 99.10 -35.07 66.2% 37.06 25.46 33.4 lant 0.99 -36.8 66.40 183.78 -29.5 (ind ucti 0.9% 1.4% -0.76 99.76 98.60 -26.80 -34.6% 0.76 99.60 -22.70 33.76 99.4% 36.70 36.47 -35. FPcarga .21 185.26 11.50 -32.39 29.40 67.9 67.00 33.62 185. FPcarga B) Corriente en el envío vs.76 95.92 16.40 185. FP carga |VS| |VR| |IS| |IR| 0.2% 37.5% 36.6 aciti vo) 0.40 182.10 35.22 -32.20 0.76 99.97 14.35 66.27 66.91 66.82 66.45 185.38 -22.30 182.96 14.8 67.90 37.60 185.40 182.77 185.25 185.40 183.67 18.2% -0. la eficiencia y la regulación de voltaje en %.0% 37.20 37.37 66.83 32.3% 1.00 29.4% 1.04 67.20 0.40 36.19 185.76 95.2% 37.69 66.93 66.00 0.04 36.30 15.16 185.1% 37.17 37.0 e 66.60 36.01 37.30 -16.57 7.40 188.00 -0.18 185.1 67.1% 1.4% 36.58 66.56 7.87 37.65 66.1 65.5% 1.69 66.40 187.23 37. y las potencias 3ø en MVA.32 66.19 66.00 14.40 182.17 37.60 65.5% 37.6% 0.30 185.6% -1.00 26.09 -33.5% 37.08 35.60 67.3 FP en Ade 0.3% 36.77 29. MW y MVAR Efecto de la variación del FP de la carga sobre los parámetros en el envío de la LATE A) Voltaje en el envío vs.4% 1.91 65.77 185.93 37. FPcarga C) Eficiencia y regulación vs.20 0.60 21.49 66.00 3.40 -36.9% -1. c.8% -1.2 67.76 98.16 185.24 37.00 -0.36 66.13 Fas 1.06 37.00 7.40 189.9% 37.8% 0.13 Fas 1.36 66.47 33.76 99.86 3.00 22.87 3.5% -1.63 185.31 67.27 11.07 25.76 97.8% 1.99 22.5% 36.40 182.76 99.36 22.40 184.00 7.24 37.19 37.90 26.5% 36.5% 1.43 -36.76 98.82 37.7 67.76 98.35 SS SR PS PR QS QR 1.00 11.81 0.6 vo) 0.00 33.53 66.00 14.25 185.4% -0.42 0.22 37. 30 -16. FPcarga AMARILLO se usa como referencia (valor en el recibo).76 99.24 37.00 26. FPcarga C) Eficiencia y regulación vs. FPcarga B) Corriente en el envío vs.5% 37.0 e 66. AZUL indica FP en Adelanto .90 -26.77 185.60 -22.17 37.00 -0.9 66. la eficiencia y la regulación de voltaje en %.00 29.32 185. FPcarga F) MVAR 3ø en el envío vs.91 185.7% 37.76 99.38 -22.40 188.32 -16. FPcarga E) MW 3ø en el envío vs.00 Línea: media Voltajes y corrientes están dados en kV y A de fase.13 Fas 1.2% 37.31 185.40 185.00 33.vo) 0.42 0.76 99.5% 37.17 37. MW y MVAR Efecto de la variación del FP de la carga sobre los parámetros en el envío de la LATE A) Voltaje en el envío vs.20 0.77 29.8 66.40 187.07 66.4% -0.76 99.00 37.40 187.20 0.07 25.25 66. ROJO indica FP en Atraso.5% -0.25 37.60 -26.6% 0.7 65. FPcarga D) MVA 3ø en el envío vs.47 33.23 37. y las potencias 3ø en MVA.4% -0.69 66.93 66. 14 (h) AMPACIDAD EN ESTADO ESTABLE.11 .72 90 Elevación del conductor sobre el nivel del mar.50 Coeficiente de absorbencia.5660 Resistencia AC (60 Hz) del conductor. donde N: Norte. Thigh (ºC) 75. Vw (ft/h) Ángulo entre la dirección del viento y el eje del conductor. que es la corriente de un solo conductor eléctrico.6417 Temperatura ambiente.0 Temperatura máxima permisible del conductor. Tlow(ºC) 20.7316 De 1 Conductor. ZL (º) 90. Rlow(20ºC) (!/ft) 6.12 .91) 0. Tc (ºC) 75.8781 ¿ Es I1 < Ampacidad ? SI Nota: I1.AMPACIDAD EN ESTADO ESTABLE. y W: Oeste E-W Azimuth de la línea. IEEE Std. E: Este. D (in) 0.1993 Tipo de conductor eléctrico Código de identificación del conductor eléctrico Velocidad del aire. 738 . debería ser siempre menor que la ampacidad . EPSILON (0.5370E-05 Orientación de la línea.0 Grados latitud norte de la línea.91) 0.1748E-05 Resistencia AC (60 Hz) del conductor. qs (W/ft de conductor) 2. NorthLatitude (º) Atmósfera. Tc = 75 ºC. S: Sur.0757 Pérdida de calor por radiación.23 a 0. IEEE Std. Ø (º) DATOS ACSR-AW PARTRIDGE/AW 7204.0 Temperatura máxima del conductor correspondiente a Rhigh. Ta (ºC) 40.23 a 0. qr (W/ft de conductor) 2.00 Coeficiente de emisividad.0 Resistencia AC (60 Hz) del conductor. LocalSunTime 10 . ATMOSPHERE (Clear or Industrial) Hora Local. qc (W/ft de conductor) 11.0 Temperatura mínima del conductor correspondiente a Rlow. ALPHA (0.7316 Pérdida de calor por convección. I1 92.2442 Ganancia de calor del sol.5370E-05 CORRIENTES A Ampacidad 377. He (ft) 0.13 .1993 A una temp. la Ampacidad I (A) es: 30 Clear 12 RESULTADOS 377. 738 . Rhigh(75ºC) (!/ft) 7.50 Diámetro exterior del conductor. R(75ºC) (!/ft) 7. se están considerando 36 fibras . se observa que se tiene condiciones muy favorables en relación con la ampacidad. principalmente por efecto corona y además es un calibre normalizado por CFE-Distribución • CABLE DE GUARDA CON FIBRA ÓPTICA Para el cable de guarda con fibra óptica (CGFO) se confirmará con C.E. Para este proyecto. eficiencia y regulación de voltaje.De acuerdo con este cálculo eléctrico.8 kCM-ACSR/AS (PARTRIDGE). el número de fibras.F. por lo que se determino utilizar este calibre de conductor 266. • SELECCIÓN DE LOS AISLADORES La selección del aislamiento se ha considerado con aisladores de vidrio templado tipo suspensión con calavera-bola. los cuales se han considerado del tipo niebla clase 52-5-(N2) Se anexa copia del fabricante . en virtud de la facilidad de su suministro (Nacional). para la línea de transmisión de un circuito 115 kv con las siguientes características básicas: TORRE USO TAD-60-P (Deflexión)…….....F.............E......• SELECCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS Se ha considerado la familia de torres normalizadas por C.60º/450/750 ...... 30º/500/800 ..TAD-30-P (Deflexión)………………………. .TAR-30-9 (Remate)………………………….30º/350/800 . TAS-P (Suspensión)…………………………0º/500/700 . con cimentación de concreto. VER PLANO PHT-ELE-PRE-CM-07 . Por norma de CFE. la resistencia eléctrica de puesta a tierra de cada torre de la línea de transmisión deberá ser menor a 10 Ohms. En página No. así como el valor de corto circuito.• PUESTA A TIERRA En virtud de que al momento no se tiene el valor de la resistividad del terreno.17 de 35. Se anexa hoja de la especificación correspondiente Así mismo se incluye Plano Tipo para la red de tierras de las torres. se ha considerado en forma conservadora una resistividad eléctrica del terreno para 300 ≤ ρ ≤ 500 Ohms-m. y considerando la Especificación CFE 00JL0-28 (Redes de tierra para estructuras de líneas de transmisión aéreas de 69 a 400 kv). se tiene considerado una contra-antena de 12 m para cada pata de la torre. CIMENTACIÓN DE LAS TORRES VER PLANOS CIMENTACIÓN TORRE DE SUSPENSIÓN TAS-0 PHT-EST-PRE-LT-01 CIMENTACIÓN TORRE DE REMATE TAR-30 PHT-EST-PRE-LT-02 CIMENTACIÓN TORRE DE REMATE .DE FLEXIÓN 30 PHT -EST-PRE-LT-04 SE ANEXA MEMORIA DE CÁLCULO .DE FLEXIÓN 60 PHT-EST-PRE-LT-03 CIMENTACIÓN TORRE DE REMATE ..3. . H. TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS PHT-ELE-PRE-LT-GEN-01 .H. TATATILA. PLANOS LÍNEA DE TRANSMISIÓN P.LT JALACINGO .5.JALAPA CERROS • PLANTA GENERAL VER PLANO PLANTA GENERAL DEL TRAZO HORIZONTAL PARA LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P. H. TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS PHT-ELE-PRE-LT-CM-01 PERFIL GENERAL DEL TRAZO HORIZONTAL DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN SUBESTACIÓN MINAS PHT-ELE-PRE-LT-SEM-01 .• PERFILES GENERALES VER PLANOS PERFIL GENERAL DEL TRAZO HORIZONTAL PARA LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P. H. TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS ( KM 4+000 AL KM 8+000) PHT-ELE-PRE-LT-CM-04 PLANTA Y PERFIL DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P.H.H.H. TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS ( KM 0+000 AL KM 2+000) PHT-ELE-PRE-LT-CM-02 PLANTA Y PERFIL DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P. TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS ( KM 10+000 AL KM 12+320) PHT-ELE-PRE-LT-CM-06 . TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS ( KM 2+000 AL KM 4+000) PHT-ELE-PRE-LT-CM-03 PLANTA Y PERFIL DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P. TATATILA AL CUADRO DE MANIOBRAS ( KM 8+000 AL KM 10+000) PHT-ELE-PRE-LT-CM-05 PLANTA Y PERFIL DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P.H.• PLANOS DE KILÓMETRO VER PLANOS PLANTA Y PERFIL DE LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN DEL P. • CAMINO DE ACCESO VER PLANO PLANTA Y PERFIL DEL ACCESO A LA ZONA DE MANIOBRAS PARA LA LÍNEA DE TRANSMISIÓN PHT-ELE-PRE-AC-CM-01 . ESPECIFICACIONES PARTICULARES DE LOS PRINCIPALES EQUIPOS Y MATERIALES CFE J1000-50 “TORRES PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISIÓN Y TRANSMISIÓN” CFE-J6100-54 “POSTES METALICOS” CFE E000018 “CABLES DE ALUMINIO CON CABLEADO CONCENTRICO Y NÚCLEO DE ACERO CON RECUBRIMIENTO DE ALUMINIO SOLDADO (ACSR/AS)” CFE 0000-21 “CABLE DE GUARDA CON FIBRAS OPTICAS” NRF-018-CFE-2004 “AISLADORES TIPO SUSPENSIÓN DE PORCELANA O DE VIDRIO TEMPLADO” NRF-043-CFE-2004 “HERRAJES Y CONJUNTOS DE HERRAJES PARA LÍNEAS DE TRANSMISIÓN AÉREAS CON TENSIONES DE 69 A 400 KV” ..6. 8 ACSR/AS TA 510000.00 90000.L.00 700000..00 60000.115 kV .-13. NAL.266.1 CTO.36E+06 15640000 MON.0 km. NAL.H.00 $ MON. TATATILA-LT JALACINGO.JALAPA CERROS -MANIOBRAS . DE LÍNEA DE TRANSMISIÓN (115 kV) Y TOTAL 7. $ MATERIALES DE DISEÑO CARACTERÍSTICAS DE LA LÍNEA INSTALACIÓN COSTO CONSTRUCCIÓN DEL DE TRANSMISIÓN PERMANENTE CIVIL-ELECTROMECANICA PROYECTO SUPERVISIÓN POR km LÍNEA DE TRANSMISIÓN TATATILA . COSTO TOTAL 1.MANIOBRAS (CON CGFO) COSTO PROMEDIO POR km.COSTO PROMEDIO DE LA P.T. JALACINGO-JALAPA EL CERRO (115 kV) CRONOGRAMA GENERAL 10 8.. TATATILA-ENTQ.T..PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO OBRA ELECTROMECANICA OBRA CIVIL SUMINISTROS INGENIERIA ACTIVIDAD 1 2 3 4 5 6 7 8 9 TIEMPO EN MESES 1.L.CRONOGRAMA GENERAL . JALACINGO – JALAPA CERROS) VER PLANOS DIAGRAMA UNIFILAR SIMPLIFICADO CONTROL Y MEDICIÓN PHT-ELE-PRE-CM-DU ESQUEMAS DE PROTECCIÓN.T.C. ..PROYECTO DE INGENIERÍA DE LA SUBESTACIÓN MANIOBRAS 115 kV (ENTRONQUE CON L. 3 x 0.32 kV Por lo tanto: d = 1 x 572.32 / 450 d = 1.0 – 1..03) = 0.NBI = 550 kV V50% = 550 / 0.• CÁLCULO DE DISTANCIAS DIELÉCTRICAS DE LA SUBESTACIÓN (115 kV) d = α V50% / 450 (mts) d……….961 V50% V50% = NBI / 0.Tensión critica de flameo (VCF) por impulso de rayo NBI = V50% ( 1.. α ……….961 = 572.Nivel básico de aislamiento al impulso por rayo.Desviación estándar (Para impulso por rayo = 3%) Por lo que: NBI = V50% ( 1..3 α) De acuerdo a las normas internacionales IEC-71 NBI………. α = 1..0 – 1.961 Para tensión nominal de 115 kV……….27 mts Distancia de fase a tierra .0 V50%.…Coeficiente de proporcionalidad para tensiones nominales de 400 kV ó menores..Distancia critica de flameo de fase a tierra α……. 3.786 = 1.032 mts Distancia de fase a fase Considerando que la S.76) Por lo que las distancias de fase a tierra y de fase a fase de la S.6 x 1. = 59.Distancia de fase a fase D = 1.59 mts…. 0. se tiene una densidad especifica de….6 x d D = 1.786 ( presión en cm de Hg.27 / 0. Maniobras son: d = 1.62 mts…. Distancia de fase a tierra D = 2. Maniobras se encuentra a una altitud aproximada de 1980 m.E..786 = 2.032 / 0.E.m.Distancia de fase a fase CONCLUSIÓN: Para el desarrollo de la disposición de equipo (planta y cortes) se considerará una distancia entre fases de ….27 D = 2.s.n.00 mts . DISPOSICIÓN GENERAL DE EQUIPOS CORTES PHT-ELE-PRE-CM-PCM-02 . DISPOSICIÓN GENERAL DE EQUIPOS PLANTA PHT-ELE-PRE-CM-PCM-01 SUBESTACIÓN DE MANIOBRAS.• DISPOSICIÓN DE EQUIPO (Planta y Cortes) VER PLANOS SUBESTACIÓN DE MANIOBRAS. • TRAYECTORIA DE TRINCHERAS. TRAYECTORIA DE TRINCHERAS PHT-ELE-PRE-CM-PCM-03 . DUCTOS Y REGISTROS VER PLANO SUBESTACIÓN DE MANIOBRAS. • ARQUITECTURA CUARTO DE CONTROL VER PLANO SUBESTACIÓN DE MANIOBRAS .PLANTA ARQUITÉCTONICA Y CORTES DEL CUARTO DE CONTROL PHT-ARQ-PRE-CM-PCM-01 . corriente nominal 1600 A.s.Cuchilla desconectadora tripolar en “V” tensión nominal 123 kV.m. montaje horizontal sin cuchilla de puesta a tierra y con mecanismo a motor tripolar. montaje vertical sin cuchilla de puesta a tierra y con mecanismo a motor tripolar.m. tensión de fuerza 220/127 VCA. montaje vertical con cuchilla de puesta a tierra y con mecanismo a motor tripolar. tensión de control 125 VCD.. tensión de fuerza 220/127 VCA.Interruptor de potencia tripolar. tensión de fuerza 220/127 VCA.s. nivel básico de aislamiento al impulso 550 kV (NBAI)..Cuchilla desconectadora tripolar en “V” tensión nominal 123 kV.n.n. distancia de fuga mínima de 25 mm/kV de fase a fase (3075 mm). distancia de fuga mínima de 25 mm/kV de fase a fase (3075 mm).ESPECIFICACIONES GENERALES DE LOS EQUIPOS PRINCIPALES 1. tensión de fuerza y calefacción 220/127 VCA. altitud de operación 1980 m.s.. medio de extinción del arco en SF6.. corriente nominal 1250 A.n.Cuchilla desconectadora tripolar en “V” tensión nominal 123 kV. capacidad interruptiva de 31. tensión de control 125 VCD.m.. y de acuerdo a la especificación CFE-V4200-12 3. tensión nominal de 123 kV. nivel básico de aislamiento al impulso 550 kV (NBAI). altitud de operación 1980 m. tensión de control 125 VCD. y de acuerdo a la especificación CFE-V4200-12 4. corriente nominal 1250 A. corriente nominal 1250 A. altitud de operación 1980 m.s. nivel básico de aislamiento al impulso 550 kV (NBAI). nivel básico de aislamiento al impulso 550 kV (NBAI). altitud de operación 1980 m. y de acuerdo a la especificación CFE-V4200-12 . distancia de fuga mínima de 25 mm/kV de fase a fase (3075 mm).m. distancia de fuga mínima de 25 mm/kV de fase a fase (3075 mm).2. tensión de control 125 VCD.n.5 kA. y de acuerdo a la especificación NRF-022-CFE-2006 2. distancia de fuga mínima de 25 mm/ kV de fase a fase.. tensión nominal 123 kV. de acuerdo a la especificación CFE W4700-10 . nivel básico de aislamiento al impulso 550 kV(NBAI).5. tensión máxima de operación continua (MCOV) 237 KV.Transformador de potencial inductivo monofásico. distancia de fuga mínima de 25 mm/ kV de fase a fase (3075 mm). relación de transformación 600/1000:1-1 clase de exactitud 0.Transformador de corriente monofásico.Planta generadora diesel.01 a B.02 y para protección C-400.3 W.s.. exactitud para medición 0. corriente de descarga nominal 10 kA. conexión estrella con neutro aterrizado a través de resistencia y voltaje de generación de 220/127 Volts.n.s.Y.n.. tensión de designación 96 kV.X.3 de B.Apartarrayo de oxido de zinc.n. clase estación. tensión nominal 123 kV.Z. nivel básico de aislamiento al Impulso 550 kV (NBAI).m. tipo paquete. y de acuerdo a la especificación NRF-003-CFE-2000. servicio interior y estacionario. altitud de operación 1980 m. distancia de fuga mínima de 25 mm/kV de fase a fase (3075 mm). para un sistema de 115 kV.n. altitud de operación 1980 m.. altitud de operación 1980 m. diseñada para operar a una altitud de 1980 m. potencia efectiva del generador de 75 kW.s.m. y de acuerdo a la especificación CFE VE000-14 7.s. capacidad térmica total mínima 1000 VA.m.m. 8. (3075 mm). y una temperatura de 10º C a 40º C. nivel básico de aislamiento al impulso 550 kV (NBAI). relación de transformación de 200x400/5-5-5-5. y de acuerdo a la especificación NRF-027-CFE-2004 6. E. MANIOBRAS .E.00 $ 1390000.P.00 $ $ 4360000. 3 ALIMENTADORES 115 kV B.00 $ MATERIALES PRUEBAS CARACTERÍSTICA MANO DE DISEÑO COSTO DE PARA S DE LA OBRA TOTAL INSTALACIÓN MANO DE OBRA PUESTA EN DEL SUBESTACIÓN PERMANENTE ELECTROMECÁNICO CIVIL PROYECTO SUPERVISIÓN OPERACIÓN MON.NAL. 10650000.COSTO PROMEDIO DE LA S.00 $ 17540000. COSTO CUADRO DE MANIOBRAS CON 3 ALIMENTADORES Y ARREGLO DE BUS PRINCIPAL COSTO PROMEDIO DE LA S.00 $ 320000.M.00 340000..C. MANIOBRAS (115 kV) 3.00 $ 480000. PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO OBRA ELECTROMECANICA OBRA CIVIL SUMINISTROS INGENIERIA ACTIVIDAD 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 TIEMPO EN MESES 11 2. MANIOBRAS (115 kV) CRONOGRAMA GENERAL 4.-S.CRONOGRAMA GENERAL ..E.