IEC 60076-5 1982 Transformadores de Potencia Parte 5 - Capacidad para soportar cortocircuito.pdf

76-5© IEC 1982 -5INTERNATIONAL ELECTROTECHNICAL COMMISSION _______________ TRANSFORMADORES DE POTENCIA Parte 5: Capacidad para soportar corto circuito _______________ INTRODUCCION 1) 2) 3) Las decisiones o acuerdos formales de la IEC sobre materias técnicas, preparados por los Comités Técnicos conformados por representantes de todos los Comités Nacionales que tienen un espacial interés, expresan, lo más fielmente posible, un consenso internacional de opinión en los temas tratados. Ellos tienen carácter de recomendación para su uso internacional y son aceptados por los Comités Internacionales en tal sentido. Con la finalidad de promover su aplicación internacional, el IEC expresa el deseo que todos los Comités Nacionales deben adoptar el texto de las recomendaciones del IEC para sus reglamentos nacionales tanto como las condiciones nacionales así lo permitan. Cualquier divergencia entre las recomendaciones del IEC y los reglamentos nacionales deben, lo mas precisamente posible, ser indicados claramente en este último. PREFACIO Esta publicación ha sido preparada por el Comité Técnico Nº 14, Transformadores de Potencia. Es el quinto de una serie de cinco que, una ves completada, reemplazará la segunda edición de la publicación 76 (1967). Un primer borrador fue discutido en la convención de Bruselas en 1971, como resultado del cual, un borrador del Documento 14(Central Office) 22, fue sometido para aprobación de los Comités Nacionales en setiembre de 1972, como Reglamento de los Seis Meses. Los siguientes países votaron explícitamente a favor de la publicación: Argentina Australia Austria Bélgica Canadá Denigrado Finlandia Francia Alemania Hungría Israel Italia Japón Netherlands Norway Portugal Rumania República de Sudáfrica España Sudan Turquía Unión Soviética Reino Unido Estados Unidos Yugoslavia La publicación 76 ha sido dividido en las siguientes cinco partes, los cuales son publicados en volúmenes separadamente: Publicación Publicación Publicación Publicación Publicación 76-1: 76-2: 76-3: 76-4: 76-5: Parte Parte Parte Parte Parte 1: 2: 3: 4: 5: Generalidades Elevación de temperatura. Nivel de Aislamiento y Pruebas dieléctricas Generalidades Capacidad para soportar Corto Circuitos Esta publicación esta conformada por la primera edición (1976) y la Adenda Nº1 editada en 1979. 1.35 10.5 Notas 1 . sino también deben incluirse fallas de fase-fase. ver también Sub-cláusula 2.2.76-5 © IEC 1982 -7TRANSFORMADORES DE POTENCIA Parte 5: Capacidad para soportar corto circuito __________ 1.0 12.0 5. Transformadores con dos devanados separados 1.0 6.15 8. Los cortocircuitos eternos no están restringidos al tipo trifásico.2. Para transformadores tipo secos tales requerimientos son sujetos a común acuerdo entre el fabricante y cliente. la impedancia del sistema debe ser ignorado en los cálculos si esta impedancia es menor que el 5% de la impedancia de cortocircuito del transformador. . Requerimientos para soportar corto circuito 1.2.EN caso de unidades monofásicos que forman bancos trifásicos. dado como porcentaje de la tensión nominal del devanado al cual la tensión es aplicada Potencia Nominal KVA Hasta 630 De 631 hasta 1 250 De 1 251 hasta 3 150 Desde 3 151 hasta 6 300 Desde 6 301 hasta 12 500 Desde 12 501 hasta25 000 Desde 25 001 hasta 200 000 Tensión de Impedancia % 4. se aplicará la potencia trifásica como valor de la potencia nominal. mas de 40 000 KVA. Para transformadores de la categoría I. Generalidades Los transformadores deben ser diseñados y construidos para soportar sin daños. 1.2.2 La corriente simétrica de cortocircuito (valor RMS. 1.1.1. En esta publicación 76.1. Tabla I Valores típicos de Tensión de Impedancia para transformadores con dos devanados en forma separada Tensión de Impedancia y su corriente nominal.2) debe ser calculada usando la impedancia de cortocircuito del transformador mas la impedancia del sistema. considerando los principios establecidos en la Cláusula 1 de esta publicación. de 3 151 KVA hasta 40 000 KVA Categoría III. para transformadores de las categorías II y III y también para transformadores de la categoría I cuando la impedancia del sistema sea mayor al 5% de la impedancia de cortocircuito del transformador. hasta 3 150 KVA Categoría II. las corrientes en los devanados que resultan bajo estas condiciones son denominadas como “sobrecorrientes”. 2 . doble fase a tierra y fase-tierra.1. los efectos térmicos y dinámicos de un cortocircuito externo bajo las condiciones especificadas en la Sub-cláusula 1.2. Nota – Los requerimientos de la Cláusula 1 son aplicables para transformadores sumergidos en aceite. Condiciones de sobrecorriente 1.Valores para potencias nominales mayores que 200 000 KVA estarán sujetos a común acuerdo entre el fabricante y comprador.1 Son reconocidos tres categorías de transformadores trifásicos o bancos trifásicos: Categoría I.25 7. la capacidad del transformador para soportar un cortocircuito debe ser sujeto de común acuerdo entre el fabricante y comprador.2.2. En este caso. 1. Tabla II Potencia aparente de cortocircuito del sistema que puede ser usado en ausencia de otras especificaciones Máxima tensión del sistema KV 7.2. el efecto de sobre-corrientes debe ser limitado por medios apropiados. Transformadores con mas de dos devanados y auto-transformadores El valor de sobre-corriente en los devanados. el devanado de estabilización debe ser capaz de soportar un cortocircuito en sus terminales. Si el nivel de cortocircuito no es especificado.1.2.4 La potencia aparente de cortocircuito del sistema del lugar donde se ubicará el transformador debe ser especificado por el comprador con la finalidad de obtener el valor de la corriente de cortocircuito simétrica a ser usado para su diseño y pruebas.1. puede usarse los valores dados en la Tabla II. Debe tomarse en cuenta los efectos de posibles re-alimentaciones de maquinas rotatorias o de otros transformadores. 1.76-5 © IEC 1982 -9- El valor pico de la corriente de cortocircuito debe ser calculado en concordancia con la Sub-cláusula 2. Cuando la combinación de las impedancias del transformador y del sistema o sistemas origina excesivas sobrecorrientes. por ejemplo fallas fase-tierra y fallas fasefase asociados con el relevante sistema y condiciones de aterramiento del transformador. Precauciones debe tomarse para evitar fallas en la zona entre el transformador y los aparatos de protección. La característica de cada sistema (por lo menos el nivel de cortocircuito y el rango de la relación entre la impedancia de secuencia cero y la impedancia de secuencia positiva) debe ser especificado por el comprador. 17. de la misma manera de diferentes formas de fallas que pueden presentarse durante el servicio. en algunos casos fusibles.3.2. el fabricante debe prevenir al comprador de la máxima sobre-corriente que el transformador puede soportar.2. incluyendo el devanado de estabilización y devanados auxiliares.5 y 24 36 52 y 72. a no ser que el comprador especifique precauciones especiales serán tomados para evitar cortocircuitos entre fases. Los devanados de estabilización de los transformadores trifásicos debe ser capaz de soportar sobre-corriente resultante de las diferentes formas de fallas que pueden presentarse en servicio asociado con las condiciones de relevante sistema de aterramiento.5 100 y 123 145 y 170 245 300 420 Potencia aparente de cortocircuito MVA 500 1 000 3 000 6 000 10 000 20 000 30 000 40 000 1. De requerirse valores menores. .3 Valores típicos de impedancia de cortocircuito de transformadores expresados como tensión de impedancia para corrientes nominales (tap principal) son dados en la Tabla I. Puede ser no económico diseñar un devanado auxiliar para soportar cortocircuitos en sus terminales. En tales casos. En el caso de transformadores monofásicos conectados en un banco trifásico. 12. el comprador debe implementar lo necesario para limitar la corriente de cortocircuito indicado por el fabricante. debe ser determinado por la impedancia del transformador y del sistema o sistemas. como reactores serie o. 3. tales requerimientos están sujetos a acuerdos entre el fabricante y comprador. por ejemplo. en el caso de un generador-transformador con una conexión estrella-delta con el neutro aterrado.5. En este caso.76-5 © IEC 1982 . Cuando la impedancia combinada del transformador y del sistema resulta una excesivo valor de sobrecorriente. Nota . 1.1. en ohmios por fase (2) . por acuerdo entre el fabricante y comprador. Demostración de la capacidad para soportar cortocircuitos El requerimiento de la Cláusula 2 se aplica a transformadores sumergidos en aceite.2. la suma de las impedancias del transformador. la habilidad térmica para soportar cortocircuito es demostrado mediante cálculos. tomarse en cuenta.2. por consiguiente. depende del modo de operación debido a un particular uso (por ejemplo transformadores para hornos y transformadores que alimentan cargas de tracción) deberán estar sujetos a acuerdos especiales entre el fabricante y comprador. el fabricante deberá prevenir al comprador e indicar el máximo valor de sobrecorriente que el transformador puede soportar.1. 1. U (Zt + Zs) √3 . 2.Si la conexión entre el generador y transformador es construido de esta manera. Terminal para neutro El Terminal para el neutro de los devanados en estrella o zigzag deberá ser designado para la más alta sobrecorriente que puede fluir por este terminal. el comprador deberá implementar dispositivos para limitar el cortocircuito hasta el valor de sobrecorriente indicado por el fabricante. la sobrecorriente en sus devanados es determinada principalmente por las características del sistema donde está ubicado el transformador. la impedancia que limitaría la corriente de cortocircuito. la mas severa condición de cortocircuito puede ocurrir. tomando en cuenta los principios establecidos en la Cláusula 2 de la presente publicación. Habilidad térmica para soportar cortocircuitos 2.7.1. Estas características deberán ser especificadas por el comprador en su solicitud. Equipo conmutador de tap En su lugar de instalación. 2.2. Para transformadores secos.2. del sistema y la del aparato directamente asociado puede. Esto es aplicable. Transformadores especiales La capacidad de un transformador para soportar frecuentes sobrecorrientes. 1.4. a un generador-transformador si la conexión entre el generador y transformador es construido de tal manera que la posibilidad de falla entre líneas o doble línea a tierra en esta zona es mínima. en kiloamperios (1) Zs es la impedancia de cortocircuito del sistema Zs = U2s S . Generalidades De acuerdo con esta Norma.2. 1. Transformadores elevadores La impedancia de los transformadores elevadores puede ser muy baja y. Valor de corriente de cortocircuito simétrico I para transformadores de dos devanados El valor RMS de la corriente de cortocircuito I es calculado para transformadores trifásicos de la forma siguiente: I= Donde.2. cuando un falla de línea a tierra ocurre en el sistema que esta conectado al devanado en estrella. el equipo conmutador de tap deberá ser capas de soportar sobrecorrientes de cortocircuito del mismo valor asignado para el devanado.6. Nota -- 2.1.11 - 1. Transformadores directamente asociados con otros aparatos Cuando un transformador esta directamente asociado con otros aparatos. b) Para la posición del TAP diferente del principal: U es. su valor puede ser tomado de la Tabla II.2. Para los fines de la presente Sub-cláusula.3. si esta temperatura no es disponible. Zt es la impedancia de cortocircuito del transformador referido al devanado y TAP en consideración.2). Para transformadores de la categoría I. Parte 1: Generalidades. y S megavoltamperios. θ2 Tipo del transformador Sumergido en aceite Secos Temperatura de la clase de aislamiento A A F B F y II Valor de θ2 Cobre Aluminio 250 ºC 200 ºC 180 ºC 180 ºC 250 ºC 200 ºC 350 ºC 200 ºC 350 ºC - Teniendo como base la temperatura inicial de un devanado θ0 obtenida como la suma de la temperatura habiente máxima permisible y la elevación de temperatura relevante a condiciones nominales medida por medio de resistencias (ó. Duración de la corriente simétrica de cortocircuito I La duración de la corriente I a ser utilizado para los cálculos de la capacidad térmica para soportar el cortocircuito es 2 seg.4 de la parte 1.4. Máximo valor permisible de las mas altas temperaturas θ1 simétrica de cortocircuito I de valor y duración como se describe en las Sub-cláusulas 2. SN es la potencia nominal del transformador en megavoltamperios. Nota -Para auto-transformadores y para transformadores con corrientes de cortocircuito mayores que 25 veces su corriente nominal.7. U y Zs son definidos como sigue: a) Para el TAP principal: U es la tensión nominal UN del devanado en consideración. ver la Sub-cláusula 3. TABLA III Máximos valores permisibles de la temperatura promedio de los devanados después del cortocircuito. la duración de la corriente de cortocircuito puede ser menor que 2 seg.3. no deberá exceder el valor estipulado como θ2 de la Tabla III en cualquier posición del tap. . Dependiendo del acuerdo entre el fabricante y el comprador.1. el promedio de las mas altas temperaturas θ1 del devanado. 2. la impedancia del sistema es ignorado en los cálculos si este es igual o menor que 5% de la impedancia del transformador (ver también Sub-cláusula 1. salvo otro valor especificado por el comprador. de no especificarse de otra forma. la tensión en la posición del TAP* del devanado en consideración.1.13 es la potencia aparente del sistema en Us es la tensión nominal del sistema. Nota -Zt es la designación para la impedancia de cortocircuito del transformador.3.5. expresado en porcentaje. la misma que también es designada como Zk en la Sub-cláusula 3.1.1.76-5 © IEC 1982 . en kilovoltios. en ohmios por fase. se tomará la temperatura relevante actual del aislamiento del devanado).1. en kilovoltios Zt es la impedancia de cortocircuito del transformador referido al devanado en consideración y es calculado como sigue: Zt = u2 U2N 100 S N . en kilovoltios.2 y 2. Si la potencia de cortocircuito del sistema no es especificado por el comprador.1. en ohmios por fase (3) Donde u2 es la tensión de impedancia a la corriente nominal y a la temperatura de referencia. después de aplicar una corriente * Definición de” la tensión en la posición del tap”.3 de la Publicación 76. 2. 5 17.6. Generalidades De acuerdo con esta Norma.1. Las pruebas de cortocircuito son pruebas especiales (ver la Publicación 76.2. Sub-cláusula 3. Capacidad dinámica para soportar cortocircuitos 2.11.80 8.2.15 - La máxima temperatura promedio θ alcanzado por el devanado después del cortocircuito deberá ser calculado 1 por la formula: θ1 = θ0 + a .99 9.1 - 2.2. 2.41 7. las pruebas son efectuadas sobre un transformador nuevo y preparado para su puesta en servicio.2. .1.76-5 © IEC 1982 . Cálculo de la temperatura θ1 J t a θ2 2. 10-3 .1 Salvo acordado de otra manera.1.2. La máxima temperatura promedio de cada devanado es calculado en concordancia con las Sub-cláusulas 2. ° C Donde: θ0 es la temperatura inicial.2.2.20 8.38 9. tal como está especificado en la Tabla III. TABLA IV Valores del factor “a” ½ (θ2 + θ0 ) °C 140 160 180 200 220 240 260 a = función de ½ (θ2 + θ0 ) Devanado de cobre 7. 2. 2. la capacidad dinámica para soportar cortocircuitos es demostrado por pruebas o por referencia de pruebas realizados en transformadores similares.3.5.1.1.4 18. Valor de la corriente de cortocircuito simétrica I para transformadores con mas de dos devanados y auto-transformadores Las sobre-corrientes son calculadas en concordancia con la Sub-cláusula 1. No es necesario el montaje de los accesorios que no influyen en su comportamiento durante el cortocircuito (por ejemplo equipo desmontable de enfriamiento). J2 .3) efectuadas en concordancia con las siguientes sub-cláusulas.4 y 2.1. donde: es la máxima temperatura promedio permisible del devanado. Transformadores de la categoría III normalmente no pueden ser probados en concordancia con esta Norma.78 Devanado de aluminio 16. t . en amperios por milímetro cuadrado es la duración.59 8.5 y no deberá exceder los valores máximos permisibles dados en la Tabla III. en grados Celsius es la densidad de la corriente de cortocircuito.1.3 19. Condiciones del transformador antes de las pruebas de cortocircuito 2.2. en grados Celsius. en segundos es una función de ½ (θ2 + θ0 ) en concordancia con la Tabla IV. Las condiciones de las pruebas para transformadores con más de dos devanados y auto-transformadores son siempre sujetas a acuerdos entre el fabricante y comprador. en por ciento. el factor k√2 está limitado a 1.1. donde: X R es la suma de las reactancias del transformador y del sistema (Xt + Xs). en lugar de X y R (en ohmios) se puede usar u y u para la posición principal del tap. La duración de la corriente para las pruebas de corto-circuito se encuentra especificada en la Sub-cláusula 2.19 6 2. la reactancia y.2 y 2.76-5 © IEC 1982 .1. el factor k√2 puede ser determinado por interpolación lineal.51 1.2. de u . 2 la tensión de impedancia del transformador. Para transformadores de la categoría I y 2.2 %.1.17 - 2.2.4. donde: t t x t la componte reactiva de u .2.05 Zt (ver Sub-cláusulas 1.1.2 Anteriormente a la realización de las pruebas de corto-circuito.2.3) cambiará (si la duración de la corriente de corto-circuito de prueba es suficientemente largo) a un valor de la corriente simétrica I (Sub-cláusula 2. La Tabla V especifica los factores a usarse para diferentes valores de X/R TABLA V Valores del factor k√2 X/R k√2 1 1.5 1. Por otra parte cuando Zs > 0.1.09 5 2. El valor pico de la corriente obtenida durante la prueba no deberá exceder mas del 5% y la corriente simétrica mas del 10% del valor de corriente especificado.64 2 1.1.38 10 2. .3. en ohmios Salvo que se especifique lo contrario.2 y 2.05 Zt. El factor k √2 depende de la relación X/R.2).55 Nota – Para otros valores de X/R comprendidos entre 1 y 14. en ohmios es la suma de las resistencias del transformador y del sistema (Rt + Rs). X y R son relacionados con el transformador únicamente (Xt y Rt). si es necesario.3 Al inicio de las pruebas de corto-circuito.2. el transformador debe ser sujeto a las pruebas de rutina especificadas en la Publicación 76. la resistencia tienen que ser medidos en la posición del tap donde se efectuarán las pruebas de corto-circuito.46 ≥ 14 2. 2 la componte resistiva. Valor pico i para transformadores de dos devanados La amplitud i del primer pico de la corriente asimétrica de prueba es calculada como sigue: i = I k √2 Donde la corriente de cortocircuito simétrica I es determinada en concordancia con las Sub-cláusulas 1. Si los devanados están provistos de con taps.05 Zt. en por ciento. Nota – Cuando Zs u es x u es r u es 2 ≤ 0.5.95 4 2. la temperatura promedio de los devanados debe ser entre 0° C y 40° C. Un informe de los resultados de las pruebas de rutina debe estar disponible al inicio de las pruebas de cortocircuito.55.2.4.2. a la temperatura de referencia. a la temperatura de referencia.76 3 1. en por ciento. 2. Todas las mediciones de la reactancia debe ser vuelto a medir con una tolerancia de ± 0.27 8 2. 2.2.2. Zs ≤ 0.2).2. X y R están relacionados con el transformador y el sistema (Xt + Xs y Rt + Rs).8 √2 = 2.2. Valor y duración de la corriente de corto-circuito de prueba para transformadores de dos devanados El primer pico de amplitud i de la corriente asimétrica (Sub-cláusula 2. es necesario verificar si el aislamiento del neutro es adecuado para la prueba monofásica. estando cortocircuitado el devanado mas cercano al núcleo con la finalidad de evitar la saturación del núcleo magnético. 2. teniendo una relación u / u ≤ 3 (ver Sub-cláusula 2. Si para una prueba monofásica antes descrito de un devanado conectado en estrella la fuente es insuficiente.3) de fase del devanado bajo prueba. En este caso. 2. el numero de pruebas sobre transformadores trifásicos y monofásicos se determina como sigue. 2.2. y el neutro es accesible.19 - 2. la fuente monofásica es aplicada entre los extremos del delta y su valor de tensión durante la prueba debe ser el mismo que la tensión entre fases durante una prueba trifásica.1 Con la finalidad de obtener la corriente de prueba concordante con la Sub-cláusula 2. una fuente monofásica puede ser usado como se detalla seguidamente. la tensión no debe exceder 1.2. Para devanados con conexión estrella con aislamiento no uniforme. Para transformadores con devanados tipo sándwich o para transformadores con doble devanado concéntricos. es indispensable que la conexión ocurra en el momento que la tensión pasa por cero. esta condición es obtenida realizando la conexión cuando la tensión entre fases pasa por cero.2. en tanto sea necesario cumplir con los requerimientos de la Sub-cláusula 2.4.2.4 En ausencia de cualquier especificación. Nota 2 - Para transformadores con conexión estrella-zigzag pertenecientes a la categoría I y con variaciones de tensón a flujo constante. éstas siempre deben ser registradas mediante un oscilograma.4.5. En el primer caso. sin incluir las pruebas preliminares que son efectuadas con un valor menor que 70% de la corriente especificada y que son efectuadas para verificar un apropiado funcionamiento de los equipos de prueba respecto al momento de conexión para la falla. Nota 1 Nota 2 Nota 3 Las pruebas con una fuente monofásica se aplican principalmente a transformadores de la clase II y III y es raramente utilizado para transformadores de la clase I. la calibración de la corriente.2.1. La conexión física del cortocircuito puede realizarse después o antes (pre-conexión para corto-circuito) de la aplicación de la tensión al otro devanado del transformador.5. Uno de los métodos para determinar el factor k es durante las pruebas de cortocircuito para los ajustes preliminares aplicando una máxima tensión entre fases.1. una fuente trifásica debe ser usado. El factor k del valor pico i puede ser determinado mediante el oscilograma de las corrientes de línea. Para la prueba trifásica de devanados conectados en delta. Si este no es el caso. el método para su conexión a falla es acordado por el fabricante y comprador.15 veces la tensión nominal del devanado.3 Para transformadores trifásicos. la máxima asimetría es obtenida cuando la conexión es efectuada cuando la tensión pasa por cero. .3). el cual puede producir un excesivo flujo de corriente magnetizante superponiéndose a la corriente de cortocircuito durante los primeros ciclos. Procedimiento para la prueba de corto-circuito de transformadores de dos devanados 2.2.2.5.76-5 © IEC 1982 . Otro método para determinar la corriente de fase en un devanado conectado en delta es mediante una conexión adecuada de los secundarios de los transformadores de corriente que miden las corrientes de línea. la fuente debe ser conectado al devanado mas alejado del núcleo.5. el fabricante y comprador pueden acordar efectuar la prueba monofásica aplicando la fuente entre un terminal y el neutro. el momento de la conexión debe ser ajustado utilizando un interruptor síncrono.2. Nota 1 Para devanados conectados en estrella. el factor k es obtenido de los oscilogramas de las corrientes de línea. Para obtener la máxima asimetría de la corriente en las fases de los devanados. Las corrientes de fase pueden ser registradas por medio de un oscilógrafo. Para otros transformadores con conexión estrella-zigzag. Si la pre-conexión para el corto-circuito es usado para transformadores con simples devanados concéntricos. Para devanados conectados en estrella la fuente monofásica es aplicada entre un terminal y los otros dos terminales conectados entre si. El valor de la tensión monofásica deberá ser igual a √3 / 2 veces la tensión entre fases durante una prueba trifásica.5. fluctuaciones y duración. Con la finalidad de supervisar los valores de las corrientes i y I. la tensión en vacío de la fuente puede ser mayor que la tensión nominal de los devanados que alimenta. las tres fases son simultáneamente x t conectadas sin utilizar el interruptor síncrono. el método de la pre-conexión para el cortocircuito debe ser usado únicamente previo acuerdo entre el fabricante y comprador. Para devanados conectados en delta.2.2 Para obtener el valor pico inicial de la corriente (Sub-cláusula 2. 4 Después de concluir con las pruebas. 2.2.76-5 © IEC 1982 . tres pruebas en la posición principal sobre el terminal intermedio y tres pruebas en la posición de mas baja relación de transformación sobre el otro terminal. .6. deberá efectuarse un registro oscilográfico de: − La tensión aplicada (entre terminales de línea) − La corriente (ver notas correspondientes a la Sub-cláusula 2.21 - Para transformadores monofásicos de la clase I.2. 2. tres pruebas en cada terminal. el transformador y el relé detector de gas.5 seg.2 Durante cada una de las pruebas (incluyendo las pruebas preliminares). oscilogramas del impulso de la tensión en comparación con oscilogramas en el estado original (método de ondas recurrentes) y una medición en vacío (para detectar un cortocircuito entre espiras). una prueba en la posición correspondiente a la mas alta relación de transformación. deberán ser inspeccionados. tres pruebas en la posición correspondiente a la relación de transformación mas alta sobre uno de los terminales. Nota 1 -. Los resultados de las mediciones de la reactancia de cortocircuito y los oscilogramas tomados durante las diferentes etapas de las pruebas deberán examinados para detectar cualquier indicación de posibles anormalidades durante las pruebas. cada una de las tres pruebas para un transformador monofásico con taps es efectuado para diferentes posiciones del tap de regulación. serán inspeccionados los oscilogramas obtenidos durante las pruebas y el relé de gas. Evaluación de los resultados de la prueba de cortocircuito y detección de fallas 2.2. Es necesario medir la reactancia de cortocircuito después de cada prueba. una prueba en la posición principal y una prueba en la posición correspondiente al mas baja relación de transformación.2. deberá efectuarse una inspección visual al transformador bajo prueba. como son registros oscilográficos del flujo radial de dispersión por intermedio de bobinas suplementarias. como son mediciones de resistencia. particularmente.2. Nota -Adicionales medios de detección pueden ser usados. el número de pruebas será de tres.5 seg.3 Después de cada prueba.6. siendo la duración de cada una de las pruebas de 0.Adicionales medios de detección pueden ser usados. Salvo otra especificación. Nota 2 -- Cualquier diferencia entre los resultados de las mediciones efectuadas antes y después de la prueba puede servir como base para determinar posibles defectos. el número de pruebas será tres.2) Adicionalmente.5. especialmente cualquier indicación de cambio de la reactancia de cortocircuito.2. información obtenida del ruido. con una tolerancia de ± 10%. 2.6.1 Antes de la prueba de cortocircuito.5 seg. por ejemplo. de existir. a) Transformadores de la categoría I Las pruebas de rutina deberán ser repetidas en forma total. Es de particular importancia observar durante sucesivas pruebas posibles cambios de la reactancia medida después de cada prueba. Salvo otra especificación. la prueba en cada uno de los terminales de un transformador con taps es efectuado en diferentes posiciones del tap de regulación. la duración y la posición del tap de regulación. con una tolerancia de ± 10%. Para transformadores de las categorías II y III. por ejemplo.6. la cual puede ser progresiva o con tendencia a un valor estable. Las pruebas de rutina dieléctricas deberá efectuarse al 75% del valor de la original prueba salvo un valor mayor ha sido acordado entre el fabricante y el comprador. el número total de pruebas será nueve. registros de la corriente entre la cuba (aislado) y tierra.2 y debe inspeccionarse el relé de gas (de existir). deben efectuarse mediciones y pruebas de acuerdo a la Subcláusula 2. Para transformadores monofásicos de la categoría I. Estas mediciones y pruebas sirven como referencia para la detección de fallas. siendo la duración de cada una prueba de 0. siendo la duración de cada prueba de 0.2. es siempre necesario un acuerdo entre el fabricante y comprador relacionado al número de pruebas.6. por ejemplo. 2. Para transformadores trifásicos de la categoría I. Diferentes procedimientos son seguidos en esta etapa para los transformadores de la categoría I y categoría II o III (ver Ítems a) y b)). Si cualquiera de las dos condiciones para la aprobación de las pruebas de cortocircuito no han sido cumplida. La repetición de las pruebas dieléctricas de rutina deberán ser efectuadas al 75% de los valores de la prueba original salvo un mayor valor ha sido acordado entre el fabricante y comprador. la reactancia de cortocircuito medido después de las pruebas difieren del valor original no sobrepasan: 2% para transformadores con devanados concéntricos en forma circular. mediciones durante la prueba de cortocircuito y la inspección fuera de la cuba no revelan ningún defecto (desplazamientos. deformaciones del devanado. Se considera que el transformador ha aprobado las pruebas de cortocircuito si. pero no podrá ser menor que 4%. Nota -- Si el transformador ha sido originalmente sujeto a pruebas dieléctricas en concordancia con el Método 2 de la Publicación IEC 76.76-5 © IEC 1982 . puede ser diferida hasta después de la inspección. Sin embargo. de las conexiones o de las estructuras de soporte o indicios de descarga).5-5 uz) %. primero. para transformadores que tienen papel metálico como conductor en el devanado de baja tensión. mediciones durante la prueba de cortocircuito y la inspección fuera de la cuba no revelan ningún defecto (desplazamientos. sin exceder 4% para transformadores con una tensión de impedancia de 3% o mas.23 - A continuación deberá desmontarse la cuba de transformador para la inspección del núcleo y devanados. podría peligrar la buena operación del transformador. y tercero. segundo. una repetición de las pruebas de rutina.5% puede ser reducido por acuerdo entre el fabricante y comprador. a pesar del buen resultado de las pruebas de rutina. normalmente efectuadas en esta etapa. conocimientos prácticos de ciertos tipos de construcción llevan a la aceptación para tales transformadores variaciones iguales a (22.5% para transformadores devanados no concéntricos que tienen una tensión de impedancia de 3% o mas. si es necesario. El valor de 7. _________________ . Nota -- Para transformadores con devanados no concéntricos que tienen una tensión de impedancia menor que 3%. siendo uz la tensión de impedancia en tanto por ciento. Si una de las tres condiciones no es cumplida. la máxima variación de la reactancia no puede ser especificada en forma general. una examen con mayor detalle puede ser requerido incluyendo. con la finalidad de detectar posibles aparentes defectos como son cambios en la posición de conductores que.3 (siendo disponible) la tensión a ser aplicada para efectuar la prueba de sobre-tensión inducida frecuencia industrial debe ser acordada entre el fabricante y comprador. un desmantelamiento parcial o completo de la unidad. Si las tres condiciones para la aprobación de las pruebas de cortocircuito han sido cumplidas. las pruebas de rutina han sido repetidas satisfactoriamente. el resultado de las pruebas de cortocircuito. deformaciones del devanado. primero. puede ser necesario desmantelar la unidad tanto como sea necesario para establecer las causas del cambio de condiciones. La cuba de transformador deberá ser desmontada para la inspección del núcleo y devanados y se considera que el transformador ha aprobado las pruebas de cortocircuito si. de las conexiones o de las estructuras de soporte o indicios de descarga) y segundo. un valor mayor puede ser acordado entre el fabricante y comprador. el transformador es restaurado a su estado original y ninguna prueba de rutina para su puesta en servicio son necesarias antes de su transporte. b) Transformadores de la categoría II y III Por acuerdo entre el fabricante y comprador. O 7. las pruebas de rutina han sido repetidas satisfactoriamente. el resultado de las pruebas de cortocircuito. La interpretación de cualquier diferencia en las mediciones de la reactancia será necesariamente acordada por el fabricante y comprador.