h1m0011503-Co4d3-Gd011001_3 Byc Diseño Procesos

 INGENIERÍA, PROCURA Y CONSTRUCCIÓN DE PLANTA PARA PROCESAMIENTO DECRUDO EN EL CENTRO OPERATIVO PETROMONAGAS BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS ELABORADO REVISADO APROBADO FIRMA DE REV. FECHA DESCRIPCIÓN POR POR POR APROBACIÓN 3 Ago. 16 EMISIÓN FINAL J.J A.P/J.P. M.G.G/ A.G.B. 2 May 16 INCORPORACIÓN DE COMENTARIOS A.P./S.P./J.P. M.G./A.G.B A.G./O.P ACTUALIZACIÓN POR INTERCAMBIADORES C.D.S./J.H. 1 Oct.15 S.P./A.G.B. A.G./O.P. 011-0-E-01/011-0-E-02 /J.P. C.D.S./J.H. 0 Sep.15 EMISIÓN ORIGINAL APROBADA S.P./A.G.B. A.G./O.P. /J.P. J.H./E.A. A Ago.15 EMISIÓN INICIAL A. González O. Patiño /J.G. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS INDICE 1 INTRODUCCIÓN .............................................................................................................. 6 2 OBJETIVO ........................................................................................................................ 6 3 ALCANCE......................................................................................................................... 6 4 ALCANCE DEL PROYECTO ........................................................................................... 6 5 ACRÓNIMOS Y SIGLAS .................................................................................................. 7 6 UBICACIÓN DE LA PLANTA........................................................................................... 7 7 DESCRIPCIÓN DEL PROCESO ...................................................................................... 8 8 CAPACIDAD..................................................................................................................... 8 8.1 Caso de Operación Normal ............................................................................................ 8 8.2 Caso de Diseño ............................................................................................................... 8 8.3 Caso de Operación Mínima (Turn-Down) ...................................................................... 8 8.4 Factor de Servicio ........................................................................................................... 8 9 UNIDADES DE MEDICIÓN............................................................................................... 9 10 DATOS DEL SITIO Y CONDICIONES CLIMÁTICAS .................................................... 10 11 NORMAS, CÓDIGOS, ESTÁNDARES Y LEYES APLICABLES ................................... 12 11.1 Estándares de PDVSA .................................................................................................. 12 11.2 Leyes y Regulaciones de la República Bolivariana de Venezuela ............................ 15 11.3 Códigos y Estándares Internacionales de la Industria .............................................. 16 11.4 Bibliografía consultada ................................................................................................ 17 12 CONDICIONES ESTÁNDAR DE PRESIÓN Y TEMPERATURA ................................... 17 13 CARACTERIZACIÓN DE LA ALIMENTACIÓN ............................................................. 18 13.1 Gas de Producción ....................................................................................................... 18 13.2 Agua de Producción ..................................................................................................... 19 14 ESPECIFICACIONES DE LOS PRODUCTOS ............................................................... 21 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 2 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 15 CONDICIONES EN LOS LÍMITES DE BATERIA ........................................................... 21 16 SISTEMA DE ALMACENAMIENTO ............................................................................... 22 17 SERVICIOS AUXILIARES .............................................................................................. 23 17.1 Gas Combustible........................................................................................................... 23 17.2 Inyección de Químicos ................................................................................................. 24 17.3 Aire para Instrumentos y Aire de Servicios ................................................................ 24 17.4 Sistema de Alivio .......................................................................................................... 25 17.5 Agua Contra Incendios ................................................................................................. 25 17.6 Sistema de Drenaje Cerrado ........................................................................................ 25 17.7 Sistema de Drenaje Abierto.......................................................................................... 26 17.8 Sistema de Recolección de Efluentes del Desarenado ............................................. 26 17.9 Agua de Servicio ........................................................................................................... 26 17.10 Agua Potable ................................................................................................................. 26 18 CONSIDERACIONES ESPECIALES ............................................................................. 27 18.1 Respaldo de Equipos .................................................................................................... 27 18.2 Redundancia de Instrumentos ..................................................................................... 27 18.3 Requerimientos de Arranque Automático de Bombas y Compresores ................... 27 18.4 Sistemas de despresurización (manual o automático) .............................................. 27 18.5 Otras consideraciones especiales .............................................................................. 27 18.6 Factores de diseño a ser usados para el dimensionamiento de los equipos.......... 28 18.7 Preferencias por un determinado fabricante .............................................................. 28 18.8 Regulaciones ambientales ........................................................................................... 28 18.8.1 Control de Ruido. .......................................................................................................... 28 18.8.2 Almacenamiento y Manejo de Desechos Sólidos. ..................................................... 29 18.8.3 Tratamiento y Manejo de Emisiones Atmosféricas. ................................................... 29 18.8.4 Tratamiento y Manejo de Efluentes Líquidos. ............................................................ 29 19 CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS ..................................................................... 29 19.1 Presión de Operación ................................................................................................... 29 19.2 Presión de Operación Máxima (POM) ......................................................................... 30 19.3 Presión de Operación Mínima (Vacío) ......................................................................... 30 19.4 Presión de Prueba......................................................................................................... 30 19.5 Presión de Diseño ......................................................................................................... 30 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 3 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.6 Temperatura de Operación........................................................................................... 33 19.7 Temperatura Ambiental Promedio ............................................................................... 33 19.8 Temperatura Máxima de Operación, MaxTO............................................................... 33 19.9 Temperatura de Operación Mínima, MinTO ................................................................ 33 19.10 Temperatura de Diseño, TD.......................................................................................... 34 19.11 Circuitos de Pérdida de Presión .................................................................................. 34 19.11.1 Válvulas de Control. ...................................................................................................... 34 19.11.2 Elementos primarios de medición de flujo. ................................................................ 35 19.11.3 Software de Cálculo. ..................................................................................................... 35 19.12 Dimensionamiento de las Líneas................................................................................. 36 19.13 Estimación de las Longitudes de las Líneas .............................................................. 36 19.13.1 Tuberías para Líquidos: ............................................................................................... 36 19.13.2 Tuberías para Gas: ........................................................................................................ 37 19.13.3 Tuberías para Flujo Bifásico ....................................................................................... 38 19.13.4 Velocidad Erosional ...................................................................................................... 39 19.14 Recipientes a Presión ................................................................................................... 39 19.14.1 Separadores de dos fases ............................................................................................ 39 19.14.2 Velocidad Crítica ........................................................................................................... 39 19.14.3 Coeficiente de Arrastre ................................................................................................. 40 19.14.4 Longitud Efectiva de Separación................................................................................. 40 19.14.5 Tasa de Flujo Normal .................................................................................................... 40 19.14.6 Niveles de Líquido en un Recipiente ........................................................................... 40 19.14.7 Tiempo de Permanencia ............................................................................................... 41 19.14.8 Diametro de Boquillas .................................................................................................. 42 19.15 Bombas .......................................................................................................................... 42 19.15.1 Capacidad de Diseño .................................................................................................... 42 19.15.2 Diferencial de Presión de Diseño ................................................................................ 43 19.15.3 Altura Neta de Presión de Succión Disponible (NPSHA)........................................... 43 19.15.4 Presión normal de succión .......................................................................................... 43 19.15.5 Máxima Presión de Succión (MPS) .............................................................................. 43 19.15.6 Presión mínima de succión .......................................................................................... 44 19.15.7 Presión de cierre (Shut off) para bombas(PSP) ......................................................... 44 19.15.8 Requerimiento de flujo mínimo.................................................................................... 45 19.15.9 Potencia al freno ........................................................................................................... 45 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 4 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.15.10 Presión de bombeo .................................................................................................. 45 19.15.11 Eficiencia mecánica ................................................................................................. 45 19.15.12 Eficiencia hidráulica ................................................................................................ 46 19.16 Tanques ......................................................................................................................... 46 19.16.1 Presión de Operación y Diseño. .................................................................................. 46 19.16.2 Temperatura de Diseño. ............................................................................................... 46 19.16.3 Capacidad de venteo .................................................................................................... 47 19.17 Intercambiadores de Calor ........................................................................................... 47 19.17.1 Caída de presión ........................................................................................................... 48 19.17.2 Factor de Ensuciamiento.............................................................................................. 49 19.18 Líneas y cabezales asociados al sistema de alivio .................................................... 49 19.18.1 Caída de presión de la tubería de entrada de la válvula de alivio............................. 49 19.18.2 Dimensionamiento de la tubería de entrada de la válvula de alivio ......................... 50 19.18.3 Temperatura de diseño de la tubería de salida de la válvula de alivio ..................... 50 19.19 Equipos Finales de Alivio y Venteo ............................................................................. 50 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 5 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 1 INTRODUCCIÓN Este documento define las Bases y Criterios de Diseño de Procesos a emplear durante el desarrollo de la Ingeniería Básica del Proyecto: INGENIERIA, PROCURA Y CONSTRUCCIÓN DE PLANTA PARA PROCESAMIENTO DE CRUDO EN EL CENTRO OPERATIVO PETROMONAGAS, ubicado en el Municipio Independencia, al sureste del Estado Anzoátegui, correspondiente a la División Carabobo de la Faja Petrolífera del Orinoco. 2 OBJETIVO Definir las Bases y Criterios de Diseño de Procesos consideradas para la ejecución de la Ingeniería Básica del Proyecto: INGENIERIA, PROCURA Y CONSTRUCCIÓN DE PLANTA PARA PROCESAMIENTO DE CRUDO EN EL CENTRO OPERATIVO PETROMONAGAS. 3 ALCANCE Este documento contempla la descripción del sistema y su ubicación; además se establecen las unidades de medición a ser empleadas, las normas utilizadas, la caracterización de la alimentación al sistema, las especificaciones de los productos generados, datos del sitio, condiciones climáticas y los criterios de diseño empleados en el dimensionamiento de los equipos y líneas. 4 ALCANCE DEL PROYECTO El Proyecto consiste en el desarrollo de la Ingeniería Básica de una Planta de Procesamiento de Crudo, situada en la cercanía de COPEM donde se tratará una corriente multifásica de Crudo Extrapesado (XP), Diluente, Gas y Agua, proveniente de una interconexión de recolección de crudo de Petromonagas, a ser realizada por otros, separándose el Gas y el Agua del Crudo Extrapesado Diluido (DCO – del inglés Diluted Crude Oil). El producto DCO será enviado desde COPEM para su almacenamiento y posterior transporte hacia el Mejorador en Jose. El Gas asociado y el Agua Producida, serán enviados por separado a COPEM para su tratamiento y posterior disposición como Gas Combustible y Agua de Inyección, respectivamente. Mientras que la Arena, será colectada en una Fosa de Efluentes desde donde será dispuesta por otros para su tratamiento y disposición final. Desde COPEM se recibirá el Gas Combustible y el Agua Fresca a ser utilizados para el tratamiento del Crudo XP. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 6 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS Las instalaciones a diseñar corresponden a una Facilidad de Producción Temprana EPF para tratar 38 MBD de crudo XP. El proyecto contempla realizar todas las actividades y productos necesarios para llevar a cabo los estudios relacionados con la seguridad de los procesos, análisis de riesgos operacionales, estudios eléctricos y diseño de facilidades contra incendios, de acuerdo con los términos de referencia. El alcance del Proyecto comprende las siguientes áreas de trabajo:  Sistema de Tratamiento de Crudo.  Sistema de Almacenamiento y Exportación de Crudo.  Sistema de Almacenamiento y Exportación de Agua de Producción.  Sistema de Importación y Almacenamiento de Agua Fresca.  Servicios y Sistemas Auxiliares.  Sistema Contraincendios. 5 ACRÓNIMOS Y SIGLAS API American Petroleum Institute ASME American Society of Mechanical Engineers ASTM American Society of Testing and Materials BSW Basic Sediments and Water COPEM Centro Operativo Petromonagas COVENIN Comisión Venezolana de Normas Industriales DCO Diluted Crude Oil EPF Early Production Facilities GOR Gas/Oil Ratio KOD Knock Out Drum POM Presión de Operación Máxima MaxTO Máxima Temperatura de Operación MinTO Mínima Temperatura de Operación MinTD Mínima temperatura de diseño NPS Nominal Pipe Size NPSHA Net Pressure Suction Head Available TEMA Tubular Exchanger Manufacturers Association XP Extra Heavy Oil 6 UBICACIÓN DE LA PLANTA La EPF Planta de Tratamiento de Crudo se encuentra ubicada a 100 metros al sur de COPEM, en el Municipio Independencia, del Estado Anzoátegui, Venezuela. Las plantas INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 7 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS que colindan como límites de batería son las de COPEM y no se contempla espacio para futuras expansiones de la EPF. 7 DESCRIPCIÓN DEL PROCESO La EPF procesa un promedio de 38 MBPD de Crudo XP de 8,6 °API. Las corrientes de los productos y subproductos que se obtienen son DCO, Gas, Agua Producida y Arena. Esta planta está constituida por cuatro (4) secciones principales, que se mencionan a continuación: Sistema de Tratamiento de Crudo y Sistema de Almacenamiento temporal de DCO, Agua producida y Agua Fresca. La planta también cuenta con los sistemas de servicios y sistemas auxiliares de recolección de drenajes de hidrocarburos, aguas aceitosas y efluentes de desarenado, agua de servicio y agua potable, aire de servicio, aire de instrumentos, sistema de gas combustible y sistema de inyección de químicos. 8 CAPACIDAD 8.1 Caso de Operación Normal Se considera un sólo modo de operación para la planta, el cual consiste en procesar una corriente 38 MBPD de Crudo XP con un corte de agua de 6,16% y GOR 600, diluido con Nafta de 46,9 °API. 8.2 Caso de Diseño La Planta será diseñada para procesar la alimentación de Crudo XP con un factor de sobre diseño de un 10% (41,8 MBPD), con la cantidad suficiente de Nafta diluente para obtener un crudo diluido de 15,3 °API, de manera que en la corriente de salida se obtiene un DCO como producto de 15,3 °API, con un BSW menor a 1%. 8.3 Caso de Operación Mínima (Turn-Down) La mínima capacidad de operación, con producto en especificación, será del 50% (19,0 MBPD). 8.4 Factor de Servicio El factor de servicio considerado para el diseño de la instalación será de 330 días de operación continua. En la Tabla N° 1 se señalan los aspectos más relevantes de los tres (03) casos descritos anteriormente. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 8 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 1. Capacidad de diseño, mínima y normal. Nafta Crudo XP Agua Gas Capacidad [MSBPD] [MBSPD] [MBSPD] [MMSCFD] NOTA DISEÑO 41,8 2,74 25,42 10,22 NORMAL 38,0 2,49 23,11 9,29 MÍNIMA 19,0 1,24 11,56 4,65 Fuente: Requerimiento de Diseño N° 2012-PTM-GIC-069. NOTA: El consumo de nafta para cada condición debe ser calculado de manera tal que se alcancen 15,3 °API en la entrada de la planta. Los flujos mostrados en la tabla representan los máximos disponibles para cada condición de diseño. 9 UNIDADES DE MEDICIÓN Se usarán las unidades de medida del sistema inglés, excepto para distancias largas que se utilizará la unidad de kilómetros. Variable Unidades Longitud (distancias cortas) ft Longitud (distancias largas) km Área ft2 Volumen ft3 Temperatura °F Presión absoluta psia Presión manométrica psig Diferencia de presión psi Masa lb Densidad de líquidos @ T lb/ft3 Densidad de gases @ condiciones estándar lb/SCF Densidad de gases @ T lb/ft3 Energía BTU Potencia (carga calórica) HP, BTU/h Flujo volumétrico actual de líquido USgpm, BPD/GPM Flujo volumétrico estándar de gas MMSCFD/SCFM Flujo volumétrico estándar de líquido BSPD Flujo másico lb/h Velocidad ft/s, mph INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 9 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS Viscosidad cinemática cSt Viscosidad dinámica cP Barriles BBL Conductividad térmica BTU/(h·ft·°F) Factor de ensuciamiento ft2·°F/BTU Unidades específicas: Diámetro nominal in (NPS) Gravedad específica del petróleo y sus derivados °API Otras definiciones de gravedad específica (adimensional) son: De líquidos: SG60/60 (para agua = 1,0) De líquidos @ T: SG@ T/60 De gases: SG (para aire = 1,0) El valor asignado a los prefijos de las unidades de medición será: MM Millones (106) M Miles (103) Se utilizará como signo de separación decimal la coma “,” y como signo de separación de miles el punto “.”. Se usarán las siguientes abreviaturas o acrónimos, cuando son usados en vez de unidades de medición, por ejemplo: STBOD, stbod: Barriles de crudo a condiciones estándar en el tanque por día (standard tank barrels of oil per day). BPD, bpd, B/D, b/d: Barriles por día (barrels per day). SCFD, scfd: Pies cúbicos a condiciones estándar por día (standard cubic feet per day). 10 DATOS DEL SITIO Y CONDICIONES CLIMÁTICAS A continuación la Tabla N° 2 muestra las condiciones del sitio: INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 10 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 2. Condiciones del sitio. TEMPERATURA Máxima 100 °F Media Calculada 82 °F Mínima 64 °F HUMEDAD RELATIVA Máximo Mínimo 77% Máxima 96% PLUVIOSIDAD 455 lps/ha (Para una frecuencia de 10 años y una duración de 10 min). Ref: Arocha R., Simón (1983). Intensidad de lluvia Cloacas y Drenajes: Teoría & Diseño. Ediciones Vega, SRL (Caracas-Venezuela) Indice Pluviométrico 1010 mm/año Altura Sobre el Nivel del de 90 a 95 m sobre el nivel del mar Mar SISMO Zona Sismica 3 según COVENIN 1756-2001 Coeficiente de Aceleración Horizontal 0,20 (Ao) Velocidad Promedio de la 170-250 (m/s) Onda de Corte (VSD) Perfil del Suelo (Forma S-2 espectral) INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 11 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 2. Condiciones del sitio. Factor de Corrección del Coeficiente de 1,00 Aceleración Horizontal (ϕ) VIENTO Dirección Prevaleciente Noreste-Suroeste (NE-SO) Velocidad Máxima 95 Km/h Clasificación de Área Peligrosa (Clase I, División 1, Grupo D) 11 NORMAS, CÓDIGOS, ESTÁNDARES Y LEYES APLICABLES - Todos los trabajos cumplirán con las leyes y regulaciones de Venezuela, Estándares de PDVSA y Estándares Internacionales aplicables. Cuando ningún estándar relevante de PDVSA pueda ser identificado, se considerarán y aplicarán los más relevantes estándares internacionales y prácticas de ingeniería recomendadas en la industria de petróleo & gas (API, ASME, ISO, BS, entre otras). - En caso de presentarse algún inconveniente sobre esta materia, prevalecerá el siguiente orden de prioridades: - Estándares de PDVSA - Leyes y regulaciones de la República Bolivariana de Venezuela - Códigos y Estándares Internacionales de la Industria 11.1 Estándares de PDVSA TABLA N° 3. Estándares de PDVSA. Identificación Descripción Revisión Fecha Coordinación de Proyecto Estructura. Contenido y Formato L-E-4.7 para la elaboración de planos en 3 Dic.11 PDVSA Abreviaturas Generales para la L-E-4.10 0 Jun.09 elaboración de Planos en PDVSA Preparación de Diagramas de L-TP 1.1 4 Abr.13 Proceso Equipos con Fuego B-201 PR Calentadores de Fuego Directo 1 Feb.95 Protección y Aislamiento Aislamiento térmico para Tuberías L-212 1 Jul.10 y Equipos de servicio caliente Equipos tipo Paquete y Misceláneos INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 12 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 3. Estándares de PDVSA. Identificación Descripción Revisión Fecha FC-203-P Separador de agua de proceso 1 Mar.92 Sistemas de Alimentación de FH-203-R 0 Ago.89 Químicos de Proceso Tuberías Process and Utilities Piping H-251 1 Dic.98 Design Requirements Piping Material Specification. Line HB-202 1 Oct.01 Class Index L-TP-1.11 Listado de Tuberías 1 Feb.99 Criterios para el Diseño de L-STP-032 1 Abr.99 Tuberías en Tierra L-TP-1.5 Cálculos Hidráulicos de Tuberías 0 Jul.94 90617.1.040 Selección de Válvulas 0 Mar.94 Equipos Rotativos GA-201 Centrifugal Pumps 1 Mar.93 Bombas de Desplazamiento GA-202 1 Oct.93 Positivo GA-203 Centrifugal Fire Pumps 0 Mar.93 General Specification for Electrical GA-204 Submersible Pumps (ESP) for 0 May.99 Handling Crude Oil General Specification for GA-205 Progressing Cavity Pumps (PCP) 0 Nov.00 for Handling Crude Oil Specification for Horizontal End GA-206 suction Centrifugal Pumps for 0 Mar.99 Chemical Process Specification for vertical in line GA-207 Centrifugal Pumps for Chemical 0 Mar.99 Process Procesos Preparación de Diagramas de L-TP-1.1 4 Abr.13 Proceso Simbología para Planos de L-TP-1.2 0 Oct.09 Proceso Identificación de Equipos, L-TP-1.3 Tuberías de Procesos e 4 Ene.13 Instrumentos L-TP-1.4 Conexiones para muestreo 0 May.91 90616.1.027 Separadores Líquido –Vapor 1 May.91 Aire de Instrumentos y Servicios K-341 Instrument Air System Criteria 0 Jun.01 Diseño de Tuberías para HF-201 Instrumentación e Instalación de 0 Jun.93 Instrumentos INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 13 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 3. Estándares de PDVSA. Identificación Descripción Revisión Fecha K-335 Packaged Unit Instrumentation 1 Jul.00 90620.1.114 Instrument Air System Guidelines 0 Jun.01 Chimeneas y Venteos CB-201-P Mechurrio de Baja presión 0 Ago.90 90616.1.021 Sistemas de Mechurrios 0 Ago.90 90616.1.022 Sistemas de Alivio 0 Ago.90 90616.1.029 Vent Systems 1 Oct.02 Tanques F-201 Atmospheric Storage Tanks 3 Jul.00 Recipientes a Presión Pressure Vessel and Fixed Bed D-213 0 Dic.99 Reactor Internals Seguridad en el Diseño 90622.1.001 Guía de Seguridad en Diseño 1 Ago.94 Manual de Ingeniería de Riesgos (MIR) Safety Interlock Systems, Emergency IR-P-01 Isolation, Emergency 2 Abr.97 Depressurization and Emergency Venting Systems Manual de Diseño de Procesos (MDP) MDP-01-DP-01 Presión y Temperatura de Diseño 1 Nov.2014 MDP-02-FF-03 Flujo en fase líquida 0 Feb.96 MDP-02-FF-04 Flujo en fase gas 0 Feb.96 MDP-02-FF-05 Flujo bifásico Liquido Vapor 0 May.96 MDP-02-P-04 Bombas - NPSH 0 Nov.97 MDP-02-P-05 Tipos de Bombas 0 Nov.97 MDP-02-P-06 Cálculos para servicio de Bombeo 0 Nov.97 Bombas de Desplazamiento MDP-02-P-08 0 Nov.97 Positivo MDP-03-S-01 Principios Básicos de Separación 0 Jun.95 MDP-03-S-03 Separadores Gas-Líquido 0 Jun.95 Tambores separadores Liquido- MDP-03-S-05 0 Ago.95 liquido-Vapor Principios Básicos- MDP-05-E-01 0 Jul.95 Intercambiadores de Calor MDP-05-E-02 Intercambiadores Tubo y Carcasa 0 Oct.95 Introducción. Seguridad en el MDP-08-SG-01 1 Ago.97 Diseño Principios Básicos. Seguridad en MDP-08-SA-01 1 Ago.97 el diseño Análisis de Contingencias y MDP-08-SA-02 1 Oct.97 cálculos de cargas de alivio INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 14 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 3. Estándares de PDVSA. Identificación Descripción Revisión Fecha MDP-08-SA-03 Elementos de alivio de presión 1 Oct.97 Procedimiento para dimensionamiento y MDP-08-SA-04 1 Ago.97 especificación de elementos de alivio de presión Instalación de válvulas de alivio MDP-08-SA-05 1 Ago.97 de presión MDP-08-SD-01 Sistemas de Disposición 0 Nov.97 Fuentes de emisiones en MDP-09-AI-01 Exploración, Producción y 0 96 Refinerías Minimización de emisiones en MDP-09-AI-02 Exploración, Producción y 0 96 Refinerías MDP-09-AI-03 Sistema de Control de emisiones 0 97 Selección de tecnología de MDP-09-AI-04 0 97 Control de Emisiones Selección de tecnología de MDP-09-EF-04 0 96 Control de Efluentes MDP-09-RA-01 Leyes Ambientales en Venezuela 0 97 Manual de Instrucciones para la SCIP-IG-P03-I Elaboración de Filosofía de 0 Oct.99 Operación 11.2 Leyes y Regulaciones de la República Bolivariana de Venezuela  Ley Orgánica del Ambiente. 1979.  Ley Penal del Ambiente. 1992.  Decreto N° 638 del 19 de Mayo de 1995. Gaceta Oficial No. 4899. “Calidad del Aire y Control de la Contaminación Atmosférica”.  Ley Orgánica del Ambiente. 1979.  Decreto N° 1.257 del 13 de marzo de 1996. “Normas Sobre Evaluación Ambiental de Actividades Susceptibles de Degradar el Ambiente”.  Decreto N° 2.635 del 3 de agosto de 1998. “Reforma Parcial. Normas para el Control de la Recuperación de Materiales Peligrosos y el manejo de los Desechos Peligrosos”.  Decreto N° 2.217 del 23 de abril de 1992. “Normas sobre el Control de la Contaminación Generada por el Ruido”.  Decreto N° 638 del 26 de abril de 1995. Gaceta Oficial No. 4899. “Normas sobre calidad del aire y control de la contaminación atmosférica”.  Decreto N° 883 del 18 de diciembre de 1995. Gaceta Oficial No. 5021. “Normas para la Clasificación y el Control de la Calidad de los Cuerpos de Agua y Vertidos o Efluentes Líquidos”. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 15 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS  Gaceta Oficial de la República Bolivariana N° 38.771, de fecha 17/09/2007, “Normas Técnicas Aplicables (NTA) para el aseguramiento de la calidad de gas natural en sistemas de transporte y distribución”. 11.3 Códigos y Estándares Internacionales de la Industria TABLA N° 4. Códigos y Estándares Internacionales de la industria. Identificación Descripción Edición Fecha American Petroleum Institute Sizing, Selection and Installation of Pressure API RP 520 1 Sep.55 Relieving Devices in Refineries; Parts I and II. Guide for Pressure - Relieving API RP 521 4 Feb.99 and Depressuring Systems. Flanged Steel Pressure Relief API RP 526 5 Jun.02 Valves Design and Installation of API RP 14E Offshore Production Platform. 5 Ene.13 Piping Systems. API 618 Liquid Ring Compressors. 5 Jul.10 Design and Construction of API STD 620 Large, Welded, Low - Pressure 12 Nov.14 Storage Tanks. API STD 650 Welded Tanks for Oil Storage. 12 Dic.14 Venting Atmospheric and Low API STD 2000 7 Mar.14 Pressure Storage Tanks. API Specification 12J Oil & Gas Separators. 8 Dic.08 ASME - American Society of Mechanical Engineers INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 16 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 4. Códigos y Estándares Internacionales de la industria. Identificación Descripción Edición Fecha ASME B31.1 Power Piping (ANSI B31.1). - Ago.14 Chemical Plant and Petroleum ASME B31.3 - Feb.15 Refinery Piping (ANSI B31.3). Sistema de Transporte de Tuberías de Hidrocarburos ASME B31.4 - May.12 Líquidos y otras Sustancias Líquidas Sistema de Transmisión y ASME B31.8 Distribución de Tuberías de - Sep.14 Gas Section I, Power Boilers ASME Boiler and Section VIII, Pressure Vessels, - Jul.10 Pressure Vessel Code Divisions 1 and 2 PIP – Process Industry Practices PIP PCCIA001 Instrument Air System Criteria - Oct.97 TEMA - Tubular Exchanger Manufacturers Association TEMA Standard. - - 11.4 Bibliografía consultada  Branan, C. (2000). Soluciones Prácticas para el Ingeniero Químico. Segunda Edición. USA: McGraw-Hill.  Perry’s Chemical Engineers’ Handbook. (2007). 8th Edition. USA: McGraw-Hill. 12 CONDICIONES ESTÁNDAR DE PRESIÓN Y TEMPERATURA - En la Tabla siguiente se muestran las condiciones estándar y normales de temperatura y presión, que serán aplicadas durante el desarrollo del proyecto: TABLA N° 5. Condiciones Estándar. Condiciones Estándar Variable Valor SI (Sistema Inglés) Presión 14,696 psia Temperatura 60 ºF INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 17 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 5. Condiciones Estándar. Condiciones Estándar Variable Valor SI (Sistema Inglés) Condiciones Normales Presión 14,696 psia Temperatura 32 ºF 13 CARACTERIZACIÓN DE LA ALIMENTACIÓN En la Tabla N° 6 se muestran las propiedades del crudo XP, crudo diluido y diluente objeto de este proyecto. CRUDO XP ANALISIS UNIDAD DILUENTE Contenido de agua, ASTM D 4006 % v/v 6,16 0 Gravedad API Original, ASTM 1298 ° API 8,6 55,1 Gravedad API luego de la Deshidratación, ° API 7,8 N/A ASTM D 1298 Sedimentos, STM D 473 % w/w 0,2 0 Viscosidad Cinemática @ 25 °C, ASTM D mm2/s(cSt) - 0,7552 445 Viscosidad Cinemática @ 30 °C, ASTM D mm2/s(cSt) - 0,7186 445 Viscosidad Cinemática @ 50 °C, ASTM D mm2/s(cSt) 18.715 0,5976 445 Viscosidad Cinemática @ 80 °C, ASTM D mm2/s(cSt) 1.692 N/A 445 Viscosidad Cinemática @ 100 °C, ASTM mm2/s(cSt) 458,7 N/A D 445 Estimación de Viscosidad Cinemática @ mm2/s(cSt) 145,8 N/A 125 °C, ASTM D 341 Estimación de Viscosidad Cinemática @ mm2/s(cSt) 58,73 N/A 150 °C, ASTM D 341 Fuente: Bases y Criterios de Diseño. Proyecto Interconexión de Nueva Planta para el Procesamiento de Crudo en el COPEM. N° H1M0011401-CO4I3-GD11001. 13.1 Gas de Producción En la Tabla N° 7, se muestra la composición y las condiciones del gas presente en la corriente del crudo XP y que será tratado en la Planta compresora existente en COPEM. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 18 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 7. Caracterización del Gas de Producción. Componente Molar % GPM Nitrógeno 0,098 0,000 Metano 90,347 0,000 Dióxido de Carbono 5,893 0,000 Etano 0,531 0,000 Propano 0,482 0,132 I-Butano 0,186 0,061 N-Butano 0,358 0,113 I-Pentano 0,276 0,101 N-Pentano 0,271 0,098 Hexano 0,491 0,201 Heptano 0,532 0,245 Octano 0,345 0,176 Nonano 0,148 0,070 Decano 0,036 0,022 Undecano 0,005 0,000 TOTAL 100.000 Fuente: Requerimientos de Diseño. Proyecto IPC de la Planta para Procesamiento de Crudo en el COPEM. 2012-PTM-GIC-069 13.2 Agua de Producción En la Tabla N° 8, se muestra la composición y las condiciones del agua producida presente en la corriente del crudo XP y que será tratada en la Planta de Tratamiento de Agua existente en COPEM. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 19 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 8. Caracterización del Agua de Producción. Propiedad Unidad Resultado pH Adimensional 7,25 Sólidos Disueltos Totales (TDS) mg/L 15018 DurezaTotal 366 Dureza Dureza del Calcio mgCaCO3/L 131 Dureza del Magnesio 235 Alcalinidad mgCaCO3/L 747,09 Solidos suspendidos Totales (TSS) mg/L 42 Salinidad psu 10,908 Mercurio μg ‹4 Contenido de Crudo mg/L 202,6 Hidrocarburos mg/L 22,4 Al 0,21 Ag ‹0,1 As ‹0,5 BA 1,1 B 10,1 Metales por Cd ‹0,1 plasma acoplado Co mg/L ‹0,1 inductivamente (ICP) Cu ‹0,1 Cr ‹0,1 Fe 0,84 Mn ‹0,1 Pb ‹0,1 Zn ‹0,1 Cl⁻ 9113 Aniones por F⁻ 8,8 cromatografía S⁻² ‹0,2 mg/L de intercambio ionico SO₃⁻²+ SO₄⁻² 23,5 NO₃⁻+ NO₂ 67 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 20 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 8. Caracterización del Agua de Producción. Propiedad Unidad Resultado Indice de Langelier (LSI) Adimensional 0,14 Fuente: Requerimientos de Diseño. Proyecto IPC de la Planta para Procesamiento de Crudo en el COPEM. 2012-PTM-GIC-069. 14 ESPECIFICACIONES DE LOS PRODUCTOS El crudo diluido y deshidratado debe tener las siguientes especificaciones de venta: TABLA N° 9. Especificaciones del Crudo Diluido y Deshidratado. Propiedad Valor Gravedad API del DCO 15,0 - 15,3 Contenido de agua y sedimentos (BSW) <1% Contenido de Sal <20 PTB Fuente: Requerimientos de Diseño. Proyecto IPC de la Planta para Procesamiento de Crudo en el COPEM. 2012-PTM-GIC-069 15 CONDICIONES EN LOS LÍMITES DE BATERIA Las condiciones de operación y los puntos de conexión de cada uno de los sistemas son suministrados por PETROMONAGAS en el documento N° H1M0011401-CO4I3-GD11001 de Bases y Criterios de Diseño para el proyecto de Interconexión de Nueva Planta para Procesamiento de Crudo (Planta Modular) en el Centro Operativo PETROMONAGAS (COPEM). Las condiciones de operación se muestran en la Tabla N° 10. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 21 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 10. Condiciones en los Límites de Batería Crudo diluido, Gas de Agua deshidratado proceso Suministro Producida Crudo Producido y desalado desde Planta Suministro desde de Agua desde cabezales (DCO) desde Modular de Gas Planta Cruda a Variable Recolectores la Planta hasta el Combustible Modular nueva hacia la Nueva Modular cabezal de a Planta hacia la Planta recolección Planta Modular hasta el Modular Planta Modular de Agua cabezal de Compresora Producida tanques Existente existentes Flujo Total 38,0 48,2(3) 4.30(3) 6,33(3) 3,26 (2 y 3) 22,42 (2) (MBPD) Presión 99,8 (1) 117,5 173,5 130,1 127,4 64,9 (psig) Temperatura 106 140 70 163 70 55 (°F) Fuente: Fuente: Requerimientos de Diseño. Proyecto IPC de la Planta para Procesamiento de Crudo en el COPEM. 2012-PTM-GIC-069, Bases y Criterios de Diseño Interconexión de Nueva Planta Modular, Doc. H1M0011401-CO4I3-GD11001. (1) Se debe considerar un valor de 70 psig como presión máxima de operación en el separador trifásico. (2) MMPCED. (3) Flujos actualizados por requerimiento de esta ingeniería. 16 SISTEMA DE ALMACENAMIENTO El sistema de almacenamiento consta de los siguientes equipos principales, que se listan a continuación:  Tanque de Desgasificación de DCO (012-0-TK-01).  Tanque de Crudo Diluido (DCO) (012-0-TK-02).  Tanque de DCO fuera de especificación (012-0-TK-03).  Tanque de Almacenamiento de Agua Producida (014-0-TK-01 A/B).  Tanque de Agua Fresca (015-0-TK-01).  Bomba de Exportación de DCO (012-0-P-01-A/B/C/D).  Bomba de Recirculación de DCO (012-0-P-02-A/B).  Bomba de Exportación de Agua Producida (014-0-P-01-A/B/C).  Bomba de Agua de Fresca (015-0-P-01-A/B/C).  Bomba de Agua para Desarenado (014-0-P-02-A/B). Los tanques de almacenamiento poseen las siguientes caracteristicas, validadas a partir de datos suministrados por la Ingeniería Conceptual: INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 22 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 11. Caracteristicas de los Tanques de Almacenamiento. Tiempo de Capacidad Tanque Residencia Nominal (bbl) (min) 012-0-TK-01 5100 66,24 012-0-TK-02 5100 56,47 012-0-TK-03 505 17,54 014-0-TK-01-A/B 505 60,27 015-0-TK-01 505 99,55 17 SERVICIOS AUXILIARES Todos los sistemas de servicios industriales serán diseñados para apoyar las operaciones en la Planta de Procesamiento de Crudo en el centro Operativo Petromonagas (COPEM), bien sea que estén ubicadas en sitios diferentes o se encuentren una al lado de la otra. 17.1 Gas Combustible El gas combustible provieniente de COPEM, es requerido en la nueva planta modular para alimentar a los equipos principales; desaladores/deshidratadores. Adicionalmente es utilizado como gas de purga para los cabezales del mechurrio de baja y mechurrio de baja-baja presión, pilotos de los mechurrios y para el blanketing (inertización) de tanques de almacenamiento y recipientes. Las características del Gas Combustible son las mostradas en la Tabla N° 12. TABLA N° 12. Especificación del Gas combustible. Componentes Molar % NITROGENO 0,101 METANO 91,232 CO2 5,694 ETANO 0,474 PROPANO 0,323 I-BUTANO 0,088 N-BUTANO 0,133 I-PENTANO 0,057 N-PENTANO 0,044 HEXANOS 0,031 HEPTANOS 0,013 OCTANOS 0,003 NONANOS 0,001 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 23 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 12. Especificación del Gas combustible. Componentes Molar % DECANOS 0,000 H2O 1,385 PSEUDOCOMPONENTES 0,423 Fuente: Doc. PDVSA N°2012 PTM-GIC-069 Requerimientos de diseño fecha 02-09-2014. 17.2 Inyección de Químicos Las instalaciones dedicadas para almacenamiento e inyección serán suministradas para los químicos que se indican a continuación:  Demulsificante.  Antiespumante.  Inhibidor de Corrosión.  Inhibidor de Inscrustaciones. En la siguiente fase de ingeniería debe considerarse la inyección de biocida en el tratamiento del agua producida, para evitar la formación de colonias de bacterias que puedan favorecer el proceso de corrosión. 17.3 Aire para Instrumentos y Aire de Servicios El sistema de suministro de aire de instrumentos y servicios proporciona aire de instrumentos seco y libre de aceite para los instrumentos y válvulas de activación neumática y para purga y aire de servicio húmedo y libre de aceite para herramientas neumáticas y uso en estaciones de servicio. Las especificaciones preliminares para aire de instrumento y de servicio se encuentran en la Tabla N° 13. TABLA N° 13. Especificación para Aire de Instrumento y de Servicios. Aire Parámetro Aire Servicio Instrumento < 35°F a máx Punto de Rocío saturado presión oper. Presión Operativa Normal (en usuarios) 100 psig 110 psig Presión Operativa Minima (en usuarios) 70 psig 70 psig Petróleo Libre Libre Tamaño de la Partícula 3 µm - Fuente: PIP PCCIA001 “Instrument Air System Criteria” INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 24 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 17.4 Sistema de Alivio La Planta de Procesamiento de Crudo en el centro Operativo Petromonagas (COPEM), cuenta con un Mechurrio de Baja-Baja Presión y un Mechurrio de Baja Presión. El Mechurrio de Baja-Baja Presión está diseñado para recibir/recolectar las descargas de gas proveniente Separador Estabilizador de Producción (011-0-V-04) y del Separador Desgasificador (012-0-V-01) de manera continua y adicionalmente los gases provenientes de manera intermitente del Tanque de Desgasificación de DCO (012-0-TK- 01), Tanque de Crudo Fuera de Especificación (012-0-TK-03), Tanque de Agua Fresca (015-0-TK-01) y Tanque de Almacenamiento de Agua Producida (014-0-TK-01-A/B). El Mechurrio de Baja Presión está previsto para conducir el fluido aliviado (durante escenarios de emergencia) desde las válvulas de alivio, válvulas de control de sobrepresión y el venteo del recipiente recolector de los drenajes aceitosos (drenaje cerrado) hasta un quemador de gas, donde puede ser quemado de forma segura, y el gas de combustión descargado a la atmósfera. 17.5 Agua Contra Incendios El Agua que es usada para contrarrestar incendios en la planta; es almacenada en un Tanque dedicado de Agua contra Incendio y bombeada hacia el sistema de tuberías contraincendios a través de un conjunto de tres bombas dedicadas:  Bomba de Agua Contra Incendio (con motor eléctrico y motor diesel)  Bomba Jockey 17.6 Sistema de Drenaje Cerrado El Sistema de Drenaje Cerrado recolecta los líquidos provenientes de recipientes y equipos (contentivos de hidrocarburos líquidos), que funcionan en la Planta de Procesamiento de Crudo. Todos los equipos y líneas deben ser drenables, de manera de poder drenar líquidos hacia el Tambor de Drenaje Cerrado 017-0-V-01. Los equipos son normalmente vaciados para fines de mantenimiento, inspección o parada, por medio de una bomba o equipo movible de presurización de gas. El Sistema de Drenaje Cerrado está compuesto de:  Una red de tuberías subterráneas  Un equipo recolector (recipiente) de líquidos.  Dos bombas. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 25 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS Los líquidos recolectados son bombeados hacia el Tanque de Desgasificación de DCO 012-0-TK-01, para su posterior procesamiento. Los vapores separados son venteados hacia el Mechurrio de Baja Baja Presión. 17.7 Sistema de Drenaje Abierto El Sistema de Drenaje Abierto recolectará el agua accidentalmente contaminada con aceite, proveniente del lavado de las áreas pavimentadas de la Planta de Procesamiento de Crudo producto de lluvias, incendios, pruebas hidrostáticas y de fuga en el equipo. Estas aguas serán bombeadas hacia la Planta de Tratamiento de aguas aceitosas de COPEM en donde las aguas deberán ser tratadas para cumplir en lo sucesivo con los requerimientos establecidos en la legislación venezolana en materia ambiental antes de su disposición definitiva. Se excluyen las aguas contaminadas con espuma del sistema contraincendios, las cuales deberán ser dispuestas a través de camiones de vacio. 17.8 Sistema de Recolección de Efluentes del Desarenado Los efluentes del desarenado de los recipientes: separador de producción y desaladores/deshidratadores, serán colectados y enviados a una fosa en donde se separará por decantación el agua de la arena, la arena acumulada será colectada por terceros para ser enviada a su tratamiento posterior fuera de las instalaciones de la EPF. En cuanto a los tanques con posible deposición de arena,se tiene que los mismos están provistos con facilidades para la inyección de agua motriz y remoción de la arena mediante camiones de vacío, así como una línea para enviar agua residual hacia la fosa de desarenado (017-0-RE-01), esto debido a la imposibilidad de drenar arena por gravedad. 17.9 Agua de Servicio El agua de servicio es suministrada por el Tanque de Agua Fresca 015-0-TK-01 y almacenada en un Tanque de Agua de Servicio perteneciente al Paquete de Agua Dulce 111-0-PK-01, desde donde será alimentada mediante un sistema de bombeo a las estaciones de servicio de la Planta. El Paquete de Agua Dulce 111-0-PK-01 será desarrollado en la siguiente fase de ingeniería. 17.10 Agua Potable El agua potable se recibe mediante camiones cisternas y es almacenada en un Tanque de Almacenamiento de Agua Potable perteneciente al Paquete de Agua Dulce 111-0-PK- 01, desde donde se distribuye a través de un sistema hidroneumático a las estaciones de duchas lavaojos y regaderas de seguridad ubicadas en las áreas de manejo de INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 26 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS químicos de la Planta. El Paquete de Agua Dulce 111-0-PK-01 será desarrollado en la siguiente fase de ingeniería. 18 CONSIDERACIONES ESPECIALES A continuación se indica la filosofía de respaldo de equipos, redundancia de instrumentos, requerimientos de arranque automático de bombas y compresores, sistemas de despresurización (manual o automático) y algunas otras consideraciones especiales que fueron establecidas durante la Ingeniería Conceptual y que se utilizan en el Proyecto; así como los factores de diseño usados para el dimensionamiento de equipos, y sus preferencias por un determinado fabricante. 18.1 Respaldo de Equipos Sólo contarán con respaldo los equipos de bombeo de servicio continuo y compresores del sistema de aire de instrumento. No se considera respaldo en los recipientes a presión, tanques de almacenamiento ni sistema de alivio de la planta. 18.2 Redundancia de Instrumentos No está prevista la redundancia de instrumentos, excepto la que resulten posterior al estudio de niveles de capas de protección de la planta, a ser desarrollado en una etapa posterior de la ingeniería Básica. 18.3 Requerimientos de Arranque Automático de Bombas y Compresores Todas las bombas asociadas a los Sistemas de Drenaje Abierto y Cerrado, Sistema de venteo y alivio de baja y baja-baja presión, así como los compresores del Sistema de Suministro de Aire de Instrumentos y Servicios, contarán con arranque y paro automático. 18.4 Sistemas de despresurización (manual o automático) Por tratarse de sistemas que operan a baja presión, ningún equipo cuenta con despresurización manual o automática. No obstante, para garantizar la continuidad de las operaciones, los excedentes del gas asociado que se separan en el separador de producción, que no pudieran ser manejados en COPEM, serán enviados bajo control de presión al Sistema de Alivio de la planta. 18.5 Otras consideraciones especiales Todos los tanques que almacenan productos cuya presión de vapor a la temperatura normal de almacenamiento excedan de 11 psia de presión, serán provisto de gas de manto y los vapores producidos serán recuperados y enviados al mechurrio de baja-baja INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 27 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS presión, para ser quemados y convertidos en CO2 y vapor de agua para evitar ser descargados libremente al ambiente. 18.6 Factores de diseño a ser usados para el dimensionamiento de los equipos Todos los equipos y bombas de proceso serán diseñados con un 10% de factor de sobre diseño. Se considera un factor de sobrediseno entre 15% y 20% para el diseño del Sistema de Aire de Instrumento para tener en cuenta las fugas que pudieran presentarse en el mismo. Para el separador de producción se considera un 20% de sobrediseño respecto al flujo de crudo diluido (EHCO + diluente + agua), para el manejo de los baches de líquido que se producen durante las operaciones de inspección, limpieza de las troncales de DCO y el manejo de los slugs que pueden presentarse debido a que el flujo es multifásico. 18.7 Preferencias por un determinado fabricante Se tendrá en cuenta para el diseño y selección de un determinado tipo de equipo rotativo o estático, así como las válvulas de seguridad y sistemas de venteo y alivio, válvulas mecánicas, instrumentos de medición y control, paquetes de inyección de químicos y equipos misceláneos, las marcas, tipos y proveedores de equipos similares instalados y en funcionamiento en COPEM. 18.8 Regulaciones ambientales Los equipos de procesos y los sistemas de control relacionados con la contaminación del medio ambiente, deben cumplir con las normas y regulaciones ambientales nacionales vigentes que sean aplicables a la instalación y a la seguridad del personal. Se deberá tener en cuenta lo establecido en la Ley Orgánica del Ambiente y Ley Penal del Ambiente. Para el cumplimiento de la misma se deberán respetar los niveles máximos establecidos en los decretos que forman parte de la Norma Técnica Venezolana para los diferentes contaminantes arrojados al ambiente. 18.8.1 Control de Ruido. El ruido generado por fuentes tales como grúas, equipos rotativos, válvulas de control y motores entre otros, deberán cumplir con lo establecido por el MPPA y la Norma COVENIN para tal fin.  Decreto Nº 2217 (23/04/92): Normas sobre el control de la contaminación generada por ruido. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 28 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS  COVENIN No. 1565: 1995. Ruido Ocupacional. Programa de Conservación Auditiva. Niveles Permisibles y Criterios de Evaluación. 18.8.2 Almacenamiento y Manejo de Desechos Sólidos. Los sólidos de desecho a generarse durante la operación, deberán ser clasificados y manejados de acuerdo a su actividad biológica, química o inerte. En etapas más avanzadas de la ingeniería, se deberán indicar mediciones de control, clasificación, segregación, tratamiento, almacenamiento temporal, transporte y disposición de todos los desechos a generarse. El manejo de desechos sólidos deberá cumplir con lo especificado en los siguientes decretos:  Decreto N° 2216: Normas para el Manejo de los Desechos Sólidos de Origen Doméstico, Comercial, Industrial, o de cualquier Naturaleza que no sean Peligrosos”.  Decreto 2635: Normas para el control de la recuperación de materiales Peligrosos y el manejo de los desechos peligrosos.  Ley Gubernamental Venezolana No. 55: Ley sobre sustancias, materiales y desechos peligrosos. 18.8.3 Tratamiento y Manejo de Emisiones Atmosféricas. Las emisiones atmosféricas generadas deben cumplir con el Decreto 638, el cual contempla en su forma modificada las regulaciones ambientales de las partículas en los gases de combustión. 18.8.4 Tratamiento y Manejo de Efluentes Líquidos. Los efluentes líquidos generados serán dirigidos y tratados en el Sistema de Manejo y Disposición de efluentes líquidos de COPEM, fuera del límite de batería. 19 CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS Los criterios de diseño de procesos son definidos de acuerdo con el sistema a diseñar o evaluar. A continuación se muestran los criterios de diseño y conceptos básicos que aplican en el desarrollo de este Proyecto. 19.1 Presión de Operación Es la presión a la cual los equipos o tuberías están normalmente expuestos durante la operación normal de los sistemas a que pertenecen. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 29 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.2 Presión de Operación Máxima (POM) Es la máxima presión prevista en el sistema, debido a desviaciones de la operación normal. Esto incluye arranques, paradas, operaciones alternadas, requerimientos de control, flexibilidad de operación y perturbaciones del proceso. La mínima presión de operación máxima a ser considerada debe ser al menos 5% mayor que la presión de operación normal, de acuerdo a la Norma PDVSA MDP-01-DP-01 (11/2014). 19.3 Presión de Operación Mínima (Vacío) La presión de operación mínima es la presión sub–atmosférica más baja que puede tener el sistema, basada en las condiciones esperadas de la operación, incluyendo arranque y parada. Los recipientes sometidos a condiciones de presión sub–atmosférica, deben ser diseñados para vacío total. 19.4 Presión de Prueba El fluido de prueba será normalmente agua, de calidad adecuada al servicio para minimizar efectos corrosivos, a menos que el custodio del equipo especifique lo contrario. En caso de utilizar agua se realizará de la siguiente forma:  La presión de prueba no debe ser menor de 1,5 veces la presión de diseño y no debe exceder la presión máxima permitida de cualquier componente que no haya sido aislado a la temperatura de prueba. En caso de utilizar aire o gas inerte se efectuará de la siguiente forma:  La presión de prueba neumática no debe ser mayor a 1,1 veces la presión de diseño. 19.5 Presión de Diseño La presión de diseño es la máxima presión interna o externa utilizada para determinar el espesor mínimo de tuberías y recipientes y otros equipos. Para condiciones de vacío parcial o total, la presión externa es la máxima diferencia entre la atmosférica y la presión en el interior del recipiente o tubería. La presión de diseño especificada para equipos y tuberías esta normalmente basada en la presión de operación máxima, más la diferencia de presión entre la presión máxima de operación y la presión fijada en el sistema de alivio de presión (AP). INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 30 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS  Recipientes: Para el caso de recipientes conteniendo vapor y líquido, si no están normalmente llenos de líquido, se recomienda usar los valores indicados en la Tabla N° 14 para la presión de diseño. Para el caso de recipientes llenos de líquido, la presión de diseño debe ser al menos la presión de cierre de la bomba que carga el recipiente, si el mismo puede ser bloqueado mientras el sistema de alimentación permanece operando. TABLA N° 14. Presión de Diseño de Recipientes. Presión de Operación Máxima (POM) Presión de Diseño 0 a 25 psig (172 kPa man) (NOTA) 50 psig (345 kPa man) Entre 25 y 250 psig (171 y 1725 kPa man) POMAX + 25 psig (170 kPa) Entre 250 y 580 psig (1725 y 4000 kPa man) 110% de POMAX Entre 580 y 1160 psig (4000 y 8000 kPa man) POMAX + 58 psig (400 kPa) Sobre 1160 psig (8000 kPa man) 105% de POMAX Fuente:PDVSA MDP-01-DP-01. “Presión y Temperatura de Diseño” (11/2014). NOTA : Para equipos protegidos por una válvula de alivio que descarga a un sistema cerrado. La presión de diseño para recipientes protegidos con válvulas de alivio se establece de la siguiente manera: Para sistemas con presiones de operación menores a 1725 kPaman (250 psig): - Protegidos con válvula de alivio de acción directa (Convencional o de fuelle balanceado) un incremento mínimo de 172 kPaman (25 psig) se dede añadir a la máxima presión de operación. - Protegidos con válvula de alivio operada por piloto un incremento mínimo de 35 kPa man (5 psig) se dede añadir a la máxima presión de operación. Para sistemas con presiones de operación mayores a 1725 kPaman (250 psig): - Protegidos con válvula de alivio de acción directa (Convencional o de fuelle balanceado) la máxima presión de operación debe ser divida por 0,9. - Protegidos con válvula de alivio operada por piloto la máxima presión de operación debe ser divida por 0,95. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 31 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS  Intercambiadores de Calor: Las presiones de diseño son especificadas separadamente para la carcasa y los tubos, en la manera usual que para la mayoría de los equipos. Luego de determinar las presiones de diseño, se verifica la presión de diseño del lado de baja presión sea tal que: la relación entre las presiones de diseño del lado de baja y alta presión sea mayor o igual a 10/13: PDIS . BAJA 10  PDIS . ALTA 13 Si la relación no se cumple, la presión de diseño del lado de baja presión es ajustada de manera que: 10 PDIS . BAJA  PDIS . ALTA * 13  Equipos a vacío: Los recipientes sujetos a vacío parcial o total (presión sub–atmosférica), se deben diseñar para vacío total. Si se prevé un vacío para cualquier condición de operación, éste debe ser especificado como una condición de diseño.  Tuberías: La presión de diseño para tuberías debe ser consistente con la presión de diseño para los recipientes y equipos a los cuales se conectan, y cumplir con los siguientes aspectos:  Tuberías protegidas por dispositivos de alivio de presión (AP). En este caso, la presión de diseño debe ser igual a la presión de ajuste establecida para el aparato de alivio de presión (AP) que protege al sistema, más el cabezal estático cuando aplique.  Tuberías no protegidas por dispositivos de alivio de presión. La presión de diseño para cualquier sección de tubería no protegida por un aparato AP debe ser igual a la presión máxima que se puede desarrollar como resultado de una falla de una válvula de control, del bloqueo de una bomba, o del cierre inadvertido de una válvula, más el cabezal estático. Para tuberías sujetas a presión por bloqueo de bombas centrífugas y no protegidas por un aparato AP, un estimado aceptable de presión de diseño es el valor numérico mayor entre los siguientes (presión de cierre o Shut Off de la bomba): INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 32 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS a) Presión de succión normal de la bomba más 120% del diferencial de presión normal de la bomba. b) Presión de succión máxima de la bomba más el diferencial de presión normal de la bomba. En algunas circunstancias, puede ser necesario diseñar utilizando la presión de succión máxima de la bomba más el 120% del diferencial de presión normal de la bomba (caso más conservador). La presión de diseño para tuberías que operan a 15 psig o menos, debe ser por lo menos igual a la presión de operación más 2 psig, pero no menor de 16 psig. 19.6 Temperatura de Operación Es la temperatura de fluido del proceso prevista para la operación normal. 19.7 Temperatura Ambiental Promedio Corresponde al promedio calculado entre la máxima y mínima temperatura ambiental. 19.8 Temperatura Máxima de Operación, MaxTO Es la temperatura más alta del fluido del proceso prevista para las desviaciones esperadas de la operación normal. Esto incluye arranque, despresurización, parada, operaciones alternadas, requerimientos de control, flexibilidad operacional y perturbaciones del proceso (ver Norma PDVSA MDP-01-DP-01, 11/2014). En caso de no disponer de la temperatura máxima del proceso, se empleará un (+ 20%) de la temperatura normal de operación para especificarla. Si la temperatura de diseño es menor a la temperatura máxima resultante, para algún caso en particular, se utilizará la temperatura de diseño como condición máxima. 19.9 Temperatura de Operación Mínima, MinTO Es la temperatura más baja del fluido del proceso prevista para las desviaciones esperadas de la operación normal. Esto incluye arranque, despresurización, parada, operaciones alternadas, requerimientos de control, flexibilidad operacional y perturbaciones del proceso. En caso de no disponer de la temperatura mínima del proceso, se empleará un (-20%) de la temperatura normal de operación para especificarla. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 33 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.10 Temperatura de Diseño, TD Es la temperatura del metal que representa las condiciones coincidentes más severas de presión y temperatura. Esta temperatura es utilizada para el diseño mecánico de equipos y tuberías, incluyendo la selección de materiales. La temperatura de diseño debe ser 28°C (50°F) superior a la temperatura de operación, en ningún caso inferior que la máxima temperatura en casos de emergencia, como falla de servicios, bloqueo de operación, falla de instrumentos, etc. Adicionalmente, se debe considerar lo siguiente: La temperatura de diseño de equipos y sistemas protegidos por válvulas de alivio, debe ser al menos la máxima temperatura coincidente con la presión de ajuste de la válvula de alivio respectiva.  La mínima temperatura de diseño es la mínima temperatura ambiente.  La temperatura de diseño de las líneas conectadas a los equipos será la misma temperatura de diseño de equipos relacionados. La temperatura operacional mínima y los efectos de despresurización del sistema, en sistemas donde se apliquen varios criterios se escoge la menor temperatura que resulte del análisis realizado. A continuación se presentan algunos factores que afectan la determinación de la temperatura de diseño para diferentes equipos: La temperatura de diseño del metal para recipientes aislados internamente se establece normalmente en 343 °C (650 °F).  Tanques de Almacenamiento Atmosféricos: estos tanques de almacenamiento tienen una temperatura de diseño igual a la temperatura máxima de almacenamiento del fluido o del ambiente, cualquiera que sea mayor. 19.11 Circuitos de Pérdida de Presión 19.11.1 Válvulas de Control. Los siguientes criterios para caída de presión en válvulas de control, deben ser utilizados como guía para los cálculos hidráulicos correspondientes:  La pérdida de presión asignada a una válvula de control al flujo normal de operación es, generalmente, igual a: INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 34 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS  10 % (× 0,1) de la presión de operación del sistema al destino de la bomba, hasta un máx. de 1000 psia.  30 % (× 0,3) de las pérdidas variables de los tramos que rodean la válvula que no posean bomba. De las pérdidas variables se descartan las pérdidas por estática y se toman las pérdidas por fricción, equipos en general y elementos de flujo.  La mínima caída de presión en una válvula de presión debe ser 10 psi, a menos que se requieran de válvulas de baja caída de presión en donde la misma se define en función de la disponibilidad de presión en el sistema.  Para gases y vapores serán usados los mismos criterios que en la descarga de las bombas. 19.11.2 Elementos primarios de medición de flujo.  Placas de orificio: la pérdida de presión (diferencial) para las placas de orificio es de 3,6 psi (100 pulgadas de agua). Si la placa maneja líquidos en equilibrio termodinámico (fondos de torres fraccionadoras, tambores de reflujo, etc.) se usan 0,7 psi (20 pulgadas de agua) como presión diferencial.  Rotámetros, cuñas, vórtices, venturis, turbinas: la pérdida de presión es asumida igual que en las placas de orificio.  Tubo pitot, medición de masa térmica, ultrasónico y magnético: la pérdida de presión es despreciable en esta clase de medidores de flujo.  Coriolis: la pérdida de presión es consultada con la Disciplina de Automatización y Control. 19.11.3 Software de Cálculo. Los cálculos de circuitos de pérdida de presión para líquidos serán realizados con el software del Departamento de Procesos de Inelectra “Cálculos Hidráulicos”, versión 2004 o el software de Invensys “PipePhase”, versión 9.7. Los cálculos de circuitos de pérdida de presión para vapor y mezclas bifásicas y multifásicas serán realizados con el software de Invensys “PipePhase”, versión 9.7. Los cálculos de los cabezales asociados al sistema de alivio se realizó con el software Aspen Flare System Analizer V-8.8. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 35 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.12 Dimensionamiento de las Líneas Los siguientes criterios serán utilizados para el diseño de las tuberías de proceso y servicios, tomando en cuenta las velocidades máximas y mínimas en las líneas.  Los diámetros de tuberías para los diferentes fluidos serán calculados para un flujo de diseño igual al 110% del flujo normal de operación o el flujo rated en caso de bombas.  Los diámetros de las tuberías serán establecidos según los estándares ASME/ANSI B36.10/19. 19.13 Estimación de las Longitudes de las Líneas La longitud de las tuberías requeridas para los cálculos hidráulicos estarán referidos al Plano de Distribución de equipos en planta, considerando un sobre diseño de 60 %. 19.13.1 Tuberías para Líquidos: Los criterios de velocidad (pie/s) y caída de presión (ΔP/100 pie) empleados en tuberías que operan con líquidos, se muestran en la Tabla Nº 15. TABLA N° 15. Criterios de Velocidad y ∆P para tuberías que operan con líquidos. Velocidad Máxima ΔP Máximo Tipo de Servicio (ft/s) psi/100 ft Recomendación General 5 - 15 4 Flujo Laminar 4 -5 Flujo Turbulento Densidad de Liquido (lb/ft3) 100 5-8 50 6 - 10 20 10 - 15 Succión de Bomba (Liquido en Ebullición) 2-6 0.4 Succión de Bomba (Liquido en Grado de no 4-8 0.4 Ebullición) Descarga de Bomba (0-250 gpm) 6-8 4 Descarga de Bomba (250-700 gpm) 8 - 10 4 Descarga de Bomba (> 700 gpm) 10 - 15 2 Salida Fondo de Recipiente 4-6 0.6 Salida del Recalentador 1-4 0.15 3-6 0.5 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 36 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 15. Criterios de Velocidad y ∆P para tuberías que operan con líquidos. Velocidad Máxima ΔP Máximo Tipo de Servicio (ft/s) psi/100 ft Liquido para Enfriadores 4-6 Líneas de Refrigerantes 2-4 0.4 Líneas de Circulación de Gravedad 3-8 0.4 Líneas de Transferencia de Líquidos 25 (total) Líneas de Empalme 25 (total) Líneas de Agua: 1.5 Servicio General 2 -16 Diámetro (in) 1 2-3 2 3 – 4.5 4 5-7 6 7-9 8 8 -10 10 10 - 12 12 10 - 14 16 10 - 15 20 y superior 10 - 16 Succión de Bomba 5 - 10 Descarga de Bomba 5 - 10 Entrada de Recalentador 8 - 15 Fuente: PDVSA L-TP 1.5. “Cálculos Hidráulicos de Tuberías”. 19.13.2 Tuberías para Gas: La Tabla N° 16 muestra los valores a ser utilizados en el diseño de líneas de acero al carbono (manejo de gas o vapor). INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 37 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 16. Caída Máxima de Presión y Velocidades Recomendadas en para Gas y Vapor. Velocidad Máxima ΔP Máximo Tipo de Servicio (ft/s) psi/100 ft Recomendación General 160/(ρ)1/2 Nivel de Presión, barg P > 34,5 2,0 13,8 < P ≤ 34,5 1,5 10,3 < P ≤ 13,8 0,6 3,4 < P ≤ 10,3 0,3 0 < P ≤ 3,4 0,15 Vaciado 0,1 Líneas de Gas dentro de la Planta 0,5 Succión del Compresor 0,3 – 0,4 Descarga del Compresor 0,5 – 0,6 Fuente: PDVSA L-TP 1.5. “Cálculos Hidráulicos de Tuberías”. 19.13.3 Tuberías para Flujo Bifásico Las líneas de dos fases serán diseñadas tomando en consideración la velocidad del fluido. La máxima velocidad recomendada para líneas de dos fases es definida mediante la siguiente fórmula: 120 Vm  , ft / s  mezcla Donde:  mezcla = densidad de fluido mezclado en condiciones operativas, lb/ft3 Ql x  l  Qg x  g  mezcla  Ql  Qg Q: flujo volumétrico de líquido o gas @ T,P, ft3/h. l/g: densidad de líquido o gas @ T,P, lb/ft3 La mínima velocidad recomendada para un flujo de dos fases es 3 m/s. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 38 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.13.4 Velocidad Erosional Los sistemas de flujo bifásico están casi siempre acompañados por erosión, especialmente en el caso de líneas de proceso diseñadas para transportar flujos a alta velocidad dentro de los régimen anulares o de neblina. El siguiente criterio empírico se utiliza para que la velocidad del fluido no exceda la velocidad de erosión. 160 Ve  , ft / s  mezcla 19.14 Recipientes a Presión 19.14.1 Separadores de dos fases En un separador de dos fases, las partículas de líquido son removidas de la corriente de gas. El tamaño mínimo de las partículas que pueden ser removidas es de 150 micras. En caso de que el tamaño de las gotas esté por debajo de las 150 micras y tengan que ser removidas del gas de salida, es necesario instalar dentro del recipiente, un eliminador de neblina. Para separadores verticales, la altura de la sección de separación de vapor/líquido está relacionada con el diámetro del recipiente. El dimensionamiento de los recipientes a presión estará de acuerdo a los criterios establecidos en la Guía de Ingeniería PDVSA 90616.1.027 “Separadores Líquido- Vapor” y en el Manuel de Diseño de Procesos MDP-03-S-03 “Separadores Líquido – Vapor”. 19.14.2 Velocidad Crítica La velocidad crítica es igual a la velocidad del vapor que se utilizará para asegurar que la velocidad superficial de vapor (a lo largo y ancho de la sección del recipiente) es suficientemente baja para evitar un excesivo arrastre del líquido. La velocidad crítica entre la separación y el arrastre se define mediante la siguiente fórmula: Vc  K  liq  gas gas Donde: Vc: velocidad permitida del vapor (ft/s). INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 39 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS gas: densidad del gas en condiciones operativas (lb/ft3). liq: densidad del líquido en condiciones operativas (lb/ft3). k: coeficiente de arrastre. 19.14.3 Coeficiente de Arrastre El coeficiente de arrastre o coeficiente Souders-Brown ha sido definido en función del desempeño de los equipos. Para el diseño del recipiente, el valor (coeficiente) será seleccionado dependiendo de la efectividad del servicio del separador. 19.14.4 Longitud Efectiva de Separación Es la longitud requerida en recipientes horizontales para el proceso de separación gas – líquido. Para fines de diseño, la longitud efectiva de separación puede asumirse como la longitud tangente (incluida las dimensiones de la boquilla, las tolerancias de construcción, entre otros elementos). 19.14.5 Tasa de Flujo Normal Es definida como la máxima tasa de flujo de gas que alimenta el separador en condiciones operativas normales. No se estableció sobrediseno en el flujo de gas para el dimensionamiento del separador de producción, sólo se estableció para la fase líquida como se indica en el apartado 18.6. 19.14.6 Niveles de Líquido en un Recipiente La Tabla N° 17 muestra la lista de términos (acrónimos) que se utilizará para los diferentes niveles de líquido en un recipiente: TABLA N° 17. Identificación de Niveles de Líquido en un Recipiente. Términos Descripción HHLL Nivel de Líquido Alto - Alto HLL Nivel de Líquido Alto NLL Nivel de Líquido Normal LLL Nivel de Líquido Bajo LLLL Nivel de Líquido Bajo - Bajo Fuente: MDP-03-S-03 “Separadores Líquido – Vapor”. La Tabla N° 18 muestra los criterios que se utilizarán para definir los niveles de líquido en un recipiente. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 40 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 18. Criterios para la definición del Nivel de Líquido en un Recipiente. Descripción Criterios Separador Vertical Entre Nivel Alto y Alto – Alto Tiempo de permanencia de 5 minutos, (HLL - HHLL) distancia mínima 200 mm Entre Nivel Bajo y Alto - Alto Dependiendo del servicio, ver Tabla 24 para ( LLL-HLL) detalles. Mínimo 300 mm. Entre Nivel Bajo – Bajo y Bajo Tiempo de permanencia de 5 minutos, ( LLLL-LLL) distancia mínima 200 mm Separador Horizontal Entre Nivel Alto y Alto – Alto Tiempo de permanencia de 5 minutos, (HLL - HHLL) distancia mínima 100 mm. Entre Nivel Bajo y Alto - Alto Dependiendo del servicio, ver Tabla 24 para (HLLL – HLL) detalles. Mínimo 300 mm. Entre Nivel Bajo – Bajo y Bajo Tiempo de permanencia de 5 minutos, ( LLLL-LLL) distancia mínima 150 mm Fuente: PDVSA MDP-03-S-03. “Separadores Líquido – Vapor”. 19.14.7 Tiempo de Permanencia El tiempo de permanencia del separador se define en función del volumen de líquido entre HLL y LLL. La Tabla 19 muestra los valores de tiempo de permanencia recomendado para diferentes servicios: TABLA N° 19. Tiempo de Permanencia para Separadores. Tiempo de Permanencia Servicio Recomendado Tambor de Productos de Alimentación (Insumos): 20 minutos Insumos de otra Unidad (Diferente Sala de Control) 15 minutos Insumos de otra Unidad (Misma Sala de Control 15-20 minutos Insumos de PatioTanques de Áreas Operacionales Productos para Almacenamiento Con Bomba 5 minutos Sin Bomba 3 minutos Producto hacia un Calentador 8 a 10 minutos Desgasificación Atmosferica (Gas Boot) Tanque de Almacenamiento de Techo Flotante 15 minutos INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 41 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 19. Tiempo de Permanencia para Separadores. Tiempo de Permanencia Servicio Recomendado Tanque de Almacenamiento de Techo Fijo 10 minutos Separador Gas-Liquido 5 minutos 30 minutos de la siguiente forma: 20 minutos (LLL-NLL) Separador del Mechurrio (KO Drum) 10 minutos (NLL-HLL) Fuente: MDP-03-S-03 “Separadores Líquido – Vapor”. 19.14.8 Diametro de Boquillas Como criterio general, el diámetro de la boquilla de un recipiente no deberá ser menor que el diámetro de la línea en la que se conecta. En la Tabla 20 se muestran las velocidades máximas de fluido para el dimensionamiento de las boquillas de los recipientes. TABLA 20. Velocidades Máximas en las Boquillas. Descripción Velocidad Máxima (ft/s) Salida de Líquido 10 Salida de Vapor 60/(ρg)1/2 Alimentación de dos fases (recipientes 45/(ρm)1/2 con malla o demister) Alimentación de dos fases (recipientes 60/(ρm)1/2 sin malla o demister) Fuente: Norma PDVSA MDP-03-S-03. ρg :densidad del vapor @ condiciones de P y T, lb/ft3 ρm: densidad de la mezcla de dos fases @ condiciones de P y T, lb/ft3 19.15 Bombas Los equipos del sistema de bombeo se instalarán en paralelo y las tuberías de distribución de flujo uniforme de la succión se deben arreglar en forma simétrica para garantizar que todas las bombas tengan el mismo Cabezal Neto de Succión Positivo Disponible (NPSHA, por sus siglas en inglés). En general, las bombas contarán con un motor eléctrico y con los dispositivos de protección correspondientes. 19.15.1 Capacidad de Diseño El flujo de diseño de las bombas será 10 % sobre el flujo normal de operación. Adicionalmente se tienen los siguientes criterios: INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 42 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 21. Capacidades de Diseño de Bombas en Función del Servicio. Capacidad de Diseño Servicio (% sobre la capacidad normal) Intermitente 0 Inyección de químicos 20 Transferencia 20 Fuente: criterios de diseño y buenas prácticas de Inelectra. 19.15.2 Diferencial de Presión de Diseño El diferencial (cabezal) de presión de diseño de una bomba, se calcula con la capacidad de diseño de la misma y cubre las presiones del proceso, las pérdidas por fricción en las líneas, ΔP en los equipos, altura estática y ΔP en las válvulas de control, entre otros. 19.15.3 Altura Neta de Presión de Succión Disponible (NPSHA) El cálculo del NPSH disponible será calculado con el flujo de diseño. La diferencia entre NPSH disponible y el NPSH requerido deberá ser como mínimo 3 ft. Para los tanques de almacenamiento la altura estática se calculará en función del nivel más bajo de líquido en el tanque que es el nivel bajo – bajo (LLLL). Si el NPSH calculado es mayor a 25 ft, se especifica dicho valor en lugar del valor real. 19.15.4 Presión normal de succión La presión de succión de las bombas deberá basarse en la presión mínima de operación continua del tanque al cual esté conectada la alimentación y la altura estática de líquido, medida desde el centro de la boquilla de succión de la bomba y el nivel normal de operación esperado de líquido en el tanque. 19.15.5 Máxima Presión de Succión (MPS) De un recipiente atmosférico, la MPS se calcula con el cabezal estático considerando el nivel alto - alto y sin considerar las pérdidas por fricción. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 43 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS De un recipiente a presión, la MPS se calcula con la presión de ajuste de la válvula de alivio instalada en el recipiente más el cabezal estático considerando el nivel alto - alto y sin considerar las pérdidas por fricción. De un recipiente no protegido por válvula de alivio, la MPS se calcula como la presión de cierre de una bomba que este ubicada aguas arriba. 19.15.6 Presión mínima de succión Presión mínima de operación continua del recipiente al cual este conectada la alimentación y la altura estática del líquido medida desde el centro de la boquilla de succión de la bomba y el nivel bajo-bajo de líquido del recipiente. Para tanques, la altura estática del líquido será medida desde el centro de la boquilla de succión y el nivel más bajo de líquido del tanque (LLLL). De acuerdo a la Norma PDVSA MDP-02-P-02, la presión de succión de las bombas no debería ser diseñada para estar muy por debajo de la presión atmosférica. A presiones reducidas la filtración de aire al interior de la línea y/o la vaporización de gases disueltos podrían causar problemas. La presión de succión mínima recomendada es de 83 kPa absolutos (12 psia). 19.15.7 Presión de cierre (Shut off) para bombas(PSP) La presión de cierre para bombas centrifugas se calculará como se presenta a continuación: - Presión de cierre = MPS + 1,2 x Diferencial de presión La presión de cierre para bombas de desplazamiento positivo será el valor más alto entre las siguientes ecuaciones: - Presión de cierre = 1,1 x Presión de descarga - Presión de cierre = Presión de descarga + 25 psig INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 44 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.15.8 Requerimiento de flujo mínimo El requerimiento de flujo mínimo para bombas centrifugas se estimará de acuerdo a la Tabla N° 22. TABLA N° 22. Flujo Mínimo de Bombas. Requerimiento de Flujo FLUJO DE DISEÑO DE LA BOMBA Mínimo de la Bomba (% del flujo de diseño) m3/h USgpm BPD 30 (x 0,3) < 45 < 200 < 6860 35 (x 0,35) 45 a 115 200 a 500 6860 a 17140 40 (x 0,4) 115 a 455 500 a 2000 17140 a 68570 50 (x 0,5) > 455 > 2000 > 68570 65 (x 0,65) > 2270 > 10000 > 342860 Fuente: criterios de diseño y buenas prácticas de Inelectra. 19.15.9 Potencia al freno Para estimar la potencia al freno (BHP) requerida de las bombas, se considerará una eficiencia entre 60 – 65%. 19.15.10 Presión de bombeo Para el diseño de bombas multifásicas, debe considerarse tanto la presión del líquido como la del gas. La tasa de flujo estándar de gas tiene que ser convertida a condiciones de succión, asumiendo que Z=1. 19.15.11 Eficiencia mecánica La eficiencia mecánica de las bombas multifásicas está entre 92% (0,92) y 80% (0,80), y depende de la cantidad y viscosidad del líquido. Para el diseño de bombas se recomienda considerar una eficiencia de 80%, puesto que este valor representa el más crítico de los escenarios. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 45 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.15.12 Eficiencia hidráulica La eficiencia hidráulica está asociada al derrame de líquido desde la sección de alta presión hasta la sección de baja presión dentro de la bomba. Esta eficiencia se encuentra en el rango que va desde el 99% (0,99) en caso de baja fracción de líquido, hasta el 75% (0,75) en el caso de un 100 % de líquido. Para el diseño de bombas se recomienda considerar una eficiencia de 75%, puesto que este valor representa el más crítico de los escenarios. 19.16 Tanques 19.16.1 Presión de Operación y Diseño. La Tabla N° 23 contiene los valores para las presiones de operación y de diseño de los tanques de almacenamiento cuando operan cerca de la presión atmosférica (API STD 650 “Welded Steel Tanks for Oil Storage”). TABLA Nº 23. Presiones de operación y diseño de tanques de almacenamiento. Valor Tipo de Tanque Presión Condición [psig] [in H2O] Atmosféricos Operación - 0,1 2,76 Con gas de Sobrepresión 2,5 69.26 Diseño manto Vacío 0,54 1,5 Fuente: API STD 650 “Welded Steel Tanks for Oil Storage”. 19.16.2 Temperatura de Diseño. La temperatura de diseño se encuentra dentro de los límites especificados por la norma API STD 650, tal como se presenta en la Tabla N° 24. TABLA Nº 24. Temperatura de diseño para los tanques. Temperatura Mínima Temperatura (°C) Máxima (°C) API STD 650 30 93,3 INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 46 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA Nº 24. Temperatura de diseño para los tanques. Temperatura Mínima Temperatura (°C) Máxima (°C) API STD 650 Apéndice M 93,3 260 Fuente: API STD 650 “Welded Steel Tanks for Oil Storage”. 19.16.3 Capacidad de venteo La capacidad normal de venteo es, como mínimo, la suma de los requerimientos de venteo, movimientos de líquido y efectos térmicos. Para más información se consultará la norma API STD 2000 “Venting Atmospheric and Low-Pressure Storage Tanks Nonrefrigerated and Refrigerated”. 19.17 Intercambiadores de Calor A continuación los criterios a seguir para el diseño de intercambiadores de calor: TABLA N° 25. Presión de Diseño para Intercambiadores de Calor de Tubo y Carcasa. Presión Máxima de Operación (Max PO) Presión de Diseño (barg) (psig) barg (psig) Externa: 1,3 (15)/Interna: 3,45 Vacío (50) 0 a 1,75 0 a 25 3,45 (50) 1,76 a 17,2 26 a 250 Máx.PO + 25 psi 17,3 a 90 251 a 1300 Máx.PO + 10% 91 a 138 1301 a 2000 Máx.PO + 6,9 bar (100psi) >138 >2000 Máx.PO + 5% Fuente: MDP-01-DP-01 “Presión y Temperatura de Diseño”. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 47 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS TABLA N° 26. Temperatura de Diseño para Intercambiadores de Calor de Tubo y Carcasa. Temperatura de Temperatura de Diseño Temperatura de Diseño Operación (°C) (°F) °C (°F) Desde temperatura ambiente hasta 315 °C (°F) y Máx Temperatura de Operación mayor (Máx.TO) + 30°C (50°F) MinTD= -30°C (-20°F) -18 hasta amb. 0 hasta amb. MaxTD= MaxTO + 85°C (150°F) MinTD= -45°C (-50°F) -35 a -18 -30 a 0 MaxTD= MaxTO + 85°C (150°F) MinTD= -85°C (-120°F) -75 a -34 -100 a -30 MaxTD= MaxTO + 85°C (150°F) MinTD= -100°C (-150°F) <-75 < -100 MaxTD= MaxTO + 85°C (150°F) Fuente: MDP-01-DP-01 “Presión y Temperatura de Diseño”. 19.17.1 Caída de presión La Tabla N° 27 muestra los valores típicos de la caída de presión de los intercambiadores tipo tubo y carcasa, los intercambiadores de doble tubo y de los enfriadores de aire. TABLA N° 27. Caída de Presión permisible en Intercambiadores de Calor. Caída de Presión Típica Servicio (psi) Gas y Vapor (presión alta) 5–10 Gas y Vapor (presión baja) 2–5 Gas y Vapor (presión 0,5–2 atmosférica) Vapores (vacío) < 0,5 Líquidos (NOTA) 10–50 Fuente:Documento 850-90-P01-TEC-010. Process Design Criteria. CERRO NEGRO PRODUCTION FACILITIES PROJECT NOTA: A menos que se especifique de otra manera, se debe usar una caída de presión de 10 psi por cada intercambiador de calor para líquidos con una viscosidad menos que 10cP, 15 psi para líquidos con viscosidad entre 10-25 cP y 25 psig para viscosidades mayores a 100cP a las condiciones de operación. Viscosidades más altas pueden producir 40 psi de caída de presión. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 48 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.17.2 Factor de Ensuciamiento Los factores de ensuciamiento para los servicios principales de la planta se muestra en la Tabla 28: TABLA N° 28. Factores de Ensuciamiento para Servicios Principales. Servicio Resistencia de Ensuciamieto (ft2°F-h/Btu) Agua Fresca 0.002 Crudo diluido Húmedo 0.010 Crudo diluido Seco 0.010 Agua Producida 0.003 Fuente: Documento 850-90-P01-TEC-010. Process Design Criteria. CERRO NEGRO PRODUCTION FACILITIES PROJECT 19.18 Líneas y cabezales asociados al sistema de alivio Las tuberías de alivio, venteo o despresurización (gas) deben ser dimensionadas tal que la velocidad del fluido no exceda ninguno de los siguientes parámetros: N° MACH ≤ 0,6 para líneas nuevas ρ.v2 ≤ 100795 lb/(ft/s2) ρ.v2 ≤ 50400 lb/(ft/s2) para la boquilla del KOD del mechurrio Donde: ρ: Densidad del fluido, lb/ft3. v: Velocidad del fluido, lb/ft3. El límite de velocidad erosional no aplica para las líneas de alivio, ya que la velocidad máxima se definió sobre la base del número de Mach. 19.18.1 Caída de presión de la tubería de entrada de la válvula de alivio La tubería de entrada, entre el equipo protegido y la conexión de entrada de la válvula de alivio de presión, debería ser diseñada de manera tal que la caída de presión total no exceda 3% de la presión de ajuste de la válvula. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 49 de 50  BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO DE PROCESOS 19.18.2 Dimensionamiento de la tubería de entrada de la válvula de alivio El diámetro nominal de la tubería de entrada debe ser igual o mayor que el diámetro nominal de la conexión de entrada de válvula de alivio de presión. Cuando válvulas de seguridad múltiples se unen con un múltiple por la entrada, el área de la sección transversal de la tubería que conforma el múltiple, debe ser igual o mayor que la suma de todas las áreas (de sección transversal) de entrada de las válvulas abiertas al múltiple. 19.18.3 Temperatura de diseño de la tubería de salida de la válvula de alivio La temperatura de diseño para tubería de salida de válvula de alivio de presión que descargan a la atmósfera, es normalmente la del ambiente. Sin embargo, debe examinarse si ocurre autorefrigeración y si hay necesidad de materiales resistentes a fractura por fragilidad, y además examinar las fuerzas por expansión térmica, en el caso de que la tubería de alivio sea excepcionalmente larga. 19.19 Equipos Finales de Alivio y Venteo Se seguirán los siguientes lineamientos:  El valor máximo de radiación permitido a nivel de piso dentro del radio de seguridad será de 4.73 kW/m (1,500 BTU/hr-ft), incluyendo la radiación solar. (API 521 y PDVSA 90616.1.021).  El valor máximo de radiación permitido a nivel de piso fuera del área de seguridad será de 1.58 kW/m (500 BTU/hr-ft), incluyendo la radiación solar. (API STD 521).  El valor máximo de radiación permitido en el punto de conexión de la tubería de gas de alivio desde el tambor de purga con el mechurrio no debe exceder los 9,46kW/m2 (3000 BTU/hr-ft2) incluyendo la radiación solar. (API STD 521).  La distancia mínima entre la base del mechurrio y el límite de la propiedad, independientemente de la intensidad de la radiación debe ser 60 metros (PDVSA CB- 201-P).  Los gases provenientes del Mechurrio de Baja Presión y Mechurrio de Baja-Baja Presión deben cumplir con las regulaciones venezolanas en materia de Seguridad Higiene y Ambiente.  El tamaño mínimo de las válvulas de alivio térmico (TSV) a ser usadas en el proyecto será “1D2”. INGENIERIA Y CONSTRUCCIÓN H1M0011503-CO4D3-GD11001 Revisión 3 Página SCHLUMBERGER/INELECTRA 1345-01-10-P01-TEC-001 Fecha Ago.16 50 de 50