PARA CÁLCULOS DE VOLUMEN.0.- AREA TRANSVERSAL DE UN TUBO π 2 2 2 2 0.1 At = ( D − d ) = 0.7854 ∗ ( D − d ) 4 Donde: D = Diámetro exterior del tubo, en [Pulg]. d = Diámetro interior del tubo, en [Pulg]. l.- CAPACIDAD EN TUBERÍAS, AGUJEROS Y ESPACIO ANULAR. Es necesario conocer la capacidad de las diferentes tuberías que se utilizan en la industria petrolera, así como la capacidad de espacio anular y/o en TR´S. PARA INTERIOR DE TUBERÍAS: 2 l.1 V = 0.5067( Dint .TP ) PARA ESPACIO ANULAR: 2 2 l.2 Vea = 0.5067( Dint .TR − d extTP ) Donde: V = Capacidad en tubería o agujero descubierto, en [Lts/m]. D int. TP = Diámetro interior del tubo o agujero sin tubería, en [Pulg]. d ext. TP = Diámetro exterior de TP, en [Pulg]. D = Diámetro del agujero, en [Pulg]. Vea = Capacidad de espacio anular, en [Lts/m]. PARA LLENADO DEL POZO: Al sacar y meter la sarta de perforación es necesario saber el volumen de acero de fluido que baja o aumenta en las presas, para detectar alguna pérdida de circulación o entrada de fluido al pozo, conociendo el volumen de acero, o para otros cálculos. l.3 Va = Ps 7.85 Donde: Va= Volumen de acero, en [m3, lts. ]. Ps= Peso de la sarta en el aire, en [tons, Kg ]. Determine el volumen de acero, si se saca una sarta de perforación que pesa 22.5 tons. Va = Ps 7.85 ∴ Va = 22.5 = 2.86 m3 7.85 2 CAPACIDAD DE ACARREO DE LOS FLUIDOS. (LIMPIEZA DE POZO). l.4 Vdesl. = 69,250( D 2 )(Vf )(ρp − ρl ) ( Vp)( Vf ) + (399)(Yp)(D Ag − d ext .TP ) Vpart = Vf − Vdesl. Donde: Vdesl.= Velocidad de deslizamiento de la partícula en [pies/min.] D = Diámetro de la partícula en [Pulg] Vf = Velocidad anular del fluido de control en [pies/min] ρp =Densidad de la partícula en, [g/cm3] ρl = Densidad del fluido de control en [g/cm3] Vp = Viscosidad plástica del fluido de control en, [cps] Yp = Punto de cedencia del fluido de control en [Lbs/100 pies 2] DAg = Diámetro del agujero o TR en, [pulg] Dext = diámetro exterior de TP en, [pulg] Vpart = Velocidad de la partícula neta hacia arriba en, [pies/min] VOLUMEN DE UN TANQUE CILÍNDRICO EN POSICIÓN VERTICAL. l.5 D VT .C. =1.33( h 2 )( L) − 0.608 h 0.5 Donde: VT.C.= Volumen de un tanque cilíndrico de acuerdo a su nivel, en [m 3] h = Altura del nivel del tanque, en [m] L = Largo del tanque, en [m] D = Diámetro del tanque, en [m] Ejemplo: Determinar el volumen de un tanque cilíndrico, que se encuentra en posición horizontal, con los siguientes datos: largo 9.5 m, Diámetro 2.5 m y altura del nivel de liquido 1.85 m Aplicando: D VT .C. =1.33( h 2 )( L) − 0.608 h 0.5 0.5 = 1.33x1.85 2 x 9.5 2.5 −0.608 1 . 85 = 37.28 m3 3 BOMBAS DE MANEJO DE FLUIDO DE CONTROL. ll.- DETERMINACIÓN DE DESPLAZAMIENTO DE BOMBAS DE LODOS DUPLEX Y TRIPLEX. PARA DETERMINAR EL GASTO DE UNA BOMBA DUPLEX Y TRIPLEX SE USAN DOS ECUACIONES DE CAMPO QUE SON. ll.1 Para una bomba duplex: Qd = ( 2 xD 2 − d 2 ) xL 148 En [Gal/Emb]. En [Gal/Emb]. En [Lts/Emb]. Qd = 0.0068( 2 D 2 − d 2 ) xL Qd = 0.02575 xL( 2 D 2 − d 2 ) ll.2 Para una bomba triplex: Qt = D 2 xL 98 en [Gal/Emb]. en [Gal/Emb]. en [Lts/Emb]. Qt = 0.0102 xD 2 xL Qt = 0.0386 xD 2 xL Donde: Qd = Gasto de una bomba duplex, en gal/min D = Diámetro de la camisa, en pulg d = Diámetro del vástago, en pulg. L = Longitud de la carrera, en pulg. Qt = Gasto de una bomba triples, en gal/min. Todas estas formulas determinan el gasto de una bomba al 100% de eficiencia, por lo que es necesario determinar la eficiencia volumétrica de la bomba ó considerarla en 90% en forma practica. Datos, determine el gasto de una bomba duplex Camisa de 6 ¼” Vástago de 3 3/8” Carrera 16” 55 Emb/min 90% de eficiencia volumétrica. 4 Qd = (2 x6.252 − 3.3752 ) x16 = 7.21 gal/Emb. Al 100% de eficiencia volumétrica. 148 7.21 gal/emb x 0.90 = 6.489 gal/min. Con 90% de eficiencia volumétrica. 6.489 gal/emb x 55 Emb/min = 356.89 gal/min. NÚMERO DE EMBOLADAS/MINUTO, CUANDO SE REQUIERE UN DETERMINADO GASTO. ll.3 No. De emb./min.= Q(gal / min) Desplazamiento(gal / emb.) GASTO MÍNIMO RECOMENDABLE (ECUACIÓN DE FULLERTON) ll.4 Q Min = 2 57.72( D 2 Ag − d ext .TP ) D Ag ρl Donde: QMin.= Gasto mínimo recomendable en [Galones/min.] DAg = Diámetro del agujero, en [pulg] Dext.TP = Diámetro exterior de TP, en [pulg] ρl = Densidad del fluido de control, en [g/cm3] Ejemplo: Con los siguientes datos determine el gasto mínimo recomendable, para continuar perforando: Barrena de 9 ½”, TP de 4 ½”, Fluido de control de 1.35 g/cm 3. Aplicando: Q Min = 2 57.72( D 2 Ag − d ext .TP ) D Ag ρl = 57.72(9.5 2 − 4.5 2 ) = 315 Gal/min “Gasto mínimo recomendable” 9.5x1.35 5 TP 4 ½” Agujero 9 ½” Gasto de bombeo 350 gal/min. en [Pulg]. calcular la velocidad anular. D = Diámetro del agujero..VELOCIDAD ANULAR La velocidad anular.VELOCIDAD EN TUBERÍAS.51xQ D 2 int . en [Gal/min]. en [Pies/min]..5 2 − 4.1. es la velocidad con que viaja el fluido del fondo a la superficie.5 pies/min 9.lll. = 1416 D agujero xρlodo Donde: vopt= Velocidad anular optima en [Pies/min.3..DETERMINACIÓN DE LA VELOCIDAD ANULAR ÓPTIMA PARA DIFERENTES AGUJEROS Y LODOS. v opt . v EA = 24.2.] Dagujero= diámetro del agujero en [Pulg. d = Diámetro exterior de la TP en [Pulg].DETERMINACIÓN ESPACIOS ANULARES III.51xQ 2 D − d extTP 2 int TR ∴ Va = 24.TP III.51xQ 2 2 Dint TR − d extTP Donde: VEA = Velocidad anular.5 2 III. v EA = 24. Dados los siguientes datos.. DE VELOCIDAD EN TUBERÍAS Y vTP = 24.] 3 ρ l = Densidad del fluido de perforación en [g/cm ] Ejemplo: 6 . Q = Gasto de bomba.51x350 = 122. 5 x1.15 g/cm3. v opt . = 1416 = 130 Pies / min 9. Y fluido de control de 1.Determinar la velocidad optima si se tiene un agujero de 9 ½ pulg. v opt . = 1416 Dagujero xρlodo Sustituyendo datos en la ecuación.15 7 . 1510 2 IV. Para el interior de la tubería. Generalmente en el interior de la sarta de perforación y en el espacio anular.PRESIÓN HIDROSTÁTICA. tp ) VpV + 399Yp( Dagujero − d ext . por lo que se recomienda el cálculo del número de Reynolds entre agujero y sarta así como en el interior de la sarta. IV. Ph = ρ.. entre agujero y herramienta (drill coller) se tiene flujo turbulento. La presión hidrostática.h 10 x 2200 = 253Kg / cm ∴ Ph = 1. es la presión que ejerce el peso de una columna de fluido a determinada profundidad.PARA CÁLCULOS DE PRESIONES.15 g/cm3 Ph = ρ.1. este se encuentra en flujo laminar.h 10 Donde: Ph= Presión hidrostática en [Kg/cm2 ] ρ= densidad del fluido de perforación en [g/cm 3 ]. se considera que el flujo en el espacio anular es turbulento y si es menor.2 DETERMINACIÓN DEL TIPO DE FLUJOS EN EL SISTEMA: Es necesario conocer el tipo de flujo para poder determinar la caída de presión en el sistema.56VDρ Vp PARA EL ESPACIO ANULAR Re = 129ρ V 2 ( Dagujero − d ext . Cuando el número de Reynolds es mayor a 2100.IV. PARA TP Re = 49. tp ) Donde: 8 . h= Profundidad de la columna de fluido en [mv ].. Ejemplo: Determine la presión hidrostática de un pozo que tiene una profundidad de 2200 m y la densidad del fluido de 1. [Pulg] Q = Gasto de la bomba en. Vp= Viscosidad plástica.. ρ = Densidad del fluido de perforación.958 pulg TR 7” TRC-95 26#. Barrena 9 ½” con 3 toberas de 12/32”. Dagujero= Diámetro del agujero. tp= Diámetro de la TP. Fluido de control de 9.41 IV. en [Lbs/galon]. Yp= Punto de cedencia.5) ∴ Re=11.2) = = 1028 ⋅ Lbs / pu lg 2 PBarrena = 4 4 12 J IV. en cps.20 g/cm 3 Aplicando: 145Q 2 ρ lodo 145(350 2 )(1.6#. [Pulg]. Ejemplo: Dados los siguientes datos. fluido de control de 1. Qb=350 Gal/min. Vam-FJL Dint=6.3 PÉRDIDA DE PRESIÓN EN LA BARRENA. M-Vam Dint=3. PBarrena Donde: 145Q 2 ρ lodo = J4 p Barrena = Pérdida de presión en la barrena en.276 pulg. con los siguientes datos: TP 4 ½” L-80 12. en [Pulg]. Ejemplo: Determinar el número de Reynolds en espacio anular.6 lbs/galon Viscosidad plástica de 18 cps Punto de cedencia de 9. en [Pulg]. [g/cm3] J = Tamaño de toberas (tres toberas) en. V= Velocidad promedio en el espacio anular.] ρ = Densidad del fluido en. d ext.276 − 4.6 x 629 2 x (6. 9 .276 − 4.Re= Numero de Reynolds. determine la caída de presión en la barrena. adimensional.4. en [Lbs/100 pies2].5) 18 x 629 + 399 x9. tp ) = 129 x9. D= Diámetro interior de la TP en. 32 vahos. tp ) VpV + 399Yp( Dagujero − d ext .5 x (6. en [Pies/min]. [Gal/min.DETERMINACIÓN DEL DIÁMETRO DE TOBERAS.5 Lb/100 pies2 Velocidad anular de 629 pies/min Re = 129ρ V 2 ( Dagujero − d ext . CAÍDA DE PRESIÓN EN FLUJO TURBULENTO. a).036)0. 10 . Densidad del fluido de control de 1.469 Q P 1/ 2 ρl 1 / 2 J 2 = 4. [m] Vp = viscosidad plástica del fluido de control en. [Lbs/100pies 2] V = Velocidad anular en.. ρl 1 / 2 J 3 = 3.58( Dint .249 Q P 1/ 2 Donde: J3= Tamaño de tres toberas. Aplicando: ρ 1 / 2 J 3 = 3.5=11.TP = Diámetro exterior de la tubería de trabajo en.20 g/cm3 y presión disponible para la barrena de 900 Lbs/pulg 2.TR − d ext . en [Lbs/pulg 2] J2 = Tamaño de dos toberas. [Pulg] LEA = Longitud del espacio anular o profundidad del pozo en./min. 469 300 = 900 1/ 2 =3.5..TP ) 27432( Dint .. [Pulg] Dext.469 Q l P 1/ 2 1/ 2 1.8)0. en [g/cm3] P = Pérdida de presión que se desea en la barrena.TR = Diámetro del agujero o TR en. Barrena de 8 ½”.5=3.6.TP ) 2 Donde: PEA = Caída de presión en el espacio anular en.469 x (300x0. para las siguientes condiciones de operación. Gasto de 300 Gal. [Pies/min] IV. en [32 vahos] Ejemplo: Dados los siguientes datos determinar el diámetro de toberas.TR − d ext . [Lbs/pulg 2] Dint. se puede tomar 2 toberas de 11/32” y 1 de 12/32” ó 3 toberas de 11/32” IV.399 avos.CAÍDA DE PRESIÓN EN FLUJO LAMINAR.Para espacio anular: PEA = LEAYp VpLEAV + 68.469 x (10.. [cps] Yp = Punto de cedencia del fluido de control en.20 3 . en [Galones/min] ρl = Densidad del fluido de control. en [32 vahos] Q = Gasto de bombeo. 947 x1. yacimiento.8Vp 0. aceite.2 LTP 3501.826 4.2 LTP 952 D 4. LEA = Longitud de la tubería o espacio anular en [m] D = Diámetro interior de TP en. [Pulg] Dext TP = Diámetro exterior de TP dentro del pozo en. [Gal/min] LTP. [Pulg] Dag o TR = Diámetro del agujero o Tubería de revestimiento en. agua salada o combinaciones de estos”.25 0..Para espacio anular E. PTP = Q 1.8Vp 0.8 x 20 0. 11 . es la presión que ejercen los fluidos “gas.. 16.A.86 x1.1 86 952(Dag _o_TR − dext..6#. 3.826 pulg.86 952 D 4.. contenidos en los poros de la roca. [Pulg] Vp = viscosidad plástica del fluido de control en [cps] Ejemplo: Con los siguientes datos calcular la caída de presión en el sistema: TP 4 ½”.2LEA PEA = 3 .25 g/cm 3.1 86ρ 0.86 ρ0.Para el interior de TP Q 1.TP ) Donde: PTP.86 b). gasto de bombeo de 350 gal/min. fluido de control de 1. La presión de formación.TP ) (Dag _o_TR − dext.4 952 x3.195 x1. A esta presión se le conoce también como presión de roca. de depósito y de poro. PEA =Caída de presión por fricción por TP y EA en.Observación: para número de Reynolds mayor a 3000 a). [Lbs/pulg 2] Q = Gasto de la bomba en.PRESIÓN DE FORMACIÓN Y PRESIÓN DE SOBRE CARGA.2 x 2500 53.86 ρ0. 2500 m. PTP = Q .82 x 2500 = = 952 x 679.7.86 PTP = 454 Lbs/pulg2 IV.8Vp0. 076 g/cm 2 12 .1076 Kg/cm2/m. que le corresponde al agua salada de 1.Se considera para la costa del golfo de México un gradiente de formación normal de 0. ya sea accidentalmente o a propósito.Ejemplo: Calcular la presión normal de formación a 3500 m Pf =0. debido a la posibilidad de levantar la sobrecarga total. como: a).1θρl Donde: Pf = Presión de formación en. ρm = Densidad de los sedimentos o de los minerales en [g/cm2] ρl = Densidad de los fluidos en [g/cm2] principalmente agua salada o de 1. [Kg/cm2/m] θ = Porosidad de la roca.07 g/cm2 Notas: La presión total de sobrecarga. es menor que el teórico. a) Pf = Ph + Ptp Para la presión de sobrecarga.0 psi/pie) ya que se a calculado en términos promedio para las condiciones de las rocas. creando una fractura y causando un problema de perdida de circulación..Los pesos de los fluidos de control pueden aproximarse al gradiente de presión de sobrecarga. se toma como 0. 13 . El conocimiento real. en una área determinada de perforación. Es de interés esta presión.231 Kg/cm 2/m (1. es la presión ejercida por el peso total de los materiales (sedimentos y fluidos) sobrepuestos a una formación en particular a determinada profundidad.1(1 − θ)ρm + 0. b) Gs = 0. como la porosidad. Por ejemplo cuando se esta usando fluido de perforación muy pesado puede ser posible levantar la sobre carga.1076 Kg/cm2/m x 3500 m = 377. es muy importante para algunas operaciones de perforación. La fractura hidráulica es una técnica por medio de la cual se levanta la sobre carga con objeto de incrementar los canales de flujo en tamaño alrededor del pozo.0 Kg/cm2 Para la presión de formación. [Kg/cm2] Ph = Presión hidrostática en [Kg/cm2] Ptp = Presión de bombeo en TP [Kg/cm2] Gs = Gradiente de sobre carga en. en fracción. densidad de los sedimentos y los fluidos contenidos en ella. Generalmente el gradiente de presión total de sobrecarga. El gradiente de presión total de sobrecarga teórico. es la presión necesaria para vencer la resistencia mecánica de la roca o para vencer la presión total de sobrecarga.8. IV.DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD EQUIVALENTE DE CIRCULACIÓN.C. “considerando que el pozo se encuentra lleno de fluido de control” Presión de fractura en la zapata = 0..b).25 g/cm3 Tubería de revestimiento = 10 ¾” a 2200 m Ph = ρ. si se tiene en el área un gradiente de presión total de sobrecarga de 0. D..La presión máxima que se puede mantener en los preventores para no fracturar la formación.275 = 105 Kg/cm 2 Por lo que es necesario mantener una presión menor de 105 Kg/cm 2.173 Kg/cm2/m? Datos Profundidad = 3400 m Fluido de control = 1.E.C. La presión de fractura. = Donde: D. Ejemplo: Cual es la presión máxima que se puede mantener en los preventores en caso de un brote para no fracturar la formación. = Densidad equivalente de circulación en [g/cm 3] ∆ PEA = Caída de presión por fricción en espacio anular en [Lbs/pulg 2] h = Profundidad del pozo en [m] ρl = Densidad del fluido de control en [g/cm3] Ejemplo: Determine la densidad equivalente de circulación de un pozo que se encuentra perforando a 2100 m con una caída de presión de espacio anular de 358 lbs/pulg 2 y densidad del fluido de control de 1.25 = = 275 Kg/cm2 10 10 Presión hidrostática actuando en la zapata.703) + ρ en [g/cm3] l h Solucion: 14 .E.h 2200 x1.173 x 2200 = 380 kg/cm 2 Presión necesaria para fracturar la zapata = 380 .18 g/cm3 (∆PEA )(0. = (∆PEA )(0.703 +1.13 − 26.73 1 lingada = 27..30 Lt = 4(8. [m] Dint.9.92 = 301.21m 24. Cuando hay manejo de tubería dentro del pozo la máxima reducción de presión hidrostática es de 3. con fluido de control de 1. L= (Ph )(10) ρl y Lt = 2 ( 4)(D int )(L) −L Wtp Donde: L= Disminución de nivel del fluido de control para una determinada reducción de presión hidrostática.30 g/cm 3 y se requiere una disminución de presión hidrostática no mayor a 3. Diámetro interior de 8. por sacar para llenar el pozo en.. [pulg] Wtp= Peso de la TP en.5 Kg/cm2.50 Por lo tanto Hay que llenar cada 10 lingadas 15 .73 Kg/m.92 − 26. Barrena de 8 ½”.92m 1. 24.E.5x10 = 26.95 27.21 = 10. [Kg/m] Ejemplo: Dados los siguientes datos.C. TP de 4 ½”.5 Kg/cm 2 Aplicando: L = (Ph )(10) ρl y Lt = 2 ( 4)(D int )(L) −L Wtp L= 3.92 = 328.6812 )26.= Diámetro interior de la TR en.18 = 1.Aplicando: DEC = D.29 g/cm3 2100 IV.5 m 301. TR de 95/8” de 47 #.NÚMERO DE LINGADAS POR SACAR PARA LLENAR POZO.5 Kg/cm2” 3 ρ l = Densidad del fluido de control en [g/cm ] Lt =Longitud de TP. en [m] Ph= Presión hidrostática por reducir al sacar la TP en [Kg/cm 2] “Máxima recomendable 3.681 pulg.703) +ρ l h 358x 0. circ.1898 * Libraje (lbs / pie) = lts / m Ejemplo: Determinar el desplazamiento de 5 Lingadas de TP 4 ½”.C.03 g/cm3. en [g/cm ] Ms = Margen de seguridad en [g/cm3] “Por lo general es 0. PTP= Presión de cierre en TP. 16 .4 Lts IV.circ. en [g/cm ]. en [Kg/cm 2] Nota: En caso dado de tomar la presión de cierre de TR.PARA DETERMINAR LA PRESIÓN INICIAL Y FINAL DE CIRCULACIÓN EN EL CONTROL DE UN BROTE. PI.C. es conveniente dar el margen de seguridad de 0.. = PTP + PRe d.6 Lbs/Pie Desplazamiento = 0.151 Lts/mts 5 Lingadas x 27 mts/Lingada= 135 mts 3.= Presión final de circulación. PRed.10. ρc = (PTP )(10) + ρl + M S h Donde: 3 ρ c = Densidad de control.circ. 16.6 Lbs/Pie = 3. en [m] 3 ρ l = Densidad del fluido de control original.C.9B.151 Lts/mts x 135 mts = 425.11. = (ρC )(PRe d ..03 [g/cm3] PTP = Presión de cierre en TP. en [Kg/cm2]. 3 ρ l = Densidad del fluido de control original. PF. en [Kg/cm2].= Presión reducida de circulación.PARA DETERMINAR DESPLAZAMIENTO DE FLUIDO AL INTRODUCIR TUBERIA: Desplazamiento = 0. IV.C.IV. en [g/cm ]. en [g/cm ] h = Profundidad.DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE CONTROL DE UN FLUIDO.= Presión inicial de circulación. 3 ρ C = Densidad del fluido de control. en [Kg/cm 2] “De la Bna. ) ρl Donde: PI. PF. en [Kg/cm2]. a superficie”.1898 * 16. PARA CALCULAR LA RESISTENCIA DE LA TUBERÍA.] V. [Kg/m] V.V. ρl = Densidad del fluido de control en [g/cm 2] ρl 7..- W = 2. d).PARA CALCULAR EL PESO DE LA TUBERÍA DENTRO DEL FLUIDO DE CONTROL c).1.4.. [Kg/m] WN = Peso nominal de la TP en [Lbs/pie] Ltp = Longitud de la TP en [m] V. a). Donde: Wtp = Peso de la TP en el aire en... Donde: Wf= Peso de la tubería flotada dentro del fluido de control en [Kgs.PARA CALCULAR EL PESO AJUSTADO DE LA TUBERÍA DE TRABAJO.PARA MANEJO DE TUBERÍAS.1333°GW N en [Kg] Donde: Rt = Resistencia de la tubería en [Kg] °G = Grado de la tubería en miles de libras.ξ f = 1 − Donde: ξ f = Factor de flotación adimensional.5.PARA CALCULAR EL PESO DE LA TUBERÍA.67( D 2 ext − d 2 int ) Wajustado = 2WN −W en [lbs/pie] en [Lbs/pie] W= peso del cuerpo del tubo en [lbs/pie] 17 .PARA CALCULAR EL FACTOR DE FLOTACIÓN b). V.Wtp = 1..3.85 V.49 WN Ltp en [Kg/m] en el aire.W f =Wtp ξ f en [Kg/m] en el fluido de control. e)...Rt = 0. WN = Peso nominal de la TP en el aire en.2. sufriendo serios daños.10.- Mp = Wh flotado F . esta tiende a pandearse. ξf = Factor de flotación adimensional.Donde: Lh= Longitud de lastra barrenas en [m] Wm= Peso máximo que se espera darle a la barrena en [kg] F. expresándose en 1.15 si es 10 o 15% respectivamente. f). para evitar este problema.7.] F.10. WDC= peso de los drill Coller en [kg/m] 18 .] WN = Peso nominal de la TP en [Lbs/pie] Wajustado= Peso ajustado de la tubería en [Lbs/pie] V.LONGITUD O TRAMOS DE LASTRA BARRENAS (DRILL COLLER) NECESARIOS PARA PERFORAR. parte del peso de los Drill Coller o la herramienta (10%. Lh = (Wm)( F . Si la tubería de perforación trabaja en compresión. 15% o 20%) se utiliza para mantener en tensión la sarta de perforación y de esta forma el punto neutro queda en la herramienta. en [Tons.MÁXIMO PESO DISPONIBLE PARA LA BARRENA. 1.] Dint= Diámetro interior del tubo en [Pulg. Donde: Mp= Máximo peso disponible para la barrena. 1.) (ξ f )(W DC ) g)..Dext= Diámetro exterior del cuerpo del tubo en [Pulg.S.6. V.= Factor de seguridad.S. por tal razón a este concepto se le denomina factor de seguridad.= Factor de seguridad.] Ph= Peso de la herramienta en el fluido de control en [Tons.15 si es 10 o 15% respectivamente.S . expresándose en 1.S .. se encuentre trabajando en tubos de pared gruesa.. WHW= Peso de la TP extra pesada (H. Determinación del punto Neutro. ante mucha consideración.W. Donde: PN= Altura a la que se encuentra el punto neutro en. PN = WBna (ξ f )(W DC ) en [m] para Drill Coller. en [kg]=Peso sobre la barrena.) en el aire en [kg/m] 19 . en [kg] ξf = Factor de flotación adimensional. WDC= Peso de los drill coller en [kg/m] H = Lh + Whw (ξ f )(W HW ) en [m] Para H.8. como son los Drill Coller o tubería extra pesada. menos el peso de los Drill Coller en el fluido de control. Donde: H= Altura a la que se encuentra el punto neutro.PUNTO NEUTRO. Se denomina punto neutro en la sarta de perforación.= Peso que se esta cargando a la Barrena. por lo tanto.W. es necesario que este punto. cuando se esta utilizando la tubería extra pesada como herramienta en. [m] Lh= Longitud de la herramienta o Drill Coller en [m] Whw= Peso de la tubería extra pesada. a la parte del tubo que esta sufriendo el movimiento cíclico de tensión y compresión. que se esta aplicando a la barrena. [m] WBna.V. Determine el peso ajustado de la sarta de molienda.DETERMINACIÓN DEL DIÁMETRO INTERNO DE UN TUBO..18 g/cm 3.49x15.8496 = 36339 Kg “Para la sarta de molienda” b). A t = 0.5x1852=42772 Kg.10.Determine el punto neutro con los siguientes datos: D. en [pulg] Ejemplo: Se tiene un aparejo a 1852 m con tubería de producción de 4 ½” TRC-95. en [pulg2].aplicndo: Rt = 0.12 Kg “Aparejo” Wf= 42772 x 0.determine la Longitud o tramos de lastra barrenas (Drill Coller) necesarios para perforar si se requiere un peso sobre la barrena de 7000 Kg Solución: a) Aplicando: Wtp = 1.= Diámetro interno del tubo.. 15.49x12.85 ∴ξ f =1- 1.49 WN Ltp ∴Wtp=1.85 Aplicando la ecuacion W f =Wtp ξ f para determinar el peso flotado de ambas sartas: Wf= 34769. en [pulg] WN = Peso nominal del tubo. c).5 #.6x1852=34769. en [pulg] D = Diámetro interior del tubo. D = Diámetro exterior del tubo. f).. M-vam. Determine: a). = (D 2 − 0. 12..18 =0.45 x 0.C.Determine el máximo peso disponible para la barrena con un factor de seguridad de 20% si la herramienta pesa en el fluido 16 Tons.374 xWN ) 0. dint..V..18 g/cm2.9.1333°GWN ∴ 20 . En [pulg] V.. así como la sarta de molienda b). después de recuperar aparejo se tiene que moler un tapón de cemento con barrena de 6 5/8”. 95 Kg/m. d int . En el aire “Aparejo” Wtp= 1. Con TP de 3 ½” °G-105..45 Kg. En el aire “Para sarta de molienda” Calculando el factor de flotación: ξ f = 1 − ρl 7. e). en [pulg]. d)..DETERMINACIÓN DEL ÁREA TRANSVERSAL DE UN TUBO. aplicando un peso sobre la barrena de 5 tons. 90 m y fluido de control de 1.7854 x ( D 2 − d 2 ) Donde: At = Área transversal del tubo.Determine la resistencia a la tensión de ambas sartas. D = Diámetro externo del tubo.8496 = 29540.6 #.5 Donde. de 5 ½” ID=2 ½”.Determine el peso del aparejo en el aire y flotado con fluido de control de 1.8496 7. dint.S .. 21 . 9.20 e).52 – 2. en [m].15 = 99.1 Kg “Aparejo” Rt = 0.15 Lh= 7000 x1.09)( Wtp )(e) T2 − T1 Donde: L = Profundidad del punto libre.PARA DETERMINAR EL PUNTO LIBRE.75 Kg “Para la sarta de molienda” c).C.1333x95000x12..) (ξ f )(W DC ) Datos: Wm= 7.Aplicando: Mp = Wh flotado F .602 pulg ∴W = 2.9 tramos de D.C.Aplicando: Datos: D. o 4 paradas.33 tons. e = Elongación que sufre la TP.Aplicando: W = 2.. en [Lbs/pie].6022) = 14.73 = 10.80 Lo que nos indica que el punto neutro esta en el 9 no. 9. ξf =0.. WBna= 6500 Kg Aplicando: PN = W Bna (ξ f )(W DC ) ∴ PN = 6500 = 80.15 m PN= 80.Aplicando: Lh = (Wm)( F .C. = V.53 m 0.53 = 8. T2 =Tension final.73 m 0. ∴ Mp= 116 = 13.. de 5 ½” ID=2 ½”.8496.18 g/cm2. T1 = Tension inicial. .8496 x95 ∴ No.S. Wtp = Peso del tubo de la parte lisa.37 Lbs/pie d).5 – 14.=2.15 f).8496 x95 La longitud promedio de la herramienta es de 9.63 lbs/pie ∴WAjustado = 2x15. 90 m.63 = 16. en [Tons]. Drill Coller.Rt = 0.67( D 2 ext − d 2 int ) y Wajustado = 2WN −W Para sarta de molienda. 99. 1. F.S . D.0 tons. en [cm]. L= ( 40.67 (3. 95 Kg/m.11.5 = 216945.6 = 159560.1333x105000x15. = 15%.. en [Tons]. Adimensional. Mpj = Margen para jalar. 22 . Rt3 = Resistencia a la tensión de TP de la tercera sección. en [m]. L1 = Rt 1 − ( Wdc + Mpj) ( Wtp1 )(ξ f ) Rt 2 − Rt 1 ( Wtp 2 )(ξ f ) Rt 3 − Rt 2 ( Wtp 3 )(ξ f ) L2 = L3 = Donde: L1= Longitud de TP de la primera sección de menor grado o resistencia. en [Kg]. Rt1 = Resistencia a la tensión de TP de la primera sección en [Kg]. L2 = Longitud de TP de la segunda sección de resistencia inmediata de la primera sección. Wdc = Peso de los Drill Collers. en [Kg]. L3 = Longitud de la TP de la Tercera sección de resistencia inmediata de la segunda sección.PARA DISEÑO DE UNA SARTA DE PERFORACIÓN. Wtp1 = Peso ajustado de la TP de la primera sección.12. ξ f = Factor de flotación. Rt2 = Resistencia a la tensión de TP de la segunda sección. Wtp2 = Peso ajustado de TP de la segunda sección. Wtp3 = Peso ajustado de TP de la tercera sección. en [Kg]. en [Kg/m].V. dentro del fluido de control. en [Kg]. en [Kg/m]. en [m]. en [Kg].. en [m]. CANTIDAD DE BARITA PARA DENSIFICAR EL FLUIDO DE CONTROL DE PERFORACIÓN. sabiendo que la densidad de la barita es de 4..- Donde: Wb = Peso del material agregado.28 g/cm3. VI. b).15 g/cm 3 a 1. V = Volumen del fluido de perforación.1..2.ρ1 V1 + ρ2 V2 = ρf Vf Donde: ρf = Densidad final obtenida al mezclar dos fluidos de diferentes densidades en.000 Wb = 1.DENSIDAD RESULTANTE DE MEZCLAR DOS FLUIDOS DE DIFERENTES DENSIDADES. en [g/cm ] 3 ρ o = Densidad original.15 1− 4..16 g/cm 3 ρ − ρo Wb = f ρo 1− ρ b V 1. [g/cm 3] ∴ ρf = ρ1 V1 + ρ 2 V2 Vf Donde Vf = V1 + V2 V1= Volumen del primer fluido de control en Lts o m 3 V2= Volumen del segundo fluido de control en Lts o m 3 Vf= Volumen final de los fluidos de control en Lts o m 3 23 . teniendo en el sistema 220 m3.VI. en [g/cm ].28 − 1 .PARA MANEJO DE FLUIDOS DE CONTROL. ρb = Densidad del material densificante (Barita). en [g/cm 3]. 15 x 220. en m 3 Ejemplo: Aumentar la densidad del fluido de control de 1.16 Aplicando: = 39502 kg Si un saco de barita pesa 50 Kg Wb = 39502 = 790 sacos 50 VI. ρ − ρo Wb = f ρo 1− ρ b V a). [g/cm 3] ρ2 = Densidad del segundo fluido de control en. [g/cm 3] ρ1 = Densidad del primer fluido de control en.. en [Kg] 3 ρ f = densidad final. 4.. en [g/cm ] 3 ρ a = Densidad del agua o aceite. e). en [g/cm 3] 3 ρ f = Densidad que se desea disminuir.. en [m 3] Pf= % de la emulsión que se desea en [%] Pi= % de emulsión que tiene el fluido.VOLUMEN DE ACEITE “DIESEL” PARA FORMAR LA EMULSIÓN DE UN FLUIDO DE PERFORACIÓN INICIALMENTE.Vaceite = Donde: VAceite= Volumen de aceite en [m3] P = % que se desea emulsionar.. Pf − Pi VAceite = 100 − P f Donde: P V 100 − P en. en [%] V = Volumen de fluido de control en [m 3] VI. ρi − ρ f Va = ρ −ρ V a f en [m3] Donde: Va = Volumen de agua o aceite.CANTIDAD DE AGUA O ACEITE PARA DISMINUIR LA DENSIDAD DE UN FLUIDO DE CONTROL. en [m 3] VI.VI. [m3] d). en [m 3] 24 .5. en [m3] ρi = Densidad que tiene el fluido inicialmente.VOLUMEN DE ACEITE PARA AUMENTAR LE EMULSION EN UN FLUIDO DE CONTROL. c). en [%] V= Volumen de fluido de control..- V en [m3] VAceite= Volumen de aceite para aumentar la emulsión. en [g/cm ] V= Volumen de fluido que se desea disminuir la densidad.3. ρl − ρf V= ρ −ρ a l Vl 25 . j).p.V= (P)(Vf ) 100 en [m3] Donde: V= Volumen de agua por agregar.% de sólidos normales Vl = Volumen del fluido de control en el sistema de circulación. AGREGANDO AGUA O ACEITE. g).PARA CONVERTIR %W (EN PESO) A PPM DE NaCl.VI.7.. utilizado para obtener el vire a color rojo ladrillo V= Volumen de filtrado. en [m 3] VI.8. en [g/cm3] PARA CONVERTIR CLORUROS “Cl-“ A SAL h). CONSERVANDO EL VOLUMEN CONSTANTE.56(ppm Cl-) VI.PARA DETERMINAR CLORUROS i).10(ppm Cl-) ppm CaCl2 = 1.9.m.= Partes por millón de cloruros VAgNO = Volumen de nitrato de plata.ppm NaCl=1. f). en [m3] P= % de sólidos en exceso = % de sólidos en la retorta .DISMINUCIÓN DE LA DENSIDAD EN UN FLUIDO DE CONTROL.6.000 3 VI..CANTIDAD DE AGUA NECESARIA PARA DISMINUIR EL % DE SÓLIDOS EN EXCESO..65(ppm Cl-) ppm KCl = 2.- ppmCl − = (VAgNO3 ) N V Donde: Ppm Cl.. de NaCl = (%W de NaCl)( ρ s )(10. en [cm3] N = Normalidad de la solución que puede ser 1:1000 o 1:10.000) Donde: ρs = Densidad de la salmuera.p. 85 0. en [g/cm ] 3 ρ a = Densidad del fluido de control. en [Lts] Ca= Capacidad en agujero descubierto.40 g/cm 3. Es Gas y/o Aceite. 0 VI. en [Lts] Va= Volumen del espacio anular. Donde: Lb= Longitud del fluido invasor.] 3 ρ l = Densidad del fluido de control. en [Lts/m] X= Densidad de los fluidos invasores. en [m] VP= Aumento de volumen en presas.Donde: V = Volumen de fluido por reemplazar con agua o aceite. en [g/cm ] 3 ρ f = Densidad del fluido de control.3<X ≤ 0.45 −1.. Es Agua Salada.45 a 1. en [g/cm 3] 3 ρ l = Densidad del fluido de control. para disminuir la densidad.10.85<X ≤ 1. en [m 3 o lts.10 Es Gas. Aplicando: ρl − ρf V= ρ −ρ a l 1. L b = L DC + VP − Va P/ Agujero sin Tubería. en [g/cm ] Vl = Volumen del fluido de control que se desea bajar la densidad. en [Kg/cm2] 26 . Vl = 1 . en [m 3 o lts. en [Lts] CTP= Capacidad del espacio anular entre entre TP y agujero descubierto. 45 − 1 . si se tiene en el sistema 240 m3.40 240 =27 m3 de agua de perforación.DETERMINACIÓN DEL TIPO DE FLUIDO INVASOR DE UN POZO.3 0. entre los Drill Collers y agujero. en [Kg/cm ] PTP= Presión de cierre en TP. en [g/cm ] 2 PTR= Presión de cierre en TR. C TP (P − PTP )10 X = ρl − TR Lb Lb = VP Ca Fluido invasor del yacimiento: 0 ≤ X ≤ 0. en [m] LDC= Longitud de los Drill Collers.] Ejemplo: Que volumen de fluido de control basé agua es necesario drenar o almacenar para reponerlo por agua y bajar la densidad de 1. 0264( ) D dc = (d ) Grad.VI.= 12 Tons.DETERMINACIÓN DE LA RELACIÓN ACEITE-AGUA.12. Bna. sin unidades.DETERMINACIÓN DEL EXPONENTE “d” 3.11. Penetración= 24 min/m. rotaria=140 rpm. Relación aceite/Agua.. N= Velocidad de rotación.Normal ρl Donde: d= exponente “d”.B. sin unidades. Fluido de control 1. en [min/m] W= Peso sobre la barrena..50 g/cm 3. Aplicando: 27 .S. en [%] La = Lectura de agua en la retorta.28 log ( N)( R ) d= W log 0. 3 ρ l = Densidad del fluido de control. en [rpm] R= Velocidad de penetración. Aceite = Agua = (Ld)(100) Ld + La (La )(100) Ld + La Donde: Ld = Lectura de aceite “Diesel” retorta. P. en [Pulg] dc= Exponente “d” corregido.08 g/cm3. Gradiente normal 1. en [%] VI.. determine el exponente “d”: h= 2100 m. = 12 ¼”. en [tons] D= Diámetro de la barrena. en [g/cm ] Ejemplo: Con los siguientes datos. 89 12 log 0. en [m] 28 .13. 3 ρ l = Densidad del fluido de control en [g/cm ] Pr = Presión de ruptura de la formación. ρe = ρl + Pr 10 h Donde: 3 ρ e = Densidad equivalente.28 log (140)(24) d= = 1.25 dc = (1. en [Kg/cm 2] h = Profundidad de la zapata.50 ∴ VI.0264( ) 12. 3..0264( ) D dc = (d) Grad.89) 1. en [g/cm ].28 log ( N)( R ) d= W log 0.Normal ρl ∴ 3.DENSIDAD EQUIVALENTE EN UNA PRUEBA DE GOTEO.08 = 1.36 1. en [Kg] Tp = trabajo realizado cuando se perfora.1.PARA DETERMINAR EL SERVICIO REALIZADO POR UN CABLE.. en [m] A = Peso del aparejo.2. menos el peso de la TP. en [m] LP = Longitud de una parada.000. en [Ton-Km] T1 = Trabajo realizado para un viaje redondo a la profundidad donde se comenzó a perforar. en [Tons-Km] W1 = Peso de la TP flotada en [Kg/m] P = Profundidad del pozo. D= P 8 Donde: D= Diámetro del tambor en [Pulg] P= Perímetro del tambor. en [Kg/m] flotada.000 T = 2Pt ⇒ Para usarse para trabajos de pesca muy fuertes se recomienda el uso de dicha formula. en [Ton-Km] 29 .000 Tp = 3(T2-T1) Tm = 2(T4-T3) Tc = P(Lc + P) Wc + 4PA 2. en [cms] VII. Donde: Tvr = trabajo realizado en un viaje redondo.. en [Kg/m].PARA DETERMINAR EL DIÁMETRO DE UN TAMBOR.VII.000.PARA CONDICIONES DE OPERACIÓN VII. Tvr = W1 P(L P + P) + 2P(2A + C) 1.. en [Ton-km] T2 = Trabajo realizado para un viaje donde se termina de perforar. multiplicados por la longitud de los Drill Collers. en [Kg] C = Peso de los Drill Collers flotados. en [Ton-Km] Tm = Trabajo realizado cuando se muestrea. 5 o 4” Nota: Para la determinación del esfuerzo de trabajo del cable de acero. en el fluido de control. Cm = NRr F. en [Tons] F. Ne = NcPc Pe Donde: Ne = Número de tubos equivalentes. en [lbs/pie] o [Kg/m] Pe = Peso nominal de los tubos equivalentes. en [m] T = Trabajo realizado para una operación de pesca..R. es decir. = Factor de seguridad. Pc = Peso nominal de los tubos conocidos..”. en [Ton-Km] Pt = Trabajo realizado de un viaje redondo a la profundidad total del pozo. Nc = Número de tubos conocidos. en [lbs/pie] o [Kg/m] 30 . en [Ton-Km] VII.5. Rr = Resistencia a la ruptura del cable.T4 = Trabajo realizado para un viaje redondo a la profundidad donde se termino de muestrear.R. en [Ton-Km] Wc = peso de la T.. que el cable de acero que esta en uso. tendrá una resistencia tantas veces mayor. VII.3. con la finalidad de tener mayor seguridad en las operaciones. en [Ton-Km] T3 = Trabajo realizado para un viaje redondo a la profundidad donde se comenzó a muestrear.4. adimensional “2. en [Tons]. en [Ton-Km] Tc = trabajo realizado cuando se baja un casing “T.R. Cm = Carga máxima permisible en las líneas. que la que se estime para el trabajo.0. 3. se adopta un factor de seguridad. 3.CARGA MÁXIMA PERMISIBLE EN LAS LÍNEAS DEL MALACATE.S.EQUIVALENCIAS DE TUBOS DE DIFERENTES PESOS.S. Donde: N = Números de líneas guarnidas. en [Kg/m] Lc = Largo de una T. 5.62 Kg/m. en [°C] P = Profundidad.GRADIENTE GEOTÉRMICO “COSTA DEL GOLFO DE MÉXICO” T = 21. SPP = PPx 30 LC PP = ang.1 + = 135.. 62.W. en [Grados] de la primera y segunda estación.78 ≈ 20 tramos de HW de 4 ½” de 62. Aplicando: T = 21. en [m] Ejemplo: Calcular el gradiente geotérmico a 4000 m.Ejemplo: Cuantos tramos de H..6.INTENSIDAD Y SEVERIDAD DE LA PATA DE PERRO. 31 . en [Grados] LC = Longitud de curso entre dos estaciones. en [Grados] PP = Pata de perro. cos[ senθ 1senθ 2 cos( α 2 − α 1 ) + cos θ 1 cos θ 2 ] Donde: SPP = Severidad de la pata de perro. Aplicando: Ne = NcPc 7 x177 = 19. en [m] θ 1 y θ 2 = Angulo vertical observado. equivalen a 7 tramos de drill collers de 7 ¼” x 2 13/16” de 177 Kg/m. en [Grados] de la primera y segunda estación.4 °C 35 35 VII. α1 y α2 = Angulo horizontal o rumbo observado.62 VII.1 + P 35 Donde: T = Temperatura. de 4 ½”.1 + P 4000 = 21.62 Kg/m = Pe 62. en [seg] Ejemplo: Con los siguientes datos calcular la potencia al gancho. t = 45 seg Aplicando: HP = (Ps )(d ) 110..75sen10.98x 30 = = 2. cos[ senθ 1senθ 2 cos( α 2 − α 1 ) + cos θ 1 cos θ 2 ] PP = ang.50°) Dirección de la desviación: Primera estacion: NW 52° Segunda estación: NW60 Profundidad medida 1.5 cos 9.Ejemplo: Dados los siguientes datos. del siguiente pozo. Angulo de desviación: Primera estación: 9°45I (9.131 y 1158 m respectivamente. o sea.7. que se considera como pérdidas mecánicas.75] PP = 1. que se 32 . en [m] t = Tiempo para sacar una lingada.2°/30 m LC 27 VII. Ps= 110 Tons.000 x 27 = =880 HP ( t )(75) 45x 75 Para el caballaje en las máquinas obtenido agregue el 30%. calcular la severidad y pata de perro. d = 27 m. [Kg] D = distancia recorrida.POTENCIA AL GANCHO HP = (Ps )(d ) ( t )(75) Donde: HP = Potencia al gancho.98° LC = 1158-1131 = 27 m SPP = PPx 30 1. Aplicando: PP = ang. cos[sen9.5 cos( 60 − 52 ) + cos10. en [HP] Ps = peso de la sarta de perforación. causadas en la transmisión desde el motor hasta el gancho.75°) Segunda estación: 10°30I (10. VII. en [Kg/cm2] PS = Pérdida de presión en el sistema de circulación “No incluye la barrena”.8. en las poleas y cable hasta el gancho. De diámetro de la barrena. OPTIMIZACIÓN DE LA HIDRÁULICA Y GASTO DE LA BOMBA. en [$/m] B = Costo de la barrena.49PB y Ps = 0. Si la velocidad de penetración es menos de 4.. en [$] R = Costo del equipo.0025 P Donde: C = Costo por metro de perforación. VII.COSTO POR METRO DE PERFORACIÓN. entonces es recomendable usar: Potencia Hidráulica de la barrena en [HP] Pb = 0. C= B + R (T + t ) M t = 0. en [Horas] T = Tiempo de viaje completo.35PB Fuerza de impacto en la barrena en [IH] Pb = 0. en [m] 33 .5 m/hora y de 35 gal/pulg. en [Kg/cm2] PB = Presión de bombeo. el gasto mínimo que se puede dar a la barrena son 30 gal/min por diámetro de la barrena.. en [m] P = Profundidad del pozo. en [Horas] M = Metros perforados por la barrena.considera un 15% de pérdidas del motor al malacate y un 15% en la transmisión del malacate.9. en [Kg/cm 2] Nota: En caso necesario. Por diámetro de la barrena y si es mayor de 40 a 45 gal/pulg.65PB y Ps = 0.LINEAMIENTO DE GASTO.51PB Donde: Pb = Presión en la barrena. en [$/Hora] T = Tiempo perforando con la barrena. en [$/Hora] El calcular el costo por metro perforado antes de terminar la vida útil de la barrena. metros perforados 200 m. Costo del equipo = 1250 $/hora.Ejemplo Con los siguientes datos.9 $/Hora..TIEMPO MÁXIMO PERMISIBLE PARA QUE EL COSTO NO AUMENTE. Las zonas donde existen cambios litológicos muy notables y frecuentes. Penetración = 7. tiempo perforando 90 horas. Tiempo de viaje 9 horas. 3500 m. Ejemplo: Datos: Costo por metro = 175. se a aplicado con excelentes resultados en los pozos del área del Cretácico de Chiapas y Tabasco.5 min/m. Penetración = 6 min/m. TM = 60 xC R Donde: TM = Tiempo máximo permisible en la barrena para que el costo no aumente.000. de que la barrena esta en malas condiciones mecánicas ocasionado por el trabajo de la misma. en [min/m] C = Costo obtenido hasta el momento del calculo. Para la justificación de la validez de esta técnica. Dicho criterio debe aplicarse siempre y cuando no se tengan manifestaciones en superficie. calcule el costo por metro de una barrena: Prof. para tomar una decisión correcta. TM = 60 xC = R 60 xC = Aplicando: R 34 . costo de la barrena $ 600. es conveniente tener presente los siguientes factores.000 + 8000(90 + 9) = = 6960 $/m M 200 VII. es importante para determinar el momento que deje de ser costeable el seguir perforando con esa barrena. C= B + R (T + t ) 600. R = Costo del equipo. Para aplicar el criterio del tiempo máximo. este criterio deberá aplicarse conjuntamente con la experiencia de campo. Costo del equipo = 1250 $/hora.9. Costo del equipo 8000 $/h. Aplicando: TM = Datos: Costo por metro = 174. en [$/m].4 $/Hora. Nota: Si se tiene cambios de barrenas de dientes maquinados a barrena de insertos de carburo de tungsteno. PARA OBTENER EL MISMO COSTO POR METRO “TIEMPO PARA SALIR A MANO” B 2 + (R )(t 1 ) M1 . VII. en [m]. en [Lbs/pie]. en cuanto convenga.. = Revoluciones por minuto de la tubería. en [HP].M.TIEMPO REQUERIDO DE UNA BARRENA PRÓXIMA. t2 = Tiempo de viaje redondo.4 min/m 1250 60 x174. B2 = Costo de la barrena que se va a usar. en [Hora]. M2 = M1 T2 = T2 C1 T1 T −R 1 Donde: T2 = Tiempo mínimo que debe de perforar la barrena que se va a usar para obtener el mismo costo por metro. en [$/Hora] M1 = Intervalo perforado de la barrena anterior.P. la velocidad de penetración son diferentes. Donde: T = Torque aproximado aplicado a una TP. R.)(5250) R .9 =8. DURANTE LA PERFORACIÓN.4 =8. en [Hora] “sin cambio de formación”. en [rpm]. R = Costo del equipo.P.4 min/m 1250 Observación: En los casos anteriores la velocidad de penetración es menor que el tiempo máximo permisible. = Potencia usada para rotar la TP. H.11. T= (H.60 x175. por lo tanto la velocidad de perforación se puede hacer variar de acuerdo a su experiencia en (M 1/T1).M. en [m] T1 = Tiempo empleado en perforar (M1).TORQUE DE UNA TUBERÍA DE TRABAJO. VII. en [$]. en [Hora] C1 = Costo por metro de la barrena anterior. M2 = Intervalo mínimo por perforar.P. durante la perforación.P.. 35 .10. en [$/Hora]. π 2 D b (υp )1 / 2 4 H máx ..19 P est .35 g/cm 3 y presión máxima de estrangulación de 70 Kg/cm 2.. en [64 avos] 3 ρ l = Densidad del fluido de control.= Potencia máxima en la barrena.79 ≈ 32/64” VII. Densidad del fluido de control 1.DESGASTE DE UNA BARRENA DE INSERTOS. = Donde: Hmáx.DETERMINACIÓN DEL DIÁMETRO DE UN ESTRANGULADOR.12.19 P est .35x190 2 = 6.POTENCIA MÁXIMA EN LA BARRENA. en [Pulg] υ p = Velocidad de penetración. en [HP] Db = Diámetro de la barrena.13. VII. Aplicando: ρlQ 2 D e = 6.14.. en [Gal/min] Pest. 1/ 4 Donde: De = Diámetro del estrangulador. 1/ 4 ∴D e 1. = presión en el estrangulador.VII. en [Pies/min].. en [g/cm ] Q = Gasto de bombeo. T= 8B L 36 .19 70 1/ 4 =31. ρlQ 2 D e = 6. en [Kg/cm 2] Ejemplo: Dados los siguientes datos calcular el diámetro aproximado a que se debe de abrir un estrangulador: Gasto de bombeo 190 Gal/min. . en [Pies/seg]. La ecuación anterior supone que no es deseable en ninguno de los casos anteriores. en [Kg] Dt = Parte del diámetro del tubo pegado. VII.FUERZA QUE MANTIENE PEGADA A LA TUBERÍA POR PRESIÓN DIFERENCIAL.08) Donde: Fa = Fuerza en una aleta. υj = 500υp 1. en [cm] 37 . VII. en [cm] a = Ancho en una aleta. que se esta perforando.15.52 + υ p DE CHORRO NECESARIA CONTRA LA VELOCIDAD DE Donde: υ j = Velocidad de chorro en la barrena. L = Número total de inserto en la barrena. en [cm] {1/4” o ½” del diámetro del tubo} L = Longitud de la tubería pegada. en [Kg] La = Longitud de una aleta. en [g/cm ] Ft = Fuerza en un tubo. en [cm] h = Profundidad. en [m] 3 ρ l = Densidad del fluido de control. puede erosionar o provocar abrasión excesiva de la barrena y desperdiciar potencia.VELOCIDAD PERFORACIÓN.314(Dtp)(L)( h )(ρl −1. clasificados en [8 avos] B = Número de insertos rotos o desprendidos. si se van a emplear las velocidades del chorro mayores que las que proporciona la ecuación anterior. donde la perforación es lenta. en [m/hora]. es muy probable que el pozo se erosione por perforación hidráulica en las partes blandas y se forme un agrandamiento excesivo de la pared del pozo.. una velocidad excesiva del chorro en formaciones duras.Donde: T = Desgaste de una barrena de insertos. Observación: puesto que los flujos son dirigidos hacia el borde del pozo. h Fa = ( La )(a ) (ρl −1. υ p = Velocidad de penetración.16.08) 10 Ft = 0. WBarrena = WInd.2. en [m].] WInd..VIII. VIII.1.V. en [Grados]. en [Grados] α1 = Ángulo de inclinación de la primera estación. en [m]. en [m] x = Desplazamiento horizontal entre dos estaciones. x 2da. = Desplazamiento horizontal total.PROFUNDIDAD VERTICAL Y DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL EN UN POZO DIRECCIONAL “ANGULO PROMEDIO” α= α1 + α 2 2 1ra.DIRECCIONAL. en el indicador de peso. en [Tons. en [Grados] α 2 = Ángulo de inclinación de la segunda estación.V. estación α α y y = Lc cos x = Lc sen α Longitud desarrollada o curso de la perforación. VIII. en [Grados] y = Profundidad vertical entre sus dos estaciones. en [Tons.. en [m] P.Peso cos α Donde: WBarrena= Peso sobre la barrena aproximado.] α = Angulo de inclinación del pozo. peso= Peso sobre la barrena.PESO REAL “APROXIMADO” SOBRE LA BARRENA EN POZO DIRECCIONAL. = Suma de los desplazamiento de “x” 38 . = Suma de las profundidades de “y” D.H. = Profundidad vertical verdadera. estación α = Ángulo promedio de inclinación entre dos estaciones consecutivas.. Tubería: Espacio Anular: 39 .DIAGRAMA DE FLUJO PARA CALCULAR HIDRAULICA COMPLETA REOLOGIA: MODELO DE POTENCIAS n = Grado de Comportamiento No Newtoniano. VOLUMEN EN POZO 40 . 41 . 03 13.96 11.03 3.94 8.70 3.32 5.05 12.25 3.65 1.72 11.80 11.31 10.63 15.90 15.00 7.20 3.16 5.12 1.39 3.35 2.77 2.73 0.05 3.67 3.97 0.35 2.47 1.60 4.30 Q = Gal/Emb 5 5 1/2 5 3/4 6 6 1/2 90 % 100 % 90 % 2.64 7.49 14.30 3.01 1.94 8.97 12.20 1.43 11.88 5.60 3.86 0.49 9.75 4.28 1.70 12.09 2.78 11.39 3.40 3. 3 3 1/4 3 1/2 4 4 1/2 Pulg.47 2.89 1.55 3.15 1.77 2.48 2.25 4.98 8.32 4.30 2.77 2.02 4.47 2.30 8.70 12.45 2.85 2.55 4.82 9.84 14.32 4.49 6.99 0.84 14.57 2.40 2.86 1.49 9.80 11.50 0.70 2.44 3.01 3.40 0.89 3.10 12.31 3.70 13.56 10.93 0.34 10.30 13.67 7.00 4.44 1.17 9.05 12.21 9.28 16.60 3.04 8.85 2.72 2.30 1.63 1.86 1.20 12.50 3.50 13.14 1.50 3.64 1.77 3.00 1.87 0.67 7.09 2.94 5.64 10.04 8.67 16.40 2.26 3. 8 8 7 8 9 7 8 9 7 8 9 6 7 8 9 9 1/4 10 11 12 6 7 8 9 9 1/4 10 11 12 6 8 10 12 6 7 8 9 10 11 12 8 9 10 Q = Lt/Emb 100 % 2.39 1.66 2.00 14.00 2.45 2.50 3.32 9.18 2.00 7.87 3.17 5.33 1.70 3.94 2.78 4.09 13.27 7.56 10.41 3.57 6.33 6.GASTO DE BOMBAS TRIPLEX DIAMETRO PISTÓN CARRERA Pulg.15 1.37 3.50 10.78 11.72 2.21 9.34 10.17 9.87 42 .33 6.46 1.64 11.70 3.02 1.75 2.33 1.70 15.78 3.55 3.70 4.87 2.50 10. 566 IEU G-105 4.00 20.612 436.093 6.U. DE LA JUNTA PAR DE TORSION D.65 6.542 364.00 19.826" 3. E.826" 3.60 25.U.424 12.60 16. E. BARRENAS Y KELLY´S.276" 4.276" 4.U. MIN.340" 3.945 14.165 329.356 56.854 260.620 317. E. TUBO CONEXIÓN 2 3/8" 2 7/8" 3 1/2" 3 1/2" 4" 4 1/2" 4 1/2" 5" 5" 4.401 15.110 7.026 452.726 6.150 268.U.191 20. I.870 250.048 25.127 21.231 468.340" 3.000" NC-50 (4 1/2" IF) 43 .725 4.602" 2.332 40.723 297.945 233.U.795 43.452 22.U.85 6.381 20.879 10.50 15.65 6. E.452 350.U.764" 2.60 20.085 15.60 16.764" 2.150 560.776 20.U.113 40.005 3.U.139 30.361 18.288 18.683 36.194 28.50 15.50 14.474 24.30 13.U.332 8.000" 4.00 20.285 40.ESPECIFICACIONES DE TUBERIA DE PERFORACIÓN.U. I.U.151" 2.916 409.313 150.010 381. E.220 12.614 7.822 9.50 19.279 3.U.963 313.146 20.U. E.154 4. E.U. E.694 7.811 6.762 76.868 283.082 311. IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU IEU E-75 E-75 X-95 G-105 E-75 E-75 X-95 G-105 S-135 E-75 X-95 G-105 S-135 E-75 X-95 G-105 X-95 G-105 E-75 X-95 G-105 S-135 E-75 X-95 G-105 E-75 X-95 G-105 S-135 E-75 X-95 1.616 136.815" 1. E.576 33.297 322.30 15.815" 1. E. E.U.60 16.424 20. E.199 58.764 414.127 25.E.00 14.65 6.957 20.441" 2.554 51.815" 2.30 13.151" 2.U. I.274 580.151" 2.640" 3. LASTRABARRENAS. TUBERIA DE PERFORACION JUNTAS PREMIUM D.858 11.893 107. E.000" NC-26 (2 3/8" IF) NC-26 (2 3/8" IF) NC-26 (2 3/8" IF) NC-26 (2 3/8" IF) NC-31 (2 7/8" IF) NC-31 (2 7/8" IF) NC-31 (2 7/8" IF) NC-31 (2 7/8" IF) NC-31 (2 7/8" IF) NC-38 (3 1/2" IF) NC-38 (3 1/2" IF) NC-38 (3 1/2" IF) NC-38 (3 1/2" IF) NC-38 (3 1/2" IF) NC-38 (3 1/2" IF) NC-38 (3 1/2" IF) XT-39 XT-39 NC-46 (4" IF) NC-46 (4" IF) NC-46 (4" IF) NC-46 (4" IF) NC-46 (4" IF) NC-46 (4" IF) NC-46 (4" IF) NC-50 (4 1/2" IF) NC-50 (4 1/2" IF) NC-50 (4 1/2" IF) NC-50 (4 1/2" IF) NC-50 (4 1/2" IF) NC-50 (4 1/2" IF) 3 1/8" 3 3/16" 3 1/4" 3 9/32" 3 11/16" 3 13/16" 3 29/32" 3 15/16" 4 1/16" 4 1/2" 4 19/32" 4 21/32" 4 13/16" 4 17/32" 4 21/32" 4 23/32" 4 3/8" 4 5/16" 5 13/32" 5 17/32" 5 19/32" 5 25/32" 5 1/2 5 21/32" 5 23/32" 5 7/8" 6 1/32" 6 3/32" 6 5/16" 6 1/32" 6 7/32" 6 9/32" 1.151" 2.40 10.602" 2.30 13.605 23.946 166.826" 3.850 16.450 28.40 10.276" 4.945 2.149 299.106 25.035 16.274 8.85 10.644 15.U.50 19.764 212.640" 3.764" 2.157 32.40 13.535 394. E.879 12.690 525.60 25.764" 2.785 9.569 27.276" 4.640" 4.437 3.602" 3.546 21.535 210.597 5.50 25. MIN DE LA JUNTA (APRIETE LBS/PIE) TUBERIA CLASE PREMIUM RESISTENCIA RESISTENCIA A LA A LA TORSION EN TENSION EN LBS/PIE LBS DIAMETRO LBS/PIES NOMINAL GRADO D. E.083 19.00 16.662 106.50 19.735 6.E.40 10.895 45.60 E.995" 1.467 3. HEAVY WEIGTH.826" 3.230 14. ) DIAMETRO NOMINAL DIAMETRO EXTERIOR DE LA JUNTA DIAMETRO INTERIOR CONEXIÓN PESO TORQUE RECOM.530 8. 2 13/16" 5 1/2" REG.800 3.000 32.000 36.3 41 25.240 2.800 6. PIÑONES DE BARRENAS.210 4.000 34.800 10.000 53.300 44 .000 22.000 40.400 21.3 29.000 12.420 5. PARA CONEX.800 9.000 60.000 16.900 TORSION DE ENROSQUE RECOM.200 12. TAMAÑO DE PIÑON MINIMO NO EXCEDA MAXIMO NO EXCEDA 3 1/2" REG 4 1/2" REG 6 5/8" REG 7 5/8" REG 8 5/8" REG 7.000 9.000 3035 2095 1662 1282 700 693 466 300 ESPECIFICACIONES DE TUBERIA PESADA (H.000 40. 2 13/16" 6 5/8" REG.W. (APRIETE LBS/PIE LBS/PIE) 5" 4 1/2" 3 1/2" 6 1/2" 6 1/4" 4 3/4" 3 1/8" 2 7/8" 2 3/16" NC-50 (4 1/2" IF) NC-46 (4" IF) NC-38 (3 1/2" IF) 49. EN KILOGRAMOS 9 1/2" 8" 7 1/4" 6 1/2" 5" 4 3/4" 4 1/8" 3 1/8" 3 7 5/8" REG.000 28. 217 150 119 92 53 50 35 22 83.000 970 1660 3870 4700 5530 1. 2 13/16" NC-46 (4" IF) 2 1/4" NC-38 (3 1/2" IF) 2" NC-35 2" NC-31 (2 7/8" IF) 1" 2 3/8" REG. NOM.ESPECIFICACIONES DE LASTRABARRENAS DIAMETRO EXTERIOR DIAMETR O INTERIOR CONEXIÓN PESO NOMINAL LBS/PIE TORQUE RECOMENDADO (APRIETE LBS/PIE) PESO UNITARIO APROX. NC – 38 3½ 2 1/4 600 50.700 12. Izquierda Kg.160 50. NC – 26 2½ 1 1/2 359 20.000 9. a pie pie 6 5/8 Reg. NC – 38 4¼ 2 1/4 791 50. NC – 38 3½ 2 1/4 600 16. NC – 50 5¼ 3 1. Pg.900 589 (7 3/4) (4 3/4) APRIETE RECOMENDADO PARA FLECHAS CUADRADAS 6 5/8 Reg.APRIETE RECOMENDADO PARA FLECHAS HEXAGONALES Diámetro Conexión Torque Peso Nominal Exterior Interior Caja Piñón Caja Piñón Amperaje Derech Lb x Lb x Pg.000 9.500 1.600 4.000 29.230 252 (5 3/4) (3 3/8) DIMENSIONES DE LA TUBERIA DE REVESTIMIENTO 45 .255 729 (5 3/4) (4 3/4) 4 ½ Reg.756 (7 3/4) (6 3/8) 6 5/8 Reg.900 589 (73/4) (4 3/4) 4 ½ Reg. DIMENSIONES DE LA TUBERIA DE REVESTIMIENTO 46 . 47 .TABLA DE DATOS DE TR´S. TL´S. TP’S. DIAMETRO LIBRAJE DIAMETRO CAPACIDAD DIAMETRO LIBRAJE DIAMETRO CAPACIDAD EXTERNO LBS/PIE INTERNO Lts /Mt EXTERNO LBS/PIE INTERNO Lts /Mt 48 . 00 83.10 77.20 53.00 23.450 8.54 25.18 38.765 6.655 6.415 12.875 6.16 49.86 19.456 6.00 15.681 8.755 8.50 17.26 16.00 54.892 4.50 44.00 47.192 10.00 20.36 78.18 50.00 72.42 12.855 5.05 40.52 17.00 35.375 7.159 10.969 DIAMETRO EXTERNO 186.50 57.00 29.350 9.32 16.275 12.393 6.82 16.96 12.00 29.61 7 5/8 7 5/8 7 5/8 7 5/8 7 5/8 7 5/8 7 5/8 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 6 5/8 5 1/4 5 1/2 5 1/2 5 1/2 5 1/2 5 1/2 5 1/2 5 1/2 29.11 74.00 81.00 26.276 6.00 55.140 10.004 5.250 9.88 5.00 28.00 35.135 6.715 12.435 8.00 39.791 5.91 52.00 23.30 32.19 23.974 4.049 5.34 19.63 52.837 5.710 6.675 5.64 79.75 35.00 26.190 19.95 23.125 7.55 39.10 76.00 6.54 18.625 6.025 6.23 38.84 38.615 12.30 43.98 21.00 54.680 8.950 4.18 36.921 8.50 45.00 133.535 8.950 9.00 45.57 19.515 12.99 16.67 19.063 9.736 6.921 5.80 30.44 22.00 77.98 5.168 6.366 6.760 9.00 13 17 20 22 24 25 26 26.60 185.750 8.00 48.89 12.28 19.92 5.012 4.12 20.850 9.50 38.336 6.836 5.050 9.50 61.35 41.16 49.72 25.124 18.32 15.00 13.16 50.347 12.175 12.40 19.00 24.25 44.00 38.92 80.184 6.00 22.54 12.28 46.75 40.30 17.05 LIBRAJE DIAMETRO CAPACIDAD LBS/PIE INTERNO Lts /Mt 49 .27 47.00 38.53 20.8 32 34 16.50 48.00 24.76 17.38 19.20 20 20 13 3/8 13 3/8 13 3/8 13 3/8 13 3/8 13 3/8 13 3/8 13 3/8 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 10 3/4 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 9 5/8 7 5/8 7 5/8 7 5/8 90.27 17.20 43.33 40.12 17.19 18.76 81.00 40.094 6.850 9.81 22.76 17.26 6.96 19.70 33.79 38.670 23.00 43.00 15.950 9.00 32.675 5.760 6.799 8.40 61.00 29.31 45.30 36.65 5.57 11.784 9.68 49.15 22.00 39.71 20.730 12.00 94.10 20.05 35.82 18.00 14.07 18.50 51.91 36.595 4.8 28 29 31.560 9.86 10.835 8.00 42.37 17.00 32.50 85.31 177.13 11.885 8.001 8.214 6.18 36.00 68.435 6.10 51.450 9.26 16.70 34.50 46.01 24.70 71.66 21.24 20.154 6.73 12.00 49.30 47.20 48.62 41.00 40.35 75.778 4.902 9.660 9.00 20.70 65.25 76.538 6.40 58.16 48.761 5.044 5.50 60. 428 3.26 8.494 4.90 6.60 19.92 CARACTERISTICAS DE BRIDAS.80 10.62 4.50 10.259 2.60 4.23 10.469 2.83 3.20 9.30 10.20 9.867 1.40 9.922 2.276 4.408 4.090 4.640 3.992 2.74 8.48 8.90 11.00 15.75 13.50 15.960 3.09 3.65 4.826 3.38 6.750 2.90 9.826 3.02 1.77 1.947 10.990 3.018 2.33 4.77 4.38 6.10 16.62 4.54 10.00 4.12 6.450 4.80 5.12 5.00 14.50 10.867 2.02 2.11 8.900 2.041 1.70 5.995 1.38 6.441 2.560 4.30 7.030 4.70 5.000 3.83 3.20 11.59 1.95 5.71 6.750 2.20 12.018 3.95 5.154 4.00 11.42 6.500 4.54 4.26 3.07 7.476 3.03 9.60 8.77 2.992 2.340 3.60 13.920 3.98 11.441 2.25 9.50 8. BIRLOS Y ANILLOS BRIDAS ESPESOR PRESION BIRLOS ANILLOS 50 .476 3.23 8.40 6.50 12.50 8.59 2.02 3.60 11.00 11.548 3.580 4.548 3.95 7.70 8.12 6.85 9.995 1.79 7.00 21.00 18.26 10.54 4.00 9.5 1/2 5 1/2 5 5 5 5 5 5 5 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 1/2 4 4 4 4 4 4 4 4 3 1/2 3 1/2 3 1/2 3 1/2 3 1/2 3 1/2 3 1/2 3 1/2 3 1/2 2 7/8 2 7/8 2 7/8 2 7/8 2 7/8 2 3/8 2 3/8 2 3/8 2 3/8 2 3/8 2 3/8 25.259 1.00 4.95 4.068 3.00 26.70 12.11 2.85 13.476 3.548 4.75 12.42 7.48 10.02 2.548 3.63 10. Pulg R RX BX 7 3/8 8 13/16 6 1/2 8 1/2 7 7/8 8 3/4 7 1/2 9 5/8 9 1/8 10 9 1/2 10 1/2 10 5/8 11 5/16 11 1/2 12 1/4 12 7/16 14 3/16 15 15 1/2 18 7/8 19 7/8 18 1/2 19 21 3/4 21 1/2 20 21 1/2 23 25 3/4 22 24 26 1/2 30 1/4 27 27 3/4 30 3/8 32 33 3/4 1 13/16 1 13/16 2 1/16 2 1/16 2 1/16 2 1/16 2 9/16 2 9/16 2 9/16 2 9/16 3 1/8 3 1/8 3 1/16 3 1/16 4 1/8 4 1/8 4 1/16 4 1/16 7 1/16 7 1/16 7 1/16 7 1/16 9 9 9 9 11 11 11 11 13 5/8 13 5/8 13 5/8 13 5/8 16 3/4 16 3/4 16 3/4 20 1/4 20 1/4 1 21/32 1 25/32 1 5/16 1 13/16 1 47/64 2 1 7/16 1 15/16 2 1/64 2¼ 1 13/16 2 13/16 2 19/64 2 17/32 2 1/16 2 7/16 2 49/64 3 3/32 2½ 3 5/8 4 1/16 4 11/16 2 13/16 4 1/16 4 7/8 5¾ 2 13/16 3 1/16 4 11/16 5 9/16 2 15/16 3 7/16 4 7/16 6 5/8 3 5/16 3 15/16 5 1/8 3 7/8 4 3/4 10000 15000 2000 5000 10000 15000 2000 5000 10000 15000 3000 5000 10000 15000 3000 5000 10000 15000 3000 5000 10000 15000 3000 5000 10000 15000 2000 3000 5000 10000 2000 3000 5000 10000 2000 3000 5000 2000 3000 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 12 12 12 12 12 12 16 16 16 16 12 16 20 20 16 20 20 20 16 24 20 3/4 7/8 5/8 7/8 3/4 7/8 3/4 1 7/8 1 7/8 1 1/8 1 1 1/8 1 1/8 1 1/4 1 1/8 1 3/8 1 1/8 1 3/8 1 1/2 1 1/2 1 3/8 1 5/8 1 1/2 1 7/8 1 1/4 1 3/8 1 7/8 1 3/4 1 1/4 1 3/8 1 5/8 1 7/8 1 1/2 1 5/8 1 7/8 1 5/8 2 5 5 1/2 5 6 5 1/4 6 6 6½ 6 6 3/4 6 7¼ 6 3/4 7 1/2 7 1/4 8 8 9 1/4 8 1/2 10 3/4 11 1/4 12 3/4 10 12 ¼ 13 3/4 15 3/4 9 1/4 10 14 3/4 15 3/4 9 1/4 10 3/4 13 1/4 17 1/4 10 3/4 12 1/4 14 1/2 12 1/4 15 1/4 151 151 23 24 26 27 31 35 4 37 39 45 46 49 50 53 53 54 57 57 65 66 73 74 23 24 152 152 26 27 153 153 31 35 154 154 37 39 155 155 45 46 156 156 49 50 157 157 53 53 54 158 57 57 160 159 65 66 162 73 74 51 .Diámetro Pulg 1 13/16 2 2 1/16 2 1/2 2 9/16 3 3 1/16 4 4 1/16 6 7 1/16 8 9 10 11 12 13 5/8 16 16 3/4 20 Exterior Pulg Interior Pulg Pulg. Pulg Long. TRABAJO Cantidad Diám. 52 . 53 . 54 . 55 . 56 . 57 .