FORMULARIOPotencias. Monofásico (fase – neutro) Potencia activa Potencia aparente Potencia reactiva P = U × I × cos ϕ cos ϕ = Q = U × I × senϕ S = U×I P S tagϕ = Q P Q = S2 − P 2 Potencias. Trifásica (tres fases y neutro) Potencia activa Potencia aparente Potencia reactiva P = 3 × U × I × cos ϕ cos ϕ = Q = 3 × U × I × senϕ S = 3×U×I P S tagϕ = Q P Q = S2 − P 2 Motores Intensidad absorbida por un motor monofásico I= S= Intensidad absorbida por un motor trifásico P U × η × cos ϕ P η × cos ϕ I= Pt = P η P 3 × U × η × cos ϕ Q = Pt × tgϕ Factor de potencia (cos ϕ) general de una instalación P ∑(P × cos ϕ) P cos ϕ = cos ϕ = FP = cos ϕ = 2 2 ∑P ∑P + ∑Q S Baterías de condensadores. Monofásico. Corriente nominal de un condensador P ⋅ ( tgϕ1 − tgϕ2 ) ⋅106 C(µF) = U2 ⋅ ω Q = U 2 ⋅ C ⋅ ω ⋅ 10 −6 I= Q U Q = P ⋅ ( tgϕ1 − tgϕ 2 ) Baterías de condensadores. Trifásico. Corriente nominal de un condensador Q I= 6 2 −6 P ⋅ ( tgϕ1 − tgϕ2 ) ⋅10 Q = 3 ⋅ U ⋅ C ⋅ ω ⋅ 10 3⋅U C(µF) = 2 3⋅ U ⋅ ω ) en voltios. P Potencia del receptor que va a alimentar la línea. (W) S Potencia aparente (VA) Q Potencia reactiva (VAr) η Rendimiento Pt Potencia activa absorbida de la red por un motor (W) U Tensión de línea para suministros trifásicos. e caída de tensión (c. (normalmente 400 V para líneas trifásicas y 230 entre fase y neutro).Q = P ⋅ ( tgϕ1 − tgϕ 2 ) I Intensidad. ω = 2 π f Expresiones para calcular la sección de un conductor Las expresiones para calcular la sección de un conductor son: S= 2× L× P γ×e× U En función de la intensidad: S= 2 × L × I × cos ϕ γ×e b) Para líneas trifásicas: S= L×P γ×e× U En función de la intensidad: S= a) Para líneas monofásicas: [1] [2] 3 × L × I × cos ϕ γ×e Donde: L Longitud en metros de la línea. C Capacidad ω pulsación. (V) FP = cosϕ Factor de potencia. Intensidad absorbida por el motor. . (A) P Potencia activa. cosϕ1 Factor de potencia antes de la compensación.t. potencia en el eje. γ Conductividad del conductor (m/Ω. cosϕ2 Factor de potencia después de la compensación tagϕ1 Tangente antes de la compensación. Potencia nominal del motor.mm2) y que es la inversa de la resistividad.d. U Tensión nominal de la línea. Tensión de fase para suministros monofásicos. tagϕ2 Tangente después de la compensación. 70 y 90 ºC.20) Tabla 1. Coeficiente de variación de resistencia específica por la temperatura del conductor ∆T Diferencia de temperatura (∆T = T.018 0. Conductividad. De otra parte la siguiente ecuación proporciona el valor de la resistividad de un material en función de la temperatura ρT = ρ20 (1 + α20 x ∆T) [3] ρT Resistividad del conductor a la temperatura T en Ω·mm2/m ρ20 Resistividad del conductor a 20 ºC α20: Coeficiente térmico para 20 ºC (ºC-1). 0.00403 0. Conductividades del cobre y del aluminio para diversas temperaturas.mm2/m) 0.023 0.033 0. por tanto las consideramos válidas.mm2/m) 0. Resistividad del cobre. γ m/Ω·mm2 Cobre (Cu Aluminio Al 20 ºC 30 ºC 56 35 54 34 40 ºC 50 ºC 60 ºC 52 32 50 31 48 30 70 ºC 80 ºC 47 29 45 28 90 ºC 44 27 La expresión propuesta en la Guía Técnica de Aplicación del REBT.036 0. para calcular la temperatura real de un conductor en función de la corriente que transporta y de la máxima corriente que podría transportar y de su aislamiento es: .mm2/m) 0. aluminio y Almelec.00392 0. a 20. los cuales son despreciables en baja tensión para cables menores de 120 mm2.021 0. obtenidas de la expresión indicada. y coeficiente α Material Cobre Aluminio Almelec (Al-Mg-Si) ρ20 (Ω.029 0.038 ρ90(Ω. que son los habituales tanto en instalaciones de enlace como para instalaciones interiores.Estas expresiones son aproximadas. la conductividad la podemos obtener por cualquiera de las expresiones siguientes: γ 20 º C 1 ó γT = [4] γT = 1 + α 20 (T − 20º C ) ρT γ Cu (20º) = 56 m/Ω·mm2 γ Al (20º) = 35 m/Ω·mm2 Tabla 2.041 α (ºC-1).032 ρ70(Ω. ya que no tienen en cuenta la caída de tensión debida a las inductancias de los cables y el efecto pelicular.00360 Según esto. calculamos su conductividad a esa temperatura utilizando la ecuación [4] 6. 5. según corresponda. A partir del valor de la temperatura real del conductor. Por el contrario. Se elige el valor comercial más próximo por exceso y se comprueba en las tablas del REBT (ITC-BT-06. Si la sección comercial obtenida en el apartado 2 si cumple con el criterio de calentamiento. esto es. nos quedamos con la sección inicial. ITC-BT-07. si cumple calculamos la temperatura real del conductor para esta sección. se elige la que cumpla y el proceso ha concluido. soporta la corriente a transportar. En este caso el criterio más crítico o que más cuesta cumplir habría sido el de criterio térmico. 4. Si la sección encontrada no cumple con el criterio de calentamiento. realizamos una nueva iteración: elegimos el valor de sección inmediatamente inferior y volvemos a comprobar si esta nueva sección cumple con el criterio de densidad de corriente.T = To + (Tmax I − To) I max 2 [5] T = T0 + ( Tmax – T0 ) ( I / Imax )2 Donde: T Temperatura real estimada en el conductor T0 Temperatura ambiente (40º C al aire y 25º C enterrados) Tmax Máxima temperatura admisible según su aislamiento 70º C para PVC y 90º C para XLPE o EPR I Intensidad por el conductor Imax Intensidad máxima admisible en el conductor por criterio térmico Procedimiento de cálculo de secciones para la temperatura real de trabajo del conductor: 1. esto es para la máxima temperatura que puede soportar según su aislamiento (70º C para PVC y 90º C para XLPE o EPR) aplicando la expresión [1] ó [2]. Se calcula la sección para el caso más desfavorable. para ello utilizamos la ecuación [5]. ó ITC-BT-19) que el valor de sección obtenido cumple con el criterio de calentamiento. Con el nuevo valor de la conductividad calculamos el valor de la sección mínima para cumplir con la caída de tensión y verificamos en las tablas que también cumple con el criterio térmico. . 2. Si no cumple. 3.