DISEÑO DE BOCATOMA FIJAPROYECTO: “INSTALACION DEL CANAL DE IRRIGACION RIOBAMBA CASABLANCA - JOCOSBAMBA, DISTRITO DE QUICHES-SIHUAS-.ANCAS 1) DISEÑO DEL BARRAJE TIPO CREAGER 1.1) ESTIMACIÓN DEL ANCHO DE ENCAUZAMIENTO DEL RIO DATOS: Según el estudio hidrológico Qmin = Qmax = Qmedio = Pendiente del río: SR = Ancho del río: BR = Caudal de diseño QD= (a captar ) a) Fórmula de Blench: Donde: B1 1.81 Q max.fb fs Los factores de estabilidad del río están en función a las carcteristicas de la orilla y del fondo. Factor de orilla: Fs = 0.10 Barro y arena Factor de fondo: Fb = 1.20 Material grueso b) Fórmula de Altunin: Donde: c) Fórmula de Petit: B2 a B1 = 178.45 m B2 = 36.09 m B3 = 69.73 m Qmax 5 S Factor de orilla: a = 0.80 B3 2,45 Qmax El promedio de B1, B2 y B3 puede considerarse el ancho de encauzamiento: B B1 B2 B3 3 B= 94.8 m El ancho del río calculado para una sección estable es mayor al ancho del río dado como dato, esto quiere decir que se tendrá que excavar para ensanch río hasta que tenga un ancho: B= 95.00 m 1.2) CÁLCULO DEL TIRANTE NORMAL QUEBRADA SHACSHA Se calcula mediante la fórmula de Manning: Q A.R.S 1 / 2 .R 2 / 3 n R Q : Caudal máximo del río n : Coeficiente de Manning A : Área de la seción de la sección transversal del río R : Radio hidraúlico S : Pendiente del río P : Perímetro mojado Yn : Tirante normal del río Simplificando términos tenemos: Byn 1 B. y n B 2. y n Donde: Q n (Byn)( B 2y yn = Por tanteos tenemos: Q= n= S= ) 2 / 3 S1/ 2 n 1.21 m 0.10 P= 0.70 m 1.3) ALTURA DEL BARRAJE ha H0 NAM Hd 0.10 hv P pu = (0.20 - 0.40) Donde: pu = Altura del umbral del verdedero de captación hv = Altura de la ventana de captación. pu = Asumimos : hv = Altura del Barraje : P= pu + hv + 0.40 0.20 m m 1.4) CARGA SOBRE EL BARRAJE: Q Donde: 2 μB 3 A B. y n 3/2 3/2 2 2 2g (h v ) ( v ) 2g 2g Q: Caudal máximo del rio (Max.Avenida) µ: Coeficiente del vertedero según la forma de la cresta (Perfil Creager) h: Altura de carga hidráulica o tirante de agua sobre la cresta del vertedero (m) v: Velocidad de acercamiento del río. En este caso: B: Ancho del río g: Gravedad Reemplazando valores se tiene: h v2 3Q 2g 2 B 2g Q= µ= v= B= g= 2/3 3/2 Hd = h= v2 2g 2.410 m Cálculo de la velocidad de agua sobre la cresta del azud. Q = A.V ==> V= Q A 810.00 228.98 = V= 3.54 m/s he = 3.05 m 1.5) CÁLCULO DE LA CARGA ENERGÉTICA (he) he = h + V2/2g 1.6) CRESTA DEL BARRAJE Xn = k . HD n-1 . Y Donde: X e Y : coordenadas del perfil de la cresta con origen en el punto más alto de la cresta HD : altituda de diseño excluyendo la altura de la velocidad del flujo. k y n : parámetros dependientes de la pendiente de la cara aguas arriba. (Pendiente: Vertical ==> K = 2 y n = 1.85) k= 2.00 Pendiente de la Recta n= 1.85 Z = 1: 1.5 HD = 2.41 m VA = 2.74 m HA = 0.383 m d = 0.11HA d= 0.042 m I1 = 0.175 HD I1 = 0.422 m I2 = 0.282 HD I2 = 0.680 m R1 = 0.2 HD R1 = 0.482 m R2 = 0.5 HD R2 = 1.205 m R = 0.5 HD R= 1.205 m Y= 0.237 X1.85 Conocemos: V a H a Q bP H d Ecuación del perfil Creager: X1.85 = 2HD0.85Y Tabulando: 2 V a 2 g HA H HBd D I2 I1 h0B 1 2 I2 I1 HD A d X1.85 = 2HD0.85Y Y2 B hB Y1 r Y 0 1 2 1.7) LONGITUD DEL BARRAJE Tomamos: α = arctag(1/Z) L1 = P+ΔH-Yt tang(α) TS = R*tang(α/2) Xt = 1.26 ΔH = 0.26 α= L1 = 33.69 Yt = 0.602 tang(α) = Ts = 2.60 LB = 5.439 m LB = 2.10 m 0.36 0.902 Longitud del Barraje LB = 0.282Hd + Xt + L1 + Ts HA HBdd D A Tomamos: I I2 21 hhBB I1 r 1.8) DISEÑO DEL RESALTO O COLCHÓN AMORTIGUADOR a) Fórmula aproximada de Merriam b) Fórmula Tirante Conjugado: d 2 d2 = 0.45*q/(d1)0.5 d1 4 2 Q2 2 g L d1 d12 4 Donde: q : Caudal de agua sobre el azud, por metro lineal (m 3/seg/m) d2 : Profundidad aguas abajo q = Q/B d1 : Profundidad o espesor de la lámina vertiente al pie del azud Para este cálculo efectuamos tanteos suponiendo un Δh aproximado: V1 = (2*g*Δh)^0.5 La velocidad de caida será: q =A*V1 = (d1*1.00)*V1 ==> d1 = V1 = 2.97 q V1 = Δh = m/s 8.53 2.97 0.45 d1 = 2.869 m d2 = 2.265 m Reemplazando d1 en las fórmulas a y b, tenemos : En a: d2 = En b: 1.253 m VERIFICANDO: La altura total del agua He sobre el lecho del río aguas arriba es igual a he + p, y de la energía agua arriba es de: He = altura Azud + carg agua + alt.Veloc.de paso de agua He = p + h + V2/2g = He = Por tanto, la profundidad de la cuenca o colchón será: He - Δh - d1 = La profundidad de aguas abajo será: 0.70 3.75 2.41 3.75 d2 = 0.43 d2 = 0.729 0.64 m 0.45 2.87 taguas abajo = m = 0.43 0.43 0.30 Cumple De acuerdo a la fórmula de Merriam, el requerimiento de aguas abajo d 2 es: d2 = 0.45*q/(d1)0.5 = 2.265 Nos faltan aumentar a la profundidad a un: La profundidad de aguas abajo será: d2 = 1.97 d2 = 2.266 > 1.537 0.729 m 1.97 m 0.30 m Cumple Hd Z D1 P Db Ld Yn d2 d1 e HD HS e e1 1.9) LONGITUD DEL COLCHÓN DISIPADOR Según Schoklitsch: Según Safranez: F1 =V1/(g*d1)^0.5 Según U.S Bureau of Reclamation: Hallamos el promedio: No cumple L= 95.00 m Q= 810.00 m3/s Lc = -3.02 F1 = 0.56 Lc = 9.64 m Lc = 9.06 m Lc = 5.23 m Lc = 5* ( d2 - d1 ) m Lc = 6*d1*F1 Lc = 4*d2 LS 25 m m m L S 0.50 m m 1.24 2.110 0.27 m e= 0.12) ESPESOR DEL SOLADO DEL COLCHÓN DISIPADOR e: Espesor del solado para resistir el impacto del agua que baje al colchón disipador a) Por criterio cinético: 0. tenemos: H S k q z Yn Donde k se determina por tablas con la relación: Ls = Yn Entonces: Reemplazando valores: Tomamos: k= Hs = Hs = 1.95 2.00 7.2 q z e e1 = b) Por criterio estructural: e 4 3 C h 0.10) LONGITUD DE PROTECCIÓN Y ENROCADO ΔZ = (P + Hd .85 m 1.76 m 1850 2400 Kg/m3 SP γ= γc = Kg/m3 hsp = Err:509 (ver diagrama de subpresiones) Por lo tanto tomamos: 2) DISEÑO DEL CANAL DE LIMPIA e2 = 0.11) PROFUNDIDAD DEL DENTELLÓN DEL COLCHÓN DISIPADOR Hs: es la profundiad del dentelló del colchón disipador aguas abajo para evitar la socavación del río.30 m . Según VYSGO.Yn) = 3.30 Longitud de protección aguas arriba Donde: D1 = Δz + d2 .20 q= q * Db D1 Reemplazando valores: También : Ls = 0.99 1.80 m Ld = 3 * ΔZ Tomamos: HD = 1* ΔZ ΔZ = Ld = Ld = HD = 2.81 m Tomamos: HD = 0.08 m Ls = Ls = Ls = 18.78 m Db = D1 + 0.6 CB D1 1.45 Db = 5. Bligh para lecho con bolonería y arena 4.0.00 Q = LB Coef.43 2.50 m m m 2.45 CB = D1 = 4.8*Lc Tomamos: Longitud de protección aguas abajo 1.81 8.Lc = Tomamos: 2.40 4. 2) ANCHO DEL CANAL DE LIMPIA Se recomienda Bc > (1/10) Longitud del barraje: También: 95.20 m/s V C 1.90 d= 0.= 232.38 m Bc = 2.3) PENDIENTE DEL CANAL DE LIMPIA S C n 2 n = 0.41 hm = 2.40 m = 9.50 q= Bc = 3.100 10 / 9 *g q 2/9 S río = 3) DISEÑO DE LA VENTANA DE CAPTACIÓN Los valores que se muestran fueron asumidos y comprobados en el calculo de la altura del barraje Hd = 2.000 m3/s N° ventanas = 1 .1) CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LA VENTANA QD = Caudal de derivación = Tenemos la ecuación general para un orificio: Q0 = C*A*(2*g*hm)1/2 Donde: Q0 : Caudal del orificio de descarga C : Coeficiente (perfil Creager) 0.100 2.10 hv 0.65 S río = 0.00 10 Bc = 9.5C d 2.35 69.012 Sc = 0.40 5.0014 Sc < S río Sc = 0.61 0.20 bv 3.1) VELOCIDAD DE ARRASTRE C : Coeficiente en función del tipo de material del lecho del río d : Diámetro del grano mayor del material del lecho (m) Para grava rectangular: C= 3.2.30 m La velocidad para iniciar el arrastre de sólidos en el canal de limpia es: Vc = 3.500 m 3 q B v c g Q q med . A Tomamos: Donde: Qmed. 10 14.50 m Q= n= S= Vmáx = 5.763 m C*hv*(2*g*hm) 1/2 bv = 1.61 m 9.81 m/s2 0.71 m 3.00 13.60 m3/s 2.71 α = #VALUE! α = #VALUE! α = 30.00 m3/s Tomamos: Ancho de la ventana 4) DISEÑO DEL CANAL DE CAPTACIÓN = 5% m/s Por Manning : Q AR 2/3 S 1/ 2 n Considerando Máxima Eficiencia hIdráulica Y = b/2 Y= bcanal = Entonces: bcanal = 1.15 m Q0 7.014 0.10 0.00 m m 2.40 m 0.05 5.70 m Ancho de la reja de captación: br = bcanal + N x a' Donde: n : Número de espacios reja N : Número de barrotes reja a' : Ancho de barrotes b' : Espaciamiento entre barrotes Reemplazando valores: n = bcanal / b' N = n -1 a' = b' = n= N= br = α : Ángulo de inclinación de la captación respecto al eje del río Ve : Velocidad de entrada al canal de captación α = arcos(Vm/Ve) Vm : Velocidad media del río Vm = Qmed / (br + 2Y) Ve = Vm = Tomamos: 1.g : Gravedad hm : Altura desde el medio de la ventana hasta la superficie de agua A : Área de la ventana = hv x bv Q0 = C= hm = g= hv = Asumimos la altura de la ventana: Q0 = C*(hv*bv)*(2*g*hm)1/2 Entonces: Despejando y reemplazando : bv = 5.000 0.00 m/s m/s rad º º .43 m 1.000 0.50 32. 70 m m V= a= H = Yn .71 19.50 m m m m m m m BL = H= H= A= A= L= Ancho de la caja: H = hv + 0.15 m B2 = 1.000 m3/s 3.10 L= L= 1.75 m m m 6) DISEÑO DEL ALIVIADERO DE EXCEDENCIAS L H Yn a Sabemos queB1xQ2 .5) DISEÑO DE LA CAJA DE REUNIÓN DE AGUA CAPTADA Caudal a captar: Altura del agua en la ventana: Altura de la ventana captación: Borde libre: Altura de la caja: Q= Ym = 5.12 2.55 1. en el canal de conducción Qvertedero = 805.40 m Altura del agua en el canal: Veloc.20 3.285 2.55 0.50 m Lt Donde: b2 = Diámetro de la linea de conducción: Lt = Lt = Tomamos: 0.18 m m C= 18.74 2.Qvert = B2 x Q1 B2 = B1 x Q2/Q1 Caudal de ingreso por la ventana de captación: Q1 = 5.35 0.20 x 2 Largo de la caja: La longitud de la transición está dada por: (b1 b2) 2 tan θ = 12.00 m3/seg Sección de la ventana de captación B1 = 0.00 m3/seg Yn = 1.50 º b1 = 1.31 1.11 m hv = 0.46 0.15 0.12 1.000 m3/seg Caudal máximo: Q2 = 810.a Ho = H .V /2g 2 Longitud del vertedero lateral: Q1 Q2 L c 2 g Ho 3*2 Tomamos: H= H0 = .53 m m/s m (asumido) 1. 6 m3/s 0.6 m3/s .ANCASH 41.1 20.000 m3/s Qmin (estiaje) = 41.26 m3/s 810 m3/s 232.00 m 5.26 m3/s Qmax (avenida) = 810 m3/s Qmedio = 232.E QUICHES-SIHUAS-. 168 1.367 1.003 -0.210 1.drá que excavar para ensanchar el ITERACIÓN 810 0.367 1.001 -0.209 1.207 1.000 1.050 0.000 .4 0.213 1.191 1.208 1.012 0.207 1.168 1.209 1.019 -0.115 1.105 -0.001 0.273 1.000 0.008 -0.235 1.209 1.213 1.208 1.028 0.209 1.208 1.001 0.201 1.191 1.220 1.209 1.1 m3/s yn0 yn1 1.208 -0.208 1.158 0.067 0.002 0.201 1.208 1.235 1.210 1.000 0.115 1.205 1.220 1.273 1.205 1.3 -0.208 1.005 0.044 -0.209 1. 810 0.75 m3/s 1.81 m/s m m/s2 .00 95.0 9. 60 0.07 0.00 0.10 0.00 0.50 0.03 0.04 0.X m X 0.12 .30 Y 0.20 0.01 0.00 0.40 0.09 0.69 0. 74 m/s .70 m Δh = 0.de: He = altura Azud + carga de m Hd = 2.26 m Va = 2.410 m P = 0. 8.53 . 2 3.4.Tipo de lecho Arena y grava redondeada Grava rectangular Arena y Grava m3/s C 3.5 .9 3.5 . . . . . . . . . . . . 47 2.4 0.2 0.43 = 378.00 Pto.1) FUERZAS DE SUBPRESIÓN SP X 1.2 = 1000 -0.6 Donde: d1= Err:509 4 z L X L + 1000 1.14 = 2.47 + 0.47 + 0.2) DIAGRAMA DE SUPRESIONES 0 0.47 + 0.4 1.47 2.6 1.85 = 548.7) ANÁLISIS DE LA ESTABILIDAD POR EFECTO DE LA SUBPRESIÓN Hd= Err:509 Δz = -0.21 Err:509 k h SP X γ : Peso específico del agua k : Coefic. (tipo de material) h SP x L Lw = W z 3 2.34 0.34 1.3 = 1000 -0.2 589 1.34 1.84 = 460.47 + 0.56 -0.34 1.30 0.05 = 588.6 0.8 2 .5 = 1000 -0.8 1 0 98.56 -0.47 2.00 Lx * Lx Kg/m3 L Hx 3 LVx V 1.474 P= Err:509 1 Err:509 HD= Err:509 Z=1: 1 0.34 m SUBPRESIONES: B= 1.9 379 548 1.7462 Kg/m2 Pto.4 = 1000 -0.6428 Kg/m2 B= 7.29 7.9038 Kg/m2 Pto.1 3 γ= k= hX L H e= Err:509 3 0.85 -0.361 Kg/m2 Pto.47 2.85 -0.29 2 5 0. 99 -0.26 7.49 1.26 558.757.43 81.00 m S= 296.379 548 589 Hallando el Centroide en el diagrama de subpresiones Ai 353.12 975.19 hsp = -0.29 Ai*Xi 106.35 = Si Kg/m 0.15 21.08 30.63 Σ 989.47 + 0.19 Xi 0.10 -64.16 109.30 -49.264 m B = 300.70 1.06 834.34 -12.23 .34 m 2.30 0.19 X = 975.77 = 989.00 -2.47 2.74 0.20 0.77 0.3) CÁLCULO DE SUPRESIONES Supresión por 1m de profundidad S= 989. 888 113623.7462 0.99 99 176671.2 Kg/m2 588.8 Kg/m2 Se divide entre 10 solo por la gráfica .6 0.1 2.6428 0 2.9038 378.9 Kg/m2 460.Err:509 164508.99 0 548.361 0 0.3 Kg/m 2 Sp x CG S 0 0 0.1 138192. (Ancho) Kg . 85 0.67 2.43770 0.092 0.0415 Σ 2.10641 0.11204 0.70 Kg/m3 W m C * AB * L Peso específico del concreto AB = 2.1703 0.8617 0.41 0.0672 0.569 Xt = Yt = Err:509 Err:509 Y4 = Y3 = Y2 = Y1= 0.05 0.1728 0.02886 3.64 1.141 Areas 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Ai 0.102 Y5 = Y6= Y7 = Y8= 0.8) ANÁLISIS DE LA ESTABILIDAD POR VOLTEO Y DESLIZAMIENTO 8.2715 0.90 m2 .23 0.558 Err:509 -0.185 X1.45 1.0020 0.66150 0.32641 0.20 2.62 1.05184 0.71651 0.478 Area total del barraje: 3.01193 0.00487 1.85 Hd = Err:509 Ha 1 4 3 2 Yt R1 6 7 R2 Xt P = Err:509 P Y5 5 8 Δh = Err:509 9 h e1 Y6 10 12 11 e2 X1 = X2 = 0.67 2.602 X3 = X4 = X5= X6= X7= 1.299 0.0521 0.100 X8 = -1.562323 R1 = R2 = L 0.902459 Err:509 Err:509 e1 = e2 = LB = Err:509 Err:509 2.22892 -0.303 0.30 0.337 0.044 0.6300 0.478 = 1.899 Centroide del Barraje _ X= Ai*Xi 0.5053 -0.343821 0.53 0.2308 0.524 -0.1) CÁLCULO DEL PESO Y CENTROIDE DEL BARRAJE Y= 0.357571 rad = 20.903 0.01518 0.40 1.185 X1.48732 ° Hallando el centroide para cada sección establecidas: T2 = T1 = 0.64265533 1.60663833 Y= Ø= 0.90 Hallando el peso de barraje γ c = 2400 Xi 0.0286 0. 17 983.087. de profundidad L.83 57.958. 2645.N.70 2 = 2890.29 0.2 0.499.215 982. 245.5 a 2.33 multiplicando por su ancho L = 300.11 Kg S = Err:509 1) Seguridad Contra el Volteo FSD = 2890 x 6958 1.AB = 2.11 1.0 2890.23 2 Kg/cm2 Ai*Yei YE = 925.34 = m Σ 2890. ha = Err:509 Hd = Err:509 P= Err:509 3779 Kg/cm2 γ agua = 1 1000 Kg/m3 E YE Ai Rectang.00 m 6.00 7 4479 Yei 0.9003694 Err:509 1.2) CÁLCULO DEL EMPUJE Analizando por 1 m.50 Kg/m Kg Tn 8.0 .991899 Luego el empuje por 1m de profundidad sera: E =( 3779 + 4479 )* 0.34 Err:509 Hd= Err:509 W = 6958 Kg 0.3) ANÁLISIS DE ESTABILIDAD E = 2890 Kg 0.90 m2 L = Err:509 m Cálculo del peso por 1m de longitud L= W= Area del barraje Longitud del barraje 1.90037 989 x = 1.00 m W= 2.21 Triang.30 e= 0.38 Incorrecto > 1.21 Kg/m 8.35 0.71 W= 2087.19 x 0. 0 Correcto.2) Seguridad al deslizamiento α Err:509 α= Err:509 0.621757 < 0.90 Kg Kg L 3 = 0.14 0.30 e= 0.56 .70 e < L/3 Correcto! Para una profundidad de B = σA= 2890.36 989. la estructura es estable al deslizamie 3) Seguridad al hundimiento 1.8685253 ° rad = 5930.5 a 2.190 E * cos = 0.5 1.19076 - -3711.06 S = Err:509 Kg Momento resultante: Σ Meje = 0 M = 6958.70 Esfuerzos transmitidos al suelo: - Err:509 -2.29 0.02 Kg/m2 m σ SUELO = 1.15 Err:509 Hd= Err:509 Eje W = 6958.B 6*e T 1 L L 5969 = 5969.19076 T= 0.15 M= - Fuerza resultante vertical: T = 6958 989.33 Kg 0.6217573 T La estabilidad de la estructura estará garantizada si se cumple: -0.21 Eje Kg 0.09 > LB = Err:509 1 .06 A .21 Kg-m Excentricidad de la resultante: e= M = -0.207.05 E = 2890.90 Err:509 0.34 -0.33 -0.8 2838.75 µ= W S * sen W S * cos E * sen FSD Reemplazando valores: FSD Err:509 10.4 = 2. 02 7.600 σB= Se debe cumplir: 7891.91 < < < σ SUELO 15.891.600 Cumple Cumple La estructura es estable al hundimiento .207.σ SUELO = 15.600 15.91 Kg/m2 σ A.B -2. 11204 0.71651 0.43770 0.00487 1.02886 3.01193 0.10641 0.478 .32641 0.05184 0.01518 0.22892 -0.66150 0.establecidas: Ai*Xi 0. 0 .5 a 2.Err:509 1. ctura es estable al deslizamiento Err:509 Kg/cm2 . Kg/m2 . C1 = e = Desnivel topogáfico 0.30 m To = Zo + P + H + Vo /2g 1.acercam.25 m 0.t Usar P = ho + h + h' 0.h3/2 .descarga) 2.) 0.Ancash 1.15 m 0.25 m3/s/m Diseño ventana de captación Q = C. rugosidad captación del río) 0.Hv 0.VENTANA CAPTACION Carga total Hidráulica sobre el azud Ho = H + Hv H = Ho .84h3/2) h (m) 0. b = Q/(1.Ho3/2 0.022 m3/s L (Ancho de río) 1..005 C (coefic.016 n (coef.003 m OK Carga sobre el azud H = Ho .25 m Veloc.25 m 2/3 Caudal específico q = C. Belisario Soria Urbano Huaraz .14 .11 m h (m) Usar b (m) 0. al azud Va = Vo = q/(P + H) 0.Hv Ho = (Q/C.30 m3/s Q (caudal de diseño) 0.L) 0.COLCHON DISIPADOR Zo = Co .90 0.23 m/s 2.40 m Y1 = 0.05 m OK 5.05 m 2 Y1 = q/K((To .20 m n (coef.Y1)*2g) V =q/Y1 F = V1/(gY1) 1/2 .b..21 m b' = b + N.00 Por Ing.CALCULO HIDRAULICO DE CAPTACIO PROYECTO UBICACIÓN : LOCALIDAD / DISTRITO / PROVINCIA ENTIDAD PROMOTOR EJECUTOR PROGRESIVA Q (caudal máx de descarga) 0.016 S (pendiente del río m/m) 0. de rugosidad canal conducc. K = 0.AZUD .00 m/s 1/2 7.85 m Pérdida de carga en la rejilla Hv = q2/[2g(P + Ho + Hv)2] 0.01 S (pendiente canal conducción m/m) 0. 51 m Longitud del colchon disipador Lc = 5(Y2 .30 m .Y2 = Y1 /2*(1+8F2)1/2-1 0.Y1) 2. 90 m h = B/2 S = n.81 m/s2 Hv (pérdida de carga en la rejilla) 0.n/(S1/221/3))3/8 0.inclinac.CANAL DE LIMPIA Vc = 1.g 1.26 .ALIVIADERO DE DEMASIAS Pérd.02 m3/s Q' = Q1 .Ancash Profundidad del colchon disipador e = Zo = Co .(2gHc)1/2 Captado 0.Yd) + BL 0.43 m Tirante del canal después del aliviadero Yd = (Q.A.hr 0.0069 m Carga sobre la ventana Hc = (h/2 + h' + H) .003 Huaraz .) 9.30 m 3.d1/2 q = Vc /g B = Q/q 0.51 m/s 0.ZONAL HUARAZ KM : 00 + 000 (coefic.35 m3/s/m 3 0.agua frente a rejilla ) 1..LICO DE CAPTACION DE RIO MEJORAMIENTO DEL CANAL LLACLLIN LLACLLIN .ventana vs hz º) 55.08 m V (veloc.85 m 4.01 m s (separación entre soleras) 0..06 m3/s Q2 = Diseño 0.LLACLLIN .00 m/s (. carga en la rejilla hr = b (t/s) 4/3*(V2/2g)*(Sen a) 0.C1 0.22 m b = 2Y 0.RECUAY FONCODES .04 m3/s Tirante del canal antes del aliviadero Ya = (Q.00 º g (aceleración de la grav.de forma de soleras) 2.52 m Caudal de ingreso x la ventana ( orificio ) Q1 = C.15 m Alto total del aliviadero Ha = (Ya .10 m Ancho del aliviadero L =3Q/(2*C.45 m 10/9 /q 2/9 0.K*(2g)1/2*Ha3/2) 0.42 t (espesor de las soleras ) 0.Q2 Exceso 0.n/(S1/221/3))3/8 0.5*C. 25 m3/s/m 0.q) .ENROCADO DE PROTECCION q =Q/B Le = 0.5.Lc 0..67*C*(Dn.30 m . GRAFICO DE VISUALIZACIÓN DEL DISEÑO L CORTE A .A LINEA DE ENERGIA CORT Hv Ho H H Ya h' P h ho b Co Y2 Y1 C1 . ho b Co Y2 Y1 C1 . B Hv Ho H H Ya Yd h' P Yn Y2 C1 e h ho b Co .A LINEA DE ENERGIA CORTE B .DISEÑO GRAFICO DE VISUALIZACIÓN DEL DISEÑO L CORTE A . Yn Y2 C1 e ho b Co . ALIZACIÓN DEL DISEÑO L CORTE A .B H Ya b Co Yd Yn Y2 Y1 C1 e .A ENERGIA CORTE B . b Co Yn Y2 Y1 C1 e . d Yn . Yn . K50=0).3600*(F199/3-I199-J =CONCATENAR(": ".FÓRMULAS LÓGICAS BÁSICAS '=SI(O(C50=0.F39.5.100*2/B200) Para multiplicar varias columnas y devolver nada si no hay nada =SI(Y(E16<>0.3600*(F199/3-I199-J =SI(F199>18.F16<>0."".I1.SI(D32<H42.DAT!$D$5) : soria U =SUMAR.2) ´'=": "&DESREF(ESP!$D$9."8".85/140^1.(E49/(0.F42.SI(Y(E16<>0.A6>17."10".5.00958*F199)^3).A8<4.SI(D32<H40.5.(+SI(Y(A8>4.63)) =+SI(D32<H39.B5<=8)."6"."Ok".""."".SI(Y(B5>10.54)))^(1/2.24).1) =SI(B201>B200.SI(Y(B5>8.27/B201.0597*(F49^0.""."TIPO II".F41.(1.3600*((F199/3-(0.D48=0).F49=0).SI(Y(B5>4.SI(B10:B59.I1.E16 FÓRMULAS LÓGICAS BÁSICAS ."No pasa") =+SI(H13="".">0:".SI(D32<H41.87)) =SI(O(E49=0.G16<>0).100*1.1)&" "&DESREF(ESP!G9.0000025*(F199*PI()/180)^6)*COS((I Conviete un valor a grados =SI(F199>18."4".ENTERO(F199/3 =SI(F199>18."TIPO III"."No N =SI(O(O(E48=0.72*10^6*D48*E48^1.G16=0).K10:K59) =BUSCARV(C21.B5<=10).B5< =+SI(Y(A8>2.E16*F16*G16*H16.(+SI(Y(A8>4.3600*((F199/3-(0.B5<=4).ENTERO(F199/3-(0.1) =": "&DESREF(ESP!F9.F16<>0.1)&DESREF(ESP!H9.I1.00958*F199)^3)-I199-J199/60).A6<17.00958*F199)^3)-I199-J199/60).I1.0007054*(F199*PI()/180)^4-0.SI(Y(B5>6."".F40.0444444*(F199*PI()/180)^2+0.H48=0).B5<=6).24).PARTIDAS!$C$8) =+E199*(1-0."TIPO I".PARTIDAS!$D$5/CONTARA($F$13:$AK$13)) Reparte en forma proporcional los valores d =SI(PARTIDAS!$C$8="".SI(D32<H43.+K50-C50) =SI(Y(B5>2.F43))))) =SI(E91>2.INS!$C$6:INS!$D$49.5).85/H48^4. +K50-C50) FÓRMULAS LÓGICAS BÁSICAS .K50=0).=SI(O(C50=0."". B5<=14).G16 .F16<>0.SI(Y(B5>12.G16=0).SI(D32<H43.SI(Y(E16<>0.B5<=16).24)."14"."12".SI(Y(B5>10.F43))))) arte en forma proporcional los valores de hoja partida en otra celda -0.0000025*(F199*PI()/180)^6)*COS((I199+J199/60+K199/3600)*PI()/180) viete un valor a grados Convierte un valor a minutos Convierte un valor a segundos :soria U &DESREF(ESP!H9.SI(Y(B5>14."No Necesita"))))) 2.F16<>0.B5<=10)."10".E16*G16*H16.5.E16*F16*H16.A6>17.F16=0.B5<=12).1) (E16<>0."16"))))))) SI(Y(A8>4.(Y(B5>8.I1.SI(Y(E16=0.G16<>0)."TIPO III". . SI(Y(E16<>0.F16=0.H16))))) .E16*H16.6*H16.F16<>0.G16=0).F16*G16*H16.SI(Y(E16=0.G16<>0). . .H16))))) .E16*H16.