ESTUDIO DE RIESGOS DE LA PLANTA DE PAPELERA DEL SUR S.A.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. Página 2 PERSONAL PARTICIPANTE Fecha: enero 2010 CLB TECNO LÓGICA S.A.C. ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. Página 3 CONTENIDO Pág. 1.0 ANTECEDENTES 2.0 NORMATIVIDAD APLICADA 3.0 DESCRIPCIÓN DE LAS ÁREAS DE PLANTA 4.0 DATOS DE LA EMPRESA 5.0 DATOS TÉCNICOS DE PRODUCTOS ALMACENADOS 6.0 METODOLOGÍA 7.0 EVALUACIÓN DE RIESGOS 7.1 EVALUACIÓN DE RIESGOS GENERALES 7.2 EVALUACIÓN DE LOS TIEMPOS DE EVACUACIÓN 7.3 EVALUACIÓN DEL RIESGO DE INCENDIO DE LAS ÁREAS DE ALMACENAMIENTO 7.4 EVALUACIÓN DE RADIACIÓN TÉRMICA POR INCENDIO EN EL ÁREA DE ALMACENAMIENTO DE COMBUSTIBLE 7.5 EVALUACIÓN DE BOILOVER EN EL ÁREA DE ALMACENAMIENTO DE COMBUSTIBLE 7.6 EVALUACIÓN EXPLOSION) DE BLEVE (BOILING LIQUID EXPANDING VAPOR 5 5 5 9 10 11 40 40 44 44 45 46 47 47 50 51 51 7.7 CÁLCULO DEL ÍNDICE DE FUEGO Y EXPLOSIÓN (IFE) 8.0 DISCUSIÓN DE RESULTADOS 9.0 CONCLUSIONES 10.0 RECOMENDACIONES CLB TECNO LÓGICA S.A.C. ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. Página 4 ANEXOS: 1. HOJAS DE SEGURIDAD DE PETRÓLEO RESIDUAL N° 500 2. PLANO DE LA PLANTA CLB TECNO LÓGICA S.A.C. ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. Página 5 1.0 ANTECEDENTES El presente Estudio de Riesgos ha sido elaborado para la empresa PAPELERA DEL SUR S.A., ubicada en Carretera Panamericana Sur Km. 202 – Chincha Baja, provincia de Chincha y Dpto. de Ica; a solicitud del ORGANISMO SUPERVISOR DE LA INVERSION EN ENERGIA Y MINERIA (OSINERGMIN). El estudio de riesgos comprende el área de almacenamiento de petróleo Residual N° 500 y demás instalaciones de la planta. 2.0 NORMATIVIDAD APLICADA Las normatividad en el cual se basa el presente Estudio de Riesgos son: Normas Legales: D.S. N° 052-93-EM: Reglamento de Seguridad para el Almacenamiento de Hidrocarburos D.S. N° 043-2007-EM: Reglamento de Seguridad para las Actividades de Hidrocarburos D.S. N° 009-2006-TR: Reglamento de Seguridad y Salud en el Trabajo Normas Técnicas de Prevención (España): NTP 330: Sistema simplificado de evaluación de riesgos de accidente NTP 100: Evaluación del riesgo de incendio. Método de Gustav Purt Normas Técnicas Peruanas: Reglamento de Seguridad D.S. 42-F. Normas NFPA: NFPA 30: Código de Líquidos Inflamables y Combustibles NFPA 101: Código de Seguridad Humana 3.0 DESCRIPCIÓN DE LAS ÁREAS DE PLANTA A. Zonas de Materia Prima N° 2 y N° 3 En estas zonas se almacenan las pacas de cartón y papel usado para su procesamiento y transformación en cartón nuevo. B. Producción El área de producción es donde se encuentran las máquinas para la fabricación de papel. El proceso de fabricación comprende dos etapas, una el Módulo Papelero y la otra el Módulo Convertidor. En la Figura Nº 3.1 se muestra el diagrama de flujo del proceso productivo. CLB TECNO LÓGICA S.A.C. A. consiste en el paso de la hoja seca a través de una calandra (rodillos paralelos) con el fin de darle al producto un acabado uniforme.C. El papel seco es calandrado. que extraen el agua de los filtros. de acuerdo a las necesidades de los clientes. La hoja es envuelta en un polín adecuado y bobinado para su almacenamiento.5 veces mayor que el original. Se comienza con la molienda de los recursos fibrosos en una tina con capacidad para una tonelada de material. CLB TECNO LÓGICA S. Formación del Papel La pulpa limpia se pasa sobre una mesa plana.A. Pulpeo Esta etapa tiene como finalidad la conversión de los recursos fibrosos (papel y cartón a reciclar) en una pulpa. A finales del 2007 se instaló un segundo Hidropulper de capacidad 2. se soporta este proceso con bandas sinfín o filtros húmedos y bombas de vacío. La hoja ya formada es prensada en 3 prensas con el fin de reducir la cantidad de agua. Módulo Convertidor En este módulo se cortan los papeles al tamaño deseado. El vapor es producido por dos calderas de 600 BHP y 800 BHP de capacidad (alternados). Página 6 Módulo Papelero El proceso papelero utilizado en la planta consta de dos etapas principales. Luego pasa por depuradores algunos centrífugos y otros rotatorios con el fin de eliminar las impurezas presentes.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. la cual servirá para la producción de papel y cartón. la formación de la pulpa o pulpeo y luego la formación de la hoja de papel. La etapa de refinación consiste en que el material fibroso en suspensión es sometido a fracción en equipos mecánicos con el fin de homogenizar la suspensión. El contenido de humedad del papel se reduce a 7-8% mediante una batería de 20 secadores de vapor rotatorios. En esta etapa se adicionan algunos productos químicos dependiendo del tipo de papel o cartón a producir para facilitar el proceso y obtener los acabados deseados. Primero. Mediante un rebobinado se desenrolla el papel y se corta longitudinalmente. donde se separan las fibras del agua que actúa en todo momento como agente de suspensión. . Consiste básicamente en la reducción de tamaño del material fibroso en agua y su agitación para formar una suspensión de aproximadamente 5% en fibra. 1 Diagrama de Flujo del Proceso Productivo MATERIA PRIMA Pulpeo Residuos Sólidos Agua Residual MÓDULO PAPELERO Formación del Papel Vapor Papel Cartón MÓDULO CONVERTIDOR Rebobinado Papel Cartón Corte Papel Cartón CLB TECNO LÓGICA S.A.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. Página 7 Figura N° 3.C. . Página 8 C. G. CLB TECNO LÓGICA S.A. H. con zona estanca debidamente acondicionada e impermeabilizada.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. tuberías y bomba se encuentran conectados a tierra asimismo existe la conexión de tierra para el camión cisterna de llenado. Taller de mantenimiento E. Tanque de petróleo El almacenamiento de petróleo residual N° 500. Almacén de bobinas Comprende el área de almacenamiento de bobinas de papel. El área no posee cerco perimétrico con malla ni señalización de seguridad. Área de calderas En ésta se encuentran dos calderas CLEAVER BROOKS de 600 BHP y 800 BHP de capacidad. Almacén de productos químicos En éste se almacenan productos químicos e insumos que se utilizan en el proceso de elaboración del papel. . que operan alternadamente F. El tanque. Depósito de gas Es un área donde almacenan balones de gas que se usan en montacargas y otros como cilindros de acetileno y GLP.C.A. se realiza en un tanque ubicado al oeste de la planta con una capacidad de 30 000 galones. D. El área estanca posee una zanja que rodea al tanque que permite contener el petróleo para casos de derrame o agua contra incendio. A.C. 202 – Chincha Baja (Ver Figura N° 4.m.s.n. Figura N° 4.A.1: Ubicación de la Planta) Teléfono Fax : 056-272129 : 056-272130 2 Área ocupada: La planta ocupa una área de terreno aproximada de 30 000 m Coordenadas : 18 L 376509 E 8513205 S : 32 m.1: Ubicación de la Planta Altura CLB TECNO LÓGICA S. Página 9 4.0 DATOS DE LA EMPRESA Los datos de la empresa son: Dirección : Carretera Panamericana Sur Km.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. N . : Mezcla de hidrocarburos en el rango aproximado de C12 a C50. : 407 aprox. En aire Punto de autoignición (°C) Solubilidad en agua Familia química Composición Poder calorífico superior Poder calorífico inferior Las características de los demás productos se encuentran en especificadas en las Hojas de Seguridad del Anexo N° 1.A. Página 10 5. CLB TECNO LÓGICA S.95 – 0. color. : 10 200 Kcal/Kg : 9 700 Kcal/Kg Gravedad esp. color marrón oscuro a negro y olor característico.102. : Insignificante : Hidrocarburos (Derivado de petróleo).ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. .0 DATOS TÉCNICOS DE PRODUCTOS ALMACENADOS El principal producto químico almacenado en planta es el Petróleo Residual N° 500 (30000 galones). % vol. cuyas características fisicoquímicas son las siguientes: Fórmula Apariencia. : Líquido viscoso.99 : 60 . (15.C.6°C) Punto de inflamación (°C) Inflamabilidad. : 0. : De 1 a 5 aprox.A.6/15. olor : Mezcla de hidrocarburos. A. Norma Técnica de Prevención . empleando para ello niveles de riesgo. Existe un compromiso entre el número de niveles elegidos. en una escala de cuatro posibilidades.1. en consecuencia. En esta metodología consideraremos.0 METODOLOGÍA La metodología empleada para la determinación de peligros y riesgos en cada una de las áreas de la planta de PAPELERA DEL SUR S.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. ha sido la siguiente: I. El nivel de riesgo (NR) será por su parte función del nivel de probabilidad (NP) y del nivel de consecuencias (NC) y puede expresarse como: NR = NP x NC Nivel de deficiencia (ND) Llamaremos nivel de deficiencia (ND) a la magnitud de la vinculación esperable entre el conjunto de factores de riesgo considerados y su relación causal directa con el posible accidente. Página 11 6. jerarquizar racionalmente su prioridad de corrección. II. el grado de especificación y la utilidad del método.A. CLB TECNO LÓGICA S. para su posterior discusión. La identificación de los peligros fue registrada mediante toma fotográfica y lista de verificación.A. esto nos ha permitido efectuar una clara descripción del peligro y la posterior evaluación de los riesgos. según lo expuesto. que el nivel de probabilidad es función del nivel de deficiencia (ND) y de la frecuencia o nivel de exposición (NE) a la misma. Los valores numéricos empleados en esta metodología y el significado de los mismos se indican en el Cuadro Nº 6. Inspección de cada área La inspección de cada una de las áreas se efectúo con el fin de identificar los peligros que conlleven principalmente a una situación no deseada. Identificación de peligros y evaluación de riesgos Los peligros identificados fueron evaluados empleando la siguiente metodología: A. .NTP 330: Sistema Simplificado de Evaluación de Riesgos de Accidentes Esta metodología permite cuantificar la magnitud de los riesgos existentes y. La información que nos aporta este método es orientativa. probabilidad y consecuencias.C. A. Alguna vez en su jornada laboral y con período corto de tiempo. ya que. ND 4 3 2 1 Significado Continuamente. por ejemplo.2 Determinación del Nivel de Exposición Nivel de Exposición Continuada (EC) Frecuente (EF) Ocasional (EO) Esporádica (EE) CLB TECNO LÓGICA S. ya que no se han detectado deficiencias. El riesgo está controlado. Los valores numéricos.A. en cuyo caso no se realiza una valoración. En cualquier caso. etc. Se ha detectado algún factor de riesgo significativo que precisa ser corregido. Varias veces en su jornada laboral aunque sea con tiempos cortos. El conjunto de medidas preventivas existentes respecto al riesgo resulta ineficaz. son ligeramente inferiores al valor que alcanzan los niveles de deficiencias. lo destacable es que es necesario alcanzar en nuestra evaluación un determinado nivel de deficiencia con la ayuda del criterio expuesto o de otro similar. si la situación de riesgo está controlada. como puede observarse en el Cuadro Nº 6.1 Determinación del Nivel de Deficiencia Nivel de Deficiencia ND Significado Se han detectado factores de riesgo significativos que determinan como muy posible la generación de fallos. Para un riesgo concreto.2. No se valora Muy deficiente (MD) 10 Deficiente (D) 6 Mejorable (M) Aceptable (B) 2 --- A cada uno de los niveles de deficiencia se ha hecho corresponder un valor numérico adimensional.C. el mismo nivel de riesgo que una deficiencia alta con exposición baja. Página 12 Cuadro Nº 6. Se han detectado factores de riesgo de menor importancia. Irregularmente.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. excepto al nivel "aceptable". La eficacia del conjunto de medidas preventivas existentes se ve reducida de forma apreciable. Nivel de exposición (NE) El nivel de exposición (NE) es una medida de la frecuencia con la que se da exposición al riesgo. en principio. Varias veces en su jornada laboral con tiempo prolongado. . Cuadro Nº 6. No se ha detectado anomalía destacable alguna. una exposición alta no debiera ocasionar. La eficacia del conjunto de medidas preventivas existentes respecto al riesgo no se ve reducida de forma apreciable. el nivel de exposición se puede estimar en función de los tiempos de permanencia en áreas de trabajo. operaciones con máquina. A. Página 13 Nivel de probabilidad (NP) En función del nivel de deficiencia de las medidas preventivas y del nivel de exposición al riesgo.A. el cual se puede expresar como el producto de ambos términos: NP = ND x NE El Cuadro Nº 6. Cuadro Nº 6.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. . se determinará el nivel de probabilidad (NP).C.3. facilita la consecuente categorización.3 Determinación del Nivel de Probabilidad Nivel de exposición (NE) 4 10 MA-40 3 MA-30 2 A-20 1 A-10 Índice de Deficiencia 6 MA-24 A-18 A-12 M-6 2 M-8 M-6 B-4 B-2 En el Cuadro Nº 6.4 se refleja el significado de los cuatro niveles de probabilidad establecidos. CLB TECNO LÓGICA S. A. por otro. Cuando las lesiones no son importantes la consideración de los daños materiales debe ayudarnos a establecer prioridades con un mismo nivel de consecuencias establecido para personas. o bien situación mejorable con exposición continuada o frecuente. Es posible que suceda el daño alguna vez. se han categorizado los daños físicos y. la escala numérica de consecuencias es muy superior a la de probabilidad. Página 14 Cuadro Nº 6. o bien situación muy deficiente con exposición ocasional o esporádica. o muy deficiente con exposición frecuente.C.4 Significado de Diferentes Niveles de Probabilidad Nivel de Probabilidad Muy Alta (MA) ND Significado Situación deficiente con exposición continuada. los daños materiales. aunque puede ser concebible. Situación mejorable con exposición ocasional o esporádica. teniendo más peso los daños a personas que los daños materiales.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.5. Entre 40 y 24 Alta (A) Entre 20 y 10 Media (M) Entre 8y6 Baja (B) Entre 4y2 Nivel de consecuencias (NC) Se han considerado igualmente cuatro niveles para la clasificación de las consecuencias (NC). Ello es debido a que el factor consecuencias debe tener siempre un mayor peso en la valoración. Normalmente la materialización del riesgo ocurre con frecuencia. Se ha evitado establecer una traducción monetaria de éstos últimos. dado que su importancia será relativa en función del tipo de empresa y de su tamaño. Situación deficiente con exposición esporádica. por un lado. Situación deficiente con exposición frecuente u ocasional. No es esperable que se materialice el riesgo. Ambos significados deben ser considerados independientemente. .A. La materialización del riesgo es posible que suceda varias veces en el ciclo de vida laboral. Se ha establecido un doble significado. CLB TECNO LÓGICA S. Como puede observarse en el Cuadro Nº 6. Hay que tener en cuenta que cuando nos referimos a las consecuencias de los accidentes. Nivel de riesgo y nivel de intervención (NR) El Cuadro Nº 6. Con esta consideración se pretende ser más exigente a la hora de penalizar las consecuencias sobre las personas debido a un accidente. mediante agrupación de los diferentes valores obtenidos.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Además. . establecer bloques de priorización de las intervenciones. Se requiere paro de proceso para efectuar la reparación. Para priorizar un programa de inversiones y mejoras. se trata de las normalmente esperadas en caso de materialización del riesgo. Página 15 Cuadro Nº 6. que aplicando un criterio médico-legal. CLB TECNO LÓGICA S.A.6 permite determinar el nivel de riesgo y.C. Destrucción parcial del sistema (Compleja y costosa reparación). Los niveles de intervención obtenidos tienen un valor orientativo. podemos añadir que los costes económicos de un accidente aunque suelen ser desconocidos son muy importantes. 100 1 muerto o más 60 Lesiones graves que pueden ser irreparables Lesiones con incapacidad laboral transitoria Pequeñas lesiones que no requieren especialización 25 10 Se observará también que los accidentes se han considerado como consecuencia grave.A.5 Determinación del Nivel de Consecuencias Nivel de Consecuencias Mortal o Catastrófico (M) Muy Grave (MG) Grave (G) Leve (L) Significado NC Daños Personales Daños Materiales Destrucción total del sistema (Difícil renovarlo). Reparable sin necesidad de paro del proceso. a través del establecimiento también de cuatro niveles (indicados en el cuadro con cifras romanas). CLB TECNO LÓGICA S.A.1440 I 1200 . B. salvo que un análisis más preciso lo justifique. .ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. No intervenir.C.600 I 480 .7 Significado del Nivel de Intervención Nivel de Intervención I II III IV NR 4000 – 600 500 – 150 120 – 40 20 Significado Situación crítica. Norma Técnica de Prevención -NTP 436: Cálculo Estimativo de Vías y Tiempos de Evacuación Mediante esta técnica se desea conocer el tiempo de evacuación de cada una de las áreas de la planta considerando las distancias hacia los puntos de evacuación señalados con el fin de determinar la existencia de un riesgo de quedar atrapado por una eventual emergencia. Página 16 Cuadro Nº 6.2400 20-10 I 2000-1200 8-6 I 800-600 4-2 II 400-200 60 I 2400 .6 Determinación del Nivel de Riesgo y de Intervención (NR) NR = NP x NC Nivel de probabilidad (NP) 40-24 100 Nivel de consecuencias (NC) I 4000 .7 establece la agrupación de los niveles de riesgo que originan los niveles de intervención y su significado. El Cuadro Nº 6. Corregir y adoptar medidas de control.360 II 240 III 120 25 I 1000 . corrección urgente.A.600 II 500-250 II 200-150 III 100-50 10 II 400-240 II 200 III 100 II 80-60 III 40 IV 20 El nivel de riesgo viene determinado por el producto del nivel de probabilidad por el nivel de consecuencias. Mejorar si es posible. Cuadro Nº 6. Sería conveniente justificar la intervención y su rentabilidad. ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. . El tiempo de detección comprende desde el inicio del fuego u otra contingencia hasta que la persona responsable inicia la alarma. En el caso de detección automática. Si se desglosa a su vez t D se puede apreciar el tiempo de detección automática o humana.A. Página 17 Tiempos de evacuación En el desalojo por incendio o emergencia en un local o edificio se pueden considerar cuatro tiempos diferenciados de la evacuación.C. según se indica en la Figura 6. En el caso de detección por una persona trascurrirá un tiempo hasta que se verifique la gravedad del suceso y se notifique la necesidad de activar la alarma correspondiente. el tiempo de detección tD. la central de alarma puede estar programada para activar la alarma correspondiente. el de alarma tA. iniciando la evacuación. N tD tA tR tPE t Fig. tE = tD + tA + tB + tPE Para la optimización del tiempo total de evacuación se puede considerar la forma de hacer mínimos cada uno de los tiempos sumandos.1.A.1: Relación entre el Número de Personas Evacuadas y el Tiempo de Evacuación La suma de todos estos tiempos da como resultado el tiempo de evacuación real. 6. el de retardo tR y el tiempo propio de evacuación o salida tPE. CLB TECNO LÓGICA S. el de comprobación de la emergencia y el de aviso para iniciar la alarma. A. El tiempo de retardo es el asignado para que el colectivo de personas a evacuar asimilen los mensajes de alarma e inicien el movimiento hacia los itinerarios correspondientes de salida. Página 18 El tiempo de alarma es el propio de emisión de (los mensajes correspondientes) por los medios de megafonía.C. Influye de una manera importante en la disminución de tR la eficacia de comunicación de los mensajes y la buena organización del personal de ayuda para la evacuación. Se puede contar aproximadamente desde la salida del primer evacuado. Coeficiente adimensional que pondera el grado de peligrosidad (por la combustibilidad) de cada uno de los combustibles que existen en el sector de incendio. Superficie ocupada en planta por cada zona con diferente tipo de 2 almacenamiento existente en el sector de incendio en m . Este tiempo depende de la bondad técnica y de comunicación colectiva de los mencionados mensajes. del sector o área de 2 incendio. de cada uno de los combustibles que existen en el sector de incendio. El cálculo de la carga de fuego ponderada Q s se establecerá mediante la expresión: Qs = Donde: Qs : qvi: Ci : Si: hi: A: Ra: qvi x Ci x Si x hi x Ra A Densidad de carga de fuego. CLB TECNO LÓGICA S. .A. Coeficiente adimensional que corrige el grado de peligrosidad (por la activación) inherente a la actividad industrial que se desarrolla en el sector de incendio. ponderada o corregida. luces o sonidos codificados. así como aquellos que se prevean como normalmente utilizables en los procesos de fabricación y todas las materias combustibles que puedan ser almacenadas. en MJ/m2 o Mcal/m 3 Poder calorífico en MJ/m3 o Mcal/m . Superficie construida del sector de incendio o superficie ocupada del área 2 de incendio. Norma Técnica de Prevención -NTP 36 y NTP 37: Riesgo Intrínseco de Incendio La densidad de carga de fuego ponderada Qs de una industria o almacenamiento se calculará considerando todos los materiales combustibles que formen parte de la construcción. El tiempo propio de evacuación se inicia en el momento que las primeras personas usan las vías de evacuación con intención de salir al lugar seguro preindicado. C. en m . Altura de almacenamiento de cada uno de los combustibles en m. Este tiempo total de evacuación depende del número de salidas del edificio o recinto a evacuar. Se considera que los ocupantes asignados a una salida deben poder traspasarla en un tiempo máximo de 2.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.5 minutos. . es decir solamente deberá causar el menor daño posible. . el fuego no se debe poder extender rápida y libremente. Método de Gustav Purt Definición y objetivo Toda medida de protección contra incendio tiene por objeto reducir el peligro de incendio en un objeto determinado. talleres.NTP 100: Evaluación del Riesgo de Incendio. tienden a dicho fin. El tiempo necesario para que entren en acción los medios de extinción.8 Nivel de Riesgo Intrínseco Nivel de Riesgo Intrínseco 1 BAJO 2 3 MEDIO 4 5 6 ALTO 7 8 425 < Qs ≤ 850 850 < Qs ≤ 1275 1275 < Qs ≤ 1700 1700 < Qs ≤ 3400 3400 < Qs ≤ 6800 6800 < Qs ≤ 13600 13600 < Qs Densidad de Carga de Fuego Ponderada y Corregida 2 MJ/m Qs ≤ 425 D. Cuando se origina un incendio. Se trata esencialmente de medidas preventivas que tienen como finalidad los siguientes puntos: Primero.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Segundo.C.A. conseguir que la probabilidad de que se declare un incendio sea muy pequeña. materiales de construcción. etc. Norma Técnica de Prevención . en el caso de que el incendio se produzca.A. en función de la carga de fuego ponderada del local: Cuadro N° 6. quedando dichos niveles establecidos de la siguiente forma. instalaciones eléctricas y de calefacción. Página 19 Las industrias y almacenamientos se clasificarán conforme el nivel de riesgo intrínseco de dichas instalaciones. CLB TECNO LÓGICA S. relativas a la construcción y proyecto de edificios. el tiempo necesario para dominarlo eficazmente comprende dos fases: El tiempo necesario para descubrir el incendio y transmitir la alarma. Prescripciones legales de diversa índole. Página 20 Estas dos fases. Esta es la finalidad de las instalaciones automáticas de protección contra incendio (instalaciones de detección y de extinción de incendios). Fundamento del cálculo del riesgo de incendio La acción destructora del fuego se desarrolla en dos ámbitos distintos: Los edificios y su contenido El riesgo del edificio estriba en la posibilidad de que se produzca un daño importante: la destrucción del inmueble. reducir el riesgo de incendio con medidas que afecten a la construcción o a la explotación (por ejemplo. la destrucción del edificio lleva consigo también. Por una parte. De ello resulta que el riesgo total no puede representarse por un sólo valor numérico.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. el principal peligro para el edificio. por una parte. Así un gran riesgo para el edificio puede no representar más que un riesgo insignificante para el contenido. El riesgo del contenido está constituido por el daño a las personas y a los bienes materiales que se encuentran en el interior del edificio. se trata de determinar si es necesario y económicamente soportable. pudiendo ocurrir también que el contenido sufra un perjuicio muy importante antes de que se produzca un daño apreciable en el edificio.A. la carga térmica liberada por su contenido representa. en función de todos estos factores.A. . generalmente. Depende esencialmente. La decisión relativa a las medidas adecuadas de protección contra incendios es frecuentemente muy difícil de tomar. inversamente. Un estudio utilizable prácticamente requiere por lo menos dos sumandos distintos. Se disminuirá cualquier determinado riesgo de incendio. estos dos riesgos pueden existir también independientemente uno del otro. la destrucción de su contenido mientras que. no solamente mejorando las medidas de prevención sino también y muy especialmente. Los dos riesgos están hasta tal punto unidos el uno al otro que. muy frecuentemente. formación) constituyen lo que se llama tiempo necesario para iniciar la extinción y evidentemente es necesario tenerlo en cuenta para la evaluación del riesgo. a saber. La resistencia de la construcción. de la acción opuesta de dos factores: La intensidad y duración del incendio. por medidas complementarias tales como la reducción del tiempo necesario para iniciar la extinción. Por otra parte se debe juzgar si es necesario establecer una instalación automática de protección contra incendio (detección-extinción).C. construcción de muros corta fuego. El razonamiento siguiente nos muestra claramente que tal distinción es CLB TECNO LÓGICA S. De todos modos. La finalidad de una evaluación sistemática del riesgo de incendio consiste en obtener magnitudes numéricas que permitan decidir razonablemente. adopción de determinado sistema de almacenaje). así como la eficacia de los servicios públicos de extinción (efectivos. material. la componente del riesgo del edificio y la del riesgo del contenido. En determinados casos puede imponerse una mejora de efectivos de intervención (por ejemplo la organización de un cuerpo de bomberos de empresa). es necesario que el cálculo de GR y de IR se realice separadamente para cada zona. CLB TECNO LÓGICA S. Este será muy frecuentemente el caso para edificios de grandes dimensiones. GR y para el contenido IR. Si el edificio comprende varias zonas o sectores corta fuegos que se diferencian claramente unos de otros. Numerosos factores de influencia secundaria (por ejemplo focos de ignición. almacenaje favorable que hay que tener en cuenta como factores de reducción del riesgo (Ri). por ejemplo a consecuencia de un cambio en la concepción. más que con una instalación de predetección. la finalidad del sistema consiste en deducir. por regla general. necesarias en cada caso. Largo período de tiempo para iniciar la actuación de los bomberos y eficacia de intervención insuficiente comprendidos en el coeficiente de tiempo necesario para iniciar la extinción (L). las medidas adecuadas son diferentes de las que hay que tomar cuando el riesgo del contenido es mayor. las medidas de protección contra incendios.A. pues lo importante. Si. Este diagrama comprende zonas correspondientes a las diferentes medidas de protección.A. Si la posibilidad de intervención humana no está en condiciones de garantizarlo. La situación desfavorable y gran extensión del sector corta fuegos (B) considerado. o incluso las dos conjuntamente. es que no se supere un límite determinado. Esto se obtiene de una manera práctica. Cálculo del riesgo del edificio GR Aumentan el peligro en relación con el riesgo del edificio los siguientes factores principales: La carga térmica (Q) y la combustibilidad (C). el riesgo del edificio predomina. con la ayuda de un gráfico sobre el cual se llevan los dos valores como abcisas y ordenadas respectivamente. Pero semejante diferenciación solamente es posible si representamos el riesgo total por la suma de dos componentes. Si no es posible llegar a una normalización. Estas zonas determinan si el riesgo es tolerable o si son necesarias instalaciones automáticas de extinción o de predetección. Por el contrario favorecen la disminución del riesgo: Una gran resistencia al fuego de la estructura portante de la construcción (W). . de bienes preciosos o irreemplazables. Página 21 indispensable: efectivamente. sobre todo. La carga térmica se compone de la carga térmica del contenido (Qm) y la carga calorífica del inmueble (Qi). Se puede llegar así a medidas de protección diferentes para cada una de las zonas corta fuegos.C. A cada combinación de riesgo para el edificio. por ejemplo. En el primer caso. se deberá considerar la combinación de varios tipos de instalaciones de protección contra incendio para un mismo edificio.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Si se trata por el contrario de conseguir la evacuación de las personas en un tiempo determinado o de la conservación de instalaciones de valor muy elevado. de la evaluación del riesgo. el inmueble está en peligro por lo que se impone la adopción de una instalación de "sprinklers". se puede tolerar cierto margen al incendio. el objetivo no puede ser alcanzado. corresponde así un punto preciso en el gráfico. C = Coeficiente de combustibilidad.9 Coeficiente Qm de la Carga Calorífica del Contenido Escala 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Mcal/m 0 -60 61 – 120 121 – 240 241 – 480 481 – 960 961 – 1920 1921 – 3840 3841 – 7680 7681 – 15360 > 15 361 2 Qm 1.6 2. B . .4 2. C + Qi) .0 C: Coeficiente de combustibilidad.C. W = Factor correspondiente a la resistencia al fuego de la estructura portante de la construcción.0 2. Cuadro N° 6. se puede calcular el riesgo del edificio de la manera siguiente: GR = (Qm . Ri Qm = Coeficiente de carga calorífica. La carga calorífica o carga 2 térmica se mide en Mcal/m . Página 22 De acuerdo con los factores mencionados anteriormente.0 1. Del cuadro N° 6. L W . CLB TECNO LÓGICA S.4 1.A. B = Coeficiente correspondiente a la situación e importancia del sector corta fuegos. Ri = Coeficiente de reducción del riesgo. Del siguiente cuadro puede obtenerse el coeficiente correspondiente.4 3.10 puede obtenerse el coeficiente correspondiente.A.8 3.2 1. Explicación y Apreciación de los Diferentes Coeficientes Qm: Coeficiente de carga calorífica del contenido.9 4.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. L = Coeficiente correspondiente al tiempo necesario para iniciar la extinción. Q¡ = Valor adicional correspondiente a la carga calorífica del inmueble. 2 1. Página 23 Cuadro N° 6.4 0.11 Valores del Coeficiente Qi para la Carga Calorífica del Inmueble Escala 1 2 3 4 Mcal/m 0 -80 84 – 180 184 – 280 284 – 400 2 Qi 0.4 1. CLB TECNO LÓGICA S.6 Q¡: Valor suplementario para la carga calorífica del inmueble. El coeficiente correspondiente se toma del siguiente cuadro.A.0 0. Cuadro N° 6. Su valor puede obtenerse en la práctica de las tablas de M. Su valor puede obtenerse del siguiente cuadro. por una parte.A. de la dificultad de acceso del equipo de intervención (sótano. Tiene en cuenta el incremento del riesgo resultante.6 B: Coeficiente correspondiente a la situación y superficie del sector corta fuego. Gretener .0 1.10 Valores establecidos para el coeficiente de combustibilidad C Escala 1 1 1 2 3 4 Clase de Riesgo del Material Fe VI Fe V Fe IV Fe III Fe II Fe I C 1.0 1.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. .0 1.2 0. No se tendrán en cuenta los revestimientos interiores.C. planta superior) y por otra la posibilidad de propagación del incendio a todo el sector. CLB TECNO LÓGICA S. cuando éste presenta una estabilidad adecuada en caso de incendio.7 (b) 20 – 30 6 .A. El siguiente cuadro indica los valores de W correspondientes a los diferentes grados de resistencia al fuego.3 1.6 1.0 1.11 1.2 1. Puede obtenerse del siguiente cuadro.4 (a) 10 – 20 1-6 1.6 1.13 Valores del Coeficiente L Correspondiente al Tiempo Necesario para Iniciar la Extinción Tiempo de intervención (min.12 Valores del Coeficiente B Correspondiente a la Influencia del Sector Corta Fuego Escala 1 El objeto presenta las siguientes características Superficie del sector cortafuego inferior a 150 m O como máximo tres plantas O altura del techo 10 m como máximo Superficie del sector cortafuego comprendida entre 2 1500 y 3000 m O de 4 a 8 plantas O altura del techo comprendida entre 10 m y 25 m O situado en el primer sótano Superficie del sector cortafuego comprendida entre 2 3000 y 10000 m O más de 8 plantas O altura del techo superior a 25 m O situado en el segundo sótano o más abajo Superficie del sector cortafuego superior a 10000 2 m 2 B 1.A.C. Bomberos de la empresa.1 1.2 1. Comprende el tiempo necesario para la entrada en acción de los bomberos y la medida en que su intervención será más o menos eficaz. .0 2 1. Puestos de policía. Tiene en cuenta la disminución del riesgo del edificio.0 L: Coeficiente correspondiente al tiempo necesario para iniciar la extinción.0 (d) Escala Distancia en línea recta (Km) 1 2 3 4 Bomberos profesionales.8 (c) 30 11 1. Cuerpo local de bomberos sin retén. Página 24 Cuadro N° 6. Escala de intervención. Cuadro N° 6.4 1.) 10 1 1.6 4 2. Bomberos de la empresa dispuestos a intervenir siempre.3 1.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.8 2.5 1.3 3 1. Puesto de intervención de bomberos.1 1. W: Coeficiente de resistencia al fuego de la construcción. Desarrollo muy rápido de un incendio poco probable.0 2 Normal 1.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.9 2. de chapa de acero o de un material equivalente por su resistencia al fuego y almacenaje muy denso (libros). Combustión previsible generalmente rápida.14 Valores de W Correspondientes al Grado de Resistencia al Fuego Clase de resistencia al fuego F-30 F-30 F-60 F-90 F-120 F-180 F-240 Correspondiente a una carga calorífica de (aproximadamente) Mcal/m2 148 240 320 460 620 720 Escala 1 2 3 4 5 6 7 W 1. Su valor se tomará en base al siguiente cuadro. Combustión previsible normal.6 4 Muy pequeño 2. Inflamabilidad normal debido al almacenaje medianamente abierto y poco compacto de las materias combustibles. Coincide conceptualmente con el riesgo de activación incluido en el método del riesgo intrínseco.5 1. En principio.A.0 CLB TECNO LÓGICA S. Número de focos de ignición peligrosos mayor que normal. Condiciones muy favorables de evacuación del calor. probabilidad de combustión lenta (fuegos latentes) 1 Mayor que normal 1. En principio el edificio es de una sola planta de superficie inferior a 3000 m2.6 1. Focos de ignición habituales.0 1.3 3 Menor que normal 1. Cuadro N° 6. Muy débil probabilidad de ignición debida al almacenaje de las materias combustibles en recipientes cerrados. Inflamación reducida por almacenaje de una parte (25 a 50%) de la materia combustible en recipientes incombustibles o muy difícilmente combustibles.0 Ri: Coeficiente de reducción del riesgo.15 Valores del coeficiente de reducción Ri Escala Apreciación Ri Datos Inflamabilidad facilitada por el almacenaje abierto o poco compacto de las materias combustibles.A.3 1.C. Página 25 Cuadro N° 6.8 1. . los tres valores H. o porque sean irreemplazables o particularmente sensibles a los productos de extinción? Y también. deben presentar entre ellos una relación lógica. Para su determinación son importantes los siguientes puntos: ¿Hay normalmente personas en el edificio? ¿Cuántas y por cuánto tiempo? ¿Están familiarizadas con las salidas de socorro? ¿Pueden salvarse por sí solar en caso de incendio? ¿Cómo son las salidas de socorro? El siguiente cuadro presenta los valores del coeficiente H. Donde: H = Coeficiente de daño a las personas.C. no es necesario establecer una relación directa entre los factores precitados y GR. ¿hasta qué punto existe un peligro inmediato para los bienes. D = Coeficiente de peligro para los bienes. H = Coeficiente de peligro para las personas. D. ¿hasta qué punto existe un peligro inmediato para las personas que se encuentran eventualmente en el edificio? O en el mismo caso. el riesgo del contenido puede considerarse como una cuestión prácticamente independiente del riesgo del edificio.A. Para el peligro para las personas se ha escogido un margen comprendido entre 1 y 3 y para el humo entre 1 y 2. Su cálculo es mucho más sencillo que el del riesgo del edificio y está condicionado esencialmente por las consideraciones siguientes: En caso de incendio. en cuanto a la elección de medidas de protección complementarias. ¿en qué medida el humo incrementa. D.A. . el peligro para las personas y los bienes? El estudio de estos tres factores de influencia nos da la siguiente fórmula: I R = H. CLB TECNO LÓGICA S. F = Coeficiente de influencia del humo. F. Cálculo de los diferentes factores Teniendo en cuenta que no hemos establecido ninguna relación directa con el riesgo del edificio. F. todavía más. Por el contrario.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. bien porque presenten un gran valor. Página 26 Cálculo del riesgo del contenido IR Como hemos indicado. directamente nocivo para las personas.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.16 Valores del Coeficiente H del Peligro para las Personas Escala 1 2 3 Grado de Peligro No hay peligro para las personas Hay peligro para las personas pero ellas no están imposibilitadas de moverse (pueden eventualmente salvarse por sí solas) Las personas en peligro están imposibilitadas (evacuación difícil por sus propios medios) H 1 2 3 D = Factor de peligro para los bienes. El humo puede también provocar el pánico y por consiguiente. S 2 2500/m o bien un valor total superior a 2 000 000 en el interior del sector corta fuego y es susceptible de ser destruido.17. por una parte. Comprende el efecto agravante del humo para las personas y los bienes. D 1 2 2 3 3 F = Factor correspondiente a la acción del humo. La destrucción de los bienes es definida y su pérdida irreparable (bienes culturales). La evaluación de la posibilidad de que los diferentes materiales puedan producir humo (fu). El contenido del edificio representa un valor superior a Fr.) y por otra. lo que en principio acrecienta también el peligro para el edificio. CLB TECNO LÓGICA S. su destructibilidad.18 muestra la clasificación. Pero es incuestionable que el peligro directo a las personas y a los bienes es el más importante. los valores destruidos no pueden ser reparados de manera rentable. El cuadro N° 6.C. Hay que tener en cuenta.A.A. Página 27 Cuadro N° 6. . un peligro indirecto para las personas. o bien representan una pérdida que constituye una amenaza para la existencia de la empresa.17 Valores del Coeficiente D Correspondiente a la Destructibilidad Escala 1 Grado de Peligro El contenido del edifico no representa un valor considerable o es poco susceptible de ser destruido (por sectores corta fuego). Además dificulta el trabajo de las fuerzas de extinción. Cuadro N° 6. indica la clasificación. etc. pérdidas que constituyen una amenaza para la existencia de la empresa. Por otra parte los bienes pueden resultar inutilizados sin estar en contacto con el fuego. productos tóxicos (Tx) o fuerte corrosión (Co) durante su combustión puede obtenerse del SPI (CEA) (Ver bibliografía) desde el punto de vista de la protección contra incendio. la concentración de bienes y la posibilidad de reemplazarlos (bienes culturales. El Cuadro N° 6. sino simplemente por efecto del humo o de los productos corrosivos resultantes de la combustión. es decir. Por una parte el humo es tóxico y por consiguiente. Si se trata de un sistema automático de extinción hay que determinar cuál es el que debe emplearse: Instalación de "rociadores" (húmeda o seca). entre otros por ejemplo. los de ionización.5 3 2 Diagrama de medidas Después de haber calculado los valores de GR y de IR. O más del 20% del peso total de todos los materiales combustibles son productos que desprenden gases de combustión corrosivos. Además el diagrama de medidas indica simplemente. La orientación suministrada por el diagrama de medidas. se impone una mejora de las medidas de prevención. por ejemplo: "instalación automática de extinción" o "Predetección". .ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. la elección del sistema es también muy importante.A. si los datos prácticos obtenidos permiten considerar de manera válida la instalación de un sistema de protección contra incendio o si por el contrario. detectores ópticos de humos (absorción y luz difusa). Será necesario examinar después.A. O bien edificios o zonas corta fuego sin ventanas. Junto a su comportamiento ante los fenómenos que acompañan al fuego. los de llama.18 Valores Numéricos del Factor F para el Humo Escala 1 2 Datos Sin peligro particular de humos de corrosión Más de 20% del peso total de todos los materiales combustibles son materiales que desprenden mucho humo o productos de combustión tóxicos. Existe en efecto una gran variedad de detectores. se llevan como ordenadas y abcisas. Pero sin precisar el sistema más adecuado en cada caso. instalación de inundación total o bien instalación de extinción por CO 2. En cuanto a las instalaciones de detección.C. F 1 1. Página 28 Cuadro N° 6. CLB TECNO LÓGICA S. respectivamente. polvo seco o compuestos halogenados. En determinados casos será necesario considerar también los más recientes procedimientos de extinción tales como espuma. Más del 50% del peso de los materiales combustibles son materias que desprenden mucho humo o productos de combustión tóxicos. al diagrama de medidas. A cada combinación de GR y IR corresponde un punto en una zona determinada del diagrama de medidas que reproducimos. no es más que una primera etapa. es necesario examinar las posibilidades eventuales de falsas alarmas. en general. tener en cuenta la posición límite: 4a) Instalación de extinción. Doble protección (por instalación de detección y extinción automática) recomendable si. el riesgo es todavía menor. Instalación de detección necesaria. . Doble protección por instalaciones de detección y de extinción automática necesarias. 4b) Instalación de detección.2: Diagrama de Medidas 1) Una instalación automática de protección contra incendio no es estrictamente necesaria.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. 2) 3) 4) 5) CLB TECNO LÓGICA S. son superfluas las medidas especiales. Instalación automática de extinción necesaria. pero si recomendable. Página 29 Figura N° 6. instalación de detección no apropiada al riesgo.A. se renuncia a la doble protección. instalación automática de extinción ("rociadores") no apropiada al riesgo.A. En el sector 1a.C. . Se considera la fase de incendio estacionario independientemente de la fase inicial y de su desarrollo.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Norma Técnica de Prevención .C.NTP 326: Radiación Térmica en Incendios de Líquidos y Gases Introducción Los accidentes por escape de líquidos y gases inflamables pueden dar lugar a la formación de un charco ardiendo. En el caso de charco de base no circular se considera la razón longitud/anchura. No se ha estudiado la medición de la radiación térmica en las bolas de fuego. que no varían con el tiempo y sin considerar la influencia del viento que ocasiona una inclinación y un desplazamiento de la base de las llamas. ya que está expuesta en la NTP 293-1991 Radiación térmica en un incendio La intensidad de la radiación térmica recibida por un ser vivo u objeto situado en el campo de influencia de un incendio depende de las condiciones atmosféricas (humedad ambiente). El modelo de partida para la evaluación de la radiación térmica se basa en un incendio de base circular o rectangular situada sobre el nivel del suelo. cuando el combustible entra en contacto con un foco de ignición. altura de las llamas y distancia al punto irradiado) y de las características físico-químicas del producto en combustión. 2 CLB TECNO LÓGICA S. 2 E = Intensidad media de radiación de la llama kW/m ). El tamaño de la superficie del charco formado es importante y a efectos de cálculo se adopta la superficie alcanzada inmediatamente después del derrame y supuesta constante. d = Coeficiente de transmisión atmosférica (adimensional).A.3) puede estimarse mediante la ecuación: q=dFE Siendo: q = Intensidad de irradiación a una distancia determinada (kW/m ). En este documento se estudia la irradiación térmica de incendios estacionarios.A. de la geometría del incendio (diámetro de la base del incendio. Página 30 E. la cual nos determina el alcance y la forma en que se puede utilizar el modelo. La determinación de la intensidad de irradiación por unidad de superficie que se recibe en un punto P situado a una distancia c del incendio (Figura N° 6. de vista o de forma (adimensional). F = Factor geométrico de visión. una bola de fuego o un incendio tipo llamarada. Una serie de gráficos dan el coeficiente de transmisión d en función de la distancia c para diferentes temperaturas ambientales y grados de humedad relativa (Figura N° 6.4).ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. CLB TECNO LÓGICA S. Este valor se puede obtener de gráficos o de una fórmula empírica. Coeficiente de transmisión atmosférica Parte del calor radiante es absorbido por el aire existente entre el objeto expuesto a la radiación y el incendio. El valor de d es función de la cantidad de vapor de agua presente en la atmósfera existente entre el foco emisor de radiación y el receptor. Página 31 b a P c Figura N° 6.A.C. .3: Forma de incendio cilíndrico vertical A continuación describiremos los métodos de cálculo más usuales para cada uno de los tres parámetros que es preciso conocer para evaluar la intensidad de la irradiación. Esta reducción entre la radiación emitida y la recibida se tiene en cuenta mediante el coeficiente de transmisión atmosférica d. A.1: Presión de Vapor Saturado del Agua (Pa) en Función de la Temperatura (ºC) CLB TECNO LÓGICA S.A. Página 32 Figura N° 6.C. .4: Coeficiente de Transmisión (d) en Función de la Distancia (c) La presión parcial del vapor de agua se calcula a partir de la humedad relativa del aire ambiental y de los valores de las presiones de vapor saturado a diferentes temperaturas dados en la Tabla N° 6.1. Tabla N° 6.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Una fórmula empírica empleada normalmente es la siguiente. 02 ( Pv · x ) Siendo: Pv = Presión parcial del vapor de agua a la temperatura determinada (Pa).C. .09 CLB TECNO LÓGICA S. Este factor se simboliza Fv para superficies verticales. Página 33 Así para un caso determinado.A. x = Longitud de recorrido de la radiación. propuesta por Pietersen y Huerta (TNO): d = 2.A. de la distancia al punto P o superficie irradiada y de la posición u orientación (horizontal. Factor de Visión Geométrico El factor de visión geométrico o factor de forma es un coeficiente que valora el efecto de la forma geométrica de las llamas (altura alcanzada y dimensiones de la superficie de líquido incendiada). inclinada) de dicha superficie. F h para horizontales y Fmáx para superficie inclinada de irradiación máxima. El cálculo del factor de visión geométrico para diferentes configuraciones está expuesto en la mayoría de bibliografía especializada de transmisión de calor con fórmulas complejas por lo que generalmente se dan tablas de valores o gráficos de cálculo. la presión parcial de vapor se calcula multiplicando la humedad relativa por la presión de vapor saturado a la temperatura existente. distancia desde la superficie de llama al blanco receptor (m). vertical.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. -0. C. .A. Página 34 Tabla N° 6.2: Factor de Visión Geométrico para Incendio Cilíndrico CLB TECNO LÓGICA S.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. C.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. .A. Página 35 Tabla N° 6.3: Factor de Visión Geométrico para Incendio Rectangular CLB TECNO LÓGICA S.A. A. hv = Calor atente de vaporización (J/kg) Evaluación de las Consecuencias Para evaluar las consecuencias que puede causar la radiación térmica de un incendio de un determinado producto y dimensiones se calcula la irradiación q recibida a las distancias a considerar mediante la expresión ya citada q = d F E en la cual se sustituyen los valores del coeficiente de transmisión atmosférica d. Página 36 Incendio de Forma Cilíndrica Vertical Corresponde a un depósito cilíndrico ardiendo y adopta la forma representada en la figura 1 asimilable a un cilindro en el que: a = Altura de la llama b = Radio del recipiente c = Distancia entre P y el centro de la base de las llamas El valor de la altura a de la llama se puede calcular con la fórmula empírica: a = 29 b 0. hc = Calor de combustión del producto evaporado (J/kg). el factor de visión F y la intensidad media de radiación E.A. El caudal de evaporación m se calcula mediante la expresión: 3 siendo: K = Parámetro adimensional función de la temperatura de ebullición. Las distancias consideradas en metros y las irradiaciones recibidas en kW/m configuran un mapa para la fuente de radiación estudiada en la que se trazan círculos CLB TECNO LÓGICA S.6 que depende de la dimensión conocida b y del parámetro m que es el caudal de 2 producto evaporado también llamado tasa de combustión (Kg/m s).7 m 0.2 kg/ m ). tal como se ha indicado en apartados anteriores.C. 2 .ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. 2 y g = aceleración de la gravedad (9.8 m/s ). Otra fórmula alternativa es la dada por Thomas (1963): en donde D es el diámetro equivalente del incendio. ρa = densidad del aire (1. Un procedimiento complementario para estimar las consecuencias en un grupo de población es el método "Probit" de vulnerabilidad a radiaciones térmicas.4/3 ) 2 l = Intensidad de irradiación (W/m ) t = tiempo de exposición (s) CLB TECNO LÓGICA S. Página 37 concéntricos de isorradiación que pueden quedar reducidos a un sector en el caso de no existir personas o bienes en todo el entorno circular de la fuente de radiación.A. Los valores de la irradiación recibida en función de la distancia se comparan con referencias como las indicadas en la Tabla N° 6.C. Tabla N° 6.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A. que dan la máxima radiación tolerable para materiales y personas. W 4/3 2 /m 2.4. debiendo tenerse en cuenta 2 que la radiación recibida del sol en un día de verano es aproximadamente 1 kW/m . calculada k con la expresión D = t·l en la que: K = Constante experimental (valor más utilizado = 4/3) D = Dosis (s .4: Máxima Radiación Tolerable para Materiales y Personas En la Directriz Básica para la elaboración y homologación de los Planes Especiales del Sector Químico (BOE 6-2-1991) se establecen unos valores umbrales que deberán adoptarse para la delimitación de la Zona de Intervención y de Alerta que son 2 2 respectivamente 5 kW/m con un tiempo máximo de exposición de 3 minutos y 3 kW/m (sin indicación de tiempo máximo de exposición). El límite soportable por las personas es de 4 a 5 kW/m . En el método "Probit" se añade el concepto de dosis de irradiación recibida. . número de víctimas etc) La fórmula empleada en este modelo de vulnerabilidad se basa en una función matemática lineal de carácter empírico extraída de estudios experimentales: Pr = a + b lnV Donde: Pr : Función de probabilidad de daño sobre la población expuesta a: Constante dependiente del tipo de lesión y tipo de carga de exposición b: Constante dependiente del tipo de carga de exposición V: Variable que representa la carga de exposición Tabla N° 6.A.5 Equivalencia entre Valores Probit y Porcentaje de Población Afectada 2) Método de DOW para el Cálculo del Índice de Fuego y Explosión (IFE / FEI) orma Técnica de Prevención . radiación térmica. sobrepresión máxima de onda explosiva.NTP 291: Evaluación de Vulnerabilidad por el Método de Probit En este método se parte de una manifestación física de un incidente (concentración tóxica.NTP 291: Evaluación de Vulnerabilidad por el Método de Probit Método desarrollado y perfeccionado por The Dow Chemical Co. CLB TECNO LÓGICA S.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.) y nos da como resultado una previsión de los daños a las personas expuestas al incidente (número de heridos.C. etc. 1) Norma Técnica de Prevención . comparar unidades y plantas entre sí.A. comprobar procesos antes y después de modificaciones y servir como referencia para promover la seguridad inherente del proceso. Página 38 En función de la dosis recibida se puede estimar de forma orientativa el porcentaje de personas afectadas según nos refiramos a diferentes grados de quemaduras y/o a muertes. . Para evaluar el riesgo de forma semicuantitativa para proyectos y para plantas existentes. ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.5: Diagrama de Flujo del Método Unidades de Proceso Pertinentes Determinar el Factor Material (FM) Calcular el Índice General de Riesgo de la Unidad de Proceso (F1) Calcular el Índice Especial de Riesgo de la Unidad de Proceso (F2) Determinar el Índice de Riesgo de la Unidad de Proceso (F3 = F1 x F2) Obtener el Índice de Fuego y Explosión (IFE = FM x F3) Obtener el Radio de Exposición (RE) Determinar el Área de Exposición (AE) CLB TECNO LÓGICA S.A. Página 39 El esquema siguiente resume el proceso usado para calcular el índice y la estimación de las pérdidas. . Figura N° 6.A.C. 0 EVALUACIÓN DE RIESGOS La evaluación de riesgos del presente estudio ha sido efectuada de acuerdo a la metodología descrita anteriormente comenzando por evaluar los riesgos generales de las instalaciones de la planta y concentrándose luego en aquellos que pudiesen generar situaciones de emergencia con el fin de evaluar las consecuencias tanto para la empresa. . f.1 EVALUACIÓN DE LOS RIESGOS GENERALES Dentro de esta evaluación se ha tomado en cuenta las siguientes zonas: a. b. d. c. Zona de Materia Prima N° 2 Zona de Materia Prima N° 3 Producción Almacenamiento de bobinas Taller de mantenimiento Área de calderas Tanque de petróleo Depósito de gas Almacén de productos químicos. CLB TECNO LÓGICA S. Página 40 7.A. el medio ambiente y la población. h. g.C.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. e. 7.A. i. . Probabilidad media. con incapacidad laboral transitoria en caso ocurrir. Probabilidad media.1 Evaluación de Riesgos NIVEL DE DEFICIENCIA (ND) NIVEL DE EXPOSICIÓN (NE) NIVEL DE PROBABILIDAD (NP) NIVEL DE CONSECUENCIAS (NC) NIVEL DE RIESGO (NR) NIVEL DE INTERVENCIÓN (NI) AREA RIESGO Zona de Materia Prima N° 2 Lesiones Físicas 4 2 8 25 200 II Incendio 4 2 8 100 800 I Zona de Materia Prima N° 3 Lesiones Físicas 4 2 8 25 200 II Incendio 4 2 8 100 800 I Producción Lesiones Físicas 2 3 6 10 60 III Incendio por corto circuito 4 2 8 100 800 I COMENTARIOS Probabilidad media. Se recomienda mejorar las condiciones. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. Probabilidad media. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. Probabilidad media. Probabilidad media.Cuadro Nº 7. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. CLB TECNO LÓGICA S.C.A. Se debe corregir y adoptar medidas de control Probabilidad media. pero con consecuencias graves en caso ocurrir. Se debe corregir y adoptar medidas de control Probabilidad baja. pero con consecuencias graves en caso ocurrir. pero con consecuencias graves en caso ocurrir. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. Probabilidad alta.AREA RIESGO Lesiones Físicas NIVEL DE DEFICIENCIA (ND) NIVEL DE EXPOSICIÓN (NE) NIVEL DE PROBABILIDAD (NP) NIVEL DE CONSECUENCIAS (NC) NIVEL DE RIESGO (NR) NIVEL DE INTERVENCIÓN (NI) 4 2 8 25 200 II Almacenamiento de Bobinas Incendio 4 2 8 100 800 I Derrame 6 3 18 25 450 II Taller de Mantenimiento Incendio 3 2 6 60 360 II Explosión 2 2 4 60 240 II Incendio Área de Calderas Explosión 3 2 6 60 360 II 2 2 4 60 240 II COMENTARIOS Probabilidad media. Se debe corregir y adoptar medidas de control Probabilidad baja. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. Probabilidad media. pero con consecuencias graves en caso ocurrir. Se debe corregir y adoptar medidas de control . Probabilidad media. Se recomienda mejorar las condiciones de trabajo. Probabilidad media.AREA RIESGO NIVEL DE DEFICIENCIA (ND) NIVEL DE EXPOSICIÓN (NE) NIVEL DE PROBABILIDAD (NP) NIVEL DE CONSECUENCIAS (NC) NIVEL DE RIESGO (NR) NIVEL DE INTERVENCIÓN (NI) Incendio Tanque de Petróleo Explosión 4 2 8 25 200 II COMENTARIOS Probabilidad media. 2 2 4 100 400 II Lesiones Físicas Depósito de Gas Incendio 4 3 12 25 300 II 4 2 8 100 800 I Lesiones Físicas Almacén de Productos Químicos 2 3 6 10 60 III Incendio por corto circuito 4 2 8 100 800 I . de ocurrir las consecuencias serían graves. Probabilidad baja. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. Se recomienda mejorar las condiciones. con incapacidad laboral transitoria en caso ocurrir. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. Probabilidad media. de ocurrir las consecuencias serían graves es necesario tomar las medidas correctivas adecuadas. con incapacidad laboral transitoria en caso ocurrir. Se debe corregir y adoptar medidas de control. Probabilidad alta. Probabilidad media. 7 9.5 12.5 1.8 2.2 se indican los resultados.0 22000 Almacenamiento 8400 1.9 2.6 En la mayoría de los casos los tiempos de salida han sido superiores a 2.9 10.A.00 Ra 2. . 7.8 DETECCIÓN 5 5 5 ALARMA 1 1 1 RETARDO 1 1 1 SALIDA 2.0 6. taller de mantenimiento y almacén de productos químicos. CLB TECNO LÓGICA S. Cuadro Nº 7.3 EVALUACIÓN DE RIESGO DE INCENDIO DE LAS ÁREAS DE ALMACENAMIENTO Haciendo uso de la metodología descrita en el capítulo 6.C.0 1350 6.3.2 Tiempos de Evacuación TIEMPOS (Minutos) ÁREA Zona de Materia Prima N° 2 Zona de Materia Prima N° 3 Producción Almacenamiento Bobinas Taller Mantenimiento Área de Calderas Tanque de Petróleo Depósito de Gas Almacén de Productos Químicos de 5 de 5 5 5 5 5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1.0 22000 6 185 7 Alto de Bobinas Nota: Los valores de Qs deben compararse con el Cuadro N° 6.A. Cuadro N° 7.5 5.6 TIEMPO DE EVACUACIÓN (Minutos) 9. Página 44 7.3 Resultados de la Caracterización de Almacenes por su Riesgo Intrínseco qvi 3 (MJ/m ) 2 100 Si 2 (m ) 3000 hi (m) A 2 (m ) Qs 2 (MJ/m ) 3 436 Nivel de Riesgo Intrínseco 6 Alto ALMACENES Zonas de Materia Prima N°2 y N°3 Ci 1.5 minutos excepto para las áreas de almacenamiento de bobinas.7 1 1 1. En el Cuadro N° 7.0 se ha calculado el riesgo intrínseco de incendio cuyos resultados se presentan en el Cuadro N° 7.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.8 9.2 EVALUACIÓN DE LOS TIEMPOS DE EVACUACIÓN Los tiempos de evacuación han sido evaluados de acuerdo con la metodología señalada en el presente estudio.7 8.7 9.8 del capítulo N°6 del presente estudio.7 2.7 2.8 8.00 2.5 8. 8 1.0 5. no habría población directamente afectada.2 0. Producto químico almacenado: Residual N° 500 De acuerdo a los cálculos matemáticos realizados en relación a la metodología empleada tenemos: a. Altura de llama (aproximada): 8 m b.8 2 2 1.0 1. sin BLEVE.5 6 De acuerdo con los resultados. Página 45 Resultado Es necesario contar con sistema de detección y red de agua contra incendio (actualmente no cuentan con red de gabinetes). Esta radiación disminuirá cuanto mayor sea la distancia del observador al tanque incendiado.0 3. Datos: Volumen del tanque: Aproximadamente 30 000 galones Diámetro: 5 m.6 1.4 Resultados de la Evaluación de Riesgos de Incendio RIESGO DEL CONTENIDO (IR) MEDIDAS Q m C Qi B L W Ri GR H D F IR RIESGO DEL EDIFICIO (GR) ÁREA CARGA CALORÍFICA 2 (Mcal/m ) Zonas de Materia Prima N°2 y N°3 3009 2.2 0.5 1.4 EVALUACIÓN DE RADIACIÓN TÉRMICA POR INCENDIO EN EL ÁREA DE ALMACENAMIENTO DE COMBUSTIBLE Mediante los métodos anteriormente mencionados en el presente estudio se ha calculado el riesgo de exposición por radiación térmica en caso de incendio del tanque de petróleo residual N° 500. Altura: 6 m. por tanto la detección de fuego es difícil cuando se trata de áreas abiertas y se necesitaría la asesoría de un especialista para determinar el mejor medio de detección.5 6 Necesita contar con detección y extinción automática. 2 CLB TECNO LÓGICA S.5 kW/m y debido a que la planta se encuentra relativamente aislada. sin embargo una persona sin protección puede 2 resistir por 20 segundos hasta 6.0 1.3 2 2 1.5 1. sin embargo debe considerarse que el almacenamiento de estos materiales se da al aire libre.C.0 1. Población afectada por irradiación: La irradiación sería alrededor de 6 kW/m a 10 m.A.A. Almacena miento de Bobinas 50400 4. .2 1.6 1. de distancia del tanque. ambas áreas necesitan contar con detección y extinción automáticas.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.2 1. Cuadro N° 7. 7. A.5 EVALUACIÓN DE COMBUSTIBLE BOILOVER EN EL ÁREA DE ALMACENAMIENTO DE Para que se produzca boilover es necesario que se produzcan tres condiciones: a) Presencia de agua en el recipiente.A.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. CLB TECNO LÓGICA S. N° 7. b) Generación de una ola de calor.1 Concentración de Partículas (Cenizas) 800 Muy Inestable 700 600 500 Moderadamente Inestable Ligeramente Inestable Concentración (ug/m3) Neutral Estable Moderadamente Estable 400 300 200 100 0 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 Distancia (m) 7. . la existencia de una amplia gama de volatilidades en los componentes presentes en el depósito. no habría población urbana afectada (ver Fig. Debido a la planta se halla en una zona industrial. sin embargo la población realmente afectada se encontraría dentro de los primeros 800 m.1). por tanto bajo una combustión incompleta se podría alcanzar una producción de ceniza (partículas) de 400 g/s. por tanto existe el riesgo de producirse un BOILOVER durante un incendio en el tanque. El 85% del combustible es carbono. Página 46 c. Dispersión de contaminantes: El principal contaminante por la quema del combustible es la ceniza. Figura N° 7.C. alrededor del tanque. es decir. lo cual superaría el límite de calidad 3 de aire 150 ug/m . Estas tres condiciones se pueden cumplir en el almacenamiento de petróleo residual N° 500. c) Que la dificultad del hidrocarburo sea suficientemente elevada para dificultar el paso del vapor. 6 EVALUACIÓN DE BLEVE (BOILING LIQUID EXPANDING VAPOR EXPLOSION) Debido a su bajo punto de inflamación (60 °C -102 °C). sometido a alta temperatura y presurizado. Para ello. Los sistemas de seguridad con los que cuenta son: . Sin embargo la cantidad de aire que se necesita para formar dicha mezcla es grande en comparación con los solventes y necesitaría que el tanque prácticamente se encontrara vacío. en comparación con los solventes.25 1.C.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Tanque de Residual N° 500 El tanque atmosférico tiene una capacidad de almacenamiento de 30 000 galones y con una densidad relativa de 0. Página 47 7. Por tanto el riesgo de BLEVE es muy bajo. 7.20 + 0.10 1.85. es difícil que se produzca un BLEVE. Extintor rodante de 50 Kg. primeramente necesitaría haberse formado la mezcla explosiva (relación aire .00 + 0.50 + 0.45 Factor especial del riesgo (F12: Factor base Pérdidas menores por fugas Empleo de bombas Cantidad de energía F1 1.45 x 1.A.00 + 0.5 CLB TECNO LÓGICA S.7 CÁLCULO DEL ÍNDICE DE FUEGO Y EXPLOSIÓN (IFE) El IFE ha sido calculado empleando el método de DOW. .70 Factor del riesgo (F3): F3 = F1 x F2 F3 = 1. pqs Factor material (FM): Para el caso de petróleo es de 16.combustible).70 F3 = 2. Factor general del riesgo (F1): Factor base Acceso Dique de contención F1 1.A.10 + 0. se obtiene el Factor de Daño (FD) de la siguiente figura.A.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S.A.C. CLB TECNO LÓGICA S. Página 48 Factor de daño (FD): Con el resultado del Factor de Riesgo (F3). . ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. Índice de Fuego y Exposición (IFE) IFE = FM x F3 IFE = 16 x 2. a diferencia de los métodos anteriormente mencionados no considera la vulnerabilidad de la población.5.34. Este método considera las pérdidas del tipo material que podrían ocurrir dentro del radio de exposición.6 m. con un área de exposición de 423 m aproximadamente.5 De acuerdo con el valor IFE y de la Figura N° 7.C.A. se obtiene el radio de exposición igual a 2 38 pies ó 11.4 De la Figura N° 7. Página 49 Figura N° 7.4se obtiene el valor de 0.5 IFE = 40 Figura N° 7. .A. CLB TECNO LÓGICA S. ésta se encuentra entre deficiente y mejorable (dependiendo de las zonas). lo cual no es factible con tanque lleno. almacenamiento de bobinas y zona de tanque de petróleo.0 DISCUSIÓN DE RESULTADOS De acuerdo con los resultados de la evaluación de riesgos: 1. taller de mantenimiento y almacén de productos químicos. Es necesario implantar una cultura de seguridad y la gestión de la misma que conlleve a elevar el grado de seguridad. 9. En tal sentido las calderas deben contar con una pared a prueba de explosión entre el tanque de combustible y las mismas. Las áreas de mayor riesgo de incendio son las zonas de materia prima. sin embargo los niveles de contaminación. 2.A. CLB TECNO LÓGICA S.5 minutos excepto para las áreas de almacenamiento de bobinas. alrededor del tanque con un 34% de daños estructurales. 6. De acuerdo con la evaluación de seguridad de la planta. así como una red de agua contra incendio. 4. Es necesario establecer medidas de control. Cabe señalar que el Reglamento Nacional de Edificaciones exige el cerramiento del área de calderas con paredes a prueba de explosión. 7. entre otras cosas porque la planta maneja elementos de alto riesgo como son combustibles líquidos. 5. El riesgo de generación de BLEVE en el tanque de petróleo es muy bajo. Página 50 8.6 m. 3. La zona de producción tiene la mayor probabilidad de lesiones físicas de diversa índole. En la mayoría de los casos los tiempos de salida (evacuación fuera de las instalaciones de la planta). combustibles sólidos como el cartón. debido a que se cumplen las condiciones necesarias para producirse éste fenómeno. la mejora en la señaléctica de la planta y de la comunicación de accidentes personales. papel etc. debido a que se necesita grandes cantidades de aire para formar una mezcla explosiva en el tanque. alrededor del tanque. han sido superiores a 2. Esto definitivamente puede llegar a afectar a las calderas que son los equipos más cercanos sin protección estructural.A. De acuerdo con el cálculo del Índice de Fuego y Explosión (IFE). . en caso producirse la explosión del tanque el área directamente afectada sería de 11. La planta debe contar con sistema de detección y alarma de fuego.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. De acuerdo con la evaluación de radiación térmica por incendio en el área de almacenamiento de combustible (Tanque de petróleo). la exigencia del uso de equipo de protección personal. como por ejemplo: capacitación del personal para que realice su trabajo de forma más segura posible.C. especialmente por partículas serían importantes en un radio de 800 m. Existe riesgo de boilover en caso de incendio en el tanque de petróleo. no habría población afectada directamente. 8. 3. 2. que la Boca de Incendio Equipada o gabinete más cercano deben encontrarse a no menos de 12 m. CLB TECNO LÓGICA S. Capacitación de su personal en temas de seguridad industrial. 3.C. 8. como por ejemplo: materiales de combustión (papel. Las zonas de mayor riesgo de incendio son las zonas de materia prima y almacenamiento de bobinas. 6. El riesgo más importante por sus consecuencias para los trabajadores. la empresa y la población es el de incendio. Las posibilidades de generarse un BLEVE en el tanque de petróleo residual N°500 es muy baja. 7. la planta puede calificarse con un nivel de deficiente a mejorable.A. 2. así como de una red de agua contra incendio. Dichos simulacros deben quedar registrados de manera escrita y mediante vistas fotográficas. cartón.0 RECOMENDACIONES De manera general las recomendaciones para la empresa son: 1. del tanque. Estos sistemas deben ser diseñados por especialistas en la materia. De acuerdo con la evaluación de seguridad. Deberá considerarse la instalación de una pared cortafuego resistente a explosión entre el tanque de almacenamiento de combustible y las calderas. Página 51 9. 4. Por lo menos en un radio de 12m. Durante un incendio en el tanque de petróleo residual N° 500 se puede llegar a generar BOILOVER. alrededor del tanque. 4. .ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. La planta debe contar con sistema de detección y alarma de fuego así como una red de agua contra incendio diseñada de acuerdo con su configuración arquitectónica y necesidades. 5. La planta necesita contar con un sistema de detección y alarma para los casos de incendio. Los principales riesgos encontrados en la planta son de incendio y lesiones físicas. Retirar de la zona de almacenamiento de combustibles (tanque de petróleo) todo elemento de riesgo. 5. materiales que eviten el libre tránsito etc. Considerar en el diseño de la red de agua contra incendio. 10.A. El plan de contingencias debe considerar el uso de los sistemas de detección y alarma. chatarra. Dentro de la capacitación deberá contemplarse la realización de simulacros contra incendio y evacuación por lo menos una vez al año. 9. La zona de mayor riesgo de lesiones físicas es la zona de producción. plásticos etc).0 CONCLUSIONES Conclusiones generales 1. CLB TECNO LÓGICA S. Establecer procedimiento seguro para la descarga de combustible en el Reglamento de Seguridad de la planta.A. por lo menos cada año. Página 52 3. se recomienda instalar una puerta de escape en la parte posterior de la planta para emergencias en las que la evacuación de la planta sea primordial. 4. mediante “Protocolo de Pruebas”. Debido a que los tiempos de evacuación de las áreas más alejadas de la puerta principal superan los 2. El sistema de red de agua contra incendio deberá considerar el gasto de agua de esta zona más el de agua para la cobertura de fuego de las zonas de materia prima y bobinas. . Debe realizarse la inspección y evaluación de los pozos a tierra de la planta.ESTUDIO DE RIESGOS PAPELERA DEL SUR S. 6. 5.A.C.5 minutos. ANEXOS . ANEXO N° 1 HOJAS DE SEGURIDAD DE PETRÓLEO RESIDUAL N° 500 . ANEXO N° 2 PLANO DE LA PLANTA .