ESTABILIZACION POR ELECTRO OSMOSIS (1) Amnart Rittirong y Shang Julie Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental, la Universidad de Western Ontario, London, Ontario, Canadá N6A 5B9 RESUMEN Este capítulo es una coleccion de aplicaciones in situ de electro-ósmosis en el mejoramiento del suelo como ha sido reportado en la literatura en las últimas décadas. Los criterios de selección son: 1. Debe ser un ensayo de campo in situ con el fin de mejorar las propiedades mecanicas del suelo (resistencia, deformación, composición química, etc), 2. Se debe incluir la documentación detallada de las propiedades de ingeniería del sitio, la configuración de la disposición de prueba, los registros de control y evaluaciones de desempeño y el consumo de energía. Los principios científicos de la electrocinética en medios porosos son revisados antes de las presentaciones de los casos. Se espera que este capítulo sirva como una guía para la futura investigación y las aplicaciones de estabilización por electro-osmosis de suelos blandos. 1. MARCO TEÓRICO Electro-ósmosis es una técnica utilizada para la consolidación y el reforzamiento de suelos arcillosos blandos saturados. Como se muestra en la Figura 1 (Shang, 1998), cuando una corriente continua (CC) de voltaje es aplicado al suelo a través de los polos de los electrodos, el agua de los poros del suelo se verán atraídos hacia la dirección del terminal negativo (cátodo) debido a la interacción del campo eléctrico, los iones en el agua de los poros y las partículas del suelo. Si el drenaje se proporciona en el cátodo e impedido en el ánodo, la consolidación se inducida por electroósmosis, resultando en el suelo una disminución del contenido de agua, mayor resistencia al corte y baja compresibilidad. Además, las reacciones electroquimicas asociadas con un proceso de electro-osmosis altera las propiedades físicas y químicas del suelo y conduciendo a un aumento adicional en la resistencia al corte (Mitchell, 1993). Casagrande (1941, 1959) aplicó por primera vez la técnica de electro-ósmosis para fortalecer y estabilizar las arcillas limosas blandas a mediados de los años 1930. Desde entonces, las pruebas de campo exitosas han sido reportados que utilizando la electroosmosis para fortalecer arcillas limosas y arcillas blandas sensibles, para estabilizar taludes y para reforzar pilotes de acero instalados en los suelos arcillosos (por ejemplo, Bjerrum et al. 1967; Casagrande, 1983; Lo et al, 1991). La consolidación por electroosmosis ha sido considerada para proyectos que requieren una rápida mejora en las propiedades de los suelos arcillosos blandos. (1) El presente texto es una traducción del artículo publicado por Amnart Rittirong and Julie Shang (2005) “Electro-Osmotic Stabilization”, ELSEVIER GEO-ENGINEERING BOOK SERIES VOLUME 3 Ground Improvement — Case Histories edited by EDITED BY BUDDHIMA INDRARATNA and JIAN CHU, como parte de trabajo de investigación para el curso de “Ingenieria de suelos aplicada a obras viales e hidráulicas” Cuando un cátodo abierto y condición ánodo sellado están presentes, una presion −4 −6 negativa de agua de los poros 10 − 10 es generada en el suelo de la aplicación de un campo eléctrico de corriente continua. En una dimensión, la presión de poro generada por electro-ósmosis, ueo ( x, t → ∞) , en una distancia x(m) para el cátodo está dada por (Esrig,1968) ueo = − ke γ wU ( x ) kh (1) donde Ke (m² / SV) es la permeabilidad de electro-osmótico, Kh (m / s) la conductividad hidráulica, γw (9,81 kN/m3) peso unitario de agua y U(x) (V), el potencial eléctrico en x distancia al cátodo. La ecuación (1) indica la presión de poro inducida por electro-ósmosis es negativo y proporcional al potencial eléctrico (es decir, tiene una magnitud máxima en el ánodo y cero en el cátodo). Las presiones de poro negativos resulta en un aumento en el tensión efectiva en el suelo, dando lugar a la consolidación, como se describe en la teoría convencional de consolidación . Conocer la presión de poro generada por electro-ósmosis, la velocidad del tiempo de consolidación electro-osmótico puede estimarse por la teoría convencional de consolidación. La permeabilidad electro-osmótico, Ke, regula el flujo de agua en una masa de suelo bajo un gradiente eléctrico en una forma similar a como la conductividad hidráulica regula el flujo en el suelobajo un gradiente hidráulico. Cuando tanto el ánodo y el cátodo están abiertas para el drenaje y el gradiente hidráulico se establece en cero, Ke se puede determinar midiendo la velocidad de flujo a través de un tapón de suelo mediante una relación empírica (Mitchell, 1993) qe = ke E (2) donde qe es el vector de flujo de agua debido a un gradiente eléctrico (m / s) y E el vector de intensidad del campo eléctrico, que se define como E = −∆U (3) El consumo de energía por metro cúbico de masa del suelo por hora se calcula a partir p = κ E2 (4) donde p es el consumo de energía de la unidad (kW/m3) y κ la conductividad eléctrica del suelo (1/Ω-m). La ecuación (4) indica que el consumo de energía de tratamiento electro-osmótico aumenta con la conductividad eléctrica del suelo y el campo eléctrico aplicado. La Tabla 1 resume los rangos típicos de suelo y las propiedades eléctricas que son adecuados y se han utilizado por electro-osmótico consolidación. Un modelo de consolidación de dos dimensiones electro-osmótico ha sido desarrollado por Shang (1998) que pueden tener los efectos tanto de la precarga y la consolidación de electro-osmótico en cuenta. Los más predominantes electroquímicos efectos durante un proceso de electro-osmótico incluyen el desarrollo de un gradiente de pH, la generación de gases y de calor. El pH de agua del suelo se incrementará rápidamente a tan alto como 11 o 12 en el cátodo y disminuir a casi dos en el ánodo. En consecuencia, los ánodos metálicos se corroen en el ánodo. El oxígeno gaseoso es generado en el ánodo y el gas hidrógeno en el cátodo debido a las reacciones hidrolíticas. La corriente eléctrica también genera calentamiento. La gravedad de estos efectos se relaciona directamente con la tensión aplicada y la corriente. Es generalmente deseable para minimizar los efectos de calentamiento para reducir el consumo de energía. Se ha encontrado que la aplicación de reversión de polaridad e intermitente (pulso) actual puede reducir gradiente de pH y la corrosión y aumentar la permeabilidad electro-osmótico del suelo, mejorando así la eficiencia de tratamiento electro-osmótico (Shang et al., 1996). La evaluación de la electro-osmótico consolidación en un suelo específica puede llevarse a cabo de acuerdo con el siguiente procedimiento: 1,1. Determinación de los parámetros La separación típica entre ánodos y cátodos en la literatura osciló entre 1 a 3 m (Casagrande. el polos electrodo consisten en varillas metálicas o tubos instalados verticalmente en el suelo a veces se pueden instalar drenajes verticales prefabricado en el cátodo como el canal de drenaje. intensidad de campo eléctrico E. 1983. Van Impe (1989). y el consumo de energía. los parámetros necesarios para un análisis de tratabilidad incluyen la permeabilidad electro-osmótico. un menor voltaje aplicado a través de menor ánodo-cátodo espaciamiento es deseable para generar el campo eléctrico requerido. Para lograr un campo eléctrico aproximadamente uniforme. 1. Navy (1983). 1980. (2003a. La porción superior de los electrodos en contacto con la superficie del suelo o capa superior de drenaje debe ser aislado eléctricamente con un recubrimiento dieléctrico para evitar cortocircuitos debido a la presencia de agua superficial (Lo et al. aproximadamente un campo eléctrico uniforme da los mejores resultados (Casagrande. el diseño y el espaciamiento de los electrodos y la tensión aplicada es de suma importancia para una aplicación en el campo con éxito. El diseño final se basa en un balance del costo de los electrodos y la instalación de electrodos. Típicamente. Todos estos parámetros pueden ser determinados a partir de pruebas de laboratorio antes de la aplicación de campo (Shang y Mohamedelhassan.. Lo et al. Mohamedelhassan y Shang.electrodos en un alto voltaje aplicado. 1991). 2001). U. kv. Hausmann (1990) y Micic et al. contenido de agua. También se observó que la caída de tensión en el interfaz suelo-electrodo se ve afectada por los materiales de los electrodos (Mohamedelhassan y Shang. y el coeficiente de consolidación Cv. 1996). Sin embargo. Mitchell (1981. 1993).. el coste de los electrodos y la instalación también debe ser considerado. los mejores resultados se registraron utilizando electrodos hechos de hierro y cobre en lugar de aluminio (Sprute y Kelsh. En general. p. 2001).S. lo que hizo el tratamiento menos eficaz (Casagrande.. b). conductividad eléctrica. Funcionamiento del sistema eléctrico en aplicaciones de campo El sistema de accionamiento eléctrico puede ser diseñado en base a los parámetros obtenidos a partir de pruebas de laboratorio y de la investigación geotécnica del sitio. 1991). Los electrodos hechos de varillas de acero recubiertos de carbono y grafito se han utilizado en el laboratorio estudios para prevenir la corrosión de los electrodos (Lockhart y Stickland.Además de las propiedades del suelo convencionales tales como la granulometria. y se debe prestar atención especial hecha para los materiales de electrodo y configuraciones. Shang et al. 1983). consulte Arman (1978).2. κ. Para obtener información adicional. así como la eficiencia del tratamiento. Por lo tanto. La capacidad de suministro de energía se puede estimar sobre la base de la conductividad eléctrica del suelo y electrodo de diseño. El material. La Tabla 1 muestra los rangos típicos de los parámetros más importantes para los suelos que son adecuados para electro-osmótico tratamiento. Entre la realización más comúnmente utilizado materiales metálicos. Broms (1979). Se ha encontrado que una caída de tensión más dramático tiene lugar en los contactos suelo. La profundidad de la inserción del electrodo debe ser igual al espesor de la capa de suelo para ser tratada. 1983. ke. resistencia al corte. la conductividad hidráulica. 1984). la presión de preconsolidación. el espaciado entre las barras de electrodos de la misma polaridad debe ser mucho menos que el espaciamiento de la polaridad opuesta. . 2001). Sin embargo.77. y lechada química. La construcción de una planta de tratamiento de aguas residuales requiere una excavación para una profundidad de 4.La estabilización electrocinético es un híbrido entre electro-ósmosis. Shang et al. Estabilización de una excavación en arcilla noruega rápida (Bjerrum et al. el análisis de estabilidad de taludes indicó que el factor de seguridad fue sólo 0. varios pruebas de campo bien documentadas usando electro-ósmosis para estabilizar suelos blandos de arcilla son revisados. CASOS HISTORICOS 2.5 m.3 contra la falla por levantamiento de la parte inferior permitiría la excavación a sólo una profundidad de 2. El suelo en el sitio es una arcilla rápida con sensibilidad de aproximadamente 100. estabilización electrocinética química asistida se ha aplicado a suelos calcáreos costeros (limos y arenas) para la estabilización de las plataformas de petróleo (Mohamedelhassan y Shang. Oslofjord. 2004a. La infusión de los productos químicos cierta estabilización en suelos arenosos y limosos se hace más eficiente por la aplicación de una diferencia de potencial eléctrico a la masa del suelo. 2003. Por lo tanto estabilización electro-osmótico fue seleccionado para estabilizar la excavación. 2. en un sitio ubicado en As. El procedimiento es más eficaz en los suelos limosos que de otro modo son difíciles de lechada ordinariamente. Aunque el sitio es situado en una pendiente plana (1:8). 30 km al sur de Oslo.1. atribuida a la naturaleza de las arcillas rápidas. b). 1967) El primero bien documentado ensayo caso se llevó a cabo por Bjerrum et al. . Extracción de la capa superior del suelo que rodea la excavación no fue posible debido a una vía férrea cerca. En este capítulo. un factor de seguridad 1. Más recientemente.. Noruega.3 m. Las propiedades del suelo se resumen en la Tabla 2. Información en esta técnica se puede encontrar en Broms (1979) y Mitchell (1981). Estos casos se han establecido como los ejemplos clásicos de las aplicaciones de la estabilización electro-osmótico. 7 y 1. Por lo tanto.65 m separación. la resistencia al corte aumenta en el ánodo y disminuye en el cátodo en la primera etapa del tratamiento. Los intentos se hicieron para mantener este nivel de corriente. en la misma fila. respectivamente. La instalación del electrodo se terminó el 13 de abril de 1964. En día 51. La tasa de asentamiento se redujo de 4. Debido a una disminución en la tasa de asentamiento. donde era de 10 V de la tensión aplicada de 40 V. la corriente se estableció como 210A.6 m con una separación de 2 m entre filas ánodo-cátodo y 0. la corriente se incrementó a 350 A. El caudal se redujo con el tiempo. En el día 80.La instalación del electrodo y la instrumentación en el sitio se muestra en la Figura 2. Esto indica que sólo 75% del voltaje aplicado fue eficaz. la polaridad se invierte de nuevo a la original acuerdo en el día 58. fila 1 se ha desconectado. Entonces la energía se aplicó el 14 de abril.4 mm por día. Se reconoció que durante electro-osmótico tratamiento.6-0. Ánodo filas alternas con filas de cátodo cubría un área de 200 m2. Después del dia 18. El tratamiento se prolongó durante 120 días. En el día 8. para evitar la falla del talud. el potencial cae en el ánodo.5 m3 por día. 19 mm de diámetro y 10 m de longitud. Los asentamientos medidos se muestran en la Figura . Durante los primeros 18 días. sólo el 50% del voltaje aplicado fue eficaz. las filas de electrodos fueron instalados en la dirección de la inclinación máxima de la pendiente. Reforzando barras de acero. pero la resistencia eléctrica del suelo que rodean los ánodos aumentan. La polaridad se invirtió para investigar el efecto de la inversión de polaridad entre los días 51 y 58. La estabilidad de la pendiente se mejoró por 10% en la descarga del suelo superior en las proximidades de la vía férrea durante el tratamiento. fueron utilizados como electrodos. La profundidad de embebido de los electrodos fueron de 9. La tasa de asentamiento era de unos 8 mm por día. La velocidad de flujo de agua en el día 4 y el día 7 fue de 1. a causa de un cortocircuito entre las filas 1 y 2.5 mm por día justo antes de que el cortocircuito a 2. Después del tratamiento. el 37% de los ánodos de acero se corroe. ó 2. y se aplica voltaje de 40 V. la presión en el cátodo no se exceda la presión de sobrecarga. la presión de succión en el ánodo no exceda de 1 atm a causa de gas generado por el proceso de electro-osmótico .3. en realidad. cátodos fueron retirados fácilmente. mientras que la adhesión desarrollado impidio la remocion de los ánodos.000 kWh o 17 kWh/m3 de arcilla. El consumo total de energía fue de 30. en otras palabras. teóricamente una diferencia de presión de poro sería de 32 atm. El cambio en el contenido de agua en la arcilla blanda se retrocalculada de la consolidación de la arcilla blanda. No hubo asentamientos que se produjeran fuera del área tratada. Sin embargo.25 kg/m3 de hierro fue utilizado para la estabilización de la arcilla. Una grieta larga se encuentran a lo largo el límite occidental. Además. La corrosión total de acero ánodos de barras era de 740 kg a partir del peso original de 1990 kg. A medida que el agua se mueve de los ánodos a los cátodos. la presión de poro negativo se produce en la vecindad de los ánodos y el exceso (positivo) la presión de poro se produce en las proximidades del cátodo. Con la conductividad hidráulica de 2 x10−8 cm/s. Los resultados de las mediciones se ilustran en la Figura 4. La resistencia al esfuerzo cortante promedio fue de 37 . y viceversa.8 kPa. No hay aumento de la resistencia al corte en el cátodo. La resistencia al corte antes del tratamiento fue de 8. Durante la excavación. Ningún cambio significativo en la resistencia al corte se encuentra por debajo de esta profundidad. Después del tratamiento. respectivamente hasta que el apagado.Se observó que cuando la polaridad se invirtió en el día 58. muchas muestras de suelo a una profundidad de 4. la resistencia al esfuerzo cortante aumentó a 108 kPa en el ánodo.5 m fueron tomadas. La variación de resistencia al esfuerzo cortante sin drenaje se muestra en la Figura 4 (a). la presión de poro negativas repentinamente cambiaron a presiones positivas. La presión de poro en el cátodo y el ánodo se mantuvo positivo y negativo. Después de 103 días de tratamiento. La resistencia al corte fue de 39 kPa a la mitad de camino entre los electrodos. la resistencia al corte de veletas aumentó aproximadamente 8 a 15-20 kPa hasta una profundidad de 6-8 m. El conducto de salida de hormigón se encuentra en el centro de la presa. El 14 de noviembre.kPa. Un aumento en el límite líquido atribuido a la acidez en el ánodo. con 25 m de espesor de arcilla gris.0%. EE. La tabla 3 resume las propiedades del suelo. y arena limosa que subyace a la capa de arcilla. Cuando el pH de la arcilla en el cátodo fue 7. El conducto es de 3. La resistencia al corte remoldeado se muestra en la Figura 4 (b).5 m x 7.5 cm.7. es decir. con el lecho de roca de piedra arenisca en el una profundidad más allá de 32 m. mientras que la preconsolidación presión en la mitad de camino entre los electrodos se aumentó a 343 kPa.. Estabilización Electro-osmótico de la presa de West Branch (Fetzer. la abertura máxima en la junta fue de 22 cm. La resistencia al corte sin drenaje del suelo era tan baja como 0. El estudio adicional indicó que la presión de preconsolidacion aumento. En el ánodo. Piezómetros se instalaron en la capa de arcilla que subyace a la presa. El relleno en la parte central era construyó rápidamente. La construcción de la presa comenzó en mayo de 1963. el aumento en el limite líquido era insignificante en este área. la sensibilidad que excedia de 100 fue reducida de a un valor de aproximadamente 2 a 4. Se cree que las condiciones ácidas condujo a la formación de protón-saturada de arcilla que es inestable y cambia a una arcilla de aluminio-saturado.2. La capa de arcilla se entremezcla por el cieno gris y arena limosa. El suelo se convierte en más rígido y tiene mayor resistencia al corte. el contenido de agua redujo 7% en el ánodo.3.0 m. 2. El contenido medio de agua inicial fue de 31. Los límites de líquidos y los límites plasticos se muestra en la Figura 4 (c).5 m fue de 78 kPa.8% aproximadamente el mismo que el valor diseñado de 3.8-6. el límite líquido aumentó hasta el 30% del valor original de 21%. Las grietas se produjeron en el cuerpo central de la presa.0 simplemente lo hubiera sido imposible para elevar la presa de la altura de diseño como el factor de seguridad habría .4%.2 TSF (19 kPa) y el factor de la seguridad de la pendiente fue de 1. Tres juntas cerca del eje se rompieron. El sitio del proyecto está cubierto por depósitos glaciales. La presa es de 3000 m de largo y 24 m de altura. La preconsolidación original a una profundidad de 4. el relleno de 4 m se removio para detener el asentamiento y la separación de las juntas. con un máximo la apertura de aproximadamente 2. Además. El promedio de reducción del contenido de agua fue de 3. los iones de hierro disuelto desde el ánodo condujo a la formación de hierro-saturada de arcilla produciendo los mismos efectos sobre plasticidad. La resistencia del suelo y las presiones de poros de agua fueron investigados. 1967) Presa de West Branch es una presa de tierra compactada se encuentra en Río de Mahoning en el nordeste de Ohio. La colocación de relleno fue cesado. Es decir. un aumento en el límite líquido reduce el índice de liquidez. El limite plástico era insignificante cambiado. Se encontró que 1 año después de que la construcción se detuvo. Una caída severa del conducto. Cada conjunto estaba conectado por un collar de concreto.UU. las presiones de poros excesivas por debajo de la presa todavía no estaba completamente disipada debido a la baja conductividad-hidráulico de la arcilla capa. Después de la estabilización. El original arcilla tratada se consideró una arcilla de sodio-calcio de carácter illítico-clorítica y su la conversión a una arcilla de aluminio regularmente daría lugar a una plasticidad superior. Mientras que el relleno se planteó desde El 999 pies (305 m El) a El 1007 pies (El 307 m). el pH= 5. la separación de la junta de conducción se detectó en el eje de la presa debido al asentamiento. El aumento en el límite líquido era un factor importante para el aumento de la resistencia al corte. Eventualmente. estabilización electroosmótica fue seleccionado para estabilizar la presa como el mejor enfoque. El diámetro de 30 cm de drenes de arena con una separación de 1. Sin embargo. Sin embargo. La conductividad electro-osmótico. la instalación drenajes de arena podría causar la inestabilidad temporal de la fundación. La viabilidad de la estabilización electro-osmótico fue investigado por L. fueron considerados.0 x10 a . Casagrande de −5 La Universidad de Harvard. los análisis preliminares indican que las bermas sería excesivamente amplia y bloquearia los canales de entrada y salida. ke. fue de 3 3.5 m se considera . Medidas de remediación. como como bermas y drenes de arena.sido 0.62. de alimentación continua con 50 a 70 V se aplica a la tira de aguas abajo. Las aguas abajo cátodos se deja abierta para aliviar la presión artesiana en la arena limosa inferior. Dado que la potencia era insuficiente para abastecer a 150 V de todas las tiras de electrodos como se recomienda por L. Por lo tanto. Antes de la represa fuera cerrado. el nivel piezométrico se redujo con un promedio de 2.5 cm de diámetro. Los ánodos y cátodos se instala a través de agujeros taladrados 40-cm de diámetro.0 m en un mes cuando se aplicó 100 V. Los cambios de niveles piezométricos en El 890 pies (271 m El) se muestran en la Figura 6. Total de 660 ánodos y cátodos se han instalado 320. respectivamente. Inicialmente. Para reducir el presión artesiana en la capa de arena inferior.6. las vibraciones de los generadores aumentó significativamente el exceso de presión de poro por debajo la presa. En la berma aguas arriba. Después de la presión de poro por debajo de disminución de la berma aguas abajo. Llegó a la conclusión de que la fundación de la presa puede ser estabilizado por proceso electro-osmótico. los cátodos de las bermas se han instalado en la arena capa. Los ánodos se hicieron de 6. se aplicó energía a la banda cerca de la cresta bajo el conducto de salida para aliviar la presión de poro en esta área. Desafortunadamente. se mueve aguas abajo. Casagrande. El terraplén fue levantado a la cresta diseñado (El 1012 pies o El m 308) entre junio y agosto de 1966. 200 kW diez y dos generadores de 90 kW utilizado en la operación con capacidades de 11. Los electrodos de cátodo constaba de 5 cm de diámetro tubos de acero. Había dos de 300 kW. El tratamiento en la cresta de la tira se completó en mayo de 1966. los niveles piezométricos en la franja reducida tanto como 6.2 x10 −5 cm / s computado sobre la base de 1 V / cm. el poder se trasladó a la cresta y las tiras de aguas arriba. El 10 de agosto de 1965. El 18 de septiembre. Reducción significativa en los niveles de piezometricos se llevó a cabo durante el proceso de electro-osmótico. los cátodos de aguas arriba fueron sellados. Se utilizaron acero de los rieles del ferrocarril en las proximidades del conducto.5-cm de diametro doble extra-fuertes tuberías de acero negro con un tapón en la punta. 2500 A a 140 V y 950 A a 60 V.000 A a 150 V. En la franja de cresta. La sección esquemática de la instalación se muestra en la Figura 5. los generadores de energía se han instalado en la berma de la corriente.0 m por . Cada cátodo consiste en un electrodo y un bombeo sistema que entren en un 35. El diseño de electrodos constaba de tres tiras de ánodos y cátodos más de un 230 x 300 m de area. el tratamiento se llevó a cabo en varios pasos. Una tira de 8 filas de 6 m de separación se ha instalado a lo largo del eje de la presa y una tira de 6 filas a 6 m de espaciamiento se instaló en el borde exterior de cada berma. Después de la construcción se completó. Se encontró que el presiones de poro eran muy baja y muy alta en la vecindad de los ánodos y cátodos. la tasa media de asentamiento fue 20 mm por mes. Para el análisis de tensión efectiva. La tensión en las proximidades de piezómetro 3-DC varió de 40 a 56 V.3. el terraplén fue levantado de El 995 pies (El 303) a El 1012 pies (El 308). la tasa promedio de asentamiento fue de 43 mm por mes. Durante la estabilización electro-osmótico. Estabilización de talud por electro-ósmosis (Wade. luego disminuyó a 18 mm por mes. 2.5 de agosto. Un factor de seguridad 1.16 se logró a partir del análisis en esfuerzos totales.mes. el recuperación de los niveles piezométricos fue relativamente baja. respectivamente. 1966. El 13 de febrero de 1966. suponiendo que el ángulo de fricción de 18°. la tensión se incrementó a 150 V que inducen el aumento de los el nivel piezométrico en la vecindad de los cátodos en marzo de 1966. Esto indicó que el tratamiento se aceleró la consolidación de la fundación. 1976) El Canal Kootenay del proyecto hidroeléctrica se encuentra en el río en el sur de . el factor de la seguridad se calcula como 1. el análisis de estabilidad se llevó a cabo.56. Durante el período del 1 de junio . todo el poder y el bombeo se detiene. Después de retirar el relleno de 4 m de espesor en noviembre de 1964. La presion de poro aumento un poco. De 30 abril-9 mayo 1966. El tratamiento electro-osmótico se llevó a cabo en los pasos antes de la excavación. Canadá. El proyecto consiste en una estructura de canal de toma cerrada cerca de Presa de Corra Linn. algunas muestras eran tan suaves que cayó por sí mismos. un canal de 4. De cinco centímetros de diámetro de la tubería de acero fue utilizado para los electrodos. En ensayos triaxiales consolidados no drenados. el suelo fue excavado con el nivel del banco de segundo para instalar los electrodos y los pozos de bombeo. La secuencia era continuó hasta el fondo de la pendiente. Entonces. tubería de carga. El suelo más problemática era una capa de limo suelta y sensitiva justo por encima del lecho de roca en toda la zona cámara de carga. La secuencia de instalación del electrodo se muestra en la Figura 7.5 cm se instaló en el cátodo con chorros de agua.5:1 (horizontal: vertical) para alcanzar un factor de unidad de seguridad. . Este depósito consistía en limo y limo arcilloso con intercalaciones de arena fina con un espesor hasta 2 m. La caída neta en la operación completa es de unos 75 m. Una carcasa de 30. Los electrodos fueron instalados en el banco primero y el poder se aplicó durante 7 días. La potencia se aplicó durante otros 7 días antes de la excavación se procedió al siguiente nivel. El análisis de estabilidad de los taludes de la zona indicaron que la tubería de carga pendiente tuvo que ser excavada a 3. Las filas de ánodo se han instalado cerca de la superficie pendiente con el fin de inducir fuerza filtración hacia la pendiente. El espesor del depósito varía de 16 m en el área de cámara de carga a 33 m en el área de la tubería de carga.8 km parcialmente forrado. con encaramado agua en algunos lugares. Este sedimento fue acostado plana con el espesor variable desde 2 hasta 12 m. cámara de carga una y cuatro compuertas de acero de la superficie partida hasta la central eléctrica con cuatro unidades de 125 MW. se decidió aplicar electroósmosis para aumentar la resistencia al corte y para reducir el contenido de agua del suelo. el nivel freático se encontraba en torno a media profundidad de la capa de suelo. El agujero era lleno de arena. Las propiedades de los sedimentos sensibles se resumen en la Tabla 4. El diseño del tratamiento formado por cinco hileras dobles de electrodos instalados a lo largo de la pendiente tubería y dos dobles filas en la ladera de la cámara de carga. El agua subterránea se bombea desde el cátodo. Cada fila doble consistía en una sola fila de ánodos y una sola fila de cátodos en un espacio de 3 m. En general. Por lo tanto. Un tubo eductor (bombeo tubo) y una perforada fueron colocados en la carcasa.Kootenay British Columbia. Voladura de roca en el área de potencia causada las vibraciones en el limo. El caudal medio fue de 70 l / min con el total volumen de agua de 27. Las velocidades más partículas registrados estaba en el intervalo de 5 cm / s. No hay movimiento del talud significativa se registró en los marcadores instalado en la superficie del suelo. Caídas significativas en el nivel piezométrico se observaron en todos los piezómetros dentro de 3 días después de la tensión se aplicó. Para evaluar la eficacia del tratamiento electro-osmótico. el nivel freático estaba a menos de 3 m por encima del lecho de roca y se mantuvo a ese nivel desde entonces. con el valor máximo de aproximadamente 9 cm / s y . el movimiento del suelo se midió utilizando un sismógrafo portátil.67 x10 kWh. de septiembre de 1972 a finales de mayo de 1973.4 6 millones de m3. La velocidad de descarga del agua extraída fue de 270 l / min en las primeras semanas de tratamiento a cerca de 45 l / min antes de que el reproductor se apago. Las muestras fueron tomadas de pozos y dos profundas fosas fueron excavadas. Durante la operación de chorreado. El volumen de limo tratado fue de aproximadamente 0. Las trincheras no se deformaron durante 3-4 semanas después de la excavación.000 m3.El tratamiento se llevó a cabo durante un período de 9 meses. Después de 2 semanas del tratamiento. con el poder consumo de 2. La inestabilidad desarrolló en el terraplén durante la deshidratación de la ataguía.8 g. incluyendo grandes grietas longitudinales apareció en el pendiente. 1975) Un muelle con una capacidad de manejo de un buque de 400. Por lo tanto. . la filtración de las aguas subterráneas se midió en el pie de la pendiente. La tensión de 120 V promedio fue de más de 9 meses. Los resultados mostraron que el ángulo de fricción residual del limo aumentó de 27-32 a 35 ° después del tratamiento. El voltaje variaciones se ilustra en la Figura 8. Un terraplén de 8 m de alto y 60m de largo fue construido en la zona de la costa. lo que indica que el tratamiento de electro-osmótico desempeñado un papel importante en la mejora de la resistencia al corte del suelo. Consolidada-no drenada (CU) ensayos triaxiales se realizaron en muestras de tomado de las trincheras de prueba. Las propiedades del suelo del subsuelo se muestran en la Tabla 5. se decidió aplicar electroosmótico estabilización. Electro-osmosis aplicado a un terraplén inestable (Chappell y Burton. que fue llenado por limo vertiendo dragado del fondo marino en el agua. Después de que el talud fue cortado y cubierto por rocas de relleno. El muelle se encuentra en parte en alta mar detrás de una ataguía celular de gran tamaño. las tablaestacas se han instalado a través de la cresta para reducir las filtraciones y la punta para reducir la movimiento del terraplén.una aceleración máxima de 2. Para estabilizar el talud. Debido a problemas operacionales y equipo. La inestabilidad fue causada principalmente por la suspensión de sedimentos de baja −4 −6 permeabilidad ( 10 − 10 cm/s). No hay movimiento de las paredes de la zanja se observó durante este período. causadas por la alta resistencia eléctrica debido a la sequedad excesiva y la base efectos de cambio. como se muestra en la Figura 9. fue construido en Singapur.000 toneladas de peso muerto. El caudal máximo era aproximadamente 23 l / min ocurriendo durante la primavera. 2.4. La caída de tensión significativa se encontró en los electrodos. ambos enfoques no podía detener el movimiento. Sin embargo. el voltaje aplicado varía desde aproximadamente 95 a 175 V durante el tratamiento. En el sudeste de Asia. hay que reconocer que el poderconsumo está relacionada con la conductividad eléctrica del suelo. el consumo de energía para el suelo en esta región podría ser mucho menor debido a la mayor conductividad eléctrica del . el contenido de sal en limos y arcillas está típicamente en el rango de 3-5%. Se tenía la impresión de que los consumos de energía para el tratamiento electro-osmótico eran relativamente elevados. Por lo tanto. en comparación con no más de 1% como informó que en algunos casos en Europa y América del Norte.El consumo de energía es una cuestión principal en el análisis de viabilidad del tratamiento electroosmótico. Sin embargo. la distancia entre el ánodo y el cátodo se incrementó. El espaciamiento entre los electrodos fue 3 m. El tratamiento se hizo funcionar durante 24 h. el movimiento del terraplén reducido de hasta 1 m /día a menos de 1 cm/día. y la tasa de extracción de agua fue de 550 l / día. Cuatro grupos de electrodos fueron instalados. la disposición de electrodos adoptado con un patrón de 4-6 ánodos en un semicírculo que rodea un centro cátodo en un radio de 12 m. La permeabilidad de electro-osmótico. Después de la eficiencia del tratamiento de electro-osmótico fue demostrado por la prueba de campo . Un generador de soldadura portátil se utiliza como una fuente de alimentación para suministrar un voltaje de 40 V y una corriente de 25-30 A. El diseño de la disposición de electrodos se muestra en la Figura 10. Un flujo aproximado de 180 l/día fue obtenido. En la prueba de campo.5 pies) para incluir el terraplén y parte de la cimentacion.5 cm hechos de barras de refuerzo. Ke. Se encontró que el suelo que rodea el ánodo se endureció irreversible debido al proceso electroquímica.suelo. una prueba de campo ensayo fue realizado con el propósito de estudio preliminar. . La profundidad de estabilización fue de 5 m (16. a pesar de que no había dren de arena o tubería de plástico Después de 9 días del tratamiento electro-osmótico. Debido a la limitación de la fuente de alimentación. la resistencia al corte de suelo tratado es más del doble y el contenido de agua disminuye de manera significativa. Se estima que una tasa mínima deshidratación de 140 l / día era suficiente para secar el limo y retirar el agua se filtre en el suelo. Debido a que la tasa de flujo fue de aproximadamente cuatro veces mayor que el valor de diseño.5 kWh/m3 del suelo. se midió como 0. se perforó agujeros de 10 cm de diámetro a una profundidad de 5 m para ánodos y cátodos de diámetro de 2. sólo dos grupos podría ser operado al mismo tiempo. Se encontró que se emitia gas hidrógeno en el cátodo cuando se extrae agua a la superficie. que fue relativamente baja. Los electrodos fueron espaciados 3 m aparte. Antes de tratar el terraplén. el intervalo se cambió a 3 días.5x10-4 cm/sV. El consumo de energía fue solamente de 0. El voltaje aplicado fue de 90 V. Estos pares fueron operados alternativamente en intervalos de 1 día en las primeras etapas. Cuando el movimiento de terraplen era más lento. Como tabulan en la Tabla 5. Con la presión del pozo artesiano.5. la fricción del eje se hizo insuficiente para lograr la carga de diseño.5 a 50. Antes de la longitud embebida se decidió. armadura de acero. 300x300 mm. como se muestra en la Figura 11. La capa superior que recubre era arena limosa fluvial compacta de 18 m de espesor medio a la arcilla limosa dura varved. 1961. y la N se convirtió en el valor cero.5 m. más de 180 m de longitud. Un pilote de fricción se seleccionó debido a que el espesor de baja resistencia y depósitos altamente compresibles era excesivo.2. Primera aplicación de electro-ósmosis para mejorar la capacidad de fricción pilote (Soderman y Milligan.5 m de longitud fue de 360 kN. Las cargas máximas finales obtenidos a partir del pilote de 16. La carga de proyecto prevista es de 350 kN por pilote. fueron hincados a profundidades de 16. La carga del puente está apoyado por la fricción pilotes. No hay un aumento significativo en la capacidad máxima se observó a pesar de que el 90% de . dando la carga permisible de sólo una mitad de la carga de diseño. Los pilotes fueron probados hasta 400 días después del hincado. prueba de pilotes con diferentes longitudes fueron ensayadas. Con la presión del pozo artesiano en el suelo. Este puente consta de tres tramos. la carga última se redujo con el aumento de la longitud de los pilotes . la carga de presión se elevó hasta 6 m por encima de la superficie del suelo. La resistencia a la penetración estándar (valor N) se redujo con la profundidad desde una profundidad de 20 a 50 m. Los pilotes de acero de sección H. y una lamina de arcilla frágil de 1 cm de espesor de gris claro. A una profundidad de 80 m. Milligan. laminas de limo arcilloso. Presión artesiana se observó a una profundidad de 50 m. Las propiedades del suelo de arcilla varved se resumen en la Tabla 6. Valles en este área están sobrecargados por limos y arcillas de espesores muy gruesas. 1995) El puente Gran Pic de Trans-Canada Highway está sobre del rio en rodeando va de la orilla norte del Lago Superior. La arcilla varved consiste en láminas de 2 cm de espesor de color gris. Del perfil de suelo en el Gran Pic River (Milligan.5 m de largo. Figura 11. La potencia se suministra mediante el uso de una máquina . Una prueba de ensayo se realizó utilizando dos pilotes de prueba de 16. 1995). Los pilotes fueron tratados como ánodos. se aplicó estabilización electro-osmótico. Para conseguir la carga de diseño.exceso de presión de poro inducida por el hincado de los pilotes se disipó dentro de 3 días. La carga de rotura aumentó de 300 kN antes del tratamiento a más de 600 kN después de 34 días de tratamiento. un tubo de acero se puso en un tubo de plástico para evitar la obstrucción por carbonato de calcio. No fue observada una tendencia evidente en el aumento de la resistencia al corte y disminución del contenido de agua. Los resultados del ensayo del pilote S-16 en el pilar de Oriente se muestra en la Figura 13. el nivel piezométrico se recuperó 100 días después de suspender el tratamiento. Tres generadores diesel con una potencia de 70 a 120 V y 600-1000 A por unidad se utilizaron. El agua se descarga a través del tubo de plástico sin ningún tipo de bombeo. Las puntas de los piezómetros se encuentra a una profundidad de 50 m donde la presión artesiano fue detectada. Con un voltaje de 115 V. este nivel piezométrico se recuperó completamente 90 días después de terminar el tratamiento.de soldadura eléctrica.5 m de largo con tratamiento electro-osmótico fue seleccionado. pero la energia no era suficiente. el grupo de pilotes que consta de pilotes de 16. La carga de diseño se cambió a 135 kN por pilote. Asimismo. Los cátodos de perímetro fueron de 21 m de largo. Para el cátodo. La distancia media entre los ánodos y cátodos fue 7 m. El nivel piezométrico en el piezómetro junto a las pilotes disminuyó a 9 m por debajo del nivel normal de agua. Fueron extraidos muestras de suelo adyacente a los pilotes. El período de tratamiento fue de 1060 horas o 44 días. estaba previsto para el tratamiento del grupo de pilotes como un todo. Piezómetros se instala adyacente a las pilotes y los cátodos. La disposición en el pilar oeste fue similar a la que en el pilar del este. Por lo tanto los pilotes exteriores fueron desconectados. El nivel piezométrico en el cátodo fue de 2 m por encima del nivel normal de agua. . el pilote con una carga de rotura original de 260 kN había aumentado hasta 500 kN después de 3 h. Los pilotes de sección H fueron utilizados como ánodos. Al principio. La disposición de electrodos se muestra en la Figura 12. Basándose en estos resultados. Sin embargo. . El asentamiento se midió en el cabeza del pilote. y la solución estaba dentro de límites aceptables. Apila las pruebas de carga durante el tratamiento de electro-osmótico (1959) (Milligan. de 1960 a 1992. es decir. 1995). El rendimiento a largo plazo de los pilotes se controló durante un período de tres décadas. Pruebas de carga de pilotes se llevaron a cabo en el pilote adyacente al G-5. Durante tratamiento. el asentamiento fue de 40 mm.Figura 13. Los resultados del ensayo se ilustra en la Figura 14. No hay reducción en la capacidad última de más de 31 años que se haya detectado. . Prueba de campo de la electro-osmótico fortalecimiento de la arcilla blanda sensible (Lo et al. Canadá.6. 1991. 1991) Una prueba de campo se llevó a cabo en julio-agosto de 1989 para evaluar la eficacia de la estabilización electroosmótico en una arcilla blanda sensible en Valle de Ottawa.. muchos deslizamientos de tierra han ocurrido en esta área. Gloucester es un relleno de pruebas . El arcilla del mar de Champlain en esta región es bien conocido por su alta sensibilidad (Quigley. Lo y Ho.2. 1980). El sitio se encuentra a 21 km al sureste de Ottawa. y para evitar cortocircuitos debido a las lluvias y las inundaciones. La polaridad se invirtió a mitad del . El suelo blando se trató de las profundidades de 1. mientras que la línea B era catódica (negativo). distribución de la tensión durante el tratamiento . Por lo tanto. Nueve electrodos fueron instalados. Un tubo de cobre de 60. el electrodo estaba aislado en la parte superior. El electrodo fue diseñado en la forma en que el agua podía fluir a través el propio electrodo. La parte superior 1. donde la resistencia al corte de veleta fue inferior a 20 kPa. Durante la instalación de los electrodos. de arcilla se convirtió en lodo y lleno los electrodos. sobre la unidad.3 m estaba aislado también. Las pruebas de corte de veleta in situ las y las pruebas de contenido de humedad se realizaron antes del tratamiento. No fue perforado en el agujero en la porción de aislamiento . obviamente. resistencia al corte de veleta. El electrodo se introduce en el suelo por una plataforma de perforación. Las propiedades del suelo se presentan en la Tabla 7. El índice de liquidez fue. el tubo fue perforado con el zapato de acero en forma de cono para facilitar penetración. En un principio. Los instrumentos fueron instalados para medir el asentamiento. La resistencia al corte remoldeados fue prácticamente cero. El contenido promedio de humedad fue del 80%.5 a 5. la parte superior de 0. pronunciandose una sensibilidad muy alta. Para evitar cortocircuitos. la fila A y la fila C fueron anódica (positiva). El diseño de la instalación del electrodo se muestra en la Figura 16.situado en Canadá Fuerzas Estación (SFC) en el que un terraplén de prueba fue construido en 1967. Los electrodos fueron limpiadas por lavado con agua.22 m de la corteza se considera de conductividad relativa. El detalle de los electrodos se muestra en la Figura 15.5 m.3 mm de diámetro y fue utilizado como el electrodo. un voltaje de 25 V se aplica. También fueron observado burbujas de gas hidrógeno. Inicialmente. la corriente disminuyó posteriormente. . La polaridad inicial se prolongó durante 17 días. el ánodo se llenó con agua. Antes del tratamiento. El voltaje se ajusta periódicamente para mantener la corriente de 40 A. La instalación se completó en 2 semanas. Debido a un aumento de la resistencia eléctrica del suelo. Aproximadamente 50 minutos después el tratamiento. el agua comenzó a fluir de los cátodos. pero el agua no se encontró durante el tratamiento. y completado el 25 de agosto de 1989. que duró 32 días.período de tratamiento. y luego la polaridad invertida se mantuvo durante 15 días. El tratamiento se inició el 24 de julio de 1989. la solución fue 38-68 mm. El máximo asentamiento fue en el día 18 con 62 mm. con un promedio solución de 51 mm. A mitad de camino entre un par de electrodos de . Al final del tratamiento. En el cátodo. lo que hizo el asentamiento relativamente uniforme.Los registros de asentamiento del terreno se muestran en la Figura 17. un red de oleaje vertical antes de la inversión de polaridad era de 18 mm registrada en el indicador S4 . Las variaciones de la resistencia al corte en diferentes lugares se muestran en las Figuras 18 y 19. Puesto que la polaridad se invierte en el día 18. La resistencia al corte se incrementó significativamente el plazo de 32 días. El oleaje reducido a acuerdo después de la inversión de polaridad. no significativo asentamientos aparecieron. Aunque las aplicaciones anteriores se informó que el centro de la cuadrícula estuvo inactivo por un tratamiento electro-osmótico. esta prueba de campo demostró que con el electrodo de diseño mejorado la resistencia al corte en la zona inactiva puede ser eficientemente mejorado.05 y 6. como se muestra en la Figura 18.05 m. resistencia al corte aumentó de nuevo como se muestra en la Figura 19. el inversión de la polaridad mejorar la uniformidad de aumento de resistencia al corte. Se encontró que en los centros de 3.1 m rejillas cuadrados. Sin embargo. la resistencia al esfuerzo cortante promedio fue de 50% y que de 6.espaciamiento 3. (1967) informaron que el tratamiento de una masa de suelo era no uniforme y que no se se incrementa la resistencia al corte en las proximidades del cátodo. la resistencia al corte promedio del suelo después del tratamiento aumento a 24% y 23%.05 m electrodo con 16% de aumento en el día 3.1 m de separación fue del 36%. Bjerrum et al. respectivamente. . Cuando la polaridad era invertida. Un aumento rápido en la resistencia al corte se produjo en el espaciamiento de 3. Sin embargo. La acumulación de gas disminuye la eficiencia del tratamiento. El gas en la parte inferior parte no podría ser liberado a la atmósfera.6 m. No corte se observó reducción de la resistencia al corte. las pruebas de corte de veleta se llevaron a cabo 43 días y 10 meses después del tratamiento. . que embebido el electrodo hasta 9. pero la resistencia al corte del suelo por debajo de una profundidad de 6 m no se ha mejorado. Los perfiles de resistencia al corte en esta prueba de campo fueron diferentes de los reportados por Bjerrum et al.Para investigar los efectos a largo plazo. La mejora de la resistencia al corte tiende a ser permanente. esta prueba de campo resultó en aumento de la resistencia al corte a lo largo de las profundidades de electrodos. con electrodos perforados. (1967). . las envolventes de falla de pre.De acuerdo con el registro de variación de voltaje. El cambio en la sensibilidad fue encuentra entre las profundidades de 3. Vale la pena señalar que no se requiere el bombeo de agua extraída.5 y 4. En el esfuerzo medio mayor.1 m espaciamiento.5 y 5 m. El tratamiento se interrumpió el 25 de agosto de 1989.5 m de profundidad. El contenido de agua disminuye aproximadamente 10%. Ensayos triaxiales CU con medición de presión de poro se realizaron sobre muestras de suelo entre 3 y 4 m de profundidad.5 m. mientras que el voltaje gradualmente se redujo a la mitad entre los electrodos. Este indica que el consumo de energía en la vecindad de un ánodo es relativamente alto. este proyecto fue eficiente y económica.05 y 6. relación de vacios se redujo sustancialmente con un aumento de la presiónde preconsolidación. El consumo de energía total fue de 2136 kWh. Para investigar el cambio en las propiedades geotécnicas. Los pozos de sondeo (EOS1 y EOS2) estaban en la mitad de camino entre los electrodos de 3. la presión pre aumentó hasta 50% y 30% para EOS1 y EOS2.y post-tratamiento de muestras son fusionado en una línea recta.2 meses de suspender el tratamiento. Pruebas de consolidación Unidimensionales se llevaron a cabo sobre las muestras a profundidades de entre 2. En 2. El cambio en el comportamiento al corte de la arcilla se ilustra en la Figura 20. La disminución en el contenido de agua es bastante uniforme con la profundidad. Después del tratamiento. Esto es ventajoso en términos de ahorro de energía. Las envolventes de falla en esfuerzos efectivos para el esfuerzo medio menor se expande significativamente debido a un aumento de la presión de preconsolidación. Se redujo de 100 a alrededor de 60. muestras fueron recuperados después del tratamiento hasta una profundidad de 6 m. . aproximadamente el 1% del coste total del proyecto de tratamiento. Las muestras fueron recuperados a mediados de Octubre o alrededor de 11. Teniendo en cuenta el aumento de la resistencia al corte y el consumo de energía. la caída de tensión en las proximidades del ánodo fue alta. dos pozos fueron perforados y 127 mm de diámetro de tubo Osterberg. Los resultados de las pruebas de consolidación unidimensionales se muestran en la Figura 21. El valor aumenta con el incremento del potencial aplicado .5 antes de la interrupción del tratamiento. mientras que el aumento del límite plástico fue insignificante. A 4.respectivamente. .5 y luego aumenta gradualmente a 10. la presión de preconsolidación aumentó hasta 85-70%. respectivamente. Algunos efectos sobre las propiedades físicas y químicas se investigaron también. el aumento del indice plástico alrededor del 8%. Se encontró que los límites líquidos aumentó a un promedio de 50%. El pH de agua expulsada desde el cátodo se ensayó inmediatamente en el campo.3-2. La salinidad del suelo después de tratamiento aumentó desde un valor inicial de 1. En consecuencia.5 m de profundidad. Después de la inversión de polaridad.18 g / l. o aproximadamente 70% de aumento. El pH rápidamente aumentado en 1 día después de iniciar el tratamiento. el pH se redujo a 7. Se concluyó que la resistencia al corte mejorada por proceso electro-osmótico es permanente debido al aumento de presión de preconsolidacion. produce cementación y la sensibilidad disminuye. El aumento más significativo en la resistencia al corte se produce en la vecindad de los ánodos. Con inversión de polaridad. Con un adecuado diseño de los electrodos. La eficacia del tratamiento puede ser mejorar el diseño adecuado de los electrodos y por el esquema de polaridad eléctrica. CONCLUSIONES Los casos historicos demuestran que el tratamiento de electro-osmótico es una técnica de estabilización de vital importancia. El proceso electro-osmótico induce cambios en las propiedades físicas y químicas del suelo. el suelo se refuerza en toda la profundidad de los electrodos. terraplen. lo que resulta en asentamiento por consolidación y disminución del contenido de agua. un aumento de la resistencia al corte es más .3. cimentacion y taludes. Esta se pueden adoptar para muchas aplicaciones de ingeniería geotécnica en la estabilización y el reforzamiento de una presa. con costo efectivo para arcilla limosa blanda y de limo arcilloso blando. La reacción electroquímica aumenta el límite líquido. El tratamiento se extrae agua del suelo e induce la presión de poro negativa. Div. Broms. E. Geotechnical Engineering Division. L. R. J. Geotech. Ho. K. K. Casagrande. & Lo. 113. Hausmann. 85–106... Ground Improv. Proceedings of the Institution of Civil Engineers.. J.. (1967) Application of electro-osmosis to a foundation problem in a Norwegian Quick Clay.Q. 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