UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II ESFUERZO TRIAXIAL 1. Introducción El esfuerzo cortante en los suelos es el aspecto más importante de la ingeniería geotécnica. La capacidad de soporte de cimentaciones superficiales como profundas, la estabilidad de los taludes y el diseño de muros o paredes de retención, llevan implícito el valor de la resistencia al esfuerzo cortante. Desde otro punto de vista, el diseño de los pavimentos, se ve influenciado de una forma indirecta por la resistencia al cortante de los suelos, ya sea en el análisis de la estabilidad de un talud o en el diseño de los muros de retención y de forma directa, a través del diseño de las fundaciones que soportan el pavimento, específicamente, en la subrasante. Por consecuencia, tanto las estructuras como los taludes deben ser estables y seguros frente a un colapso total, cuando éstos sean sometidos a una máxima aplicación de cargas. El esfuerzo cortante de un suelo se ha definido como la última o máxima resistencia que el suelo puede soportar. Específicamente, se ha expresado como la resistencia interna que ofrece la masa de suelo por área unitaria para resistir la falla al deslizamiento a lo largo de cualquier plano dentro de él. El esfuerzo cortante puede ser determinado de muchas maneras, algunos de los ensayos más comunes inclinadas son la veleta (ASTM D 4648), ensayos de penetración estándar - SPT (ASTM D 1586), así como algunos otros tipos de penetrómetros, los cuales en su mayoría no evitan los problemas asociados con la alteración de la muestra debido a su extracción en el campo, sin dejar de lado que ofrecen información sumamente importante. Sin embargo, muchos de esos métodos determinan la resistencia al cortante indirectamente a través de correlaciones. Por otra parte, en el laboratorio existe una serie de ensayos que usualmente se realizan dentro del ámbito de la ingeniería para evaluar las propiedades de resistencia de cada material que conforma el subsuelo. Entre estos se pueden citar la resistencia a la compresión uniaxial (ASTM D 2166), corte directo (ASTM D 3080 y ASTM D 6528) y los ensayos de compresión triaxial (ASTM D 4767 y ASTM D 2850). 2. Objetivo Determinar el Ángulo de Rozamiento Interno y la Cohesión del suelo, que permitan establecer su Resistencia al Corte, aplicando a las probetas esfuerzos verticales y laterales que tratan de reproducir los esfuerzos a los que está sometido el suelo en condiciones naturales. 3. Breve fundamento teórico de los ensayos UU, CU y CD Prueba rápida - Prueba sin consolidación y sin drenaje (UU) El ensayo UU es usualmente llevado a cabo sobre especímenes de arcilla. Prueba lenta .UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II En este tipo de prueba no se permite en ninguna etapa la consolidación de la muestra. ni las razones que lo gobiernan. El ensayo CU (consolidado-no drenado) se realiza generalmente con medición de la presión de poros o neutra con el fin de determinar los parámetros de “C” y “φ” en términos de esfuerzos totales y esfuerzos efectivos. si la muestra estuviese lateralmente confinada. es decir. en donde se expresan los resultados en términos de esfuerzos totales. ello no ocurre así y se sabe que parte de esa presión axial es tomada por la fase sólida del suelo. Esto se logra fácilmente en una cámara de compresión triaxial cerrando la válvula de salida de las piedras porosas a la bureta. sin que hasta la fecha. con una condición de φ = 0° (ángulo de fricción) y Tf = Cu. La envolvente de falla para los criterios de Mohr del esfuerzo total se convierte en una línea horizontal. Los esfuerzos efectivos en esta prueba no se conocen bien. se aplica al espécimen una presión hidrostática y de inmediato. así el esfuerzo llega a ser efectivo. siendo Cu la resistencia al cortante no drenada. El hecho esencial de este tipo de prueba es el no permitir ninguna consolidación adicional durante el periodo de falla. La muestra se lleva a la falla a continuación aplicando . De hecho no hay ninguna razón en principio para que el esfuerzo desviador sea íntegramente tomado por el agua en forma de presión neutral. el espécimen se consolida primeramente bajo la presión hidrostática. Primeramente se aplica al suelo una presión hidrostática. se hayan dilucidado por completo ni la distribución de esfuerzos. en tanto que los esfuerzos neutrales en el agua corresponden a la condición hidrostática. actuando sobre la fase sólida del suelo. En primer lugar. En seguida. En la segunda etapa de una prueba rápida consolidada podría pensarse que todo el esfuerzo desviador fuera tomado por el agua de los vacíos del suelo en forma de presión neutral. producen esfuerzos efectivos. enmarcando la realización del ensayo dentro del concepto de resistencia para suelos cohesivos saturados. La válvula de comunicación entre el espécimen y la bureta permanece siempre cerrada impidiendo el drenaje. de manera que no se permita cambio de volumen. como el caso de una prueba de consolidación. todas las fuerzas exteriores estarán actuando sobre la fase sólida del suelo. se falla el suelo con la aplicación rápida de la carga axial. de aplicación de la carga axial. la muestra se lleva a la falla por un rápido incremento de la carga axial. Cuando el equilibrio estático interno se haya restablecido.Prueba con consolidación y con drenaje (CD) La característica fundamental de la prueba es que los esfuerzos aplicados al espécimen son efectivos. manteniendo abierta la válvula de comunicación con la bureta y dejando transcurrir el tiempo necesario para que haya consolidación completa bajo la presión actuante. la cual es igual al radio de los círculos de Mohr Prueba rápida – Prueba con consolidación y sin drenaje (CU) En este tipo de prueba. 5. tiene una altura igual a dos veces su diámetro. en exceso de la hidrostática. en la que se coloca la probeta cilíndrica de suelo que. salvo que se adopten precauciones especiales. se reduzca a cero. Esta membrana va sujeta a un pedestal y a un cabezal sobre los que se apoyan los extremos de la probeta. Descripción del equipo El ensayo de compresión triaxial es el más usado para determinar las características de esfuerzo-deformación y de resistencia al esfuerzo cortante de los suelos. teniendo muy en cuenta su estratificación y evitando destruir la estructura original del suelo. Describa la forma de instalación de una muestra en la celda triaxial El suelo a utilizarse se prefiere que sea inalterado. Los ensayos consolidados drenados se utilizan esencialmente en suelos granulares (arenas). El ensayo se realiza en una cámara de pared transparente (cámara triaxial) llena de líquido. pero los ensayos requieren tiempos prolongados del orden de semanas. a probetas cilíndricas de suelo y estudiar su comportamiento. sin embargo.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II la carga axial en pequeños incrementos. forrada con una membrana de caucho. en cuyo caso se debe tallar por lo menos tres especímenes cilíndricos. El ensayo consiste en aplicar esfuerzos laterales y verticales diferentes. se puede aplicar en suelos finos. 4. cada uno de los cuales se mantiene el tiempo necesario para que la presión en el agua. . debiendo tomar en cuenta que la altura de la muestra debe ser el doble del diámetro. Las dimensiones de los especímenes dependen del tamaño de la máquina triaxial a emplearse. asegurándonos que estén bien colocados los empaques y seguidamente apretamos los tornillos que sujetan la cámara uniformemente. Pesamos el primer espécimen y lo colocamos en la base de la cámara triaxial. Colocamos la membrana de caucho en el espécimen. utilizando un aparato especial para ello. Colocamos la cámara con su tapa. (Se toman las medidas de los especímenes preparados). utilizando una piedra porosa entre la muestra y dicha base. conectamos la cabeza de plástico en el tubo espiral que sale de la base y que se utiliza para el drenaje de la muestra. . En el caso de realizar en ensayo triaxial en un triaxial Soiltest. Aseguramos la membrana con ligas tanto en la parte superior como en la inferior.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II Si la muestra es alterada. Colocamos la cabeza de plástico usando una piedra porosa entre la cabeza y el espécimen. El momento de preparar los especímenes se debe tomar muestra para determinar el contenido de humedad. Centramos el brazo de carga con el pistón y colocamos el dial de las deformaciones en cero. Introducimos el pistón en el hueco de la cabeza de plástico. de acuerdo con las condiciones técnicas impartidas. se procede a preparar los especímenes compactándose la muestra con una determinada energía. Consolidados-drenados (CD) Se permite el drenaje durante todo el ensayo. Explique cuáles son las diferencias en el procedimiento en un ensayo tipo UU con el tipo CU y CD No consolidados-no drenados (UU) Se impide el drenaje durante las dos etapas del ensayo. 7. En qué tipo de ensayo se usa el proceso de saturación y consolidación ¿Por qué es necesaria la saturación? En el tipo de ensayo triaxial consolidado drenado (CD) se usa la saturación y consolidación. Cómo se evalúa si una muestra está saturada? Describa el procedimiento que se sigue en el laboratorio Una vez saturada la probeta de suelo se procederá a consolidar. Consolidados-no drenados (CU) Se permite el drenaje durante la primera etapa solamente. La saturación es necesaria para llenar los vacios de los poros de la muestra.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II 6. 8. y no se dejan generar presiones neutras aplicando los incrementos de carga en forma pausada durante le segunda etapa y esperando que el suelo se consolide con cada incremento. la fuerza aplacada debe de ser la menor posible que no genere presión de poros en la muestra el ensayo consolidado drenado es de larga duración. Se recomienda aplicar la presión de confinamiento en pequeños intervalos con el fin de no . Al término de la consolidación deberá determinarse la variación de volumen sufrida por la probeta por efecto de consolidación. uno para leer el extensómetro y registrar los datos y el otro para leer las variaciones de nivel en la bureta. Se seguirá el mismo procedimiento descrito para la prueba rápida. Se toman lecturas simultáneas del extensómetro y la bureta. Alcanzada la presión de confinamiento total. entonces cesa el proceso de incrementar la carga. las manipulaciones deberán ajustarse a lo que sigue: En un cierto tiempo registrado. Los incrementos deberán aplicarse a un 10% de la resistencia estimada para la muestra. lo cual se nota por definirse tramos rectos en las curvas de consolidación. debido a la presión confinante ejercida sobre la probeta. se retiran las pesas de la ménsula y se quita el extensómetro. Trácese gráficas semilogarítmicas de lecturas del extensómetro y de la bureta contra los tiempos transcurridos (escala logarítmica). 8 min. Esto es importante para estudios de suelos cohesivos saturados. Por lo demás. ya que en estos afecta su resistencia de forma apreciable. en tiempos de 15 seg. . Si la muestra falla o su deformación axial pasa el 25% o 30%. 30 seg. se abre la válvula de la bureta por completo. Etapa de Carga axial y falla. Etapas de consolidación. 1 h. se cierra la válvula A. 2 h. 1 min. por abrirse la válvula A. se quita la presión de la cámara. En pruebas de esfuerzo controlado se aplican incrementos de carga a intervalos regulares o despues de que baje la deformación bajo el incremento anterior. pero en ningún caso antes de 24 h. se dejara consolidar la muestra el tiempo que sea necesario. 9.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II perturbar la muestra. 2 min. 4h. Las lecturas iniciales durante esta primera etapa necesitan dos operarios. Al llegar al 100% de consolidación primaria. hasta alcanzar la presión de confinamiento deseada para cada caso. Para deformación controlada debemos tener una velocidad de 1mm x minuto. 15 min. 4 min. después de haberse iniciado el proceso de consolidación.. Este dato es acumulativo y se le adiciona a las deformaciones. 3 h. Incrementar la presión. Procedimiento de la prueba Rápida-Consolidada. simultáneamente al proceso de consolidación. ¿Cuál es el procedimiento que se sigue para consolidar una muestra? Procedimiento para la prueba Rápida. etc. por lo menos. Deben tenerse registros frecuentes de la presión imperante en la cámara y de la temperatura del cuarto. Los incrementos de carga iniciales pueden ser grandes. dejando aplicado cada uno hasta obtener.01 0.25 1.38 3.09 1. La velocidad de aplicación de las cargas y la magnitud de los incrementos aplicados varían a lo largo de la prueba. para poder calcular el área corregida de la sección transversal de la muestra. 10.50 1. Con los datos proporcionados dibujar las siguientes curvas: Deformación vs Esfuerzo de Compresión Deformació n (%) 0.86 3.00 3. Etapa de consolidación. a menos que exista una razón especial para trazarlas.50 0. Etapa de carga axial y falla. posiblemente de un cuarto de la carga de falla prevista. permitiendo completo drenaje de la muestra en todo momento.10 0. sin que pueda establecerse una secuela definida.96 2.75 2. La carga axial se aplica en incrementos.37 0. Al principio no se requiere obtener curvas de consolidación más que para verificar el haber alcanzado la consolidación primaria deseada. No obstante. al final de la prueba sí es preciso disponer de frecuentes lecturas del extensómetro y la bureta.05 0.23 4.46 3.62 2.50 Esfuerzo desviador Q=1kg/cm Q=2kg/cm Q=4kg/cm 2 2 2 0 0 0 0.99 4.72 2.52 2.51 1.3 1.38 3.61 1.25 2.21 4.00 0.86 1.37 2.68 3.75 0. Después los incrementos deben ser de mucha menor magnitud y debe dejarse que cada uno obre durante 24 h por lo menos.44 2.26 4.00 2.55 0.22 2.33 2.75 1.87 2. El procedimiento es el mismo de la prueba rápida consolidada.46 1.11 2.50 3.23 2.05 2.1 4.20 0.35 0.46 3.73 .03 1.73 0.35 0.00 1.99 1.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II Procedimiento de la prueba lenta. un 75% de consolidación primaria.52 1.42 3.98 2. 00 7.51 2.20 0.21 4.23 3.26 3.00 6.55 2.02 0.06 0.15 0.00 0.28 3.93 4.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II 4.84 4.49 2.39 .55 3.25 Presión de Poros Q=1kg/c Q=2kg/c Q=4kg/c m2 m2 m2 0 0 0 0.35 0.02 0.05 0.93 4.86 4.93 4.01 0.28 0.21 0.13 0.2 0.00 9.00 2.00 8.53 2.50 5.1 0.49 2.10 0.00 4.09 0.51 2.84 Deformación vs Presión de poros Deformaci ón (%) 0.18 0.28 3.11 0.01 0.50 0.91 4.75 1.28 3.34 0.26 3.00 12.88 4.21 3.21 0.00 1.23 3.14 0.02 0.8 4.3 0.08 0.88 4.05 0.49 2.51 2.01 0.28 3.04 0.00 11.00 10.57 2. 62 0.00 10.47 0.35 1.50 5.06 0.62 0.00 2.6 0.59 0.50 1.07 0.00 6. Trayectoria de esfuerzos en el plano p-q .61 0.42 0.23 0.71 1.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II 1.12 0.13 1.61 0.00 0.75 2.00 11.62 0.59 1.22 0.00 9.46 0.54 0.00 8.02 0.26 1. tanto en condiciones drenadas (esfuerzos efectivos) como saturadas (esfuerzos totales).2 0.08 0.8 Envolvente de falla y hallar los valores del ángulo de fricción y la cohesión.03 0.50 3.22 0.13 0.09 1.00 12.54 0.6 0.00 4.78 1.04 0.58 0.48 1.00 3.21 0.57 0.75 1.75 1.66 1.6 0.00 7.50 4.52 0.38 0.09 0.16 0.17 0.14 1.62 0. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II 11. los suelos saturados presentan un esfuerzo de corte crítico que tiende a mantenerse constante para cualquier valor del esfuerzo normal. ¿Qué influencia tiene el contenido de humedad en los valores que se obtienen? En una serie de ensayos no drenados efectuados bajo esfuerzos desviadores diferentes en probetas saturadas con el mismo suelo. los círculos de esfuerzos de Mohr para la combinación de esfuerzos de falla describirán la envolvente de falla no drenada como se muestra en la Figura La intersección de la envolvente con el eje de corte define el valor de la cohesión no drenada del suelo (cu). Un aumento en el esfuerzo axial ocasiona un aumento semejante en la presión de poros. Sin embargo. ¿En qué tipos de suelos se debe usar un ensayo tipo CU? Este ensayo se usa para determinar el parámetro de resistencia no drenado cu y es adecuado para arcillas saturadas. se deben notar dos condiciones importantes relacionadas con cualquier valor observado de cu. En condiciones no drenadas. Primero el valor es relevante sólo para una masa de suelo sin drenado y segundo que el valor solo corresponde para un determinado contenido de . Este parámetro de resistencia del suelo aparentemente es constante. por lo tanto el esfuerzo efectivo normal permanece constante. L0 = Longitud inicial del espécimen de suelo. Para poder dibujar el círculo de Mohr de esfuerzos es indispensable determinar los esfuerzos principales s1 y s3. ¿En qué tipos de suelos se debe usar un ensayo tipo CU? ¿Qué influencia tiene el contenido de humedad en los valores que se obtienen? ¿Cuáles son las formas típicas de las envolventes de falla? -En los casos en que las muestras son de características arcillosas y se encuentran saturadas. ΔL = Deformación del espécimen registrado por el deformímetro. En la figura se muestra la forma típica de la envolvente de falla. -Por lo tanto la estructura sólida no modifica su estado tensional al nivel de las presiones efectivas y los parámetros de corte en rotura son los mismos que los de una compresión simple. se recolectan periódicamente valores de los deformímetros que controlan el anillo de carga y la deformación de la probeta (DL).UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II humedad y volumen específico. 12. Durante el ensayo triaxial (UU). al aplicar la tensión de confinamiento toda ésta presión la toma el agua de la muestra ya que la misma no tiene la posibilidad de drenar agua de su interior ni de cambiar de volumen. en estos casos. La deformación vertical e. En resumen. los parámetros de corte no aumentan con los distintos valores de σ3 que le damos a la cámara triaxial y el valor de (σ1−σ3) se . por lo que se obtendrá un valor distinto para un diferente contenido de humedad y volumen específico. es calculada con la siguiente expresión: Donde: e = Deformación vertical del espécimen de suelo. con lo cuál el ángulo de fricción interna se reduce a φu = 0 para valores elevados de σ3. pero que no alcanzan el 100% de saturación. Por efecto de la presión de confinamiento. . 13. ¿En qué tipos de suelos se debe usar un ensayo tipo CD? ¿Qué influencia tiene el contenido de humedad en los valores que se obtienen? ¿Cuáles son las formas típicas de las envolventes de falla? Luego de haber ensayado tres o más probetas en las mismas condiciones cada una con una tensión confinante distinta podremos representar los círculos máximos de Mohr en términos de presiones efectivas y obtener así los parámetros de corte c’ y φ’ efectivos. la probeta se achica a costa de la compresión de las burbujas de aire y para un cierto valor de σ3 se llega al 100 % de la saturación.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II mantiene constante con lo que los diámetros de los círculos son todos iguales y por lo tanto φu = 0 En los suelos con humedad elevada. Cuando se envían muestras de un suelo a un laboratorio para ser ensayadas. dichos resultados son a su vez la base para el análisis y toma de decisiones. se ha observado que las arenas densas. tener las tuberías que conducen el agua a cada uno de los diferentes componentes (equipos de cambio de volumen. que se hayan evacuado todas las burbujas de aire. 15.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II 14. Conclusiones y/o recomendaciones. Incluso para algunos instrumentos es conveniente la aplicación de presiones iniciales para así . ¿Cuál es el riesgo de usar ensayos tipo UU en arcillas sobreconsolidadas? Explique el por qué. Existen algunas excepciones a esta regla y que son las arcillas pre consolidadas fisuradas y los suelos de grano grueso fuertemente dilatantes. etc. Sin embargo. La investigación de suelos es la base para un buen diseño de una obra civil. Analizando el fenómeno de la “dilatancia” en los suelos granulares. Cuando en la primera etapa del ensayo aplicamos la tensión confinante σ3 las burbujas de aire se comprimen y permiten que se produzca un incremento de la tensión efectiva en la probeta. dentro del sistema. blader de presión y contrapresión. Ahora. o lo mantienen constante. cuando son extraídas sufren una descompresión que hacen que sus grietas se abran e ingrese aire a las mismas. dichos resultados de laboratorio son útiles y contribuyen a decisiones acertadas sólo si reflejan las condiciones que representan adecuadamente la superficie de suelo que se requiere intervenir. bajo una solicitación de corte aumentan de volumen mientras que las arenas sueltas disminuyen de volumen. para que no se generen vacíos que afecten tanto la muestra como que se generen lecturas de los instrumentos erróneas. por su parte los resultados emitidos por un laboratorio tienen que arrojar resultados confiables. En el caso de las arcillas preconsolidadas fisuradas. producto de la ejecución de ensayos debidamente normados y con los equipos adecuados.) debidamente purgados. es importante tener en consideración algunos aspectos importantes como paso fundamental. Antes de la realización de los ensayos triaxiales. es decir. American Society for Testing and Materials.1586 -08a. Standard Test Method for Unconfined Compressive Strength of Cohesive Soils. Standard Test Method for Unconsolidated-Undrained Triaxial Compression Test on Cohesive Soils. ASTM D – 3080. Standard Test Method for Standard Penetration Test (SPT) and Split-Barrel Sampling of Soils. Es conveniente considerar y valorar la opción de la saturación de los especímenes en pruebas como las no consolidadas no drenadas. especialmente si se está al frente de suelos tropicales Referencias 1. Standard Test Method for Direct Shear Test of Soils Under Consolidated Drained Conditions. American Society for Testing and Materials. parámetros que se ven reflejados directamente en la presión de poros de la muestra. Si la prueba lo amerita. EEUU. así como en su respectivo canal.04. ASTM D . ASTM D . 4. la verificación de la saturación del espécimen.UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA CICLO 2015-I MECANICA DE SUELOS II ayudar a eliminar la presencia de burbujas. American Society for Testing and Materials.2166 -06. Es necesario asegurarse que los instrumentos de medición se encuentren debidamente ubicados en el respectivo Datalog. EEUU.2850 -03a(2007). EEUU. 3. se requerirá como etapa inicial. EEUU. ASTM D . tanto la presión como la contrapresión. American Society for Testing and Materials. . Verificar que las unidades de medición sean las correctas y que la ecuación de ajuste sea la correspondiente. 2. Es importante entonces tener presente las presiones aplicadas. esto para no incurrir en errores en el cálculo del parámetro B de Skempton.