EE - Dimensionnement hydraulique.A (rev.C)

March 16, 2018 | Author: sincospa | Category: Pump, Valve, Chimney, Pipe (Fluid Conveyance), Stainless Steel


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Date : JANVIER 2009A A Février 2009 Premier établissement B Avril 2009 Révision après implantation conduite C Nov. 2009 Plan d'exécution (révision finale) ENTREPRISE Succursale au Sénégal : 57, Av. Hassan II B.P.3360 – Dakar (Sénégal) Tél. (+221) 33.889.40.50 Télécopie (+221) 33.821.55.17 1.1.1.A MODIFICATIONS BUREAU DE CONTRÔLE SCET - TUNI SI E 2, Rue Sahab I bn Abbed BP 16 TUNI S BELVEDERE Tél. ( + 216) 71. 800 033 – Télécopie ( + 216) 71. 785.066 E. mail : [email protected] - t uni si e. com. t n TRAVAUX DE DRAINAGE DES EAUX PLUVIALES DE PIKINE LOT 1 : PIKINE MINISTERE DE L’URBANISME, DE L’HABITAT, DE L’HYDRAULIQUE URBAINE, DE L’HYGIENE PUBLIQUE ET DE L’ASSAINISSEMENT OFFICE NATIONAL DE L’ASSAINISSEMENT (O N A S) BP 13428 - DAKAR EQUIPEMENTS HYDROMECANIQUES ET ELECTRIQUES DE STATIONS DE POMPAGE DIMENSIONNEMENT DES EQUIPEMENTS HYDROMECANIQUES Partie A Siege : Via Romagna, 14 00187 – Roma (Italie) Tél. (+39) 06.428.21.085 Télécopie (+39) 06.427.43.907 REPUBLIQUE DU SENEGAL ----------------------- UN PEUPLE – UN BUT – UNE FOI ----------------------- SOMMAIRE Partie A 1. Objet ............................................................................................................ 1 2. Station de pompage SP1............................................................................. 1 2.1 Groupes électropompes ........................................................................................1 2.2 Equipement hydraulique de la station de pompage ..............................................2 2.3 Vannes à guillotine ...............................................................................................3 2.4 Conduite de refoulement .......................................................................................4 2.5 Protection anti-bélier .............................................................................................4 3. Station de pompage SP2............................................................................. 6 3.1 Groupes électropompes ........................................................................................6 3.2 Equipement hydraulique de la station de pompage ..............................................7 3.3 Vannes à guillotine ................................................................................................8 3.4 Conduite de refoulement .......................................................................................8 3.5 Protection anti-bélier .............................................................................................9 3.6 Vidanges .............................................................................................................10 3.7 Ventouses ...........................................................................................................10 ANNEXES : A1. Calcul des pertes de charge et justification de la HMT : a. SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche b. SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche c. SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche d. SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche e. SP2 - Point haut : vérification de l'amorce du siphon A2. Vérification du NPSH : a. SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche b. SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche c. SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche d. SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche A3. Réservoir anti-bélier HYDROCHOC A4. Fiches techniques des équipements hydrauliques A5. Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP 1. Objet Le présent document fixe les dimensions des conduites de refoulement et des pièces de raccordement équipant les deux stations de pompage SP1 et SP2. En faisant suite à ce qui est prévu à l’article 3 alinéa ‘a’ du CPTP, le dimensionnement est fait en fonction des pompes choisies. 2. Station de pompage SP1 2.1 Groupes électropompes La station de pompage SP1 (Cité Pépinière) sera équipée par trois groupes électropompes submersibles pour installation verticale en fosse sèche de type centrifuge avec les caractéristiques nominales suivantes: Q Unit = 400 l/s, HMT = 20 mCE et rendement minimum 70 %. Le modèle conseillé par KSB, et qui vient d’etre retenu, est le Amarex KRT K 300-500 / 1206UNG-D (voire le dossier n. 1.1.2 : ‘Groupes Electropompes’) Le point nominal (400 l/s sur 20 mCE), même s’il fait partie de la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe, ne représente pas nécessairement le point réel de fonctionnement du réseau. Compte tenu des caractéristiques du système (hauteur géométrique et pertes de charge) nous calculons les points de fonctionnement suivants : - point de fonctionnement A (2 pompes en marche) Q = 808 l/s : HMT = 19,75 m - point de fonctionnement B (1 pompe en marche) Q = 427 l/s : HMT = 18,18 m Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) DIAGRAMME DE FONCTIONNEMENT 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 débit de pompage (l/s) H M T ( m c e ) courbe caracteristique de 2 pompes en marche courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) point de fonctionnement A courbe caracteristique de 1 pompe en marche point de fonctionnement B courbe caracteristique du systhème (HMT mini) courbe caracteristique du systhème (HMT mini) courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) 1 Ces deux points de fonctionnement, correspondant aux performances minimales du réseau, représentent les points de fonctionnement en cas de hauteur manométrique maximale exceptionnelle (qui est atteinte quand l’eau dans le bassin de rétention rejoint le niveau minimum où la dernière pompe s’arrête). Dans l’exploitation ordinaire de la station de pompage, le niveau d’eau dans le bassin sera compris entre ce niveau minimum et un niveau maximum. Par conséquent, en fonction du niveau d’eau dans le bassin de rétention, nous pouvons nous attendre de voire le débit varier entre les valeurs suivantes : - débit de fonctionnement avec 2 pompes en marche : Q = 808 ÷ 880 l/s - débit de fonctionnement avec 1 pompe en marche : Q = 427 ÷ 465 l/s 2.2 Equipement hydraulique de la station de pompage L’équipement hydraulique de la station de pompage est constitué par : A. ASPIRATION. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.2.3B et 3.2.3E) : • 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride DN 500 avec collerette de scellement de 1,390 m de longueur. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides. • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 500 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M24 de 500 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’. • 1u. Réducteur excentrique bridé DN 500 / 300 de 0,900 m de longueur. • 1u. Coude 1/4 à brides DN 300, branché à la prise d’aspiration DN 300 de la pompe (voire plan 3.2.3D, particulier DN 1 ). B. REFOULEMENT. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.2.3C et 3.2.3E) : • 1u. Cône à brides DN 400/300, branché à la prise de refoulement DN 300 de la pompe (voire plan 3.2.3D, particulier DN 1 ). • 1u. Manchon à brides DN 400 de 0,510 m de longueur. • 1u. Clapet anti-retour à double battant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides. • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 400 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M24 de 600 mm de longueur permettent le montage de la vanne et du clapet de type ‘wafer’. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides. C. COLLECTEUR DE REFOULEMENT. Une ligne comprenant (voire plans 3.2.3C et 3.2.3F) : • 1u. Tuyau bridé avec collerette de scellement DN 800 de 2,490 m de longueur avec un piquage bridé DN 400 et un autre DN 200. • 1u. Tuyau bridé DN 800 de 5,500 m de longueur avec trois piquages bridés DN 2 400 et un autre DN 100 • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 800 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M30 de 570 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 800 type ‘wafer’ pour montage entre brides. • 1u. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court). • 1u. Coude 1/4 à brides DN 100 • 1u. Bride pleine DN 800 • 1u. Bride pleine DN 100 D. VIDANGE. Une ligne comprenant (voire plan 3.2.3C et 3.2.3E) : • 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride avec collerette de scellement DN 200 de 0,900 m de longueur. • 1u. Tuyau bridé DN 200 de 3,210 m de longueur. • 2u. Robinet-vanne à brides DN 200 (pas court). • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 200 pour le démontage de la canalisation. E. EPUISEMENT. Une ligne comprenant (voire plan 3.2.3I) : • 1u. Coude 1/4 à brides DN 80 branché à la sortie de refoulement de la pompe d’assèchement. • 1u. Coude 1/4 à brides DN 100. • 1u. Cône à brides DN 100/80. • 1u. Clapet de retenue à bride DN 100 de type intermédiaire. • 1u. Tuyau bridé DN 100 de 5,910 m de longueur. • 1u. Tuyau bridé à un seul bout DN 100 de 2,000 m de longueur. • 1u. Tuyau DN 100 avec coude 1/4 de 1,000 m de longueur. Cet élément sera soudé au précédant. La manœuvre des vannes DN 200 de la conduite de vidange permettra de vider la conduite de refoulement en renvoyant l’eau vers le bassin de rétention. La pression de référence sera égale à la pression de service majorée de 50%, et donc à 3 bars. La tuyauterie est réalisée en acier zingué à chaud peinte époxy. Le brides seront percées selon les normes PN 10. L'ensemble de la boulonnerie sera en inox 304 L. 2.3 Vannes à guillotine Les vannes à guillotine ont les caractéristiques suivantes : - Matière du corps : Fonte GG 25 3 - Matière de la pelle : Acier Inox 304 - Presse étoupe : PTFE - Etanchéité : par joint EPDM - Frette de joint : Acier Inox - Axe : Acier Inox - Tige non montante Commande manuelle par volant, directe (jusqu’au DN 600) ou par réducteur (à partir du DN 800). 2.4 Conduite de refoulement La conduite de refoulement qui départ de la station de pompage sera réalisée par tuyaux à emboitement et bout uni en fonte ductile de DN 800. Les tuyaux sont centrifugés en conformité avec la Norme Internationale ISO 7186-1996 et la Norme Européenne EN 598- 2007. La classe de résistance K est égale à 9. La classe d’épaisseur est celle définie dan la Norme EN 598-2007 Tableau 11. L’étanchéité des jonctions est assurée par joints automatiques STANDARD. Les bagues de joint sont en caoutchouc NBR et sont conformes à la Norme Internationale ISO 4633- 1996. Les tuyaux sont protégés intérieurement par un mortier de ciment alumineux, appliqué par centrifugation en conformité avec la Nome Européenne EN 598-2007. La protection extérieure est assurée par un revêtement de zinc métallique en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Apres le zingage, les tuyaux sont revêtus sur le fut d’une peinture bitumineuse ou équivalente en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Les surfaces intérieure et extérieure des emboitures sont revêtues de peinture époxydique. La longueur de la conduite est d’environ 827 m. La conduite comprendra les pièces spéciales suivantes : • 1u. Adapteur de bride FD DN 800 pour brancher la conduite au collecteur de la station de pompage. • 2u. Coudes FD 1/8 à emboitement DN 800. • 3u. Coudes FD 1/4 à emboitement DN 800. 2.5 Protection anti-bélier Le démarrages et les arrêts des pompes, notamment lors de l’arrêt simultané et brutal de toutes les pompes en cas de coupure de courant ou défaillance quelconque, causent dans la conduite de refoulement des dépressions et surpressions dont les effets peuvent être très nuisibles. La protection contre ce phénomène est réalisée en installant un réservoir anti-bélier expressément conçu et dimensionné en considérant les caractéristiques du réseau et la nature particulière des eaux à refouler. Les éléments principaux que le fabricant CHARLATTE a pris en compte dans son étude sont les suivants : - Débit : 0,872 m3/s - Nature de la conduite : Fonte (rugosité considérée k=1 mm) 4 - Long. de la conduite : 826,79 m - Diamètre de la conduite : 0,800 m - Dépression admissible : -2 mCE À la suite de cet étude, dont les diagrammes sont joints (voire Annexé 4), l’équipement de protection proposé est constitué par un réservoir anti-bélier en acier de 9 m3 (volume de chambre 4.500 litres), type HYDROCHOC spécial eaux-usées, à fonctionnement automa- tique et boite de régulation d’air, dont les caractéristi-ques techniques sont les suivantes : - Type : ARAA (à régulation d’air automatique) - Capacité : 9.000 litres - Position : Verticale - Sortie : Droite DN 500 PN10 - Accessoires : Boite de régulation d’air - Pression de service (*) : 4 bar - Pression d’épreuve : 6 bar - Température de calcul : 40 °C - Peinture intérieure : Epoxy ép. 300 µ - Peinture extérieure : Epozinc ép. 40 µ, apprêt anticorrosion polyuréthane ép. 40 µ, laque polyuréthane ép. 30 µ - Finition standard jaune RAL 1003 - Conforme à : P.E.D. 97/23/CE (pressure equipment directive), suivi par Bureau Veritas organisme notifié 0062 - Calcul selon : CODAP 1995 - dimensions approximatives : Ø 1.500 mm, hauteur 6.200 mm, poids 2.800 kg (*) Envisageant un niveau de sécurité majeure, nous avons pris en compte une pression de service double par rapport à celle réelle. La connexion de la conduite de refoulement au réservoir anti-bélier est réalisée par une conduite de branchement qui départ du collecteur de refoulement DN 800 (voire plans 3.2.5A et 3.2.5B) : • 1u. Manchette d’ancrage à 2 brides avec collerette de scellement DN 400 de 1,500 m de longueur. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides. • 1u. Tuyau bridé DN 400 de 4,830 m de longueur avec coude 1/4 et tubulure bridé DN 100. • 1u. Joint de démontage autobuté à brides DN 400. • 1u. Cône FD à brides DN 500/400. • 1u. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court). • 1u. Bride pleine DN 100. 5 3. Station de pompage SP2 3.1 Groupes électropompes La station de pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) sera équipée par trois groupes électropompes submersibles pour installation verticale en fosse sèche de type centrifuge avec les caractéristiques nominales suivantes: Q Unit = 750 l/s, HMT = 11 mCE et rendement minimum 70 %. Le modèle conseillé par KSB, et qui vient d’être retenu, est le Amarex KRT K 500-630 / 1108UNG-D (voire le dossier n. 1.1.2 : ‘Groupes Electropompes’) Le point nominal (750 l/s sur 11 mCE), même s’il fait partie de la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe, ne représente pas nécessairement le point réel de fonctionnement du réseau. Compte tenu des caractéristiques du système (hauteur géométrique et pertes de charge) nous calculons les points de fonctionnement suivants : - point de fonctionnement A (2 pompes en marche) Q = 1 528 l/s : HMT = 10,74 m - point de fonctionnement B (1 pompe en marche) Q = 825 l/s : HMT = 9,39 m Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) DIAGRAMME DE FONCTIONNEMENT 5 6 7 8 9 10 11 12 13 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 débit de pompage (l/s) H M T ( m c e ) courbe caractéristique de 2 pompes en marche courbe caractéristique de 1 pompe en service point de fonctionnement A point de fonctionnement B courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) courbe caracteristique du systhème (HMT mini) courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) courbe caracteristique du systhème (HMT mini) Ces deux points de fonctionnement, correspondant aux performances minimales du réseau, représentent les points de fonctionnement en cas de hauteur manométrique maximale exceptionnelle (qui est atteinte quand l’eau dans le bassin de rétention rejoint le niveau minimum où la dernière pompe s’arrête). Dans l’exploitation ordinaire de la station de pompage, le niveau d’eau dans le bassin sera compris entre ce niveau minimum et un niveau maximum. Par conséquent, en fonction du niveau d’eau dans le bassin de 6 rétention, nous pouvons nous attendre de voire le débit varier entre les valeurs suivantes : - débit de fonctionnement avec 2 pompes en marche : Q = 1 528 ÷ 1 750 l/s - débit de fonctionnement avec 1 pompe en marche : Q = 825 ÷ 950 l/s 3.2 Equipement hydraulique de la station de pompage L’équipement hydraulique de la station de pompage est constitué par : A. ASPIRATION. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.3.3B et 3.3.3E) : • 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride DN 600 avec collerette de scellement de 1,600 m de longueur. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 600 type ‘wafer’ pour montage entre brides. • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 600 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M27 de 520 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’. • 1u. Réducteur excentrique bridé DN 600 / 500 de 0,920 m de longueur. • 1u. Coude 1/4 à brides DN 500, branché à la prise d’aspiration DN 500 de la pompe (voire plan 3.3.3D, particulier DN 1 ). B. REFOULEMENT. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.3.3C et 3.3.3E) : • 1u. Manchon à brides DN 500 de 0,660 m de longueur, branché à la prise de refoulement DN 500 de la pompe (voire plan 3.3.3D, particulier DN 1 ). • 1u. Clapet anti-retour à double battant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides. • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 500 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M24 de 660 mm de longueur permettent le montage de la vanne et du clapet de type ‘wafer’. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides. C. COLLECTEUR DE REFOULEMENT. Une ligne comprenant (voire plans 3.3.3C et 3.3.3F) : • 1u. Tuyau bridé avec collerette de scellement DN 1000 de 2,750 m de longueur avec un piquage bridé DN 400 et un autre DN 200. • 1u. Tuyau bridé DN 1000 de 6,240 m de longueur avec trois piquages bridés DN 500 et un autre DN 100 • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 1000 pour le démontage de la canalisation. Des tiges filetées M33 de 620 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’. • 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 1000 type ‘wafer’ pour montage entre brides. 7 • 1u. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court). • 1u. Coude 1/4 à brides DN 100 • 1u. Bride pleine DN 1000 • 1u. Bride pleine DN 100 D. VIDANGE. Une ligne comprenant (voire plan 3.3.3C et 3.3.3E) : • 1u. Manchette d’ancrage à 1 bride avec collerette de scellement DN 200 de 0,900 m de longueur. • 1u. Tuyau bridé DN 200 de 3,510 m de longueur. • 2u. Robinet-vanne à brides DN 200 (pas court). • 1u. Joint de démontage auto-buté DN 200 pour le démontage de la canalisation. E. EPUISEMENT. Une ligne comprenant (voire plan 3.3.3I) : • 1u. Coude 1/4 à brides DN 80 branché à la sortie de refoulement de la pompe d’assèchement. • 1u. Coude 1/4 à brides DN 100. • 1u. Cône à brides DN 100/80. • 1u. Clapet de retenue à bride DN 100 de type intermédiaire. • 1u. Tuyau bridé DN 100 de 5,910 m de longueur. • 1u. Tuyau bridé à un seul bout DN 100 de 2,250 m de longueur. • 1u. Tuyau DN 100 avec coude 1/4 de 1,200 m de longueur. Cet élément sera soudé au précédant. La manœuvre des vannes DN 200 de la conduite de vidange permettra de vider la conduite de refoulement en renvoyant l’eau vers le bassin de rétention. La pression de référence sera égale à la pression de service majorée de 50%, et donc à 1,6 bars. La tuyauterie est réalisée en acier zingué à chaud peinte époxy. Le brides seront percées selon les normes PN 10. L'ensemble de la boulonnerie sera en inox 304 L. 3.3 Vannes à guillotine Les vannes à guillotine ont les caractéristiques suivantes : - Matière du corps : Fonte GG 25 - Matière de la pelle : Acier Inox 304 - Presse étoupe : PTFE - Etanchéité : par joint EPDM - Frette de joint : Acier Inox - Axe : Acier Inox - Tige non montante 8 Commande manuelle par volant, directe (jusqu’au DN 600) ou par réducteur (à partir du DN 800). 3.4 Conduite de refoulement La conduite de refoulement qui départ de la station de pompage sera réalisée par tuyaux à emboitement et bout uni en fonte ductile de DN 1000. Les tuyaux sont centrifugés en conformité avec la Norme Internationale ISO 7186-1996 et la Norme Européenne EN 598- 2007. La classe de résistance K est égale à 9. La classe d’épaisseur est celle définie dan la Norme EN 598-2007 Tableau 11. L’étanchéité des jonctions est assurée par joints automatiques STANDARD. Les bagues de joint sont en caoutchouc NBR et sont conformes à la Norme Internationale ISO 4633- 1996. Les tuyaux sont protégés intérieurement par un mortier de ciment alumineux, appliqué par centrifugation en conformité avec la Nome Européenne EN 598-2007. La protection extérieure est assurée par un revêtement de zinc métallique en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Apres le zingage, les tuyaux sont revêtus sur le fut d’une peinture bitumineuse ou équivalente en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Les surfaces intérieure et extérieure des emboitures sont revêtues de peinture époxydique. La longueur de la conduite est d’environ 499 m. La conduite comprend les pièces spéciales suivantes : • 1u. Manchon bridé de 1,400 m de longueur. • 1u. Coude AG 1/4 à brides DN 1000. • 1u. Adapteur de bride FD DN 1000 pour le branchement de la conduite FD. • 2u. Coude FD 1/4 à emboitement DN 1000, une unité en plus par rapport à l’étude d’APD à cause du déplacement de la station de pompage. L’étude d’APD préconisait l’emploi d’une conduite de diamètre DN 1100. Ce diamètre particulier, cependant, même s’il est pris en compte par les standards de normalisation, n’est pas commercialement disponible. Nous avons prévu, donc, d’employer une conduite de diamètre DN 1000 de haute qualité. Finalement, même si le déplacement de la station de pompage nous a imposé de modifier le tracé de la conduite en faisant augmenter sa longueur d’environ 6%, cette solution permet de réaliser des performances toujours supérieures à celles requises, même dans le cas le plus défavorable. En effet, le débit demandé est 1500 l/s quand nous calculons un débit variant entre 1528 ÷ 1750 l/s. Le point le plus haut de la conduite ne corresponde pas au point de déversement (ouvrage brise charge). Par conséquent, chaque fois que les pompes démarrent, le siphon constitué par le tronçon haut de la conduite doit s’amorcer. Nous avons vérifié, alors, que le remplissage du siphon jusqu’à son point le plus haut se réalise tout en restant dans la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe. Pour une majeure sécurité nous avons aussi pris en compte une perte de charge supplémentaire de 0,20 mCE pour l’éventuelle inertie mécanique de la ventouse qui doit purger l’air piégé dans le siphon (voire annexé 1e). 3.5 Protection anti-bélier Le démarrages et les arrêts des pompes, notamment lors de l’arrêt simultané et brutal de 9 toutes les pompes en cas de coupure de courant ou défaillance quelconque, causent dans la conduite de refoulement des dépressions et surpressions dont les effets peuvent être très nuisibles. Compte tenu que la pression dans la conduite est modeste (HMT d’environ 6 ÷ 7 mCE au point d’installation), dans ce cas la protection contre ce phénomène peut être réalisée en connectant la conduite à un réservoir ouvert (cheminée d’équilibre) où le niveau d’eau est en équilibre hydrostatique avec la pression atmosphérique. Toute variation brusque de pression, due aux coups de bélier, est compensée par une variation du niveau d’eau dans la cheminée. Les caractéristiques principales sont les suivants : - Nature de la cheminée : Acier galvanisée à chaud - Diamètre de la cheminée : 1,200 m - Epaisseur de la paroi de la cheminée : 8 mm - Cote supérieure de la cheminée : 15,00 m NGS - Cote des plus hautes eaux : 14,00 m NGS - Cote des plus basses eaux : 9,04 m NGS La connexion de la conduite de refoulement à la cheminée d’équilibre est réalisée par une conduite de branchement qui départ du collecteur de refoulement DN 1000 (voire plan 3.3.7B) : • 1u. Manchette d’ancrage à brides avec collerette de scellement DN 400 de 1,250 m de longueur. • 1u. Tuyau bridé DN 1200 avec réduction DN 400 et coude 1/4 de 6,445 m de longueur. Un anneau raidisseur et quatre plaques d’appui permettent de suspendre la cheminée sur la structure en B.A. de la station de pompage. • 1u. Tuyau bridé DN 1200 de 6,500 m de longueur constituant la partie haute de la cheminée. 3.6 Vidanges La conduite de refoulement rencontre un point bas intermédiaire où la pente s’inverse et donc, pour pouvoir vider la conduite, on prévoit l’installation d’un ouvrage de vidange. L’équipement d’un point-bas de vidange sur conduite fonte DN 1000 comprend les pièces spéciales suivantes (voire plan 4.2) : • 1u. Té FD à brides DN 1000 et tubulure bride DN 300 PN 10 • 2u. Adapteurs de bride FD DN 1000 PN 10 • 1u. Coude FD 1/8 à brides DN 300 PN 10 • 2u. Manchettes d’ancrage à 2 brides avec collerette de scellement DN 300 PN 10 de 1,500 m de longueur • 1u. Robinet-Vanne FD Assainissement à brides DN 300 PN 10 écartement court, FSH avec volant de manœuvre. • 1u. Joint de démontage autobuté à brides DN 300 PN 10 • 1u. Adapteur de bride FD DN 300 x DE 315 PN 10 pour PVC 10 3.7 Ventouses La conduite de refoulement rencontre un point haut intermédiaire où la pente s’inverse et donc, pour permettre la purge de l’air qui peut s’y rassembler, on prévoit l’installation d’un ouvrage de ventouse. L’équipement d’un point-haut de ventouse sur conduite fonte DN 1000 comprend les pièces spéciales suivantes (voire plan 4.3) : • 1u. Té FD à brides DN 1000 et tubulure bride DN 200 PN 10. • 2u. Adapteurs de bride FD DN 1000 PN 10. • 1u. Robinet-Vanne FD Assainissement à brides DN 200 PN 10 écartement court, FSH avec volant de manœuvre. • 1u. Ventouse 3 fonctions (2 boules) à bride DN 200 PN 10. 11 ANNEXES Calcul des pertes de charge et justification de la HMT (*) : • SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche • SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche • SP2 - Point haut : vérification de l'amorce du siphon Vérification du NPSH (*) : • SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche • SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche • SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche Réservoir anti-bélier HYDROCHOC Fiches techniques des équipements hydrauliques Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP N.B. (*) Les fiches de calcul reportent, d’une façon détaillée, tous les données d’entrée et les résultats des calculs hydrauliques. Les formules et les coefficients appliqués sont décrits dans la page ‘NOTES’. Sur requête, nous pourrons vous fournir le fichier d’EXCEL qui nous avons employé pour réaliser les calculs. Calcul des pertes de charge et justification de la HMT R e =ρ vD/ µ ∆h = k · V² / (2 · g) - coude 1/4, rayon de courbure égale au diamètre de la conduite 0,294 - coude 1/8, rayon de courbure égale au diamètre de la conduite 0,147 - branchement d'amenée. Débit affluent égale à 50% du débit total 0,275 - branchement de prise. Débit effluent égale à 0% du débit total 0,040 - vanne à guillotine ouverte 0,070 - robinet-vanne ouvert 0,100 - rétrécissement (avec D1 = diamètre avant rétrécissement) k = 0,5 · (1 - (D2 /D1 )²) NB: la vitesse à considerer est celle après rétrécissement - élargissement (avec D1 = diamètre avant élargissement) k = (1 - (D1 /D2 )²)² NB: la vitesse à considerer est celle avant élargissement - déversoir (ouvrage brise charge) 1,000 h(4) = Q / L (b1) Le débit se réfère à la marche d'une seule pompe. Le coefficient 'k' est donné ci-après pour les cas en étude : (e) Le nombre de Reynolds est calculé en considérant pour l'eau une densité (ρ) égale à 1.000 kg/m3 et une viscosité dynamique (µ) égale à 1,006E-3 m2/sec (f) La perte de charge par frottement est calculée par la formule de Darcy-Weisbach où le coefficient lambda est calculé par la formule itérative de Colebrook-White. (g) Les pertes de charge singulières représentent l'ensemble des pertes dans les pièces spéciales et la robinetterie. Elles sont calculées par la formule suivante: (h) La hauteur de la lame d'eau sur le déversoir est calculées par la formule suivante: où 'Q' est le débit et 'L' = 2,00 m est la largeur du deversoir. (b2) Le débit se réfère à la marche de deux pompes en parallèle. (c) La rugosité des conduites prise en compte est 0,20 mm (acier avec revêtement galvanisé) (d) La rugosité des conduites prise en compte est 0,10 mm (fonte avec revêtement intérieur au mortier de ciment exécuté par centrifugation) Pour le calcul de la perte de charge dans le clapet de retenue à deux battants, voire la diagramme adjoint. NOTES: (a) Il s'agit du piquage. Le débit, donc, ne se réfère qu'à une seule pompe. où 'V' est la vitesse moyenne dans la section considérée, 'g' est l'accélération de la pesanteur et 'k' un coefficient sans dimension dépendant de la nature du point singulier dont il s'agit. ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé a Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'A' : deux pompes en marche 1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 500) - diamètre D(0) 0,500 m - débit (a) Q(0) 404 l/s - vitesse V(0) 2,06 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.022.642 - lambda λ(0) 0,0164670 - pente manométrique (f) J(0) 0,0071064 m/m - longueur conduite L(0) 2,4 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,02 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,15 m ▫ robinet-vanne ∆ps(0.2) 0,02 m ▫ rétrécissement DN500/300 ∆ps(0.3) 0,53 m ▫ coude 1/4 DN350 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,49 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 1,19 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.4) - perte de charge totale ∆p(0) 1,21 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 400) - diamètre D(1) 0,400 m - débit (a) Q(1) 404 l/s - vitesse V(1) 3,21 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.278.302 - lambda λ(1) 0,0170918 - pente manométrique (f) J(1) 0,0225098 m/m - longueur conduite L(1) 2,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,05 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ élargissement DN300/400 ∆ps(1.1) 0,32 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.2) 0,04 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.3) 0,20 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.4) 0,14 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,70 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.4) - perte de charge totale ∆p(1) 0,75 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 1.2. Collecteur de refoulement CPI (acier DN 800) - diamètre D(2) 0,800 m - débit (b2) Q(2) 808 l/s - vitesse V(2) 1,61 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.278.302 - lambda λ(2) 0,0150270 - pente manométrique (f) J(2) 0,0024738 m/m - longueur conduite L(2) 21,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,05 m ∆pc(2) = J(2) x L(2) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,01 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,04 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,01 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,05 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge totale ∆p(2) 0,11 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.3. Conduite de refoulement CPI (fonte DN 800) - diamètre D(3) 0,800 m - débit (b2) Q(3) 808 l/s - vitesse V(3) 1,61 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.278.302 - lambda λ(3) 0,0135450 - pente manométrique (f) J(3) 0,0022298 m/m - longueur conduite L(3) 827,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 1,84 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (3 u) ∆ps(3.1) 0,12 m ▫ coudes 1/8 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.2) 0,04 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.3) 0,13 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,29 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + … + ∆ps(3.3) - perte de charge totale ∆p(3) 2,13 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) 2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE 2.1. Collecteur CPI (fonte DN 800) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 16,20 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 0,80 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,40 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 m Hauteur géométrique totale H.g 15,55 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 1,96 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) Pertes de charges singulières ∆p.s 2,24 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) Hauteur géométrique totale H.g 15,55 m Hauteur Manométrique Totale HMT 19,75 mCE Avec deux pompes en marche débitant 808 l/s (404 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 19,75 mCE. ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé b Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 500) - diamètre D(0) 0,500 m - débit (a) Q(0) 427 l/s - vitesse V(0) 2,17 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.080.861 - lambda λ(0) 0,0164376 - pente manométrique (f) J(0) 0,0079244 m/m - longueur conduite L(0) 2,4 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,02 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,17 m ▫ robinet-vanne ∆ps(0.2) 0,02 m ▫ rétrécissement DN500/300 ∆ps(0.3) 0,60 m ▫ coude 1/4 DN350 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,55 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 1,33 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.4) - perte de charge totale ∆p(0) 1,35 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 400) - diamètre D(1) 0,400 m - débit (a) Q(1) 427 l/s - vitesse V(1) 3,40 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.351.077 - lambda λ(1) 0,0170710 - pente manométrique (f) J(1) 0,0251151 m/m - longueur conduite L(1) 2,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,05 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ élargissement DN300/400 ∆ps(1.1) 0,36 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.2) 0,04 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.3) 0,20 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.4) 0,16 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,76 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.4) - perte de charge totale ∆p(1) 0,81 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 1.2. Collecteur de refoulement CPI (acier DN 800) - diamètre D(2) 0,800 m - débit (b1) Q(2) 427 l/s - vitesse V(2) 0,85 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 675.538 - lambda λ(2) 0,0155291 - pente manométrique (f) J(2) 0,0007140 m/m - longueur conduite L(2) 21,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,01 m ∆pc(2) = J(2) x L(2) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,00 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,01 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,00 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,01 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge totale ∆p(2) 0,03 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.3. Conduite de refoulement CPI (fonte DN 800) - diamètre D(3) 0,800 m - débit (b1) Q(3) 427 l/s - vitesse V(3) 0,85 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 675.538 - lambda λ(3) 0,0142515 - pente manométrique (f) J(3) 0,0006552 m/m - longueur conduite L(3) 827,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 0,54 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (3 u) ∆ps(3.1) 0,03 m ▫ coudes 1/8 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.2) 0,01 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.3) 0,04 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,08 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + … + ∆ps(3.3) - perte de charge totale ∆p(3) 0,62 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) 2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE 2.1. Collecteur CPI (fonte DN 800) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 16,20 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 0,80 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,21 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 m Hauteur géométrique totale H.g 15,36 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 0,63 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) Pertes de charges singulières ∆p.s 2,19 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) Hauteur géométrique totale H.g 15,36 m Hauteur Manométrique Totale HMT 18,18 mCE Avec une seule pompe en marche débitant 427 l/s nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 18,18 mCE. ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé c Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche 1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 600) - diamètre D(0) 0,600 m - débit (a) Q(0) 764 l/s - vitesse V(0) 2,70 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.611.589 - lambda λ(0) 0,0157017 - pente manométrique (f) J(0) 0,0097386 m/m - longueur conduite L(0) 2,9 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,03 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,26 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(0.2) 0,03 m ▫ rétrécissement DN600/500 ∆ps(0.3) 0,12 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,23 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 0,63 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.3) - perte de charge totale ∆p(0) 0,66 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 500) - diamètre D(1) 0,500 m - débit (a) Q(1) 764 l/s - vitesse V(1) 3,89 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.933.907 - lambda λ(1) 0,0162025 - pente manométrique (f) J(1) 0,0250057 m/m - longueur conduite L(1) 1,20 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,03 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.1) 0,05 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.2) 0,35 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.3) 0,21 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,62 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.3) - perte de charge totale ∆p(1) 0,65 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 1.2. Collecteur de refoulement CPII (acier DN 1000) - diamètre D(2) 1,000 m - débit (b2) Q(2) 1.528 l/s - vitesse V(2) 1,95 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.933.907 - lambda λ(2) 0,0142499 - pente manométrique (f) J(2) 0,0027490 m/m - longueur conduite L(2) 14,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,04 m ∆pc(2) = J(2) x L(2) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,01 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,06 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,01 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,08 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge ∆p(2) 0,12 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.3. Conduite de refoulement CPII (fonte DN 1000) - diamètre D(3) 1,000 m - débit (b2) Q(3) 1.528 l/s - vitesse V(3) 1,95 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.933.907 - lambda λ(3) 0,0128228 - pente manométrique (f) J(3) 0,0024737 m/m - longueur conduite L(3) 499,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 1,23 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.1) 0,11 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.2) 0,19 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,31 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + ∆ps(3.2) - perte de charge ∆p(3) 1,54 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) 2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE '2.1. Collecteur CPII (fonte DN 1000) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 7,86 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 1,00 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,76 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 m Hauteur géométrique totale H.g 7,77 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 1,33 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) Pertes de charges singulières ∆p.s 1,63 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) Hauteur géométrique totale H.g 7,77 m Hauteur Manométrique Totale HMT 10,74 mCE Avec deux pompes en marche débitant 1528 l/s (764 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 10,74 mCE. ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé d Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.0. Conduite d'aspiration (acier DN 600) - diamètre D(0) 0,600 m - débit (a) Q(0) 825 l/s - vitesse V(0) 2,92 m/s - rugosité (c) ε(0) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (0) 1.740.263 - lambda λ(0) 0,0156712 - pente manométrique (f) J(0) 0,0113338 m/m - longueur conduite L(0) 2,9 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(0) 0,03 m ∆pc(0) = J(0) x L(0) - pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ∆ps(0.1) 0,30 m ▫ vanne à guillotine ∆ps(0.2) 0,03 m ▫ rétrécissement DN600/500 ∆ps(0.3) 0,14 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(0.4) 0,26 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(0) 0,74 m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(0.3) - perte de charge totale ∆p(0) 0,77 m ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 500) - diamètre D(1) 0,500 m - débit (a) Q(1) 825 l/s - vitesse V(1) 4,20 m/s - rugosité (c) ε(1) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (1) 2.088.315 - lambda λ(1) 0,0161798 - pente manométrique (f) J(1) 0,0291173 m/m - longueur conduite L(1) 1,20 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(1) 0,03 m ∆pc(1) = J(1) x L(1) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(1.1) 0,06 m ▫ clapet de retenue à deux battants ∆ps(1.2) 0,35 m ▫ branchement d'amenée (Q=0,5 Qtot) ∆ps(1.3) 0,25 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(1) 0,66 m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.3) - perte de charge totale ∆p(1) 0,70 m ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 1.2. Collecteur de refoulement CPII (acier DN 1000) - diamètre D(2) 1,000 m - débit (b1) Q(2) 825 l/s - vitesse V(2) 1,05 m/s - rugosité (c) ε(2) 0,20 mm - nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.044.158 - lambda λ(2) 0,0146420 - pente manométrique (f) J(2) 0,0008234 m/m - longueur conduite L(2) 14,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(2) 0,01 m ∆pc(2) = J(2) x L(2) - pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ∆ps(2.1) 0,00 m ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ∆ps(2.2) 0,02 m ▫ branchement de prise (Q=Qtot) ∆ps(2.3) 0,00 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(2) 0,02 m ∆ps(2) = ∆ps(2.1) + … + ∆ps(2.3) - perte de charge ∆p(2) 0,03 m ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.3. Conduite de refoulement CPII (fonte DN 1000) - diamètre D(3) 1,000 m - débit (b1) Q(3) 825 l/s - vitesse V(3) 1,05 m/s - rugosité (d) ε(3) 0,10 mm - nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.044.158 - lambda λ(3) 0,0133884 - pente manométrique (f) J(3) 0,0007529 m/m - longueur conduite L(3) 499,0 m - perte de charge dans la conduite ∆pc(3) 0,38 m ∆pc(3) = J(3) x L(3) - pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (2 u) ∆ps(3.1) 0,03 m ▫ déversoir (ouvrage brise charge) ∆ps(3.2) 0,06 m - pertes de charge singulières totales ∆ps(3) 0,09 m ∆ps(3) = ∆ps(3.1) + ∆ps(3.2) - perte de charge ∆p(3) 0,47 m ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) 2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE '2.1. Collecteur CPII (fonte DN 1000) - cote minimum (bâche d'aspiration) h(1) 2,00 m NGT - cote maximum (fil d'eau au brise charge) h(2) 7,86 m NGT - diamètre de la conduite h(3) 1,00 m - lame d'eau sur le déversoir (h) h(4) 0,41 m - marge additionnelle de securité h(5) 0,15 m Hauteur géométrique totale H.g 7,42 m H.g = h(2) - h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites ∆p.c 0,46 m ∆p.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) Pertes de charges singulières ∆p.s 1,51 m ∆p.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) Hauteur géométrique totale H.g 7,42 m Hauteur Manométrique Totale HMT 9,39 mCE Avec deux pompes en marche débitant 825 l/s (825 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 9,39 mCE. Vérification du NPSH ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé a Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche 1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE - temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 1,21 mce - net positive suction head requis NPSHr 8,47 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -1,30 m - net positive suction head disponible (c) NPSHd 9,48 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +1,30 m par rapport au plan de la roue. Etant 9,48 majeur de 8,47, la condition de stabilité est verifiée. (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NOTES: T T t h + ⋅ ⋅ = 7 , 237 5 , 7 exp 10 11 , 6 ) ( ) ( ) ( ) ( t h Y a z a h NPSHd − − − = ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé b Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE - temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 1,35 mce - net positive suction head requis NPSHr 9,15 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -1,30 m - net positive suction head disponible (c) NPSHd 9,34 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +1,30 m par rapport au plan de la roue. Etant 9,34 majeur de 9,15, la condition de stabilité est verifiée. (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NOTES: T T t h + ⋅ ⋅ = 7 , 237 5 , 7 exp 10 11 , 6 ) ( ) ( ) ( ) ( t h Y a z a h NPSHd − − − = ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé c Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche 1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE - temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 0,66 mce - net positive suction head requis NPSHr 4,85 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -0,04 m - net positive suction head disponible (c) NPSHd 8,78 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +0,55 m par rapport au plan de la roue. Etant 8,78 majeur de 4,85, la condition de stabilité est verifiée. (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NOTES: T T t h + ⋅ ⋅ = 7 , 237 5 , 7 exp 10 11 , 6 ) ( ) ( ) ( ) ( t h Y a z a h NPSHd − − − = ONAS - Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé d Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE - temperature maxi de l'eau T 40 °C - pression de la vapeur saturante (a) h(t) 74 millibar equivalent à : h(t) 0,74 mce - pression atmospherique sur la surface de l'eau h(a) 1013 millibar equivalent à : h(a) 10,13 mce - perte de charge en aspiration Y 0,77 mce - net positive suction head requis NPSHr 5,00 m - hauteur d'aspiration (b) z(a) -0,04 m - net positive suction head disponible (c) NPSHd 8,67 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +0,55 m par rapport au plan de la roue. Etant 8,67 majeur de 5, la condition de stabilité est verifiée. (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NOTES: T T t h + ⋅ ⋅ = 7 , 237 5 , 7 exp 10 11 , 6 ) ( ) ( ) ( ) ( t h Y a z a h NPSHd − − − = Réservoir anti-bélier HYDROCHOC tubulure d'échange avec l'atmosphère chambre de compression de l'ARAA clapet flotteur revêtement interne époxy anti corrosion tube plongeur connexion de raccordement de l'anti bélier au réseau Profil en long des piézométries "Pikine SP1": 826.79 m de fonte; Dint 800 mm; Disjonction des pompes à 872.49 l/s; ARAA 9000 litres, PS/PE: 4/6 bar; Sortie DN 500 mm + Boite de régulation d'air, Volume de chambre 4500 litres 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Distance cumulée [m] C o t e [ m ] Pression max obtenue en régime transitoire Pression min obtenue en régime transitoire Pression obtenue en régime permanent Cote projet Limite de dépression admissible (-2mCE) A.KHELIL Evolution du volume d'air "Pikine SP1": 826.79 m de fonte; Dint 800 mm; Disjonction des pompes à 872.49 l/s; ARAA 9000 litres, PS/PE: 4/6 bar; Sortie DN 500 mm + Boite de régulation d'air, Volume de chambre 4500 litres 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Temps [s] V o l u m e s [ m ³ ] Volume d'air dans le ballon Au moins un arrêt brusque journalier doit être provoqué à au moins 480 l/s afin d’assurer le renouvellement en air frais du ballon ARAA. Le réservoir Hydrochoc “eaux usée” anti-bélier à régulation d’air automatique est un amortisseur hybride, fonctionnant comme amortisseur hydropneumatique et comme cheminée d’équilibre, sans compresseur ni vessie. Conçu pour les fluides chargés ou fibreux, il est parfaitement adapté pour protéger les conduites sans hauteurs géométriques rencontrées en refoulement d’eaux usées. ARAA 3000 à 35000 L PEINTURE Interne. Peinture époxy sans solvant, couleur blanche, épaisseur 100 microns. Externe. Laque polyuréthane couleur jaune et apprêt anti-corrosion polyuréthane, épaisseur 50 microns. GARANTIE “Hors pièces d’usure et sous réserve des conditions normales d’utilisation.” EMBALLAGE Berceaux pour les réservoirs. DATE : 2006 FABRICATION SELON CODAP Gamme eaux usées Surpression - Régulation - Protection ani-bélier 17, rue Paul-Bert - 89400 Migennes - Tél. : 03 86 92 30 14 - Fax : 03 86 92 30 01 E-mail : [email protected] - www.charlatte.com Vue de dessous Capacité Ø D Hauteur P Cote A Cote B Cote C (mm) H 3000 1200 3600 1050 150 125 1370 4000 1200 4400 1050 150 125 1370 5000 1500 3800 1300 150 178 1670 6000 1500 4600 1300 150 178 1670 7000 1500 5100 1300 150 178 1670 8000 1500 5600 1300 150 178 1670 9000 1900 4800 1700 150 178 2070 9000 2100 3800 1800 150 276 2270 10000 1900 5200 1700 150 178 2070 10000 2100 4100 1800 150 276 2270 12000 1900 5900 1700 150 178 2070 12000 2100 4700 1800 150 276 2270 15000 2100 5600 1800 150 276 2270 20000 2500 5300 2000 500 500 2670 25000 2500 6300 2000 500 500 2670 30000 3000 5700 2550 500 500 3170 35000 3000 6400 2550 500 500 3170 Pour capacités supérieures : nous consulter. Ces cotes sont données à titre indicatif et peuvent être modifiées sans préavis. C r é a t i o n V u e d e F a c e 0 4 7 0 0 5 0 5 1 0 - É d i t i o n 2 0 0 6 - F 06-Fiches ARAA-FR 27/01/06 11:29 Page 10 SPECIFICATION TECHNIQUE Assurance Qualité REF SPT 0140-04 FR TITRE: A.R.A.A. Antibélier à Régulation d'Air Automatique Page 1 sur 3 1- PROFILS PLATS Les hydrauliciens savent qu’un réservoir antibélier dimensionné pour le même degré de protection est d'autant plus volumineux que la conduite est plate à longueur et débit identiques. Ceci est tout à fait naturel puisque le problème à résoudre est un transfert d’énergie : quand le profil est plat, l'énergie élastique est plus faible dans chaque litre de gaz car il est moins comprimé, le transfert d'énergie en potentiel de gravité est moins évident si la hauteur géométrique diminue. Quand cela est possible une solution élégante consiste à organiser l'utilisation de l'air extérieur en ouvrant le système pour puiser de l'énergie gratuite dans l'atmosphère. Cette fonction est remplie par le réservoir A.R.A.A. sans aucune introduction d'air dans la canalisation elle même. Ces profils plats sont fréquents en refoulement d’assainissement. L’A.R.A.A. est donc particulièrement adapté pour les effluents chargés, les volumes vont de 50 à 45000 litres. Ils sont utilisés depuis plus de dix ans dans des installations de toutes tailles. 2 - CONCEPTION DU RESERVOIR A.R.A.A. Cet appareil et constitué d’une cuve verticale, connectée au réseau par un tube de grand diamètre situé au centre du fond inférieur. Le sommet de ce réservoir est en fait une chambre de compression limitée par un tube central de ventilation. Ce tube comporte un flotteur contrôlant les échanges avec l’atmosphère extérieur. Ce réservoir spécial, dont CHARLATTE exploite le brevet, a trois fonctionnements différents : 1 - ballon à air comprimé tant que le flotteur est fermé. 2 - cheminée quand le flotteur est ouvert au dessus d’une surface libre. 3 - ventouse à double effet quant tout le liquide a été donné au réseau. Ce réservoir antibélier ne contient pas de vessie et ne nécessite aucun pré-gonflage, ce qui permet d’ouvrir au maximum le diamètre du tube de connection au réseau. Il n’y a donc aucun risque d’obstruction dans le cas d’une utilisation avec un effluent chargé de fibres et de solides. Dans ce ballon il n’est absolument pas nécessaire de contrôler la quantité d’air car un renouvellement est réalisé à chaque arrêt du pompage. Si une dissolution se produit, l’A.R.A.A. perd de l’énergie mais les fonctionnements multiples (cheminée et ventouse) donnent beaucoup de sûreté à l’ouvrage qui reste toujours bien protégé. Toutefois il est préférable de spécifier au moins un arrêt journalier du pompage afin d’assurer un renouvellement en air frais du volume élastique en provoquant un cycle de détente et recompression. Les principaux intérêts de cet appareil sont : aucune énergie requise, et faibles dimensions car une partie de l’énergie cédée au réseau est prélevée à l’extérieur dans l’atmosphère. SPECIFICATION TECHNIQUE Assurance Qualité REF SPT 0140-04 FR TITRE: A.R.A.A. Antibélier à Régulation d'Air Automatique Page 2 sur 3 3 - FONCTIONNEMENT démarrage des pompes : 3-1 Mode "Purgeur d'air" A la mise en service de l'installation la conduite de refoulement est mise en eau et un débit d'air traverse l'ARAA dont le flotteur est ouvert. 3-2 Mode "Cheminée d'équilibre" La conduite de refoulement se remplit et le niveau de liquide finit par atteindre la connection de l'ARAA . Le niveau de liquide monte sous l'action des pompes mais la surface libre reste à la pression atmosphérique tant que le bas du tube plongeur n'est pas mouillé, le flotteur est ouvert. 3-3 Fermeture du flotteur L'air situé au dessus de ce niveau dans la chambre de compression est enfermé quand le niveau de liquide atteint le bas du tube plongeur. Le niveau de liquide continue à monter dans le tube plongeur car le flotteur est toujours ouvert vers l'atmosphère. Cependant l'air enfermé commence à se comprimer. Lorsque le liquide dans le tube plongeur atteint le flotteur celui-ci est fermé par la force d'Archimède. 3-4 Compression du volume d'air La pression augmente au cours de la mise en eau de toute la canalisation et la quantité d'air enfermée se comprime jusqu'à ce que le système soit en régime établi, statique ou régime permanent pompes en route. SPECIFICATION TECHNIQUE Assurance Qualité REF SPT 0140-04 FR TITRE: A.R.A.A. Antibélier à Régulation d'Air Automatique Page 3 sur 3 4 - FONCTIONNEMENT à l'arrêt des pompes : 4-1 Mode "Antibélier hydropneumatique" Immédiatement après l'arrêt des pompes, la pression dans le réseau commence à chuter et l'énergie élastique du gaz comprimé pousse le liquide contenu dans l'ARAA. Ce débit limite la baisse de pression dans la canalisation qui reçoit de l'énergie de l'ARAA et non plus des pompes. Quand la bulle de gaz s'est détendue et a poussé le volume liquide situé au dessus du bas du tube plongeur, celui-ci se vide et le flotteur s'ouvre. 4-2 Mode "Cheminée d'équilibre" Après l'ouverture du flotteur, le réservoir est ouvert à l'atmosphère. Le débit est alors fourni au réseau à pression constante. Le niveau continue à baisser jusqu'à obtention du niveau minimum avec inversion du sens de l'écoulement à cet instant, ensuite le réseau débite dans l'ARAA qui se remplit à pression intérieure constante. 4-3 Oscillations Le processus se répète avec des oscillations de plus en plus molles car l'énergie se dissipe jusqu'à obtention du régime statique. Le niveau liquide dans l'ARAA peut se stabiliser au dessus ou au dessous du bas du tube plongeur, cela dépend de la géométrie du tracé et du calage de l'ARAA . Fiches techniques des équipements hydraulique • Vannes à guillotine • Robinet-vannes • Clapets de non retour à double battant • Ventouse à triple fonction • Joints de démontage • Adaptateurs de bride • Raccords à brides • Coudes à emboitements 0 LISTE DES COMPOSANTS STANDARD Composant: Version FONTE: Version INOX: 1- Corps FONTE GG25 INOX CF8M 2- Pelle AISI 304 AISI 316 3- Siège Métal / Métal ou EPDM 4- Garniture Coton suié Fibre naturelle téonnée (les deux versions avec, en plus, du l torique) 5- Presse-étoupe Aluminium INOX CF8M ou fonte nodulaire 6- Tige AISI 303 7- Ecrou Tige Laiton 8- Pont Acier au carbone ou fonte nodulaire 9- Plaque support Acier au carbone recouvert d'EPOXI 10- Volant Fonte 11- Frette A AISI 304 AISI 316 12- Rondelle friction Laiton 13- Capuchon Acier au carbone recouvert d'EPOXI de protection 14- Couvercle supérieur Plastique 15- Visserie Acier zingué Acier zingué VANNE A GUILLOTINE UNIDIRECTIONNELLE, TYPE “WAFER” Le modèle EX est une vanne d'usage général pour des uides chargés de solides en suspension, employée principalement dans les secteurs: • du papier • du traitement des eaux • de l'énergie • agro-alimentaire • minier • chimique • etc. Dimensions: DN 50 à DN 1200 (DN supérieurs sur demande) Pressions: DN 50 à DN 250 : 10 (kg/cm2) DN 300 à DN 400: 6 (kg/cm 2 ) DN 450: 5 (kg/cm 2 ) DN 500 à DN 600: 4 (kg/cm 2 ) DN 700 à DN 1200: 2 (kg/cm 2 ) Brides standard: DIN PN 10 et ANSI B16.5 (classe 150) D'usage courant: (sur demande) DIN PN 6 DIN PN 16 DIN PN 25 BS “D” et “E” ANSI 125 Autres sur demande Toutes les vannes sont testées avant leur expédition. CORPS Monobloc en fonte, type “wafer” pour installation entre brides avec face de bride en relief. Dispose de coins et de guidages intérieurs moulés pour assurer la fermeture de la pelle contre le siège de la vanne. Conçue avec des nervures de renforcement aux diamètres supérieurs, conférant une gran- de robustesse au corps. Le passage est du type cir cula ir e et tota l. Il facilite une grande capacité de débit ainsi que des pertes de charge minimales. La forme intérieure du corps évite l' accumulation de solides pouvant gêner à la fermeture de la vanne. PELLE En a cier inox y da ble, polie des deux côtés ce qui empêche les grippages et les dommages sur le siège, avec terminaison en bisea u, ce qui permet de couper et d' expulser les solides vers le flux. On peut, à la demande, aug- menter son épaisseur pour permettre des pressions de travail plus importantes. G ARN I TURE De longue durée, composée de plusieurs lignes de fibre tressée (une large variété de matériaux à votre disposition) plus un joint tor ique, avec un presse-étoupe facile à accéder et à ajuster, assurant l' étanchéité de la vanne. TI G E DE MAN OEUV RE En a cier inox y da ble, sur modèle standard, ce qui lui confère une grande résistance à la corrosion et une longue durée de vie. En outre, le gr a isseur placé sur le pont permet de lubrifier la commande en prolongeant ainsi sa durée de vie. Le ca puchon de pr otection de la tige joue un rôle de sécurité et protè- ge la tige de manœuvre des entrées de poussière. I N TERCHAN G EABI LI TE DES COMMAN DES Toutes les commandes sont interchangeables sur la vanne suivant les besoins du client. SUPPORT DE COMMAN DE ET ADAPTATI ON En acier (ou inox à la demande), revêtu d' Epoxy, sa conception robuste lui confère une grande rigidité, supportant les conditions d' opération les plus sévères. REV ETEMEN T EPOX Y Tous les corps et les composants en fonte et en acier au carbone des van- nes sont recouverts d' une couche d' Epoxy, déposée au moyen d' un procédé électrostatique qui confère aux vannes une grande résistance à la corrosion ainsi qu' un excellente finition. La couleur standard étant le bleu, RAL-5015. CARTER DE PROTECTI ON DE SECURI TE DE LA PELLE Dans le respect des normes européennes de sécurité (ma r qua ge " CE" ), des carters de protection métallique sur le parcours de la pelle ont été incor- porés aux vannes automatiques, en évitant ainsi que des corps ou des objets puissent être accidentellement attrapés ou entraînés. CARACTERI STI QUES Suivant certaines applications ou conditions d' installation de la vanne, il est néces- saire de faire subir à cette vanne ou à certains de ces composants des traitements spécifiques (revêtements spéciaux, rechargement, etc…). ous vous offrons la possibilité d' appliquer ces traitements aux différents composants de la vanne, en obtenant ainsi une amélioration de leurs caractéristiques à l' a br a sion (stellite, polyuréthanne, . . . ), la cor r osion (Halar, Rilsan, galvanisation. . . ), et l' a dhér ence (polissage, PTFE. . . ). Cha pea ux Le chapeau offre une étanchéité complète vers l' extérieur, en diminuant ainsi l' entretien du presse-étoupe. Regula tion à l' a ide de Dia phr a gmes V-Por t (6 0 º) et Penta gona ux . Le choix de la forme du diaphragme dépendra du type de réglage de flux que l' on veut obtenir. I njections d´ a ir Placées sur les guidages et les fermetures de la pelle, elles permettent de nettoyer les particules qui s' y sont déposées et qui pourraient entraver le parcours de la pelle. Elles peuvent être à air, à liquide ou même à vapeur. Autr es ma tér ia ux méta lliques Il est possible d' utiliser d' autres matériaux tels que la fonte nodulaire, l' a- cier au carbone, les aciers inox. (AISI 316L, 317, . . . ) et les alliages spé- ciaux (254SMOC, Hastelloys, . . . ) ainsi que du titane. Fa br ica tion MECAN O-SOUDEE Si l' on désire un modèle spécifique de vanne (grandes dimensions et/ ou hautes pressions), ou l' utilisation de matériaux spéciaux, une fabrication mécano-soudée est possible. Dans tous les cas, il est conseillé de con- sulter nos techniciens. EX T Il s' agit d' une variante du modèle EX, avec un corps du style “lugged” (oreilles taraudées), pouvant être employée comme bout de ligne. Percé suivant normes DIN PN 10, ANSI 150 et AS “D”. Disponible jusqu' au DN 600. AUTRES OPTI ON S TRAI TEMEN TS SUPERFI CI ELS Il est conseillé de consulter nos techniciens au préalable N METAL / METAL Employé sur des applications pour des températures élevées où l' étanchéité totale n' est pas nécessaire. La pelle porte directement sur le corps de la vanne. Sans joint de fermeture. METAL / METAL, TY PE “ B” Il est possible d' incorporer un anneau renforcé, siège interchangeable du type “B”, en acier inox. CON E DEFLECTEUR “ C” Employé pour protéger le siège, de la pelle et du corps, sur des circuits aux fluides abrasifs. cône métallique en AISI 316, CA 15, Ni-Hard, . . . Placé à l' entrée du flux, ce qui se tra- duit par une légère diminution de la section d' entrée, ce cône protège de façon effective le joint de fermeture. Le montage d' un déflecteur augmente la côte d' encombrement de la vanne: DN 50 à DN 250, X = 9 mm. DN 300 à DN 600, X = 12 mm. DN supérieurs, sur demande. SI EG E/ J OI N TS G ARN I TURES Autres détails et produits sur demande NOTE : la totalité avec du joint torique au matériau identique au joint, excepté le TH, la AG et la FC ETAN CHE TY PE “ A” C' est l' étanchéité standard. C' est une frette en acier inox qui assure le main- tien du joint. Pour les diamètres supé- rieurs au DN 125 la frette inox com- porte des encoches servant d' ergots afin d' assurer la fixation rigide de la frette. ETAN CHE TY PE “ B” Cette étanchéité est formée de l' élas- tomère du siège et d' un anneau renfor- cé assurant la disposition du joint ; elle est employée sur des circuits aux fuites minimales. Le joint même se voit ainsi protégé des fluides abrasifs. TY PES D' ETAN CHEI TE Ma tér iel T. Ma x (ºC) Applica tions Métal/ Métal >250 Temp. élevées/ Etanchéité relative EPDM (E) 120 Acides et huiles non minérales Nitrile (N) 120 Hydrocarbures, huiles et graisses Viton (V) 200 Hydrocarbures et solvants Températures élevées Silicone (S) 250 Produits alimentaires PTFE (T) 250 Résistant à la corrosion Ma tér iel T. Ma x (ºC) pH Coton Suiffé (AH) 50 6 - 8 Coton Sec (AS) 50 6 - 8 Fibre Naturelle Téflonnée (NT) 120 4 - 12 Fibre synthétique Téflonnée (ST) 240 2 - 13 Fibre Céramique (FC) 260 0 - 14 Téflon Pur (TH)) 300 4 - 12 Graphitée (AG) 1200 –– COMMAN DE MAN UELLE : V OLAN T A TI G E MON TAN TE Composée d' un : - volant en fonte - tige - écrou Dispose en plus d' un graisseur, ainsi que d' un capuchon de protection pour la tige. Disponible : DN 50 à DN 1200 Options : (sur demande) - Dispositifs de blocage - Rallonges et colonnes de manoeuvre DN A B C D E F ØG H Poids (k g. ) 50 40 124 90 105 135 48 200 429 7 65 40 139 90 115 152 48 200 456 8 80 50 154 90 124 168 48 200 481 9 100 50 174 90 140 193 48 200 522 11 125 50 192 104 150 217 52 250 606 15 150 60 217 104 175 243 52 250 657 18 200 60 270 118 205 318 63 300 830 30 250 70 326 118 250 373 63 300 1030 44 300 70 380 118 300 423 63 300 1130 58 350 96 438 193 338 503 68 410 1341 96 400 100 493 193 392 553 68 410 1445 124 450 106 546 197 432 603 68 550 1610 168 500 110 620 197 485 663 68 550 1723 192 600 110 714 197 590 763 68 550 2038 245 700 110 834 400 686 890 74 800 2370 405 750 110 884 400 760 945 74 800 2579 455 800 110 1015 320 795 989 74 800 2737 512 900 110 1040 320 900 1118 74 800 3051 680 1000 110 1150 320 980 1220 74 800 3319 865 I N FORMATI ON CON CERN AN T DI MEN SI ON S DES BRI DES DN K nº M T 50 125 4 M-16 10 4 - -- 65 145 4 M-16 10 4 - -- 80 160 8 M-16 10 4 - 4 100 180 8 M-16 10 4 - 4 125 210 8 M-16 10 4 - 4 150 240 8 M-20 14 4 - 4 200 295 8 M-20 14 4 - 4 250 350 12 M-20 18 6 - 6 300 400 12 M-20 18 6 - 6 350 460 16 M-20 22 10 - 6 400 515 16 M-24 24 10 - 6 450 565 20 M-24 24 14 - 6 500 620 20 M-24 24 14 - 6 600 725 20 M-27 24 14 - 6 700 840 24 M-27 20 16 - 8 800 950 24 M-30 20 16 - 8 900 1050 28 M-30 20 20 - 8 1000 1160 28 M-33 20 20 - 8 1200 1380 32 M-36 30 22 - 10 DN K nº M T 2” 4 3/ 4“ 4 5/ 8” UNC 3/ 8” 4 - -- 2 1/ 2” 5 1/ 2” 4 5/ 8” UNC 3/ 8” 4 - -- 3” 6” 4 5/ 8” UNC 3/ 8” 4 - -- 4” 7 1/ 2” 8 5/ 8” UNC 3/ 8” 4 - 4 5” 8 1/ 2” 8 3/ 4” UNC 3/ 8” 4 - 4 6” 9 1/ 2” 8 3/ 4” UNC 1/ 2” 4 - 4 8” 11 3/ 4” 8 3/ 4” UNC 1/ 2” 4 - 4 10” 14 1/ 4” 12 7/ 8” UNC 3/ 4” 6 - 6 12” 17” 12 7/ 8” UNC 3/ 4” 6 - 6 14” 18 3/ 4” 12 1” UNC 7/ 8” 8 - 4 16” 21 1/ 4” 16 1” UNC 1” 10 - 6 18” 22 3/ 4” 16 1 1/ 8” UNC 1” 10 - 6 20” 25” 20 1 1/ 8” UNC 1” 14 - 6 24” 29 1/ 2” 20 1 1/ 4” UNC 1” 14 - 6 28” 34” 28 1 1/ 4” UNC 3/ 4” 20 - 8 30” 36” 28 1 1/ 4” UNC 3/ 4” 20 - 8 32” 38 1/ 2” 28 1 1/ 2” UNC 3/ 4” 20 - 8 36” 42 3/ 4” 32 1 1/ 2” UNC3/ 4” 22 -10 40” 47 1/ 4” 36 1 1/ 2” UNC 3/ 4” 26 -10 DI N PN 1 0 AN SI B1 6 . 5 , cla sse 1 5 0 (*) (* ) à partir de DN 24" on applique la norme MSS SP 44 (classe 150) Trous taraudés borgnes Trous traversants Trous taraudés borgnes Trous traversants DN g C D f t n-d1 H F4 F5 50 99 125 165 3 19 150 250 4-Ø19 260 65 118 145 185 3 19 170 270 4-Ø19 270 80 132 160 200 3 19 180 280 8-Ø19 305 100 156 180 220 3 19 190 30 8-Ø19 345 125 184 210 250 3 19 200 325 8-Ø19 355 150 211 240 285 3 19 210 350 8-Ø23 464 200 266 295 340 3 20 230 400 8-Ø23 570 250 319 350 395 3 22 250 450 12-Ø23 666 300 370 400 445 4 24,5 270 500 12-Ø23 760 1. NORMES MODELE : DIN 3352 part 4 2. ECARTEMENT ENTRE BRIDE : EN 558-1 3. BRIDE : EN 1092-2 4. NORME ESSAI : EN 12266-1 ROBINET VANNE À BRIDES PN 10 - DN 50 A 300 - AVEC VOLANT OU CARRÉ DE MANŒUVRE L CARACTERISTIQUE TECHNIQUE DIAMETRE NOMINAL PRESSION NOMINAL PRESSION D'ESSAI CORPS 50 - 350 mm 16 24 17,6 FONTE GGG 50 PRESSION D'ESSAI SIEGE MATERIAUX MILIEU EAU Clapet de Non Retour à Double Battant / Dual Plate Check Valves APLICACIONES / Estaciones de bombeo y redes de distribución para agua limpia, irrigación (aguas filtradas). Redes contra incendios / Compresores con baja presión / Aplicaciones con varios fluidos (a consultar). Asegurando la protección de la bomba contra la inversión del fluido. DATOS TÉCNICOS / Dimensiones: DN 50 a DN 1200. / Tipo de conexión: Para montaje entre bridas PN-10/16/25 y ANSI-150# (otros consultar). Máxima presión de trabajo dependiendo de la construcción (a consultar). Límites de temperatura: -10ºC a 120ºC (otras temperaturas consultar). Asiento: según categoría A estándar ISO 5208. Presión mínima de estanqueidad: 0,5 bar APPLICATIONS Pumping stations and networks for clean water distribution, irrigation (filtered water). Fire protection networks. Air-compressors. Applications with different fluids (to be consulted). Ensuring the protection of pumps against flow inversion. TECHNICAL DATA Range: DN 50 to DN 1200. Connections: For mounting between flanges PN 10/16/25 and ANSI 150# (for others inquire). Maximum working pressures depending on material construction. Operating temperatures -10ºC +120ºC (for other temperatures inquire). Seating: class A according to standard ISO 5208. Minimum backpressure for tightness: 0,5 bars. VENTAJAS TÉCNICAS / Distancia entre caras muy corta con buenas características hidráulicas. Baja pérdida de carga / Compacta / Asiento vulcanizado en el cuerpo / Cierre ayudado por resorte (reduce el golpe de ariete) / Dos resortes por válvula para equilibrar la fuerza en cada plato / Topes en los platos para reducir esfuerzos en las orejetas de giro. Flujo simétrico conseguido por el eje tope o por pieza tope a la apertura total de los platos. Instalación horizontal o vertical / Cáncamo para fácil manipulación a partir de DN 250 / ENSAYOS / Asiento: 1,1 x presión nominal / Cuerpo: 1,5 x presión nominal / TECHNICAL PERFORMANCES Short Face To Face connection with good hydraulic performance. Low pressure drop. Compactness. Seal vulcanized on the seat of the body. Springs helping closing the plates (reducing waterhammer). Two springs for equilibrated forces on the plates. Stops on plates to reduce friction between ears of platesand shaft. Symmetrical flow obtained by the centering pin when the plates are fully opened. Horizontal and Vertical installation in pipeline. Lifting rings from DN 250. TEST Seat: 1,1 x nominal pressure. Body: 1,5 x nominal pressure. CURVAS PERDIDA DE CARGA / PRESSURE DROP CURVE DIAGRAMA PERDIDA DE CARGA PARA AGUA EN CONDICIONES NORMALES / PRESSURE DROP CURVE FOR NORMAL CONDITIONS 3 CAUDAL / FLOW (m /h) Dp (m.w.c.) 10 100 500 1000 50 5 1 0,5 0,1 10 D N - 5 0 D N - 6 5 D N - 8 0 D N - 1 0 0 D N - 1 2 5 D N - 1 5 0 D N - 4 0 0 D N - 2 0 0 1 10000 100000 D N - 4 5 0 D N - 5 0 0 D N - 6 0 0 D N - 7 0 0 D N - 8 0 0 D N - 3 5 0 D N - 3 0 0 D N - 2 5 0 D N - 9 0 0 D N - 1 0 0 0 TALADRO BRIDAS / FLANGE DRILLING DN 40 150 EN-GJS-400-15 WCB A-216 AISI-316 AISI-316 AISI-316 ACI ER/ STEEL NBR BUNA-N CF-8M EN-GJS- 400-15 WCB A-216 EN-GJL-250 EN-GJS-400-15 80 300 125 50 200 65 250 100 STANDARD / STANDARD DN 40 - DN 300 Nº PART / PART INCH INCH INCH 1. CORPS/BODY 2. BATTANTS/PLATES 3. AXE/SHAFT 4. BUTEE/KEY 5. RESSORTS/ SPRINGS 6. RONDELLES/ WASHERS 7. BOUCHON/ PLUG 8. JOINT/ O-RING 9. SIEGE/ SEAT PN10 PN10 PN16 PN16 PN25 PN25 DN 350 800 EN-GJL- 250 EN-GJL- 250 EN-GJS- 400-15 AISI-304 AISI-302 AISI-304 ACI ER/ STEEL NBR BUNA-N AISI-304 EN-GJS- 400-15 EN-GJS- 400-15 EN-GJS- 400-15 EN-GJS- 400-15 WCB A-216 WCB A-216 WCB A-216 WCB A-216 WCB A-216 WCB A-216 500 1200 700 400 900 450 1000 600 INCH INCH INCH 1. CORPS/BODY 2. BATTANTS/PLATES 3. AXE/SHAFT 4. GOUPILLE/ STOP PIN 5. RESSORTS/ SPRINGS 6. RONDELLES/ WASHERS 7. BOUCHON/ PLUG 8. JOINT/ O-RING 9. SIEGE/ SEAT PN10 PN10 PN16 PN16 PN25 PN25 STANDARD / STANDARD DN 350 - DN 1200 Nº PART / PART TALADRO BRIDAS / FLANGE DRILLING DN 40 150 INOX /STAINLESS STEEL, DUPLEX INOX /STAINLESS STEEL, DUPLEX INOX/ STAINLESS STEEL, DUPLEX, BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU INCONEL AISI-316, INCONEL INOX / STAINLESS STEEL, DUPLEX, BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU INOX/ STAINLESS STEEL, DUPLEX, BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU EPDM, VITON EPDM, VITON, KLINGERIT EPDM, VITON, NEOPRENE, METAL-METAL BUNA-N INOX/ STAINLESS STEEL, DUPLEX, BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU Fte DUCTILE/DUCTILE, ACIER/STEEL, INOX /STAINLESS STEEL, DUPLEX, BRONZE-ALU/BRONZE-ALU Fte Ductile revétue EPDM/ DUCTILE IRON RUBBER LINED, ACIER/STEEL, DUPLEX, INOX/STAINLESS STEEL, BRONZE-ALU/BRONZE-ALU ACI ER/STEEL, INOX/ STAINLESS STEEL, DUPLEX, BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU 80 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 125 50 200 65 250 100 INCH INCH 1. CORPS/BODY 2. BATTANTS/PLATES 3. AXE/SHAFT 4. BUTEE/KEY 5. RESSORTS/ SPRINGS 6. RONDELLES/ WASHERS 7. BOUCHON/ PLUG 8. JOINT/ O-RING 9. SIEGE/ SEAT NON STANDARD / NON STANDARD DN 40 - DN 1200 Nº PARTE / PART DN DIMENSIONS / DIMENSIONS WAFER DIN3202 K3 DN 40 150 80 300 125 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 50 200 65 250 100 350 v o i r / s e e P N 1 0 c o n s u l t e r / p l e a s e i n q u i r e c o n s u l t e r / p l e a s e i n q u i r e v o i r / s e e P N 1 0 94 108 128 143 164 194 220 275 330 380 440 491 540 556 284 338 402 460 514 565 625 733 834 942 1042 1155 104 56 43 45 3,21 1,1 1,2 1,9 3 4 6 8,5 15 25 34 53 68 98 115 175 258 340 510 750 1200 3,21 3,05 2,85 2,42 2,17 1,96 1,55 1,43 12,29 1,17 1,08 0,98 0,9 0,79 0,76 0,7 0,67 0,63 56 43 45 62 46 80 70 64 130 90 64 250 110 70 515 130 76 795 195 89 1460 245 114 2590 292 114 3500 340 127 4650 380 140 6300 435 152 8600 490 152 11200 580 178 20650 670 229 34450 775 241 39200 870 241 53400 965 300 77500 1150 350 130000 0,59 124 137 164 194 220 275 338 402 450 514 543 607 713 826 934 1042 1155 620 737 807 914 1014 1130 1344 596 698 812 920 1020 1126 1344 INCH ØB (mm) ØA (mm) POIDS / WEIGHT (kg. aprox.) F to F (mm) Kv (m³/h) CRACKING PRESSURE (mbar) PN10 PN10/16 PN16 PN25 PN25 ANSI150# ANSI150# 7 1 3 6 5 4 8 F to F Ø A Ø B 9 2 Ø A Ø B F to F 1 2 9 3 4 5 6 8 7 Clapet de Non Retour à Double Battant Dual Plate Check Valves VENTOUSE TRIPLE FONCTION A DEUX FLOTTEURS DESCRIPTION Ventouse automatique pour l’ évacuation de l’ air durant le remplissage ou la vidage d’ une conduite et suppression de les poches d’ air quand la conduite est sous pression, facilitant l’écoulement de l’ eau. CARACTERISTIQUES TECHNIQUES Triple fonction: x Evacuation de l’air à grand débit lors du remplissage des conduites; x Garanti l’entrée d’air à grand débit lors de la vidange des conduites; x Dégazage de point haut pendant le fonctionnement. Tous les matériaux en contact avec le fluide sont conformes aux normes alimentaires en vigueur Brides DIN – ISO – ANS – BS 4505 Encombrements DN 40 – 300 Pression de service PN 10 – 16 – 25 Pression min. 0,5 bar Revertêment Poudre epoxy 200 microns C L D1 D2 D3 B A 8 4 3 2 6 1 5 7 VENTOUSE TRIPLE FONCTION A DEUX FLOTTEURS DIMENSIONS PN10/16/25 (mm) TYPE DN D2 D3 A B C L 50 125 165 270 166 86 125 65 145 185 270 166 86 125 80 160 200 270 166 86 125 400 100 180 220 270 166 86 125 80 160 200 350 240 112 125 600 100 180 220 350 240 112 125 100 180 220 420 265 128 125 125 210 250 420 265 128 125 150 240 285 420 265 128 125 200 295 340 420 265 128 125 250 350 395 420 265 128 125 900 300 400 445 420 265 128 125 C L D1 D2 D3 B A 8 4 3 2 6 1 5 7 CAPACITE DE DEBIT Joint de Démontage Type “A” [ ¦SO?531[BSEN545[ Dimensions en mm PN10 PN16 PN25 DN D n d2 L1 L2 D n d2 L1 L2 D n d2 L1 L2 40 150 4 M16 180 280 150 4 M16 180 280 150 4 M16 190 310 50 165 4 M16 180 280 165 4 M16 180 280 165 4 M16 200 310 65 185 4 M16 180 280 185 4 M16 180 280 185 8 M16 200 310 80 200 8 M16 200 310 200 8 M16 200 310 200 8 M16 210 330 100 220 8 M16 200 310 220 8 M16 200 310 235 8 M20 220 340 125 250 8 M16 200 310 250 8 M16 200 310 270 8 M24 220 370 150 285 8 M20 200 320 285 8 M20 200 320 300 8 M24 230 370 175 315 8 M20 220 340 315 8 M20 220 340 330 12 M24 230 370 200 340 8 M20 220 340 340 12 M20 220 340 360 12 M24 230 370 250 395 12 M20 220 360 405 12 M24 230 370 425 12 M27 250 410 300 445 12 M20 220 360 460 12 M24 250 410 485 16 M27 250 410 350 505 16 M20 230 360 520 16 M24 260 410 555 16 M30 270 440 400 565 16 M24 230 370 580 16 M27 270 430 620 16 M33 280 480 450 615 20 M24 250 390 640 20 M27 270 430 670 20 M33 280 480 500 670 20 M24 260 390 715 20 M30 280 440 730 20 M33 300 480 600 780 20 M27 260 410 840 20 M33 300 480 845 20 M36 320 520 700 895 24 M27 260 410 910 24 M33 300 480 960 24 M39 340 530 800 1015 24 M30 290 460 1025 24 M36 320 520 1085 24 M45 360 600 900 1115 28 M30 290 460 1125 28 M36 320 520 1185 28 M45 380 600 1000 1230 28 M33 290 480 1255 28 M39 340 560 1320 28 M52 400 650 1100 1340 32 M33 300 480 1355 32 M39 340 560 1420 32 M52 420 700 1200 1455 32 M36 320 520 1485 32 M45 360 600 1530 32 M52 450 720 1400 1675 36 M39 360 560 1685 36 M45 380 630 1755 36 M56 470 800 1500 1785 36 M39 380 590 1820 36 M52 400 660 M56 1600 1915 40 M45 390 600 1930 44 M52 420 690 1975 40 M56 500 830 Adaptateur de Bride (PN10) ISO2531:2000/BSEN545:2000 SPECIFICATIONS Boulons & Ecrous (5) Acier Electrozingué BS 729:1971,ISO1461 Bride/Corps (1) Fonte Ductile BS 2789:1985 Grade 420-12 Bride de serrage (3) Fonte Ductile BS 2789:1985 Grade 420-12 Joint d'Etanchéité (4) EPDM BS 2494:1990 Type W Revêtement Epoxy Minimum 250-300 µm d'épaisseur Adaptateur de bride pour Tuyau Fonte Ductile ( Bride percée selon BS 4504:1989 PN 10 ) Dimensions en mm DN D2 D3 D4 D5 Do L t A B φE N M n 250 274 319 350 400 90 9.0 3 19.0 23 12 M12 6 300 326 370 400 455 90 10.0 4 20.5 23 12 M12 6 400 429 480 515 565 110 11.0 4 20.5 28 16 M16 8 500 532 582 620 670 115 12.0 4 22.5 28 20 M16 10 600 635 682 725 780 115 13.5 5 35.0 31 20 M16 10 800 842 901 950 1015 115 16.0 5 30.0 34 24 M16 12 1000 1048 1112 1160 1230 115 18.0 5 35.0 37 28 M16 14 Adaptateur de bride pour Tuyau PVC ( Bride percée selon BS 4504:1989 PN 10 ) Dimension in mm DN D2 D3 D4 D5 Do L t A B φE N M n 300 315 370 400 455 90 10.0 4 20.5 23 12 M12 6 Raccords Fonte Ductile à Brides (PN10) ͺ΄΀ͣͦͤͫͣ͢͡͡͡͠ͳ΄ͶͿͦͥͦͫͣ͑͡͡͡ Coude FD BB à 90 0 DN b D K 500* 600 670 620 600* 700 780 725 800 900 1015 950 1000 1100 1230 1160 Coude FD BB à 45 0 DN b D K 300 400 455 400 Coude FD BB à 11.25 0 DN b D K 300 400 455 400 500 375 670 620 * : Coude à Brides Mobiles Raccords Fonte Ductile à Brides(PN10) ͺ΄΀ͣͦͤͫͣ͢͡͡͡͠ͳ΄ͶͿͦͥͦͫͣ͑͡͡͡ Cône FD BB Té FD BBB DN1 DN2 L h D1 K1 D2 K2 1000 200 770 705 1230 1160 340 295 1000 300 880 720 1230 1160 455 400 DN1 DN2 L D1 K1 D2 K2 600 500 600 780 725 670 620 200 100 600 340 295 220 180 Bride Pleine FD DN F D 100 19 220 800 35 1015 1000 40 1130 Double socket elbow 90° / 1 /4 with TYTON ® -sockets PN 10/16 Coudes 90° / 1 /4 à 2 emboîtements TYTON ® PN 10/16 according to EN 545 selon EN 545 800 820 15,6 605 dimensions in mm kg/piece dimensions en mm kg/pièce DN Lu e PN 10/16 Double socket bend 45° / 1 /8 with TYTON ® -sockets PN 10/16 Coudes 45° / 1 /8 à 2 emboîtements TYTON ® PN 10/16 according to EN 545 selon EN 545 Weight estimation quide! Poids indicatifs! 800 370 15,6 434 dimensions in mm kg/piece dimensions en mm kg/pièce DN Lu e PN 10/16 1000 970 18,0 1045 Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP 1/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-TYv/aIp TUBE POS.: DN100 - 4,05 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 106.20 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.51 mm Adopted thickness en = 4.05 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 0.621 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 1.455 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 9.589 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 14.662 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 2/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-EYv/aIp TUBE POS.: DN200 - 6,3 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 206.50 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.79 mm Adopted thickness en = 6.30 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.005 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.624 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 7.738 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 11.832 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 3/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-RYv/aIp TUBE POS.: DN400 - 6,3 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 393.80 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.79 mm Adopted thickness en = 6.30 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.199 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 4.274 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 4.118 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 6.299 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 4/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-NZv/aIp TUBE POS.: DN500 - 9,52 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 488.96 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.19 mm Adopted thickness en = 9.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.698 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 5.520 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 4.997 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 7.643 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 5/ 5 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-vXv/aIp TUBE POS.: DN600 - 7,1 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.000 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 4.010 MPa Tube internal diameter Di = 595.40 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.89 mm Adopted thickness en = 7.10 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.507 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 6.153 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 3.081 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 4.714 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 1/ 3 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-QYv/aIp TUBE POS.: DN800 - 7,1 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.450 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 798.60 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.89 mm Adopted thickness en = 7.10 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.717 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 1.693 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 2.302 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 3.524 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 2/ 3 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-KZv/aIp TUBE POS.: DN1000 - 9,52 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.450 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 992.96 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.19 mm Adopted thickness en = 9.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 2.218 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.188 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 2.483 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 3.800 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa 3/ 3 C.I.M.I S.r.l. Cliente: SINCO Via 2 Giugno 19/16 Disegno: TUBAZIONI 24040 - BONATE SOTTO (BG) Software by SANT'AMBROGIO S.I. srl - Milano,Italy - EN Rev. 2.01-EZv/aIp TUBE POS.: DN1200 - 9,52 According to EN 13445-3 Ed. 2002 up to issue 28 (Clause 7 - 8) * Design temperature T = 80.0 °C * MATERIAL :(Rec.Nr 166) SA 106 Gr. B ASME2007 PMA * NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN f = 150.17 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE fA = 160.67 MPa * NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST ftest= 229.52 MPa ----------- CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.4.2)---------- Design pressure P' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.450 MPa Overpressure due to static head - Design ph' = 0.010 MPa Overpressure due to static head - test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure - Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure - Test pt = pht'+pt' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 1200.16 mm Joint efficiency z = 1.00 Corrosion allowance c = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.19 mm Adopted thickness en = 9.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 2.433 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.396 mm ------------------------------ PRESSURES ---------------------------------- MAX. DESIGN PRESSURE - INTERNAL = 2.056 MPa MAX. TEST PRESSURE - INTERNAL = 3.148 MPa - INTERNAL: 1.43*P' = 0.429 MPa SHELL - INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.401 MPa SOMMAIRE Partie A 1. Objet ............................................................................................................ 1 2. Station de pompage SP1 ............................................................................. 1 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 Groupes électropompes ........................................................................................1 Equipement hydraulique de la station de pompage ..............................................2 Vannes à guillotine ...............................................................................................3 Conduite de refoulement .......................................................................................4 Protection anti-bélier .............................................................................................4 Groupes électropompes ........................................................................................6 Equipement hydraulique de la station de pompage ..............................................7 Vannes à guillotine ................................................................................................8 Conduite de refoulement .......................................................................................8 Protection anti-bélier .............................................................................................9 Vidanges .............................................................................................................10 Ventouses ...........................................................................................................10 3. Station de pompage SP2 ............................................................................. 6 ANNEXES : A1. Calcul des pertes de charge et justification de la HMT : a. SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche b. SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche c. SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche d. SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche e. SP2 - Point haut : vérification de l'amorce du siphon A2. Vérification du NPSH : a. SP1 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche b. SP1 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche c. SP2 - Point de fonctionnement A : deux pompes en marche d. SP2 - Point de fonctionnement B : une pompe en marche A3. Réservoir anti-bélier HYDROCHOC A4. Fiches techniques des équipements hydrauliques A5. Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP 1. Objet Le présent document fixe les dimensions des conduites de refoulement et des pièces de raccordement équipant les deux stations de pompage SP1 et SP2. En faisant suite à ce qui est prévu à l’article 3 alinéa ‘a’ du CPTP, le dimensionnement est fait en fonction des pompes choisies. 2. Station de pompage SP1 2.1 Groupes électropompes La station de pompage SP1 (Cité Pépinière) sera équipée par trois groupes électropompes submersibles pour installation verticale en fosse sèche de type centrifuge avec les caractéristiques nominales suivantes: QUnit = 400 l/s, HMT = 20 mCE et rendement minimum 70 %. Le modèle conseillé par KSB, et qui vient d’etre retenu, est le Amarex KRT K 300-500 / 1206UNG-D (voire le dossier n. 1.1.2 : ‘Groupes Electropompes’) Le point nominal (400 l/s sur 20 mCE), même s’il fait partie de la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe, ne représente pas nécessairement le point réel de fonctionnement du réseau. Compte tenu des caractéristiques du système (hauteur géométrique et pertes de charge) nous calculons les points de fonctionnement suivants : - point de fonctionnement A (2 pompes en marche) - point de fonctionnement B (1 pompe en marche) Q = 808 l/s : HMT = 19,75 m Q = 427 l/s : HMT = 18,18 m Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) DIAGRAMME DE FONCTIONNEMENT 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 courbe caracteristique de 1 pompe en marche courbe caracteristique de 2 pompes en marche courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) point de fonctionnement A point de fonctionnement B HMT (mce) courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) courbe caracteristique du systhème (HMT mini) courbe caracteristique du systhème (HMT mini) débit de pompage (l/s) 1 • • B. Des tiges filetées M24 de 500 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’. nous pouvons nous attendre de voire le débit varier entre les valeurs suivantes : . Joint de démontage auto-buté DN 400 pour le démontage de la canalisation. correspondant aux performances minimales du réseau.3F) : • • 1u. 1u. Réducteur excentrique bridé DN 500 / 300 de 0. Par conséquent. Une ligne comprenant (voire plans 3.490 m de longueur avec un piquage bridé DN 400 et un autre DN 200.2 Equipement hydraulique de la station de pompage L’équipement hydraulique de la station de pompage est constitué par : A. REFOULEMENT. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides. branché à la prise d’aspiration DN 300 de la pompe (voire plan 3. Cône à brides DN 400/300. Manchette d’ancrage à 1 bride DN 500 avec collerette de scellement de 1. le niveau d’eau dans le bassin sera compris entre ce niveau minimum et un niveau maximum.2. Manchon à brides DN 400 de 0.2. particulier DN1). Joint de démontage auto-buté DN 500 pour le démontage de la canalisation.3E) : • • • 1u.3B et 3. représentent les points de fonctionnement en cas de hauteur manométrique maximale exceptionnelle (qui est atteinte quand l’eau dans le bassin de rétention rejoint le niveau minimum où la dernière pompe s’arrête).3E) : • • • • 1u.2.2. 1u.3D. 1u.Ces deux points de fonctionnement.débit de fonctionnement avec 2 pompes en marche : . branché à la prise de refoulement DN 300 de la pompe (voire plan 3.2.3C et 3. Des tiges filetées M24 de 600 mm de longueur permettent le montage de la vanne et du clapet de type ‘wafer’. Coude 1/4 à brides DN 300. particulier DN1). 1u. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3. 1u.500 m de longueur avec trois piquages bridés DN 2 . 1u.510 m de longueur. 1u.3C et 3. • C. 1u.2.débit de fonctionnement avec 1 pompe en marche : Q = 808 ÷ 880 l/s Q = 427 ÷ 465 l/s 2. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.390 m de longueur. Tuyau bridé DN 800 de 5. 1u. Clapet anti-retour à double battant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides.900 m de longueur. COLLECTEUR DE REFOULEMENT.2. en fonction du niveau d’eau dans le bassin de rétention. Tuyau bridé avec collerette de scellement DN 800 de 2. Dans l’exploitation ordinaire de la station de pompage.3D. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides. ASPIRATION.2. Cône à brides DN 100/80. 2.3I) : • • • • • • • 1u. EPUISEMENT. 1u.2. et donc à 3 bars.2. Joint de démontage auto-buté DN 800 pour le démontage de la canalisation. Tuyau bridé DN 100 de 5. 1u. 1u. 1u. Des tiges filetées M30 de 570 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.3 Vannes à guillotine Les vannes à guillotine ont les caractéristiques suivantes : . L'ensemble de la boulonnerie sera en inox 304 L. 1u. 1u. 1u.2. 1u. Cet élément sera soudé au précédant.000 m de longueur. Manchette d’ancrage à 1 bride avec collerette de scellement DN 200 de 0. Bride pleine DN 100 • • • • • D.400 et un autre DN 100 • 1u. Une ligne comprenant (voire plan 3. Tuyau bridé DN 200 de 3.900 m de longueur. La pression de référence sera égale à la pression de service majorée de 50%. Clapet de retenue à bride DN 100 de type intermédiaire. Coude 1/4 à brides DN 100.910 m de longueur. Tuyau bridé à un seul bout DN 100 de 2. Robinet-vanne à brides DN 200 (pas court). 1u. 1u. Tuyau DN 100 avec coude 1/4 de 1. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 800 type ‘wafer’ pour montage entre brides. Bride pleine DN 800 1u.Matière du corps : Fonte GG 25 3 . La tuyauterie est réalisée en acier zingué à chaud peinte époxy. Coude 1/4 à brides DN 100 1u. E. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court). 1u.3C et 3. La manœuvre des vannes DN 200 de la conduite de vidange permettra de vider la conduite de refoulement en renvoyant l’eau vers le bassin de rétention.210 m de longueur. Le brides seront percées selon les normes PN 10.000 m de longueur.3E) : • • • • 1u. 2u. Coude 1/4 à brides DN 80 branché à la sortie de refoulement de la pompe d’assèchement. Une ligne comprenant (voire plan 3. VIDANGE. Joint de démontage auto-buté DN 200 pour le démontage de la canalisation. Les tuyaux sont protégés intérieurement par un mortier de ciment alumineux. Apres le zingage. Coudes FD 1/8 à emboitement DN 800. L’étanchéité des jonctions est assurée par joints automatiques STANDARD.Presse étoupe : PTFE . Adapteur de bride FD DN 800 pour brancher la conduite au collecteur de la station de pompage. appliqué par centrifugation en conformité avec la Nome Européenne EN 598-2007.Tige non montante Commande manuelle par volant. La protection contre ce phénomène est réalisée en installant un réservoir anti-bélier expressément conçu et dimensionné en considérant les caractéristiques du réseau et la nature particulière des eaux à refouler. Les éléments principaux que le fabricant CHARLATTE a pris en compte dans son étude sont les suivants : . Coudes FD 1/4 à emboitement DN 800.. La protection extérieure est assurée par un revêtement de zinc métallique en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. La classe d’épaisseur est celle définie dan la Norme EN 598-2007 Tableau 11.Matière de la pelle : Acier Inox 304 . La longueur de la conduite est d’environ 827 m. Les tuyaux sont centrifugés en conformité avec la Norme Internationale ISO 7186-1996 et la Norme Européenne EN 5982007.5 Protection anti-bélier Le démarrages et les arrêts des pompes.Etanchéité : par joint EPDM . causent dans la conduite de refoulement des dépressions et surpressions dont les effets peuvent être très nuisibles.872 m3/s Fonte (rugosité considérée k=1 mm) 4 . La conduite comprendra les pièces spéciales suivantes : • • • 1u. directe (jusqu’au DN 600) ou par réducteur (à partir du DN 800). notamment lors de l’arrêt simultané et brutal de toutes les pompes en cas de coupure de courant ou défaillance quelconque.Axe : Acier Inox .4 Conduite de refoulement La conduite de refoulement qui départ de la station de pompage sera réalisée par tuyaux à emboitement et bout uni en fonte ductile de DN 800. 2. 3u.Nature de la conduite : 0. 2. La classe de résistance K est égale à 9. Les surfaces intérieure et extérieure des emboitures sont revêtues de peinture époxydique. les tuyaux sont revêtus sur le fut d’une peinture bitumineuse ou équivalente en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. 2u.Débit : . Les bagues de joint sont en caoutchouc NBR et sont conformes à la Norme Internationale ISO 46331996.Frette de joint : Acier Inox . 830 m de longueur avec coude 1/4 et tubulure bridé DN 100.Pression de service (*) : .500 m de longueur.200 mm..Type : .Accessoires : .Long. 1u. 300 µ Epozinc ép.800 m -2 mCE À la suite de cet étude.500 mm.Dépression admissible : 826. apprêt anticorrosion polyuréthane ép. Manchette d’ancrage à 2 brides avec collerette de scellement DN 400 de 1. de la conduite : .Calcul selon : . Cône FD à brides DN 500/400.Peinture extérieure : ARAA (à régulation d’air automatique) 9. dont les caractéristi-ques techniques sont les suivantes : . suivi par Bureau Veritas organisme notifié 0062 CODAP 1995 .Température de calcul : .Position : . 1u.Pression d’épreuve : .Capacité : .Sortie : . Tuyau bridé DN 400 de 4.Conforme à : . dont les diagrammes sont joints (voire Annexé 4).500 litres). 97/23/CE (pressure equipment directive).D. à fonctionnement automatique et boite de régulation d’air. Joint de démontage autobuté à brides DN 400.dimensions approximatives : Ø 1. Bride pleine DN 100.800 kg (*) Envisageant un niveau de sécurité majeure. laque polyuréthane ép. 1u.000 litres Verticale Droite DN 500 PN10 Boite de régulation d’air 4 bar 6 bar 40 °C Epoxy ép. type HYDROCHOC spécial eaux-usées. poids 2. 1u. 5 . 1u.Finition standard jaune RAL 1003 P. 40 µ.79 m 0. 40 µ.5A et 3. La connexion de la conduite de refoulement au réservoir anti-bélier est réalisée par une conduite de branchement qui départ du collecteur de refoulement DN 800 (voire plans 3. hauteur 6. l’équipement de protection proposé est constitué par un réservoir anti-bélier en acier de 9 m3 (volume de chambre 4. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court).Peinture intérieure : . nous avons pris en compte une pression de service double par rapport à celle réelle.2.2.5B) : • • • • • • • 1u. 1u.Diamètre de la conduite : . Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 400 type ‘wafer’ pour montage entre brides. 30 µ .E. 1. même s’il fait partie de la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe. en fonction du niveau d’eau dans le bassin de 6 .39 m Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) DIAGRAMME DE FONCTIONNEMENT 13 courbe caractéristique de 1 pompe en service courbe caractéristique de 2 pompes en marche 12 11 courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) 10 point de fonctionnement A HMT (mce) 9 courbe caracteristique du systhème (HMT maxi) point de fonctionnement B 8 courbe caracteristique du systhème (HMT mini) 7 courbe caracteristique du systhème (HMT mini) 6 5 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 débit de pompage (l/s) Ces deux points de fonctionnement.2 : ‘Groupes Electropompes’) Le point nominal (750 l/s sur 11 mCE). ne représente pas nécessairement le point réel de fonctionnement du réseau. HMT = 11 mCE et rendement minimum 70 %. correspondant aux performances minimales du réseau. 1. le niveau d’eau dans le bassin sera compris entre ce niveau minimum et un niveau maximum. Compte tenu des caractéristiques du système (hauteur géométrique et pertes de charge) nous calculons les points de fonctionnement suivants : . Par conséquent. représentent les points de fonctionnement en cas de hauteur manométrique maximale exceptionnelle (qui est atteinte quand l’eau dans le bassin de rétention rejoint le niveau minimum où la dernière pompe s’arrête). Dans l’exploitation ordinaire de la station de pompage. Le modèle conseillé par KSB.74 m Q= 825 l/s : HMT = 9. est le Amarex KRT K 500-630 / 1108UNG-D (voire le dossier n.1 Groupes électropompes La station de pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) sera équipée par trois groupes électropompes submersibles pour installation verticale en fosse sèche de type centrifuge avec les caractéristiques nominales suivantes: QUnit = 750 l/s.point de fonctionnement A (2 pompes en marche) .3.point de fonctionnement B (1 pompe en marche) Q = 1 528 l/s : HMT = 10. et qui vient d’être retenu. Station de pompage SP2 3. particulier DN1). branché à la prise de refoulement DN 500 de la pompe (voire plan 3. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 1000 type ‘wafer’ pour montage entre brides. 1u.rétention.3C et 3. Des tiges filetées M24 de 660 mm de longueur permettent le montage de la vanne et du clapet de type ‘wafer’. Des tiges filetées M27 de 520 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.3. Une ligne comprenant (voire plans 3.débit de fonctionnement avec 1 pompe en marche : Q = 1 528 ÷ 1 750 l/s Q = 825 ÷ 950 l/s 3.240 m de longueur avec trois piquages bridés DN 500 et un autre DN 100 1u. REFOULEMENT. ASPIRATION.3C et 3. 1u. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 600 type ‘wafer’ pour montage entre brides. Coude 1/4 à brides DN 500. branché à la prise d’aspiration DN 500 de la pompe (voire plan 3.600 m de longueur. • C. Joint de démontage auto-buté DN 500 pour le démontage de la canalisation.3.3B et 3. • • B.660 m de longueur. Clapet anti-retour à double battant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides. 1u.3D. • 7 . 1u. COLLECTEUR DE REFOULEMENT.3. particulier DN1). Tuyau bridé DN 1000 de 6. Tuyau bridé avec collerette de scellement DN 1000 de 2. 1u.2 Equipement hydraulique de la station de pompage L’équipement hydraulique de la station de pompage est constitué par : A.3. Joint de démontage auto-buté DN 1000 pour le démontage de la canalisation.3D. Joint de démontage auto-buté DN 600 pour le démontage de la canalisation.3.3. 1u.débit de fonctionnement avec 2 pompes en marche : . Réducteur excentrique bridé DN 600 / 500 de 0. Manchon à brides DN 500 de 0. 1u. nous pouvons nous attendre de voire le débit varier entre les valeurs suivantes : . Des tiges filetées M33 de 620 mm de longueur permettent le montage de la vanne de type ‘wafer’.3E) : • • • 1u.3. 1u. 1u. Trois lignes comprenant chacune (voire plan 3.750 m de longueur avec un piquage bridé DN 400 et un autre DN 200.3E) : • • • 1u.3F) : • • • 1u.3. Vanne à guillotine à pelle non traversant DN 500 type ‘wafer’ pour montage entre brides. Manchette d’ancrage à 1 bride DN 600 avec collerette de scellement de 1.920 m de longueur. Clapet de retenue à bride DN 100 de type intermédiaire. Tuyau bridé DN 200 de 3. Une ligne comprenant (voire plan 3. La manœuvre des vannes DN 200 de la conduite de vidange permettra de vider la conduite de refoulement en renvoyant l’eau vers le bassin de rétention.3. Joint de démontage auto-buté DN 200 pour le démontage de la canalisation. La pression de référence sera égale à la pression de service majorée de 50%. EPUISEMENT.6 bars. Le brides seront percées selon les normes PN 10. Robinet-vanne à brides DN 100 (pas court).3 Vannes à guillotine Les vannes à guillotine ont les caractéristiques suivantes : . 3. 1u. Coude 1/4 à brides DN 80 branché à la sortie de refoulement de la pompe d’assèchement. 2u. VIDANGE.900 m de longueur. Tuyau bridé à un seul bout DN 100 de 2.Tige non montante Fonte GG 25 Acier Inox 304 PTFE par joint EPDM Acier Inox Acier Inox 8 .Matière de la pelle : . Tuyau bridé DN 100 de 5.3C et 3.3I) : • • • • • • • 1u. Bride pleine DN 100 D.510 m de longueur. Manchette d’ancrage à 1 bride avec collerette de scellement DN 200 de 0.Etanchéité : . L'ensemble de la boulonnerie sera en inox 304 L. 1u. 1u. Robinet-vanne à brides DN 200 (pas court).3E) : • • • • 1u. 1u. et donc à 1. 1u. Cône à brides DN 100/80. Cet élément sera soudé au précédant. Une ligne comprenant (voire plan 3. Coude 1/4 à brides DN 100.Axe : . La tuyauterie est réalisée en acier zingué à chaud peinte époxy. E.910 m de longueur.200 m de longueur.3. Coude 1/4 à brides DN 100 1u. 1u. 1u. Tuyau DN 100 avec coude 1/4 de 1.3. 1u. Bride pleine DN 1000 1u.Matière du corps : .Presse étoupe : .• • • • 1u.Frette de joint : .250 m de longueur. 1u. Coude AG 1/4 à brides DN 1000. d’employer une conduite de diamètre DN 1000 de haute qualité. Les tuyaux sont centrifugés en conformité avec la Norme Internationale ISO 7186-1996 et la Norme Européenne EN 5982007.5 Protection anti-bélier Le démarrages et les arrêts des pompes. Les bagues de joint sont en caoutchouc NBR et sont conformes à la Norme Internationale ISO 46331996. Les surfaces intérieure et extérieure des emboitures sont revêtues de peinture époxydique. La conduite comprend les pièces spéciales suivantes : • • • • 1u. alors. Finalement.400 m de longueur. La longueur de la conduite est d’environ 499 m. que le remplissage du siphon jusqu’à son point le plus haut se réalise tout en restant dans la courbe Q-H de fonctionnement de la pompe. 3. Le point le plus haut de la conduite ne corresponde pas au point de déversement (ouvrage brise charge). notamment lors de l’arrêt simultané et brutal de 9 . même si le déplacement de la station de pompage nous a imposé de modifier le tracé de la conduite en faisant augmenter sa longueur d’environ 6%. Les tuyaux sont protégés intérieurement par un mortier de ciment alumineux. les tuyaux sont revêtus sur le fut d’une peinture bitumineuse ou équivalente en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. Apres le zingage. Nous avons vérifié. cette solution permet de réaliser des performances toujours supérieures à celles requises. Ce diamètre particulier. Nous avons prévu. 2u. 1u. En effet. n’est pas commercialement disponible. donc. La classe de résistance K est égale à 9. 3. cependant. même dans le cas le plus défavorable. La protection extérieure est assurée par un revêtement de zinc métallique en conformité avec la Norme Internationale ISO 8179 Partie 1 – 1995. même s’il est pris en compte par les standards de normalisation. Par conséquent. Adapteur de bride FD DN 1000 pour le branchement de la conduite FD. chaque fois que les pompes démarrent.Commande manuelle par volant. une unité en plus par rapport à l’étude d’APD à cause du déplacement de la station de pompage. Manchon bridé de 1. La classe d’épaisseur est celle définie dan la Norme EN 598-2007 Tableau 11. le débit demandé est 1500 l/s quand nous calculons un débit variant entre 1528 ÷ 1750 l/s. L’étanchéité des jonctions est assurée par joints automatiques STANDARD. Pour une majeure sécurité nous avons aussi pris en compte une perte de charge supplémentaire de 0. 1u.4 Conduite de refoulement La conduite de refoulement qui départ de la station de pompage sera réalisée par tuyaux à emboitement et bout uni en fonte ductile de DN 1000. appliqué par centrifugation en conformité avec la Nome Européenne EN 598-2007. le siphon constitué par le tronçon haut de la conduite doit s’amorcer. directe (jusqu’au DN 600) ou par réducteur (à partir du DN 800). Coude FD 1/4 à emboitement DN 1000.20 mCE pour l’éventuelle inertie mécanique de la ventouse qui doit purger l’air piégé dans le siphon (voire annexé 1e). L’étude d’APD préconisait l’emploi d’une conduite de diamètre DN 1100. est compensée par une variation du niveau d’eau dans la cheminée. Adapteur de bride FD DN 300 x DE 315 PN 10 pour PVC 10 .500 m de longueur constituant la partie haute de la cheminée.6 Vidanges La conduite de refoulement rencontre un point bas intermédiaire où la pente s’inverse et donc. Un anneau raidisseur et quatre plaques d’appui permettent de suspendre la cheminée sur la structure en B. 1u.2) : • • • • • • • 1u. due aux coups de bélier. Joint de démontage autobuté à brides DN 300 PN 10 1u.200 m 8 mm 15. FSH avec volant de manœuvre. 1u.toutes les pompes en cas de coupure de courant ou défaillance quelconque. Compte tenu que la pression dans la conduite est modeste (HMT d’environ 6 ÷ 7 mCE au point d’installation).Diamètre de la cheminée : .00 m NGS 9. pour pouvoir vider la conduite.7B) : • • 1u.Nature de la cheminée : .3.445 m de longueur.Cote supérieure de la cheminée : . 1u.Cote des plus basses eaux : Acier galvanisée à chaud 1. Té FD à brides DN 1000 et tubulure bride DN 300 PN 10 2u. Robinet-Vanne FD Assainissement à brides DN 300 PN 10 écartement court. on prévoit l’installation d’un ouvrage de vidange. L’équipement d’un point-bas de vidange sur conduite fonte DN 1000 comprend les pièces spéciales suivantes (voire plan 4. Adapteurs de bride FD DN 1000 PN 10 1u. • 3. Toute variation brusque de pression.A. causent dans la conduite de refoulement des dépressions et surpressions dont les effets peuvent être très nuisibles.04 m NGS La connexion de la conduite de refoulement à la cheminée d’équilibre est réalisée par une conduite de branchement qui départ du collecteur de refoulement DN 1000 (voire plan 3. dans ce cas la protection contre ce phénomène peut être réalisée en connectant la conduite à un réservoir ouvert (cheminée d’équilibre) où le niveau d’eau est en équilibre hydrostatique avec la pression atmosphérique. Coude FD 1/8 à brides DN 300 PN 10 2u. Manchette d’ancrage à brides avec collerette de scellement DN 400 de 1. de la station de pompage.00 m NGS 14. Tuyau bridé DN 1200 de 6.Epaisseur de la paroi de la cheminée : .250 m de longueur.Cote des plus hautes eaux : .500 m de longueur 1u. Les caractéristiques principales sont les suivants : . Manchettes d’ancrage à 2 brides avec collerette de scellement DN 300 PN 10 de 1. Tuyau bridé DN 1200 avec réduction DN 400 et coude 1/4 de 6. pour permettre la purge de l’air qui peut s’y rassembler. 1u. L’équipement d’un point-haut de ventouse sur conduite fonte DN 1000 comprend les pièces spéciales suivantes (voire plan 4. Adapteurs de bride FD DN 1000 PN 10.3) : • • • • 1u. 2u. on prévoit l’installation d’un ouvrage de ventouse.7 Ventouses La conduite de refoulement rencontre un point haut intermédiaire où la pente s’inverse et donc. Té FD à brides DN 1000 et tubulure bride DN 200 PN 10. 1u. Robinet-Vanne FD Assainissement à brides DN 200 PN 10 écartement court. 11 . Ventouse 3 fonctions (2 boules) à bride DN 200 PN 10. FSH avec volant de manœuvre.3. Point haut : vérification de l'amorce du siphon SP1 .Point de fonctionnement A : deux pompes en marche SP2 .B.ANNEXES Calcul des pertes de charge et justification de la HMT (*) : • • • • • • • • • SP1 .Point de fonctionnement B : une pompe en marche SP2 .Point de fonctionnement B : une pompe en marche SP2 . d’une façon détaillée. Sur requête.Point de fonctionnement B : une pompe en marche Vérification du NPSH (*) : Réservoir anti-bélier HYDROCHOC Fiches techniques des équipements hydrauliques Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP N. nous pourrons vous fournir le fichier d’EXCEL qui nous avons employé pour réaliser les calculs. tous les données d’entrée et les résultats des calculs hydrauliques.Point de fonctionnement B : une pompe en marche SP2 .Point de fonctionnement A : deux pompes en marche SP1 .Point de fonctionnement A : deux pompes en marche SP1 . . (*) Les fiches de calcul reportent. Les formules et les coefficients appliqués sont décrits dans la page ‘NOTES’.Point de fonctionnement A : deux pompes en marche SP2 . Calcul des pertes de charge et justification de la HMT . Débit effluent égale à 0% du débit total 0.070 .040 .00 m est la largeur du deversoir. rayon de courbure égale au diamètre de la conduite 0.000 Pour le calcul de la perte de charge dans le clapet de retenue à deux battants. (g) Les pertes de charge singulières représentent l'ensemble des pertes dans les pièces spéciales et la robinetterie. 'g' est l'accélération de la pesanteur et 'k' un coefficient sans dimension dépendant de la nature du point singulier dont il s'agit.NOTES: (a) Il s'agit du piquage.275 .006E-3 m2/sec R e = ρ vD/ µ (f) La perte de charge par frottement est calculée par la formule de Darcy-Weisbach où le coefficient lambda est calculé par la formule itérative de Colebrook-White.robinet-vanne ouvert 0.10 mm (fonte avec revêtement intérieur au mortier de ciment exécuté par centrifugation) (e) Le nombre de Reynolds est calculé en considérant pour l'eau une densité (ρ) égale à 1.coude 1/8. Le coefficient 'k' est donné ci-après pour les cas en étude : .rétrécissement (avec D 1 = diamètre avant rétrécissement) NB: la vitesse à considerer est celle après rétrécissement k = (1 . Le débit.élargissement (avec D 1 = diamètre avant élargissement) NB: la vitesse à considerer est celle avant élargissement .100 k = 0.branchement d'amenée.(D 2 /D 1 )²) .coude 1/4. donc. Débit affluent égale à 50% du débit total 0. ne se réfère qu'à une seule pompe. (b2) Le débit se réfère à la marche de deux pompes en parallèle. (b1) Le débit se réfère à la marche d'une seule pompe.branchement de prise.147 .(D 1 /D 2 )²)² .vanne à guillotine ouverte 0. Elles sont calculées par la formule suivante: ∆h = k · V² / (2 · g) où 'V' est la vitesse moyenne dans la section considérée.000 kg/m3 et une viscosité dynamique (µ) égale à 1. rayon de courbure égale au diamètre de la conduite 0. (c) La rugosité des conduites prise en compte est 0.294 .20 mm (acier avec revêtement galvanisé) (d) La rugosité des conduites prise en compte est 0. (h) La hauteur de la lame d'eau sur le déversoir est calculées par la formule suivante: h(4) = Q / L où 'Q' est le débit et 'L' = 2. . voire la diagramme adjoint.5 · (1 .déversoir (ouvrage brise charge) 1. débit (b2) Q(2) .21 V(1) .perte de charge totale 0.0.diamètre 0.4 m L(0) ∆pc(0) = J(0) x L(0) 0.perte de charge totale 0.nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.3) ∆ps(0.vitesse V(2) .1) ▫ vanne à guillotine 0.278.1.perte de charge dans la conduite 0.0170918 . CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.rugosité (c) .04 ∆ps(1.4) .19 1. Collecteur de refoulement CPI (acier DN 800) .0071064 m/m 2.20 ∆ps(1.lambda .0225098 .perte de charge dans la conduite .02 0.débit (a) .70 ∆ps(1) .débit (a) 404 Q(1) .pertes de charge singulières totales 0.20 mm ε(0) Re (0) 1.4) ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.2.32 ∆ps(1.20 ε(1) .lambda λ(1) 0.800 808 1.vitesse 3.02 m ∆pc(0) ∆ps(0.rugosité (c) ε(2) .15 0.pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ▫ robinet-vanne ▫ rétrécissement DN500/300 ▫ coude 1/4 DN350 (r/DN = 1) .pente manométrique (f) .0 L(1) .4) ∆ps(0) ∆p(0) 0.14 ∆ps(1.pente manométrique (f) J(2) m l/s m/s mm m/m m ∆pc(1) = J(1) x L(1) m m m m m m m ∆ps(1) = ∆ps(1.1) ∆ps(0.21 m m m m m m ∆ps(0) = ∆ps(0.1) + … + ∆ps(1.642 λ(0) 0.20 1.ONAS . Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 400) .vitesse .nombre de Reynolds (e) Re (2) .3) ▫ branchement d'amenée (Q=0.5 Qtot) 0.longueur conduite .diamètre .rugosité (c) 0.06 m/s V(0) 0.1) + … + ∆ps(0.diamètre D(2) .0164670 J(0) 0.lambda λ(2) .2) ∆ps(0.pertes de charge singulières: (g) ▫ élargissement DN300/400 0.500 m D(0) 404 l/s Q(0) 2.4) ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 0.49 1.longueur conduite 2.Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé a Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'A' : deux pompes en marche 1.nombre de Reynolds (e) .302 .61 0.302 0.022.pente manométrique (f) J(1) 0.pertes de charge singulières totales .53 0.0024738 m l/s m/s mm m/m . Conduite d'aspiration (acier DN 500) .400 D(1) .278.2) ▫ clapet de retenue à deux battants 0.0150270 0.75 ∆p(1) 1.05 ∆pc(1) . diamètre de la conduite . Collecteur CPI (fonte DN 800) .3) ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.pertes de charge singulières totales 0.h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) m ∆p.00 16.rugosité (d) 0.0 m 0.1) + … + ∆ps(2.g 2. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites Pertes de charges singulières Hauteur géométrique totale Hauteur Manométrique Totale ∆p.perte de charge dans la conduite 1.40 0.3) ∆ps(2) ∆p(2) 21.pente manométrique (f) J(3) 0.29 m ∆ps(3) ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) . CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE 2.13 m ∆p(3) 2.perte de charge totale 2..0 m L(3) ∆pc(3) = J(3) x L(3) . Conduite de refoulement CPI (fonte DN 800) .pertes de charge singulières totales .0135450 .84 m ∆pc(3) .débit (b2) 808 l/s Q(3) .80 0.05 m 0.15 15.lambda λ(3) 0.20 0.75 mCE.s H.vitesse 1.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) m mCE Avec deux pompes en marche débitant 808 l/s (404 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 19.lame d'eau sur le déversoir (h) .2) ▫ déversoir (ouvrage brise charge) 0.3) ∆ps(3) = ∆ps(3.longueur conduite .g = h(2) .278.61 m/s V(3) . .24 15.800 m D(3) .05 0.1) + … + ∆ps(3.marge additionnelle de securité Hauteur géométrique totale h(1) h(2) h(3) h(4) h(5) H.302 .diamètre 0.01 0.04 m ∆ps(3.96 2.11 m m m m m ∆pc(2) = J(2) x L(2) ∆ps(2) = ∆ps(2.3) .75 m ∆p.55 m NGT m NGT m m m m H.04 0.g HMT 1.cote minimum (bâche d'aspiration) .3.10 mm ε(3) .c ∆p.cote maximum (fil d'eau au brise charge) .perte de charge totale L(2) ∆pc(2) ∆ps(2.pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (3 u) 0.1) ∆ps(2.pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ▫ branchement de prise (Q=Qtot) .1) ▫ coudes 1/8 (r/DN = 1) (2 u) 0.12 m ∆ps(3.0022298 m/m .55 19.longueur conduite 827.nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.1.2) ∆ps(2.13 m ∆ps(3.01 0.perte de charge dans la conduite . 861 λ(0) 0.1) ∆ps(0.351.vitesse V(2) .60 0.pente manométrique (f) .4) ∆ps(0) ∆p(0) 0.81 ∆p(1) 1.perte de charge dans la conduite 0.lambda λ(1) 0.36 ∆ps(1.5 Qtot) 0.lambda λ(2) .55 1.4 m L(0) ∆pc(0) = J(0) x L(0) 0.0 L(1) .perte de charge dans la conduite .2) ∆ps(0.35 m m m m m m ∆ps(0) = ∆ps(0.longueur conduite .0.longueur conduite 2.2.16 ∆ps(1.33 1.Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé b Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1.rugosité (c) .20 mm ε(0) Re (0) 1.40 V(1) .pente manométrique (f) J(2) m l/s m/s mm m/m m ∆pc(1) = J(1) x L(1) m m m m m m m ∆ps(1) = ∆ps(1.4) ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 0.1) + … + ∆ps(1.2) ▫ clapet de retenue à deux battants 0.05 ∆pc(1) .1.0079244 m/m 2.4) ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.débit (b1) Q(2) .0164376 J(0) 0.1) ▫ vanne à guillotine 0.débit (a) 427 Q(1) .20 ∆ps(1.080.20 675.perte de charge totale 0.800 427 0.pertes de charge singulières: (g) ▫ élargissement DN300/400 0.nombre de Reynolds (e) Re (2) .rugosité (c) ε(2) .diamètre D(2) .diamètre 0.17 0.4) .0007140 m l/s m/s mm m/m .perte de charge totale 0.nombre de Reynolds (e) .17 m/s V(0) 0.04 ∆ps(1.pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ▫ robinet-vanne ▫ rétrécissement DN500/300 ▫ coude 1/4 DN350 (r/DN = 1) .538 0.vitesse 3.1) + … + ∆ps(0.pente manométrique (f) J(1) 0.3) ▫ branchement d'amenée (Q=0. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.pertes de charge singulières totales .rugosité (c) 0.077 .76 ∆ps(1) .lambda .vitesse . Collecteur de refoulement CPI (acier DN 800) .02 0.85 0. Conduite d'aspiration (acier DN 500) .pertes de charge singulières totales 0.nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.02 m ∆pc(0) ∆ps(0.diamètre .0251151 .débit (a) .400 D(1) .20 ε(1) .0155291 0.0170710 . Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 400) .ONAS .3) ∆ps(0.500 m D(0) 427 l/s Q(0) 2. diamètre de la conduite .lambda λ(3) 0.pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (3 u) 0.g 2. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE 2.04 m ∆ps(3.perte de charge totale 0.1) ▫ coudes 1/8 (r/DN = 1) (2 u) 0.diamètre 0.1) + … + ∆ps(3.0006552 m/m .pente manométrique (f) J(3) 0.01 0..3) ∆ps(2) ∆p(2) 21.c ∆p.3) ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.3) ∆ps(3) = ∆ps(3.perte de charge totale L(2) ∆pc(2) ∆ps(2.h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3.3) .800 m D(3) .08 m ∆ps(3) ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) .36 m NGT m NGT m m m m H.cote minimum (bâche d'aspiration) .perte de charge dans la conduite 0.63 2.2) ∆ps(2.g = h(2) . CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites Pertes de charges singulières Hauteur géométrique totale Hauteur Manométrique Totale ∆p. Collecteur CPI (fonte DN 800) .s H.vitesse 0.01 m ∆ps(3. Conduite de refoulement CPI (fonte DN 800) .longueur conduite .00 0.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) m ∆p.1.538 Re (3) . .36 18.01 0.54 m ∆pc(3) .nombre de Reynolds (e) 675.pertes de charge singulières totales .0 m L(3) ∆pc(3) = J(3) x L(3) .débit (b1) 427 l/s Q(3) .longueur conduite 827.cote maximum (fil d'eau au brise charge) .rugosité (d) 0.19 15.1) ∆ps(2.03 m ∆ps(3.01 m 0.1) + … + ∆ps(2.0 m 0.marge additionnelle de securité Hauteur géométrique totale h(1) h(2) h(3) h(4) h(5) H.21 0.lame d'eau sur le déversoir (h) .pertes de charge singulières totales 0.2) ▫ déversoir (ouvrage brise charge) 0.00 16.80 0.perte de charge dans la conduite .18 m ∆p.10 mm ε(3) .85 m/s V(3) .20 0.03 m m m m m ∆pc(2) = J(2) x L(2) ∆ps(2) = ∆ps(2.62 m ∆p(3) 2.00 0.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) m mCE Avec une seule pompe en marche débitant 427 l/s nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 18.3.0142515 .g HMT 0.15 15.18 mCE.pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ▫ branchement de prise (Q=Qtot) . 528 l/s Q(2) .66 m m m m m m ∆ps(0) = ∆ps(0.3) ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1.3) ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 1.1) + … + ∆ps(0.000 m D(2) .933.70 m/s V(0) 0. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1. Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 500) .600 m D(0) 764 l/s Q(0) 2.débit (a) .0.500 D(1) .21 ∆ps(1.0157017 J(0) 0.2) ▫ branchement d'amenée (Q=0.89 V(1) .1) ∆ps(0.03 0.05 ∆ps(1.vitesse 3.04 m ∆pc(2) .95 m/s V(2) .2) ∆ps(0.longueur conduite .pente manométrique (f) .nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ▫ vanne à guillotine ▫ rétrécissement DN600/500 ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) .longueur conduite 14.diamètre 0.perte de charge dans la conduite 0.20 ε(1) .débit (b2) 1. Conduite d'aspiration (acier DN 600) .63 0.20 mm ε(0) Re (0) 1.65 ∆p(1) m l/s m/s mm m/m m ∆pc(1) = J(1) x L(1) m m m m m m ∆ps(1) = ∆ps(1.nombre de Reynolds (e) Re (1) 1.pertes de charge singulières totales .rugosité (c) 0.611.nombre de Reynolds (e) .longueur conduite 1.2.20 mm ε(2) .lambda λ(2) 0.pente manométrique (f) J(2) 0.4) ∆ps(0) ∆p(0) 0.lambda .Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé c Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche 1.0 m L(2) ∆pc(2) = J(2) x L(2) . Collecteur de refoulement CPII (acier DN 1000) .diamètre .perte de charge dans la conduite 0.907 .vitesse .0027490 m/m .20 L(1) .35 ∆ps(1.1) + … + ∆ps(1.rugosité (c) .pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine 0.vitesse 1.lambda λ(1) 0.perte de charge totale 0.5 Qtot) 0.907 .23 0.933.3) .12 0.589 λ(0) 0.diamètre 1.03 m ∆pc(0) ∆ps(0.0097386 m/m 2.1.3) ∆ps(0.0142499 .perte de charge totale 0.ONAS .pente manométrique (f) J(1) 0.1) ▫ clapet de retenue à deux battants 0.9 m L(0) ∆pc(0) = J(0) x L(0) 0.0162025 .rugosité (c) 0.62 ∆ps(1) .perte de charge dans la conduite .débit (a) 764 Q(1) .0250057 .pertes de charge singulières totales 0.26 0.03 ∆pc(1) . 95 m/s V(3) .s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) m mCE Avec deux pompes en marche débitant 1528 l/s (764 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 10.528 l/s Q(3) .lambda λ(3) 0.23 m ∆pc(3) .0024737 m/m .00 0.2) . CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites Pertes de charges singulières Hauteur géométrique totale Hauteur Manométrique Totale ∆p.2) ∆ps(3) = ∆ps(3.31 m ∆ps(3) ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) .19 m ∆ps(3.3) ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3.c ∆p.g = h(2) .pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ▫ branchement de prise (Q=Qtot) .3) ∆ps(2) ∆p(2) 0.cote minimum (bâche d'aspiration) .s H. Collecteur CPII (fonte DN 1000) .11 m ∆ps(3.perte de charge ∆ps(2.cote maximum (fil d'eau au brise charge) .06 0.76 0.86 1.63 7. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE '2.1) ∆ps(2.pertes de charge singulières totales .lame d'eau sur le déversoir (h) .débit (b2) 1. .g 2.00 7.08 0.diamètre 1.marge additionnelle de securité Hauteur géométrique totale h(1) h(2) h(3) h(4) h(5) H.0 m L(3) ∆pc(3) = J(3) x L(3) .15 7.pertes de charge singulières totales 0.0128228 .74 m ∆p.74 mCE.vitesse 1.rugosité (d) 0.77 m NGT m NGT m m m m H. Conduite de refoulement CPII (fonte DN 1000) .c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) m ∆p.longueur conduite 499.12 m m m m m ∆ps(2) = ∆ps(2.3.933.nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.33 1.77 10.pente manométrique (f) J(3) 0.54 m ∆p(3) 2..perte de charge dans la conduite 1.pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (2 u) 0.1) + ∆ps(3.g HMT 1.1) + … + ∆ps(2.perte de charge 1.diamètre de la conduite .000 m D(3) .907 .10 mm ε(3) .01 0.1.1) ▫ déversoir (ouvrage brise charge) 0.2) ∆ps(2.01 0. 03 m ∆pc(0) ∆ps(0.1) ∆ps(0.9 m L(0) ∆pc(0) = J(0) x L(0) 0.05 m/s V(2) .088. CALCUL DES PERTES DE CHARGE 1.longueur conduite 14.66 ∆ps(1) .0161798 .rugosité (c) 0.20 mm ε(0) Re (0) 1.4) ∆ps(0) ∆p(0) 0.pertes de charge singulières: (g) ▫ aspiration ▫ vanne à guillotine ▫ rétrécissement DN600/500 ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) .nombre de Reynolds (e) .0156712 J(0) 0.ONAS .158 .0146420 .perte de charge totale 0.92 m/s V(0) 0.26 0.0 m L(2) ∆pc(2) = J(2) x L(2) .lambda λ(1) 0.diamètre 0.2) ∆ps(0.pente manométrique (f) J(2) 0.35 ∆ps(1.débit (b1) 825 l/s Q(2) .20 V(1) . Conduite de refoulement avant collecteur (acier DN 500) .3) .70 ∆p(1) m l/s m/s mm m/m m ∆pc(1) = J(1) x L(1) m m m m m m ∆ps(1) = ∆ps(1.lambda λ(2) 0.0291173 .vitesse 4.77 m m m m m m ∆ps(0) = ∆ps(0.30 0.5 Qtot) 0.perte de charge dans la conduite 0.20 mm ε(2) .03 0.rugosité (c) 0.01 m ∆pc(2) .3) ∆p(0) = ∆pc(0) + ∆ps(0) 1. Collecteur de refoulement CPII (acier DN 1000) .3) ∆p(1) = ∆pc(1) + ∆ps(1) 1.diamètre 1.pertes de charge singulières totales 0.25 ∆ps(1.600 m D(0) 825 l/s Q(0) 2.Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé d Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Calcul des pertes de charge et justification de la HMT Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1.pente manométrique (f) .03 ∆pc(1) .044.débit (a) .perte de charge dans la conduite .20 L(1) .débit (a) 825 Q(1) .06 ∆ps(1.pertes de charge singulières totales .vitesse .perte de charge dans la conduite 0.315 .1) + … + ∆ps(0.nombre de Reynolds (e) Re (2) 1.lambda .longueur conduite 1.1.1) + … + ∆ps(1.74 0.vitesse 1. Conduite d'aspiration (acier DN 600) .740.pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine 0.263 λ(0) 0.0113338 m/m 2.000 m D(2) .3) ∆ps(0.0.rugosité (c) .longueur conduite .14 0.500 D(1) .0008234 m/m .2.20 ε(1) .perte de charge totale 0.pente manométrique (f) J(1) 0.diamètre .1) ▫ clapet de retenue à deux battants 0.2) ▫ branchement d'amenée (Q=0.nombre de Reynolds (e) Re (1) 2. 41 0.lame d'eau sur le déversoir (h) .pertes de charge singulières totales .00 0.pertes de charge singulières: (g) ▫ coudes 1/4 (r/DN = 1) (2 u) 0.1) ∆ps(2.2) ∆ps(2.10 mm ε(3) .longueur conduite 499.h(1) + h(3) + h(4) + + h(5) 3. CALCUL DE LA HAUTEUR GEOMETRIQUE '2.1) ▫ déversoir (ouvrage brise charge) 0.cote maximum (fil d'eau au brise charge) .000 m D(3) .pertes de charge singulières: (g) ▫ vanne à guillotine ▫ coude 1/4 (r/DN = 1) ▫ branchement de prise (Q=Qtot) .06 m ∆ps(3.3.044.débit (b1) 825 l/s Q(3) .46 1.03 m m m m m ∆ps(2) = ∆ps(2.86 1.0133884 .03 m ∆ps(3.51 7.g HMT 0.s = ∆ps(0) + … + ∆ps(3) m mCE Avec deux pompes en marche débitant 825 l/s (825 l/s chacune) nous calculons une hauteur manométrique totale du réseau de 9.1) + … + ∆ps(2.perte de charge 0.vitesse 1.02 0.39 m ∆p.s H.09 m ∆ps(3) ∆p(3) = ∆pc(3) + ∆ps(3) .lambda λ(3) 0.2) .perte de charge ∆ps(2.nombre de Reynolds (e) Re (3) 1.42 m NGT m NGT m m m m H.3) ∆p(2) = ∆pc(2) + ∆ps(2) 1.39 mCE. CALCUL DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE (HMT) Pertes de charges dans les conduites Pertes de charges singulières Hauteur géométrique totale Hauteur Manométrique Totale ∆p.00 0.42 9.00 7.0007529 m/m .1) + ∆ps(3.158 .cote minimum (bâche d'aspiration) .g = h(2) .00 0. Conduite de refoulement CPII (fonte DN 1000) .rugosité (d) 0.1.pente manométrique (f) J(3) 0.38 m ∆pc(3) .47 m ∆p(3) 2.02 0.g 2.c ∆p.diamètre de la conduite .0 m L(3) ∆pc(3) = J(3) x L(3) .perte de charge dans la conduite 0.marge additionnelle de securité Hauteur géométrique totale h(1) h(2) h(3) h(4) h(5) H.pertes de charge singulières totales 0.3) ∆ps(2) ∆p(2) 0.c = ∆pc(0) + … + ∆pc(3) m ∆p.05 m/s V(3) . .diamètre 1. Collecteur CPII (fonte DN 1000) .15 7..2) ∆ps(3) = ∆ps(3. Vérification du NPSH . hauteur d'aspiration (b) z(a) .13 1.21 8.5 ⋅ T 237.temperature maxi de l'eau T .perte de charge en aspiration Y .74 mce 1013 millibar 10. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE .7 + T (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique.ONAS .11 ⋅ 10 exp 7.47 -1.net positive suction head disponible (c) NPSHd 40 °C 74 millibar 0.Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé a Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche 1. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +1. (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NPSHd= h(a) − z(a) − Y − h(t ) .48 majeur de 8.47.net positive suction head requis NPSHr .pression de la vapeur saturante (a) h(t) equivalent à : h(t) .30 mce mce m m 9.48 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr Etant 9. la condition de stabilité est verifiée.pression atmospherique sur la surface de h(a) l'eau equivalent à : h(a) .30 m par rapport au plan de la roue. NOTES: (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: h(t ) = 6. net positive suction head requis NPSHr .11 ⋅ 10 exp 7.hauteur d'aspiration (b) z(a) .34 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr Etant 9. NOTES: (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: h(t ) = 6. la condition de stabilité est verifiée. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE .perte de charge en aspiration Y .7 + T (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique.15 -1.Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé b Lot 1 Station de Pompage SP1 (Cité Pépinière) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1.ONAS .15.5 ⋅ T 237.30 mce mce m m 9.pression atmospherique sur la surface de h(a) l'eau equivalent à : h(a) . (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NPSHd= h(a) − z(a) − Y − h(t ) .pression de la vapeur saturante (a) h(t) equivalent à : h(t) .temperature maxi de l'eau T .13 1.net positive suction head disponible (c) NPSHd 40 °C 74 millibar 0.30 m par rapport au plan de la roue.35 9.74 mce 1013 millibar 10. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +1.34 majeur de 9. NOTES: (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: h(t ) = 6.85 -0.perte de charge en aspiration Y .85.net positive suction head requis NPSHr . (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NPSHd= h(a) − z(a) − Y − h(t ) .temperature maxi de l'eau T .13 0.pression de la vapeur saturante (a) h(t) equivalent à : h(t) .hauteur d'aspiration (b) z(a) .11 ⋅ 10 exp 7.7 + T (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique.55 m par rapport au plan de la roue.pression atmospherique sur la surface de h(a) l'eau equivalent à : h(a) .Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé c Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'A': deux pompes en marche 1.net positive suction head disponible (c) NPSHd 40 °C 74 millibar 0. CALCUL DU NPSH DISPONIBLE .66 4. la condition de stabilité est verifiée.78 majeur de 4.5 ⋅ T 237.ONAS .04 mce mce m m 8.74 mce 1013 millibar 10.78 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr Etant 8. Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +0. net positive suction head requis NPSHr .67 majeur de 5.pression de la vapeur saturante (a) h(t) equivalent à : h(t) .7 + T (b) La hauteur d'aspiration est negative car la pompe fonctionne sous charge hydraulique. la condition de stabilité est verifiée.67 m Condition de stabilité pour se garantir du risque de cavitation: NPSHd > NPSHr Etant 8.13 0. NOTES: (a) La pression de la vapeur saturante de l'eau est calculée par la relation: h(t ) = 6.hauteur d'aspiration (b) z(a) .55 m par rapport au plan de la roue.11 ⋅ 10 exp 7.pression atmospherique sur la surface de h(a) l'eau equivalent à : h(a) .perte de charge en aspiration Y . CALCUL DU NPSH DISPONIBLE .net positive suction head disponible (c) NPSHd 40 °C 74 millibar 0. (c) Le NPSHd est calculé par la relation: NPSHd= h(a) − z(a) − Y − h(t ) .5 ⋅ T 237.00 -0.74 mce 1013 millibar 10.ONAS .temperature maxi de l'eau T . Le niveau des plus basses eaux est fixé à une cote +0.77 5.Assainissement des Eaux Pluviales de PIKINE Annexé d Lot 1 Station de Pompage SP2 (Stade Alssane DJIGO) Vérification du NPSH Point de fonctionnement 'B' : une pompe en marche 1.04 mce mce m m 8. Réservoir anti-bélier HYDROCHOC . clapet flotteur tubulure d'échange avec l'atmosphère chambre de compression de l'ARAA tube plongeur revêtement interne époxy anti corrosion connexion de raccordement de l'anti bélier au réseau . Dint 800 mm. PS/PE: 4/6 bar. Volume de chambre 4500 litres 20 18 16 14 12 Cote [m] 10 8 6 4 2 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Pression max obtenue en régime transitoire Pression min obtenue en régime transitoire Pression obtenue en régime permanent Cote projet Limite de dépression admissible (-2mCE) A.79 m de fonte. ARAA 9000 litres.Profil en long des piézométries "Pikine SP1": 826. Sortie DN 500 mm + Boite de régulation d'air.49 l/s. Disjonction des pompes à 872.KHELIL Distance cumulée [m] . ARAA 9000 litres. PS/PE: 4/6 bar.79 m de fonte. Sortie DN 500 mm + Boite de régulation d'air. Volume de chambre 4500 litres 9 8 7 Au moins un arrêt brusque journalier doit être provoqué à au moins 480 l/s afin d’assurer le renouvellement en air frais du ballon ARAA. 6 Volumes [m³] 5 Volume d'air dans le ballon 4 3 2 1 0 0 10 20 30 40 50 Temps [s] 60 70 80 90 100 .Evolution du volume d'air "Pikine SP1": 826.49 l/s. Dint 800 mm. Disjonction des pompes à 872. . . com . épaisseur 100 microns.Gamme eaux usées Surpression . fonctionnant comme amortisseur hydropneumatique et comme cheminée d’équilibre. sans compresseur ni vessie.www. : 03 86 92 30 14 .fayat.Protection ani-bélier ARAA 3000 à 35000 L PEINTURE Interne. DATE : 2006 FABRICATION SELON CODAP GARANTIE “Hors pièces d’usure et sous réserve des conditions normales d’utilisation. épaisseur 50 microns. Ces cotes sont données à titre indicatif et peuvent être modifiées sans préavis.89400 Migennes . Capacité 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 9000 10000 10000 12000 12000 15000 20000 25000 30000 35000 (mm) ØD 1200 1200 1500 1500 1500 1500 1900 2100 1900 2100 1900 2100 2100 2500 2500 3000 3000 Hauteur H 3600 4400 3800 4600 5100 5600 4800 3800 5200 4100 5900 4700 5600 5300 6300 5700 6400 P 1050 1050 1300 1300 1300 1300 1700 1800 1700 1800 1700 1800 1800 2000 2000 2550 2550 Cote A 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 500 500 500 500 Cote B 125 125 178 178 178 178 178 276 178 276 178 276 276 500 500 500 500 Cote C 1370 1370 1670 1670 1670 1670 2070 2270 2270 2070 2270 2270 2670 2670 3170 3170 Création Vue de Face 04 70 05 05 10 .Édition 2006-F 2070 17. Peinture époxy sans solvant.charlatte. Laque polyuréthane couleur jaune et apprêt anti-corrosion polyuréthane. il est parfaitement adapté pour protéger les conduites sans hauteurs géométriques rencontrées en refoulement d’eaux usées. Le réservoir Hydrochoc “eaux usée” anti-bélier à régulation d’air automatique est un amortisseur hybride.Tél. couleur blanche.” EMBALLAGE Berceaux pour les réservoirs.com . Externe.Fax : 03 86 92 30 01 E-mail : [email protected] rue Paul-Bert .Régulation . Vue de dessous Pour capacités supérieures : nous consulter. Conçu pour les fluides chargés ou fibreux. est donc particulièrement adapté pour les effluents chargés.A.R. Cet appareil et constitué d’une cuve verticale. Ce réservoir antibélier ne contient pas de vessie et ne nécessite aucun pré-gonflage.PROFILS PLATS Les hydrauliciens savent qu’un réservoir antibélier dimensionné pour le même degré de protection est d'autant plus volumineux que la conduite est plate à longueur et débit identiques. l'énergie élastique est plus faible dans chaque litre de gaz car il est moins comprimé.R. ce qui permet d’ouvrir au maximum le diamètre du tube de connection au réseau.A. dont CHARLATTE exploite le brevet. Le sommet de ce réservoir est en fait une chambre de compression limitée par un tube central de ventilation.A.A. 2 .SPECIFICATION TECHNIQUE TITRE: Assurance Qualité REF SPT 0140-04 FR A. Ces profils plats sont fréquents en refoulement d’assainissement. L’A. Cette fonction est remplie par le réservoir A. Quand cela est possible une solution élégante consiste à organiser l'utilisation de l'air extérieur en ouvrant le système pour puiser de l'énergie gratuite dans l'atmosphère.A. Ceci est tout à fait naturel puisque le problème à résoudre est un transfert d’énergie : quand le profil est plat. a trois fonctionnements différents : 1 . Les principaux intérêts de cet appareil sont : aucune énergie requise.A. les volumes vont de 50 à 45000 litres.A.ballon à air comprimé tant que le flotteur est fermé.R. connectée au réseau par un tube de grand diamètre situé au centre du fond inférieur. Antibélier à Régulation d'Air Automatique Page 1 sur 3 1.A. Ils sont utilisés depuis plus de dix ans dans des installations de toutes tailles. 2 . sans aucune introduction d'air dans la canalisation elle même. Il n’y a donc aucun risque d’obstruction dans le cas d’une utilisation avec un effluent chargé de fibres et de solides.cheminée quand le flotteur est ouvert au dessus d’une surface libre. Si une dissolution se produit. . le transfert d'énergie en potentiel de gravité est moins évident si la hauteur géométrique diminue.A.A. Ce réservoir spécial. et faibles dimensions car une partie de l’énergie cédée au réseau est prélevée à l’extérieur dans l’atmosphère.R. perd de l’énergie mais les fonctionnements multiples (cheminée et ventouse) donnent beaucoup de sûreté à l’ouvrage qui reste toujours bien protégé.CONCEPTION DU RESERVOIR A. 3 . l’A. Toutefois il est préférable de spécifier au moins un arrêt journalier du pompage afin d’assurer un renouvellement en air frais du volume élastique en provoquant un cycle de détente et recompression. Ce tube comporte un flotteur contrôlant les échanges avec l’atmosphère extérieur.ventouse à double effet quant tout le liquide a été donné au réseau.R. Dans ce ballon il n’est absolument pas nécessaire de contrôler la quantité d’air car un renouvellement est réalisé à chaque arrêt du pompage. FONCTIONNEMENT démarrage des pompes : 3-1 Mode "Purgeur d'air" A la mise en service de l'installation la conduite de refoulement est mise en eau et un débit d'air traverse l'ARAA dont le flotteur est ouvert.R.A. Le niveau de liquide continue à monter dans le tube plongeur car le flotteur est toujours ouvert vers l'atmosphère.SPECIFICATION TECHNIQUE TITRE: Assurance Qualité REF SPT 0140-04 FR A. .A. Cependant l'air enfermé commence à se comprimer. Lorsque le liquide dans le tube plongeur atteint le flotteur celui-ci est fermé par la force d'Archimède. 3-4 Compression du volume d'air La pression augmente au cours de la mise en eau de toute la canalisation et la quantité d'air enfermée se comprime jusqu'à ce que le système soit en régime établi. 3-2 Mode "Cheminée d'équilibre" La conduite de refoulement se remplit et le niveau de liquide finit par atteindre la connection de l'ARAA . le flotteur est ouvert. Le niveau de liquide monte sous l'action des pompes mais la surface libre reste à la pression atmosphérique tant que le bas du tube plongeur n'est pas mouillé. Antibélier à Régulation d'Air Automatique Page 2 sur 3 3 . 3-3 Fermeture du flotteur L'air situé au dessus de ce niveau dans la chambre de compression est enfermé quand le niveau de liquide atteint le bas du tube plongeur. statique ou régime permanent pompes en route. cela dépend de la géométrie du tracé et du calage de l'ARAA . Quand la bulle de gaz s'est détendue et a poussé le volume liquide situé au dessus du bas du tube plongeur. . 4-2 Mode "Cheminée d'équilibre" Après l'ouverture du flotteur.FONCTIONNEMENT à l'arrêt des pompes : Page 3 sur 3 4-1 Mode "Antibélier hydropneumatique" Immédiatement après l'arrêt des pompes. celui-ci se vide et le flotteur s'ouvre. ensuite le réseau débite dans l'ARAA qui se remplit à pression intérieure constante. Le débit est alors fourni au réseau à pression constante. le réservoir est ouvert à l'atmosphère. la pression dans le réseau commence à chuter et l'énergie élastique du gaz comprimé pousse le liquide contenu dans l'ARAA. 4-3 Oscillations Le processus se répète avec des oscillations de plus en plus molles car l'énergie se dissipe jusqu'à obtention du régime statique. Le niveau continue à baisser jusqu'à obtention du niveau minimum avec inversion du sens de l'écoulement à cet instant. Le niveau liquide dans l'ARAA peut se stabiliser au dessus ou au dessous du bas du tube plongeur.SPECIFICATION TECHNIQUE TITRE: Assurance Qualité REF SPT 0140-04 FR A.A. Ce débit limite la baisse de pression dans la canalisation qui reçoit de l'énergie de l'ARAA et non plus des pompes. Antibélier à Régulation d'Air Automatique 4 .A.R. . Fiches techniques des équipements hydraulique • • • • • • • • Vannes à guillotine Robinet-vannes Clapets de non retour à double battant Ventouse à triple fonction Joints de démontage Adaptateurs de bride Raccords à brides Coudes à emboitements 0 . LISTE DES COMPOSANTS STANDARD Composant: 1.Volant 11.5 (classe 150) (sur demande) DIN PN 16 DIN PN 25 ANSI 125 Autres sur demande Toutes les vannes sont testées avant leur expédition.Pont Version FONTE: Version INOX: 9.Tige 7.Presse-étoupe 6.Siège 4.Rondelle friction 13.VANNE A GUILLOTINE UNIDIRECTIONNELLE.Frette A 12.Ecrou Tige 8.Garniture 5.Capuchon de protection 14.Couvercle supérieur 15.Pelle 3.Plaque support 10. Dimensions: Pressions: DN 50 à DN 1200 (DN supérieurs sur demande) DN 50 à DN 250 : 10 (kg/cm2) DN 300 à DN 400: 6 (kg/cm DN 450: 5 (kg/cm DN 500 à DN 600: 4 (kg/cm DN 700 à DN 1200: 2 (kg/cm ) ) 2) 2) 2 2 Brides standard: D'usage courant: DIN PN 6 BS “D” et “E” DIN PN 10 et ANSI B16.Corps 2. du l torique) Aluminium INOX CF8M ou fonte nodulaire AISI 303 Laiton Acier au carbone ou fonte nodulaire Acier au carbone recouvert d'EPOXI Fonte AISI 304 AISI 316 Laiton Acier au carbone recouvert d'EPOXI Plastique Acier zingué . en plus. TYPE “WAFER” Le modèle EX est une vanne d'usage général pour des uides chargés de solides en suspension.Visserie Acier zingué FONTE GG25 INOX CF8M AISI 304 AISI 316 Métal / Métal ou EPDM Coton sui é Fibre naturelle té onnée (les deux versions avec. employée principalement dans les secteurs: • du papier • du traitement des eaux • de l'énergie • agro-alimentaire • minier • chimique • etc. augmenter son épaisseur pour permettre des pressions de travail plus importantes. La couleur standard étant le bleu. Le passage est du type circulaire et total. assurant l'étanchéité de la vanne. ce qui lui confère une grande résistance à la corrosion et une longue durée de vie. conférant une grande robustesse au corps. des carters de protection métallique sur le parcours de la pelle ont été incorporés aux vannes automatiques. TIGE DE MANOEUVRE En acier inoxydable. Le capuchon de protection de la tige joue un rôle de sécurité et protège la tige de manœuvre des entrées de poussière. avec un presse-étoupe facile à accéder et à ajuster. déposée au moyen d'un procédé électrostatique qui confère aux vannes une grande résistance à la corrosion ainsi qu'un excellente finition. On peut.CARACTERISTIQUES CORPS Monobloc en fonte. supportant les conditions d'opération les plus sévères. PELLE En acier inoxydable. composée de plusieurs lignes de fibre tressée (une large variété de matériaux à votre disposition) plus un joint torique. En outre. Il facilite une grande capacité de débit ainsi que des pertes de charge minimales. sa conception robuste lui confère une grande rigidité. Dispose de coins et de guidages intérieurs moulés pour assurer la fermeture de la pelle contre le siège de la vanne. REVETEMENT EPOXY Tous les corps et les composants en fonte et en acier au carbone des vannes sont recouverts d'une couche d'Epoxy. Conçue avec des nervures de renforcement aux diamètres supérieurs. polie des deux côtés ce qui empêche les grippages et les dommages sur le siège. SUPPORT DE COMMANDE ET ADAPTATION En acier (ou inox à la demande). sur modèle standard. en évitant ainsi que des corps ou des objets puissent être accidentellement attrapés ou entraînés. RAL-5015. . La forme intérieure du corps évite l'accumulation de solides pouvant gêner à la fermeture de la vanne. CARTER DE PROTECTION DE SECURITE DE LA PELLE Dans le respect des normes européennes de sécurité (marquage "CE"). type “wafer” pour installation entre brides avec face de bride en relief. GARNITURE De longue durée. ce qui permet de couper et d'expulser les solides vers le flux. revêtu d'Epoxy. INTERCHANGEABILITE DES COMMANDES Toutes les commandes sont interchangeables sur la vanne suivant les besoins du client. le graisseur placé sur le pont permet de lubrifier la commande en prolongeant ainsi sa durée de vie. à la demande. avec terminaison en biseau. Il est conseillé de consulter nos techniciens au préalable . à liquide ou même à vapeur. Le choix de la forme du diaphragme dépendra du type de réglage de flux que l'on veut obtenir.. rechargement.). une fabrication mécano-soudée est possible. Dans tous les cas. ou l'utilisation de matériaux spéciaux. les aciers inox. il est conseillé de consulter nos techniciens. avec un corps du style “lugged” (oreilles taraudées). EXT Il s'agit d'une variante du modèle EX.). Injections d´air Placées sur les guidages et les fermetures de la pelle. ANSI 150 et AS “D”.). Nous vous offrons la possibilité d'appliquer ces traitements aux différents composants de la vanne. (AISI 316L.. en obtenant ainsi une amélioration de leurs caractéristiques à l'abrasion (stellite. Rilsan.) ainsi que du titane. TRAITEMENTS SUPERFICIELS Suivant certaines applications ou conditions d'installation de la vanne. Autres matériaux métalliques Il est possible d'utiliser d'autres matériaux tels que la fonte nodulaire. et l'adhérence (polissage.... Hastelloys. PTFE.AUTRES OPTIONS Chapeaux Le chapeau offre une étanchéité complète vers l'extérieur. la corrosion (Halar... etc…).. Fabrication MECANO-SOUDEE Si l'on désire un modèle spécifique de vanne (grandes dimensions et/ou hautes pressions). 317. Elles peuvent être à air. il est nécessaire de faire subir à cette vanne ou à certains de ces composants des traitements spécifiques (revêtements spéciaux.. polyuréthanne. pouvant être employée comme bout de ligne. l'acier au carbone. elles permettent de nettoyer les particules qui s'y sont déposées et qui pourraient entraver le parcours de la pelle..... galvanisation. en diminuant ainsi l'entretien du presse-étoupe. Regulation à l'aide de Diaphragmes V-Port (60º) et Pentagonaux. Percé suivant normes DIN PN 10.) et les alliages spéciaux (254SMOC. Disponible jusqu'au DN 600. en acier inox. élevées/Etanchéité relative Acides et huiles non minérales Hydrocarbures. ce cône protège de façon effective le joint de fermeture. Placé à l'entrée du flux. Max (ºC) Applications >250 120 120 200 Temp. siège interchangeable du type “B”. Ni-Hard. DN 300 à DN 600. TYPE “B” Il est possible d'incorporer un anneau renforcé.14 4 . X= 12 mm. DN supérieurs. cône métallique en AISI 316. Sans joint de fermeture. excepté le TH. METAL / METAL. . la AG et la FC TYPES D'ETANCHEITE METAL / METAL Employé sur des applications pour des températures élevées où l'étanchéité totale n'est pas nécessaire.12 2 . sur demande.12 –– Fibre Naturelle Téflonnée (NT) Fibre synthétique Téflonnée (ST) Fibre Céramique (FC) Téflon Pur (TH)) Graphitée (AG) Autres détails et produits sur demande NOTE : la totalité avec du joint torique au matériau identique au joint.13 0 . elle est employée sur des circuits aux fuites minimales. Pour les diamètres supérieurs au DN 125 la frette inox comporte des encoches servant d'ergots afin d'assurer la fixation rigide de la frette. CA 15. X= 9 mm. La pelle porte directement sur le corps de la vanne. sur des circuits aux fluides abrasifs. Le montage d'un déflecteur augmente la côte d'encombrement de la vanne: DN 50 à DN 250. de la pelle et du corps... CONE DEFLECTEUR “C” Employé pour protéger le siège. Le joint même se voit ainsi protégé des fluides abrasifs. ETANCHE TYPE “A” C'est l'étanchéité standard. ETANCHE TYPE “B” Cette étanchéité est formée de l'élastomère du siège et d'un anneau renforcé assurant la disposition du joint .. ce qui se traduit par une légère diminution de la section d'entrée. Max (ºC) 50 50 120 240 260 300 1200 pH 6-8 6-8 4 . C'est une frette en acier inox qui assure le maintien du joint.SIEGE/JOINTS Matériel Métal/Métal EPDM (E) Nitrile (N) Viton (V) T. huiles et graisses Hydrocarbures et solvants Températures élevées Silicone (S) PTFE (T) 250 250 Produits alimentaires Résistant à la corrosion Matériel Coton Suiffé (AH) Coton Sec (AS) GARNITURES T. écrou Dispose en plus d'un graisseur.Rallonges et colonnes de manoeuvre DN 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600 700 750 800 900 1000 A 40 40 50 50 50 60 60 70 70 96 100 106 110 110 110 110 110 110 110 B 124 139 154 174 192 217 270 326 380 438 493 546 620 714 834 884 1015 1040 1150 C 90 90 90 90 104 104 118 118 118 193 193 197 197 197 400 400 320 320 320 D 105 115 124 140 150 175 205 250 300 338 392 432 485 590 686 760 795 900 980 E 135 152 168 193 217 243 318 373 423 503 553 603 663 763 890 945 989 1118 1220 F 48 48 48 48 52 52 63 63 63 68 68 68 68 68 74 74 74 74 74 ØG 200 200 200 200 250 250 300 300 300 410 410 550 550 550 800 800 800 800 800 H 429 456 481 522 606 657 830 1030 1130 1341 1445 1610 1723 2038 2370 2579 2737 3051 3319 Poids 7 8 9 11 15 18 30 44 58 96 (kg.volant en fonte . Disponible : DN 50 à DN 1200 Options : (sur demande) . ainsi que d'un capuchon de protection pour la tige.) 124 168 192 245 405 455 512 680 865 .tige .Dispositifs de blocage .COMMANDE MANUELLE : VOLANT A TIGE MONTANTE Composée d'un : . 8 20 .6 16 .6 14 .-4 .-4-4 4-4 4-4 4-4 4-4 6-6 6-6 10 .8 16 .-4 . classe 150(*) DN 2” 2 1/2” 3” 4” 5” 6” 8” 10” 12” 14” 16” 18” 20” 24” 28” 30” 32” 36” 40” K 4 3/4“ 5 1/2” 6” 7 1/2” 8 1/2” 9 1/2” 11 3/4” 14 1/4” 17” 18 3/4” 21 1/4” 22 3/4” 25” 29 1/2” 34” 36” 38 1/2” 42 3/4” 47 1/4” nº 4 4 4 8 8 8 8 12 12 12 16 16 20 20 28 28 28 32 36 M 5/8” UNC 5/8” UNC 5/8” UNC 5/8” UNC 3/4” UNC 3/4” UNC 3/4” UNC 7/8” UNC 7/8” UNC 1” UNC 1” UNC 1 1/8” UNC 1 1/8” UNC 1 1/4” UNC 1 1/4” UNC 1 1/4” UNC 1 1/2” UNC 1 1/2” UNC T 3/8” 3/8” 3/8” 3/8” 3/8” 1/2” 1/2” 3/4” 3/4” 7/8” 1” 1” 1” 1” 3/4” 3/4” 3/4” 3/4” 4 .6 20 .-4 .8 20 .10 Trous taraudés borgnes Trous traversants ANSI B16.8 20 .-4-4 4-4 4-4 4-4 6-6 6-6 8-4 10 .INFORMATION CONCERNANT DIMENSIONS DES BRIDES DIN PN10 DN 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 K 125 145 160 180 210 240 295 350 400 460 515 565 620 725 840 950 1050 1160 1380 nº 4 4 8 8 8 8 8 12 12 16 16 20 20 20 24 24 28 28 32 M M-16 M-16 M-16 M-16 M-16 M-20 M-20 M-20 M-20 M-20 M-24 M-24 M-24 M-27 M-27 M-30 M-30 M-33 M-36 T 10 10 10 10 10 14 14 18 18 22 24 24 24 24 20 20 20 20 30 4 .5.6 14 .6 14 .6 14 .6 14 .8 22 -10 26 -10 (*) à partir de DN 24" on applique la norme MSS SP 44 (classe 150) Trous taraudés borgnes Trous traversants 1 1/2” UNC3/4” .6 10 .8 22 .8 20 .6 10 . . . . 3.DN 50 A 300 .5 F4 150 170 180 190 200 210 230 250 270 L n-d1 F5 250 4-Ø19 270 4-Ø19 280 8-Ø19 30 8-Ø19 325 8-Ø19 350 8-Ø23 400 8-Ø23 450 12-Ø23 500 12-Ø23 H 260 270 305 345 355 464 570 666 760 1. 2. NORMES MODELE : DIN 3352 part 4 ECARTEMENT ENTRE BRIDE : EN 558-1 BRIDE : EN 1092-2 NORME ESSAI : EN 12266-1 .ROBINET VANNE À BRIDES PN 10 .350 mm PRESSION NOMINAL 16 PRESSION D'ESSAI CORPS 24 PRESSION D'ESSAI SIEGE 17.6 MATERIAUX FONTE GGG 50 MILIEU EAU DN 50 65 80 100 125 150 200 250 300 g 99 118 132 156 184 211 266 319 370 C 125 145 160 180 210 240 295 350 400 D 165 185 200 220 250 285 340 395 445 f 3 3 3 3 3 3 3 3 4 t 19 19 19 19 19 19 20 22 24.AVEC VOLANT OU CARRÉ DE MANŒUVRE CARACTERISTIQUE TECHNIQUE DIAMETRE NOMINAL 50 . 4. Presión mínima de estanqueidad: 0. Dos resortes por válvula para equilibrar la fuerza en cada plato / Two springs for equilibrated forces on the plates. Tipo de conexión: Para montaje entre bridas PN-10/16/25 y ANSI-150# (otros consultar). Operating temperatures -10ºC +120ºC (for other temperatures inquire). ENSAYOS / TEST Asiento: 1. Compresores con baja presión / Air-compressors. Máxima presión de trabajo dependiendo de la construcción (a consultar). Ensuring the protection of pumps against flow inversion. Flujo simétrico conseguido por el eje tope o por pieza tope a la apertura total de los platos.Clapet de Non Retour à Double Battant / Dual Plate Check Valves APLICACIONES /APPLICATIONS Estaciones de bombeo y redes de distribución para agua limpia. Asiento vulcanizado en el cuerpo / Seal vulcanized on the seat of the body. CURVAS PERDIDA DE CARGA / PRESSURE DROP CURVE DIAGRAMA PERDIDA DE CARGA PARA AGUA EN CONDICIONES NORMALES / PRESSURE DROP CURVE FOR NORMAL CONDITIONS DN-50 DN-65 DN-80 D p (m. Topes en los platos para reducir esfuerzos en las orejetas de giro. Redes contra incendios / Fire protection networks.w. Pumping stations and networks for clean water distribution. Stops on plates to reduce friction between ears of platesand shaft. Symmetrical flow obtained by the centering pin when the plates are fully opened. Baja pérdida de carga / Low pressure drop.5 x nominal pressure. Maximum working pressures depending on material construction. irrigación (aguas filtradas).1 1 10 50 100 500 1000 10000 100000 CAUDAL / FLOW (m3/h) DN-1000 DN-100 DN-125 DN-150 DN-200 DN-250 DN-300 DN-350 DN-400 DN-450 DN-500 DN-600 DN-700 DN-800 DN-900 . VENTAJAS TÉCNICAS /TECHNICAL PERFORMANCES Distancia entre caras muy corta con buenas características hidráulicas. Connections: For mounting between flanges PN 10/16/25 and ANSI 150# (for others inquire). Instalación horizontal o vertical / Horizontal and Vertical installation in pipeline.c.) 10 5 1 0.1 x presión nominal / Seat: 1. Asiento: según categoría A estándar ISO 5208. Aplicaciones con varios fluidos (a consultar). irrigation (filtered water). Cáncamo para fácil manipulación a partir de DN 250 / Lifting rings from DN 250. Cierre ayudado por resorte (reduce el golpe de ariete) / Springs helping closing the plates (reducing waterhammer). Cuerpo: 1. Límites de temperatura: -10ºC a 120ºC (otras temperaturas consultar).1 x nominal pressure. Compacta / Compactness. Short Face To Face connection with good hydraulic performance. DATOS TÉCNICOS / TECHNICAL DATA Dimensiones: DN 50 a DN 1200. Applications with different fluids (to be consulted). Seating: class A according to standard ISO 5208.5 x presión nominal / Body: 1. / Range: DN 50 to DN 1200.5 bars.5 0.5 bar Minimum backpressure for tightness: 0. Asegurando la protección de la bomba contra la inversión del fluido. 98 0.7 0.21 3.29 1. BATTANTS/PLATES PN16 PN25 3. SIEGE/ SEAT 350 400 EN-GJL450 250 500 600 700 800 EN-GJS400-15 900 1000 1200 WCB A-216 EN-GJS400-15 EN-GJS400-15 WCB A-216 AISI-304 AISI-304 AISI-302 AISI-304 ACIER/ STEEL NBR BUNA-N WCB A-216 WCB A-216 WCB A-216 NON STANDARD / NON STANDARD DN 40 . BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU EPDM. SIEGE/ O-RING PLUG SEAT INOX /STAINLESS STEEL.67 0. ACIER/STEEL.79 0. BATTANTS/PLATES PN16 PN25 3.76 0.96 1.21 3.9 3 4 6 8.43 12.05 2. RESSORTS/ SPRINGS 6. DUPLEX. VITON BUNA-N Fte DUCTILE/DUCTILE. GOUPILLE/ STOP PIN 5. AXE/SHAFT 4. BUTEE/KEY 5. BUTEE/KEY voir / see PN10 TALADRO BRIDAS / FLANGE DRILLING 7. SIEGE/ SEAT 5.5 15 25 34 53 68 98 115 175 258 340 510 750 1200 consulter / please inquire consulter / please inquire ØA ØB STANDARD / STANDARD DN 40 . INOX/STAINLESS STEEL. DUPLEX INCONEL EPDM. INOX/ STAINLESS STEEL.59 POIDS / WEIGHT (kg. RESSORTS/ 6. INCONEL . ACIER/STEEL. RONDELLES/ SPRINGS WASHERS 7. DUPLEX.DN 300 Nº PART / PART DN 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 INCH PN10 1. VITON. METAL-METAL AISI-316. BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU INOX/ STAINLESS STEEL. DUPLEX. BRONZE-ALU/BRONZE-ALU ACIER/STEEL. CORPS/BODY INCH 2. DUPLEX. BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU BRONZE-ALU INOX / STAINLESS STEEL. RONDELLES/ SPRINGS WASHERS EN-GJS-400-15 WCB A-216 AISI-316 CF-8M AISI-316 AISI-316 ACIER/ STEEL NBR BUNA-N EN-GJL-250 EN-GJS400-15 EN-GJS-400-15 WCB A-216 STANDARD / STANDARD DN 350 .DN 1200 Nº PART / PART DN INCH PN10 1. STAINLESS STEEL. JOINT/ 7.1 9 7 Clapet de Non Retour à Double Battant Dual Plate Check Valves DIMENSIONS / DIMENSIONS WAFER DIN3202 K3 3 ØA DN (mm) INCH ØB PN25 ANSI150# voir / see PN10 104 124 137 164 194 220 275 338 402 450 514 543 607 713 826 934 1042 1155 (mm) F to F (mm) Kv (m³/h) ØA ØB 2 8 4 FtoF 1 2 9 3 5 6 4 5 6 8 7 FtoF 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 PN10 94 108 128 143 164 194 220 275 330 380 440 491 540 596 698 812 920 1020 1126 1344 PN16 CRACKING PRESSURE (mbar) 3.17 1. BOUCHON/ 9. DUPLEX.17 1. KLINGERIT EPDM. DUPLEX.42 2.) 556 620 737 807 914 1014 1130 1344 284 338 402 460 514 565 625 733 834 942 1042 1155 56 56 62 70 90 110 130 195 245 292 340 380 435 490 580 670 775 870 965 1150 43 43 46 64 64 70 76 89 114 114 127 140 152 152 178 229 241 241 300 350 45 45 80 130 250 515 795 1460 2590 3500 4650 6300 8600 11200 20650 34450 39200 53400 77500 130000 PN10/16 PN25 ANSI150# 1. JOINT/ O-RING 9. DUPLEX INOX /STAINLESS STEEL. JOINT/ O-RING 9.2 1. aprox.55 1. BOUCHON/ PLUG 8. AXE/SHAFT 4. AXE/SHAFT 4.1 1. RESSORTS/ 6. DUPLEX. BRONZE-ALU/ BRONZE-ALU INOX/ INOX/ STAINLESS STEEL. RONDELLES/ WASHERS TALADRO BRIDAS / FLANGE DRILLING 8.85 2.DN 1200 Nº PARTE / PART DN DN 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 INCH 1. CORPS/BODY PN16 PN25 INCH PN10 INCH 2. INOX /STAINLESS STEEL. NEOPRENE.08 0. CORPS/BODY PN16 EN-GJL250 EN-GJS400-15 WCB A-216 PN25 EN-GJS400-15 INCH PN10 INCH 2.9 0. BOUCHON/ PLUG 8. BATTANTS/PLATES 3.63 0. BRONZE-ALU/BRONZE-ALU Fte Ductile revétue EPDM/ DUCTILE IRON RUBBER LINED. VITON. x Garanti l’entrée d’air à grand débit lors de la vidange des conduites. B 8 5 4 3 2 A C L 6 7 1 D1 D2 D3 Tous les matériaux en contact avec le fluide sont conformes aux normes alimentaires en vigueur Brides Encombrements Pression de service Pression min. facilitant l’écoulement de l’ eau. x Dégazage de point haut pendant le fonctionnement.VENTOUSE TRIPLE FONCTION A DEUX FLOTTEURS DESCRIPTION Ventouse automatique pour l’ évacuation de l’ air durant le remplissage ou la vidage d’ une conduite et suppression de les poches d’ air quand la conduite est sous pression. CARACTERISTIQUES TECHNIQUES Triple fonction: x Evacuation de l’air à grand débit lors du remplissage des conduites. Revertêment DIN – ISO – ANS – BS 4505 DN 40 – 300 PN 10 – 16 – 25 0.5 bar Poudre epoxy 200 microns . VENTOUSE TRIPLE FONCTION A DEUX FLOTTEURS DIMENSIONS PN10/16/25 (mm) TYPE 8 5 4 3 2 B DN 50 65 80 100 80 100 100 125 150 200 250 300 D2 125 145 160 180 160 180 180 210 240 295 350 400 D3 165 185 200 220 200 220 220 250 285 340 395 445 A 270 270 270 270 350 350 420 420 420 420 420 420 B 166 166 166 166 240 240 265 265 265 265 265 265 C 86 86 86 86 112 112 128 128 128 128 128 128 L 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125 400 600 C L 6 A 7 1 D1 D2 D3 900 CAPACITE DE DEBIT . Joint de Démontage Type “A” Dimensions en mm DN D 40 50 65 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1400 1500 1600 150 165 185 200 220 250 285 315 340 395 445 505 565 615 670 780 895 1015 1115 1230 1340 1455 1675 1785 1915 n 4 4 4 8 8 8 8 8 8 12 12 16 16 20 20 20 24 24 28 28 32 32 36 36 40 PN10 d2 M16 M16 M16 M16 M16 M16 M20 M20 M20 M20 M20 M20 M24 M24 M24 M27 M27 M30 M30 M33 M33 M36 M39 M39 M45 L1 180 180 180 200 200 200 200 220 220 220 220 230 230 250 260 260 260 290 290 290 300 320 360 380 390 L2 280 280 280 310 310 310 320 340 340 360 360 360 370 390 390 410 410 460 460 480 480 520 560 590 600 D 150 165 185 200 220 250 285 315 340 405 460 520 580 640 715 840 910 1025 1125 1255 1355 1485 1685 1820 1930 n 4 4 4 8 8 8 8 8 12 12 12 16 16 20 20 20 24 24 28 28 32 32 36 36 44 PN16 d2 M16 M16 M16 M16 M16 M16 M20 M20 M20 M24 M24 M24 M27 M27 M30 M33 M33 M36 M36 M39 M39 M45 M45 M52 M52 L1 180 180 180 200 200 200 200 220 220 230 250 260 270 270 280 300 300 320 320 340 340 360 380 400 420 L2 280 280 280 310 310 310 320 340 340 370 410 410 430 430 440 480 480 520 520 560 560 600 630 660 690 1975 40 D 150 165 185 200 235 270 300 330 360 425 485 555 620 670 730 845 960 1085 1185 1320 1420 1530 1755 n 4 4 8 8 8 8 8 12 12 12 16 16 16 20 20 20 24 24 28 28 32 32 36 PN25 d2 M16 M16 M16 M16 M20 M24 M24 M24 M24 M27 M27 M30 M33 M33 M33 M36 M39 M45 M45 M52 M52 M52 M56 M56 M56 500 830 L1 190 200 200 210 220 220 230 230 230 250 250 270 280 280 300 320 340 360 380 400 420 450 470 L2 310 310 310 330 340 370 370 370 370 410 410 440 480 480 480 520 530 600 600 650 700 720 800 . 0 13.5 22.0 φE 23 23 28 28 31 34 37 N 12 12 16 20 20 24 28 M M12 M12 M16 M16 M16 M16 M16 n 6 6 8 10 10 12 14 Adaptateur de bride pour Tuyau PVC ( Bride percée selon BS 4504:1989 PN 10 ) DN 300 Dimension in mm φE 23 D2 315 D3 370 D4 400 D5 455 Do L 90 t 10.5 N 12 M M12 n 6 .Adaptateur de Bride (PN10) ISO2531:2000/BSEN545:2000 SPECIFICATIONS Boulons & Ecrous (5) Bride/Corps (1) Bride de serrage (3) Joint d'Etanchéité (4) Acier Electrozingué Fonte Ductile Fonte Ductile EPDM BS 729:1971.0 35.0 12.0 A 3 4 4 4 5 5 5 B 19.5 16.0 11.0 30.5 35.0 10.0 20.ISO1461 BS 2789:1985 Grade 420-12 BS 2789:1985 Grade 420-12 BS 2494:1990 Type W Minimum 250-300 µm d'épaisseur Revêtement Epoxy Adaptateur de bride pour Tuyau Fonte Ductile ( Bride percée selon BS 4504:1989 PN 10 ) Dimensions en mm DN 250 300 400 500 600 800 1000 D2 274 326 429 532 635 842 1048 D3 319 370 480 582 682 901 1112 D4 350 400 515 620 725 950 1160 D5 400 455 565 670 780 1015 1230 Do L 90 90 110 115 115 115 115 t 9.0 A 4 B 20.5 20.0 18. Raccords Fonte Ductile à Brides (PN10)  Coude FD BB à 900 DN 500* 600* 800 1000 b 600 700 900 1100 D 670 780 1015 1230 K 620 725 950 1160 * : Coude à Brides Mobiles Coude FD BB à 450 DN 300 b 400 D 455 K 400 Coude FD BB à 11.250 DN 300 500 b 400 375 D 455 670 K 400 620 Raccords Fonte Ductile à Brides(PN10)  Té FD BBB DN1 1000 1000 DN2 200 300 L 770 880 h 705 720 D1 1230 1230 K1 1160 1160 D2 340 455 K2 295 400 Cône FD BB DN1 600 200 DN2 500 100 L 600 600 D1 780 340 K1 725 295 D2 670 220 K2 620 180 Bride Pleine FD DN F D 100 800 1000 19 35 40 220 1015 1130 Double socket elbow 90° / 1 / 4 with TYTON®-sockets PN 10/16 Coudes 90° / 1 / 4 à 2 emboîtements TYTON® PN 10/16 selon EN 545 according to EN 545 dimensions in mm dimensions en mm DN Lu e kg/piece kg/pièce PN 10/16 800 1000 820 970 15,6 18,0 605 1045 Double socket bend 45° / 1 / 8 with TYTON®-sockets PN 10/16 Coudes 45° / 1 / 8 à 2 emboîtements TYTON® PN 10/16 selon EN 545 according to EN 545 dimensions in mm dimensions en mm DN Lu e kg/piece kg/pièce PN 10/16 800 370 15,6 434 Weight estimation quide! Poids indicatifs! Vérification des épaisseurs de la tuyauterie des SP . 51 mm Adopted thickness en = 4.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.8) * Design temperature T = 80. TEST PRESSURE .010 MPa Overpressure due to static head .r.589 MPa MAX. B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.010 MPa Tube internal diameter Di = 106.EN Rev.: DN100 .Milano.I.I.300 MPa Test pressure pt' = 4.BONATE SOTTO (BG) 1/ 5 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.INTERNAL = 14. Via 2 Giugno 19/16 24040 .4.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.17 MPa 160.INTERNAL = 9.Nr 166) SA 106 Gr. DESIGN PRESSURE . 2002 up to issue 28 (Clause 7 .4.M.01-TYv/aIp TUBE POS.662 MPa .Test pt = pht'+pt' = 4.l.00 Corrosion allowance c = 0.Italy .67 MPa 229.20 mm Joint efficiency z = 1.000 MPa Overpressure due to static head .429 MPa SHELL .Design p =ph'+p' = 0.52 MPa ----------.INTERNAL: 1.621 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 1.401 MPa .310 MPa calculation pressure .INTERNAL: 1.PRESSURES ---------------------------------MAX.43*P' = 0. 2.010 MPa Calculation pressure .2)---------Design pressure P' = 0. srl .05 According to EN 13445-3 Ed.Design ph' = 0.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.test pht' = 0.455 mm -----------------------------.25*P'*fA/f = 0.I S.C.05 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 0. 2.INTERNAL = 7.00 Corrosion allowance c = 0.r.300 MPa Test pressure pt' = 4.Design ph' = 0.6.4.25*P'*fA/f = 0.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.EN Rev.I S.43*P' = 0.I.010 MPa Calculation pressure .C.INTERNAL: 1.79 mm Adopted thickness en = 6.005 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.BONATE SOTTO (BG) 2/ 5 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.3 According to EN 13445-3 Ed.429 MPa SHELL .Test pt = pht'+pt' = 4.17 MPa 160.PRESSURES ---------------------------------MAX.738 MPa MAX.M.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0. Via 2 Giugno 19/16 24040 .: DN200 .01-EYv/aIp TUBE POS.832 MPa .67 MPa 229.624 mm -----------------------------.000 MPa Overpressure due to static head .Design p =ph'+p' = 0.310 MPa calculation pressure .Italy . 2002 up to issue 28 (Clause 7 .8) * Design temperature T = 80.l.Milano. DESIGN PRESSURE .INTERNAL = 11.INTERNAL: 1.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.test pht' = 0.2)---------Design pressure P' = 0.I.52 MPa ----------. TEST PRESSURE .401 MPa . srl .Nr 166) SA 106 Gr.30 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.010 MPa Tube internal diameter Di = 206. B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.010 MPa Overpressure due to static head .50 mm Joint efficiency z = 1. Nr 166) SA 106 Gr.274 mm -----------------------------.8) * Design temperature T = 80.6. DESIGN PRESSURE .I.EN Rev.Milano.I. srl .118 MPa MAX.r.INTERNAL = 6.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.INTERNAL: 1.000 MPa Overpressure due to static head .80 mm Joint efficiency z = 1. 2002 up to issue 28 (Clause 7 .43*P' = 0.01-RYv/aIp TUBE POS.429 MPa SHELL . B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.C.PRESSURES ---------------------------------MAX.: DN400 .INTERNAL = 4.M.010 MPa Tube internal diameter Di = 393.Design p =ph'+p' = 0.52 MPa ----------.Design ph' = 0.300 MPa Test pressure pt' = 4.test pht' = 0.010 MPa Calculation pressure .17 MPa 160.00 Corrosion allowance c = 0.I S.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.Italy .67 MPa 229.299 MPa .l.2)---------Design pressure P' = 0.Test pt = pht'+pt' = 4.30 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.010 MPa Overpressure due to static head . 2.BONATE SOTTO (BG) 3/ 5 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S. TEST PRESSURE .310 MPa calculation pressure . Via 2 Giugno 19/16 24040 .3 According to EN 13445-3 Ed.79 mm Adopted thickness en = 6.401 MPa .INTERNAL: 1.25*P'*fA/f = 0.4.199 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 4. I.INTERNAL = 7.96 mm Joint efficiency z = 1.310 MPa calculation pressure .8) * Design temperature T = 80. DESIGN PRESSURE .997 MPa MAX.I.25*P'*fA/f = 0.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.19 mm Adopted thickness en = 9.520 mm -----------------------------.Milano. B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.000 MPa Overpressure due to static head .67 MPa 229.01-NZv/aIp TUBE POS.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.r.00 Corrosion allowance c = 0.Test pt = pht'+pt' = 4.52 MPa ----------. 2002 up to issue 28 (Clause 7 .52 According to EN 13445-3 Ed.Nr 166) SA 106 Gr.4.Italy .Design p =ph'+p' = 0. 2.C.429 MPa SHELL .BONATE SOTTO (BG) 4/ 5 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.INTERNAL: 1. Via 2 Giugno 19/16 24040 .52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.643 MPa .010 MPa Tube internal diameter Di = 488.PRESSURES ---------------------------------MAX.9.010 MPa Calculation pressure .17 MPa 160.INTERNAL = 4.2)---------Design pressure P' = 0.INTERNAL: 1.l.698 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 5.010 MPa Overpressure due to static head .M.43*P' = 0.: DN500 .I S.401 MPa .Design ph' = 0. srl .test pht' = 0.EN Rev. TEST PRESSURE .300 MPa Test pressure pt' = 4. 2002 up to issue 28 (Clause 7 .Design p =ph'+p' = 0.507 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 6.8) * Design temperature T = 80.test pht' = 0.I.INTERNAL: 1.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.C.10 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.01-vXv/aIp TUBE POS.EN Rev.Italy .010 MPa Tube internal diameter Di = 595.: DN600 . DESIGN PRESSURE .7.010 MPa Overpressure due to static head .l.401 MPa .153 mm -----------------------------.89 mm Adopted thickness en = 7.43*P' = 0. TEST PRESSURE . B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.I S. Via 2 Giugno 19/16 24040 .INTERNAL: 1.00 Corrosion allowance c = 0.310 MPa calculation pressure .M.1 According to EN 13445-3 Ed.BONATE SOTTO (BG) 5/ 5 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.429 MPa SHELL .4.INTERNAL = 3.Nr 166) SA 106 Gr.Milano.Test pt = pht'+pt' = 4.40 mm Joint efficiency z = 1.Design ph' = 0. srl .000 MPa Overpressure due to static head .00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.INTERNAL = 4.17 MPa 160.r.25*P'*fA/f = 0.67 MPa 229.I.081 MPa MAX.300 MPa Test pressure pt' = 4.PRESSURES ---------------------------------MAX.010 MPa Calculation pressure .714 MPa . 2.2)---------Design pressure P' = 0.52 MPa ----------. 010 MPa Overpressure due to static head .450 MPa Overpressure due to static head . B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.BONATE SOTTO (BG) 1/ 3 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.M.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.43*P' = 0.524 MPa .Milano.010 MPa Calculation pressure .17 MPa 160.l. TEST PRESSURE .2)---------Design pressure P' = 0.25*P'*fA/f = 0.310 MPa calculation pressure .I.Design ph' = 0.460 MPa Tube internal diameter Di = 798.4.test pht' = 0.01-QYv/aIp TUBE POS. DESIGN PRESSURE .302 MPa MAX.PRESSURES ---------------------------------MAX.10 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 1.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.Test pt = pht'+pt' = 0.INTERNAL: 1.C. srl .Design p =ph'+p' = 0.INTERNAL = 3.67 MPa 229.INTERNAL: 1.89 mm Adopted thickness en = 7.I S.429 MPa SHELL .I. Via 2 Giugno 19/16 24040 .Nr 166) SA 106 Gr.r.Italy .7.8) * Design temperature T = 80.INTERNAL = 2.300 MPa Test pressure pt' = 0. 2002 up to issue 28 (Clause 7 .717 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 1.693 mm -----------------------------. 2.: DN800 .52 MPa ----------.1 According to EN 13445-3 Ed.60 mm Joint efficiency z = 1.401 MPa .00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 0.00 Corrosion allowance c = 0.EN Rev. DESIGN PRESSURE .INTERNAL: 1.19 mm Adopted thickness en = 9.Milano.188 mm -----------------------------.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.I.PRESSURES ---------------------------------MAX.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.52 MPa ----------. 2002 up to issue 28 (Clause 7 .010 MPa Calculation pressure .C.4.460 MPa Tube internal diameter Di = 992.Test pt = pht'+pt' = 0.Design p =ph'+p' = 0.test pht' = 0.483 MPa MAX.BONATE SOTTO (BG) 2/ 3 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.52 According to EN 13445-3 Ed.Nr 166) SA 106 Gr.401 MPa .INTERNAL = 2.Design ph' = 0.2)---------Design pressure P' = 0. B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.67 MPa 229.429 MPa SHELL .310 MPa calculation pressure .l.9.: DN1000 .800 MPa . Via 2 Giugno 19/16 24040 .17 MPa 160.218 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.INTERNAL = 3.00 Corrosion allowance c = 0.01-KZv/aIp TUBE POS.450 MPa Overpressure due to static head .r.Italy .010 MPa Overpressure due to static head . TEST PRESSURE .I.EN Rev.I S.8) * Design temperature T = 80. srl .52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 2.43*P' = 0.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.INTERNAL: 1. 2.25*P'*fA/f = 0.300 MPa Test pressure pt' = 0.M.96 mm Joint efficiency z = 1. 25*P'*fA/f = 0.C.433 mm * TEST : e= pt*(Di+2£)/(2*ftest-Pt)+£ = 2.0 °C * * * * MATERIAL :(Rec.CHECK UNDER INTERNAL PRESSURE (EN 13445-3 Clause 7.INTERNAL = 2.010 MPa Calculation pressure .148 MPa .INTERNAL: 1.52 MPa ----------.429 MPa SHELL .4.I S.17 MPa 160.BONATE SOTTO (BG) 3/ 3 Cliente: SINCO Disegno: TUBAZIONI Software by SANT'AMBROGIO S.16 mm Joint efficiency z = 1. B ASME2007 PMA NOMINAL DESIGN STRESS-DESIGN NOMINAL DESIGN STRESS-AT ROOM TEMPERATURE NOMINAL DESIGN STRESS-HYDRAULIC TEST f = fA = ftest= 150.I.I.460 MPa Tube internal diameter Di = 1200.test pht' = 0.19 mm Adopted thickness en = 9. TEST PRESSURE .056 MPa MAX. 2002 up to issue 28 (Clause 7 .310 MPa calculation pressure .300 MPa Test pressure pt' = 0. srl . 2.010 MPa Overpressure due to static head .396 mm -----------------------------.52 According to EN 13445-3 Ed.Nr 166) SA 106 Gr.INTERNAL = 3.401 MPa .43*P' = 0.67 MPa 229.450 MPa Overpressure due to static head . DESIGN PRESSURE .Italy .00 Corrosion allowance c = 0.Milano.Design ph' = 0. Via 2 Giugno 19/16 24040 .Test pt = pht'+pt' = 0.r.EN Rev.52 mm * DESIGN : e= p*(Di+2c+2£)/(2*f*z-P)+c+£ = 2.00 mm Wall undertolerance (£M + £E) £ = 1.M.l.Design p =ph'+p' = 0.01-EZv/aIp TUBE POS.8) * Design temperature T = 80.INTERNAL: 1.9.2)---------Design pressure P' = 0.: DN1200 .PRESSURES ---------------------------------MAX.
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