DTU 13.12 03 1988 DTU P 11-711 reglas para el cálculo de cimentaciones superficiales Análisis Este documento sustituye a las DTU 13.1 reglas de cálculo "Cimentaciones superficiales" de febrero 1968. Cambios noviembre 1988 Errata incorporados en 2296 aparecieron en el libro. Resumen · Lista de autores · Capítulo 1 alcance y el objetivo · Capítulo 2 fundación trabajos de diseño · 2.1 La reacción del suelo · 2.2 Acciones y tensiones · 2,3 obras Foundation Pruebas · 2.3.1 último estado límite de resistencia · 2.3.2 último estabilidad de la forma estado límite · 2.3.3 Estado límite de equilibrio estático · 2.3.4 estado límite de servicio sostenibilidad vis-à-vis · 2.3.5 Estado límite vis-à-vis las deformaciones Servicio · 2.4 Casos especiales · · 2.4.1 Las fundaciones en suelos difíciles · 2.4.2 Las fundaciones en diferentes niveles · 2.4.3 Cimentaciones superficiales cerca de la pila de libros · 2.4.4 Las fundaciones en las inmediaciones de las excavaciones y terraplenes · 2.4.5 Precauciones sobre la congelación · 2.4.6 Fundamentos antivibratorios · 2.5 Requisitos de construcción · · 2.5.1 Conjunto de ruptura · 2.5.2 Junta de Expansión · 2.5.3 mínima encadenamientoRefuerzo · 2.5.4 refuerzo de Ubicación · 2.5.5 Aceros de espera · Capítulo 3 para determinar la tensión de diseño q · · 3.1 Cálculo de la tensión derivada de la experiencia · 3.2 Determinación del valor final que · · 3.2.1 Las pruebas de laboratorio · 3.2.2 Pruebas presiométricos · 3.2.3 Pruebas penetrométricos · 3.3 Evaluación de los asentamientos · · 3.3.1 Evaluación basada en pruebas de laboratorio · 3.3.2 Evaluación de las pruebas presiométricos · 3.3.3 Evaluación de los asentamientos de las pruebas penetrómetro (estática, dinámica, SPT) · Apéndice 1 zapatas continuas bajo paredes transversalmente desarmados · Apéndice 2 varillas método · · Generales · Aplicación de las bielas al método de cálculo de las plantas en el suelo · Zapatas continuas bajo paredes transmiten una carga uniformemente centrado · Base cuadrada en soles mensajes cuadrados · Zapatas base rectangular como postes rectangulares Miembro de la Comisión DTU en cimentaciones superficiales Presidente, Sr. JALIL SOCOTEC Moderador Sr. ADAM, Director del Reglamento de la Federación Nacional deBuilding. Co-Relatores MM · JALIL (SOCOTEC) · COIN (Director Técnico de la SAE) miembros. MM · AMAR representandoLCPC · BLEVOT representando SECURITAS Oficina · BOLLE, representando SPIE Batignolles- · BUSH y ISNARD representa el VERITAS · CLAUZON representandoUNM · COLLIN, representando ITBTP-cado · CUNIN en representación dela CEP · GERY, representando GERY-DUTHEIL Construction Company · Gonin, ESTUDIOS SIMECSOL representante · HABIB, en representación del Laboratorio de Mecánica de Sólidos · HURTADO, que representa la SUELOS Y ESTRUCTURAS Empresa · Lebégue y Tchengrepresentando CEBTP · Mingasson representandoSOCOTEC · Perchat representandoFNB · que representanREIMBERT Ingenieros Consejos Francia · ROUSSEAU, en representación de la Compañía SOLETCO · PAREZ representael SUELO-TEST Empresa · Schmol representael SNBATI 2. torres de agua. zapatas corridas.1 SoilLa reacción reaccióndel suelo en una estructura definida al menos en esquema. Por lo tanto. .· Verzat representael CSMBA Capítulo 1 alcance y propósito Estas reglas de cálculo son aplicables a los trabajos de cimentaciones superficiales en el hormigón. hormigón armado consiste en zapatas aisladas. Cuando la relación de la anchura a la altura de una base es menor que un sexto y la altura es mayor que 3 m. hay reglas profesionales para chimeneas. tal vez lo más a menudo se caracteriza por último valor qu. es cimentaciones profundas son por lo tanto dentro de la DTU 13. Capítulo 2 fundación trabajos de diseño 2. Estas reglas de cálculo no se ocupan de los cimientos de algunas obras que son objeto de normas específicas. etc.1 se refiere a la acción del agua en las partes sumergidas de la construcción de obras de cimentación. rifles generales y profundas semi-masivo (pozos cortos) Recall las DTU 14. de acuerdo a las reglas de cálculo de la estructura. con el acuerdo de la contratación libro. · limitar Estado vis-à-vis el servicio deformaciones. la alternancia posible compresión-descompresión del suelo y la inclinación probable de la resultante de las cargas aplicadas.5). la combinación de las tensiones debe hacerse de acuerdo con las reglas de cálculo de hormigón armado o. Se permite considerar una reacción del suelo centrado en la resultante general de las fuerzas y respetando a las limitaciones de variación lineal p con el valor normal representativo. 2. por ejemplo BA 68. 2.3 Pruebas fundación trabaja Las estructuras de cimentación tienen que justificarse bajo las reglas de hormigón armado en vigor en los siguientes estados diferentes: · último estado límite de resistencia · límite último estabilidad de la forma estado · limitar estado de equilibrio estático (en particular.2 Acciones ysubraya Participacionesy un montón de estructuras de cimentación se evalúan en base a reglas concretas. de deslizamiento y círculos de deslizamiento) · servicio de estado límite vis-à-vis la sostenibilidad. en particular. El esfuerzo admisible es inferior a la tensión de diseño. Este es actualmente el Reglamento BAEL 83 y. · En casos especiales. el valor representativo de la componente normal de las restricciones asociadas.· Este valor se toma implícitamente en cuenta las dimensiones previsibles suelas de sus respectivos asentamientos. para especificar el valor de la tensión de diseño q. El cálculo q restricción es el menor de dos valores qu / 2 y uno que ofrece a considerar los asentamientos diferenciales en la estructura (ver sección 2. . La reacción de del suelo por lo general puede ser considerada como uniforme bajo la fundación. pero es necesaria para reflejar los asentamientos diferenciales esperados asociados.3. sin exceder qu / 2. alternativamente. · Es posible tener más tensión de diseño como se definió anteriormente. se debe definir para cada situación lo último q valor deu. · El estrés de cálculo utilizado para los controles en las ULS (Estado Límite Último) no debe confundirse con la tensión admisible utilizado previamente con las reglas llamadas "esfuerzo admisible".1 Ultimatede resistencia estatales límite solicitacionesexpresadas por la resultante general de las fuerzas tomadas en el plano de contacto con el suelo y p se deduce.3. · Las aplicaciones de construcción típicamente utilizan para limitar las consecuencias de los asentamientos totales entre la estructura y su entorno. · El informe del suelo tiene como objetivo. 2. se centró en la resultante general de las fuerzas y se caracteriza por el valor de p. Cuando las obras de cimentación son superados por la madera marco estructural o de metal. por lo general en la parte B del capítulo B8 y B9. . . el método del círculo de deslizamiento.2 último estabilidad de la forma estado límite Cuando la estructura que supere la fundación se justificaba por la estabilidad de la forma definitiva del estado límite o estatal flexión compone con el tiempo adicional.3. que es actualmente la BAEL 83. excepto en lo relativo a los dos puntos siguientes: · Condición antideslizante de la fundación en el suelo: · Se debe asegurar que la inclinación de la resultante con respecto a la normal a la fundación plano de contacto con el suelo permanece en el medio ángulo de cono de deslizamiento con un ápice de tal manera que tan δ = 0. 2. se siguen aplicando las normas de hormigón armado en su totalidad. · · · estado general la estabilidad en el caso de pendiente o pendiente empinada. 2. 3). teniendo en cuenta la estructura y el terreno circundante. en el caso de suelo no cohesivo (ver cap.3 Estado límite de equilibrio estático No hay un estado límite de justificación especial de equilibrio estático.Se cumple La justificación de la última resistencia de estado límite vis-à-vis el suelo por la siguiente desigualdad: p ≤ q En el caso de combinación de acciones para las que el viento es acción variable base. Para hormigón armado. · Por ejemplo. el estrés a considerar en la justificación para el estado límite último de la resistencia de la fundación debe tener en cuenta las excentricidades adicionales de efectos de segundo orden. la desigualdad se cumple: p ≤ 1.33 q La justificación de las dimensiones de la fundación y sus placas vis-à-vis las normas concretas es el método de bielas en su ámbito de aplicación o de forma más general cualquier método de la resistencia de los materiales en la medida en que la forma de las piezas permite (método momento o método de la viga). En este último caso.3. . Por el método de bielas ver Apéndice 2.5 · El ángulo de apertura del cono de deslizamiento es en sí limitado por el ángulo de fricción interna del suelo. se refiere a las reglas de hormigón armado en vigor.5 Estado límite vis-à-vis las deformidades de servicio No hay justificación para limitar Estado vis-à-vis las deformaciones servicio.4 Casos especiales 2.3. Para la definición de las declaraciones perjudiciales y altamente perjudiciales. · Para estructuras de concreto. . respectivamente. sección Rebar obtuvo el último estado límite de resistencia se debe aumentar en un 10% o 50%. se encuentran este tipo · en el caso de excavaciones en una gran profundidad. · · 2. 2. 2.2 Las fundaciones en diferentes niveles cuando la subrasante puede dar lugar a una diapositiva en general.en particular.4 Estado límite de servicio sostenibilidad vis-à-vis En ausencia de acciones más específicas de servicio combinaciones de justificación si el agrietamiento de la fundación se considera perjudicial o muy perjudicial. ejecución.1 Las fundaciones en suelos difíciles Las cimentaciones superficiales en terrenos difíciles requieren estudio específico que abarca tanto las áreas de diseño. actualmente la BAEL 83. las bases niveles sucesivos deben ser tales que una pendiente máxima de la base de 3 por 2 de altura conecta los bordes de la las plantas más cercanas. · Esto es.4. la parte inferior está situado en una capa de arcilla · en el caso de las fundaciones basado en un suelo hinchazón cuyas variaciones dimensional fuertemente están condicionados por su contenido de agua. cálculo y de problemas.4. etc.· · 2. salvo en los siguientes casos: · El primer caso se refiere a estructuras indeterminadas calculados teniendo en cuenta los supuestos sobre el movimiento o rotación de los fundamentos.3. es el artículo BAEL B 52 cuando asentamiento diferencial calculada supere l / 500 · · · el tercer caso en DPM receta. de uso particular de ciertas premisas. Es conveniente verificar que las bases de viaje o de rotación que surgen de tensiones así calculadas siguen siendo coherentes con las hipótesis · El segundo caso se refiere a las bases y estructuras cuando se tienen en cuenta los asentamientos diferenciales. por ejemplo. 6Fundaciones antivibratorios Las fundaciones antivibratoriosno están cubiertos en este texto.4 Las fundaciones en las inmediaciones de las excavaciones y de pendiente Si. 2.4. 2. es recomendable bajar en menos 0. cálculo y ejecución de la obra en sí y estructuras vecinas.4. a menos que los arreglos especiales hechas para este propósito.5 disposiciones Detallado .50 m en los países templados. hay excavaciones o la depresión más profunda que el nivel de base. Incluso si el suelo no se congela profundamente. el contenido de agua del suelo subyacente se puede alterar en gran medida por las heladas. y en ocasiones ir más allá de 1 metro de montaña. debe comprobar que las cargas y empujes realizados por fundaciones pueden ser apoyados por su distancia entre asientos. se tomarán las medidas específicas para este fin.4. 2. para equilibrar los empujes y para asegurar el drenaje.3 Cimentaciones superficiales cerca de los libros se amontonan fundaciones superficiales deben ejercer cualquier acción peligrosa en las pilas vecinos.5 Precaucionesgel El nivel de basese debe bajar a una profundidad suficiente para poner el piso del asiento inmune a las consecuencias de la congelación. Si es necesario. así como la fase provisional y en la fase final.Si esta condición no se puede cumplir. 2.4. La capacidad de carga del suelo está mejorando en general con la profundidad. 2. arreglos especiales se deben tomar para evitar el aflojamiento de los tribunales superiores. en las proximidades de la estructura. debido a la altitud y la naturaleza del suelo. Esta profundidad depende de la naturaleza de suelo y clima. Las fundaciones antivibratorios requieren un estudio específico que abarca tanto las áreas de diseño. esta distancia se tomará como 4 cm.5. juntas de dilatación normalmente previstas se luego se detuvieron por encima de las zapatas. De lo contrario. En los bordes afilados o conexión entrante entre 2 paredes.5. de continuidad Chaining también está garantizada por la recuperación.4 refuerzo de la Posición La distancia libre mínima entre cualquier generador externo de cualquier marco y la superficie de la suela o de hormigón de limpieza más cercana debe respetar los recubrimientos exigidos por la normativa de hormigón armado en vigor.2 Las juntas de dilatación En terreno llano. 2. las placas de encadenamiento pueden consistir en barras sucesivas donde la recuperación es de 35 diámetros (o 3 soldaduras de malla soldada). · Está permitido en el caso del único grande de concreto para posponer las placas de encadenamiento a la base de la pared si es de suficiente altura.5.1 BAEL 83.7.3 Refuerzo mínimo encadenamiento Las zapatas bajo la necesidad de la pared. bien consolidadas. Es lo mismo cuando el suelo tiene un repentino cambio de compresibilidad bajo una libro. cortar juntas de control se prefieren bases evitado. · · En el caso de gran longitud.2. 2.6 cm² en el caso de la malla o barras soldada Fe E 500. a menos que de otro modo DPM tiene un encadenamiento cuya sección debe ser de al menos uno de los siguientes: · 3 cm² en el caso de lisa Fe E 215redonda · 2 cm² en el caso de barras de HA Fe E 400 · 1. 2.5. De artículo A.5.1ruptura conjunta Unade la junta debe estar formada entre dos piezas de estructuras adyacentes cuando sufren diferencias significativas de carga y asentamiento.5 Aceros espera . 2. sin ningún problema particular. Capítulo 3 para determinar la tensión de diseño q Determinar la tensión de diseño o bien se puede deducir de la experiencia o puede determinarse por cálculo a partir de los análisis de suelo resultados. . la siguiente tabla muestra el orden de magnitud estrés cálculo de q admitió dependiendo de la naturaleza del suelo.1 Cálculo de la tensión derivada de la experiencia q La tensión de cálculo se puede deducir de la experiencia de la vecina logros existentes para un piso y un libro determinado. estos aceros deben ser devueltos en la parte inferior de las fundaciones cuadrar de nuevo si se calcula al equilibrio o un momento de flexión una fuerza de tracción normal a la base del poste o pared.Cuando se proporciona aceros de espera como polos de cebadores de refuerzo o paredes. 3. Para obtener información. Ellos son dados por la siguiente tabla: .2 Determinación del valor último qu qEl valor finalu se puede calcular de la geotécnica resultados de las pruebas de la subrasante. entonces: Factores de formas: Sq = 1 NC Nγ Nyq son parámetros adimensionales en función Φ. Para un único sometido a una carga vertical de centrado anchura B de longitud L y la fijación de D.1 Las pruebas de laboratorio en las pruebas generales de laboratorio han llevado al conocimiento de los 3 parámetros siguientes: · C:la cohesión · Φ: ángulo de fricción interna · γ: densidad.2. Los valores tomados en cuenta para Φ y C son: · para mantener el equilibrio a corto plazoCuu y Φuu · para el largo plazo el equilibrio C 'y Φ'. 3.3. 5 veces el valor mínimo de la profundidad planificada.En el caso de una carga inclinada de la δ ángulo vertical de 3 términos en la fórmula anterior son cada uno multiplicado por un coeficiente de minorateur. en parte media de calibre adecuado. · Kp es el factor de capacidad de carga que depende de las dimensiones de la base. · pla * espresión límite equivalente neto calculado como el valor medio de la presión neta existiendo limita una profundidad de 1.2Pruebas presiométricos pruebaspresiométricos determinan en los diferentes niveles de los 2 parámetros siguientes: · pl: la presión límite · EM: módulo presiométrico. Es dado por el siguiente cuadro: · · . D con la densidad γ del suelo.segundo 3.5 B situado bajo la planta del pie. tenemos: qu = Ktie pp * + γ. su instalación relativa y el tipo de suelo. a saber: En el caso de cargas excéntricas excentricidad e la anchura a considerar en lugar de ESTB B '= B . el correspondiente límite de la presión neta: pl = p *l -po donde po es el estréshorizontal total en el suelo en cuestión y cuando la prueba se hace para.2.bajo una carga vertical centrada única anchura B. Luego calculado para cada nivel. Sin embargo los límites de presión netas siendo un tope de 1. longitud L y la incrustación de D. Minorateur Este coeficiente se obtiene mediante la siguiente tabla: En el caso de carga excéntrica. el valorKp Te * se multiplica por un coeficientei minorateurδ que tiene en cuenta la inclinación de la tierra y de la instalación relativa. la anchura para ser considerado en lugar de B es: B '= B .2e .· · · En el caso de un ángulo de inclinación δ de la carga en la vertical. la excentricidad e. 3 pruebas penetrómetro 3. Es dado por el siguiente cuadro: · .2.3 veces el promedio sobre 1. descargada parcialmente si los hubiere. el último valor de qu se obtiene mediante la fórmula: qu = Kc qlo iδ +γD · iδ: minorateur coeficiente teniendo en cuenta la inclinación · γ: densidad del suelo.5 B situado debajo de la suela · Resistencias puntos netos se deducen picos de resistencia medidos por el recorte valores superiores a 1. fuerza máxima equivalente calculado como el valor medio de las resistencias de los puntos netos a una profundidad igual a 1. · qesto.1 penetrómetro estático La prueba del penetrómetro estático da un perfil continuo dando penetración resistencia punta qc como una función de la profundidad.5 B fortalezas pico medidos. En una suela sometido a una carga vertical centrada anchura B de longitud L y incrustar D. · · · · · · El caso de los perfiles de penetración que aparecen en el área de acción de las bases de la estructura de valores de qc <0. · kc: factor de ascensor que depende de las dimensiones de la base.3.5 MPa debe ser más estudios antes de elegir el tipo de cimentación y q restricciónu.2.3. su instalación relativa y el tipo de suelo. sobre todo en el caso de suelos arcillosos. los factores de capacidad de carga y los valores de N de la prueba de penetración estándar . curvas que dan la relación entre el ángulo de fricción Φ. Esta prueba da un perfil del número N de golpes para empujar el estándar corer dependiendo de la profundidad. Para un sujeto único a una carga vertical centrada anchura B.1 . la interpretación de los resultados obtenidos con este dispositivo debe hacerse con mucha precaución.3.3 SPT (Standard Penetration Test) Utilizando el SPT debería reservarse para los suelos granulares.2. la longitud L y incrustar D. seguido por la aplicación del artículo 3.2 precedente "pruebas presiométrico". el último valor de qu se obtiene: Sin embargo.3.2.· · · · En el caso de cargas inclinadas y excéntricas.2. realiza la corrección como ya se ha señalado en el artículo 3. 3. 3.2. A continuación.Nγ y Nq de acuerdo con N.2del penetrómetro dinámico La pruebapenetrómetro dinámico permite que un perfil de penetración dando la impulso qresistencia dependiendo de la profundidad. La siguiente tabla da Φ. z espesor como máximo igual a B / 2. Estas normas se refieren a la valoración de la liquidación de una cimentación superficial aislada. para cada capa de la tierra debajo de la base de los siguientes parámetros: · e:o inicial índice vacío · Cc: índice de compresión · σpre: p'. Las pruebas de laboratorio ( oedometers) dar.1 Evaluación basada en pruebas de laboratorio La liquidación final de una fundación es la suma de dos términos: · Si: liquidación inmediata · Sc: liquidación de consolidación. una vez que la estructura terminada. Salvo en obras especiales en los que la carga de funcionamiento es alta vis-à-vis las cargas permanentes y puede ser aplicado en muy poco tiempo. Calculamos el esfuerzo vertical interpuesto por la fundación en su eje a la mitad del espesor de la rebanada a la que se añade la acción al peso de terreno situada más arriba.3.DELTA. presión El suelo debajo de la base se divide en rebanadas .3. La liquidación del tramo correspondiente tiene el valor: . posiblemente déjaugées. el término Si se puede despreciar. 3. σesz el resultado.3 Evaluación de lasde liquidación combinacionesde acción a considerar son los del servicio de estado límite. EM: módulo presiométricosuelo. σ: componente normal de la tensión del suelo bajo las bases para el estado límite de servicio ·.3.La liquidación total Sc se ajusta a la suma aritmética de todas las capas de asentamientos.6 m ·.2 Evaluación de la presiométrico exámenes El arreglo definitivo de una fundación es la suma de dos términos: · Sc: Consolidación dijo compactación · Sd: deviatoric compactación dijo. 3. dependiendo de la relación L / B dan a continuación. . con: donde Bo = 0. · α: Coeficiente reológico dependiendo del tipo de suelo y que figura en las tablas siguientes: · · λc y λs = factores de forma. 3. Apéndice 1 zapatas continuas bajo paredes transversalmentedesarmados zapatas continuasbajo paredes no pueden contener marcos perpendicular al plano medio de la pared si se supone que cumplen las condiciones siguientes: · la pared transmite a la suela carga vertical constante y enfocada · la altura h total de la suela es al menos igual a dos veces el voladizoh. la configuración de compresibilidad que se asignará a las diferentes capas del suelo debajo de la fundación de acuerdo a su naturaleza. dinámicos. es posible estimar. el suelo se corta en capas de espesor B / 2 y numerada de 1 a 16. El valor de EM utilizado para el cálculoSde viene dado por la siguiente fórmula: 3. Sin embargo. usando correlaciones basado en la experiencia.3 Evaluación de los asentamientos de las pruebas penetrómetro (SPT estáticos. 2do con .) Métodos no penetrométricos generalmente permiten la medición directa de los parámetros de compresibilidad del suelo. Estas correlaciones son los más fiable que tenemos para el tipo de suelo considerado de compresibilidad llevado a cabo en el campo o en el laboratorio.En el caso de suelo heterogéneo. El valor de EM utilizado para el cálculo de Sc es el de presiométrico módulo de la primera capa de . la oblicuidad de los enlaces determinada basados fuerzas suelas de tracción que debe ser equilibrado por refuerzos. los marcos inferiores constituyen la tira que equilibra el empuje de la granja. Un conjunto de dos barras de funciones simétricas como tanto una granja cargada ballesta en la parte superior. Es de suponer que las cargas aplicadas a las plantas por los puntos de apoyo (paredes o columnas) se transmiten al suelo (o pilas) por las barras oblicuas. Su validez se ha establecido en estos casos por . Apéndice 2 varillas de método General El "método de bielas" de uso común en Francia desde hace muchos años que se utilizan para calcular el máximo de tierra sobre zapatas (o pila) encontró en la construcción de estructuras.Las notaciones utilizadas en los anexos son los de la Reglas BAEL 83. el método de barras se aplica principalmente a las plantas se centraron en asegurar el suelo una presión uniforme supuesta (o pilas son iguales a las cargas). En rigor. : El área de la sección a través de unidad de longitud de suela de placas inferiores dispuestas transversalmente a su plano medio establece Excepto justificaciones.muchos experimentos sistemáticos. Sin embargo. Sea pu el valor de la carga de diseño por unidad de longitud (en estado límite último)las condiciones. no es necesario llevar a cabo controles sobre el corte y barras de tensión de compresión. pero es importante tener en cuenta estos efectos en la Para un banco rocoso sano y franco.: La aplicación del método consiste en la conexión de varillas El requisito de la> do / 2 para sugerir que. Aplicación de las bielas al método de cálculo de las plantas en el suelo asumido expresamente en lo que sigue que las reacciones de tierra son normales a la superficie de apoyo de la suela. En realidad. el espesor de la placa en los extremos es al menos igual a 6 + Ø 6 cm de diámetro. en particular. que los estribos o barras planteadasse. no es necesario. Zapatas continuas bajo paredes transmiten una carga uniformemente centradas La sección transversal de dichas suelas es coherente con el boceto debajo de la cual se definen las clasificaciones. en las plantas de casos generales sobre el terreno. ejerce fuerzas de fricción que en algunos casos pueden tener una influencia positiva y por lo tanto reducir la sección de los bastidores inferiores definidos a continuación. todas las barras se extienden sobre toda la dimensión 'de la suela y se terminan mediante ganchos u otros anclajes normales equivalentes de curvatura. parece posible extrapolar su aplicación a otros casos. siendo el diámetro de las armaduras en cm. . dentro de los límites especificados a continuación. Zapatas base rectangular como postes rectangulares se trata como si la carga está centrada y presión uniforme sobre la supuesta tierra. Base cuadrada en soles postes cuadrados se trata como si la carga está centrada y presión uniforme sobre la supuesta tierra. Los marcos de la suela consisten en una rejilla de barras ortogonales dos camas literas. la aplicación del método implica bielas condiciones: Una sección común de cada una de las dos barras camas está dada por la fórmula: Excepto justificaciones. Pu la carga de diseño (el estado límite último) transmitido por el punto de apoyo a la suela. estas barras se extienden en cada dirección sobre toda la dimensión de la suela y se completan por medio de ganchos normales o curvas anclajes equivalentes. se debe justificar el comportamiento la única punción. con la misma sección en cada dirección y dispuestos en separación constante.En el caso de la suela en planta correspondiente a las limitaciones de cálculo alta del suelo. Las disposiciones son compatibles con las que se muestran en la siguiente figura que define las votaciones. Si d es la altura media efectiva de las dos camas de refuerzos. En el caso de la suela en la labranza del suelo correspondiente a las limitaciones de altas de cálculo. nos debe justificar el comportamiento de la suela de la punción. . 1penetrómetro estático curvasque dan la relación entre el ángulo de fricción Φ.3.2 Évaluation à partir des essais pressiométriques Tableau de l'article : 3.Parte 1 : Especificaciones técnicascláusulas # 3.2.1 Figuraartículo: 3.2 Fundaciones en los diferentes niveles Figura sección:2.2 Évaluation à partir des essais pressiométriques Tableau de l'article : 3.3.En rigor.5.3.1 Pruebas de laboratorio Figura del artículo 3.2.5.2. la experiencia ha legitimado la extrapolación de las varillas en estos casosmétodo2000)-.2 Évaluation à partir des essais pressiométriques Figure de l'article : Annexe 1 semelles continues sous murs non armées transversalement Figure de l'article : Semelles continues sous murs transmettant une charge uniformément centrée Figure de l'article : Semelles à base carrée sous poteaux de section carrée Liste des tableaux Tableau de l'article : 3.5. se aplica el método de barras sólo si la presión sobre el suelo puede considerarse homogénea si el cargo de la sección de base y que de la suela son geométricamente similares. teniendo factores de capacidad y los valores de N de la prueba de penetración estándar de la figura 'article : 3.2) (septiembre de 1992): Trabajos de cimentación profunda para edificios .2 pruebaspresiométricos Figuradel artículo 3. Título 1 CGT de Obras Sección 1: hormigón armado) + enmienda A1 (CSTB 02 2000 ISBN 2-86891-281-8) Lista de figuras Figura del artículo: Capítulo 1 alcance y propósito del artículo 2. Esta última condición no siempre se realiza y se encuentran a menudo en soles práctica que domina en ambas direcciones son iguales .5 Aceroesperar Figuradel artículo 3.1 Essais de laboratoire Tableau de l'article : 3.1 último estado límite de resistencia de la figura Artículo 2.3.2.2.4.Parte 1: Especificación de las provisiones técnicas + Fe de erratas (noviembre de 2000) (índice de clasificación: P11-221) # 2 . Para obstante. los documentos referenciados Lista # 1 .3.3.1 Figura último estado límite de resistencia a la figura del artículo 2.1 Contrainte de calcul déduite de l'expérience Tableau de l'article : 3.NF P11-221-1 (DTU 14.3.1 último límite dede resistencia Estado la figuradel artículo: 2.BAEL 91 Reglas Revisadas 99 (DTU P18-702) (marzo de 1992): las normas técnicas de diseño y cálculo de estructuras y las estructuras de hormigón armado de acuerdo con limitar método de Estado (Número 62.2.2 pruebaspresiométricos Figurade Artículo: penetrómetro estático3.3.3.5 Acero esperando Figura sección: 2.P11-212-1 (DTU 13.2 Évaluation à partir des essais pressiométriques .1) (mayo de Obras de construcción carcasa Obras .2 Expansiónde unión: Figurasección 2.