Diseño de Una Caldera Pirotubular de Vapor Saturado Humedo

DISEÑO DE UNACALDERA PIROTUBULAR DE VAPOR SATURADO HUMEDO 1 SISTEMAS ENERGETICOS INDICE INTRODUCCIÓN: 4 ANTECEDENTES: 5 REALIDAD PROBLEMÁTICA: 6 OBJETIVOS: 7 OBJETIVO GENERALES: 7 OBJETIVO ESPECIFICOS: 7 DESARROLLO: 7 COMPONENTES DE UN GENERADOR DE VAPOR: 7 1. CLASIFICACIÓN DE LOS CALDEROS: 9 a) Por la disposición de los fluidos: b) Por el mecanismo de transmisión de calor: c) Por el tipo de combustible empleado: d) Por la presión de trabajo: e) Por el tiro 1.1 1.2 Calderas Pirotubulares. Calderos Acuotubulares 1.3 PRESIÓN Y TEMPERATURA DE TRABAJO DE LAS CALDERAS 1.4 CRITERIOS PRÁCTICOS PARA LA SELECCIÓN DE CALDEROS 1.5 TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN BALANCE TÉRMICO 17 9.1º) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DE VAPOR DE LA CALDERA: 17 9.2º) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR ÚTIL PRODUCIDA POR LA CALDERA. 19 9.3º) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR TOTAL Y EFICIENCIA DE LA CALDERA 20 9.4º) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DE COMBUSTIBLE: 21 9.5º) CÁLCULOS EN EL QUEMADOR DE LA CALDERA: 22 9.5.1) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR DEL COMBUSTIBLE: 22 9.5.2) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR DEL AIRE: 22 9.5.3) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DEL AIRE: 23 9.5.4) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DE GASES DE COMBUSTIÓN: 23 9.5.5) CÁLCULO DE LA RELACIÓN AIRE - COMBUSTIBLE: 23 2 SISTEMAS ENERGETICOS 9.5.6) CÁLCULO DE LA VARIACIÓN DE TEMPERATURA DE GASES DE COMBUSTIÓN: 24 9.5.7) DETERMINACIÓN DE LA TEMPERATURA DE GASES DE CHIMENEA Y GASES DE COMBUSTIÓN: 9.6º) CÁLCULOS EN EL INTERCAMBIADOR DE CALOR: 9.6.1) CÁLCULO DEL ∆T m Real 25 25 : 26 9.6.2) CÁLCULO DEL KG : 27 9.6.3) SELECCIÓN DEL MATERIAL Y DIÁMETRO DE LOS TUBOS DE CALDERA: 28 9.6.5) CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE FLUJO (Vf) DEL AGUA:29 9.6.6) CÁLCULO DEL COEFICIENTE DE CONVECCIÓN EXTERNA hc (¿¿ ext .) : ¿ 32 9.6.7) CÁLCULO DEL COEFICIENTE DE CONVECCIÓN INTERNA hc (¿¿ ∫ .) : ¿ 34 9.7) CÁLCULO DE PÉRDIDAS DE CALOR: 34 9.7.1) PÉRDIDAS POR CHIMENEA: 35 9.7.2) PÉRDIDAS POR PURGAS: 36 9.7.3) PÉRDIDAS POR RADIACIÓN, CONVECCIÓN Y OTROS. 37 ANEXOS 39 3 SISTEMAS ENERGETICOS INTRODUCCIÓN: El termino calderas se aplica a un dispositivo para generar, vapor para fuerza, procesos industriales o calefacción o, agua caliente para calefacción o para uso en general. Por razones de sencillez de compresión, a la caldera se le considera como un productor de vapor en términos generales. Sin embargo muchas calderas diseñadas para vapor se pueden convertir en calderas de agua. Las calderas son diseñadas para transmitir el calor procedente de una fuente externa (generalmente combustión de algún combustible), a un fluido contenido dentro de la misma caldera. Si este fluido no es agua ni vapor, por ejemplo, Dowtherm (nombre de marca registrada) o mercurio, a la unidad se le califica como vaporizador (generador de vapores) o como un calentador de líquidos térmicos. De cualquier carácter que sea, este líquido debe de estar dentro del equipo con las debidas medidas de seguridad. El vapor, o agua caliente, deben ser alimentados en las condiciones deseadas, es decir de acuerdo con la presión, temperatura y calidad, y en cantidad que se requiera. Por razones de economía, el calor debe ser generado y suministrado con un mínimo de pérdidas. 4  T006-349”estudio y análisis de los parámetros y energéticos y su comportamiento al ser estos variados.UNT. año 2005 UNS)  T006-421”recuperación de eficiencia de una caldera pirotubular por incremento de la calidad del vapor mediante recalentamiento con gases de combustión (autor: Santillán Romero. Lima 1002 INTEC/SIN. diseño e instalaciones de un economizador para una caldera acuotubular de 2900BHP (autor: Meléndez Fernández Eulalio Renci. Wagner Yoel) año 2001. para la obtención de la geometría optimo de construcción de una caldera acuotubular con la creación de un software de ingeniería” (Aguilar Medina.SISTEMAS ENERGETICOS ANTECEDENTES:  Tesis: de la biblioteca de ingeniería -catalogo –tesis “mecánico eléctrico electrónico” T 006473 (autor: Sergio David Ceura Gayoso -2003 UNT)  T006-421”calculo . Manual de ingeniero mecánico Manual de ingeniero químico (Jhon Perry) REALIDAD PROBLEMÁTICA: 5 . Enciclopedia de mecánica ingeniería técnico tomo 6. Winstón -2005-UNT) De una caldera pirotubular (T006-324)-2004-UNT. Libro manual de eficiencia energético de calderas industriales. OBJETIVOS: 6 . usando diferentes tipos de combustibles alternativos. En la industria peruana no se están fabricando esta maquinas y es por eso que tomamos como consideraciones el aprendizaje y diseño de las caldera siendo prescindible en la industria y afín con nuestra carrera dando mayores conocimientos y un mejor nivel de enseñanza en nuestra universidad.SISTEMAS ENERGETICOS Hoy en nuestros días el diseño de todo tipos de caldera o por lo menos los más comunes. Así mismo esto no familiariza con la fabricación y el diseño ya que está ligado a la ingeniería. en nuestro país la fabricación es mínimo y la mayor parte se adquiere mediante importación de otros países los cuales han desarrollado y mejorado esta tecnología. eso para ser mas viable su comprar ya que hay muchos combustibles alternativos y de acuerdo con la economía de quien adquiere dicha maquina. térmico.  Determinar  Determinar por medio de cálculos número de aletas.SISTEMAS ENERGETICOS OBJETIVO GENERALES:  Determinar los cálculos numéricos del diseño de una caldera de vapor saturado (Pirotubular) OBJETIVO ESPECIFICOS:  Conocer el funcionamiento y parámetros del proceso. DESARROLLO: 7 .  Determinar por medio de cálculos los tipos de aislamiento por medio de cálculos la carga térmica.  Hacer un análisis económico de costo de fabricación y de operación. calentadores de aire y economizadores. depende de los siguientes factores: 1. en áreas de calefacción primarias. para dar al equipo una denominación mas apropiada. supercalentadores. Extensión de las superficies de calefacción. Para mantener la combustión. en el que se quemará el combustible. es necesario suministrar cierta cantidad de aire y remover los productos resultantes de dicha combustión. En la definición técnica escueta. 8 .SISTEMAS ENERGETICOS COMPONENTES DE UN GENERADOR DE VAPOR: La unidad generadora se compone de un fogón (o cámara de fuego). se utiliza un ventilador (para tiro forzado. la palabra caldera se sobrentiende que describe la unidad generadora de vapor en su conjunto. 2. mediante el tiro. Si la acción del tiro natural (efecto de la chimenea) es insuficiente. Proporción en la que se distribuye la superficie. así como de la caldera propiamente dicha. (calor radiante) y secundarias (calefacción por convección). tiro inducido o la combinación de ambos). La capacidad de producción de calor (cantidad de vapor o agua caliente por hora). tanto como en las grandes centrales de fuerza. 3. están comprendidos también los quemadores de combustible. grado de combustión de combustible en el fogón. Con la aparición de las paredes enfriadas por el agua para el fogón. se compone como caldera únicamente el cuerpo que forma el recipiente y las superficies de calefacción por convección. se creó el término “generador de vapor”. en las unidades de tipo paquete. La circulación del vapor o del agua y la de los gases de la combustión. al igual los controles y accesorios similares. Cuando el hogar o cámara de fuego es autocontenido. 4. La salida de la caldea puede estar dotada de tapones roscados. orificios de registros y para otros propósitos por el estilo. lugar de montaje y aspectos estructurales. y ubicación. 9 . el tipo de combustible empleado. Estos dispositivos mejoran la eficiencia general de la unidad. purgas. ménsulas de apoyo o tirantes colgantes de amarres. CLASIFICACIÓN DE LOS CALDEROS Los calderos se clasifican según diferentes criterios relacionados con la disposición de los fluidos y su circulación. Un montaje adecuando debe comprender una base. se agrega a la caldera un supercalentador. la presión de trabajo. para que este llegue completamente seco a la tobera. por medio del calor residual de los gases de la combustión. 2. el aire para la combustión es precalentado (en una calentador de aire) y el agua de alimentación es igualmente calentada en un economizador. drenes. conexiones de agua de alimentación. el modo de operación y parámetros exteriores al caldero ligados a la implantación. eliminan gotas de agua contenidas en el vapor. Frecuentemente se vuelve a calentar el vapor (después del primer paso de la turbina). el tiro. Si se desea sobre calentar el vapor por encima de la temperatura de saturación (que generalmente sólo se requiere para el impulso de turbinas). el mecanismo de transmisión de calor dominante.SISTEMAS ENERGETICOS En las grandes unidades generadoras de vapor de las centrales termoeléctricas. o bien de grifos con bridas. mediante un recalentador Dispositivos de tubos antiespumante y otros mecanismos ( de montaje interno). otros orificios se destinada a la colocación de instrumentos. bagazo.  Mixtos. etc)  De recuperación de calor de gases (con o sin combustión de apoyo).  De media presión 64 > p > 20 Kg.  Nucleares. d) Por la presión de trabajo: Subcríticas.SISTEMAS ENERGETICOS Para el efecto de nuestro estudio. b) Por el mecanismo de transmisión de calor:  De convección.  De radiación  De radiación y colección c) Por el tipo de combustible empleado:  De carbón mineral (parrilla o carbón pulverizado)  De combustible líquidos  De combustible gaseoso  De combustible especial (leña. solo nos fijaremos en los criterios que tengan alguna relación con la energía.  De baja presión p < 20 Kg/cm2. De acuerdo con ello./cm2 10 .  Por circulación de agua:  De circulación natural  De circulación asistida  De circulación forzada. clasificaremos los calderos según los criterios siguientes: a) Por la disposición de los fluidos:  De tubos de agua (acuotubulares)  De tubos de humo (pirotubulares). Alcanzan elevadas eficiencias (> 80%). su capacidad se expresa en libras de vapor por hora y varía en un rango entre 2000 lb/h a 10 000 000 lb/h de producción de vapor. Usualmente.1 Calderas Pirotubulares. 2. Las ventajas de los calderos pirotubulares son: Requieren bajo costo de inversión y son menos costosos que los acuotubulares. los gases calientes fluyen por el interior de tubos que son sumergidos en agua dentro de un casco.SISTEMAS ENERGETICOS  De alta presión p > 64 Kg/cm2 Supercríticas. Pueden operar inmediatamente después de ser instalado en planta 2. equivalentes a producciones de vapor de 345 y 27600 lb/hr de vapor aproximadamente. Este tipo de caldero es el más popular y es usado en la mayoría de pequeñas plantas industriales. Pueden absorber grandes y súbitas fluctuaciones de carga con ligeras variaciones de presión debido al gran volumen de agua contenido en el casco. e) Por el tiro  De tiro natural  De tiro forzado  De tiro inducido. Otras características son las siguientes: 11 . Las presiones operativas de diseño son próximas a 150 psi y sus capacidades varían entre 10 y 800 BHP. En este tipo de calderos.2 Calderos Acuotubulares El agua fluye a través de los tubos que son rodeados por gases calientes de combustión en el interior de un casco. 0% Residual 6 85.2% (956 hp) 78.4% La tabla 1 compara las eficiencias de los calderos pirotubulares y acuotubulares. en función del combustible utilizado. Son construidos y clasificados como A.0 % 81. O una de otras varias configuraciones. 12 . D.SISTEMAS ENERGETICOS Se emplean para producir vapor de mayores niveles de presión que los pirotubulares. TABLA 1. EFICIENCIA DE CALDEROS Combustible Pirotubular Acuotubular Gas natural (1 000 hp) 81.7 % 91.5 % Diesel 2 84. Requieren más instrumentación y mayores controles que los pirotubulares. de acuerdo a sus arreglos de tubos y domos (el domo de vapor está en la parte superior y el (los) domo (S) de agua cerca del fondo. partiendo de la temperatura necesaria en el fluido a calentar se deducirá la temperatura requerida en el vapor a la salida del caldero. Como agente de la calefacción se utiliza vapor saturado. ya que el vapor recalentado tiene las propiedades de un gas y su coeficiente de transmisión de calor es muy pequeño.3 PRESIÓN Y TEMPERATURA DE TRABAJO DE LAS CALDERAS Desde el punto de vista de la elección de la presión más conveniente para un caldero. Generadores de vapor recalentado para la producción de energía eléctrica en turbinas de condensación. para fluidos porta calóricos y aceites térmicos. tomando en cuenta las pérdidas de calor en el transporte. podemos clasificar a éstos en tres grandes grupos: Calderos destinados a suministrar vapor saturado para procesos Generadores de calefacción. para procesos de calefacción. La elección de la presión del primer grupo es inmediata.4 CRITERIOS PRÁCTICOS PARA LA SELECCIÓN DE CALDEROS La gran variedad de tipos de calderos existentes y múltiples posibilidades de conformación de los equipos que integran un sistema de generación de vapor podrían hacer parecer como algo muy complejo la selección de un determinado caldero para atender un requerimiento 13 . turbinas de vapor recalentado para alimentar a contrapresión y aprovechar el vapor de salida. Puesto que un buen intercambiador de calor mantiene caliente un fluido a una temperatura aproximada de 10° C a 15° C por debajo de la temperatura del vapor calefactor. se determina la presión a la cual se tendrá que producir el vapor saturado. Por medio de las tablas Presióntemperatura.SISTEMAS ENERGETICOS 2. después de saturado. 2. dos. Este sistema utiliza el concepto de coeficiente de transferencia de calor de una película. Coeficiente de película 14 . resultará conveniente montarlos en planta. En el caso de calderas acuotubulares. en función de la capacidad de producción de vapor de los calderos y sus presiones de operación que conviene establecer. En el caso de calderos pirotubulares. pero los equipos serán más caros. la selección de equipos de uno. para evitar confusiones. Mientras mayor sea el número de pasos se conseguirá mayores eficiencias. Puesto que no es práctico diferenciar entre convección y conducción cuando ambas se presentan en el mismo punto. variable para cada caso. hasta cierta capacidad podrá ser tipo paquete. pero a partir de cierto límite. Sin embargo. el proceso se conoce como convección.SISTEMAS ENERGETICOS industrial de vapor. La decisión respecto a la instalación de economizadores y recuperadores de calor obedece igualmente a criterios de factibilidad técnica y conveniencia económica. prácticamente en todos los casos una cierta cantidad de calor se transfiere simultáneamente por conducción aunque la transferencia de calor sea por convección. agua caliente o calentamiento de fluidos térmicos. tres o cuatro pasos obedece a criterios técnicos y económicos. TRANSFERENCIA DE CALOR POR CONVECCIÓN El calor puede transferirse de una sustancia a otra por el proceso físico de mezclar una sustancia caliente con otra fría.5 precalentar el aire para la combustión. Cuando se transfiere calor en esta forma. se ha establecido un procedimiento simplificado que toma en cuenta ambos tipos de transferencia. en la práctica industrial se llama economizador al sistema que permite aprovechar el calor de los gases de cuya función es la de 2. Esta región está compuesta por el material sólido de la pared del tubo a través del cual se transfiere calor por conducción. Los coeficientes separados se combinan con la resistencia de la pared para obtener un coeficiente general de resistencia. Hay una transferencia de calor por convección debida al movimiento de los elementos del fluido. Región B. se postula que existe una película delgada del fluido entre el fluido que fluye y la superficie estacionaria.SISTEMAS ENERGETICOS Cuando un fluido fluye más allá de una superficie estacionaria. para el fluido dentro del tubo. Se supone que toda la resistencia a la transmisión del calor entre el fluido que fluye y la pared que lo contiene se debe a la película sobre la superficie estacionaria. Al estudiar el perfil de temperatura se puede ver que los cambios más pronunciados en temperatura se presentan en las dos regiones de las películas. Regiones D y E. Región C. Esta región comprende a la película del fluido donde la velocidad es tan lenta que no hay transferencia por convección. la transferencia de calor en esta región es por conducción. CALDERA PIROTUBULAR 15 . Los problemas de transferencia de calor como éste se resuelve aplicando coeficientes individuales de transferencia de calor a las dos corrientes de fluido. Estas regiones en el fluido más frío corresponden a B y A respectivamente. El perfil de temperatura está por lo tanto divido en cinco regiones. Región A. En consecuencia. Esto se debe a que la conducción en esta zona hace que la transferencia de calor sea lenta. SISTEMAS ENERGETICOS BALANCE TÉRMICO 16 . 17 . P SALIDA CALDERA =5 ¯y X=0.97 Donde: 100 BHP = La Potencia de la Caldera Pirotubular. * En Anexos se muestra las dimensiones para una Caldera Pirotubular de 100 BHP 5 Bar = La Presión Manométrica de salida de la Caldera.1º) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DE VAPOR DE LA CALDERA: a) Como datos requeridos para el diseño tenemos: LaCaldera es de 100 BHP .SISTEMAS ENERGETICOS A continuación mostraremos el esquema que será de estudio y análisis para el diseño de una Caldera Pirotubular* de Vapor Saturado Húmedo con todos sus parámetros: Luego comenzaremos a hacer los cálculos respectivos para el Diseño de la Caldera Pirotubular: 9. SISTEMAS ENERGETICOS 0.19075 4.57 0.57 Kj Kg ) ⇒h¿ b) Luego cambiamos de unidades el 9. colocamos los valores para las Entalpías: ( 6 ¯¿= 2693.181 Kj Kj ( 55 ℃ )=230.5 ¯¿ h¿ de Kj/Kg a Btu/Lb: Btu Kj Lb Btu 6¯ ¿ = 2693. Para esto necesitaremos el Calor Específico (Cp) del Agua a 55ºC y lo calculamos por medio de Tabla: T ( ℃) Cp( Kj /Kg ° C ) 55 ( ⇒ h Agua =( Cp ) ( T )= 4.065 Kg℃ Kg ) d) Luego cambiamos de unidades el h Agua de Kj/Kg a Btu/Lb: 18 .97 = La Calidad del Vapor producido por la Caldera ⇒ Por fórmula teórica sabemos que :h=hf + x ( hg−h f ) donde : h hf x = Entalpía Específica para una calidad determinada ( KgKj ) ( KgKj ) = Entalpía del Líquido Saturado = Calidad del vapor hg = Entalpía del Vapor Saturado Seco ( KgKj ) De acuerdo a la tabla en anexos.24 Kg Kj Lb Kg ⇒ h¿ ( ) ( ) c) A continuación hallamos el h Agua a 55ºC.43 =1158. 5 Lb h ( ) el flujo unitario de vapor y 970. de la cual despejamos el QÚtil de la Caldera: 19 .24 −98. aplicando la siguiente ´¿ ¿ fórmula: m 6¯ ¿ −h Agua Btu h¿ Lb ¿ Lb (¿ ¿Vapor ) ¿ h ´¿ ¿ BHP=¿ m ´ Btu (¿ ¿Vapor )(1158.109 =0.93 Kg Kj Lb Kg ( ) e) Ahora con estos datos procedemos a trabajar con la Potencia de la Caldera de 300 BHP para hallar el flujo másico de vapor total a evaporar m (¿ ¿Vapor ) .30 h Lb ¿ ⇒ 100 BHP=¿ ( )( Siendo ) 34. 9.30 Btu Lb es el calor latente de vaporización.43 =98.2º) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR ÚTIL PRODUCIDA POR LA CALDERA a) Para esto procedemos a emplear la fórmula de Cantidad de Calor Total aprendida en clase.SISTEMAS ENERGETICOS Btu Kj Lb Btu ⇒ h Agua =230.5 970.93) Lb Lb Kg ⇒m ´ Vapor= 3160.065 0.398 h s Lb Btu 34. 3º) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR TOTAL Y EFICIENCIA DE LA CALDERA a) Para esto. según investigaciones hechas.57 −230. ( KgKj ) QG .065 =980.C . n ( KgKj ) ( KgKj ) = Eficiencia de la Caldera.48 Kw s Kg Kg )( ) 9. encontramos una Eficiencia de Caldera recomendada según el tipo de Combustible a utilizar de la Tesis: “INCREMENTO DE LA CALIDAD DEL VAPOR GENERADO POR RECALENTAMIENTO CON GASES DE COMBUSTIÓN DE UNA CALDERA PIROTUBULAR VERTICAL A CARBÓN”. =( QComb . ) + ( Q Aire ) = QT Q Útil n donde: = Cantidad de Calor Total de la Caldera.C . = Cantidad de Calor de Gases de Combustión. QÚtil b) Entonces despejamos el reemplazamos por la fórmula: ( ⇒ QÚtil = 0.SISTEMAS ENERGETICOS QT =QG . la cual utilizaremos para hacer nuestros cálculos de balance térmico: TABLA Nº1 COMBUSTIBLE EFICIENCIA RECOMENDADA (%) Carbón Petróleo Residual Petróleo Diesel Gas Natural 75 85 85 90 20 .398 de la Caldera y lo 6¯ ¿ −h Agua h¿ ´ Vapor ) ¿ QÚtil=( m Kg Kj Kj 2693. QComb . = Cantidad de Calor del Combustible ( KgKj ) ( KgKj ) Q Aire = Cantidad de Calor del Aire. QÚtil = Cantidad de Calor Útil de la Caldera. 50 Kw Q Total n 0. del cuadro mostrado.85 Caldera b) A continuación. ya que esta utilizará como combustible el Petróleo Residual. tomaremos una Eficiencia del 85% para nuestra Caldera. con la fórmula teórica de Eficiencia podemos hallar el Q Total: nCaldera = QÚtil Q 980. de lo aprendido en Termodinámica.48 Kw ⇒ QTotal = Útil = =1153.SISTEMAS ENERGETICOS Entonces. mostraremos el diagrama Temperatura-Entropía (T-s) de nuestro sistema: 21 . Ahora. 028587 Kgs 9.=20 ℃ Aire 22 . = Flujo másico del Combustible (Kg/s) P . E ) ( ρ. según anexos tenemos las densidades del D2: ( ⇒m ´ Comb . =20 º C Comb . para esto necesitamos la Densidad del (m combustible (ρ). ) ( P . Kg 2.5 Gal . ) Donde: m ´ Comb .5º) CÁLCULOS EN EL QUEMADOR DE LA CALDERA: a) Como dato teórico tenemos nuestra fórmula: QTotal =QComb .C . I Cp = Poder Calorífico Inferior del Combustible (Kj/Kg) = Calor Específico del Combustible (Kj/KgºC) T = Temperatura del Combustible (ºC) m ´ Aire = Flujo másico del Aire (Kg/s) Cp' = Calor Específico del Aire (Kj/KgºC) T Ent .Comb .T ) + ( m ´ Aire ) ( Cp ' ) (T Ent .983 h Gal . )= 3 4.2 0 Kj Kg℃ ¿ ¿ PCI =39765 Kj Kg ¿ ¿ T entra. ¿ ¿ T Ent . según los datos tenemos los siguientes datos: ¿ ¿ CpComb .SISTEMAS ENERGETICOS 9. )( 1h )( 3600 )s =0.=4. I +Cp . = Temperatura de Entrada de Aire (ºC) b) Entonces. C . +Q Aire =( m ´ Comb . ) . =( C .4º) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DE COMBUSTIBLE: Ahora comenzamos a calcular el Flujo másico del combustible ´ Comb . 7122 s Kj 1.5. ) ¿=1139.50 Kw−1139. con la fórmula del el m ´ Aire .2) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR DEL AIRE: Q Aire =QTotal −QComb . ) ( P . Q Aire =( m ´ Aire ) ( Cp' ) (T Ent . procederemos hacer los siguientes cálculos: 9.5.SISTEMAS ENERGETICOS Ahora.34 Kw Kg =0. =( m ´ Comb . I +Cp .0065 (2 0 ℃) Kg℃ ) 23 .34 Kw 9.3) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DEL AIRE: Ahora.C .T . de lo cual extraeremos datos de las propiedades del aire: ´ Aire = ⇒m Q Aire = ( Cp ' ) (T Entrada ) Aire ( 14. con estos datos de anexos y los cálculos hechos de los flujos másicos.5.16 Kw ( ⇒ QComb . ⇒Q Aire =1153. = 0.02 8587 Kg ¿ s ) 9.1) CÁLCULO DE LA CANTIDAD DE CALOR DEL COMBUSTIBLE: QComb .16 Kw =14. ) . calculamos pero para esto necesitamos saber primero el Cp del Aire a 20ºC. 4) CÁLCULO DEL FLUJO MÁSICO DE GASES DE COMBUSTIÓN: Para hallar el Flujo Másico de los Gases de Combustión ´ G . 24 . lo calculamos con los flujos másicos de ambos parámetros.0 28587 s 0. =m ´ Comb . + m ´ Aire =0.SISTEMAS ENERGETICOS 9. aplicando la siguiente fórmula: r A −C = m ´ Aire ´ Comb .C . la Relación Aire – Combustible es 24.91: 1.740787 s s s 9. 02 8587 Kg Kg Kg + 0.7122 Entonces.91 Kg/s de aire para quemar 1 Kg/s de combustible.COMBUSTIBLE: Para hacer esta relación.5) CÁLCULO DE LA RELACIÓN AIRE .7122 =0. m Donde: r A −C = Relación aire – combustible Kg s ⇒ r A −C = =2 4. ) (m aplicamos la siguiente fórmula aprendida en clase: m ´ G . Esto quiere decir que para la combustión se necesita 24.C .5.5.91 Kg 0. C .6) CÁLCULO DE LA VARIACIÓN DE TEMPERATURA DE GASES DE COMBUSTIÓN: a) De la teoría tenemos que el despejamos QTotal =QG .C . .SISTEMAS ENERGETICOS DIMENSIONAMIENTO DE ABLANDADORES DE AGUA.403 Kj 3 m ℃ para los en el quemador al 100% del combustible R- 6. ) ( Cp ) (∆ T G . Entonces ∆ T G . =( m ´ G.5.C . (Variación de Temperatura) de la fórmula del QG .C . entonces 3 m ℃ convertimos los Flujos másicos del Combustible y del Aire de 25 . C . b) Pero como el Cp está en unidades de Kj . ) gases de combustión y agregamos el Cp=1. 9. C .1915 3 m 2.403 3 s m℃ )( ) 9.45 ¿ ¿ ρ Aire =1.5 ℃ m3 Kg a Temperatura de 24 ℃ m3 Kg ´ Comb .080088 s s s d) Ahora. =945.SISTEMAS ENERGETICOS Kg s a Flujos volumétricos 3 m s utilizando las siguientes densidades: ¿ ¿ ρm .Comb . sumamos ambos flujos para obtener el Flujo Volumétrico de los Gases de Combustión ( v´ G . C .8 x 10−5 ρm .08 =2. : 3474. Kg s 945.58 ℃ m3 Kj 2.1915 Kg a Temperatura media de 72. la cual nos dice que la temperatura ideal tiene que estar en el rango de 180 a 26 . = = =8.0832 s m m3 ⇒ ´vComb .478 c) Entonces.45 3 m ´ m ⇒ ´v Aire = Aire = ρ Aire Kg 3 s m =2. = QG .55 Kw =1190.080088 1.5.) ( Cp ) ( ∆ T G . reemplazamos en la siguiente fórmula y hallamos la ∆ T G .C . = ( v´ G .7) DETERMINACIÓN DE LA TEMPERATURA DE GASES DE CHIMENEA Y GASES DE COMBUSTIÓN: Para determinar la Temperatura de Gases de Chimenea nos basamos en la tesis de “INCREMENTO DE LA CALIDAD DEL VAPOR GENERADO POR RECALENTAMIENTO CON GASES DE COMBUSTIÓN DE UNA CALDERA PIROTUBULAR VERTICAL A CARBÓN”. C . C . 0. con los datos obtenidos.8 x 10−5 +2. ): m3 m3 m3 v´ G . C .Comb .=8.08 Kg s 1. =∆ T G . procedemos a hacer nuestro diagrama de temperatura para Intercambiador en Contracorriente: 27 . C .3545 m2 Entonces.C .6.=1500 pie 2=139.SISTEMAS ENERGETICOS 280 ºC. (ºK) Ahora. (W/m2ºK) SI . y aplicaremos la Fórmula del Q total para hallar sus parámetros: QTotal =( K G ) ( S I . procederemos a calcular los siguientes parámetros que faltan: 9.58 ℃+ 230℃=1420. ) ∆ T ( m Real ) Donde: KG = Coeficiente de Transferencia Global de Calor.58 ℃ 9. =1190. = Superficie Lateral del Intercambiador de Calor.1) CÁLCULO DEL ∆T m Real : a) Obtenidas las temperaturas de los Gases de Combustión y del vapor. (m2) ∆T m Real = Variación media Logarítmica Real de Temperatura.C . la cual nos dice que: S I .6º) CÁLCULOS EN EL INTERCAMBIADOR DE CALOR: Para esto tenemos un Intercambiador de Calor en Contracorriente con 3 pasos en la caldera.C . conocemos la Superficie de Calentamiento o del Intercambiador de Calor según las especificaciones técnicas para una caldera de 300 BHP. entonces tomaremos un valor promedio de 230 ºC por ser el R6 un combustible muy pesado. de estos 3 parámetros. C . + T CH . Entonces la temperatura de gases de combustión es: ⇒ T G . T2 = Temperatura de Gases de Chimenea T '1 = Temperatura de Agua T '2 = Temperatura de saturación del Vapor.58 ℃−230 ℃ 177.07 177. lo hacemos mediante un diagrama de Factor de Corrección para Intercambiadores de Un cuerpo y Tres pasos (1-3). conociendo primero los valores de Z y P: Z= T 1−T 2 T ' −T ' 1 P= 2 T ' 2−T ' 1 T 1 −T ' 1 Donde: T1 = Temperatura de Entrada de los Gases de Combustión.67 ℃−75 ℃ =11. obtenemos un valor aproximado del Factor de Corrección (ϵ ) en función a Z y P: d) Luego calculamos el ∆Tm ϵ=0. ∆Tm = Variación media Logarítmica de Temperatura.67 ℃−75 ℃ 1420.99 tomando los datos del diagrama de las temperaturas: 28 .6 y P= =0.58 ℃−75 ℃ De acuerdo al diagrama.SISTEMAS ENERGETICOS b) Ahora aplicamos la fórmula del ∆T m Real ∆T m Real : = (ϵ ) (∆ T m ) Donde: ϵ = Factor de Corrección de Temperatura. (ºK) c) Entonces calculamos primero el Factor de Corrección (ϵ ) . ⇒ Z= 1420. −∆ T mín.35 ° K 9. reemplazamos en la fórmula del m Real y : S (3474.99 )( 522.35° K )=48.3545 m ) (517.SISTEMAS ENERGETICOS ∆ T m= ∆ T máx.2) CÁLCULO DEL KG : a) Conocido la Superficie del Intercambiador de Calor ( SI .6.2 m ° K 2 2 Q K G = T¿otal Entonces.91 ° K −155 ° K =522.) ∆ T ( . C . C . vemos que este valor se mantiene dentro del rango establecido para tuberías circulares. ∆ T mín . según investigaciones hechas.55) ( 10 3) w m Real QTotal w )= ( 139.91 ° K ln 155 ° K ( ) ∆T e) Ahora hallamos el ∆T m Real m Real : = ( 0. ) = 1242. como nos muestra la siguiente tabla: (Tabla de coeficientes totales típicos para diseño) 29 . ) ∆T y el despejamos el KG (¿¿ I .58 ° K 1242.58 ° K )=517. ln ( ∆ T máx . k Tub . k Tub . Donde: hc∫ . = Diámetro interior del tubo (m) Dm = Diámetro medio del tubo (m) *) Para tubos con espesor de hasta 3/8 de pulgada D m= ( D ext . Entonces. ( )( ) ( )( ) ( ) 1 hc∫ . + D∫ . si se utiliza tubos cilíndricos para la transferencia de calor. 1 + Dm hc ext . pero para eso necesitaremos hallar otros parámetros que influyen en el cálculo de los coeficientes de convección: 30 . D∫ . nuestro siguiente paso será calcular los Coeficientes de Convección. = Coeficiente de Convección Externa de la pared externa de la tubería hacia el vapor. Donde: Dext .SISTEMAS ENERGETICOS b) Ahora. hc ext. entonces la fórmula del K G= KG sería: 1 Dext . = Coeficiente de conductividad térmica de la tubería. Pero esta fórmula es solo para paredes planas. = Coeficiente de Convección Interna del gas de combustión hacia la pared interna de la tubería. δ = Espesor de la Tubería k Tub . de lo aprendido en teoría. sin embargo. δ + D∫ . ln D ext . Dext . ( ) En esta fórmula del KG no se tiene en cuenta los factores de ensuciamiento. −D∫ . ) 2 *) Para tubos con espesores mayores de 3/8 de pulgada D m= D ext . tenemos que el: K G= 1 1 1 δ + + hc∫ . hc ext . = Diámetro exterior del tubo (m) D∫ . 81m . Para esto.=3. Según informaciones técnicas y de acuerdo a la potencia de la caldera (300 BHP).42 m . la tabla de la Norma ASTM A 192 nos indica usar las siguientes dimensiones: DIÁMETRO DIÁMETRO DIÁMETRO ESPESOR PESO NOMINAL Pulg. haremos el cálculo del número de tubos. que es exclusivamente para calderas pirotubulares de alta presión. utilizaremos un tubo con diámetro nominal de 4 pulg. EXTERIOR mm. mm.6.96 9. utilizaremos tubos sin costura de acero inoxidable según Norma ASTM A 192. Kg/m 4 101.SISTEMAS ENERGETICOS 9.60 93. Para esto.53 9. necesitaremos conocer la longitud del tubo para hacer el cálculo.3) SELECCIÓN DEL MATERIAL Y DIÁMETRO DE LOS TUBOS DE CALDERA: En este caso.68 3.6. aplicando la fórmula del Área de Calentamiento.← Longitud del tubo para el 3 ° paso Lt−2=134 3/ 4 pulg.=3. Ahora. INTERIOR mm.4) CÁLCULO DEL Nº DE TUBOS: Conociendo la Superficie de Calentamiento o del Intercambiador de Calor. de las dimensiones de la caldera con 3 pasos que se muestra en anexos.← Longitud del tubo para el 2° paso Entonces. tenemos que hay 2 longitudes de tubo: Lt−1=150 pulg. tenemos: 31 . 5) CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE FLUJO (Vf) DEL AGUA: a) Primero.09368 m ) (3. calcularemos el Área de paso por donde fluirá el agua a través de los tubos y el fogón.81 m) ( n ) + ( π )( 0. se necesitará 66 tubos para el 2º paso y 66 tubos para el 3º paso.3545 m2 =( π )( 0.42 m)(n) n=65. ) ¿ S I .49≈ 66 tubos Entonces. 9. n = Diámetro interno del tubo (m.09368 m ) (3. Entonces nos guiaremos de las dimensiones del dibujo y calcularemos sus áreas: 32 .SISTEMAS ENERGETICOS L L (¿ ¿t −2)(n) (¿¿ t−1) ( n )+ ( π ) ( D∫ . =( π ) ( D∫ . C. ) ¿ Donde: D∫ .) = Número de tubos 139.6. En total 132 tubos. Entonces.=2.1336 m .575 m2 4 4 33 .SISTEMAS ENERGETICOS PARTE FRONTAL DE LA CALDERA A-2 21 pulg. A-4 = Es el área externa total de los tubos a calcular. tenemos: 2 π D2 π (2. a calcular.1336 m) A 1= = =3. el Área de Paso ( A P ) será calculada con la siguiente fórmula: A P= A1−( A2 + A3 + A 4 ) * Calculando el área de la caldera con D=84 pulg . 1º PASO 2º PASO 3º PASO Donde: A-1 = Es el área interna de la caldera a calcular. A-3 34 pulg. A-2 = Es el área del vapor + 15 cm. A-1 84 pulg. A-3 = Es el área externa del fogón a calcular. 93° 1.8636 m .6834 m.L SISTEMAS ENERGETICOS * Calculando el área del vapor con L=21 pulg . r–L ⇒cos α= = 0.87 °) ( 1.9875 m2 +0.575m2 )−( 0.1016 m.0668 m.0702m 2 ) A P=0.=0.9316 m2 b) A continuación. (n) tenemos: 2 A4= π ( 0.0668 m ⇒ θ=2 ( α )=2 ( 68.9875 m 2 360 ° 2 r * Calculando el área externa del fogón con D=34 pulg .0668 m )2 (137.5857 m 4 4 * Calculando el área externa total de los 132 tubos con D=4 pulg. = 1.93 ° )=137.0668 m)2 − ( sen 137.+15 cm. θ = Ángulo del sector circular L = Altura de la 1ª fila de tubos = 0.5857 m2 +1.87 ° Ahora. hallaremos el caudal del agua (m3/s) con la siguiente fórmula: 34 .3834 m.6834 m A 2= tenemos: π r2 θ r2 − (senθ) 360 ° 2 Donde: r = Radio interno de la caldera = 42 pulg. reemplazamos en la fórmula de A2: A 2= π ( 1.=0.0702 m2 4 4 Ahora reemplazamos en la fórmula del Área de Paso ( A P ) y obtenemos: A P=(3. r α 0.1016 m ) π D2 (n)= ( 132 )=1.8636 m) 2 = =0. tenemos: 2 A 3= 2 π D π (0.3834 m α=68.=0.87 ° )=0. ) : ¿ a) Primero.6.23 c) Ahora.SISTEMAS ENERGETICOS v´ = m ´ ρm Donde: v´ = Caudal del agua (m3/s) m ´ = Flujo másico del agua = Flujo másico del vapor = 1.33 ℃ 2 2 Interpolando de tabla tenemos : ρm=937.0014 2 AP s 0.31 x 10 v´ s m Vf= = =0.31 x 10 Kg s 937. con este dato. calcularemos el número de Reynolds con la siguiente fórmula: ℜ= ( V f ) (D) ν Donde: Vf = Velocidad de flujo del agua (m/s) D = Diámetro exterior del tubo (m) ν = Viscosidad cinemática del agua (m2/s) 35 . podemos hallar la velocidad de flujo del agua (m/s) con la siguiente fórmula: m3 1.23 Kg/s ρm = Densidad media del agua a una ⇒ T m= Tm (ºC) T Agua + T Vapor 75 ℃+177.7 Kg 3 m Kg 3 s −3 m ⇒ ´v = =1.67 ℃ = =126.6) CÁLCULO DEL COEFICIENTE DE CONVECCIÓN EXTERNA hc (¿¿ ext .7 3 m 1.9316 m −3 9. 26 0.6856 0.5 )( 1.51 0.106 (m2/s) 0. con este dato.1016 m) ( s ⇒ ℜ= =601.106 C 0.1016 m w ) m℃ =94.6856 “v”. calcularemos el Coeficiente de convección interna: hc ext .75 0.40 40 – 103 103 – 2x105 2x105 .= ( Nu ) (k ) = D (14.44 0.50 0. Cinemá.36 en tubo exterior C.04 ) (0.38 m 0. calcularemos el Nº de Nusselt con la siguiente fórmula teórica: Nu=( C ) ( ℜm ) ( Pr n ) VALORES DE C y m SEGÚN EL Nº DE REYNOLDS Donde: n = 0.51 ) ( 601.04 c) Ahora. Nº de Prandt Media ºC 126.36 )=14.2365 Pr 1.70 ⇒ Nu=( 0.2365 x 10−6 2 m s b) Como el cálculo del coeficiente de convección se realiza en el tubo exterior.74 w m℃ 2 36 .40 0.380.33 ℃ media : PROPIEDADES DEL AGUA Temperatura Conductividad Visc.SISTEMAS ENERGETICOS Para esto.076 m 0. necesitaremos calcular algunas propiedades térmicas del agua haciendo la interpolación a Temperatura T m=126.0014 )(0.m = son valores obtenidos de tabla Re 1 .60 0.33 Térmica “k” (W/mºC) 0.44 0. 98 Kcal w =25.56 m℃ )( 0. C) Pérdidas por purga 37 .) : ¿ Sabiendo que el Coeficiente global de transferencia de K G=48.09764 m) w 94. Ahora.74 ( m2 ℃ ) w m℃ 2 9.09368 m w 25. ℃ m℃ Donde: δ = Espesor del tubo (m) k = Conductividad térmica de la tubería obtenida a temperatura media de los gases de combustión (w/mºC) ⇒ K G =48.00396 m + 0.2 calor es w m °K 2 . =108. B) Pérdidas por radiación.2 w = m °K hc∫ .7) CÁLCULO DEL COEFICIENTE DE CONVECCIÓN INTERNA hc (¿¿ ∫ .7) CÁLCULO DE PÉRDIDAS DE CALOR: Las pérdidas de calor que se generan en el funcionamiento de una caldera son: A) Pérdidas en chimeneas. m.6. por especificaciones técnicas del material del tubo ASTM A 192. ( )( 1 0.1016 m 0. tenemos los siguientes datos: δ=0.00396 m k=21.1016 m 1 + () 0. y habiendo calculado el coeficiente de convección externa.56 h .SISTEMAS ENERGETICOS 9. reemplazamos estos datos en la fórmula del KG para obtener el Coeficiente de convección interna. convección y contacto de la caldera con su retorno.12 2 1 hc∫ . SISTEMAS ENERGETICOS Para calcular las pérdidas de calor se puede hacer de 2 maneras: por el método directo o por el método indirecto. para el petróleo residual sería: K=0.159% 38 .=( K ) ( T CH . Ta CO2 K = Temperatura de gases de chimenea = 280ºC = Temperatura de medio ambiente = 24ºC = Contenido del gas CO2 en (%) = Constante adimensional.S . PG . a) Ahora calcularemos las pérdidas de calor sensible con la fórmula de Siegert: PC . las pérdidas serían: 9. −T a en CO 2 ) Donde: T CH .8% y CO es 0. I . la pérdida de calor por el método directo es de la siguiente manera: Q Perdido =( Q Total )( 1−nCaldera )=( 3474.1) PÉRDIDAS POR CHIMENEA: Las pérdidas que se generan en la combustión y que salen a través de la chimenea son dos: PC . según fuentes. = Pérdidas de calor por gases inquemados.7.0067)(CO 2) La composición de gases para el residual 6.85 )=521. En este caso. Entonces. donde el porcentaje de CO2 es 12. = Pérdidas por calor sensible.S .182 Kw Caldera Por el método indirecto.516+(0. lo hemos tomado de la tesis “ANÁLISIS COMPARATIVO DEL USO DE PETROLEO RESIDUAL Nº6 Y GAS NATURAL COMO COMBUSTIBLE EN CALDERAS ACUOTUBULARES” el cual nos muestra una tabla de porcentajes de los gases de combustión del R6.55 Kw ) ( 1−0. =( 0.60176 PC .0067 ) ( 12.com donde nos muestra una gráfica de cómo obtener el volumen de los gases de combustión en relación de su PCI y su exceso de aire. ahora para el exceso de aire también nos muestra un gráfico de cómo podemos hallarlo. En este caso. según fuentes.I . ) ( 3020 ) (CO) (¿¿ 1) en PCI PG .energuia. y obtenemos: 39 . para el petróleo residual sería K 1=1.03 12. =¿ ( ) Donde: CO = Contenido del gas V C.S .8 )=0.60176 ) ℃ ( 280℃−24 )=12. En consecuencia: N m3 V C .5 Kg Entonces reemplazamos estos valores en la fórmula del PG . =13.516+ ( 0. = Volumen de gases de combustión (Nm3/Kg) PCI CO en (%) = Poder calorífico inferior del combustible = 9700 Kcal/Kg 3020 K1 = Poder calorífico inferior del CO (Kcal/Nm3) = Constante adimensional.8 b) A continuación calcularemos las pérdidas de calor por gases inquemados con la siguiente fórmula: K ( V C .8 Para obtener el volumen de gases de combustión nos regimos de la fuente http://www. I .SISTEMAS ENERGETICOS Entonces con este valor hallamos la constante adimensional “K” y las pérdidas de calor por chimenea: ⇒ K=0. =( 1.0832 Kg/s = 299.255 Kj Kg ℃ 40 . + PG .03 +1.203 =13. I .5 ) N m3 Kcal 3020 ( 0.S .23 9.159 ) Kg N m3 =1.SISTEMAS ENERGETICOS PG . donde nos señala que la pérdida por purgas de sedimentos es: PP = (m ´ P ) ( C p ) (T S−T a) en (m ´ C )( PCI ) Donde: m ´P = Caudal de purgas = Caudal del agua = 4428 Kg/h Cp = Calor específico del agua en la caldera (Kj/KgºC) TS = Temperatura del líquido saturado en la caldera = 177. =PC . =12.203 Kcal 9700 Kg )( ) c) Ahora las pérdidas por chimenea sería la suma de ambas pérdidas: PCH . el Cp del agua en la caldera tenemos que interpolarlo a temperatura media: ⇒ T m= T Agua + T Vapor 75 ℃+177.96 Kj/Kg Ahora.67 ℃ = =126. I .2) PÉRDIDAS POR PURGAS: En este caso nos basaremos en la fórmula de la tesis “INCREMENTO DE LA CALIDAD DEL VAPOR GENERADO POR RECALENTAMIENTO CON GASES DE COMBUSTIÓN DE UNA CALDERA PIROTUBULAR VERTICAL A CARBÓN”.8 ) ( ( 13.52 Kg/h PCI = Poder calorífico inferior del combustible= 40611.33 ℃ 2 2 Interpolando de tabla tenemos :Cp=4.67 ºC Ta = Temperatura de medio ambiente = 24ºC m ´C = Caudal del combustible = 0.7. 5 2.C .5 2. estas pérdidas por radiación y convección son adsequibles.O =PT −( PCH . sin embargo optaremos por hacer la diferencia del calor perdido total (obtenido directamente) menos las pérdidas de calor obtenidas indirectamente: PR .O = Pérdidas de calor por radiación.532 Entonces.C . + PP ) Donde: PR .3 2. convección y otros (%) PT = Pérdida de calor total = 15% PR .0 2.0 1.238 )=1.0 3.5 2.O =15 −( 13.255 (177. existen fórmulas para calcular las pérdidas por radiación. CONVECCIÓN Y OTROS: En este caso.238 Kg Kj 299.5 41 .3) PÉRDIDAS POR RADIACIÓN.23 +0.C . convección y otros en función de la capacidad de la caldera nueva.52 40611.67 ℃−24 ℃) h Kg℃ =0.96 h Kg ( ( ) )( ) 9.0 2.7. Tamaño de caldera (BHP) <50 50 60 70 80 100 125 150 200 Requerimiento de energía MJ/h 1256 1674 2009 2343 2678 3348 4184 5021 6695  Pérdidas < 10. ya que para eso existe una tabla donde hace la estimación de las pérdidas de calor por radiación.SISTEMAS ENERGETICOS Entonces reemplazamos los datos y obtenemos: (4428 PP = Kg Kj ) 4. SISTEMAS ENERGETICOS 250 300 350 400 500 600 8369 10 043 11716 13390 16738 20085 1.8 1.3 1.8 1.0 1.3 *Cortesía: Operación y control de calderas Industriales TECSUP calderas Kewanee Classic I ANEXOS TABLA 1 42 .3 2. SISTEMAS ENERGETICOS TABLA 2 43 . SISTEMAS ENERGETICOS TABLA 3 Libro: Intercambiadores de Calor: Autor Luis Moncada Albitres 44 . SISTEMAS ENERGETICOS TABLAS TERMODINAMICAS 45 . SISTEMAS ENERGETICOS 46 . SISTEMAS ENERGETICOS 47 . 88 16.SISTEMAS ENERGETICOS TABLA 4 CONDUCTIVIDAD TÉRMICA DEL ACERO INOXIDABLE TIPO FERRÍTICO EN FUNCIÓN DE LA TEMPERATURA SEGÚN TESIS: “INCREMENTO DE LA CALIDAD DEL VAPOR GENERADO POR RECALENTAMIENTO CON GASES DE COMBUSTIÓN DE UNA CALDERA PIROTUBULAR VERTICAL A CARBÓN” AUTOR: Br. 4-2 Babeock & C) 11.90 12. NELSON WILMER SARI BUSTOS T K (° K) (Kcal/h m ° 293 373 503 533 773 Pag.63 12.60 11.10 Wilcox Steam 48 .