CRITERIOS Y PROCESO DE CÁLCULO DE SECCIONESEN SISTEMAS FOTOVOLTAICOS ELECCIÓN DE PROTECCIONES CONTRA SOBRECARGAS Y CORTOCIRCUITOS José María Alba Carrascosa INDICE TEMÁTICO – CRITERIOS DE CÁLCULO DE SECCIONES Y PROTECCIONES Ir al Índice de la 1ª parte… 1.- INTRODUCCIÓN, criterios de diseño…………………………………………………………………………….. 3 2.- BASES DE CÁLCULO…………………………………………………………………………………………..… 4-6 2.1.- Circuitos tramo "Sistema fotovoltaico. 2.2.- Circuito tramo de salida convertidor. 2.3.- Tipos de ejecución de las instalaciones. 3.- FACTORES DE CORRECCIÓN....................................................................................................................... 6 3.1. - Redes aéreas ITC-BT-06. 3.2. - Redes subterráneas ITC-BT-07. 3.3. – Factores a temperaturas distintas de 60ºC, según Aenor EA-0038. 4.- PROPUESTA DE UNA APLICACIÓN PRÁCTICA.......................................................................................... 7 5.- PROCESO DE CÁLCULO............................................................................................................................... 6 5.1.- Cálculo de las intensidades. 5.2.- Establecer el valor de la conductividad ¸………………………………………………………………………….. 7 5.3.- Calcular la sección de cada tramo…………………………………………………………………………….……. 8 5.3.1 De paneles a regulador. 5.3.2 De regulador a batería. 5.3.3 De batería a convertidor……………………………………………………………….…………….……….……. 9 5.3.4 De convertidor a DGMP. 5.3.5 Sección de los conductores de protección. 5.3.6 Identificación de los conductores. 5.4.- Cálculo del calibre de los interruptores automáticos…………………………………………………….…… 10 5.4.1 Factores de influencia generales en la elección de interruptores automáticos……..………….………….. 11 5.4.2 Ejemplos de cálculo 1 y 2…………………………………………………………………………….……….… 12 5.5.- Continuación del cálculo propuesto. 5.6.- Contrastar el resultado con la I max admisible……………………..……………………………………….…… 13 6.- CÁLCULO PARA LÍNEAS TRIFÁSICAS...................................................................................................... 14 7.- ACLARACIONES IMPORTANTES. Calibre del inversor ………………………………………..….…… 14÷15 8.- ANEXOS Y TABLAS................................................................................................................................ 16÷24 Modos de instalación según UNE 20.460-5-523 …………………………….………………………………..………. 16 A1- Tabla de intensidades máximas admisibles instalación al aire ................................................................. 17 A2- Tabla de intensidades máximas admisibles instalación enterrada ........................................................... 18 A3- Tabla de intensidades máximas admisibles instalación al aire, según RBT ............................................ 19 A4- Tabla de intensidades máximas admisibles para circuitos fotovoltaicos, según AENOR ……………… 20 A5- Equivalencias de secciones de AWG a milímetros...…………………………………………………….…..… 21 A6- Criterios importantes en la elección de magnetotérmicos para corriente continua …..……………… 21÷23 A7- Simbología de elementos de corte y protección………………………………………….…………………. 25÷26 Ir al Índice de la 1ª parte… ® José María Alba Carrascosa * Departamento de Electricidad * CIPFP "La Costera" Xàtiva. 101 páginas en total. Página personal del Módulo de Instalaciones Singulares Acceso al Curso en Internet Revisado y actualizado textos, datos, esquemas y fotos en junio de 2.011 Cursos en el entorno Moodle de CIPFP La Costera En este trabajo se utilizan varios criterios de símbolos matemáticos para evitar confusiones: el signo multiplicador "por", podrá ser un punto grueso"•" en vez de una "x". También "÷" para expresar valores comprendidos entre la cifra anterior y posterior a él. 1 - INTRODUCCIÓN. La elección reglamentaria de la sección de un cable radica en calcular la sección mínima normalizada que satisface simultáneamente las tres condiciones siguientes, y los factores de corrección: 1º - Criterio de la intensidad máxima admisible, de calentamiento, o criterio térmico. La temperatura del conductor del cable, trabajando a plena carga y en régimen permanente, no deberá superar en ningún momento la temperatura máxima admisible asignada de los materiales que se utilizan para el aislamiento del cable. Esta temperatura se especifica en las normas particulares de los cables y suele ser de 70ºC para cables con aislamiento termoplásticos y de 90ºC para cables con aislamientos termoestables. 2º - Criterio de la caída de tensión. El paso de la corriente a través de los conductores, ocasiona pérdida de potencia transportada por el cable, y una caída de tensión o diferencia entre las tensiones en el origen y extremo de la línea. Esta caída de tensión debe ser inferior a los límites marcados por el Reglamento en cada parte de la instalación, con el objeto de garantizar el funcionamiento correcto de los receptores alimentados. Este criterio suele ser el determinante cuando las líneas son de larga longitud. 3º - Criterio de la intensidad de cortocircuito. La temperatura que puede alcanzar el conductor del cable, como consecuencia de un cortocircuito o sobre intensidad de corta duración, no debe sobrepasar la temperatura máxima admisible de corta duración (menos de 5 segundos) asignada a los materiales utilizados para el aislamiento del cable. Esta temperatura se especifica en las normas particulares de los cables y suele ser de 160º C para cables con aislamiento termoplásticos y de 250º C para cables con aislamientos termoestables. Este criterio, aunque es determinante en instalaciones de alta y media tensión no lo es en instalaciones de baja tensión ya que por una parte las protecciones de sobre intensidad limitan la duración del cortocircuito a tiempos muy breves, y además las impedancias de los cables hasta el punto de cortocircuito limitan la intensidad de cortocircuito. 4º - Factores de corrección que afectarán a la instalación. Varios son los "Factores de corrección" que afectan a la intensidad máxima admisible en un conductor: - El tipo de canalización del cableado: al aire, empotrada, o enterrada, serán las más utilizadas. - La proximidad de los conductores. - La exposición directa o no al sol, si está "al aire", sin protección. - La profundidad de la canalización, si fuera enterrada. Primero definiremos cada tramo de una ISF, ya sea conectada o aislada, basándonos en las Normas específicas para ISF en cuanto a la definición de cada trazado del cableado descrito en: UNE-204060-7-712, y del tipo de cable utilizar, especificado en: AENOR EA 0038, y para el resto según el RBT. Red de distribución Local o vivienda usuario Contador ICP DGMP ACOMETIDA Fusible de seguridad Red de distribución DERIVACIÓN INDIVIDUAL x yx Wh DGMP ACOMETIDA Wh Wh SISTEMA FOTOVOLTAICO REG INSTALACIÓN INTERIOR DGMP : Dispositivos Generales de Mando y Protección ISF: Instalación Solar Fotovoltaica DERIVACIÓN INDIVIDUAL?? INSTALACIÓN INTERIOR SISTEMA FOTOVOLTAICO Instalación fotovoltaica autónoma o aislada Instalación fotovoltaica conectada a red 2 - BASES DE CÁLCULO. 2.1.- Circuitos del tramo "Sistema fotovoltaico". Tendremos en cuenta las Normas UNE/AENOR, y las instrucciones del RBT siguientes: UNE-204060-7-712 Sistemas de alimentación solar fotovoltáica (PV); AENOR EA 0038:2008 Cables eléctricos de utilización en circuitos de sistemas fotovoltaicos. UNE 20.460.-3, -5-523, IEC 60287, cables expuestos a radiación solar. UNE-EN 500085-1 y 500086-1, cables de seguridad aumentada, UNE 21.123, 4,5, ó UNE 21100;… Veamos primero que dicta el RBT: Instalaciones generadoras: ITC-BT 40,…” Los cables de conexión deberán estar dimensionados para una intensidad no inferior al 125% de la máxima intensidad del generador y la caída de tensión (AU) entre el generador y el punto de interconexión a la Red de Distribución Pública o a la instalación interior, no será superior al 1’5%, para la intensidad nominal.” ¿Se considera una ISF aislada como instalación generadora? NO !!... es AUTOGENERADORA. En el documento PCT-A-REV-febrero 2009 (Pliego de Condiciones Técnicas de ISF aisladas de red, revisión de febrero de 2009) NO CONTEMPLA el efecto de la temperatura sobre los conductores, pero por lo menos coincide con el valor de la caída de tensión no superior al 1'5%. Por otro lado, Prysmian, fabricante de cables, aconseja: …”si no queremos sobrepasar los límites de caída de tensión debemos tomar como conductividad 44 para el cobre y 27'3 para el aluminio (en cables termoestables) de lo contrario debemos calcular la temperatura de trabajo del aislamiento”. Simplificando, calcula la intensidad sobredimensionándola un 55% multiplicando por 1’55. El valor de la resistividad ρ (rho) y de conductividad γ (gamma) a 20 ºC, para el cobre y aluminio, será: Cobre: ρ cu = 0’01786 Omm 2 /m, que implica una γ cu = 56 Smm 2 /m, resistencia específica αcu=0’00392. Aluminio: ρ al = 0’0287 Omm 2 /m, que implica una γ al = 35 Smm 2 /m, resistencia específica αal=0’00403. Si no hay necesidad de cálculo de la resistividad o conductividad según la temperatura ambiente, podemos establecer como habitual el uso del valor que tiene a la temperatura límite del conductor, 90 ºC: γ cu-90 = 44 Smm 2 /m - γ al-90 = 27'3 Smm 2 /m. (prefiero usar la conductividad por tener menor número de dígitos) En el ejemplo de cálculo propuesto calcularemos la conductividad según la temperatura de trabajo del conductor, según el tipo de canalización, número de conductores, y la intensidad de cada tramo. La Norma AENOR EA 0038:2008, fija una tabla de factores de corrección para temperatura ambiente >60ºC, y las intensidades máximas admisibles. (Ver anexo 4) Recordemos las secciones normalizadas de conductores de cobre, en mm 2 : 1'5 2'5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 300 400 500 La Norma Aenor EA 0038, resumidamente dice: … Para conexión entre paneles, de paneles a cajas de conexión (strings control) o entre éstas… es de aplicación a cables unipolares flexibles para instalación fija o móvil, en circuitos de ISF, con una tensión en corriente continua c.c. de 1'8 KV… … temperaturas de referencia cableado entre paneles y entre éstos y la caja de conexión: ambiente -40ºC a 90ºC, y máxima del conductor 120ºC. Secciones normalizadas para estos tramos: de cobre estañado de 2'5 mm 2 hasta 35 mm 2 . Designación de cables: "fotovoltaico ZZ-F(AS), SZ-F(AS) y SS-F(AS)", siendo cada letra: Z: mezcla de compuesto reticulado con baja emisión de humo, gases tóxicos. S: mezcla de compuesto reticulado basado en silicona. -F: conductor de cobre, flexible para instalación móvil. (AS): comportamiento a ensayos de reacción al fuego prescritos. Color de la cubierta: negro o rojo. Marcado: según apartados dedicados en UNE 21027, legible, indeleble, etc. En el anexo 4 se indica también la guía de utilización de estos cables. … Para conexión de paneles a inversor, o de cajas de conexión (strings control) a inversor… … temperaturas de referencia cableado entre la caja de conexión e inversor: ambiente -40ºC a 90ºC, y máxima del conductor 90ºC. Tensión asignada de 1'8 KV en c.c. Secciones: de 16 mm 2 a 300 mm 2 . Designación de cables: No armados: "fotovoltaico XZ-K(AS), XS-K(AS)". Armados: "fotovoltaico XZ1FAZ-K(AS), XZ1FA3Z-K(AS), XZ1FMAZ-K(AS), XZ1FAS-K(AS), XZ1FFA3S-K(AS), y XZ1MAS-K(AS); siendo cada letra: X: mezcla de compuestos de polietileno reticulado. Z1: compuesto de baja emisión de humos, gases tóxicos. FA: armadura de fleje de aluminio. FA3: armadura de fleje corrugado de aluminio. MA: armadura de alambres de aluminio. Z: compuesto reticulado de baja emisión de humos, gases corrosivos. S: mezcla de compuesto reticulado basado en silicona. -K: conductor flexible para instalación fija. (AS): comportamiento a ensayos de reacción al fuego prescritos. Color de la cubierta: negro. Marcado: según apartados dedicados en UNE 21027, legible, indeleble, etc. 2.2.- Circuitos del tramo de salida del convertidor, e instalación interior. Ahora utilizaremos las relacionadas con cada tipo de trazado, según la ITC del RBT: ITC-BT 06, Redes aéreas para distribución de baja tensión, UNE 21.030. ITC-BT 07, Redes subterráneas para distribución de baja tensión, UNE 211435, UNE-HD 603. ITC-BT 19 / 20, Instalaciones interiores o receptoras. Prescripciones generales/Sistemas de instalación. ITC-BT 21, Instalaciones interiores o receptoras. Tubos y canales protectores. La primera condición es la de cumplir con la tabla de las intensidades admisibles indicada en el RBT según la UNE 20.460-5-523 de 11-2004 (Pág. 10 y 11), que dependerá del tipo de aislamiento del cable, etc. El cable de PVC conocido por VVK (la primera V indica que el aislamiento interior es de PVC) cada vez es menos utilizado y su temperatura de servicio es hasta 70 ºC. El cable XLPE es el más utilizado (pero no se puede utilizar en DI, pues no es de seguridad aumentada (AS)). En instalaciones BT y acometidas para armarios eléctricos se conoce como RVK (la primera R indica que el aislamiento interior es de polietileno reticulado = XLPE) y su temperatura de servicio es hasta 90 ºC. (DI Derivación Individual) En una DI, la ITC-BT-15 nos obliga a instalar cables de sección mínima de 6 mm 2 con cables de seguridad aumentada (AS), no propagadores ni de la llama ni de incendio, libres de halógenos y de emisión reducida de humos. Para montaje superficial o empotrado en canal o tubo se puede utilizar el de nomenclatura ESO7Z1K(AS), para España, o el H07Z1K(AS) en denominación europea; es un cable aislado, de tensión asignada 450/750V de cobre y aislamiento de compuesto termoplástico a base de polyolefina (Z1), y 70 ºC de temperatura máxima de servicio. Para cables multiconductores se utiliza el de designación genérica RZ1K(AS) que es un cable de tensión asignada 0,6/1kV con conductor de cobre clase 5 (de aquí la letra K), aislamiento de polietileno reticulado (R) y cubierta de compuesto termoplástico a base de polyolefina (Z1), y 90 ºC de temperatura máxima de servicio. Para conductores de la "Instalación interior", nos regiremos por las ITC-BT 19, 20 y 21. Para la "Instalación interior" debemos utilizar los valores de caída de tensión (AU) de la Tabla indicada en la "Guía Técnica-BT, anexo-2": 2.3.- Tipos de ejecución de las instalaciones. (Ver "Modos de instalación", pág. 16, para ampliar la información) Los sistemas más utilizados en ISF con conductores aislados son: Aéreos, o posados: - Directamente posados sobre muro o fachada, mediante abrazaderas. - Tensados entre soportes, a una distancia mínima de 2'5 m, u otros condicionantes (ITC-BT-06, 3). Enterrados: - Directamente enterrados a 0'6/0'8 m acera/calzada, (ITC-BT-07, 2). - En canalizaciones entubadas, (según 1.2.4 ITC-BT-21). Empotrados en huecos de la construcción. Bajo tubos o canales protectores, (ITC-BT-21). 3 - FACTORES DE CORRECCIÓN. Veamos algo de la normativa relacionada para Redes de Distribución: (recalco "Redes de Distribución") 3.1.- Redes aéreas: ITC-BT-06,…La tabla 6, resume que en caso de exposición directa al sol, la intensidad máxima admisible se multiplicará por el factor 0’9, o inferior, según recomienda UNE-20.435. También indica los factores de corrección por agrupación de varios cables instalados al aire: Nº de cables 1 2 3 >3 Factor corrección 1 0’89 0’8 0’75 3.2.- Redes subterráneas: ITC-BT-07,… En la Tabla 8, instalaciones enterradas directamente o en tubos (0’7m-25 ºC, con cables en contacto d=0), y también si varía la profundidad de referencia que es 70 cm (Tabla 9): Nº de cables 2 3 4 5 6 8 10 12 Factor corrección 0’8 0’7 0’64 0’6 0’56 0’53 0’5 0’47 Profundidad en m 0’4 0’5 0’6 0’7 0’8 0’9 1 1’2 Factor corrección 1’03 1’02 1’01 1 0’9 0’98 0’97 0’95 ****También nos indica que bien sea un cable tripolar o una terna de cables, si van por un mismo conducto, se aplicará un factor de corrección de 0’8, y para cuatro cables, de 0’9. ¡Con sólo 2 cables NO! ****Además, como la Tabla de intensidades máximas admisibles en instalación enterrada, sólo contempla cables tripolares o terna de unipolares, habrá que contar como intensidad máxima, la indicada por 1’225, si se trata de dos cables unipolares, o uno bipolar, que es bastante habitual en ISF. (Pág. 10). Como pone el título de este apartado, nos basamos en datos y Tablas de Redes de Distribución, en cuanto hemos establecido para instalaciones ISF la analogía con líneas para "Derivación individual". Recuerdo que no hay Normativa, y tratamos de hacer la instalación lo más cercana posible a "otras" que por su tipología se asemejan, en pro de la calidad y seguridad de la instalación. 3.3.- Factores de corrección para temperaturas distintas de 60ºC para cables según EA 0038: Cables de cobre flexibles, para circuitos fotovoltaicos Temperatura ambiente ºC Factor de corrección Hasta 60 1 70 0'91 80 0'82 90 0'71 100 0'58 110 0'41 4 – PROPUESTA DE UNA APLICACIÓN PRÁCTICA. A partir de una instalación solar fotovoltaica aislada, vamos a exponer los criterios de cálculo a tener en cuenta en este tipo de instalaciones generadoras, basándonos en estos datos: 10 paneles de U p : 17V - I p : 6’5A - I sc : 7’2A; convertidor de 12V cc/230V ca – 2000 W - q 92%. Potencia máxima de carga a 230 V ca: 2300W, cos φ 0’87, Fs 0'8. Las longitudes y caídas de tensión que en principio tomamos de cada tramo aparecen en el croquis. Tipo de canalizaciones: l1, enterrada en conductos, a 0’5 m, agrupados y en contacto, t ºC ambiente θ (theta) 25 ºC. l2, l3, y l4, bajo tubo en montaje superficial, temperatura ambiente θ (theta) 40 ºC. Tipo de conductores: todos de cobre, flexible, unipolar: l1: XZ-K(AS) 1'8KV - 90ºC. Para, l2, l3, l4: HO7Z1K(AS), 450/750 V - 70 ºC. (Podemos utilizar también el aluminio, por el tema del robo !!) 5 - PROCESO DE CÁLCULO. , de paso o de cálculo, para cada tramo. 5.1 - Cálculo de las intensidades de servicio Para el cálculo del tramo de cableado desde los paneles hasta el regulador, l1, utilizaremos la intensidad de cortocircuito de todas las ramas de paneles; algunos aconsejan mayorar un 25% más, para futuras ampliaciones; si no lo deseamos, no se incluirá este mayorando o sobredimensionado (x1’25). (Según PCT-A-REV-02 2009, es obligado, por lo que si nuestra instalación debe acogerse a esas condiciones, debemos incluirlo) A ramas N sc 72 10 2 ' 7 º 1 = - = - I = I (Nosotros, NO sobredimensionamos) Para conocer la intensidad del tramo del regulador a la batería, l2, haremos servir la máxima que pueden proporcionar los paneles, que será la de pico, por el número de ramas, y por el rendimiento del regulador, si se conoce, ó 0’9 en su defecto. Se puede mayorar por 1’25 pensando en futuras ampliaciones, o si no lo deseamos, no se incluirá este mayorando o sobredimensionado, sólo se aconseja. A ramas N REG p 5 ' 58 9 ' 0 10 5 ' 6 º 2 = - - = - - I = I q (Nosotros, NO sobredimensionamos) REG DGMP ~ l1 – 15 m l4 – 15 m l2 – 1’5 m l3 – 1’5 m EΔUs 1’5% (e) e = 0’5% e = 0’5% e = 0’25% e = 0’25% Instalación interior ΔUs 3% (e) 17V 12V 230V~ La intensidad del tramo desde la batería hasta la entrada del inversor, l3, debe ser la máxima que absorba toda la carga prevista en el lado de alterna, teniendo en cuenta el rendimiento del inversor empleado. A U P cc ca 33 ' 208 12 92 ' 0 2300 3 = | . | \ | = | | . | \ | = I q La intensidad del tramo l4, del convertidor hasta el cuadro general de protecciones, será la potencia máxima que absorba toda la carga prevista en alterna, valorando el cos φ. A U P ca ca 49 ' 11 87 ' 0 230 2300 cos 4 = - = - = I ¢ 5.2 - Establecer el valor de la conductividad ¸ (gamma), según el tipo de canalización, conductor utilizado, la temperatura ambiente θ (theta) y la máxima que soporta el conductor. La temperatura ambiente de referencia de las tablas de intensidades máximas admisibles es: conductores aislados y cables al aire, cualquiera que sea su modo de instalación: 40º C (¸ 52 S-m/mm 2 ) cables enterrados directamente o enterrados en conductos: 25º C (¸ 54’91 S-m/mm 2 ). Cuando la temperatura ambiente en la ubicación de los conductores varíe de la de referencia, se deben aplicar factores de corrección, o para el cálculo de la sección aplicar la fórmula: 2 / )] 20 ( 00392 , 0 1 [ 01786 , 0 1 mm m S en - ÷ + = u ¸ u En la tabla 6 se indican los factores de corrección, F, de la intensidad admisible para temperaturas del terreno θ t , distintas de 25°C, (que no es el caso) en función de la temperatura máxima de servicio θ s , para sistemas enterrados; sin embargo, cuando no supere (¸ 54’91) no hará falta. Temperatura de servicio θ s (ºC) Temperatura del terreno, θ t , en ºC 10 15 20 25 30 35 40 45 50 90 1’11 1’07 1’04 1 0’96 0’92 0’88 0’83 0’78 70 1’15 1’11 1’05 1 0’94 0’88 0’82 0’75 0’67 Tabla 6. Factor de corrección F, para temperatura del terreno distinto de 25 °C El factor de corrección para otras temperaturas del terreno, distintas de las de la tabla, será: REFERENCIA ZZ-F(AS) XLPE – XZ-K , eligiendo (de momento) el valor de sección 5.3 - Calcular la sección de cada tramo normalizada igual o superior a la calculada. Las fórmulas son para corriente continua, monofásica, o trifásica. 2 cos 2 mm U S cc A - - I - - = ¸ ¢ 2 cos 3 mm U S ca A - - - I - = ¸ ¢ Para corriente continua (cos φ=1) o alterna monofásica Para corriente alterna trifásica El cable que utilizaremos en nuestro ejemplo es XZ-K(AS) 90 ºC, para los tramos 1. Para el tramo 2, 3, 4, será H07Z1K(AS), que soporta 70 ºC, pero hay muchos más en el mercado. La conductividad ¸ (gamma) para el tramo 1, enterrado bajo conducto, es 54’91 S-m/mm 2 . Para los tramos 2, 3, y 4, bajo tubo, la de referencia a 40 ºC, 52 S-m/mm 2 . 5.3.1 – Tramo de paneles al regulador, S1. 2 % 5 ' 0 25 1 1 1 78 ' 462 085 ' 0 91 ' 54 1 72 15 2 cos 2 mm x x x x U S = = A - - I - - = ¸ ¢ ¡Es una barbaridad! exigiendo un cable normalizado de 500 mm 2 . Podemos adoptar dos soluciones: ● Asumir mayor caída de tensión, o dividir la carga en dos o tres partes. Asumiendo una caída de tensión, ΔU del 2 % (0’34 V) obtendríamos un cable de 115’69 ¬120 mm 2 , que soporta sin factores de corrección 380A (RBT, tabla 5), en terna de cables unipolares. Como nosotros tendremos sólo 2 cables, hay que multiplicar por 1’225 ¬ 459’37A. Si partimos el cableado en dos (5 paneles por rama, y 36A cada rama): 231’39 mm 2 ¬ 240 mm 2 , que soporta sin correcciones 540A, por 1’225= 661’5A, que aún me parece una barbaridad. Ahora probemos con 0’34 V de ΔU, y dos ramas, consiguiendo 57’84 mm 2 ¬ 70 mm 2 ¬ 330’75A. Todo esto nos lleva a varias conclusiones: Es muy difícil conseguir la caída de tensión máxima propuesta por el REBT. Podemos partir la carga en varios tramos y conseguir menores secciones. Vemos que casi siempre obtenemos en el lado de corriente continua, secciones que soportan con creces la intensidad máxima que circula por él. Aumentar el valor de la tensión en continua sería bueno, si se puede. Y algo importante: ¿Qué regulador admite conectar esas secciones? En nuestro caso el regulador debiera ser igual o mayor de 72A por el mayorando 1’25, dando ≥ 90A. Propongo aumentar aún más la caída de tensión, hasta el 3’5% (0’595 V ¡!!) que como veis es ridícula, y partir la instalación en dos, obteniendo una sección final de 33’05 ¬ 35 mm 2 ¬ 226’62A. El regulador de cada tramo sería de: I R ≥ I l1 /2-1’25 ≥ 72/2x1’25 ≥ 45A. La intensidad que manejará el regulador, en la salida a batería, será la de pico por el nº de ramas de paneles: I l2 /2 = 58’5/2 = 29’25A. 5.3.2 – Tramo 2, de reguladores hasta batería, S2; asumimos una caída de tensión AU s 1’5%. A mm mm x x x U S 53 10 37 ' 9 18 ' 0 52 2 / 5 ' 58 5 ' 1 2 2 / 2 2 2 % 5 ' 1 40 2 2 2 ¬ ¬ = = A - I - - = ¸ 5.3.3 – Tramo 3, de batería al convertidor, S3; asumimos una caída de tensión AU s 1’5%. A mm mm x x x U S 185 70 77 ' 66 18 ' 0 52 33 ' 208 5 ' 1 2 2 2 2 % 5 ' 1 40 3 3 3 ¬ ¬ = = A - I - - = ¸ 5.3.4 – Tramo 4, de convertidor monofásico al DGMP, S4; asumimos una caída de tensión AU s 1’5%. A mm mm x x x U S 5 ' 23 5 ' 2 92 ' 1 45 ' 3 52 49 ' 11 15 2 2 2 2 % 5 ' 1 40 4 4 4 ¬ ¬ = = A - I - - = ¸ ¬ (6 mm 2 ITC-BT-15) En la página 2, se hace referencia a la analogía de este tramo con la derivación individual DI, y que la ITC-BT-15 nos obliga a instalar cables de sección mínima de 6 mm 2 . Por eso adoptamos para este tramo 6 mm 2 , que soporta 32A. También si fuera enterrada, la mínima sección sería 6 mm 2 . Tengamos en cuenta que se trata de la salida general hacia la vivienda. 5.3.5 – Sección de los conductores de protección. Se aplicará lo indicado en la Norma UNE 20.460-5-54, ap. 543. Cuando estos sean del mismo metal de los de fase o polares, y en función de la sección de los de fase o polares, se aplicará la tabla: Sección de conductores de fase de la instalación S (mm 2 ) Sección mínima de los conductores de protección Sp (mm 2 ) S s 16 Sp = S 16 < S s 35 Sp = 16 S > 35 Sp = S/2 En todos los casos los conductores de protección que no forman parte de la canalización de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de: - 2'5 mm 2 , si los conductores de protección disponen de una protección mecánica. - 4 mm 2 , si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica. ►Cuando el conductor de protección sea común a varios circuitos, la sección de ese conductor debe dimensionarse en función de la mayor sección de los conductores de fase, o polares. ►Ningún aparato deberá ser intercalado en el conductor de protección, aunque para los ensayos podrán utilizarse conexiones desmontables mediante útiles adecuados. ►Las masas de los equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un circuito de protección, con excepción de las envolventes montadas en fábrica o canalizaciones prefabricadas mencionadas anteriormente. Por tanto la salida general tendría un cable de protección de 6 mm 2 . 5.3.6 – Identificación de los conductores. Según la ITC-BT 18, "…los conductores .. deben ser fácilmente identificables, especialmente...el conductor neutro .. y el de protección; el neutro debe ser azul claro y el de protección con verde-amarillo. Para los conductores de fase, en corriente alterna, se utilizará el negro, marrón y gris. En cuanto a los cables de corriente continua, el positivo será rojo y el negativo negro; cuando esto no sea posible, se identificará con una etiqueta indeleble con el texto o signo, o con cinta del color adecuado. 5.4 – Cálculo del calibre de los interruptores automáticos I , o magnetotérmicos. A Para elegir el calibre por el método simplificado multiplicaremos por 1’3, la intensidad de empleo o diseño I B , según aconsejan varios fabricantes, es decir, mayorando un 30% más que la intensidad de diseño. Más adelante, en el apartado 5.5.1 veremos otros factores que influyen en la correcta elección de un interruptor automático. Podemos utilizar los símbolos que vemos en la imagen. La interrupción de corrientes presenta mayores problemas con redes en corriente continua que en corriente alterna. En la corriente alterna existe un paso natural de la corriente por el cero en cada semiperíodo; en continua esto no sucede y, para extinguir el arco, es preciso que la corriente disminuya hasta anularse. Es necesario que la interrupción se realice gradualmente, sin bruscas anulaciones de la corriente que darían lugar a elevadas sobreintensidades. La curva de disparo será del tipo universal, C (5÷10 In) y de corriente continua en los tramos 1, 2, y 3. El tramo con tensión alterna utilizará uno apto para esa tensión, y también de curva C. Los valores y características de desconexión térmica NO se ven afectados tanto si los interruptores automáticos trabajan en corriente alterna o en corriente continua. El relé térmico es la parte del interruptor automático encargada de la protección contra sobrecargas. Los valores y características de desconexión magnética SI se ven afectados por el trabajo en corriente continua, debido a que los parámetros de excitación de la bobina de la protección magnética son distintos en corriente continua y en corriente alterna. El relé magnético es el que actúa en caso de cortocircuito. Cómo regla general, el umbral de desconexión magnética bajo corriente continua se ve incrementado en un 40% aproximadamente, respecto al umbral de desconexión magnética bajo corriente alterna. Ejemplo: Un interruptor de curva C, de 10A de intensidad nominal, cuyo umbral de intervención magnética se encuentra comprendido entre 50A y 100A (5-10xIn) en corriente alterna, en corriente continua dicho umbral pasará a situarse entre: 70A y 140A (50A+40%=70A - 100A+40%=140A ¬ 7÷14xIn). En lo que se refiere a la capacidad de ruptura, los valores de corte son distintos en corriente alterna y en corriente continua. Para mantener la capacidad de ruptura original del aparato en corriente alterna, (6 KA) debe seguirse la siguiente norma para mantener el poder de corte: 1.- Hasta 48 Vcc puede utilizarse un solo polo, manteniéndose el valor original de poder de corte. 2.- Entre 48 Vcc y 110 Vcc deben utilizarse 2 polos, conectados en serie. 3.- Entre 110 Vcc y 150 Vcc deben utilizarse 3 polos, conectados en serie. 4.- Hasta 200 Vcc deben utilizarse 4 polos, conectados en serie. Los valores normalizados de intensidades nominales, en amperios, de magnetotérmicos son: 4 6 8 10 16 20 25 32 40 50 63 80 100 125 160 250 400 630 800 1250 1600 2000 Para el tramo de corriente alterna utilizaremos interruptores diferenciales, de disparo por fuga de corriente, de 30 mA, y que soporte la intensidad máxima del circuito. Veamos algunos valores comerciales: Modulares I max, A 6 10 16 20 25 32 40 63 100 No modulares 100÷630 A Sensibilidad, mA 10, 30, 100, 300, 500 y 1000 mA 5.4.1 - Factores de influencia generales en la elección de interruptores automáticos. Las condiciones generales para la elección de un interruptor automático están establecidas por normas y disposiciones nacionales, que deben tenerse en cuenta al elegir un interruptor automático adecuado. Influencias que inciden sobre la intensidad de tránsito y la de disparo del magnetotérmico: •Tipo de cable. La conductividad del cable depende de su sección, del material y del tipo de cable (aislamiento, número de conductores, etc.). Por ello, el interruptor automático debe limitar la corriente lo más posible, para que ésta no pueda ser sobrepasada. •Temperatura ambiente junto al cable. Un aumento de la temperatura ambiente junto al cable reduce su conductividad. En instalaciones fotovoltaicas se tienden a menudo cables en exteriores (instalaciones en campo abierto, instalaciones sobre tejados planos, etc.). Es de suponer que en esas circunstancias la temperatura ambiente es mayor que en instalaciones montadas en edificios. Debido al aumento de la temperatura ambiente la conductividad se reduce. •Tendido del cable, tipo de canalización. Si p.ej. el cable se tiende en material aislante, su conductividad se reduce. Cuanto más mala sea la disipación térmica hacia el exterior, más baja será la conductividad. •Acumulación de cables. Si los cables se disponen unos cerca de otros, éstos se calientan entre sí. Debido al calentamiento de los cables la conductividad se reduce. •Calentamiento mutuo entre interruptores automáticos. Si los interruptores automáticos se montan unos muy cerca de otros, éstos se calientan entre sí. Si la merma debido al calor es muy grande, se dispararán por debajo de la corriente nominal. En instalaciones fotovoltaicas a menudo se conectan también inversores junto a interruptores automáticos, que al mismo tiempo inyectan su corriente máxima (simultaneidad). Debido a esto, los interruptores automáticos se calientan más rápido y pueden causar una activación anticipada. Para garantizar una disipación térmica suficiente y evitar una activación anticipada, debe mantenerse una mayor distancia entre los distintos interruptores automáticos. De no estar separados un mínimo de 10 mm, se aplicará una reducción de 0'8. (Según Schneider; para concretar ver la tabla de la página 23, según el número de elementos adyacentes,) •Temperatura ambiente junto al interruptor automático. Si la temperatura ambiente junto al interruptor es alta, la disipación térmica es menor. Debido a esto, el interruptor automático se dispara a una corriente que se encuentra por debajo de su corriente nominal. La corriente nominal de un interruptor automático se define para su funcionamiento a una determinada temperatura ambiente, que por lo general es de: - 30 °C para interruptores automáticos regidos según la norma doméstica. - 40 °C para interruptores automáticos regidos según la norma industrial. Si la temperatura ambiente es mayor, se aplicará una reducción de 0'9. (Según Schneider; ver la tabla de la página 22) Hay unidades magnetotérmicas compensadas, que incluyen una pletina de compensación bimetálica que permite ajustar la corriente de disparo de sobrecarga, independientemente de la temperatura ambiente. Tampoco en los de detección electrónica se aplicará. Hay otras influencias que inciden también sobre el dimensionamiento: •Impedancia de bucle. La impedancia de bucle de la línea (cableados muy largos) limita el flujo de corriente en caso de fallo. No deben influir sobre los tiempos de actuación del interruptor automático. •Selectividad. Fusibles o interruptores automáticos instalados sucesivamente deben estar sincronizados unos con otros, para evitar disparos involuntarios de dispositivos de protección antepuestos. •Tipo de carga conectada. Según el comportamiento de arranque del equipo conectado, (motores, transformadores, reactancias, etc.) se deben aplicar diferentes características para evitar disparos erróneos. Por último, debemos saber que el interruptor automático es capaz de actuar como un seccionador de carga, para desconectar el receptor estando bajo carga. Los fusibles tipo botella, p.ej. sistema D (Diazed) o D0 (Neozed), al no tener las características de un seccionador de carga podrán ser empleados como protección del cable, pero no como dispositivo seccionador de carga. Al seccionarse la potencia bajo carga, el elemento fusible puede ser destruido o quedar mermado por quemadura de los contactos. 5.4.2 - Ejemplo de cálculo 1. Instalación fotovoltaica con un inversor Sunny Mini Central 7000HV de las características: •Corriente de salida máxima = 31 A • protección máxima permitida = 50 A (dato del fabricante) •La protección máxima del cable se ve limitada por el tipo de cable, su disposición y la temperatura ambiente, entre otras condiciones. En nuestro ejemplo con 2 cables de PVC, juntos, bajo canaleta aislante y a 40ºC, un cable de (6 mm 2 ) soporta una corriente nominal de 36 A. Podemos elegir un magnetotérmico de 32 A. Pero, si está junto a otros interruptores, aplicaríamos una reducción de: 32x0'8=25'6 A, que resulta una intensidad de disparo menor a la intensidad de carga, y ¡dispararía! Debemos elegir uno mayor, p.ej. 40A, así 40x0'8= 32 A de intensidad de disparo. Vemos que utilizando el cálculo simplificado de mayorar un 30%: 31x1'3=40'3 A se aproxima mucho a la realidad, de todas formas, siempre comprobaremos el efecto térmico en los interruptores automáticos. Ejemplo de cálculo 2. ¿Qué especificaciones (In) deberían seleccionarse para la protección de un circuito cuya corriente de carga máxima aproximada es de 23 A? Está instalado junto con otros interruptores en una caja de distribución cerrada, a una temperatura ambiente de 50 °C. Un interruptor automático C60N de 25 A reduciría su disparo a 22'5 A a una temperatura ambiente de 50 °C; deberá utilizarse el factor de 0'8 por calentamiento mutuo, por lo que 22'5x0'8 = 18 A, que no resulta adecuado para la carga de 23 A. Por tanto, elegiremos uno mayor, de 32 A, que daría unas especificaciones de corriente (reducidas) de 32x0'9x0'8= 23'04 A. (Con el cálculo simplificado: 23x1'3=29'9 ¬ 32 A). 5.5 - CONTINUACIÓN DEL CÁLCULO PROPUESTO: 5.5.1 - Elección del magnetotérmico del tramo 1: I IA1 = I B1 - 1’3; I B1 será la máxima que pueda circular, que es la de cortocircuito del panel, por el número de ramas de paneles: 36-1’3 = 46’8A ¬ 50A. Recuerda que hemos partido en dos ese tramo, y en conductos diferentes. 5.5.2 - Tramo 2: I IA2 = I B2 - 1’3; I B2 será ahora la máxima que dará cada regulador, I l 2 /2 = 29’25A: I IA2 = I B2 - 1’3 = 29’25x1’3 = 38A ¬ 40A. 5.5.3 - Tramo 3: I IA3 = I B3 - 1’3; I B3 será I l3 : I IA3 = I B3 - 1’3 = 208’33x1’3 = 270’8A ¬ 400A. 5.5.4 - Tramo 4: I IA4 = I B4 - 1’3; I B4 será I l4 : I IA4 = I B4 - 1’3 = 11’49x1’3 = 14’93A ¬ 16A. En todos los casos, la temperatura ambiente es de 30ºC y los interruptores automáticos están montados separados a más de 10 mm, por lo que los factores de reducción no les afectan, y no los tendremos en cuenta en su dimensionado. 5.6 - Contrastar el resultado con la intensidad máxima admisible, Iz, del conductor, el tipo de canalización y los Factores de corrección que les afecten. Luego elegimos la sección normalizada que cumpla con los criterios térmicos y de caída de tensión. Ahora falta que se cumpla la regla dictada en la Norma UNE 204060-4-43 y la instrucción ITC-BT-40: I Z ≥ I N ≥ I B I 2 ≤1’45-I z Siendo I Z la máxima admisible por el conductor, después de aplicar los Factores de corrección pertinentes; I N como dice la Norma, la nominal del interruptor automático; I B es la intensidad de empleo o de diseño. Además debe cumplirse: I 2 s 1’45-I Z , siendo I 2 la corriente que garantiza el funcionamiento efectivo del dispositivo de protección generalmente dado en la norma del producto tipo UNE EN 60898, 61009. I2=10-IIA, para el caso de curva de disparo C En el caso de cortacircuitos fusibles, I 2 , será I f (intensidad de funcionamiento) para fusibles de tipo gG: I f = 1’6-I N si I N > 16A I f = 1’9-I N si 4A < I N < 16A I f = 2’1-I N si I N < 4A Esta regla, normalmente siempre se cumple. Recuerda aplicar los posibles Factores de corrección sobre I Z , que en nuestro caso serán: Tramo 1, con canalización enterrada en conductos, con 2 conductores en contacto: 1. Tramo 1, mayorando por haber sólo 2 conductores: 1’225. Tramo 1, por estar a menos de 0’7 m (0’5 m): 1’01. Tramos 2, 3, y 4, canalización bajo tubo, dos conductores: 1. Las intensidades máximas admisibles I Z , para las secciones calculadas, serán finalmente: S1 = 35 mm 2 ¬ 226’62A - 1 - 1’225 - 1’01 = 280’38A. S2 = 10 mm 2 ¬ 53A - 1 = 53A. S3 = 70 mm 2 ¬ 185A - 1 = 185A. S4 = 6 mm 2 ¬ 32A - 1 = 32A. Los interruptores automáticos calculados, I N han sido: Tramo 1 = 50A Tramo 2 = 40A Tramo 3 = 400A Tramo 4 = 16A Las intensidades de diseño I B calculadas son: Tramo 1 = 36A Tramo 2 = 29’25A Tramo 3 = 208’33A Tramo 4 = 11’49A ►Para que se cumpla la ITC-BT-40, hay que mayorar por el 125%, la intensidad de diseño I B : T1 = 36x1’25=45A T2 = 29’25x1’25=36’56A T3 = 208’33x1’25=260’41A T 4 = 11’49x1’25=14’36A Comprobación de las relaciones establecidas entre ellos, según la Norma UNE 20460, I Z ≥ I N ≥ I B : Tramo 1: 280’4A > 50A > 45A, por tanto se cumple. Tramo 2: 53A > 40A > 36’56A, se cumple. Tramo 3: 185A > 400A > 260’41A, NO SE CUMPLE: Debemos aumentar la sección que supere el nuevo valor, del interruptor automático, y luego comprobaremos de nuevo la relación. El valor de 400A, obliga aumentar la sección hasta 240 mm 2 ¬ 435A de intensidad máxima admisible Tramo 3, con 240 mm 2 , I Z = 435A > 400A > 208’33A, ahora si cumple. Tramo 4: 32A > 16A > 14’36A, se cumple. Conclusiones. Adoptaremos finalmente las secciones y magnetotérmicos siguientes: Tramo 1: 35 mm 2 – 36A Tramo 2: 10 mm 2 – 40A Tramo 3: 240 mm 2 – 400A Tramo 4: 6 mm 2 – 16A Recuerda que si la instalación se encuentra en una zona de alta frecuencia de rayos o nivel ceráunico alto, debes incluir protecciones contra sobretensiones o descargas atmosféricas. (Ver presentación 6-TOPOLOGÍAS-RED) 6 – CÁLCULO PARA LÍNEAS TRIFÁSICAS. En el caso de tener convertidores trifásicos, ya sea en instalaciones aisladas o conectadas a red, el proceso de cálculo será el mismo, pero las fórmulas de cálculo serán estas: I √ --√ - - 7 – ACLARACIONES MUY IMPORTANTES. En el tramo de paneles al regulador/convertidor, (según sea el tipo de instalación, aislada o conectada) realmente, el magnetotérmico o cortacircuitos fusible NO PROTEGERÁ la línea, ya que lo calibramos al valor de la intensidad de cortocircuito de los paneles más un 30%, y en caso de producirse un cortocircuito antes del magnetotérmico, éste no actuaría; además aguas abajo del magnetotérmico no hay fuente de energía conectada directamente que pueda mantener un cortocircuito, ya que siempre tendremos un componente direccional de la corriente, que será un regulador o un convertidor, con un circuito de entrada similar al del regulador, en lo concerniente a llevar a los paneles al PMP, y que impide el paso de corriente desde la batería, por lo que nunca superaremos la intensidad de cortocircuito, y como el magnetotérmico es un 30% mayor, menos aún. Veamos el ejemplo del tramo 1: ≥ ≤ I IA1 = I B1 - 1’3 = 36-1’3 = 46’8A ¬ 50A, vemos que 50A >>36A A pesar de esto, es conveniente montarlo para separar la línea de paneles cuando fuera necesario, o bien con corta circuitos fusibles. Si la intensidad máxima admisible del conductor la soporta, es suficiente. Relacionado con este caso, veamos que dice la Norma UNE-204060-7-712.433 Protección contra las sobrecargas del lado de la corriente continua: 712.433.1: Puede omitirse una protección contra sobrecargas sobre los cables de las cadenas PV y grupos PV si la corriente admisible del cable es igual o superior en todo punto a 1'25 veces I SC STC. 712.433.2: Puede omitirse la protección contra sobrecargas sobre el cable principal PV si la corriente admisible del cable es igual o superior a 1'25 veces I SC STC del generador PV. NOTA Los requisitos de los apartados 712.433.1 y 712.433.2 no se aplican más que a la protección de los cables. Véanse también las instrucciones del fabricante para la protección de los módulos PV. Según la Guía Técnica BT-22-436: Se consideran protegidos contra cualquier sobre intensidad los conductores alimentados por una fuente cuya impedancia sea tal que, la corriente máxima que pueda suministrar no sea superior a la corriente máxima admisible en los conductores… Respecto a la curva de disparo a elegir, NO ESTÁ TIPIFICADA. Por tanto, elegiremos aquella que se adapte mejor a las características del circuito y tipo de cargas: Curva B: circuitos sin transitorios, Im 3÷5 I B , típica de tramos de continua, generadores. Curva C: circuitos con carga mixta, Im 5÷10 I B , caso general, vivienda. Curva D: circuitos con transitorios, Im 10÷20 I B , en arranque de motores. CONCLUSIONES DEL DISEÑO: Una mejora importante sería la de aumentar la tensión de servicio en continua de 12V a 24V, disminuyendo a la mitad las secciones y protecciones, montando paneles adecuados para esa tensión (27, 30, 32, 34, o más tensión de pico, si utilizamos un maximizador). En cuanto al calibre del inversor en instalaciones aisladas, tendremos en cuenta el Fs o Factor de simultaneidad, por ejemplo de 0’8, o el que estimemos según el uso de la instalación, y también, que normalmente rinden más a plena potencia que a potencias menores a su nominal, debiendo ajustar a ese valor la elección. También debemos valorar que se identifican con la potencia aparente S, y no la activa P, por lo que debemos dividir por el factor de potencia o cos ¢, la potencia activa que tengamos en la instalación, y por el rendimiento del inversor. Como mínimo debe soportar a la carga de mayor potencia, y/o a todas aquellas que puedan estar conectadas a la vez, de forma habitual. - - Hasta ahora, sólo hemos valorado el criterio técnico de la instalación, pero también debemos tener en cuenta el económico. El primero se basa en obtener una sección que certifique la seguridad y calidad en el servicio. El segundo implica ajustar dicha sección a los criterios económicos de modo que no se produzca un sobredimensionamiento exagerado que encarezca la instalación de un modo innecesario. Pensando en los presentes (por desgracia) robos de cobre, utilizar cables de aluminio sería razonable. Una buena costumbre, es aumentar la sección si el tránsito de corriente por él es del 85% de su máximo valor admisible; p.ej., para 22'5 A de tránsito, y una I max del conductor de 25 A estaríamos al límite aconsejado de cambiar a la siguiente sección, ya que el 85% de 25A es 21'25A. ►La principal labor del diseñador será la de establecer una buena relación calidad/precio, y mantener reglas de buen hacer en todo momento y circunstancia. (Volver apartado 5.- Convertidores…) Siguen anexos de intensidades máximas admisibles y otras consideraciones… En caso de montar un grupo electrógeno, su potencia en VA se calcularía como el caso del inversor, mayorando en un 30%, o más. UNE 204060-5-523 (NOV 2004) MODOS DE INSTALACIÓN A1–INTENSIDADES MÁXIMAS ADMISIBLES, INSTALACIÓN AL AIRE, UNE 20.460-5-523 A2-INTENSIDADES MÁXIMAS ADMISIBLES, INSTALACIÓN ENTERRADA, UNE 20.460-5-523 Si utilizamos la Tabla del RBT: *** Para el caso de dos cables unipolares, la intensidad máxima admisible será la correspondiente a la columna de la terna de cables unipolares de la misma sección y tipo de aislamiento, multiplicada por 1'225. *** Para el caso de un cable bipolar, la intensidad máxima admisible será la correspondiente a la columna del cable tripolar o tetra polar de la misma sección y tipo de aislamiento, multiplicada por 1'225. A3–INTENSIDADES MÁXIMAS ADMISIBLES, SEGÚN RBT UNE 20.460-5-523 COBRE Y ALUMINIO, INSTALACIÓN AL AIRE A4–INTENSIDADES MÁXIMAS ADMISIBLES, SEGÚN AENOR EA 0038 CONDUCTORES DE COBRE, según tipo de instalación Cables flexibles para instalaciones móviles para conexionado de paneles, t amb 60ºC t max cable 120ºC Sección Tipo de instalación Al aire 60ºC Sobre superficie Adyacente a superficie ?? mm 2 A A A 1'5 30 29 24 2'5 41 39 33 4 55 52 44 6 70 67 57 10 98 93 79 16 132 125 107 25 176 167 142 35 218 207 176 volver a 3-Bases de cálculo NOTAS: A5 - TABLA DE EQUIVALENCIAS AWG - MILIMÉTRICAS En muchos sitios de Internet y también en libros y manuales, especialmente de origen norteamericano, es común encontrar la medida de los conductores eléctricos (cables o alambres, según traducen algunos) indicados con la referencia AWG (American Wire Gauge). Esta tabla de conversión permite saber el diámetro Ø y la sección del conductor, conociendo el número AWG. AWG Ø mm Sección mm 2 AWG Ø mm Sección mm 2 1 7.35 42.40 ► 50 16 1.29 1.31 ► 1.5 2 6.54 33.60 ► 35 17 1.15 1.04 ► 1 3 5.86 27.00 ► 35 18 1.024 0.823 ► 1 4 5.19 21.20 ► 25 19 0.912 0.653 ► 1 5 4.62 16.80 ► 25 20 0.812 0.519 ► 1 6 4.11 13.30 ► 16 21 0.723 0.412 ► 0.5 7 3.67 10.60 ► 16 22 0.644 0.325 ► 0.5 8 3.26 8.35 ► 10 23 0.573 0.259 ► 0.5 9 2.91 6.62 ► 10 24 0.511 0.205 ► 0.25 10 2.59 5.27 ► 6 25 0.455 0.163 ► 0.25 11 2.30 4.15 ► 4 26 0.405 0.128 ► 0.25 12 2.05 3.31 ► 4 27 0.361 0.102 ► 0.25 13 1.83 2.63 ► 4 28 0.321 0.0804 ► 0.25 14 1.63 2.08 ► 2.5 29 0.286 0.0646 ► 0.25 15 1.45 1.65 ►2.5 30 0.255 0.0503 ► 0.25 A6 - CRITERIOS IMPORTANTES PARA ELEGIR MAGNETOTÉRMICOS PARA C.C. Los dispositivos de protección contra sobrecargas deben situarse en el punto en el que se produce un cambio, tal como una variación de la sección, naturaleza o sistema de instalación, que produzca una reducción del valor de la corriente admisible de los conductores. Además para cortocircuitos,…salvo cuando otro dispositivo situado aguas arriba posea una característica tal que proteja contra cortocircuitos aguas abajo del cambio. A7 - SIMBOLOGÍA NORMALIZADA. (Argumentada por Miguel Pareja Aparicio) Me remito primero a los símbolos normalizados, en base a la IEC 60617, correspondiente a la UNE-EN 60617, en donde se definen los símbolos gráficos para esquemas. En particular su parte 7, correspondiente a aparenta y dispositivos de protección. Los primeros símbolos se corresponden a los de uso general: A continuación se muestran los dispositivos de protección: En la simbología del manual electrotécnico de "Schneider Electric" (Telesquemario de Telemecanique), en su capítulo 6 en referencia a la estandarización de esquemas, en donde habla de la IEC 1082-1 de 1992, donde utiliza el símbolo del disyuntor como: En la simbología de "PLC Madrid", incluyen para unifilar los siguientes símbolos para magnetotérmico, el símbolo inferior es el utilizado en la guía técnica del REBT de la ITC-BT-25, referente a instalación de interior. Muchos fabricantes incluyen unos símbolos relacionados, como el que se incluye en la documentación de Merin Gerin: Nosotros, para simplificar, tal y como acostumbro siempre que se pueda, utilizaremos el símbolo normalizado, en base a la IEC 60617, correspondiente a la UNE-EN 60617, para representación unifilar: Y los siguientes para esquemas desarrollados, o cualquier otro, siempre que sea normalizado:
Report "Criterios y Proceso de Calculo de Secciones"