ResultadosTabla 1. Variación de las diferentes propiedades censadas y calculadas por la interface de usuario durante convección natural. Q ST-1 ST-2 ST-3 ST-4 ST-5 ST-6 ST-7 ST-8 SC-1 SW-1 10 24.381 24.195 24.596 23.878 24.123 23.727 23.723 46.756 0.000 10.752 W 7 0 3 1 7 3 9 4 0 7 20 25.614 25.455 25.706 24.886 25.223 23.727 23.587 68.612 0.000 18.870 W 4 0 4 6 8 3 3 3 0 8 30 28.085 27.810 27.826 26.893 27.336 23.727 24.391 92.659 0.000 30.289 W 3 1 2 9 9 3 4 5 0 8 La temperatura de superficial (Ts) de la placa está dada por ST8 y la temperatura del fluido (T∞) es igual a la media aritmética de las temperaturas censadas por ST1, ST4 y ST7 Para 10 W Para 20 W Para 30 W Ts (ºC) 46.7564 Ts (ºC) 68.6123 Ts (ºC) 92.6595 T∞ (ºC) 23.9946 T∞ (ºC) 24.6961 T∞ (ºC) 26.4569 Tf 35.3755 Tf (ºC) 46.6542 Tf (ºC) 59.5582 Se calculó la temperatura de película Tf, para poder obtener de la tabla A-15 del texto citado en las referencias, las propiedades del fluido necesarias para determinar nos números adimensionales. Fue necesario interpolar cada T f calculada para tener los valores de las propiedades del fluido lo más exactos posible. Se presenta una tabla con las propiedades del fluido para cada razón de generación (10, 20 y 30 W). Q (W) Tf (ºC) α (m2/s) ν (m2/s) k (W/m K) Pr 10 W 35.3755 2.282E-05 1.659E-05 0.0263 0.7267 20 W 46.6542 2.439E-05 1.766E-05 0.0271 0.7237 30 W 59.5582 2.632E-05 1.896E-05 0.0281 0.7202 Determinación del número de Nusselt y el coeficiente de transferencia de calor por convección De antemano se sabe que la convección es natural, pero aún así se comprueba con la relación Gr/Re2. Como la velocidad del fluido es cero, el número de Reynolds es 0. Y al sustituir en la relación antes mencionada, se tiene que este número es infinito, o sea, Gr/Re2»1, y esto quiere decir que las fuerzas de inercia son despreciables, y los efectos de la convección natural son dominantes. Para el caso de convección natural el número de Nusselt promedio, de acuerdo con la correlación empírica de Churchill y Chu, está dado por: 2344 9.3309 36. Si se sabe que hL Nu= c k Se despeja en términos de h y de esta manera se consigue calcular el coeficiente de transferencia de calor por convección: Determinación de la razón de transferencia de calor de la placa plana al aire q´ =h A s ( T s−T ∞ ) Eficiencia del intercambiador q´ Eff = ×100 ´ Q De esta misma manera se calculó el coeficiente de transferencia de calor por convección y el calor transferido al aire para las razones de generación de calor de 20 y 30 W.6729 20 21435968.9870 7.1276 10.9908 38.825+ 2 0.1673 21.6353 23. β 1 es el coeficiente de expansión volumétrica ( T f ). ν la viscosidad cinemática del fluido.1 m). que en el caso de una placa plana es la longitud de la misma en la dirección paralela al flujo del fluido (0. Se presenta una tabla con los valores calculados para todas las razones de generación de calor: Q(W) Ra Nu h (W/m2 k) q (W) Eff (%) 10 16676330.387 ∙ Ra1 /6 [ 1+ ( 0.9351 10.1767 30 21851361.2737 24. α la difusividad térmica y Lc la longitud característica.5216 2.5550 4.{ Nu= 0.8471 39.492/Pr )9 /16 ] 8 /27 } El número de Rayleigh (Ra) representa la razón de las fuerzas de flotabilidad y los productos de las difusividades térmica y de cantidad de movimiento: Ra= gβ ( T s−T ∞ ) L3c αν En donde g es la aceleración gravitacional.2457 . 808 73.0453 2.702E-05 0.0100 0.844 10.2474 59. Q ST-1 ST-2 ST-3 ST-4 ST-5 ST-6 ST-7 ST-8 SC-1 SW-1 10 24.698 23. 20 y 30 W).7255 20 W 73.008 23.984 W 5 2 5 6 1 2 4 4 7 4 30 26.5461 Se calculó la temperatura de película Tf. Variación de las diferentes propiedades censadas y calculadas por la interface de usuario durante convección forzada (10 m 3/h).098 11.02808 0.2691 2.8437 23.779E-05 0.896E-05 0.3084 22.72331 30 W 94.459E-05 1.805 22.136 23.308 Ts (ºC) Ts (ºC) Ts (ºC) 7 4 94. Fue necesario interpolar cada Tf calculada para tener los valores de las propiedades del fluido lo más exactos posible.727 23.398 22. ST4 y ST7 Para 30 Para 10 W Para 20 W W 54.117 21.426 23.7202 Determinación del número de Nusselt y el coeficiente de transferencia de calor por convección .843 73.632E-05 1.160 24.727 23.2778 La temperatura de superficial (Ts) de la placa está dada por ST8 y la temperatura del fluido (T∞) es igual a la media aritmética de las temperaturas censadas por ST1.124 24.139 23.887 W 9 5 3 2 6 3 2 8 0 8 La velocidad del fluido corresponde al caudal dividido entre el área de sección transversal por la que fluye el fluido V´ V= A A (m^2) v (m/s) 0. las propiedades del fluido necesarias para determinar nos números adimensionales.6945 39.8448 23. Q (W) Ts (ºC) T∞ (ºC) Tf (ºC) α (m2/s) ν (m2/s) k (W/m K) Pr 10 W 54.02721 0.001 19.694 22.045 3 Tf (ºC) 59.02662 0.809 23.271 23.5461 2.269 1 Tf (ºC) 48.346E-05 1.782 T∞ (ºC) T∞ (ºC) T∞ (ºC) 5 2 24.457 94.843 10.308 10.398 29.2474 Tf 39.516 23.795 22. para poder obtener de la tabla A-15 del texto citado en las referencias.558 54.641 23.7822 48.Tabla 2. Se presenta una tabla con las propiedades del fluido para cada razón de generación (10.8448 24.864 21.282 W 3 4 2 6 5 3 7 7 8 1 20 24. 2204 13.5 1/ 3 Nu=0.1916 1465.0733 Lo que quiere decir que las fuerzas de inercia son despreciables.3703 30 32353975.8858 1561.492/Pr )9 /16 ] 8 /27 } Se calcula el número de Rayleigh 3 gβ ( T s−T ∞ ) Lc Ra= αν En el caso de convección forzada y flujo laminar se utiliza la fórmula 0.0668 10. Al igual que en el caso anterior se puede calcular el número de Nusselt con la correlación empírica de Churchill y Chu: { Nu= 0.0727 15.906 ℜ Pr Si se sabe que hL Nu= c k Determinación de la razón de transferencia de calor de la placa plana al aire .Se calcula el número de Grashof que representa la razón entre la fuerza de flotabilidad y la fuerza viscosa que actúa sobre el fluido.6957 1632.825+ 2 0. y los efectos de la convección natural son dominantes. gβ ( T s−T ∞ ) L3c Gr= ν2 Luego se calcula el número de Reynolds ℜ= V Lc ν Con la relación Gr/Re2 se verificó si las fuerzas de flotabilidad son despreciables o no: Gr ≫1 2 ℜ Q(W) Gr Re Gr/Re^2 10 26862417.387 ∙ Ra1 /6 [ 1+ ( 0.0848 20 32588788. prom (mm) 2.9027 Eff (%) 31.5101 26.3425 δt.5 ( ) dx La ecuación integrada es 9.91 x Vx Pr 1/ 3 ν 0.7694 23306662.5048 2.5 δ t .82 L ν 0.4184 27.prom L δ t . prom = 3 Pr 1/ 3 V ( ) Q(W) 10 20 30 Ra 19488420.6812 23577622.0864 10.8904 40.6502 .5020 7.1941 q (W) 3.5636 2.1418 5.q´ =h A s ( T s−T ∞ ) Eficiencia del intercambiador Eff = q´ ×100 ´ Q Cálculo del espesor promedio de la capa límite térmica δ t. prom = 1 ∫ L0 4.8894 11.8650 h (W/m2 k) 10.9800 Un 37.0211 39. Variación de las diferentes propiedades censadas y calculadas por la interface de usuario durante convección forzada (15 m 3/h).7202 Determinación del número de Nusselt y el coeficiente de transferencia de calor por convección Se calcula el número de Grashof que representa la razón entre la fuerza de flotabilidad y la fuerza viscosa que actúa sobre el fluido.256 W 2 5 2 6 1 3 0 5 5 30 26. .876 92.671 1 La velocidad del fluido corresponde al caudal dividido entre el área de sección transversal por la que fluye el fluido V´ V= A A (m^2) 0.501 23.4167 La temperatura de superficial (T s) de la placa está dada por ST8 y la temperatura del fluido (T∞) es igual a la media aritmética de las temperaturas censadas por ST1.02662 0. Se presenta una tabla con las propiedades del fluido para cada razón de generación (10.896E-05 0.4868 23.727 23. ST4 y ST7 Para 10 W Para 20 W Para 30 W Ts (ºC) 55.7255 20 W 70.927 70.770E-05 0.185 25. k (W/m Q (W) Ts (ºC) T∞ (ºC) Tf (ºC) α (m2/s) ν (m2/s) Pr K) 10 W 55.007 24.040 23. 20 y 30 W).0477 Tf (ºC) 58.7236 30 W 92.286 23.284 25.346E-05 1. las propiedades del fluido necesarias para determinar nos números adimensionales.486 15.445E-05 1.026 3 20.7385 Ts (ºC) 92.6898 Tf (ºC) 47.02808 0.632E-05 1.7385 23.727 23.4868 Ts (ºC) 70.0271374 0.8929 39.0100 v (m/s) 0.6898 2. para poder obtener de la tabla A-15 del texto citado en las referencias.727 22.606 23.873 15.899 24.5637 58.Tabla 3.5637 Tf 39.607 9 31.402 22.8731 24.8929 T∞ (ºC) 23.019 23. Fue necesario interpolar cada Tf calculada para tener los valores de las propiedades del fluido lo más exactos posible.397 23.537 25.014 W 3 9 3 8 6 3 1 1 1 SW-1 11.759 23.562 23.530 27.0477 2.7184 2. Q ST-1 ST-2 ST-3 ST-4 ST-5 ST-6 ST-7 ST-8 SC-1 10 24.702E-05 0.733 55.738 15.049 W 4 8 1 7 3 3 5 8 3 20 24.3569 T∞ (ºC) 24.8731 T∞ (ºC) 23.7184 Se calculó la temperatura de película T f.3569 47. 1892 2448.6907 30 31746689.387 ∙ Ra1 /6 [ 1+ ( 0. Q(W) Gr Re Gr/Re^2 10 26957163.5040 5.6090 6. y los efectos de la convección natural son dominantes.492/Pr )9 /16 ] 8 /27 } Se calcula el número de Rayleigh gβ ( T s−T ∞ ) L3c Ra= αν Si se sabe que hL Nu= c k Se despeja en términos de h y de esta manera se consigue calcular el coeficiente de transferencia de calor por convección: Nu k h= Lc Determinación de la razón de transferencia de calor de la placa plana al aire q´ =h A s ( T s−T ∞ ) .825+ 2 0.1003 4.4180 2354.3708 2197.5735 Se puede calcular el número de Nusselt con la correlación empírica de Churchill y Chu: { Nu= 0.3 Gr= gβ ( T s−T ∞ ) L c ν2 Luego se calcula el número de Reynolds ℜ= V Lc ν Con la relación Gr/Re2 se verificó si las fuerzas de flotabilidad son despreciables o no: Gr ≫1 ℜ2 Lo que quiere decir que las fuerzas de inercia son despreciables.4980 20 31547210. se observa que la región de flujo cerca de la placa donde la velocidad del fluido disminuye por las fuerzas viscosas presentes. Para una misma razón de generación de calor.2458 Preguntas 1. prom (mm) 3.1328 q (W) 3.0986 7.82 L ν 3 Pr 1/ 3 V 0. Al aumentar la razón de generación de calor.6048 Eff (%) 31.8353 22869195.Eficiencia del intercambiador Eff = q´ ×100 ´ Q Eff = 3. el número de Nusselt promedio aumenta de la misma manera.6866 Nu 37. ¿Qué puede decir respecto al número de Nusselt promedio al aumentar la razón de generación de calor? El Número de Nusselt (Nu) es un número adimensional que mide el aumento de la transmisión de calor desde una superficie por la que un fluido discurre (transferencia de calor por convección) comparada con la transferencia de calor si ésta ocurriera solamente por conducción.6523 39.8994 25. la cual es dependiente de la temperatura.1899 5.4928 25.3492 δt.9 Cálculo del espesor promedio de la capa límite térmica δ t. nos hace concluir que la temperatura debe aumentar en esa región por la fricción generada contra la placa.19 W ×100 10 W Eff =31.6079 22832721.prom δ t . hLc Nu= k Donde h es el coeficiente de transferencia de calor.7606 11. prom = Q(W) 10 20 30 9.5 ( ) Ra 19557157.0967 10.1309 3.0677 3. k es la conductividad térmica del fluido y Lc es la longitud característica. 2.6468 h (W/m2 k) 10. . ¿qué sucede con la temperatura del aire cerca de la superficie de la placa a medida que se mueve en la dirección del flujo? Según el perfil de velocidad del aire sobre la placa plana.9289 39. 7039 34. aumenta también la transferencia de calor.4952 34.5188 31.2791 20 W . Al aumentar la velocidad promedio del fluido.. mientras que horizontalmente para la convección forzada mediante medios externos.2707 20.5422 32.0517 33. ¿Qué puede decir respecto al número de Nusselt promedio al aumentar la velocidad promedio del fluido? hLc q´ conv Nu= = k q´ cond El número de Nusselt representa el mejoramiento de la transferencia de calor a través de una capa de fluido como resultado de la convección en relación con la conducción a través de la misma capa.6726 35. difieren en la dirección del flujo: hacia arriba ya que el movimiento del fluido es debido a causas naturales.3. Çengel. el número de Nusselt aumenta de la misma manera. como un ventilador o una bomba..0706 40. de la superficie en contacto con el fluido y del tipo de flujo.0829 31. 4. Ghajar. al aumentar la velocidad promedio del fluido el espesor promedio de la capa límite térmico disminuye.1147 20. Conclusión Podemos concluir que el coeficiente de transferencia de calor por convección natural y convección forzada. Resultados Aletas Cilíndricas Q ST-1 ST-2 ST-3 ST-4 ST-5 ST-6 ST-7 ST-8 SC-1 SW-1 20 W 28. La velocidad de transferencia de calor a través de un fluido es mucho mayor por convección que por conducción.1851 (10m^3/h) 28.2620 24.4540 30.0712 30. Cuanto mayor es la velocidad del fluido mayor es la velocidad de transferencia de calor. ¿Qué observa en cuanto al espesor promedio de la capa límite a medida que aumenta la velocidad promedio del fluido para una misma razón de generación de calor? Para una misma razón de generación de calor. La transferencia de calor por convección depende de las propiedades del fluido.8952 31. Y. iniciando índices más altos de conducción en un gran número de sitios. ¿Qué sucede con la eficiencia del intercambiador al aumentar la velocidad promedio del fluido? El aumento de la velocidad en el fluido.1609 39. Afshin. Referencia 1.1653 24. McGraw-Hill. 2011. ya que pone en contacto más porciones calientes y más frías de ese fluido.4110 10.7158 15. 5. Transferencia de calor y masa: Fundamentos y Aplicaciones. Como consecuencia incrementa la eficiencia del intercambiador. 2870 0.1786 11.1375 0.135 D(m) 0. Calculo de Eficiencia de la aleta L(m) 0. Variación de las diferentes propiedades censadas y calculadas por la interface de usuario durante convección forzada de 10 m3/h.(15m^3/h) Tabla 1 Tabla 1.5895 0.8894 0.7859 237.3515 1007 1. Esto se hace porque hay que tener el flujo másico (ṁ). el valor de K es para el aluminio. 10 m3/h Para 20W(10m^3/h) T ∞ (°C) Cp(J/Kg*k) ρ(Kg/m^3) ṁ(Kg/h) k(W/m*K) h(W/m^2*K) Ef 20 10 26.7222 Tabla 2 Se calculó la eficiencia del intercambiador mediante la fórmula: Usando la T ∞ se busca Cp y la densidad en la Tabla A-15 del texto usado. el flujo de calor usado (Q) es 20W y la h de convección fue calculada en el laboratorio anterior de placa plana. Cp (promedio de entrada y salida del aire). La temperatura de superficial (Ts) de la placa está dada por ST8 y la temperatura del fluido (T∞) es igual a la media aritmética de las temperaturas censadas por ST1 y ST7 Para 20W.551803 178 49.40591 326 .01 m Lc(m) mLc Aaleta(m^2) ƞaleta Qaleta(W) Ɛaleta 4.0043 0.8983 0.0000 10. 6820 237. La efectividad total nos arroja un mejor desempeño del conjunto de aletas cilíndricas.40 nos quiere decir que.ale 9 ta 1. para no alargar el procedimiento.La efectividad (Ɛaleta) de la transferencia de calor debe de ser mucho mayor que 1.25450794 Ɛaleta.tot 1 al Para hacer el cálculo de todas las aleta. El valor de 49.0000 10. 15 m3/h Para 20 W(15m^3/h) T ∞ (°C) Cp(J/Kg*k) ρ(Kg/m^3) ṁ(Kg/h) k(W/m*K) h(W/m^2*K) 26.1001 20 15 Se realizó el mismo procedimiento que el anterior.2947 1007 1.78402775 Qtotal.01 . Solo mostraremos los resultados en las condiciones de 20W y 15 m3/h Calculo de Eficiencia de la aleta L(m) 0. Para que en nuestro diseño sea recomendable colocar aletas.00866486 Alibredeal 3 etas Asin 0. Para Todas(17) 0.00007853 A 750 0.0100 aletas 1.1788 17. por una sola aleta colocada en la superficie se mejorara la transferencia de calor 49 veces. Para 20W. Se calculó el Qtotal y Ɛtotal esto porque estamos analizando un conjunto de 17 aletas y no 1 como se piensa.7606 Ef 1. se Analizo la placa libre de aletas y sin aletas.135 D(m) 0. 8993 0.602836 814 49.5860 0. Con esto podemos decir que si queremos mejorar la transferencia de solo tenemos que aumentar el caudal del fluido para que haya una mejor transferencia de calor.2616 0.1375 0.tot 6 al CONCLUSION En base a los resultados arrojados podemos ver que la eficiencia del intercambiador aumenta. En cambio valores como efectividad o eficiencia de la aleta no se va a ver afectada.0043 Para 17 Aletas 0.25496503 Ɛaleta. Si el caudal aumenta esto se debe a que poseemos una h (convectiva para la condición que deseamos 20W. .alet 2 a 1. La eficiencia de la aleta no se ve afectada en ninguno de los 2 análisis.46411 407 4.00866486 3 etas Asin 0. por este cambio de caudal.m Lc(m) mLc Aaleta(m^2) ƞaleta Qaleta Ɛaleta 0.00007853 A 75 Alibredeal 0.0100 aletas 1. esto pasa porque se analiza la relación que tiene mLc y no se toma otros valores en cuenta. sea 10 m3/h o 15 m3/h).94743999 Qtotal. Variación de las diferentes propiedades censadas y calculadas por la interface de usuario durante convección forzada de 10 m3/h. el flujo de calor usado (Q) es 20W y la h de convección fue calculada en el laboratorio anterior de placa plana.7289 33.5444 29.7968 34.7817 32.0000 10.9980 31.6339 31.9632 Tabla 2 Se calculó la eficiencia del intercambiador mediante la fórmula: Usando la T ∞ se busca Cp y la densidad en la Tabla A-15 del texto usado.3285 28.Resultados Aletas Rectangulares Q ST-1 ST-2 ST-3 ST-4 ST-5 ST-6 ST-7 ST-8 SC-1 SW-1 20 W 29.1874 (15m^3/h) Tabla 2 Tabla 1.1545 40.0563 20.4298 15.8900 23. Cp (promedio de entrada y salida del aire). Esto se hace porque hay que tener el flujo másico (ṁ).9483 39.7909 29.0410 20.7859 237.5446 10.0762 1007 1.3902 (10m^3/h) 20 W 28.4565 31.5340 24. el valor de K es para el aluminio.8894 0.1786 11.3240 30. La temperatura de superficial (Ts) de la placa está dada por ST8 y la temperatura del fluido (T∞) es igual a la media aritmética de las temperaturas censadas por ST1 y ST7 Para 20W. 10 m3/h Para 20W(10m^3/h) T ∞ (°C) Cp(J/Kg*k) ρ(Kg/m^3) ṁ(Kg/h) k(W/m*K) h(W/m^2*K) Ef 20 10 27. Calculo de Eficiencia de la aleta . 7884 3.tot al 0.9219 0.0082 0. El valor de 107.002 m Lc(m) mLc Aaleta(m^2) 6.2195 31 Qaleta Ɛaleta La efectividad (Ɛaleta) de la transferencia de calor debe de ser mucho mayor que 1.1360 0.135 0.ale ta Ɛaleta.1 0.0272 ƞaleta 0.L(m) w(m) t(m) 0. .7784 0. por una sola aleta colocada en la superficie se mejorara la transferencia de calor 107 veces. Para 9 Aletas A Alibredeal etas Asin aletas Qtotal. Para que en nuestro diseño sea recomendable colocar aletas.145010 18 107.3476401 12 2.0100 4. se aletas.21 nos quiere decir que.9643906 12 Para hacer el cálculo de todas las Analizo la placa libre de aletas y sin aleta.0270000 000 0. 474919 Para 9 aletas 0.0000 10. La efectividad total nos arroja un mejor desempeño del conjunto de aletas cilíndricas.1785 17.7903 3.9694983 81 .1973 Se realizó el mismo procedimiento que el anterior.0082 0. Para 20W.0272 0.0100 4.1 t(m) 0.1360 0. 15 m3/h Para 20 w(15m^3/h) T prom(°C) Cp(J/Kg*k) ρ(Kg/m^3) ṁ(Kg/h) k(W/m*K) h(W/m^2*K) Ef 20 15 26.3696 1007 1.1732262 99 2. Solo mostraremos los resultados en las condiciones de 20W y 15 m3/h Calculo de Eficiencia de la aleta L(m) 0.7606 1.7382 0.002 m Lc(m) mLc Aaleta(m^2) ƞaleta Qaleta Ɛaleta 6.alet a Ɛaleta.6778 237.135 w(m) 0.Se calculó el Qtotal y Ɛtotal esto porque estamos analizando un conjunto de 9 aletas y no 1 como se piensa.tot al CONCLUSION 0.02082777 107. para no alargar el procedimiento.0270000 000 A Alibredeal etas Asin aletas Qtotal.9164 0. Calculo de Longitud adecuada de las aletas Para tener la máxima transferencia de calor. Básicamente son conclusiones parecidas a aletas cilíndricas. Si el caudal aumenta esto se debe a que poseemos una h (convectiva para la condición que deseamos 20W. esto pasa porque se analiza la relación que tiene mLc y no se toma otros valores en cuenta. En cambio valores como efectividad o eficiencia de la aleta no se va a ver afectada. la temperatura cae exponencial a los largo de ella y alcanza la longitud ambiente a cierta longitud. sea 10 m3/h o 15 m3/h). Con esto podemos decir que si queremos mejorar la transferencia de solo tenemos que aumentar el caudal del fluido para que haya una mejor transferencia de calor. . La eficiencia de la aleta no se ve afectada en ninguno de los 2 análisis. la aleta debe de ser infinitamente larga.En base a los resultados arrojados podemos ver que la eficiencia del intercambiador aumenta. Sin embargo. por este cambio de caudal. tiene un aumento. por lo cual en este caso es recomendable usar aletas. dieron resultado diferente esto es coherente. Y para las aletas rectangulares de 9 a 10 mm no más. Con esto decimos que a las aletas cilíndricas se le pueden agregar 100 mm más de longitud de ahí ya no porque tendría material de más. mayor será el h. Uno como diseñador debe de percatarse que dimensiones usar o el material a usar para su aleta. Por decir. ya que se puede decir que a mayor velocidad del fluido mayor será la transferencia de calor por convección. Ahora el hecho de que se presente un aumento y mejora en nuestros cálculos no quiere decir que es recomendable la colocación de las aletas. Conclusión General de los Laboratorios En el campo laboral si quiero ver que tan factible es colocar aletas en un diseño. los cálculos nos dirán si es recomendable la colocación de las aletas.En base a lo calculado una relación mLc=1 más o menos nos ofrece un buen término medio entre rendimiento respecto a la transferencia de calor y el tamaño de la aleta. Decimos esto porque imagínense que nuestro resultado nos arroja que la aleta adecuada por así decirlo es de 5 m. nos percatamos que la h convectiva tenía un leve aumento y nuestra transfencia de calor por así decirlo. En nuestro caso analizamos como primer punto una placa sin aletas con esto nos dimos cuenta que su h convectivo era pequeño. ahora eso no quiere decir que es obligatorio colocar aletas. podemos concluir lo siguiente: En el cálculo del coeficiente convectivo. este equipo es el apropiado. Al analizar la placa con aletas circulares y rectangulares. una aleta de esas dimensiones no es recomendable para nuestro equipo. Basados en las 3 experiencias realizadas. sí mi h convectivo es muy pequeño eso conlleva a decir que la trasferencia de calor es baja. Hay que agregar que a medida que aumentamos el calor generado en la placa nuestro coeficiente convectivo aumentara La h convectiva presenta una mejora con la colocación de las aletas . Quizás para otras aplicaciones sea factible. en convección forzada y natural se encontraron que los h. La eficiencia de los 3 intercambiadores nos dice que la aleta rectangular presenta mejor tasa de trasferencia de calor. Mayor área de contacto. . Al aumentar la velocidad del fluido se aprecia que transferencia de calor de la placa rectangular es más factible ya que desprende mayor calor. mayor será la eficiencia de la aleta. La efectividad total analizando el conjunto en si nos dice que la placa rectangular es mejor. En cuanto a la eficiencia de las aletas podemos decir que el aluminio es uno de los mejores metales para mejorar la transferencia de calor. la velocidad ocasiona que la tasa de transferencia de calor presente una mejora. factores que pueden hacer esto: o Su área de contacto o Mayor desprendimiento de calor o Esto se debe a la configuración en sí de la aleta. esto como ya anteriormente se dijo es al área de contacto. a que se deberá: o Al estar en una condición de flujo forzado. o Al aumentar la velocidad la h convectiva aumenta por lo cual la efectividad del intercambiador de placa plana mejora.