DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDOFUNDAMENTO TEORICO ELEMENTOS PRINCIPALES: Presa o azud. Estructura diseñada para cerrar el cauce del rio y obligar el paso de las aguas hacia un determinado nivel, ubicado en el sentido transversal al flujo de aguas. Rejilla de Captacion Es una estructura compuesta por barrotes generalmente de acero, ubicada por encima del canal de aducccion Canal de Aduccion. Es un canal que recibe las aguas de la rejilla y entrega el agua captada a la camara de recoleccion. Muros de encauzamiento Son las estructuras de proteccion de los taludes y los que aseguran el paso de las aguas a travez de la rejilla. Estas se ubican aguas arriba y debajo de la presa. Vertedero de excedencias Es la estructura, generalmente rectangular, diseñada para evacuar los volumenes de agua excedentes al caudal de diseño, que no han de ser utilizadas Desarenador Es una estructura especial, diseñada para eliminar por sedimentacion, las particulas de arena que pudieron ingresar a la poza, previo al ingreso al canal de conduccion. Canal de conduccion Es la estructura diseñada para conducir los caudales de diseño, desde la captacion hasta el reservorio o las lineas de distribucion. CONSIDERACIONES DE DISEÑO INICIALES: Para el diseño de este tipo de Captaciones, se debera tener en consideracion los siguientes parametros iniciales: 1.- Caudal de Diseño a captar. 2.- Ancho del cauce del rio. 3.- El nivel de aguas minima (en epoca de sequia) RECOMENDACIONES: .- El emplazamiento de la captacion, debe estar ubicada en un tramo recto del rio, asegurando que el paso del agua por la rejilla sea de forma recta. .- La construccion debe ser maciza, de concreto, capaz de resistir las fuerzas de abrasion. .- La pendiente del rio debe ser fuerte, >10%, evitando el ingreso de finos, hojas u otros desechos que obstruyan la rejilla e impidan el ingreso de aguas hacia el canal de aduccion. .- La rejilla de captacion debera estar compuesta por un material resistente, estar firmemente fijada a la presa y poseer una inclinacion entre 5°-35°. .- El canal de aduccion debera poseer una pendiente entre 1°-4°, con el fin de dar una velocidad min. Adecuada para flujo de las aguas y evitar la sedimentacion, facilitando la operación y mantenimiento .- Debera preveerse la construccion de muros de encauzamiento que protejan la estructura aguas arriba y debajo de la presa, asi como un zampeado u cualtipo de proteccion de la base, para evitar la socavacion. PASOS DE DISEÑO: 1.00. DATOS DE DISEÑO INICIALES Q = Brio = Saa RIO = Qd = 1.01. Caudales Máximo, Promedio y Minimo en m3/s Ancho del cauce en el lugar de captación Pendiente del cauce aguas arriba y abajo del punto de captación Caudal de Diseño L = Ancho de la garganta de la bocatoma g = Aceleración de la gravedad CALCULO DEL COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DEL CAUCE (Nrio) Se calcula a travez de la siguiente ecuacion: Nrio= N 5∗( N 0 +N 1 +N 2 +N 3 +N 4 ) Donde N0, N1, N2, N3, N4; son coeficientes que dependen de la tabla 2.00 DISEÑO HIDRAULICO 2.10 CALCULO DE VARIABLES HIDRAULICAS INICIALES 2.11 ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA Ho= Se realiza el calculo para los caudales maximos, minimos y promedios, mediante la siguiente formula : 2.12 { Q 1 . 84∗B rio } 3 VELOCIDAD DEL RIO A UNA DISTANCIA DE 2.5 * H - 4 * H DE LA REJILLA Se realiza el calculo para los caudales y alturas de lamina de aguas maximas, minimas y promedios, mediante la siguiente formula : Se debe verificar que : 2.13 2 0 . 3<V <3. 0 ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA POR VELOCIDAD DE ACERCAMIENTO 2 HoV = Vo 2∗g V= Q ( B∗H ) 2.14 ALTURA TOTAL DE LA LAMINA DE AGUA Se calcula mediante la suma de las dos alturas de laminas de agua 2.15 H=Ho+HoV CORRECCION POR CONTRACCIONES LATERALES Se realiza una correcion, debido a las contracciones laterales, al estar diseñado la captacion como un vertedero rectangular, y se calcula una longitud L' mediante la siguiente formula: L'=B−0.1∗n∗H Donde: n: Brio : Número de contracciones laterales Ancho de la garganta de la bocatoma corregido para QMAX Con estos datos, se recalculan la alturas de lamina de agua y las velocidades. 2.20 DISEÑO DE LA REJILLA Y CANAL DE ADUCCION Ancho del canal de Aduccion: B = Ancho del canal de Aduccion, que depende de dos factores Xs y Xi 4 X S =0 . 36∗V B= Xs+0 . 10≥0 . 40 2 R +0 . 60∗H 7 3 3 Donde : X i =0 . 18∗V Xs = Alcance filo Superior del chorro de agua que ingresa + 0 . 74∗H 4 R 4 7 Xi = Alcance filo Inferior del chorro de agua que ingresa Caudal captado por la rejilla: El caudal captado, se calcula en m3/s, de acuerdo a la siguiente formula: 1 Q= c∗μ∗B∗Lr∗( 2∗g∗h ) Donde: 2 a c=0 . 6∗ *cos β d c= Coeficiente de contracción de la rejilla a= Abertura entre dos barras contiguas d= Abertura entre dos barras contiguas + diámetro de barra Ángulo de inclinación de la rejilla µ= Coeficiente de derrame de la rejilla, que se estima de acuerdo al grafico 11.6 3 2 Lr = Longitud de la rejilla h = Altura inicial del agua, que depende de un coeficiente "x" y de la altura de la lamina de agua de diseño X = Coeficiente que depende del angulo de inclinacion de la rejilla, se asume de acuerdo al cuadro 11.1 DIMENSIONES DE LA REJILLA Br = Ancho de la rejilla (Br = B / Cos b) Lr = Longitud bruta de la rejilla An = Area neta de la rejilla N= Número de orificios o espacios entre barrotes Vb = Velocidad entre barrotes ≤ 0.2 m/s k= Coeficiente "k" Lr= An∗ An= ( a+φb ) ≥0 .70 m . a∗B Qd k∗Vb N= An a∗B Vb= Qd k∗An 2.30 DISEÑO DEL CANAL DE ADUCCION 2.31 ALTURA Y NIVELES EN EL CANAL DE ADUCCION CALCULO DE LOS NIVELES DEL CANAL Pendiente del fondo del canal de aducción Varía de 1% - 4% h'c = i= Profundidad aguas abajo ( QD2 / g * B2 )1/3 hc = Profundidad aguas abajo por seguridad 1.1 * h'c Vc = Velocidad aguas abajo QD / ( B * hc ) Ee = Espesor del muro lateral de encausamiento Depende del diseño estructutal del muro Lc = Longitud del canal de aduccíon Lr + Ee ho = Profundidad aguas arriba ( 2 * hc2 + ( hc - i * LC / 3)2 )1/2 - ( 2/3 ) * i * LC BL = Borde libre calculado 0.50 * hc Ho = Altura del canal de aducción aguas arriba calculado ho + BL He = Altura del canal de aducción aguas abajo calculado hc + ( ho - hc ) + i * Lc + BL 2.40 DISEÑO DE LA CAMARA DE RECOLECCION / DESRIPIADOR 2.41 CALCULO DE LAS DIMENSIONES DE LA CAMARA Se aplican las ecuaciones del alcance de un chorro de agua (Xs, Xi, L) Donde : X S =0 . 36∗V Xs = Alcance filo Superior del chorro de agua que ingresa Xi = Alcance filo Inferior del chorro de agua que ingresa LCAM = Ancho de la camara de recoleccion 2 + 0. 60∗H 4 C 3 C 7 X i =0 . 18∗V +0 .74∗H 4 C 7 LCAM= Xs+0.30 Ademas, se deben preveer: L' = Longitud de camara de Recoleccion iCAM = Pendiente del fondo de la cámara ( ≥2%) hCAM = Desnivel entre la compuerta de lavado y las esquinas 2.42 L' = 4 3 ∗LCAM . Δh CAM=i CAM∗LCAM CALCULO DE LA PROFUNDIDAD Y ALTURA DE LA CAMARA H= Profundidad del desripiador HCAM = Altura de la cámara H 'CAM = Altura de la cámara BLCAM = Borde libre de la cámara ( BL ≥ 0.15 cm.) H CAM =H ' CAM +BLCAM H ' CAM =H e +BL DESRIP +a 3 C 4 97 a= Apertura de la compuerta (medida verticalmente) : Asumido e= Coeficiente "e" : Valor asumido de tablas en funsión de a/H a/H = Relación "a/H" H= BLDESRIP.18 * VEXC4/7 + 0.51 CAUDAL DE EXCESO CAPTADO POR LA REJILLA QCAPTADO = Caudal captado por la rejilla para avenida promedio c * u * Le * B * ( 2 * g * h )1/2 H 'PROM = Altura de la lámina de agua para avenida promedio ( QPROM / 1.0.3.0 m/s) Altura del canal HCANAL = (bCANAL+ Z∗y ) (bCANAL +2 y (1+Z 2 )) Δ= A∗R HCANAL = BLCANAL = A =( b CANAL+ Z∗y )∗y Borde libre del canal ≥ 0.60 * HEXC 4/7 Xi = Alcance filo Inferior del chorro de agua que ingresa : 0.95 .52 DIMENSIONES DE LA POZA DISIPADORA LVERTEDOR = Longitud del umbral del vertedor Aproxim: BCAMARA / 2 HEXC = Altura de la lámina de agua para el caudal de exceso ( QEXC / 1.71 CALCULO DE LA VENTANA DE CAPTACION COMO VERTEDOR H VENTANA=( V CANAL= 2 Qr A H CANAL=max y + BL CANAL ¿ a + 0 .62 CALCULO DEL CANAL DE DESFOGUE / LIMPIA QCAPTADO = bCANAL = Caudal captado por la rejilla para avenida promedio Base del canal ≥ Ancho de la compuerta Z= Talud de las paredes del canal n= Coef.84 * LVERTEDOR ) 2/3 Corrección de la longitud del vertedor por contracciones n = Número de contracciones laterales L 'VERTEDOR = Longitud del vertedor corregido por contracciones laterale : L .84 * L 'PROM) 2/3 Altura inicial del agua x * hgr = ( 2/3 ) * x * HPROM Caudal de exceso QCAPTADO .0 2.1 * n * HVENTANA H 'VENTANA = Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño (m) ( QD / 1.36 * VEXC2/3 + 0.2.30 .6.30 m HPOZA = Altura de la poza disipadora : PPOZA + BLPOZA 2.00) QD / ( L 'VETANA * HVENTANA ) .30 m BLPOZA = Borde libre de la poza : De preferencia >= 0. : QLAVADO / ( bc * e * a ) Se debe verificar que : 1) QLAVADO > QCAPTADO 2) 3. de Rugosidad S= Pendiente del fondo del canal de excesos ( SMIN >= 2.84 * L 'VERTEDOR ) 2/3 V 'EXC = Velocidad del caudal de exceso : QEXC / ( L 'VERTEDOR * HEXC ) BPOZA = Ancho de la poza disipadora : Asumido Xs = Alcance filo Superior del chorro de agua que ingresa : 0. + a Borde libre sobre el nivel de aguas en el desripiador : De preferencia >= 0.0.50 DISEÑO DEL VERTEDOR Y CAMARA DE AMORTIGUAMIENTO 2. de lavado. 10 m .0 ≤ VLAVADO ≤ 6.74 * HEXC 3/4 B 'POZA = Ancho de la poza disipadora calculado : Xs + 0.1 * n * HEXC H 'EXC = Altura de la lámina de agua para el caudal de exceso : ( QEXC / 1. = bc = Ancho de la compuerta : Asumido v = Velocidad en la cámara desripiadora : Asumido QLAVADO = Caudal que sale por la compuerta de lavado : K * e * a * bc *( 2 * g * ( H + v² / ( 2 * g ) .0 .15 cm.e * a )) 0.0.5 VLAVADO = Veloc. Altura del canal 2. de salida del agua através de comp.45 * L 'VENTANA ) 2/3 V 'VENTANA = Velocidad del caudal de diseño (m) (0. ¿ { ¿ } ¿ {} ¿ 2 QD ∗LVENTANA ) 3 1 . 45 DONDE: LVENTANA = Longitud del umbral de la ventana (m) HVENTANA = Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño que se calcula por la Fórmula para vertedor de cresta ancha (m) Corrección de la longitud del vertedor corregido por contracciones n= Número de contracciones laterales L 'VENTANA = Longitud del vertedor corregido por contracciones laterales (m) L .30 LPOZA = Longitud de la poza disipadora : LVERTEDOR PPOZA = Profundidad de la poza disipadora : De preferencia >= 0.60 DISEÑO DE LA COMPUERTA DE LAVADO 2.70 DISEÑO DE LA VENTANA DE CAPTACION 2.00 ) y= Altura del tirante A= Area R= Radio hidráulico Δ = Diferencia R= 2 3 − Qr∗n 1 S VCANAL = Velocidad del agua a travez del canal (2.15 m K= Constante "K" : 0.61 CALCULO DE LA COMPUERTA DE LAVADO EN LA CAMARA Altura del nivel de aguas calculado : hc + BLDESRIP.QD h= QEXC = 2. . se debera elegir la forma del canal.00) (m/s) Número de Froude Borde libre del canal ≥ 0.84∗L ' MAX 2 ) 3 H V MAX = V MAX 2 2∗g DONDE: H 'MAX = Altura de la lámina de agua para avenida máxima H VMAX = Altura por la velocidad de acercamiento para avenida máxima BLMUROS = HMUROS = Borde libre de los muros de encauzamiento aguas arriba ≥ 0.81 CALCULO DE LA SECCION DEL CANAL DE CONDUCCION H ' VENTANA a H VENTANA=¿ { ¿ } ¿ {} L VENTANA=max L VENTANA bc ¿ { ¿ } ¿ {} ¿ H CAPTADO=H−H VENTANA Para el diseño del canal de conduccion.3. Estan basadas en las siguientes ecuaciones: H ' MAX= ( Qmax 1.90 2 Base del canal (m) Z= VCANAL = 2.80 DISEÑO DEL CANAL DE CONDUCCION 2. Con este valor.73 v= QCAPTADO bc∗e∗a Relación "a/H" Ancho de la ventana (m) ≥ LVENTANA Velocidad en la cámara desripiadora (m/s) DIMENSIONES FINALES DE LA VENTANA DE CAPTACION LVENTANA = Longitud del umbral de la ventana de captación HVENTANA = Altura del ventana de captación HCAPTADO = Altura a la que se ubica el umbral de captación 2. luego se asume un valor para la base del canal.97) a= Apertura de la compuerta (medida verticalmente) ( ≤ H' VENTANA) (m) e= Coeficiente "e" (asumido de tablas en función de a/H) a/H = bc = v= 2. coeficiente de rugosidad y la pendiente del tramo. = 1 A∗R 3∗S n F= y= F= 2.2.15m.20 m.3.30 . de salida del agua através de la ventana de capt.30 .95 .00) H= Altura del nivel de aguas en el desripiador (altura de carga) ≥ H' VENTANA (m) K= Constante "K" (0. que esta ligada a la altura maxima de la lamina de agua con un Caudal maximo. 5 ° ) DISEÑO DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO AGUAS ARRIBA CALCULO DE LA ALTURA DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO El calculo hidraulico de los muros de encauzamiento. el talud. A= Area hidraulica (m2) P= Perímetro mojado (m) R= Radio Hidraulico (m) T= Espejo de agua (m) HCANAL 2 V CANAL ( 1 g∗ A V CANAL= T ) 2 QD A H CANAL= y+BLCANAL Velocidad (0. Altura del canal (m) CALCULO DE LA LONGITUD DE TRANSICION LTRANS. QD = bCANAL = Talud de las paredes del canal Rugosidad S= Pendiente del fondo del canal de conducción (m/m) Altura del tirante. (m/s) (0. con lo cual se ingresa a Hcanales y se efectua el calculo del tirante. la altura por velocidad de acercamiento mas un borde libre. obtenido mediante Hcanales.72 CALCULO DE LA VENTANA DE CAPTACION COMO ORIFICIO 2 QCAPTADO=K∗e∗a∗bc∗(2 g∗( H +v −e∗a))0 . Tambien se debe efectuar el calculo para conocer el tipo de flujo en el canal. Para el diseño se cuenta con el dato del caudal de diseño Qd. sumado al borde libre ya se puede conocer la altura del canal.91 QD = n= BLCANAL 2.0. Altura de los muros de encauzamiento aguas arriba H MUROS = H ' MAX + H V MAX + BL MUROS .82 Caudal de diseño (m3/s) LTRANS = Longitud de transición (m) LVENTANA−bCANAL 2∗Tan ( 12. esta basado en el calculo de su altura.50 >Q D 2g DONDE: QCAPTADO = Caudal que sale por la compuerta de lavado (m³/s) VCAPTADO = Veloc. que preferentemente debera ser Subcritico. 84 * L 'MIN) 2/3 0.1 * n * HMAX 9.005 Frecuentemente alternante Niveles de obstrucciones N3 Asumido de tabla 0.390 Pendiente del cauce aguas arriba del punto de captación Saa RIO m/m 0.416 Velocidad del río sobre la presa para QMIN Vo MIN m/s QMIN / BRIO * Ho MIN 0.416 Velocidad del río sobre la presa para QMIN VMIN m/s QMIN / L' MIN * H 'MIN 0.00 DISEÑO HIDRAULICO 2.00 2.423 Velocidad del río sobre la presa para QPROM VPROM m/s QPROM / L' PROM * H 'PROM 0.200 Roca cortada N1 Asumido de tabla 0.014 Ho VD m Vo D ² / ( 2 * g ) 0.103 Altura por la velocidad de acercamiento para avenida promedio Ho VPROM m Vo PROM ² / ( 2 * g ) 0.266 Caudal a captar 0.0.84 * L ) 2/3 0.524 Velocidad del río sobre la presa para QD Vo D m/s QD / L * Ho D 0.0.051 H 'MIN m ( QMIN / 1.081 H 'D m ( QD / 1.013 Apreciable Presencia de vegetacion N4 Asumido de tabla 0.84 * BRIO ) 2/3 0.1 * n * HD 9.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA Nombre : BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" ITEM DESCRIPCION SIMBOLO UNIDAD QMAX m3/s QPROM m3/s 0. incluida velocidad de acercamiento para avenida de diseño 2.0.019 Ancho de la garganta de la bocatoma corregido para QMAX n L' MAX m BRIO .00 DATOS BASICOS: 1. incluida velocidad de acercamiento para avenida mínima Altura total.15 CORRECCION POR CONTRACCIONES LATERALES Número de contracciones laterales 2.009 Ho VMIN m Vo MIN ² / ( 2 * g ) 0.094 1.17 Calculado para un periodo de retorno de 1 año Grado de irregularidad 2.5 * H .10 CARACTERISTICAS HIDRAULICAS DEL RIO Caudal Máximo Caudal Promedio 1.16 0.233 Altura por la velocidad de acercamiento para avenida máxima Ho VMAX m Vo MAX ² / ( 2 * g ) 0.84 * L 'D) 2/3 0.11 N0 Asumido de tabla 0.3.4 * H DE LA REJILLA ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA POR VELOCIDAD DE ACERCAMIENTO Altura por la velocidad de acercamiento para avenida mínima Altura por la velocidad de acercamiento para el caudal de diseño 2.423 Velocidad del río sobre la presa para QPROM Vo PROM m/s QPROM / L * Ho PROM 0.1 * n * HMIN 9.0.599 Altura de la lámina de agua para avenida promedio H 'PROM m ( QPROM / 1. KITENI .84 * BRIO ) 2/3 0.233 Bien!!! .14 ALTURA TOTAL DE LA LAMINA DE AGUA Altura total.000 Apreciable N5 * (N0 + N1 +N2 + N3 + N4) 0.000 ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA CORREGIDA Altura de la lámina de agua para avenida mínima Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño 2.051 Ho MIN m ( QMIN / 1.390 Altura de la lámina de agua para avenida máxima H 'MAX m ( QMAX / 1.84 * L 'MAX) 2/3 0.DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .016 Velocidad del río sobre la presa para QMAX VMAX m/s QMAX / L' MAX * H 'MAX 1.094 Pendiente del cauce aguas abajo del punto de captación Sab RIO m/m 0.035 DATOS PARA DISEÑO QD m3/s Ancho de la garganta de la bocatoma L m 9.016 Velocidad del río sobre la presa para QMAX Vo MAX m/s QMAX / BRIO * Ho MAX 1.810 Altura de la lámina de agua para avenida máxima Ho MAX m ( QMAX / 1.13 8. incluida velocidad de acercamiento para avenida máxima HMAX m Ho MAX + Ho VMAX 0.003 Altura total.84 * L ) 2/3 0. incluida velocidad de acercamiento para avenida promedio HPROM m Ho PROM + Ho VPROM 0.000 Material del cauce Caudal de Diseño 2.200 Caudal Mínimo QMIN m3/s 0.1 * n * HPROM 9.060 HMIN m Ho MIN + Ho VMIN 0.390 Aceleración de la gravedad g m/s2 9.12 Para un periodo de retorno de 100 años NOTA RESULTADO COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DEL CAUCE Coeficiente de rugosidad del cauce calculado 1.599 Altura de la lámina de agua para avenida promedio Ho PROM m ( QPROM / 1.095 HD m Ho D + Ho VD 0.12 FORMULA VELOCIDAD DEL RIO SOBRE LA PRESA (SOBRE LA REJILLA) 0.390 Ancho de la garganta de la bocatoma corregido para QMIN L' MIN m BRIO .30 .390 Ancho de la garganta de la bocatoma corregido para QD L' D m L .390 Ancho de la garganta de la bocatoma corregido para QPROM L' PROM m L .010 Moderado Variaciones de seccion transversal N2 Asumido de tabla 0.400 Ancho del cauce en el lugar de captación BRIO m 9.84 * L 'PROM) 2/3 0.10 CALCULO DE VARIABLES HIDRAULICAS INICIALES 2.11 ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA Altura de la lámina de agua para avenida mínima Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño VELOCIDAD DEL RIO A UNA DISTANCIA DE 2.081 Ho D m ( QD / 1.524 Velocidad del río sobre la presa para QD VD m/s QD / L' D * H 'D Verifica velocidad del río sobre la presa (sobre la rejilla) V m/s 0.038 Media Cantidad de meandros N5 NRIO Asumido de tabla 1.702 Altura total. 68 .40 m 0.1 * h'c 0.hc ) + i * Lc + BL 0.21 FORMULA NOTA RESULTADO 0.600 Altura de la cámara HCAMARA m H 'CAMARA + BLCAMARA 1.0. m H 0.406 <= 0.260 Altura del canal de aducción aguas arriba Ho m Asumido 0.04 0.0. + a 0.300 Altura del canal de aducción aguas abajo calculado He m hc + ( ho .50 * hc 0.790 Ancho de la cámara de recolección de Diseño BCAMARA m Asumir dimensiones para mantenimiento 1.20 m/s 0.160 Altura del canal de aducción aguas arriba calculado Ho m ho + BL 0.18 * Vc4/7 + 0.490 Alcance filo Inferior del chorro de agua que ingresa Xi m 0.336 0.120 Valor asumido Para flujo paralelo a la sección 0.050 Borde libre BL m Verificar BL ≥0.74 * Hc 3/4 0.324 Longitud bruta de la rejilla calculado Lrcalc m An * d / ( a * B ) 1.193 0.496 Longitud bruta de la rejilla mínimo Lrmin m Longitud bruta de la rejilla de Diseño: Lr1 m Max (Lrcalc .41 CALCULO DE LAS DIMENSIONES DE LA CAMARA Ecuaciones del alcance de un chorro de agua (Xs.400 Asumido >= 0. Xi.42 iCAMARA >= 2% hCAMARA 1.N * Øbarra 0.4% 4.300 ¡ OK ! .30 .02 .30 0.20 m/s Longitud bruta de la rejilla Lr m An * d / ( a * B ) 1.00% Alturas del canal de aducción 2.010 Esta en función de 0. L) ¡ OK ! Longitud de la cámara de recolección Pendiente del fondo de la cámara Desnivel entre la compuerta de lavado y las esquinas 2.85 0.050 Profundidad aguas arriba ho m ( 2 * hc2 + ( hc .100 Velocidad aguas abajo Vc m/s QD / ( B * hc ) Verifica velocidad de aguas abajo Vc m/s 0.318 1 10 º Area neta de la rejilla An m² QD / ( k * Vb ) 0.21 ANCHO DEL CANAL DE ADUCCION Ancho del canal de aducción de Diseño Verificar ancho del canal de aducción 2.400 Bien!!! CALCULO DE LA REJILLA c Øbarra Pulg.60 * Hc 4/7 0.900 Coeficiente de contracción de la rejilla Diámetro o espesor de las barras Coeficiente de derrame de la rejilla u Altura inicial del agua h Coeficiente " x " 0.15 0.15 m 0.055 Ángulo de inclinación de la rejilla Grados 0.60 * H 'D 4/7 Alcance filo Inferior del chorro de agua que ingresa m 0.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA Nombre : BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" ITEM DESCRIPCION SIMBOLO UNIDAD Alcance filo Superior del chorro de agua que ingresa Xs m 0.054 Longitud de la cámara de recolección LCAMARA m Asumir dimensiones para mantenimiento Varía de 1% .40 DISEÑO DE LA CAMARA DE RECOLECCION / DESRIPIADOR 2.100 Borde libre calculado BL m 0.340 Altura del canal de aducción aguas abajo He m Asumido 0.550 Longitud efectiva de la rejilla descontando ancho de barras Le m Lr .DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .910 Lectura tabla 2 B / Cos 0.750 Valor asumido x * hgr = ( 2/3 ) * x * H 'D 0.18 * VD4/7 + 0.00 Area neta final de la rejilla Caudal captado por la rejilla 2. Lrmin ) Area neta de la rejilla con Lr de diseño An m² a/d * B * Lr Area neta de la rejilla Longitud bruta de la rejilla Número de orificios o espacios entre barrotes N 0.112 Ancho del canal de aducción calculado Xi BCAL m Xs + 0.( 2/3 ) * i * LC 0.3.74 * H 'D 3/4 0.200 ¡ OK ! 4.20 DISEÑO DE LA REJILLA Y CANAL DE ADUCCION 2.035 ≥ Qd ¡ OK !!! Profundidad aguas abajo h'c m ( QD2 / g * B2 )1/3 0.000 Longitud de la cámara de recolección calculado L 'CAMARA m 4/3 * B 'CAMARA 1.60 * ( a / d ) * ( cos )3/2 m x Br m Velocidad entre barrotes Vb m/s Coeficiente "k" k Ancho de la rejilla 0.875 Bien!!! Profundidad al inicio del canal de aducción Pendiente del fondo del canal de aducción i Espesor del muro lateral de encauzamiento Ee m Depende del diseño estructutal del muro 0.31 0.i * LC / 3)2 )1/2 .030 Valor asumido Abertura entre dos barras contiguas + diámetro de barra d m Øbarra + a 0.10 0.048 CALCULO DE LA PROFUNDIDAD Y ALTURA DE LA CAMARA Profundidad del desripiador PDESRIP. KITENI .850 Qr m³/s c * u * Le * B * ( 2 * g * h )1/2 0.800 Borde libre de la cámara BLCAMARA m De preferencia >= 0.600 An / ( a * B ) 1.500 0.092 Profundidad aguas abajo por seguridad hc m 1.000 Condiciones finales de la rejilla An Vb m² a*B*N Velocidad entre barrotes m/s QD / K * An Verificar velocidad máxima entre barrotes Vb m/s <= 0.100 Altura de la cámara H 'CAMARA m He + BLDESRIP.298 Ancho de la cámara de recolección calculado B 'CAMARA m Xs + 0.36 * VD2/3 + 0.500 Longitud del canal de aduccíon Lc m Lr + Ee 2.293 Ancho del canal de aducción Mínimo BMIN m B m 2.36 * Vc2/3 + 0.00% iCAMARA * LCAMARA 0. Comunes Abertura entre dos barras contiguas a m 0.400 Alcance filo Superior del chorro de agua que ingresa Xs m 0.116 Bien!!! ALTURA Y NIVELES EN EL CANAL DE ADUCCION Profundidad al final del canal de aducción 0.325 28. DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDO ITEM Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA Nombre : BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" DESCRIPCION SIMBOLO UNIDAD FORMULA RESULTADO NOTA . KITENI . 017 Pendiente del fondo del canal de excesos S m/m SMIN >= 2.333 bc Ancho de la compuerta 2.0.84 * LVERTEDOR ) 2/3 0. m De preferencia >= 0.50 Corrección de la longitud del vertedor por contracciones Número de contracciones laterales Longitud del vertedor corregido por contracciones laterales Ancho de la poza disipadora Ancho de la poza disipadora calculado Borde libre de la poza Altura de la poza disipadora 2.022 Radio hidráulico R m ( bCANAL + Z * y ) * y / (bCANAL + 2 * y * ( 1 + Z² ) ) 0.00 0.820 Bien!!! BLCANAL m De preferencia >= 0.000 QLAVADO m³/s K * e * a * bc *( 2 * g * ( H + v² / ( 2 * g ) .600 H m Asumido 0.84 * L 'PROM) 2/3 0.268 Altura del canal asumido HCANAL m Debe ser >= "a + 0.094 Altura del tirante y m con Solver 0.300 m/s Se asume que la velocidad del agua en la cámara es 0.30 m 0.000 Rugosidad n Para canal revestido con concreto 0.51 CALCULO DEL CAUDAL DE EXCESO CAPTADO POR LA REJILLA Altura inicial del agua Caudal de exceso 2.700 Profundidad de la poza disipadora PPOZA m De preferencia >= 0. KITENI .075 Celda Calculada Area A m² ( bCANAL + Z * y ) * y 0.62 1. .028 LVERTEDOR m Asumido.088 Velocidad del caudal de exceso V 'EXC m/s QEXC / ( L 'VERTEDOR * HEXC ) 0.30 m 0.489 Longitud de la poza disipadora LPOZA m LVERTEDOR 0.031 m³/s QCAPTADO .000 0.961 Bien!!! CALCULO DEL CANAL DE DESFOGUE / LIMPIA Caudal captado por la rejilla para avenida promedio Base del canal 0.0.75 <= VLAVADO <= 6.e * a ))0.246 m Xs + 0.970 Asumido 0.111 Bien!!! 2.60 DISEÑO DE LA COMPUERTA DE LAVADO 2.QD 0.591 Altura de la lámina de agua para el caudal de exceso H 'EXC m ( QEXC / 1.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA Nombre : BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" ITEM DESCRIPCION SIMBOLO UNIDAD Caudal captado por la rejilla para avenida promedio QCAPTADO m³/s c * u * Le * B * ( 2 * g * h )1/2 0.95 .84 * L 'VERTEDOR ) 2/3 0.: BCAMARA / 2 0.74 * HEXC 3/4 0.050 Diferencia Δ A * R2/3 .300 Talud de las paredes del canal Z Para canal rectangular 0.625 2.200 0.051 h QEXC m x * hgr = ( 2/3 ) * x * HPROM 0.087 n L 'VERTEDOR m L .18 * VEXC4/7 + 0.10 0.389 Alcance filo Inferior del chorro de agua que ingresa Xi B 'POZA m 0.00 <= VLAVADO <= 6.544 BPOZA m Asumido 0.60 * HEXC 4/7 0. Aproxim.DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO . .1 * n * HEXC 0.300 BLPOZA m De preferencia >= 0.00 QCAPTADO m3/s bCANAL m Velocidad en la cámara desripiadora ¡ OK ! 0.193 Altura del canal calculado HCANAL m y + BLCANAL 0.300 .Qr * n / S1/2 0. ¡OK! Borde libre del canal .15 m 0.300 HPOZA m PPOZA + BLPOZA 0.52 FORMULA NOTA RESULTADO CALCULO DE LAS DIMENSIONES DE LA POZA DISIPADORA Longitud del umbral del vertedor Altura de la lámina de agua para el caudal de exceso 0.000 Celda Objetivo Velocidad VCANAL m/s Qr / A Verifica Velocidad del agua através del canal VCANAL m/s 2.600 H m hc + BLDESRIP.61 CALCULO DE LA COMPUERTA DE LAVADO EN LA CAMARA Altura del nivel de aguas en el desripiador (altura de carga) Altura del nivel de aguas calculado Borde libre sobre el nivel de aguas en el desripiador Constante "K" K Apertura de la compuerta (medida verticalmente) a Coeficiente "e" e Relación "a/H" m a/H m v Caudal que sale por la compuerta de lavado Asumido 0.10" (Apertura de la compuerta) 0.50 DISEÑO DEL VERTEDOR Y CAMARA DE AMORTIGUAMIENTO 2.97 0.063 Debe ser >= "bc" (Ancho de la compuerta) 0.200 Valor asumido de tablas en función de a/H 0.15 m 0.500 BLDESRIP.5 Verifica el caudal que sale por la compuerta de lavado QLAVADO m³/s QLAVADO > QCAPTADO Velocidad de salida del agua através de la compuerta de lavado VLAVADO m/s QLAVADO / ( bc * e * a ) Verifica Velocidad de salida del agua através de la compuerta de lavado VLAVADO m/s 2. + a 0.063 Altura de la lámina de agua para avenida promedio H 'PROM m ( QPROM / 1.600 HEXC m ( QEXC / 1.00 2.36 * VEXC2/3 + 0.700 Alcance filo Superior del chorro de agua que ingresa Xs m 0. 281 Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño H 'VENTANA m ( QD / 1.000 QCAPTADO m³/s K * e * a * bc *( 2 * g * ( H + v² / ( 2 * g ) .0.45 * LVENTANA ) 2/3 0.300 OK 0.20 m 0.1 * n * HVENTANA 0.103 BLMUROS m De preferencia >= 0.195 Velocidad del caudal de diseño V 'VENTANA m/s QD / ( L 'VETANA * HVENTANA ) Verifica velocidad del caudal de diseño V 'VENTANA m/s 0.00 Altura del nivel de aguas en el desripiador (altura de carga) H m Constante "K" K Apertura de la compuerta (medida verticalmente) a Coeficiente "e" e 2.300 Talud de las paredes del canal Z Para canal rectangular 0.30 .30 .73 1.063 Espejo de agua T m bCANAL + 2 * Z * y 0.3.172 HMUROS m H 'MAX + BLMUROS 0.06 .627 Bien!!! DIMENSIONES DE LA VENTANA DE CAPTACION 2.82 0.81 CALCULO DE LA SECCION DEL CANAL DE CONDUCCION Caudal de diseño Base del canal 0.84 * L 'MAX) 2/3 0.300 LTRANS.3.032 Perímetro mojado P m bCANAL + 2 * y * ( 1 + Z² )1/2 0.186 Fórmula para vertedor de cresta ancha Longitud del vertedor corregido por contracciones laterales n L 'VENTANA m L .300 m/s Se asume que la velocidad del agua en la cámara es 0.70 DISEÑO DE LA VENTANA DE CAPTACION 2.284 Bien!!! 2.874 Borde libre del canal Altura del canal 2.300 Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño HVENTANA m ( QD / 1.000 Rugosidad n Para canal revestido con concreto 0.195 OK Valor asumido de tablas en función de a/H 0.5º ) 0.5 Verifica el caudal captado QCAPTADO m³/s QCAPTADO > QD Velocidad de salida del agua através de la ventana de captación VCAPTADO m/s QCAPTADO / ( bc * e * a ) Verifica Velocidad de salida del agua através de la ventana de captación VCAPTADO m/s 0.200 H .514 Radio Hidraulico R m A/ P 0.300 0.773 a/H 0.300 Velocidad VCANAL m/s QD / A Verifica Velocidad del agua através del canal VCANAL m/s 0.000 Altura de la lámina de agua para avenida máxima H 'MAX m ( QMAX / 1.e * a ))0.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA Nombre : BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" ITEM DESCRIPCION SIMBOLO UNIDAD Longitud del umbral de la ventana LVENTANA m Asumido 0.00 Longitud del umbral de la ventana de captación LVENTANA m Altura del ventana de captación HVENTANA m Altura a la que se ubica el umbral de captación HCAPTADO m QD bCANAL Ancho de la ventana Velocidad en la cámara desripiadora 0.45 * L 'VENTANA ) 2/3 0.060 Altura del tirante y m Resultado obtenido del programa Hcanales 0.30 .80 DISEÑO DEL CANAL DE CONDUCCION 2.017 Pendiente del fondo del canal de conducción S m/m Asumido 0.073 m Asumido 0.107 Area hidraulica A m² ( bCANAL + Z * y ) * y 0.648 bc m v Caudal que sale por la compuerta Asumido:Debe ser >= a LVENTANA 0.95 .72 m Asumido:Debe ser >= a H 'VENTANA 0.71 CALCULO DE LA VENTANA DE CAPTACION COMO VERTEDOR FORMULA RESULTADO NOTA Corrección de la longitud del vertedor corregido por contracciones Número de contracciones laterales 2.3.185 HCANAL m y + BLCANAL 0.073 Bien!!! 1.90 DISEÑO DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO AGUAS ARRIBA 2.bCANAL ) / ( 2 * tg 12.15 m 0.DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .97 0.950 Asumido:Debe ser <= a H 'VENTANA 0.91 CALCULO DE LA ALTURA DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO Borde libre de los muros de encauzamiento aguas arriba Altura de los muros de encauzamiento aguas arriba 0. KITENI .0.599 Altura por la velocidad de acercamiento para avenida máxima H VMAX m VMAX ² / ( 2 * g ) 0. m ( LVENTANA .227 Supercrítico Tipo de flujo BLCANAL m De preferencia >= 0.000 CALCULO DE LA LONGITUD DE TRANSICION Longitud de transición 2.400 m3/s QCAPTADO 0.640 Bien!!! CALCULO DE LA VENTANA DE CAPTACION COMO ORIFICIO Relación "a/H" 2.HVENTANA 0.00 Número de Froude F VCANAL / ( g * A / T )1/2 2. = 0.700 m Profundidad de la poza disipadora PPOZA = 0.300 m HCºCº = 0. = 0.400 m Altura de la compuerta H= 0.850 m Altura libre de los por encima del Azud Hz = 1.200 m Base del canal bCANAL = 0.47 iCAMARA = Altura a la que se ubica el umbral del vertedor Altura de la poza disipadora 3.048 HVERTEDOR = 0.12 SIMBOLO S= 0.00 RESUMEN DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS 3.016 m Longitud de la rejilla Lr = 1.599 m 0.200 m Altura a la que se ubica el umbral de captación HCAPTADO = 0.DISEÑO DE BOCATOMA TIPO "TIROL" O DE FONDO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .400 m Ancho de la compuerta Bc = 0.000 m3/s 0.400 m Base del canal bCANAL = 0.33 L= ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA Altura de la lámina de agua para avenida máxima 3.050 m 4.31 DIMENSIONES DE LA REJILLA DE CAPTACION DIMENSIONES DEL CANAL DE ADUCCION Ancho del canal de aducción Longitud del canal de aduccíon Pendiente del fondo del canal de aducción 0.400 m Ancho de la cámara de recolección BCAMARA = 1.700 m Longitud de la poza disipadora LPOZA = 0.46 HCAMARA = DIMENSIONES DEL VERTEDOR Y LA POZA DISIPADORA Borde libre de la poza 3.390 m H 'PROM = Altura de la lámina de agua para avenida promedio 3.200 m3/s Caudal Mínimo QMIN = 0.20 UNIDAD QPROM = Caudal Máximo 3.390 m Pendiente del cauce en el lugar de captación SRIO = 0.00% 0.300 m DIMENSIONES DE LA COMPUERTA DE LAVADO EN LA CAMARA DIMENSIONES DEL CANAL DE DESFOGUE / LIMPIA Pendiente del fondo del canal S= 0.600 m Ancho de la compuerta bc = 0.000 m HCANAL -TRANS. KITENI .43 B= Lc = Altura del canal de aducción aguas arriba 3.32 FORMULA QMAX = Caudal Promedio 3.42 9.45 2.40 3.600 m DIMENSIONES DE LA COMPUERTA DE INGRESO DIMENSIONES DE LA CAMARA Altura de la cámara Pendiente del fondo de la cámara 1.874 m Altura de los muros de encauzamiento asumidos HM = 1.300 m Altura del ventana de captación HVENTANA = 0.10 CARACTERISTICAS HIDRAULICAS DEL RIO 3.300 m Altura del canal HCANAL = 0.600 m Ancho de la poza disipadora BPOZA = 0.400 m3/s Ancho del cauce en el lugar de captación BRIO = 9.400 Altura del canal de aducción aguas abajo 3.094 m/m DIMENSIONES DE LA VENTANA DE CAPTACION Longitud del umbral de la ventana de captación LVENTANA = 0.300 m Altura del canal HCANAL = 0.150 m Altura de los muros de encauzamiento RESULTADO NOTA .11 CAUDALES 8.100 m 4.44 i= 0.00% Ho = DIMENSIONES DE LA CAMARA DE RECOLECCION / DESRIPIADOR 3.410 m Altura de la lámina de agua para el caudal de diseño 3. = 0.000 m Longitud de la cámara de recolección LCAMARA = 1.035 m3/s DATOS PARA DISEÑO Caudal de Diseño Ancho de la garganta de la bocatoma H 'MAX = 0.300 m BLPOZA = 0.0940 m/m QD = 0.300 m HPOZA = 0.550 m Ancho de la rejilla Br = 0.30 DIMENSIONES DE LA REJILLA Y CANAL DE ADUCCION 3.400 m DIMENSIONES DEL CANAL DE CONDUCCION Altura del conducto cubierto Pendiente del fondo del canal 3.400 m HMUROS = 0.600 m Longitud del umbral del vertedor LVERTEDOR = 0.051 m H 'D = 0.300 m Altura de la compuerta a= 0.060 m/m DIMENSIONES DEL CANAL DE TRANSICION Longitud del canal de transición Altura del canal de transición Altura del conducto cubierto de transición 3.300 m He = 0.50 DIMENSIONES DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO 3.200 m Profundidad del desripiador PDESRIP.300 m HCºCº -TRANS.41 3. = 0.51 ALTURA DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO LTRANS.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA Nombre : BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" ITEM DESCRIPCION 3. SECCION "2" 1 DONDE: 2. TIRANTE CONJUGADO . valor asumido hasta que E 0=E1 Velocidad al pie del azud Número de Froude V 1= Q max L∗Y 1 1 ( g∗Y 1 ) En funcion del valor del Nº de Froude.10. 9∗Y 2−Y 1 ) L7 =3 .00.5 El régimen se denomina de transición 4. (Y 2 −Y 1 ) 4∗Y 1∗Y 2 Pérdida de carga en el resalto TIRANTE NORMAL .al pie del azud.31.): VMAX = Velocidad del río sobre la presa para Q MAX (CORREG.SECCION "0" E0 =S+ H AZUD+ H ' MAX + V EO = S= 2. se asumen los siguientes casos: F=1 V1 F1 = 2 El régimen es crítico y no se forma el resalto F < 1.5∗(1 .0 El resalto es bien balanceado F >= 9.SECCION "1-2" 3 ΔE= E = 2.21. CALCULO COLCHON DISIPADOR 2.7 >= F < 2.22.5 >= F < 9.1 2.5 >= F < 4. LONGITUD DEL COLCHON DISIPADOR Y n=Y 2−S V n= Q MAX L∗Y n Se realizaran los calculos. Y 2 ' =−Y 1/ 2∗(−1+( 1+8∗F 12 ) 2 ) Y 2=(1+w)∗Y 2 Y2' = Tirante conjugado mayor del resalto Y2 = Tirante conjugado mayor del resalto después de efectuar la verificación V2 = Velocidad del tirante conjugado mayor del resalto V 2= Q MAX L∗Y 2 PERDIDA DE CARGA EN EL RESALTO .) 2.23.) Vn = Velocidad del tirante normal (m/s) 2.) L4 = Según U.5 Régimen transitorio y no se forma el resalto. 1∗V 2 / 2∗g ) 1 1 Energía al pie del azud Tirante conjugado menor del resalto .00m.) L7 = Según Schaumian (m. se debe aumentar en 10% el valor del tirante conjugado 2.) LCOLCHON = L1 =5∗( Y 2−Y 1 ) L4 =4∗Y 2 L3 =6∗Y 1∗F 1 L2 =6∗( Y 2 −Y 1 ) ( L5 =5∗Y 2∗ 1+4∗ (Y 2 −Y 1 ) Y1 ) Y1 Y2 ∗ 1+ Y2 Y1 2 ( )( ) L6 =2 .0 El resalto es efectivo pero con una superficie irregular aguas abajo Si : 1. valor que se puede asumir entre 0.5 → Se utiliza un factor de correccion "w" = 0.) L5 = Según Hsing (m. MAX 2 /(2∗g) Energía sobre la cresta del azud. 6∗Y 2∗ 1− Se asumira un valor promedio de los resultados anteriores.DISEÑO DEL AZUD Y POZA DE AMORTIGUAMIENTO 1.25.7 No necesita poza de disipación 1. para avenida máxima (CORREG.) L6 = Según Pavlovski (m. Bureau of Reclamation (m. DISEÑO DEL AZUD CALCULO DE LA ALTURA DEL AZUD: Que se calcula por la siguiente ecuacion: H AZUD=ho+h+h ' DONDE: 2. . de acuerdo a formulas de diversos autores L1 = Según Schoklitsch 01 (m. de acuerdo a la formula: Profundidad del colchón disipador (lecho amortiguador). ENERGIA AL PIE DEL BARRAJE .24. siempre y cuando se aproximen. ho = Altura del umbral de la ventana de captación (m) h= Altura de la ventana de captación (m) h' = Altura de carga adicional sobre la ventana de captación ( m) CALCULO DE LOS TIRANTES CONJUGADOS ENERGIA SOBRE EL BARRAJE .7 >= F < 2.20. H= Altura del barraje (m). 2.) L3 = Según Safranez (m. 2.50 y 1. DATOS PARA DISEÑO QMAX = Caudal Máximo (m3/s) Saa RIO = Pendiente del cauce aguas arriba del punto de captación (m/m) Sab RIO = Pendiente del cauce aguas abajo del punto de captación (m/m) BRIO = Ancho del cauce en el lugar de captación (m) g= Aceleración de la gravedad (m/s2) H 'MAX = Altura de la lámina de agua por velocidad de acercamiento.SECCION "1" Se calcula de acuerdo a la siguiente formula: DONDE: E1 = Y1 = V1 = F1 = E1 =Y 1 +V 2 /( 2∗g )+ ΔE ( ó=0 .) L2 = Según Schoklitsch 02 (m.00.SECCION "3" Yn = Tirante normal (m.30.S. 80 1 3∑ Hi > Lw Longitud del camino de filtración.500 * Hd c2 = 0. sigue la forma de la Ecuación del perfil Creager. LONGITUD DEL CAMINO DE PERCOLACION (Lw) Se calcula por medio de la formula siguiente: DONDE: LW = h= cL = 2.72.936 3:2 1. CONTROL DE LA FILTRACION 2. K Vertical 2.776 .000 1.70.1* Y Y = Xn/(K*Hdn-1) Coeficientes: a Altura vertiente = Y = HAZUD + S b X c2 PARAMENTO AGUAS ABAJO.41.126 * Hd HVERTIENTE = 1 X = ( Y∗K∗Hd n−1 ) n a = ø1*Hd b = ø2*Hd r = ø3*Hd R = ø4*Hd Xn = K*Hdn . Tirante conjugado mayor del resalto después de efectuar la verificación (m) Borde libre de los muros de encauzamiento aguas abajo ≥ 0. se calcula de acuerdo a la siguiente ecuacion: H MUROS =H ' MAX +BL MUROS DONDE: Y2 = BLMUROS = HMUROS = 2.873 n 1.850 1.60. 67∗C B∗( Db∗q )0 .71. 5 −LCOLCHON DONDE : LESCOLLERA = cB = Longitud de la escollera Coeficiente de Bligh Db = Diferencia de nivel entre la cresta del azud y extremo aguas abajo qMAX = Caudal Máximo por unidad de longitud del vertedero = Q MAX / L L= Ancho del cauce en el lugar de captación e Inclinac.282 * Hd b= Ø2 * Hd = 0. (m) 2.175 * Hd r= Ø3 * Hd = 0.20m.500 * Hd R2 = Ø4 * Hd = 0. CALCULO DE LA ALTURA DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO El calculo de la altura de los muros de encauzamiento.939 3:3 1.HAZUD ADEMAS SE CALCULAN LOS ELEMENTOS GEOMETRICOS SIGUIENTES: a= Ø1 * Hd = 0.40.810 1. CALCULO DEL SOLADO AGUAS ARRIBA DEL BARRAJE El calculo de la longitud necesaria para el solado aguas arriba esta dada de acuerdo a la siguiente ecuacion: LSOLADO=3∗Hd Hd Carga de diseño sin considerar velocidad de llegada (m) LSOLADO Longitud del solado (m) eSOLADO Espesor del solado. LW =C L∗h Longitud del camino de percolación Diferencia de carga hidrostática Coeficiente de Lane LONGITUD DEL CAMINO DE FILTRACION ( L F ) Se calcula por medio de la formula siguiente: LF =∑ Vi + LF = 2.90 DONDE : 4 h e COLCHON = ∗ 3 β −1 γ eCOLCHON = Espesor del colchón disipador (al inicio) Peso específico del material del colchón disipador Peso específico del agua CALCULO DE LA LONGITUD DEL ENROCADO DE PROTECCION O ESCOLLERA Se calcula por medio de la formula siguiente: LESCOLLERA =0 .000 3:1 1. que debe ser > Lw CALCULO DEL ESPESOR DEL COLCHON DISIPADOR ( e COLCHON ) Se calcula por medio de la formula siguiente: 2. la cual es: y= DONDE: xn K∗H d n−1 K= Coeficiente "K" de acuerdo a la inclinacion del paramento (Ver tabla) n= Coeficiente "n" de acuerdo a la inclinacion del paramento (Ver tabla) Hd = Carga de diseño sin considerar velocidad de llegada (m) = Ho MAX . que dependera de la experiencia y del tipo de material del solado.200 * Hd R1 = Ø4 * Hd = 0. c1 r (Depende de la inclinacion del paramento) : R1 y' = HVERTIENTE Ho+S x' = z*y' B = Ancho de canal de aduccion Yβ = Altura de inclinacion por rejilla = B * Tan β e= BAZUD = Y R2 d Longitud " e " Longitud de la base del azud = a + B + X + e Xu Lc=a+Xu+e 2. Altura de los muros de encauzamiento aguas abajo (m) FORMA DE LA CRESTA DEL BARRAJE La forma de cresta del Azud. DISEÑO DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO AGUAS ABAJO 2.50.2. Suelos no ¿ P UÑA = ¿ { ¿ ¿ ¿ ¿ A UÑA =1 . pág. . que se desea evaluar la veloc. 60∗γ S 1 .) b Coeficiente "b" VRIO . tS = Tirante a la prof. . 68∗Dm0 . . .30 . Suelos No Cohesivos ∗B∗t V S = 0. 25∗t∗( 0 .04 t S− t 1 . 6∗γ 1 .00 CALCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION 3. pág.01 CALCULO DE LA SECCION ESTABLE DEL RIO Se calcula por medio de la formula siguiente: bo =K 1∗Q DONDE : Sección estable del río K1 = Coeficiente "K1" de acuerdo al texto: "Manejo de cuencas Alto Andinas.02 1 MAX 1 g∗A T ) 2 H RIO = y +BL RIO Número de Froude BLRIO = Borde libre del río ≥ 0. 02∗ Q MAX∗ 3. . . Erosiva VS = Velocidad de socavación HS = Profundidad de socavación V S =0.3.06 FS F 2 FS = PUÑA-1 = t S − t . . debiendose para ello realizar estudios y determinar si se trata de suelos cohesivos o no cohesivos. 28∗B) Diámetro medio de las partículas del suelo X= Valor X que depende de Dm. Suelo No cohesivo . . necesaria para la estructura Factor de orilla Fb = Factor de fondo CALCULO DE LA UÑA DEL DIQUE DE ENCAUZAMIENTO PUÑA = Profundida de uña Suelo Cohesivo PUÑA-2 = Suelo No Cohesivo AUÑA = 3. según el texto "Manejo de cuencas Alto Andinas.. HRIO = Altura de las paredes del río CALCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION La profundidad de socavacion depende de la condiciones del suelo que conforma el cauce. 28∗B∗t CALCULO DE LA PROFUNDIDAD MEDIA DONDE : ] 1 X +1 SX SX . .3..18∗B ) 5 Coeficiente de socavación "B" S = Peso específico del suelo seco al nivel de la cimentación S [ ( bo∗t 3 ) B= Dm = 3.03 2 bo = QMAX = 3. . .30 m. 60 −V S / V ¿ H S =¿ { ¿ ¿ ¿ ¿ 5 ( a∗t 3 ) t S= (0 . . Suelos Cohesivos ] V 2 b 1 D R = ∗ RIO ∗ w 2∗g f w= ( γ R−γ ) γ Velocidad del rio en m/s.18 Se calcula por medio de la formula siguiente: [ H=1 . 68∗Dm0 .05 B 1 ] 3 H= Profundidad media o prof. . . En funcion a ello se determinan los siguientes calculos: DONDE : a= bo = t= RIO ) Constante "a" Sección estable del río Q MAX a= Tirante normal del río = y [ 5 ( a∗t 3 ) t S= ( 0 .00 m/s. que depende de los angulos de friccion y de la inclinacion del talud del dique Angulo de fricción interna de la roca (entre 30º-45º) Angulo de inclinación del talud del dique w Valor "w" que depende de los pesos especificos de la roca y del agua R Peso específico de la roca (Kg/m³) Peso específico del agua (Kg/m³) f= [ 1−sen 2 α sen2 φ 1 ] 2 1 X +1 . Suelo Cohesivo . . . .50∗PUÑA cohesiv os Ancho de uña CALCULO DEL TAMAÑO Y PESO DE LA ROCA Se calcula por medio de la formula siguiente: W R=Δ∗γ R∗D R3 DONDE : WR Peso de la roca Factor "" DR Diámetro de la roca (m. . . f Factor de talud. . 245". . . VRIO = Verifica Velocidad del agua através del canal QD A V RIO F= VRIO = F = 3. 240" Caudal de diseño CALCULO DEL TIRANTE DEL CAUCE QMAX = bRIO = Z = Caudal de diseño Ancho del cauce = bo Talud de las paredes del río V RIO = n= Rugosidad S= Pendiente del fondo del río y= Altura del tirante A= Area hidraulica = b RIO * y P= Perímetro mojado = b RIO + 2 * y * ( 1 + Z² )1/2 R= Radio Hidraulico = A / P T= Espejo de agua = bRIO + 2 * Z * y ( Velocidad del agua atravez del rio entre 0. Suelos cohesivos t S . 000 w 0.131 E m ( Y2 .000 F1 F < 1.50 y 1.1 * n * HMAX 9.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : Nombre : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" SIMBOLO UNIDAD DESCRIPCION 1.753 Velocidad del tirante conjugado mayor del resalto V2 m QMAX / L * Y2 1.0 F1 F >= 9.01.00 DATOS BASICOS: 1.02 CALCULO DE LOS TIRANTES CONJUGADOS 2.84 * L ) 2/3 ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA POR VELOCIDAD DE ACERCAMIENTO Altura por la velocidad de acercamiento para avenida máxima 1.000 Asumir: >= 0.253 Velocidad del tirante normal Vn m QMAX / L * Yn 3.1 + ( 1+ 8 * F1² )1/2 ) 0.000 TIRANTE CONJUGADO .SECCION "0" Profundidad del colchón disipador (lecho amortiguador) Energía sobre la cresta del azud 2.930 Supercrítico Tipo de flujo 2.06 ( QMAX / 1.SECCION "3" .SECCION "1-2" Pérdida de carga en el resalto 2.00 m 0.599 VMAX m/s QMAX / L' MAX * H 'MAX 1.150 0. incluida velocidad de acercamiento para avenida máxima 1.08 m/s CORRECCION POR CONTRACCIONES LATERALES Número de contracciones laterales 1.00 DISEÑO HIDRAULICO DEL BARRAJE 2.01 ALTURA DEL BARRAJE O AZUD ho m Altura de la ventana de captación h m Altura de carga adicional sobre la ventana de captación h' m HAZUD m S EO m Asumido.352 E0 = E1 0.1 * V1² / ( 2 * g ) ) 1.02 FORMULA TIRANTE NORMAL .02.4 * H DE LA REJILLA Velocidad del río sobre la presa para QMAX 1.5 0.5 >= F < 9.423 0.702 n L' MAX m L .20 m Número de Froude 0.753 Tirante conjugado mayor del resalto después de efectuar la verificación Y2 m ( 1 + w ) * Y2' 0.810 Ho MAX m Vo MAX Ancho del cauce en el lugar de captación Aceleración de la gravedad Ancho de la garganta de la bocatoma corregido para QMAX 1.02.205 Celda Calculada / con Solver(tantear) Velocidad al pie del azud V1 m QMAX / L * Y1 4.423 Ho VMAX m Vo MAX ² / ( 2 * g ) 0.150 F1 V1 / ( g * Y1 )1/2 Verificación según el número de Froude.01 CARACTERISTICAS HIDRAULICAS DEL RIO 1. KITENI .0940 BRIO m 9.5 >= F < 4.Y1 / 2 * ( . se tiene: El régimen es crítico y no se forma el resalto No necesita poza de disipacióntransitorio y no Régimen se forma el resalto.0940 Pendiente del cauce aguas abajo del punto de captación Sab RIO m/m 0. se debe aumentar en 10% el valor del tirante se El régimen conjugado denomina de El resalto es bien transición balanceado El resalto es efectivo pero con una superficie irregular aguas abajo Valor para corregir el tirante conjugado F1 F=1 0.01.103 HMAX m Ho MAX + Ho VMAX 0.02.05 2.7 >= F < 2.Y1 )³ / ( 4 * Y1 * Y2 ) 0.000 VELOCIDAD DEL RIO SOBRE LA PRESA (SOBRE LA REJILLA) Velocidad del río sobre la presa para QMAX 2.01 DATOS PARA DISEÑO QMAX m3/s Pendiente del cauce aguas arriba del punto de captación m/m 0.01.SECCION "2" Tirante conjugado mayor del resalto Y2' m .84 * L 'MAX) 2/3 0.000 F1 1.000 Celda Objetivo Altura del umbral de la ventana de captación Altura del barraje 2.01.0 OK!!! 0.155 Energía al pie del azud E1 m Y1 + V1² / ( 2 * g ) + E ( ó = 0.01.03 8.SECCION "1" Verifica que E0 = E1 2.352 Tirante conjugado menor del resalto .000 0.03 RESULTADO Saa RIO Caudal Máximo 1.599 ALTURA TOTAL DE LA LAMINA DE AGUA Altura total.DISEÑO DEL AZUD Y POZA DE AMORTIGUAMIENTO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .390 g m/s2 9.365 PERDIDA DE CARGA EN EL RESALTO .07 0. hasta que E0 = E1 0. entre: 0.000 ENERGIA AL PIE DEL BARRAJE .02.02 QMAX / L * Ho MAX ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA CORREGIDA Altura de la lámina de agua para avenida máxima 1.01 ENERGIA SOBRE EL BARRAJE .0.000 VELOCIDAD DEL RIO A UNA DISTANCIA DE 2.al pie del azud Y1 m Valor asumido.01.500 m S + HAZUD + H 'MAX + VMAX² / ( 2 * g ) 1.5 * H .04 0.7 0.000 F1 2.5 F1 4.02.S 0.01.05 0.267 Tirante normal Yn m Y2 .04 Para un periodo de retorno de 100 años NOTA ALTURA DE LA LAMINA DE AGUA Altura de la lámina de agua para avenida máxima 1.390 H 'MAX m ( QMAX / 1.01. 604 Según U.5 * ( 1.03 CALCULO COLCHON DISIPADOR 2.20 m 0.800 0.500 0.194 LCOLCHON m Asumido 3.200 a 0.200 * Hd 0.175 * Hd 0.6 * Y2 * ( 1 .500 * Hd 0.282 * Hd 0.000 BAZUD m a + B + X + e + B1 + B2 2.HAZUD 0.090 Radio Mayor de borde de azud R1 m Ø4 * Hd = 0.500 Ancho de barraje antes de canal de Aduccion a m Ø1 * Hd = 0.800 PERFIL CREAGER 2.219 HMUROS m H 'MAX + BLMUROS 1.950 B Y m m B * Tan 0.04.873 1.Y1 ) 3.50 y 1.151 Redondear a un número entero Longitud del colchón disipador 2.9 * Y2 .000 Hd m Ho MAX .DISEÑO DEL AZUD Y POZA DE AMORTIGUAMIENTO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .126 * Hd 0.1* Y Y = Xn/(K*Hdn-1) Coeficientes: Inclinac.600 Paramento aguas arriba (depende de la inclinación) -0.S.449 Base de solado aguas arriba B1 m ASUMIDO 0.Y1 ) 2.600 0.936 Depende de la inclinación del paramento 1.200 1.800 Altura vertiente -1. KITENI .225 Altura de bordes boleados c2 m 0.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : Nombre : SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" 2.057 Altura de borde de R1 c1 m Del GRAFICO 0.01 LONGITUD DEL COLCHON DISIPADOR Según Schoklitsch 01 L1 m 5 * ( Y2 .289 Según Safranez L3 m 6 * Y1 * F1 3. Bureau of Reclamation L4 m 4 * Y2 Según Hsing L5 m 5 * Y2 * ( 1 + 4 * ( ( Y2 .000 2.300 Profundidad del colchón disipador (lecho amortiguador) S m Asumido.000 3:2 1.071 e m Según dibujo 0.776 0.449^0 ) X m ( Y * ( 1.400 b 0.600 1.300 0.400 0.065 Según Schaumian L7 m 3.400 Coeficiente "n" Carga de diseño sin considerar velocidad de llegada Dimensiones: c1 r R1 Ho+S Y R2 d X u Lc=a+Xu+e e 0.04 DISEÑO DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO AGUAS ABAJO 2.810 3:3 1.Y1 / Y2 ) * (1 + Y2 / Y1) 2 3.01 CALCULO DE LA ALTURA DE LOS MUROS DE ENCAUZAMIENTO Tirante conjugado mayor del resalto después de efectuar la verificación Borde libre de los muros de encauzamiento aguas abajo Altura de los muros de encauzamiento aguas abajo Y2 m BLMUROS m De preferencia >= 0. K n Vertical 2.000 Longitud de la base del azud -0.013 28.449 ^ 0 ) ) ^ ( 1 / 1 ) 0.258 y' m HVERTIENTE 0.200 0.936 * 0.600 X c2 a = ø1*Hd b = ø2*Hd r = ø3*Hd R = ø4*Hd Xn = K*Hdn .500 * Hd 0.000 0.650 x' m Depende de la inclinación del paramento 1.05 3.393 .400 Por Rejilla -0.100 0.000 0.650 X m ( Y * K * Hd n-1 )1 / n 1.741 Según Schoklitsch 02 L2 m 6 * ( Y2 .03.800 1.000 1.200 Longitud " e " 0.850 3:1 1. entre: 0.000 Y m Xn / ( K * Hdn-1 ) Y m X^1 / ( 1.939 1.300 Base de proteccion antes de azud B2 m ASUMIDO 0.400 1.936 1.753 FORMA DE LA CRESTA DEL BARRAJE Ecuación del perfil Creager Inclinación Inclinación del paramento aguas arriba del azud 3:1 K Coeficiente "K" n Depende de la inclinación del paramento 1.Y1 ) 3.936 * 0.700 0.000 1.079 Radio menor de entrada al azud r m Ø3 * Hd = 0.00 m 0.Y1 ) / Y1) 1/2 ) Según Pavlovski L6 m 2.020 HVERTIENTE m Y = HAZUD + S 0.225 Radio de salida de azud R2 m Ø4 * Hd = 0.127 Ancho de borde con R1 b m Ø2 * Hd = 0.400 -0. 00 0.30 2.650 Espesor al final del colchón disipador 2.30 .95 Coeficiente "K1" K1 Sección estable del río bo m Caudal de diseño QMAX m3/s Ancho del cauce bRIO m QMAX / L 0.300 Espesor del solado eSOLADO m Asumido 0.DISEÑO DEL AZUD Y POZA DE AMORTIGUAMIENTO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO . no requiere escollera.000 bo 9.159 CALCULO DEL TIRANTE DEL CAUCE Talud de las paredes del río Z Para canal rectangular Rugosidad n Para el cauce del río Pendiente del fondo del río S m/m Saa RIO 0.900 Libro: Manejo de cuencas Alto Andinas.300 Enrocado de Piedra y Concreto eFIN m Asumido 0.099 Coeficiente de Lane Asumido 5.390 0.40 0.Y2 0.30 m 0.751 Espejo de agua m bRIO + 2 * Z * y 9.01 LONGITUD DEL CAMINO DE PERCOLACION Diferencia de carga hidrostática 2. K1 * QMAX½ 8.00 Número de Froude F VRIO / ( g * A / T )1/2 0.85 0.110 eCOLCHON m Asumido 0.30 1.449 Longitud del solado m 3 * Hd 1.30 0.06 SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" CALCULO DEL SOLADO AGUAS ARRIBA DEL BARRAJE Hd LSOLADO m Ho MAX .15 0.000 QMAX m3/s QMAX 8. KITENI .398 11.894 Calcular 8.800 Borde libre del río .300 Altura de las paredes del río HRIO m y + BLRIO 1.200.02 LONGITUD DEL CAMINO DE FILTRACION Longitud del camino de filtración 3.15 0.02 0.07 CONTROL DE LA FILTRACION 2.30 0.179 0.000 Caudal Máximo por unidad de longitud del vertedero Longitud de la escollera 3.LCOLCHON LESCOLLERA m Teóric.1 ) 0.HAZUD 0.70 0.Cota extremo aguas abaj 0.000 1.983 Del Dibujo de autocad Bien!!! Se debe cumplir:LF > LW Verifica longitud de filtración 0.852 -0.65 0.493 LF m Vi + 1/3 * Hi Carga de diseño sin considerar velocidad de llegada 2.202 QMAX 8.07.90 0.07.00 CALCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION 3.000 Longitud del camino de percolación LW m cL * h 0.953 Bien!!! 0.300 Enrocado de Piedra y Concreto Asumido 6.3.01 CALCULO DE LA SECCION ESTABLE DEL RIO Caudal de diseño 3.50 Peso específico del material del colchón disipador Kg/m³ Peso específico del agua Kg/m³ eCOLCHON m 4/3 * h / ( / .322 Subcrítico Tipo de flujo BLRIO m De preferencia >= 0.390 Velocidad T VRIO m/s QD / A Verifica Velocidad del agua através del canal VRIO m/s 0.266 0. pág.20 1.500 Con Enrocado de Proteccion h cL m HAZUD + HMAX .0940 Altura del tirante y m Resultado obtenido del programa Hcanales Area hidraulica A m² bRIO * y Perímetro mojado P m bRIO + 2 * y * ( 1 + Z² )1/2 Radio Hidraulico R m A/ P 0.80 0.000 CALCULO DEL ENROCADO DE PROTECCION O ESCOLLERA Coeficiente de Bligh cB Difencia de nivel entre la cresta del azud y extremo aguas abajo Db m qMAX m3/s LESCOLLERA m 0.000 Cota corona azud .194 Altura de las paredes del río asumido HRIO m Asumido 1.30 0.000.50 0.67 * Cb * ( Db * q )½ .50 CALCULO DEL ESPESOR DEL COLCHON DISIPADOR Espesor del colchón disipador (al inicio) 2.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : Nombre : 2.000 Para fondo y orillas de grava 2. se asume una 1. 6 * S1.251 Suelo Cohesivo VS1 m/s 0. Erosiva 3.04 60.500 * R * DR³ 0.28 * B * tSX 0.50 * D'R 0.000 R .000 1.000 Libro: Manejo de cuencas Alto Andinas.000 . pág.000 26.50 * PUÑA 0.sen² ) / sen² )1/2 1.490 AUÑA m 1.t HS2 m 1.5 .750 ( ( 1 .000 Suelo No Cohesivo VS2 m/s 0.263 Bien!!! Para: Cubo=1.45º Kg 30.25 * t * ( 0.953 1.60 . Necesaria para la estructura H m 1.000 -0.18 * B * tSX 0.390 Tirante normal del río t m y 0.05 Cohesivo / No Cohesivo 0.251 HS m Asumido HS1 m tS .60 * S1.405 CALCULO DE LA PROFUNDIDAD MEDIA Factor de orilla FS Asumido de tablas 0.50.000 X Tipo de suelo 1. DR m DR Pulg. 1.565 1/n Verifica probabilidad de movimiento Factor "" 0.400 CALCULO DE LA UÑA DEL DIQUE DE ENCAUZAMIENTO PUÑA m Asumido 0.t 0.28 * B ) )1/X+1 0.750.03 SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" CALCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION bo m bRIO 9. KITENI .400 Kg/m³ VRIO m/s Inclinación del talud del dique H:V Angulo de inclinación del talud del dique º Angulo de fricción interna de la roca º Valor "w" w Peso específico del agua Velocidad Factor de talud Diámetro de la roca Factor de estabilidad Probabilidad de que se mueva una piedra f D'R m D'R Pulg. n 1/n Peso de la roca 30º . ) / 0.56 * ( VRIO² / ( 2 * g ) ) * ( 1 / ( f * DR ) ) 0.18 * B ) )1/X+1 0. Que se desea evaluar la veloc.000 Profundida de uña Ancho de uña 3.894 Constante "a" a QMAX / ( bo * t 5/3 ) 1.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : Nombre : 3.915 Profundidad media o prof.000 CALCULO DEL TAMAÑO Y PESO DE LA ROCA Coeficiente "b" Peso específico de la roca 1.750 b R Kg/m³ 1.2 / 1 5.68 * Dm0.076 0.000 Suelo No Cohesivo tS2 m ( ( a * t5/3 ) / ( 0.68 * Dm0.026 Coeficiente de socavación "B" B S Para avenida de 100 años: 1 / T = 1/100 Tn/m³ Dm mm Sección estable del río Peso específico del suelo seco al nivel de la cimentación Diámetro medio de las partículas del suelo Valor: X Valor: 1 / ( X + 1 ) Depende de Dm 1/(X+1) Depende de Dm tS m Asumido 0.490 Velocidad de socavación VS m/s Asumido 0. pág.048 Asumido: 1.000 Suelo No Cohesivo PUÑA-2 m tS 0.190 2 '' 3 '' 1 / n > 0.789 ( b / w ) * ( VRIO² / ( 2 * g ) ) * ( 1 / f ) 0.VS / VRIO ) 0. pág.06 0.000. Factor de fondo Fb Para gravas: Dm1/3 3.02 * ( QMAX * FS / Fb² ) 1/3 0.376 1.99 WR 2.100 Libro: Manejo de cuencas Alto Andinas. Suelo Cohesivo Tirante a la prof.290 Libro: Manejo de cuencas Alto Andinas.500 Suelo Cohesivo PUÑA-1 m tS . Esfera=0. No Cohesivo tS1 Profundidad de socavación 3. Piedra chancad 0.DISEÑO DEL AZUD Y POZA DE AMORTIGUAMIENTO Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .775 Libro: Manejo de cuencas Alto Andinas.490 m ( ( a * t5/3 ) / ( 0. pág.750. 317 0.635 0.00 DISEÑO DE JUNTAS 2.560 0.0254 10 1 1/4 3.0381 Lv m Por altura total del muro 0.401 0.000. KITENI .0127 5 5/8 1.223 3.973 5.0095 4 1/2 1.0 1/1 '' * * * m 1/1 '' .000 PROPIEDADES DEL ACERO DE REFUERZO Barra N° 2.0191 7 7/8 2. db cm Peso Kg/m Área cm2 2 1/4 0.994 1.10 CALIDAD DE LOS MATERIALES 1.270 0. Total del muro 17.917 0.850 0.235 2.21 ESPESOR DE LAS JUNTAS DE DILATACIÓN ( e ) Rango de Temperatura Ld (m) 12 18 24 30 Enterrado a 4º C 1/2 '' 3/4 '' 7/8 '' 1/1 '' Parcialmente protegido sobre terreno a 27º C 3/4 '' 7/8 '' No protegido.874 Lh m Por longitud del encofrado 4.042 3.067 0.DISEÑO ESTRUCTURAL Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .580 0.20 JUNTA DE DILATACIÓN Ld m Long.979 0.905 2.493 7.879 0.713 0.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : Nombre : DESCRIPCION BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" SIMBOLO UNIDAD Concreto: f 'C = Kg/cm2 210 Acero en tracción: fy = Kg/cm2 4.175 6.10 JUNTAS DE CONSTRUCCIÓN db Pulg.249 0. Para: 1/1 '' Ld = 12.371 2.0064 3 3/8 0.0349 12 1 1/2 3.588 1.0222 8 1 2.941 11.20 SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA FORMULA RESULTADO NOTA 2.552 1.000 NOTA: Considerar el uso de water stop de 8" 2. como techos y losas * No recomendado 7/8 '' e Pulg.00 DATOS BASICOS: 1.810 8.200 Acero en corte: f 'yS = Kg/cm2 Módulo de elasticidad del C°: EC = Kg/cm2 Módulo de elasticidad del Acero: ES = Kg/cm2 1.800 15000 * ( f 'C )1/2 = 217.0159 6 3/4 1.000 No se requiere NOTA: 2.540 3.511 9.209 7.267 0.953 0.0318 11 1 3/8 3.00 m 0. 20 1/2 '' 1/2 '' 30.00 Del gráfico Cuantía mínima Ancho del azud min x 0.10 CÁLCULO DE LA CUANTÍA MÍNIMA POR TEMPERATURA m Lc (m) h = 10.20 Se considera una longitud unitaria 100.344.65 * 1.2.0028 De tabla Cálculo del acero de refuerzo Longitud de la sección b cm Altura bruta de la sección h cm 30.00 d Asmin x cm cm² min x * b * d Sx cm Con: Sx Asmin y cm Asumido: no puede ser > a 30 cm min y * b * d 30.16 Sy cm Asumido: no puede ser > a 30 cm Peralte de la sección Acero mínimo a lo ancho del azud Espaciamiento Acero mínimo a lo largo del azud Espaciamiento 3. la separación recomendada es: JUNTAS DE CONTRACCIÓN Espesor del Muro Lc 3.980 0.7 * * p * L / 2 Factor de reducción Ø Area del refuerzo As cm² Tu / ( Ø * fy ) b cm Se considera una longitud unitaria 100.30 Para losas sin armar o sub armadas.0028 De tabla Longitud del azud min y 0.00 Cuantía mínima en secciones gruesas de 60cm o más 1) Cuando los elementos son gruesos.400 De tablas 4. se aplica a una capa superficial de 30 cm 3) Si el recubrimiento es >= a 5 cm el espaciamiento debe ser a 20 cm 2) 50% del refuerzo en la "cara inferior" de losas en contacto con el terreno 4) Espaciamiento máximo del refuerzo no debe ser mayor a 30 cm Longitud entre juntas de contracción Ancho del azud Ly m 2.20 30.00 h = 12.00 4.000 De gráfico 4.0 cm 3.00 Redondeo CÁLCULO DEL ACERO DE REFUERZO POR CONTRACCIÓN DEL CONCRETO Coeficiente de fricción Peso por metro lineal de muro Longitud del muro Esfuerzo de tracción Peso Concreto sobre grava y arenas gruesas Kg L m Tu Kg 0.16 4.40 Del gráfico Longitud del azud Lx m 4.00 Redondeo cm² Sy cm Con: 30.000 De gráfico 1.86 Redondeo Sx cm Asumido: no puede ser > a 30 cm Longitud de la sección Espaciamiento por flexión y tracción simple 2.00 DISEÑO POR ESFUERZOS DE TRABAJO 3.0 cm 5.00 h = 15.5 cm 4.00 .180.620 3/8 '' 30.0 cm 5.00 15.00 Para: h = 15.900 0.00 Sx cm Con: 114.00 Recubrimiento de la sección r cm 15. 40 1.39 Canal de conducción 1 2 1.00 0.80 0. 6 2 1.07 Proteccion Base Aguas Abajo 1 20% 9.00 9.50 1.50 0.12 Excavación Roca Suelta Bajo Agua con Motobomba a Mano 1 1.30 1.30 0.39 2.62 0.40 9.30 1.58 8. 5 2 1.30 0.92 240.20 Poza disipadora 1 20% 0.70 DESCRIPCION Limpieza y Roce de Monte Derivación de Río para un Q = 1.50 8.30 0.11 0.58 0.20 0.87 Cochon disipador Aguas Abajo 1 35% 6.00 m³/s UND Excavación Caja Canal Roca Fija a Mano Excavación Roca Suelta Bajo Agua con Motobomba a Mano Eliminación de Material Excedente a Mano Encofrado y Desencofrado de Obras de Arte (+ mantenimiento y limpieza de tableros).39 5.99 Acero Principal 3/8"@ 25 cm.39 1.50 1.92 Losas de Operación de compuertas Encofrado y Desencofrado Caravista de Obras de Arte (+ mantenimiento y limpieza de table Paredes Fierro doblado y colocado de 3/8" 3.12 Compuerta de Salida de Aduccion 1 1 0.23 3 1 0.39 1.39 2.27 Parte Posterior 1 1 9.39 6. H PARCIAL TOTAL 240.10 0.50 1.80 0.50 1.47 51.66 0.80 Cámara de recolección 1 20% 1.50 13.34 Solado de Proteccion Aguas Arriba 1 45% 9.50 5.50 0.35 Enrocado aguas arriba y abajo 2 35% 2.18 16.37 Excavación Caja Canal Roca Fija a Mano 1 1.39 2.90 0.41 Solado de Proteccion Aguas Arriba 1 45% 9.39 0.39 2.50 5.14 Kg Dentellon de Proteccion aguas arriba 51 1 3.00 cámara de recolección 0.19 Estribos de Φ 3/8" en Dentellon 01 Dentellon de Proteccion aguas abajo Estribos de Φ 3/8" en Dentellon 02 0.10 15.06 m2 0.39 5.METRADO DE BOCATOMA TIROLESA Proyecto : INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE RIEGO EN EL SECTOR DE SANTOATO .00 0.60 0.23 Cámara de recolección 1 35% 1.40 1.10 0.13 14.72 Cámara de recolección 1 45% 1.58 0.44 Acero Principal 3/8"@ 25 cm.25 6.30 0.50 0.92 Enrocado aguas arriba y abajo 1 20% 9.00 Azud 1 35% 9.00 Losas de Operación de compuertas Compuerta de Limpia Compuerta de Salida de Aduccion Compuerta de Entrada a Conduccion Tapas prefabricadas en Disipador Acero Longitudinal de Φ 3/8" .50 11.10 1 2 6.23 Azud 1 20% 9.58 0.88 Paredes 1 1 1.40 1. N° DE VECES Limpieza de lado derecho 1 1 Limpieza de lado izquierdo 1 1 1 1 10.DISTRITO DE ECHARATI Sistema : SANTOATO Sector : Nombre : ITEM SANTOATO ALTO MARGEN DERECHA BOCATOMA DE FONDO "SANTOATO ALTO" DIMENSIONES A CANT.58 0.58 0.60 226.07 Canal de desfogue 1 20% 5.58 0.90 0.20 0.75 0.50 0.55 15.40 0.50 1.88 Excavación Caja Canal Roca Suelta a Mano 1 1.39 6.43 43.95 Poza disipadora Paredes 0.25 Solado de Proteccion Aguas Arriba 1 20% 9.50 4.80 0. KITENI .50 0.30 0.40 0.39 0.18 m3 111.50 6.30 1 1 0. antes y 5m.40 0.96 Poza disipadora 1 35% 0.00 9.00 m Riachuelo Santoato 5 m.57 Azud 1 45% 9.50 0.40 0.50 0.90 0.00 Azud Parte Frontal 1 1 9.10 46.11 0.00 0.26 Solado de Proteccion Aguas Arriba 1 35% 5.66 m2 16.60 1.39 0.60 m2 0.58 4 1 0.24 Canal de desfogue 1 45% 5.58 0.40 0.40 2.58 10.70 Compuerta de Limpia 1 1 0.18 Compuerta de Entrada a Conduccion 1 1 0.25 Losa de Techo 1 1 1.30 9.00 1.23 Poza disipadora 1 45% 0.40 0.50 0.35 4 1 0.85 51 1 3.50 0.50 1.23 2 1 0. despues Excavación Caja Canal Material Suelto a Mano L 10.80 0.39 2.00 m3 39.75 0.50 10.47 m3 15.30 0.43 46.60 0.00 Cámara de recolección 1.19 Canal de desfogue 1 35% 5.58 91.93 4 1 0.00 0.90 0.46 6 5 0.00 91.10 39.70 2 1 0.40 1.00 10.30 3.50 0.20 m3 34.31 Enrocado aguas arriba y abajo 1 45% 9.55 12.20 11.58 10.20 0.00 0. 58 H PARCIAL 10. N° DE VECES 6 5 L DIMENSIONES A 0.19 TOTAL .ITEM DESCRIPCION Acero Transversal de Φ 3/8" UND CANT.62 0. zona del muro MI 1 2.50 1.50 0.00 m3 Piso de Solado de Proteccion Aguas Arriba Base de concreto debajo de gaviones .00 1 1.60 0.0*0.99 5.1065 Base de la Poza Disipadora 1 1 0.634 1 1 2.0*1.70 18.2925 Poza disipadora Canal de desfogue C°C°: f'c=140 kg/cm2 + 30% Piedra . Según Diseño Suministro y Colocación de Compuerta Metálica 1.68 11.00 54.99 5.98 300.95 1.70 1.ITEM DESCRIPCION Fierro doblado y colocado de 1/2" UND CANT.60 1.50 1.10 0.00 9.49 7 1 9.10 0.92 Losa de Techo 1 1 0.30 0.21 m2 Cámara de recolección Base Interior de estructura 1 1 1.86 0.00 Paredes Interiores de estructura 2 1 1.30 x 0.789 1 9.99 5.15 Paredes de la Camara 1 1 1.00 1.40871 Base de la Camara 1 1 1.16 7 1 9.39 0.789 1 9.00 Impermeabilizacion con Geomembrana Piso de Proteccion Base Aguas Abajo Impermeabilizacion con Geomembrana Suministro y Coloc.5 10.30 Paredes de la Canal deCanal de desfogue 2 1 6.)según diseño 1 1 1.30 0.20 1.Masivo 0.5 m .0x0.15 0.19 Base de la Canal deCanal de desfogue 1 1 6.81x109.30m.03 17.)según diseño 1 1 1.07 0.00 und Rejilla Metalica de ф 1" @ 5 cm.5 7.00 0.27 m3 Zampeado Aguas Arriba Piso enrocado aguas arriba 1 1 2.20 1.49 0. de Rejilla Metalica L = 1.98 246.20 1.30 m a Mano 0.00 54. Geotextil No-Tejido 200 gr/m2 (3.39 7.95 1 1 1 Compuerta Metalica de ingreso a Desripiador (0.84 Poza disipadora Enrocado con Piedra Pesada (Zampeado).75) m2 109.00 0 1 10 5 0.98 67.30 5.30 3.00 54.00 und Piso de Solado de Proteccion Aguas Arriba Gavion Caja Tipo C de 5.00 1 10.07 m3 Dentellon de Proteccion aguas arriba 0.40 Acero Transversal Φ 1/2" 32 1 7.39 0.00 Compuerta Metalica de Ingreso a canal de Conduccion (0.00 1 10.39 1 1 0.40)según diseño 1 1 1.00 54.Malla 10*12 cm. N° DE VECES L DIMENSIONES A PARCIAL H TOTAL 681.70 0.79 0.10 4.36 Area del Anclaje aguas arriba de acuerdo al Grafico Dentellon de Proteccion aguas abajo Area del Dentellon 02 aguas abajo de acuerdo al Grafico Cámara de recolección 0.39 7.5m.90 Piso de Solado de Proteccion Aguas Arriba 1.Masivo 0.70 0.60 0.0x0.00 und . 3.3 1 9.00 Cochon disipador Aguas Abajo Base de concreto debajo de gaviones Frotachado en concreto Caravista con mortero cemento/arena 1:1 .00 9.30m. hasta e = 1" 2 6.40871 0.40x0.6 m.00 1 10.00 Compuerta Metalica de limpia de (0.A Mano) 17.77 m3 Azud Area del Azud o barraje de acuerdo al Grafico 1.70 0.0x1.Masivo 3.30 0. e = 0.995 1 9.07 Paredes de la Poza Disipadora 1 1 0.71 0.95 1.70 0.39 0.634 Zampeado Aguas Abajo Piso enrocado aguas abajo Gavión Tipo C 5.70 0.70 0.60 m2 Canal de desfogue 1 Paredes Tarrajeo Impermeabilizante con mortero de cemento/arena 1:3.20 Kg Azud Acero Longitudinal Φ 1/2" 32.95 Piso de Proteccion Base Aguas Abajo Debajo de gavion y Geomembrana Geomembrana PVC 1.73305 Tapas Prefabricadas En desripiador Preparación y Vaciado C°Sº: f'c = 175 Kg/cm2 .00 9.5m.99 5.98 67. (Plastificado .15 0.00 0.79 0.00 Base Interior de estructura 1 1 0.00 0.70 Paredes Interiores de estructura 2 1 0. m2 109.10 0.00 Piso de Proteccion Base Aguas Abajo Gavion Caja Tipo C de 5.5mm.00 1 10.0x1.70 0.16 Dentellon de Proteccion aguas arriba Acero Principal Φ 1/2" en D-01 Dentellon de Proteccion aguas abajo Acero Transversal Φ 1/2" en D-02 Preparación y Vaciado C°Sº: f'c = 210 Kg/cm2 .20 9.Masivo 18.49 0.20 x 0.00 0.39 0.30 5.60 8. 0 1 7 5 0.90 Piso de Solado de Proteccion Aguas Arriba Debajo de gavion y Geomembrana 1. N° DE VECES L DIMENSIONES A H PARCIAL TOTAL .ITEM DESCRIPCION UND CANT. Obras de Arte Preparación y Vaceado C°Sº: f'c = 175 Kg/cm2 .01.06 226.90 11. 5.7 mm recubrimiento Zinc + 5% Al.15 02.Madera Aguano Refuerzo de Acero fy = 4200 kg/cm2.18 02.50 mm Enrocado con Piedra Pesada (Zampeado). hasta e = 1" Gavión Antisocavante 10 x 12.00 1.01.01.20 11.01.00 109.00 m2 m m3 m3 m3 m3 m2 m2 kg kg m³ m3 m3 m2 und m2 m2 m3 und und und und H PARCIAL TOTAL .00 39.77 8. e=1.43 46.27 1.01.01 02.27 17.05 02.14 02.90 109.Obras Arte especial Preparación y Vaceado C°Sº: f'c = 210 Kg/cm2 .66 10.01.06 02.18 111.02 02.Tipo III Suministro y Colocación de Rejilla Metálica 240. Ø = 3/8" (Doblado y colocado) Refuerzo de Acero fy = 4200 kg/cm2.01. e = 0.21 17.12 02.00 x 0.03 02.01.Madera Aguan Encofrado y Desencofrado de Obras de Arte Especial (mantenim.21 DESCRIPCION METRADO UND BOCATOMA MARGEN DERECHA Limpieza y Roce de Monte Derivación de Río para un Q = 1.13 02. N° DE VECES L DIMENSIONES A RESUMEN DE METRADOS CODIGO 02.01.14 681.ITEM UND DESCRIPCION CANT.00 x 1.01.Tipo I Suministro y Colocación de Compuerta Metálica según diseño . y limpieza) .16 02.01 02.00 1.Obras Arte especial Tarrajeo con mortero cemento/arena 1:3.50 m a Mano Suministro y Colocación de Compuerta Metálica según diseño .01.50 m.10 02.04 02.01.01.09 02.19 02. Suministro y colocación de Geotextil no tejido de 200 gr/m2 Impermeabilizacion con Geomembrana HDPE.01.20 02. Ø = 1/2" (Doblado y colocado) Mampostería de Piedra Asentada en C°S°: f'c=140 kg/cm2 .01.01.11 02.00 1.01.00 m³/s Excavación en Material Suelto a Mano Excavación Roca Fija a Mano con Compresora Excavación Roca Suelta Bajo Agua con Motobomba a Mano Eliminación de desmonte con buguie (hasta 100 m) Encofrado y Desencofrado de Reservorios Caravista (+ mantenimiento y limpieza de tableros) .08 02.Tipo II Suministro y Colocación de Compuerta Metálica según diseño .01. Aº 2.01.20 34.07 02.01.07 18.01.17 02.47 15. 4 94.6 20 ISO-4422 5 125 21 ISO-4422 5 1/2 140 22 ISO-4422 6 160 152.DIAMETRO REFERENCIAL.6 292.4 55.6 329.0 26 ISO-4422 14 355 337.002 12 323 307.4 67.002 5 1/2 11 NTP-399.6 12 NTP-399.0 148.6 6 NTP-399.0 28 ISO-4422 18 450 428. EXTERIOR E INTERIOR DE TUBERIAS DE PVC PARA CONDUCCION DE FLUIDOS A PRESION Diámetro NORMA Diámetro Interior Referencial Exterior Pulg.0 99.0 54.6 23 ISO-4422 8 200 190.0 C-15.6 102.1 80.2 29 ISO-4422 20 500 475.4 81.0 Orden NTP-399.002 2 1/2 73 69.2 215.002 1 33 29.4 180.8 7 NTP-399.2 4 NTP-399.0 C-7.2 299.0 387.4 203.6 231.002 10 273 259. C-10.6 253.4 57.6 137.4 19 ISO-4422 4 110 104.6 Nro.5 S-6.4 17.4 41.0 361.0 36.2 69.4 18 ISO-4422 3 90 85.4 77.1 8 NTP-399.002 1/2 21 17.4 28.2 305.0 C-5.3 S-10.002 4 114 108.2 188.2 98.0 417.0 15 16 ISO-4422 2 63 59.0 62.2 198.0 271.4 38.002 6 168 159.0 235.4 105.4 43.9 2 NTP-399.8 155.4 570.8 344.0 S-13.5 22.8 103.4 371.002 1 1/4 42 38.4 27 ISO-4422 16 400 380.6 292.0 24 ISO-4422 10 250 237.2 51.8 58.1 76.0 144.002 3 88.2 30 ISO-4422 24 630 599.2 430.8 226.4 144.2 584.8 452.8 152.4 3 NTP-399.4 407.9 22.2 321.002 5 10 NTP-399.002 1 1/2 48 44.8 172.4 463.4 67.002 8 219 208.2 285. mm S-20.8 66.002 2 60 56.0 31 32 .8 64.0 14 NTP-399.1 82.0 25 ISO-4422 12 315 299.0 9 NTP-399.5 84.6 54.4 1 NTP-399.6 83.2 17 ISO-4422 2 1/2 75 71.4 5 NTP-399.002 3/4 26.2 278.4 13 NTP-399.2 247.2 185. 025 0.010 0.000 Menor 0.013 0.030 Severo 0.010 Severo 0.005 Moderado 0.10 2-4 1-2 .015 Apreciable 0.025 Grava fina 0.050 Muy alta 0.025 0.038 0.010 Media 0.020 VARIACIONES DE SECCION TRANSVERSAL Gradual 0.060 Baja 0.015 NIVELES DE OBSTRUCCIONES Despreciable N4 Tierra Roca cortada Grava fina Grava gruesa GRADO DE IRREGULARIDAD Frecuentemente alternante N3 VALOR DE "N" MATERIAL DEL CAUCE 0.000 Menor 0.050 0.100 PRESENCIA DE VEGETACION CANTIDAD DE MEANDROS Menor 1.020 Roca cortada 0.150 Severa 1.028 Liso 0.015 0.020 0.005 0.010 0.000 Apreciable 1.075 0.1 1/2" ) FINAS ( 3/8" .024 Grava gruesa 0.020 Alta 0.013 N5 Gradual Ocasionalmente alternante Frecuentemente alternante 0.040 0.050 0.300 N = N5 * (N0 + N1 +N2 + N3 + N4) CAUDAL CAPTADO POR LA REJILLA (TIROL) Q = c * u * b * L * ( 2 * g * h )1/2 COEFICIENTE DE DERRAME DE LA REJILLA ( u ) ABERTURA ENTRE BARRAS DE LA REJILLA ( a ) REJAS GRUESAS ( 1 1/2" ) COMUNES ( 3/4" .000 Ocasionalmente alternante 0.COEFICIENTE DE RUGOSIDAD ( N ) SIMBOLO NO N1 N2 CONDICIONES DEL CAUCE Tierra 0.005 0.008 0.3/4" ) ABERTURA (cm) 4 .010 0. 450 0.950 1.615 0.851 0.919 0.620 0.939 1.806 0.611 0.831 0.812 0.600 0.900 1.000 1.625 Valor buscado 0.200 0.900 0.927 0.600 0.950 0.645 0.902 0.745 0.950 0.750 0.400 0.825 0.600 0.622 0.625 0.622 0.936 1.660 0.650 0.333 0.300 0.936 0.625 0.615 0.720 0.625 0.835 0.000 0.873 1.000 0.800 1.300 0.780 a/H a/H 0.100 PARA VALORES INTERMEDIOS: DATO a/H e Valor Anterior 0.650 0.944 0.700 0.000 1.500 e 0.894 0.000 0.200 0.650 0.611 0.660 0.835 1.887 0.800 0.964 0.675 0.800 0.872 0.000 COEFICIENTE ( e ) EN FUNCION DE ( a/H ) 0.400 0.705 0.700 0.250 0.350 0.645 0.620 0.350 0.850 0.879 0.720 0.705 0.858 0.690 0.780 0.638 0.300 0.000 1.618 0.850 3:1 1.000 0.675 0.630 0.638 0.630 0.910 0.COEFICIENTE ( x ) DE ACUERDO AL ANGULO DE INCLINACION DE LA REJILLA ( ) x 1.972 0.745 0.690 0.990 0.500 0.650 0.844 0.954 0.819 0.618 0.900 0.850 0.000 3:2 1.000 .810 3:3 1.900 0.750 0º 5º 10 º 15 º Angulo B 20 º 25 º 30 º e 0.800 0.750 0.837 0.625 0.000 0.100 0.625 Valor Posterior 0.776 Y = Xn / ( K * Hdn-1 ) 0.980 0.625 COEFICIENTE PARA CALCULO DE LA CRESTA DEL BARRAJE INCLINACION K n Vertical 2.050 Coeficie nte x 0º 1º 2º 3º 4º 5º 6º 7º 8º 9º 10 º 11 º 12 º 13 º 14 º 15 º 16 º 17 º 18 º 19 º 20 º 21 º 22 º 23 º 24 º 25 º 26 º 1.850 0.865 0.800 0.150 0.550 0.700 0. 81 0.21 0.31 0.37 0.4 0.66 0.16 1.0 3.77 0.94 0.84 .27 0.COEFICIENTE DE LANE MATERIAL Arena muy fina o limo Arena fina Arena tamaño medio Arena gruesa Grava fina Grava media Grava y arena Grava gruesa incluyendo cantos Bloques / Boleos con grava / cantos Boleos.83 0.51 0.81 0.83 0.0 12.75 0.98 1 1.71 0.76 0.78 1000 0.8 1.34 0.78 750 0.46 0.26 0.9 2.89 2 TIPO DE ORILLA Orilla de barro y arena Orilla de barro-arcilla .83 0.07 VALORES DE X Y 1/(X+1) Suelos Cohesivos Peso Especifico (T/m3) 0.39 0.5 7.72 60 0.5 0.34 0. grava y arena Arcilla plástica / blanda Arcilla de consistencia media Arcilla dura Arcilla muy dura o toba Arcilla cL 8.77 0.43 0.52 1.29 0.97 1 1.69 6 0.8 0.0 2.47 0.42 0.36 0.79 0.75 310 0.5 3.72 40 0.3 Suelos No Cohesivos 1/(1+X) D(mm) X 0.73 0.96 0.35 0.74 140 0.03 1.31 0.0 15.67 0.2 0.0 2.9 0.fangosa Orilla de material muy cohesivo X 0.48 0.0 9.78 0.79 0.71 20 0.93 0.04 1.7 15 0.41 0.68 2.05 0.67 1.08 1.7 0.29 0.0 4-6 6-7 Tabla con valores de K1 para trabajar con la formula de Simons y Henderson Condiciones de Fondo de Rio Fondo y orillas de material Fondo de arena y orillas de material cohe Fondo y orillas de material cohesivo Fondo y orillas de grava Fondo de arena y orillas de material cohe K1 5.44 0.79 0.71 0.0 1.23 0.72 0.2 0.0 5.7 0.64 1.37 0.77 570 0.7 10 0.39 0.42 0.68 4 0.22 0.66 0.25 0.1 0 5000 2000 500 200 100 30 20 10 0.3 0.5 0.15 0.35 0.46 1.83 0.74 190 0.75 0.8 0.86 0.75 250 0.73 90 0.33 0.5 0.28 0.7 1/(1+X) 0.67 1 0.4 1.43 0.6 - COEFICIENTE DE BLIGH MATERIAL Arena muy fina o limo Arena fina Arena tamaño medio Arena gruesa Grava fina Grava media Grava y arena Grava gruesa incluyendo cantos Bloques / Boleos con grava / cantos Boleos.2 1.3 0. grava y arena Arcilla plástica / blanda Arcilla de consistencia media Arcilla dura Arcilla muy dura o toba Arcilla cB 18.32 0.41 0.33 0.58 1.19 0.38 0.5 3.76 370 0.76 450 0.8 COEFICIENTE B PARA SOCAVACION Probabilidad anual de que se presente el caudal dCOEFICIENTE B Diseño (%) 0 50 20 5 2 1 0.82 0.74 0.71 1.49 0.2 3.5 0.6 2.0 3.05 1.24 0.28 0.8 1.12 1.36 0.32 0.2 0.78 0.72 0.86 0.74 0.4 0.76 0.52 0.34 1.45 0.69 8 0.0 4.1 0.24 1.38 0.88 0.27 VALOR DE Fs 0.0 6.71 25 0.28 1.3 0.7 4.