Balance de Molienda

March 19, 2018 | Author: Gabriel Inostroza Medina | Category: Physical Sciences, Science, Rates, Physics & Mathematics, Physics


Comments



Description

BALANCE DEL SISTEMA MOLIENDA CLASIFICACIΓ“NTodos los flujos que entran a un proceso u operaciΓ³n, salen como productos y residuos. En este sentido, un balance de masas se define como la verificaciΓ³n de la igualdad que debe existir entre los flujos de entrada y los de salida. En consecuencia en un balance de masa, todas las masas que entran en un proceso u operaciΓ³n, debe ser igual a todas las masas que salen. 𝑀𝐸 = 𝑀1 + 𝑀2 + β‹― + 𝑀𝑛;1 + 𝑀𝑛 𝑀𝑆 = 𝑀𝑃1 + 𝑀𝑃2 + 𝑀𝑃𝑛 + 𝑀𝑅1 + 𝑀𝑅2 +𝑀𝑅𝑛 𝑀𝐸 = 𝑀𝑆 Mp ME Operaciones unitarias MR AIT ANALIZADOR DEL TAMAΓ‘O DE PARTÍCULAS AIC CONTROLADOR DEL TAMAΓ‘O DE PARTÍCULAS DIT SENSOR DE LA DENSIDAD DE ALIM. A CICLONES DIC CONTROLADOR DE LA DENSIDAD DE ALIM. A CICLONES FIT2 FLUJΓ“METRO DEL VOLUMEN DE PULPA DE ALIM. A CICLONES WIT PESΓ“METRO DE LA ALIMENTACIΓ“N FRESCA WIC CONTROLADOR DEL TONELAJE DE ALIMENTACIΓ“N FRESCA FFIT SENSOR DE LA RAZΓ“N AGUA / MINERAL LIT SENSOR DE NIVEL DEL POZO DE LA BOMBA JIT SENSOR DE POTENCIA DEL MOLINO LIC CONTROL DEL NIVEL DEL POZO DE LA BOMBA SIT SENSOR VELOCIDAD DE BOMBA FIT1 SENSOR FLUJO DE AGUA AL POZO SIC CONTROL VELOCIDAD DE BOMBA BALANCE DE UN CIRCUITO DE MOLIENDA CLASIFICACIΓ“N Circuito Cerrado Directo BΓ‘sicamente tenemos dos nodos donde convergen o salen flujos en este sistema. 1. Nodo de hidrociclones 2. Nodo de alimentaciΓ³n a molino Nodo NΒΊ1 Nodo NΒΊ2 Donde: 𝐴𝑐= 𝑅𝑐 +𝐷𝑐 π‘Žπ‘π‘– βˆ— 𝐴𝑐 = π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + 𝑑𝑐𝑖 βˆ— 𝐷𝑐 𝐴𝑓 + 𝐷𝑐 = π΄π‘š π‘Žπ‘“π‘– 𝐴𝑓 + 𝑑𝑐𝑖 𝐷𝑐 = π‘Žπ‘šπ‘– π΄π‘š 𝐴𝑐 Flujo mΓ‘sico de alimentaciΓ³n a hidrociclones 𝑅𝑐 Flujo mΓ‘sico de rebase de hidrociclones 𝐷𝑐 Flujo mΓ‘sico de descarga de hidrociclones π‘Žπ‘π‘– GranulometrΓ­a de alimentaciΓ³n a hidrociclones en la malla i π‘Ÿπ‘π‘– GranulometrΓ­a de rebase de hidrociclones en la malla i 𝑑𝑐𝑖 GranulometrΓ­a de descarga de hidrociclones en la malla i 𝐴𝑓 Flujo mΓ‘sico de alimentaciΓ³n fresca π΄π‘š Flujo mΓ‘sico de alimentaciΓ³n al molino π‘Žπ‘“π‘– GranulometrΓ­a de alimentaciΓ³n fresca en la malla i π‘Žπ‘šπ‘– GranulometrΓ­a de alimentaciΓ³n al molino en la malla i Se define como carga circulante a la razΓ³n entre el flujo mΓ‘sico que retorna al sistema respecto del que fue alimentado, vale decir Flujo mΓ‘sico de descarga de hidrociclones, dividido por el flujo mΓ‘sico de alimentaciΓ³n fresca expresado en porcentaje. 𝐢𝐢 = 100 βˆ— 𝐷𝑐 𝐴𝑓 TambiΓ©n sabemos que en estado estacionario o de rΓ©gimen, el flujo mΓ‘sico de rebase de hidrociclones es el mismo que el de alimentaciΓ³n fresca. 𝐴𝑓 β‰… 𝑅𝑐 En consecuencia, sumando las ecuaciones del Nodo NΒΊ1 y NΒΊ2 y ordenando las ecuaciones en funciΓ³n de lo que estamos planteando tenemos lo siguiente: 𝐴𝑐= 𝑅𝑐 +𝐷𝑐 π‘Žπ‘π‘– βˆ— 𝐴𝑐 = π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + 𝑑𝑐𝑖 βˆ— 𝐷𝑐 𝐴𝑓 + 𝐷𝑐 = π΄π‘š π‘Žπ‘“π‘– 𝐴𝑓 + 𝑑𝑐𝑖 𝐷𝑐 = π‘Žπ‘šπ‘– π΄π‘š 𝐴𝑐 + π‘Žπ‘π‘– βˆ— 𝐴𝑐 + 𝐴𝑓 + π‘Žπ‘“π‘– 𝐴𝑓 = 𝑅𝑐 + π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + π΄π‘š + π‘Žπ‘šπ‘– βˆ— π΄π‘š Pero 𝐴𝑐 = π΄π‘š y 𝐴𝑓 = 𝑅𝑐 por lo que reduciendo tΓ©rminos semejante tenemos: π‘Žπ‘π‘– βˆ— 𝐴𝑐 + π‘Žπ‘“π‘– 𝐴𝑓 = π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + π‘Žπ‘šπ‘– βˆ— π΄π‘š Ahora 𝐴𝑐 = 𝑅𝑐 +𝐷𝑐 = π΄π‘š por lo que remplazando se obtiene lo siguiente: π‘Žπ‘π‘– βˆ— (𝑅𝑐 +𝐷𝑐 ) + π‘Žπ‘“π‘– 𝑅𝑐 = π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + π‘Žπ‘šπ‘– βˆ— (𝑅𝑐 +𝐷𝑐 ) Dividiendo esta ecuaciΓ³n por 𝑅𝑐 tenemos: π‘Žπ‘π‘– βˆ— (1 +𝐢𝐢𝑖 ) + π‘Žπ‘“π‘– = π‘Ÿπ‘π‘– + π‘Žπ‘šπ‘– βˆ— (1 +𝐢𝐢𝑖 ) π‘Žπ‘“π‘– ;π‘Ÿπ‘π‘– 𝐢𝐢𝑖= π‘Ž π‘šπ‘–;π‘Žπ‘π‘– -1 La carga circulante calculada en funciΓ³n de las granulometrΓ­as, nos permite obtener un balance ajustado si lo expresamos del siguiente modo: 1 𝐢𝐢 = 𝑁 𝑛 𝐢𝐢𝑖 𝑖<1 Donde 𝐢𝐢, corresponde al promedio de todas las cargas circulantes calculadas malla a malla (𝐢𝐢𝑖 ). Pero esta forma de lograr un balance ajustado requiere conocer tres perfiles granulomΓ©tricos, los que son muestreados directamente en planta y posteriormente analizados en laboratorio. Los perfiles requeridos son: 1. AlimentaciΓ³n fresca 2. Rebase de hidrociclones 3. Descarga de hidrociclones Aparte, debemos conocer la informaciΓ³n de la planta obtenida mediante los sensores dispuestos en los puntos indicados en la primera lΓ‘mina. Perfil granulomΓ©trico AlimentaciΓ³n fresca Malla Abertura Parcial 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 F80= 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 Rebase ciclones Malla Abertura Parcial 0T/hr Acum. Pasado 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 P80= 0.00 0.03 2.87 14.73 12.41 10.15 10.16 6.90 5.57 5.14 3.75 3.09 2.57 2.47 1.94 1.99 1.67 1.52 1.46 11.58 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 T/hr Acum. Pasado 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.69 4.44 10.13 12.02 10.07 7.44 5.63 49.53 Descarga de ciclones Malla Abertura Parcial 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 D80= 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 T/hr Acum. Pasado 0 0.04 1.84 3.65 3.94 3.6 3.72 4.26 5.15 6.26 7.55 9.34 11.1 11.42 8.81 5.35 2.97 1.71 1.12 8.17 Datos: Af AlimentaciΓ³n fresca 818.50 T/hr Sa SΓ³lido de alimentaciΓ³n a ciclones 61.55 % h Humedad 3.0 % FVAc Flujo volumΓ©trico Alim. Ciclones 3600.15 m3/hr AAM Agua de alimentaciΓ³n al molino 221.40 m3/hr Ξ΄M Gravedad especΓ­fica del mineral 2.8 gr/cc AP Agua al pozo de la bomba 768.11 m3/hr Primero que nada, completemos los perfiles granulomΓ©tricos en cuanto se refiere al pasante y al retenido. AlimentaciΓ³n fresca Malla Abertura Parcial 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 F80= 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0.00 0.03 2.87 14.73 12.41 10.15 10.16 6.90 5.57 5.14 3.75 3.09 2.57 2.47 1.94 1.99 1.67 1.52 1.46 11.58 0T/hr Acum. Pasado 0.00 0.03 2.90 17.63 30.04 40.19 50.35 57.25 62.82 67.96 71.71 74.80 77.37 79.84 81.78 83.77 85.44 86.96 88.42 100.00 100.00 99.97 97.10 82.37 69.96 59.81 49.65 42.75 37.18 32.04 28.29 25.20 22.63 20.16 18.22 16.23 14.56 13.04 11.58 0.00 Rebase de ciclones Malla Abertura Parcial 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 P80= 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.69 4.44 10.13 12.02 10.07 7.44 5.63 49.53 T/hr Acum. Pasado 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.05 0.74 5.18 15.31 27.33 37.39 44.84 50.47 100 100.00 100.00 100.00 100.00 99.99 99.99 99.99 99.99 99.99 99.98 99.98 99.95 99.26 94.82 84.69 72.67 62.61 55.16 49.53 0 Descarga de ciclones Malla Abertura Parcial 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 D80= 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0 0.04 1.84 3.65 3.94 3.6 3.72 4.26 5.15 6.26 7.55 9.34 11.1 11.42 8.81 5.35 2.97 1.71 1.12 8.17 T/hr Acum. Pasado 0 0.04 1.89 5.53 9.47 13.07 16.79 21.05 26.2 32.46 40.02 49.35 60.46 71.88 80.68 86.03 89 90.71 91.83 100 100 99.96 98.11 94.47 90.53 86.93 83.21 78.95 73.8 67.54 59.98 50.65 39.54 28.12 19.32 13.97 11 9.29 8.17 0 Ahora corresponde calcular los diferentes flujos en funciΓ³n de los datos entregados por la instrumentaciΓ³n de la planta. π‘†π‘Ž 𝐴𝑐= 𝐹𝑣𝐴𝑐 βˆ— 𝛿𝐴𝑐 βˆ— 100 Pero no conocemos el valor de la densidad de pulpa por lo que debemos encontrar una relaciΓ³n que nos permita calcular el sΓ³lido en funciΓ³n de las densidades. 𝑃𝑃= 𝑃𝑀 + 𝑃𝐴 𝛿𝑃 βˆ— 𝑉𝑃 = 𝛿𝑀 βˆ— 𝑉𝑀 + 𝛿𝐴 βˆ— 𝑉𝐴 𝛿𝑃 βˆ— 𝑉𝑃 = 𝛿𝑀 βˆ— 𝑉𝑀 + 𝛿𝐴 βˆ— 𝑉𝑃 βˆ’ 𝑉𝑀 𝛿𝑃 βˆ’ 𝛿𝐴 βˆ— 𝑉𝑃 = 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 *𝑉𝑀 𝑉𝑀 = π›Ώπ‘ƒβˆ’ 𝛿𝐴 βˆ— 𝑉𝑃 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 𝛿𝑀𝛿𝑃 βˆ’ 𝛿𝐴 βˆ— 𝑉𝑃 𝑃𝑀 = 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 𝛿𝑀 𝛿𝑃 βˆ’ 𝛿𝐴 βˆ— 𝑉𝑃 𝑃𝑀 𝛿𝑀𝛿𝑃 βˆ’ 𝛿𝐴 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 𝑆 = 100 βˆ— = 100 βˆ— = 100 βˆ— 𝑃𝑃 π›Ώπ‘ƒβˆ— 𝑉𝑃 𝛿𝑃 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 La densidad de pulpa puede obtenerse de la misma ecuaciΓ³n y queda como sigue: 𝛿 𝛿;𝛿 S=100 βˆ— 𝛿𝑀 𝛿 𝑃;𝛿𝐴 𝑃 𝑀 𝐴 S βˆ— 𝛿𝑃 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 = 100 βˆ— 𝛿𝑀 𝛿𝑃 βˆ’ 𝛿𝐴 S βˆ— 𝛿𝑃 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 -100 βˆ— 𝛿𝑀 βˆ— 𝛿𝑃 = βˆ’π›Ώπ‘€ βˆ— 𝛿𝐴 𝛿𝑃 = βˆ’100 βˆ— 𝛿𝑀 βˆ— 𝛿𝐴 S βˆ— 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 βˆ’100 βˆ— 𝛿𝑀 𝛿𝑃= βˆ’280 61.55 βˆ— 2.8 βˆ’ 1 βˆ’100 βˆ— 2.8 𝛿𝑃= 1.655 π‘”π‘Ÿ 𝑐𝑐 Entonces 𝐴𝑐 lo podemos calcular como sigue: 𝑆 𝑇 𝐴𝐢= 𝐹𝑣𝐴𝑐 βˆ— 𝛿𝑃 βˆ— = 3600.15 βˆ— 1.655 βˆ— 0.6155 = 3667.30 100 β„Žπ‘Ÿ El rebase de ciclones se calcula tomando en cuenta que en estado estacionario, el rebase es igual a la carga fresca por lo tanto: 𝑅𝐢 = 𝐴𝑓 βˆ— (1 βˆ’ β„Ž ) 100 𝑅𝐢= 818.50 βˆ— 0.97 = 793.95 𝑇 π‘•π‘Ÿ 𝐷𝐢= 𝐴𝐢 βˆ’ 𝑅𝐢 = 3667.30 βˆ’ 793.95 = 2873.35 𝑇 β„Žπ‘Ÿ Corresponde ahora calcular las aguas involucradas 𝐴𝐴𝑐 1 1 π‘š3 = 𝐴𝐢 βˆ— βˆ’ 1 = 3667.30 βˆ— βˆ’ 1 = 2290.95 π‘†π‘Ž 0.6155 β„Žπ‘Ÿ 100 𝐴𝑅𝑐= π΄π΄π‘š + 𝐴𝑃 + 𝐴𝐴𝑓 π‘š3 = 221.40 + 768.11 + 24.56 = 1014.07 β„Žπ‘Ÿ 𝐴𝐷𝑐= 𝐴𝐴𝑐 βˆ’ 𝐴𝑅𝑐 = 2290.95 βˆ’ 1014.07 = 1276.88 π‘š3 π‘•π‘Ÿ Calculemos los sΓ³lidos del sistema Molienda clasificaciΓ³n 𝑅𝐢 𝐢:𝐴𝑅𝑐 π‘†π‘Ÿ= 100 βˆ— 𝑅 Sd=100*𝐷 𝐷𝐢 𝐢:𝐴𝐷𝑐 793.95 = 100 βˆ— 793.95:1014.07=43.91 % 2873.76 = 100 βˆ— 2873.76:1276.88 = 69.24 % 𝐴𝑓+ 𝐷𝐢 𝐴𝐢 π‘†π‘š= 100 βˆ— = 100 βˆ— = 𝐴𝑓 + 𝐷𝐢 + 𝐴𝐴𝑓 + 𝐴𝑀 + 𝐴𝐷𝑐 𝐴𝐢 + 𝐴𝐴𝑓 + 𝐴𝑀 + 𝐴𝐷𝑐 π‘†π‘š= 100 βˆ— 3667.30 = 70.66 % 3667.30 + 24.56 + 221.40 + 1276.88 𝐢𝐢= 100 βˆ— 𝐷𝐢 2873.76 = 100 βˆ— = 361.96 % 𝑅𝐢 793.95 Hasta ahora hemos calculado el balance en cuanto se refiere a los flujos y sΓ³lidos involucrados los cuales resumimos en la tabla. DescripciΓ³n Valor Unidad 3667.30 𝑇 793.95 𝑇 Flujo mΓ‘sico de descarga de ciclones 2873.35 𝑇 𝐴𝐴𝑐Flujo de agua en la alimentaciΓ³n del ciclΓ³n 2290.95 π‘š3 𝐴𝑅𝑐Flujo de agua en el rebase de ciclΓ³n 1014.07 π‘š3 𝐴𝐷𝑐Flujo de agua en la descarga del ciclΓ³n 1276.88 π‘š3 𝐴𝐢 Flujo mΓ‘sico de alimentaciΓ³n a ciclones 𝑅𝐢 Flujo mΓ‘sico de rebase de ciclones 𝐷𝐢 β„Žπ‘Ÿ β„Žπ‘Ÿ β„Žπ‘Ÿ β„Žπ‘Ÿ β„Žπ‘Ÿ Sa SΓ³lido de alimentaciΓ³n al ciclΓ³n 61.55 β„Žπ‘Ÿ % Sr SΓ³lido de rebase del ciclΓ³n 43.91 % Sd SΓ³lido de descarga del ciclΓ³n 69.24 % 70.66 % 361.96 % π‘†π΄π‘šSΓ³lido de alimentaciΓ³n al molino CC Carga circulante Calculemos ahora la granulometrΓ­a de alimentaciΓ³n a ciclones AlimentaciΓ³n a ciclones 3667.30T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 F80= 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0.00 0.03 1.44 2.86 3.09 2.82 2.91 3.34 4.04 4.90 5.92 7.32 8.85 9.91 9.10 6.79 4.51 2.95 2.10 17.12 0.00 0.03 1.47 4.33 7.42 10.24 13.15 16.49 20.53 25.43 31.35 38.67 47.52 57.43 66.53 73.32 77.83 80.78 82.88 100.00 100.00 99.97 98.53 95.67 92.58 89.76 86.85 83.51 79.47 74.57 68.65 61.33 52.48 42.57 33.47 26.68 22.17 19.22 17.12 0.00 Rebase ciclones Malla Abertura Parcial 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 P80= π‘Ž100 = π‘Ž100 = 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.03 0.69 4.44 10.13 12.02 10.07 7.44 5.63 49.53 793.95T/hr Acum. Pasado 0 0 0 0 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.05 0.74 5.18 15.31 27.33 37.39 44.84 50.47 100 100.00 100.00 100.00 100.00 99.99 99.99 99.99 99.99 99.99 99.98 99.98 99.95 99.26 94.82 84.69 72.67 62.61 55.16 49.53 0 Descarga de ciclones 2873.35T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 D80= π‘Ÿ100 βˆ— 𝑅𝐢 + 𝑑100 βˆ— 𝐷𝐢 𝑅𝐢 + 𝐷𝐢 12.02 βˆ— 793.95 + 5.35 βˆ— 2873.35 = πŸ”. πŸ•πŸ— 793.95 + 2873.35 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0 0.04 1.84 3.65 3.94 3.6 3.72 4.26 5.15 6.26 7.55 9.34 11.1 11.42 8.81 5.35 2.97 1.71 1.12 8.17 0 0.04 1.89 5.53 9.47 13.07 16.79 21.05 26.2 32.46 40.02 49.35 60.46 71.88 80.68 86.03 89 90.71 91.83 100 100 99.96 98.11 94.47 90.53 86.93 83.21 78.95 73.8 67.54 59.98 50.65 39.54 28.12 19.32 13.97 11 9.29 8.17 0 Del mismo modo, calculemos la granulometrΓ­a de alimentaciΓ³n a molinos AlimentaciΓ³n a molino 3667.30 Malla Abertura Parcial Acum. 1.05 26670 0.00 0.00 0.742 18850 0.04 0.04 0.525 13330 2.06 2.10 0.371 9423 6.05 8.15 3 6680 5.77 13.92 4 4699 5.02 18.94 6 3327 5.11 24.06 8 2352 4.83 28.89 10 1651 5.24 34.13 14 1168 6.02 40.15 20 833 6.73 46.87 28 589 7.99 54.86 35 417 9.25 64.11 48 295 9.48 73.60 65 208 7.32 80.92 100 147 4.62 85.54 150 104 2.69 88.23 200 74 1.67 89.90 270 53 1.19 91.09 -270 44 8.91 100.00 F80= T/hr Pasado 100.00 99.96 97.90 91.85 86.08 81.06 75.94 71.11 65.87 59.85 53.13 45.14 35.89 26.40 19.08 14.46 11.77 10.10 8.91 0.00 AlimentaciΓ³n fresca 793.95T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.525 13330 2.87 2.90 97.10 0.371 9423 14.73 17.63 82.37 3 6680 12.41 30.04 69.96 4 4699 10.15 40.19 59.81 6 3327 10.16 50.35 49.65 8 2352 6.90 57.25 42.75 10 1651 5.57 62.82 37.18 14 1168 5.14 67.96 32.04 20 833 3.75 71.71 28.29 28 589 3.09 74.80 25.20 35 417 2.57 77.37 22.63 48 295 2.47 79.84 20.16 65 208 1.94 81.78 18.22 100 147 1.99 83.77 16.23 150 104 1.67 85.44 14.56 200 74 1.52 86.96 13.04 270 53 1.46 88.42 11.58 -270 44 11.58 100.00 0.00 P80= π‘Žπ‘š100 π‘Ž100 = Descarga de ciclones 2873.35T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 0.742 0.525 0.371 3 4 6 8 10 14 20 28 35 48 65 100 150 200 270 -270 D80= π‘Žπ‘“100 βˆ— 𝐴𝑓 + 𝑑100 βˆ— 𝐷𝐢 = 𝐴𝑓 + 𝐷𝐢 1.99 βˆ— 793.95 + 5.35 βˆ— 2873.35 = πŸ’. πŸ”πŸ 793.95 + 2873.35 26670 18850 13330 9423 6680 4699 3327 2352 1651 1168 833 589 417 295 208 147 104 74 53 44 0 0.04 1.84 3.65 3.94 3.6 3.72 4.26 5.15 6.26 7.55 9.34 11.1 11.42 8.81 5.35 2.97 1.71 1.12 8.17 0 0.04 1.89 5.53 9.47 13.07 16.79 21.05 26.2 32.46 40.02 49.35 60.46 71.88 80.68 86.03 89 90.71 91.83 100 100 99.96 98.11 94.47 90.53 86.93 83.21 78.95 73.8 67.54 59.98 50.65 39.54 28.12 19.32 13.97 11 9.29 8.17 0 CΓ‘lculo del F80: Es la abertura por donde pasa el 80% del material en la alimentaciΓ³n fresca. AlimentaciΓ³n fresca 776.06T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.525 13330 2.87 2.90 97.10 0.371 9423 14.73 17.63 82.37 3 6680 12.41 30.04 69.96 4 4699 10.15 40.18 59.82 6 3327 10.16 50.34 49.66 8 2352 6.90 57.24 42.76 10 1651 5.57 62.81 37.19 14 1168 5.14 67.94 32.06 20 833 3.75 71.69 28.31 28 589 3.09 74.79 25.21 35 417 2.57 77.35 22.65 48 295 2.47 79.82 20.18 65 208 1.94 81.76 18.24 100 147 1.99 83.75 16.25 150 104 1.67 85.43 14.57 200 74 1.52 86.95 13.05 270 53 1.46 88.40 11.60 -270 44 11.60 100.00 0.00    οƒΆ  p ο€½  2 ο€­ 1 οƒ·οƒ· *  af 2 af1οƒΈ p  p 1    οƒͺ  ln 80 *ln οƒͺ f1 οƒͺ  οƒͺ οƒΆ οƒͺ  f2οƒ· ln οƒͺ  οƒ·οƒ· οƒͺ  f1 οƒΈ   ο€½  *e ο€½ 6680 * e a ο€­ a  a a a fp οƒΆοƒΉ οƒ·οƒΊ οƒ·οƒΊ οƒ· 1 οƒΈοƒΊ οƒΊ οƒΊ οƒΊ οƒΊ  f1 1 2 ο€½ 80 9423 οƒΆ  *ln  ln οƒ·  69.96 6680 οƒΈ  82.37 οƒΆ  ln οƒ·  69.96 οƒΈ ο€½ 8860 .24  CΓ‘lculo del P80, es similar al anterior salvo que se refiere al producto de molienda, vale decir el rebase de ciclones. AlimentaciΓ³n ciclones Unidad Valor AlimentaciΓ³n fresca 793.9 T/hr AlimentaciΓ³n molino 3667.3 T/hr Flujo mΓ‘sico T/hr 3,667.3 Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Flujo de agua m3/hr 2,290.9 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 SΓ³lido % 61.55 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.742 18850 0.04 0.04 99.96 0.525 13330 2.87 2.90 97.10 0.525 13330 2.06 2.10 97.90 Rebase ciclones Unidad Valor 0.371 9423 14.73 17.63 82.37 0.371 9423 6.05 8.15 91.85 Flujo mΓ‘sico T/hr 793.9 3 6680 12.41 30.04 69.96 3 6680 5.77 13.92 86.08 Flujo de agua m3/hr 1,014.1 4 4699 10.15 40.19 59.81 4 4699 5.02 18.94 81.06 SΓ³lido % 43.91 6 3327 10.16 50.35 49.65 6 3327 5.11 24.06 75.94 GranulometrΓ­a %+100M 27.31 8 2352 6.90 57.25 42.75 8 2352 4.83 28.89 71.11 Vortex pulgs 10.00 10 1651 5.57 62.82 37.18 10 1651 5.24 34.13 65.87 14 1168 5.14 67.96 32.04 14 1168 6.02 40.15 59.85 Descarga ciclones Unidad Valor 20 833 3.75 71.71 28.29 20 833 6.73 46.87 53.13 Flujo mΓ‘sico T/hr 2,873.4 28 589 3.09 74.80 25.20 28 589 7.99 54.86 45.14 Flujo de agua m3/hr 1,276.9 35 417 2.57 77.37 22.63 35 417 9.25 64.11 35.89 SΓ³lido % 69.23 48 295 2.47 79.84 20.16 48 295 9.48 73.60 26.40 Apex pulgs 5.75 65 208 1.94 81.78 18.22 65 208 7.32 80.92 19.08 100 147 1.99 83.77 16.23 100 147 4.62 85.54 14.46 Molino Unidad Valor 150 104 1.67 85.44 14.56 150 104 2.69 88.23 11.77 Consumo especΓ­fico Kw/T 13.5 200 74 1.52 86.96 13.04 200 74 1.67 89.90 10.10 Carga circulante % 361.91 270 53 1.46 88.42 11.58 270 53 1.19 91.09 8.91 SΓ³lido % 70.66 -270 44 11.58 100.00 0.00 -270 44 8.91 100.00 0.00 R80 RazΓ³n de reducciΓ³n 2.53 F80= 8,861 D80= 4382.84 AlimentaciΓ³n ciclones 3667.3 T/hr Rebase ciclones 793.945 T/hr Descarga de ciclones 2873.36 T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.742 18850 0.00 0.00 100.00 0.742 18850 0.04 0.04 99.96 0.525 13330 1.44 1.47 98.53 0.525 13330 0.00 0.00 100.00 0.525 13330 1.84 1.88 98.12 0.371 9423 2.86 4.33 95.67 0.371 9423 0.00 0.00 100.00 0.371 9423 3.65 5.53 94.47 3 6680 3.09 7.42 92.58 3 6680 0.00 0.00 100.00 3 6680 3.94 9.47 90.53 4 4699 2.82 10.24 89.76 4 4699 0.00 0.00 100.00 4 4699 3.60 13.07 86.93 6 3327 2.91 13.16 86.84 6 3327 0.00 0.00 100.00 6 3327 3.72 16.79 83.21 8 2352 3.34 16.49 83.51 8 2352 0.00 0.00 100.00 8 2352 4.26 21.05 78.95 10 1651 4.04 20.53 79.47 10 1651 0.00 0.00 100.00 10 1651 5.15 26.20 73.80 14 1168 4.90 25.43 74.57 14 1168 0.00 0.00 100.00 14 1168 6.26 32.46 67.54 20 833 5.92 31.35 68.65 20 833 0.00 0.00 100.00 20 833 7.55 40.01 59.99 28 589 7.32 38.67 61.33 28 589 0.03 0.03 99.97 28 589 9.34 49.35 50.65 35 417 8.85 47.52 52.48 35 417 0.69 0.72 99.28 35 417 11.10 60.45 39.55 48 295 9.91 57.43 42.57 48 295 4.44 5.16 94.84 48 295 11.42 71.87 28.13 65 208 9.10 66.52 33.48 65 208 10.13 15.29 84.71 65 208 8.81 80.68 19.32 100 147 6.79 73.32 26.68 100 147 12.02 27.31 72.69 100 147 5.35 86.03 13.97 150 104 4.51 77.82 22.18 150 104 10.07 37.38 62.62 150 104 2.97 89.00 11.00 200 74 2.95 80.78 19.22 200 74 7.44 44.82 55.18 200 74 1.71 90.71 9.29 270 53 2.10 82.87 17.13 270 53 5.63 50.45 49.55 270 53 1.12 91.83 8.17 -270 44 17.13 100.00 0.00 -270 44 49.55 100.00 0.00 -270 44 8.17 100.00 0.00 D80= 1730.98 P80= 182.688 D80= 2566.27 Af Rc Am Dm 100.00 10.00 10 100 1000 Abertura (πœ‡) 10000 100000 Datos de entrada Unidad Valor AlimentaciΓ³n Fresca T/hr 818.5 Humedad % 3.0 3 m /hr Agua Alim. Molino 221.4 3 Agua al pozo Bomba m /hr 768.1 SΓ³lido de Alim. Ciclones % 61.55 3 Flujo Vol. Alim. Ciclones m /hr 3600.2 Gravedad especΓ­fica Min. T/m3 2.8 Potencia Kwatt 10718.3 AIT ANALIZADOR DEL TAMAΓ‘O DE PARTÍCULAS AIC CONTROLADOR DEL TAMAΓ‘O DE PARTÍCULAS DIT SENSOR DE LA DENSIDAD DE ALIM. A CICLONES DIC CONTROLADOR DE LA DENSIDAD DE ALIM. A CICLONES FIT2 FLUJΓ“METRO DEL VOLUMEN DE PULPA DE ALIM. A CICLONES WIT PESΓ“METRO DE LA ALIMENTACIΓ“N FRESCA WIC CONTROLADOR DEL TONELAJE DE ALIMENTACIΓ“N FRESCA FFIT SENSOR DE LA RAZΓ“N AGUA / MINERAL LIT SENSOR DE NIVEL DEL POZO DE LA BOMBA JIT SENSOR DE POTENCIA DEL MOLINO LIC CONTROL DEL NIVEL DEL POZO DE LA BOMBA SIT SENSOR VELOCIDAD DE BOMBA FIT1 SENSOR FLUJO DE AGUA AL POZO SIC CONTROL VELOCIDAD DE BOMBA Es posible distinguir dos nodos: 1. Nodo 1: Hidrociclones 2. Nodo 2: AlimentaciΓ³n a hidrociclones 𝐴𝑐 = 𝑅𝑐 +𝐷𝑐 π‘Žπ‘π‘– βˆ— 𝐴𝑐 = π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + 𝑑𝑐𝑖 βˆ— 𝐷𝑐 𝐴𝑓 + 𝐷𝑀 = 𝐴𝐢 π‘Žπ‘“π‘– 𝐴𝑓 + 𝑑𝑀𝑖 𝐷𝑀 = π‘ŽπΆπ‘– βˆ— 𝐴𝐢 𝐴𝑓 + 𝐷𝑀 + π‘Žπ‘“π‘– 𝐴𝑓 + 𝑑𝑀𝑖 𝐷𝑀 = 𝑅𝑐 +𝐷𝑐 + π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + 𝑑𝑐𝑖 βˆ— 𝐷𝑐 Pero 𝐴𝑓 = 𝑅𝑐 y 𝐷𝑐 = 𝐷𝑀 por lo que simplificando y reduciendo tΓ©rminos semejantes tenemos: π‘Žπ‘“π‘– 𝑅𝐢 + 𝑑𝑀𝑖 𝐷𝐢 = π‘Ÿπ‘π‘– βˆ— 𝑅𝑐 + 𝑑𝑐𝑖 βˆ— 𝐷𝑐 Dividiendo por 𝑅𝑐 π‘Žπ‘“π‘– + 𝑑𝑀𝑖 βˆ— 𝐢𝐢 = π‘Ÿπ‘π‘– + 𝑑𝑐𝑖 βˆ—CC 𝐢𝐢𝑖= 100 βˆ— π‘Žπ‘“π‘–βˆ’ π‘Ÿπ‘– 1 β†’ 𝐢𝐢 𝑑𝑀𝑖 βˆ’ 𝑑𝐢𝑖 𝑁 𝑛 𝐢𝐢𝑖 𝑖<1 𝐴𝑐= 𝐹𝑣𝐴𝑐 βˆ— 𝛿𝐴𝑐 βˆ— π‘†π‘Ž 100 𝛿𝑃= βˆ’100 βˆ— 𝛿𝑀 βˆ— 𝛿𝐴 S βˆ— 𝛿𝑀 βˆ’ 𝛿𝐴 βˆ’100 βˆ— 𝛿𝑀 𝛿𝑃= βˆ’280 61.55 βˆ— 2.8 βˆ’ 1 βˆ’100 βˆ— 2.8 𝛿𝑃= 1.655 π‘”π‘Ÿ 𝑐𝑐 Entonces 𝐴𝑐 lo podemos calcular como sigue: 𝑆 𝑇 𝐴𝐢= 𝐹𝑣𝐴𝑐 βˆ— 𝛿𝑃 βˆ— = 3600.15 βˆ— 1.655 βˆ— 0.6155 = 3667.30 100 β„Žπ‘Ÿ 𝑅𝐢 = 𝐴𝑓 βˆ— (1 βˆ’ β„Ž ) 100 𝑅𝐢= 818.50 βˆ— 0.97 = 793.95 𝑇 π‘•π‘Ÿ 𝐷𝐢= 𝐴𝐢 βˆ’ 𝑅𝐢 = 3667.30 βˆ’ 793.95 = 2873.35 𝑇 β„Žπ‘Ÿ 𝐴𝐴𝑐 1 1 π‘š3 = 𝐴𝐢 βˆ— βˆ’ 1 = 3667.30 βˆ— βˆ’ 1 = 2290.95 π‘†π‘Ž 0.6155 β„Žπ‘Ÿ 100 𝐴𝑅𝑐= π΄π΄π‘š + 𝐴𝑃 + 𝐴𝐴𝑓 π‘š3 = 221.40 + 768.11 + 24.56 = 1014.07 β„Žπ‘Ÿ 𝐴𝐷𝑐= 𝐴𝐴𝑐 βˆ’ 𝐴𝑅𝑐 = 2290.95 βˆ’ 1014.07 = 1276.88 𝑅𝐢 𝐢:𝐴𝑅𝑐 π‘†π‘Ÿ= 100 βˆ— 𝑅 Sd=100*𝐷 𝐷𝐢 𝐢:𝐴𝐷𝑐 793.95 = 100 βˆ— 793.95:1014.07=43.91 % 2873.76 = 100 βˆ— 2873.76:1276.88 = 69.24 % π‘†π‘š= 100 βˆ— π‘†π‘š= 100 βˆ— π‘š3 π‘•π‘Ÿ 𝐷𝐢 = 𝐷𝐢 + 𝐴𝑀 + 𝐴𝐷𝑐 2873.40 = 65.73 % 2873.40 + 221.40 + 1276.88 AlimentaciΓ³n ciclones Unidad Valor AlimentaciΓ³n fresca 793.9 T/hr Descarga de Moino 2,873.4 T/hr Flujo mΓ‘sico T/hr 3,667.3 Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Flujo de agua m3/hr 2,290.9 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 SΓ³lido % 61.55 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.525 13330 2.87 2.90 97.10 0.525 13330 1.05 1.08 98.92 Rebase ciclones Unidad Valor 0.371 9423 10.24 13.14 86.86 0.371 9423 0.82 1.90 98.10 Flujo mΓ‘sico T/hr 793.9 3 6680 12.41 25.55 74.45 3 6680 0.51 2.41 97.59 Flujo de agua m3/hr 1,014.1 4 4699 10.15 35.70 64.30 4 4699 0.80 3.21 96.79 SΓ³lido % 43.91 6 3327 10.16 45.86 54.14 6 3327 0.91 4.12 95.88 GranulometrΓ­a %+100M 27.31 8 2352 6.90 52.76 47.24 8 2352 2.35 6.47 93.53 Vortex pulgs 10.00 10 1651 5.57 58.33 41.67 10 1651 3.61 10.08 89.92 14 1168 5.14 63.47 36.53 14 1168 4.84 14.92 85.08 Descarga ciclones Unidad Valor 20 833 3.75 67.22 32.78 20 833 6.51 21.44 78.56 Flujo mΓ‘sico T/hr 2,873.4 28 589 3.09 70.31 29.69 28 589 8.49 29.93 70.07 Flujo de agua m3/hr 1,276.9 35 417 2.57 72.88 27.12 35 417 10.58 40.51 59.49 SΓ³lido % 69.23 48 295 2.47 75.35 24.65 48 295 11.96 52.48 47.52 Apex pulgs 5.75 65 208 1.94 77.29 22.71 65 208 11.07 63.55 36.45 100 147 1.99 79.28 20.72 100 147 8.12 71.67 28.33 Molino Unidad Valor 150 104 1.67 80.95 19.05 150 104 5.29 76.96 23.04 Consumo especΓ­fico Kw/T 13.5 200 74 1.52 82.47 17.53 200 74 3.35 80.31 19.69 Carga circulante % 361.91 270 53 1.46 83.93 16.07 270 53 2.27 82.58 17.42 SΓ³lido % 65.73 -270 44 16.07 100.00 0.00 -270 44 17.42 100.00 0.00 RazΓ³n de reducciΓ³n R80 2.85 F80= 7,843 D80= 899.54 AlimentaciΓ³n ciclones 3,667.3 T/hr Rebase ciclones 793.9 T/hr Descarga de ciclones 2,873.4 T/hr Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Malla Abertura Parcial Acum. Pasado Malla Abertura Parcial Acum. Pasado 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 1.05 26670 0.00 0.00 100.00 0.742 18850 0.03 0.03 99.97 0.742 18850 0.00 0.00 100.00 0.742 18850 0.04 0.04 99.96 0.525 13330 1.44 1.47 98.53 0.525 13330 0.00 0.00 100.00 0.525 13330 1.84 1.88 98.12 0.371 9423 2.86 4.33 95.67 0.371 9423 0.00 0.00 100.00 0.371 9423 3.65 5.53 94.47 3 6680 3.09 7.42 92.58 3 6680 0.00 0.00 100.00 3 6680 3.94 9.47 90.53 4 4699 2.82 10.24 89.76 4 4699 0.00 0.00 100.00 4 4699 3.60 13.07 86.93 6 3327 2.91 13.16 86.84 6 3327 0.00 0.00 100.00 6 3327 3.72 16.79 83.21 8 2352 3.34 16.49 83.51 8 2352 0.00 0.00 100.00 8 2352 4.26 21.05 78.95 10 1651 4.04 20.53 79.47 10 1651 0.00 0.00 100.00 10 1651 5.15 26.20 73.80 14 1168 4.90 25.43 74.57 14 1168 0.00 0.00 100.00 14 1168 6.26 32.46 67.54 20 833 5.92 31.35 68.65 20 833 0.00 0.00 100.00 20 833 7.55 40.01 59.99 28 589 7.32 38.67 61.33 28 589 0.03 0.03 99.97 28 589 9.34 49.35 50.65 35 417 8.85 47.52 52.48 35 417 0.69 0.72 99.28 35 417 11.10 60.45 39.55 48 295 9.91 57.43 42.57 48 295 4.44 5.16 94.84 48 295 11.42 71.87 28.13 65 208 9.10 66.52 33.48 65 208 10.13 15.29 84.71 65 208 8.81 80.68 19.32 100 147 6.79 73.32 26.68 100 147 12.02 27.31 72.69 100 147 5.35 86.03 13.97 150 104 4.51 77.82 22.18 150 104 10.07 37.38 62.62 150 104 2.97 89.00 11.00 200 74 2.95 80.78 19.22 200 74 7.44 44.82 55.18 200 74 1.71 90.71 9.29 270 53 2.10 82.87 17.13 270 53 5.63 50.45 49.55 270 53 1.12 91.83 8.17 -270 44 17.13 100.00 0.00 -270 44 49.55 100.00 0.00 -270 44 8.17 100.00 0.00 D80= 1730.98 P80= 182.688 D80= 2566.27 Af Rc Am Dm 100.00 10.00 10 100 1000 10000 100000
Copyright Β© 2024 DOKUMEN.SITE Inc.