SUBDIRECCION DE TECNOLOGIA Y DESARROLLO PROFESIONALUNIDAD DE NORM ATIVIDAD TECNICA ESPECIFICACION TECNICA PARA PROYECTO DE OBRAS SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES (PIPING SYSTEMS IN INDUSTRIAL PLANTS) P.2.0371.01 PRIMERA EDICION OCTUBRE, 2000 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT PREFACIO Pemex Exploración y Producción (PEP) en cumplimiento del decreto por el que se reforman, adicionan y derogan diversas disposiciones de la Ley Federal sobre Metrología y Normalización, publicado en el Diario Oficial de la Federación de fecha 20 de mayo de 1997 y acorde con el Programa de Modernización de la Administración Pública Federal 1995 - 2000, así como con la facultad que le confiere, la Ley de Adquisiciones, Arrendamientos y Servicios del Sector Publico, la Ley de Obras Publicas y Servicios Relacionados con las mismas y la Sección 4 de las Reglas Generales para la Contratación y Ejecución de Obras Publicas y de Servicios Relacionados con las mismas, expide la presente especificación la cual aplica para Sistemas de Tuberías en Plantas Industriales. Esta especificación se elaboró tomando como base la segunda edición de la norma No.2.425.01:emitida en 1991 por Petróleos Mexicanos de la que se llevó a cabo su revisión, adecuación y actualización, a fin de adaptarla a los requerimientos de Pemex Exploración y Producción. En la elaboración de esta especificación participarón: Dirección Ejecutiva del Proyecto Cantarell Dirección Ejecutiva del Programa Estratégico de Gas Subdirección de Región Norte Subdirección de Región Sur Subdirección de Región Marina Noreste Subdirección de Región Marina Suroeste Subdirección de Perforación y Mantenimiento de Pozos Coordinación Ejecutiva de Estrategias de Exploración Subdirección de Planeación Subdirección de Administración y Finanzas Subdirección de Tecnología y Desarrollo Profesional Auditoría de Seguridad Industrial y Protección Ambiental Unidad de Normatividad Técnica 2/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT INDICE DE CONTENIDO 0. 1. 2. 2.1 2.2 2.3 2.4 3. 4. 5 6. 7.0 8. 8.1 8.2 9. 9.1 9.2 10. 10.1 10.2 11. 11.1 11.2 12. 12.1 12.2 12.3 12.4 12.5 13. 13.1 13.2 13.3 13.4 13.5 13.6 13.7 13.8 13.9 14. 14.1 14.2 15. 15.1 15.2 16. 16.1 16 .2 16.3 16.4 PAGINA Introducción......................................................................................................................... 5 Objetivo. .............................................................................................................................. 5 Alcance. .............................................................................................................................. 5 Contenido y cobertura.......................................................................................................... 5 Tubería de equipos paquete. ............................................................................................... 5 Limitaciones......................................................................................................................... 5 Compatibilidad de materiales. .............................................................................................. 5 Actualización. ...................................................................................................................... 6 Campo de aplicación ........................................................................................................... 6 Referencias. ........................................................................................................................ 6 Definiciones. ........................................................................................................................ 6 Abreviaturas. ..................................................................................................................... 19 Materiales.......................................................................................................................... 19 Requerimientos generales. ................................................................................................ 19 Materiales y partes misceláneas. ....................................................................................... 23 Estándares para componentes de tubería.......................................................................... 24 Requerimientos dimensionales. ......................................................................................... 24 Rango de operación de componentes. ............................................................................... 24 Condiciones y criterios de diseño....................................................................................... 24 Condiciones de diseño....................................................................................................... 24 Criterios de diseño para tubería metálica. .......................................................................... 27 Diseño por presión de componentes metálicos de tubería.................................................. 33 Generalidades. .................................................................................................................. 33 Diseño a presión de componentes de tubería..................................................................... 33 Requerimientos de servicio de fluido para componentes de tubería.................................... 44 Tubo. ................................................................................................................................. 44 Accesorios, dobleces, gajos, traslapes, y conexiones de ramal. ......................................... 45 Válvulas y componentes especiales................................................................................... 47 Bridas, placas ciegas, cara de bridas y empaques. ............................................................ 48 Tornillería. ......................................................................................................................... 49 Requerimientos para el manejo de fluidos de uniones en tubería ....................................... 50 Generalidades. .................................................................................................................. 50 Uniones soldadas .............................................................................................................. 50 Juntas bridadas ................................................................................................................. 51 Juntas de expansión. ......................................................................................................... 51 Juntas roscadas................................................................................................................. 51 Juntas para tubo flexible .................................................................................................... 52 Juntas calafateadas. .......................................................................................................... 52 Juntas con soldadura de estaño y latón. ............................................................................ 53 Juntas especiales .............................................................................................................. 53 Flexibilidad y soportes. ...................................................................................................... 53 Flexibilidad de tuberías. ..................................................................................................... 53 Soportes para tuberías....................................................................................................... 60 Sistemas específicos de tuberías....................................................................................... 63 Tubería de instrumentos. ................................................................................................... 63 Sistemas de relevo de presión. ......................................................................................... 64 Fabricación, ensamble y erección. ..................................................................................... 65 Generalidades ................................................................................................................... 65 Soldadura. ......................................................................................................................... 65 Precalentamiento............................................................................................................... 70 Tratamiento térmico. .......................................................................................................... 71 3/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT 16.5 16.6 16.7 17. 17.1 17.2 17.3 17.4 17.5 17.6 17.7 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26. Procesos de doblado y formado......................................................................................... 73 Soldadura blanda y fuerte. ................................................................................................. 74 Ensamble y erección.......................................................................................................... 75 Inspección, examen y pruebas........................................................................................... 76 Inspección. ........................................................................................................................ 76 Examen. ............................................................................................................................ 77 Calificación de personal..................................................................................................... 80 Procedimientos de examen................................................................................................ 81 Tipos de examen. .............................................................................................................. 81 Pruebas. ............................................................................................................................ 83 Registros. .......................................................................................................................... 88 Bibliografía ........................................................................................................................ 89 Concordancia con normas internacionales. ........................................................................ 88 Apéndice 1 (Figuras).......................................................................................................... 89 Apéndice 2 (Tablas)........................................................................................................ 106 Apéndice 3 Fig. 22 Guía para la clasificación de fluidos .................................................. 181 Apéndice 4 Datos de expansión térmica de metales.................................................... 182 Apéndice 5 Factores de flexibilidad y de intensificación de esfuerzos.............................. 190 Apéndice 6 Consideraciones precautorias....................................................................... 193 Apéndice 7 Protección a sistemas de tubería.................................................................. 199 4/202 almacenamiento. construcción.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. montaje. Objetivo. adicionalmente a otras consideraciones que puedan también ser necesarias. Establecer los requerimientos de ingeniería mínimos necesarios para asegurar el diseño y construcción de las instalaciones de tubería en plantas industriales. fabricación. plantas de proceso de gas natural (incluyendo las instalaciones de gas natural licuado) y complejos petroquímicos. (3) Vapor. Véase inciso 8. 1.0371. Excepto como se establece en los incisos 2. medición y transporte de hidrocarburos.01: 2000 UNT 0. ensamble. inspección. intermedios y pesados. pruebas. procesamiento primario. petróleo. (5) Refrigerante. es necesaria la participación de las diversas disciplinas de la ingeniería. Dentro de las principales actividades que se llevan a cabo en Pemex Exploración y Producción (PEP). Ejemplos de ello son las plataformas márinas. lo que involucra diferencia de criterios. gas licuado y condensados. terminales de carga. La compatibilidad de materiales con el servicio y los riesgos de la inestabilidad de los fluidos contenidos. 2. Esta especificación establece los requerimientos mínimos para determinar los sistemas de tuberías metálicas a presión o al vacío que se instalen en plantas industriales y en cubiertas de las plataformas marinas de Pemex.3 Limitaciones. (c) Exceptuando las exclusiones establecidas en el capítulo 4.4 Compatibilidad de materiales.2 Tubería de equipos paquete. Las medidas que esta especificación establece pueden ser opcionalmente aplicadas para estos propósitos. Ver figura 22. 2. baterias de separación.1 del anexo 6.2 y capítulo 4. (b) Esta especificación aplica a tubería para los fluidos siguientes: (1) Químicos destilados. refinerías de petróleo. 2. Introducción. Contenido y cobertura. y conjuntar resultados de las investigaciones nacionales e internacionales. 2. La tubería que interconecte piezas individuales o patines de equipos con un equipo paquete. exámenes. mantenimiento o reparación de la tubería que ha sido puesta en servicio. Con el objeto de unificar criterios. aprovechar las experiencias dispersas. excepto la tubería para paquetes de refrigeración quepueden cumplir con lo establecido en esta especificación y otros requerimientos adicionales. incluyendo: (a) Los requerimientos para materiales. aire y agua. el ensamble debe estar de acuerdo con esta especificación. se encuentran el diseño. esta especificación para cumplir con el diseño de los sistemas de tuberías en las plantas industriales.1 Alcance. Pemex Exploración y Producción emite a través de la Unidad de Normatividad Técnica. gas o productos relacionados.2. no están dentro del alcance de esta especificación. (4) Gas natural. . así como la adquisición de materiales y equipos requeridos para cumplir con eficiencia y eficacia los objetivos de la empresa. esta especificación cubre la tubería dentro de los límites de las instalaciones interconectadas en el proceso o manejo de químicos. diseño. la cual ilustra diagramáticamente el alcance de esta especificación. recolección. exámenes. inspección y pruebas de tubería. operación y mantenimiento de las instalaciones para extracción. 5/202 No esta dentro del alcance de esta especificación la operación. 2. (2) Petróleo crudo y sus productos. En vista de esto. respectiva. (d) Tubo rígido. intercambiadores de calor. compresores y otros equipos de proceso o manejo de fluidos. I. cruces y distribuidores de hornos que se encuentren dentro o cerca del horno.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371. bombas. cabezales de tubo rígido.2.01: 2000 UNT 3. (e) Recipientes a presión. Actualización. incluyendo tubería interna y conexiones para tubería externa. 3-80-80.0 son aplicables. tuberías de proceso y servicios sobre cubiertas de plataformas marinas. Es la separación entre las piezas a ser soldadas en la raíz de la junta. 6/202 . Material de respaldo en forma de anillo para apoyar la unión durante la soldadura. se solicita comuniquen por escrito las observaciones que estimen pertinentes. Verónica Anzures. y su temperatura de diseño este dentro de 244. Col. (b) Los sistemas de tubería diseñados por presión interna (manométrica) igual o mayor a cero. Anillo de respaldo. siempre y cuando el fluido manejado no sea inflamable.P.15K (366°F). Esta especificación aplica a las instalaciones de sistemas de tubería en plantas industriales. D.com (g) Sistemas de protección de agua contra incendio que cumplan con las especificaciones nacionales reconocidas de ingeniería de protección contra incendio. Teléfono directo: 55-45-20-35 Conmutador 57-22-25-00. Norma Oficial Mexicana NOM-008-SE-2001: Sistema General de Unidades de Medida. Campo de aplicación 6. 11300. 9° piso. Para aquellos términos de soldadura que no se encuentren indicados aquí. Dirección: Bahía de Ballenas # 5. excluyendo los siguientes sistemas de tuberías: A continuación se definen algunos términos relacionados con los sistemas de tubería.pemex. 5 Referencias. )RQWDQHUtD GUHQDMH VDQLWDULR \ IOXYLDO \ A las personas e instituciones que hagan uso de este documento normativo técnico.F. C. 4. (a) La tubería de transporte que llegue y cruce el área de una refinería y que deba cumplir con la normatividad aplicable a los "Sistema de Transporte y Recolección de Hidrocarburos". pero menor a 105 kPa (15 psi). ni tóxico y no dañe el tejido humano (tal y como se define en el Capítulo 6).15K (-20°F) a 459. ext. dirigiendo su correspondencia a : Pemex Exploración y Producción. México. Acero que es endurecido mediante enfriamiento al aire desde una temperatura por encima de su rango de transformación. Acero endurecido al aire. Definiciones. Fax: 3-26-54 E-mail: mpacheco@pep. (c) Las calderas de vapor que cumplan con el Código BPV sección I y la tubería externa de calderas que cumplan con su especificación Abertura de raíz. las definiciones del estándar ASME/AWS A3. Unidad de Normatividad Técnica. por el lado de la ejecución. exceda 0.3. bridas. conexiones reforzadas. para substituir un codo de fabrica. Codo de Gajos. “Véase Servicio de fluido”. Carrete. etc. cortados en ángulo. etc. con extremos de rosca o caja para soldar.).2. etc. Véase “Servicio de fluido”. extremos roscados o bridados. válvulas. con el fin de efectuar un bisel o una ranura. diseñados para conectar tubería a dichos equipos.. las cuales se sueldan a una tubería principal y se conectan a una ramificación de tubería. Son dos o más secciones de tubo. Borde de soldadura.2.). Es la superficie expuesta de ésta. filtros.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. cambios de diámetros (reducciones).8SA (rango de esfuerzo permisible) como se define en el párrafo 9. tubo flexible. juntas flexibles. Son los elementos mecánicos adecuados para unir o ensamblar sistemas de tubería para conducir fluidos a presión. bombas. de fábrica. Su uso se limita a servicios de baja presión y temperatura.4. intercambiadores. y el número equivalente de ciclos (N.01: 2000 UNT Biselado con gas. y dispositivos como juntas de expansión. Cople. para cortar el metal. etc. que sirve para unir dos tubos. instrumentos y separadores.. trampas.5) sea mayor a 7000. Componentes de tubería. Conexiones integralmente reforzadas. y que junto con los componentes de tubería (válvulas. proporcionando giros a distintos ángulos (codos). cabezales o equipos como recipientes.1. mangueras de presión. extremos tipo caja. Categoría D. empaques. Conexiones para tubería. ramales (tees). bombas. accesorios. Es una conexión de tubo. Es la línea de convergencia entre la cara de la soldadura y la superficie del metal base. coples. Conexiones de ramificación. constituyen un sistema de tuberías.4. Son carretes bridados pertenecientes a tubos. Cara de la soldadura. Se refiere a las partes integrales o piezas individuales de los equipos (recipientes.2. que se diseñan para la conexión externa de tubería (Boquillas. pernos.0371. cambiadores. Categoría M. Conexiones y accesorios de tubería. Los componentes de referencia incluyen tubo rígido.). Las conexiones de ramificaciones pueden tener extremos soldables. Es la aplicación de flama en determinado ángulo. Boquillas. 7/202 .5.3. o cualquier otra condición que el diseñador considere que puede llegar producir algún efecto equivalente. como se define en el párrafo 9. filtros. juntas de expansión. Condiciones cíclicas. etc. calculado según el párrafo 13. y deberán cumplir con los requerimientos del estándar MS-SSP-97. Condiciones que aplican a componentes de tuberías específicos o juntas en las cuales el “rango de esfuerzo calculado SE”. Son las piezas tubulares utilizadas para unir tramos rectos de tubo (carretes). Es todo tramo de tubo recto cortado de otro tubo de longitud estándar de fabricación (6 ó 12 m). Proceso de corte para remover metal mediante una reacción química entre el oxígeno y el metal base a temperatura elevada. La separación del metal es producida por un cambio de estado de sólido a líquido a temperaturas elevadas. Debido a las interacciones tanto químicas como mecánicas entre el recubrimiento del fundente. de los despieces de sistemas de tuberías para una planta industrial. Proceso de corte térmico que utiliza un arco entre la pieza de trabajo y un electrodo consumible. administración de antídotos o medicamentos). y se dirige hacia el punto en que va a cortar la pieza de trabajo. Para metales resistentes a la oxidación. Daño al tejido humano. se aumenta mucho la acción del arco. Es uno de los procesos de corte térmico en donde la separación o desprendimiento de metal se efectúa llevando el metal a su punto fusión mediante un arco eléctrico formado entre un electrodo y el metal de trabajo. Corte con arco y oxígeno. corte con arco metálico.01: 2000 UNT Construcción en taller. Es la persona u organización responsable de la ingeniería de diseño. Cualquier material planificar o instalar elementos de especificaciones o trabajo requerido para un sistema de tuberías. Diseñador. Corte con oxígeno. Elementos de tubería. Corte con arco. corte con arco metálico y gas.0371. Es la construcción en taller. (Otros tipos de corte térmico incluyen el corte con arco de carbón. 8/202 . Corte con arco de plasma. puede dañar la piel. u otra fuente. la utilización de fundentes o polvos metálicos facilitan la reacción. Los tubería incluyen las de diseño. pero no es un requerimiento de esta especificación. de modo que resulte un daño irreversible en las personas. Debería. Corte oxiacetilénico. causada por la fuga del mismo bajo condiciones de operación previstas. Deberá. una llama de gas. corte con arco de tungsteno con gas. o exponer la membrana mucosa al respirar. Es un término que indica que cierta disposición o medida es un requerimiento de esta especificación. Es el diseño correspondiente a la geometría y las dimensiones requeridas de la junta soldada.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. apegados a un plan de división del sistema en partes convenientes según el diseño. al menos que se tomen medidas de auxilio inmediatas. esta frase describe un fluido de servicio en el que la exposición con el líquido. materiales. Es un término que indica que cierta disposición o medida se recomienda como una buena práctica. los ojos. transporte y erección en campo. el electrodo y el oxígeno. Diseño de junta. (Las medidas de auxilio inmediatas pueden incluir lavado abundante con agua. a través del cual el oxígeno es conducido hasta la pieza de trabajo. corte con arco de plasma y corte con arco de carbón y aire). Véase también “Corte con arco y oxigeno”.2. Es un proceso de corte con arco que utiliza un arco estrecho y remueve metal fundido mediante un chorro de gas ionizado de alta velocidad emitido desde un conducto restringido. Corte con oxigeno en el que la temperatura de iniciación se alcanza con una llama oxiacetilénica. para facilitar su manejo. La temperatura necesaria es mantenida por el calor de un arco. Para efectos de esta especificación. tales como grapas. este término describe un fluido que entrando en contacto con el medio ambiente o que bajo condiciones de operación previstas.0371. Esfuerzo de diseño en pernos. a fluidos definidos Escopleadura con oxígeno.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Examen y examinador. La fabricación puede ser llevada acabo tanto en planta. anillos. elementos que transfieren la carga de la tubería o aditamentos a los soportes o al equipo. con interconexiones de tubería interna y externa. inspección y prueba. Véase “términos de esfuerzo frecuentemente utilizados”. guías. Se emplea para cortar ranuras para soldadura. roscado. y ensamble de componentes. doblado. o engrapados a la tubería. o de la compañía que realiza la instalación de la misma. como las silletas. fabricación. Electrodo metálico empleado en el proceso de soldadura con gas y arco protegido de tungsteno no son de metal de aporte.01: 2000 UNT componentes. En un metal o aleación. (b) Aditamentos estructurales. postes. horquillas. correas y faldones. Están considerados como sujetadores los sostenes de soporte que pueden ser barras y resortes de suspensión. Fluido inflamable. Envejecimiento por inmersión. Los elementos de soporte consisten en sujetadores y aditamentos estructurales tal y como se indica a continuación: Los sujetadores son los (a) Sujetadores. abrazaderas. asas.2. Véase “términos de esfuerzo frecuentemente utilizados”. En referencia a esta especificación. Antes de la entrega del equipo. contraventeos. “Examen” es un término que se aplica a las funciones del control de calidad ejecutado por personal del fabricante de la tubería. Es el documento que establece los parámetros a ser utilizados en la construcción de soldaduras de acuerdo con los requerimientos de esta especificación. y los sujetadores del tipo rodamiento. dependiendo de las condiciones de servicio. es un cambio de propiedades mecánicas que ocurre al someter el material a calentamientos y enfriamientos súbitos. para limpiar la parte inferior de los cordones de raíz para tener una soldadura de respaldo sólida. atornillados. en especial 9/202 . Es un ensamble de piezas individuales o de estaciones de equipo. Equipos paquete. contrapesos. ménsulas y soportes con deslizamiento. pedestales. Es una variante del corte con oxígeno. Esfuerzos básicos permisibles. Los aditamentos estructurales incluyen elementos soldados. como en campo. el ensamble puede ser montado sobre un patín u otro tipo de estructura. Fabricación. También se emplea para eliminar soldaduras deficientes y defectos en la superficie. tensores. soportería. Se refiere a la preparación de la tubería para su ensamble e incluye los procesos de corte. análisis. rodillos. el término puede aplicar. pues se consumen con mucha lentitud y no se depositan en la soldadura. Especificación del procedimiento de soldadura. anclajes. Electrodo de tungsteno. es un vapor que puede encenderse y continuar quemándose. Por tanto. el “examinador” es la persona que realiza exámenes de control de calidad. Elementos de soportería para tubo. Para los propósitos de esta especificación. procesos para dar forma o acabado. cadenas. Garganta de soldadura de filete. En la inspección por partículas magnética. es un área superficial cerrada que marca o que denota una discontinuidad que requiere ser evaluada. como inflamables o Indicación. (b) Garganta real. atrapado dentro de la soldadura. Es la línea de intersección del metal base y la parte inferior de la soldadura. un empleado de una organización científica o de ingeniería o un empleado de una compañía de inspección o seguros reconocida. Insertos consumibles. u otra inspección similar. entre la raíz de la soldadura y la cara de una soldadura de filete. Indicación redondeada. Gajos. (a) Garganta teórica.01: 2000 UNT para otros propósitos combustibles.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. residuo fundente. Es el diseño detallado que gobierna un sistema de tuberías. de acuerdo a esta especificación e incluyendo todos los dibujos. la fabricación o el Inclusión de escoria. Fusión. para lograr un cambio de dirección. o solamente del material base. que da lugar a la unión. Material sólido no metálico. que actuará como agente del propietario. y cuya dimensión más larga es por lo menos tres veces la anchura de la indicación. En una inspección no destructiva. Distancia entre la raíz de una soldadura de filete hasta la perpendicular a la hipotenusa del mayor triángulo rectángulo circunscrito en la sección transversal de la soldadura. u otra inspección similar. 10/202 . Metal de aporte que se ha fundido totalmente adentro de la raíz del empalme y pasa a ser parte de la soldadura. es un área superficial cerrada que marca o denota una discontinuidad que requiere ser evaluada.0371. Fondeo de la soldadura. Distancia más corta entre la raíz de una soldadura de filete hasta la cara. desarrollado a partir de los requerimientos mecánicos y de proceso. líquidos penetrantes. El “supervisor autorizado” no representará ni será un empleado de la compañía que realizó la instalación. Es la fundición tanto del metal base y como del metal de aporte. El “supervisor autorizado” será designado por el propietario. Es la distancia mínima. menos cualquier refuerzo de soldadura (convexidad). “Inspección” es un término aplicado a las funciones ejecutadas para el propietario por un supervisor autorizado. En la inspección por partículas magnética. y cuya dimensión más larga es menos de tres veces la anchura de la indicación. Es la profundidad del metal del bisel más la profundidad hasta donde se encuentra el fondeo de la soldadura de ranura. En una sección transversal son los puntos o el punto donde se unen los perímetros de las áreas del metal base y la soldadura en la parte inferior. es la respuesta o evidencia de respuesta que requiere de interpretación para determinar su significado. Es la unión de dos tubos. líquidos penetrante. pudiendo ser un empleado del mismo.2. cuyo corte extremo se corta a menos de 90°. Ingeniería de diseño. normas y especificaciones necesarios. Dimensión de la soldadura de ranura o penetración de la junta. Indicación lineal. en el metal de aporte o entre éste y el metal base. Inspección y supervisor autorizado. (c) Garganta efectiva. Inspección en proceso. fabricación.2. inspección y prueba del sistema tal y como es requerido por esta especificación. Material Base. anillos etc. Junta a tope.0371. formando así un sello común. al primer esfuerzo. Se llama límite de cedencia de un material. o mediante pernos. Instalación.01: 2000 UNT diseño. o ambos.1. superficies maquinadas. sin seguir incrementando dicho esfuerzo. Junta entre dos piezas situados uno frente al otro y que se encuentran aproximadamente en el mismo plano. con soldadura dura o blanda o se va a cortar. mediante el uso de herramientas. donde sea posible).2. Intervalo de esfuerzos de desplazamiento. Se llama límite elástico al mayor esfuerzo que un material es capaz de soportar. Comprende la inspección visual.1. Es una unión para lograr resistencia mecánica en el sistema de tuberías o para evitar fugas. Es una junta en la cual un material conveniente (o materiales). Es la colocación completa de un sistema de tuberías en su lugar definitivo e incluye cualquier tipo de ensamble. El lugar en el que dos piezas han de ser o han sido unidas mecánicamente o por soldadura. electrodo y otras variables especificadas por el procedimiento de soldadura.1. Junta mecánica. Junta calafateada. Junta. a menos que el propietario mismo sea también el instalador. (g) Apariencia del acabado de la soldadura. o bridados. Se debe hacer notar que solamente los materiales que presenten el fenómeno de cedencia.3. Límite de cedencia. sin dejar deformaciones permanentes.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. La resistencia mecánica se logra mediante la utilización de conexiones con extremos roscados. pueden tener un límite de ésta. 11/202 . inmediatamente menor que el máximo necesario para producir un gran incremento de deformación. fabricante o diseñador.5. (f) Eliminación de escorias y condición de la soldadura en cada tramo. (e) condición de la raíz después de la limpieza (externa e interna. es vertido o comprimido dentro del espacio anular entre la campana (o el cubo) y la espiga (o el extremo plano). Metal que se va a soldar con gas o arco.7. Límite elástico. etc. cuando se especifique en la ingeniería de diseño. Véase el párrafo 14. cuando sea aplicable a los siguientes casos: (a) preparación y limpieza de juntas (b) precalentamiento (c) ajuste y alineación interna antes de la soldadura (d) posición de la soldadura. apoyado en exámenes de líquidos penetrantes o partículas magnéticas. Para evitar fugas se utilizan empaques. después de liberarlo completamente de dicho esfuerzo. (h) Véase el subinciso 17. Véase el subinciso 17. análisis. 2. Procedimiento de soldadura. Deformación intencional de la tubería durante el ensamble para producir un desplazamiento y esfuerzo inicial deseado. Es la profundidad de la soldadura de ranura. pudiendo surgir varias combinaciones de estos. Presión de diseño. Penetración del fondeo. instalaciones de servicio. cementado. Planta química. Es un ensamble de piezas metálicas que son unidas por soldadura Predeformación en frío. La deformación en frío es benéfica porque sirve para balancear la magnitud del esfuerzo bajo condiciones de desplazamiento inicial y desplazamiento máximo. así como materiales y las tolerancias en variables esenciales de procedimiento de acuerdo con el párrafo Q–11. con uno o dos extremos para soldar o de rosca. y que es utilizada como una designación. capacidades. Un conjunto de plantas puede constituir una refinería integrada o complejo. una procesadora de gas o una tratadora. hasta donde penetra la soldadura. Véase el párrafo 14. por ejemplo: extremo plano y roscado. Tramo de tubo de no más de 30 cm de largo.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Véase el subinciso 10. para el espesor mayor o relación presión temperatura requerida. Metal de aporte de respaldo.2. o mediante dispositivos de embalaje según lo especificado por la ingeniería de diseño. Véase “Insertos consumibles” Montaje.0371. Es un operario capaz de operar correctamente máquinas y equipos de soldar y/o un equipo automático de soldadura. 12/202 . Es una identificación numérica para dimensiones. desde la superficie superior del metal base. Normalizado. blanda o por soldadura eléctrica. Es una planta industrial o un conjunto de plantas destinadas a la refinación de petróleo. atornillado. no como una medida exacta.1.1. medida en el eje central de la sección transversal. y unidades para tratamiento de residuos. Es la profundidad mínima de la soldadura de ranura.2. con varias unidades de proceso. Sección IX. El procedimiento de soldadura involucra métodos detallados y prácticas que intervienen en la producción de una junta soldada. La presión de diseño de un sistema de tuberías no será menor que la presión en las condiciones conjuntas más severas de presión y temperatura (mínimas o máximas) esperadas durante el servicio. Véase “Tratamiento térmico”. soldadura. Código ASME BPV. Excluye el refuerzo de ésta. Una planta individual puede ser una recuperadora de gasolina. Es la unión de dos o más componentes de tubería mediante pernos. Pieza soldada.01: 2000 UNT Material de aporte. etc. extremo biselado y roscado. Penetración de la junta. clases u otras características. Operador de soldadura. Nominal. Metal que se agrega al hacer una junta soldada con soldadura fuerte. más lo que se prolongue la soldadura en el fondeo.4. Niple. unidades del almacenamiento. es el metal de soldadura aplicado sobre la cara de la soldadura que se extiende más allá una superficie plana común a las piezas que se están soldando.01: 2000 UNT Refuerzo. 13/202 . ni tóxico y no daña el tejido humano de acuerdo con lo definido en “Fluido inflamable” y “Daño del tejido humano”. Accesorio de refuerzo para aumentar la resistencia de una ramificación de tubería hecha sobre un cabezal. condiciones de operación.8ºF). que se debilita debido a la soldadura. y otros factores que establecen las bases para el diseño de sistemas de tubería. (1) En una junta a tope. Es un documento que enumera todos los datos pertinentes. que un material es capaz de soportar y se calcula con la carga máxima registrada durante una prueba de tensión que se lleva hasta la rotura o colapso. teniendo en cuenta las propiedades del fluido. ocasionan concentración de esfuerzos. Medida de la reducción de la resistencia mecánica de un metal originada por la presencia de una muesca. Esfuerzo en el que un material exhibe una desviación específica.15K (366. el metal de soldadura que contribuye a la convexidad. Refuerzo de Soldadura.2. causado Registro del procedimiento de calificación. Las muescas provocadas por un maquinado. reduciendo la tenacidad del material. (2) En una soldadura de filete.2ºF) y 459. incluyendo las variables esenciales empleadas y los resultados de las pruebas. al esfuerzo máximo de tensión. Véase “tratamiento térmico”. Relevado de esfuerzos. Término genérico que se refiere a la aplicación de un sistema de tuberías. puede evaluarse comparando las energías absorbidas por probetas con muesca y sin ella. Se expresa en términos de deformación y una compensación del 0. bajo condiciones de prueba estática o dinámica. Véase “Refuerzo de soldadura”. Sensibilidad por muescas. fabricación o diseño deficiente. Resistencia a la cedencia.2. se necesita una preparación cuidadosa del extremo de la tubería ramificada. Revenido.0371. y (3) la temperatura de diseño se encuentra entre 244.3. Refuerzo extruído para cabezal. Estos refuerzos eliminan la necesidad de adquirir “tes” y no requieren más material. Se llama resistencia a la tensión. (b) Servicio de fluido categoría M — Se define como un servicio en el que la sencilla exposición a una pequeña cantidad de fluido tóxico.15K (–20.4. Donde el ramal se acerque al tamaño del tramo principal. Véanse las reglas de refuerzo en el párrafo 11.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. (a) Servicio de fluido categoría D — Se define como un servicio que se aplica a las siguientes condiciones: (1) el fluido a manejar no es inflamable. Resistencia a la tensión. utilizados en la calificación de la especificación para el procedimiento de soldadura. y la del tramo principal. de la proporcionalidad existente entre el esfuerzo y la deformación.2% se utiliza para muchos metales. Véase “tratamiento térmico”. El grado de “sensibilidad de muesca” de un material. Servicio de fluido. (2) la presión manométrica de diseño no es mayor a 1035 kPa(150psi). Una configuración de línea en un sistema de díametro uniforme. con objeto de asegurar la flexibilidad adecuada del sistema. Véase el párrafo 14. Es un operario capas de ejecutar una operación de soldadura manual o semiautomática bajo los lineamientos de los párrafos del 16. Desde el punto de vista del análisis de esfuerzos y flexibilidad. Proceso de soldadura que se efectúa con equipo que realiza la operación completa sin observación ni ajuste constante por parte de un operador.2(a).0371. con o sin metal de aporte. los esfuerzos pueden ser considerados como proporcionales a la deformación total que causan.2. adyacente al borde o raíz de soldadura. Tuberías interconectadas sujetas a las condiciones de diseño.. Un sistema de tuberías que cumpla con esta condición se denomina sistema equilibrado. Servicio de fluido normal. mismas Soldador. un sistema desbalanceado es aquel en el cual se tiene una distribución irregular de deformaciones que puede resultar de: 1.1(b). Véase el párrafo 14.01: 2000 UNT por alguna fuga. 2. un desplazamiento corto en la parte mayor de la tubería. Sistemas de tubería. cinturones soldados. con o sin aplicación de presión. que se deja sin llenar con metal de soldadura. Sistema balanceado de tubería.8. con fundente (eléctrica) o sin él (autógena). aquellas tuberías que no están sujetas a las reglas para servicios de fluido categoría D o M. Soldadura de arco metálico protegido. Si no pueden evitarse configuraciones desbalanceadas de tubería. Véase “Servicio de fluidos”. Soldadura automática.2. Proceso de soldadura de arco eléctrico en el que la coalescencia de los metales se produce por calentamiento mediante un arco entre un electrodo 14/202 . (Algunas veces este término es erróneamente utilizado para denotar máquinas de soldar). es decir. y con o sin aplicación de presión. En relación a la definición de “Sistema balanceado”. 3. Sistema de tuberías desbalanceado. Proceso de soldadura donde la coalescencia del metal se efectúa por el calentamiento que produce un arco o arcos eléctricos.2. sólo si la deformación está uniformemente distribuida y no es excesiva en ningún punto.1 al 16. Coalescencia localizada del metal producida por fusión con o sin uso de metal de aporte. Socavado. en el cual la expansión o contracción debe absorberse principalmente con Soldadura de arco. cuya resistencia es sustancial mente menor que la del metal base). puede producir un daño irreversible en las personas al respirar o al tener contacto directo.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Es una ranura provocada por quemadura del metal base. aun cuando se tomen medidas de auxilio inmediatas. El equipo puede o no realizar la carga y descarga de las piezas de trabajo. (c) Servicio de fluido normal — Se define como un servicio perteneciente a la mayoría de las tuberías amparadas por esta especificación.1. La reducción local en tamaño o espesor de pared o empleo local de un material que tienen una fuerza elástica reducida (p. Tubería de dimensiones pequeñas sometida a un gran esfuerzo en serie con tubería relativamente rígida de grandes dimensiones. ej.1. deben aplicarse métodos analíticos apropiados. Soldadura. Soldadura manual.01: 2000 UNT metálico protegido y la pieza de trabajo. con punto de fusión inferior a 700.) Soldadura de arco sumergido. Soldadura con gas. El arco es protegido por medio de un lecho de material fusible granulado que se aplica sobre la pieza de trabajo.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. en el que la coalescencia se produce por calentamiento a temperaturas apropiadas y mediante el uso de aleaciones no ferrosas. el arco queda “sumergido” es decir.6ºF). (véase también “tamaño de soldadura” y “garganta de soldadura de filete”.15K (800. La protección se obtiene de la descomposición del recubrimiento del electrodo. El metal de aporte se distribuye por atracción capilar entre las superficies de la junta en contacto estrecho. La protección se obtiene de gas o mezcla de 15/202 . El avance de la soldadura se controla manualmente. como el argón o el helio. gases. Soldadura de filete cuyo tamaño es igual al espesor del miembro más delgado que se une. Proceso de soldadura de arco eléctrico en el que la coalescencia de los metales se produce por calentamiento mediante un arco entre un electrodo metálico desnudo y la pieza de trabajo. Proceso de soldadura de arco en el que la coalescencia de los metales se produce calentándolos con un arco entre un electrodo de tungsteno (no consumible) y la pieza de trabajo. en T o de esquina. con o sin aplicación de presión y con o sin el uso de metal de aporte. fundentes. Soldadura de arco que se efectúa en un gas inerte. Proceso de soldadura. Soldadura fuerte. Se prefiere utilizar las denominaciones GMAW y GTAW. Soldadura con arco de tungsteno y gas. (Este proceso algunas veces es denominado Soldadura TIG). Algunas variaciones de este proceso son denominadas soldadura MIG o CO2 (términos no preferidos). El metal de aporte se distribuye entre las superficies por atracción capilar.6ºF). y con o sin el uso de metal de aporte.15K (800. Proceso de soldadura.0371. mediante un electrodo. pero menor que los metales por unir. Soldadura de arco protegido con gas inerte. no visible. Soldadura de filete completa.2. pero menor que el metal base. Soldadura de sección transversal aproximadamente triangular que une dos superficies situadas aproximadamente en ángulo recto entre sí en una junta de traslape. en el que la coalescencia se produce por medio de calentamiento de una aleación no ferrosa con un punto de fusión mayor de 700. La protección se obtiene de gas o mezcla de gases suministrados exteriormente. Es aquella en que todas las operaciones se ejecutan y controlan manualmente. En este proceso no se requiere la aplicación de presión y el metal de aporte es obtenido del mismo electrodo. Soldadura blanda. Soldadura de filete. Soldadura de arco semiautomática. Grupo de procesos de soldadura mediante los cuales se produce la fusión calentando con una llama o llamas de gas. Proceso de soldadura de arco en el que la coalescencia de los metales se produce por calentamiento mediante un arco entre el electrodo que es un metal de aporte continuo y la pieza de trabajo. o gránulos metálicos). No se utiliza presión y el metal de aporte se obtiene del electrodo y algunas veces de una fuente complementaria (varillas de soldadura. Es la que se ejecuta con un equipo que controla únicamente alimentación del metal de aporte. Por lo tanto. Soldadura de arco metálico y gas. Puede emplearse con o sin aplicación de presión. Esta temperatura puede ordenar requerimientos especiales del diseño y de calificación de materiales. Es la temperatura del componente más baja esperada en servicio. de doble J.2.3.2. Véase también el párrafo 10.01: 2000 UNT Soldadura de ranura. de una sola V acampanada. (a) Esfuerzo básico permisible: Este término cuyo símbolo es S. Las siguientes definiciones se aplican a la radiografía requerida por la especificación o por la de ingeniería de diseño: Temperatura de diseño.0371. Temperatura mínima de diseño. el examen incluirá la longitud total de esas soldaduras. con las dimensiones y formas apropiadas. Radiografía aleatoria puntual :Es la inspección radiográfica parcial de un porcentaje de puntos. de doble V acampanada. Radiografía puntual : Es la que se aplica cuando se efectúa una exposición radiográfica simple en un punto. de doble bisel acampanado.2. Tipos de “exámenes radiográficos”. de doble bisel. de un solo bisel. de doble U y de doble V. Véase el subinciso 11.2. Nota: Cuando el ángulo entre los miembros excede 105°. Tamaño de soldadura.3. Véase “Tratamiento térmico de solución” en “Tratamiento térmico”. Radiografía 100%: Se define como exámenes radiográficos de la circunferencia completa de todos los cinturones de soldadura en un lote definido de tubería. de una sola V. Soldadura de filete: Son las longitudes de los lados nominales. el tamaño es de menos significado. Véase el inciso 11. 16/202 .3.1. Es toda soldadura que se emplea solamente para obtener hermeticidad. dentro de una extensión especifica de soldadura.3. aplican las definiciones de la figura 13. representa el valor de esfuerzo que esta especificación prescribe para cada tipo de material y que es determinado en base a los fundamentos del párrafo 10. dentro de una extensión especifica de soldadura. Temple de recocido. en relación a la garganta efectiva (véase también “garganta de soldadura de filete”).2. (b) Esfuerzo de diseño en pernos: Este término representa el esfuerzo de diseño utilizado para determinar la área de sección transversal requerida en los pernos para las junta bridadas. de una sola U. Soldadura de ranura: Es la penetración de la junta. de un solo bisel acampanado. Es el examen radiográfico de la circunferencia completa de un porcentaje específico de cinturones de soldadura en un lote designado de tubería. Soldadura que se aplica en la ranura que resulta al poner en contacto dos piezas. Radiografía aleatoria : Término aplicado solamente a cinturones de soldadura a tope. Véase “Tratamiento térmico”. de una sola J. Los tipos estándares de soldadura de ranura son: cuadrada.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Es la temperatura del material representativa para las condiciones conjuntas más severas de presión y temperatura. Si la ingeniería de diseño estipula que la radiografía al 100% también incluye soldaduras distintas a la soldadura a tope. Para soldaduras entre elementos perpendiculares. Términos utilizados: de esfuerzo frecuentemente Soldadura de sello. Temple. En general. (g) Relevado de esfuerzos — Calentamiento uniforme de una tubería o porción de ella. con el fin de obtener ciertas condiciones o propiedades mecánicas convenientes. los cuales son definidos a continuación: (a) Recocido — Tratamiento térmico que implica calentar y mantener a una temperatura adecuada y luego enfriar a una rapidez apropiada para reducir la dureza. Operación o combinación de operaciones que comprende el calentamiento y enfriamiento de un metal o aleación en el estado sólido. algunas veces se denomina “tratamiento térmico posterior a la soldadura”. — Es un (i) Intervalo de transformación intervalo de temperaturas en la cual se inicia y se termina un cambio de fases. (c) Precalentamiento — Calentamiento que se aplica al metal base inmediatamente antes o durante los procesos de formado.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. Este término. Véase el inciso 16.01: 2000 UNT Tratamiento térmico. manteniéndola a esa temperatura durante un tiempo lo suficientemente largo para permitir que uno o más constituyentes entren en solución sólida. el término incluye los diversos tipos y procesos de tratamiento térmico. Tratamiento térmico de solución. Tratamiento térmico posterior a la soldadura — Véase Tratamiento térmico. (h) Revenido — Recalentamiento de acero endurecido a cierta temperatura.3. y para relevar los esfuerzos residuales que se crean mediante los procesos de doblado y formabilidad. con el objeto de producir una dureza superior a la obtenida cuando la aleación no se enfría bruscamente. físicas u otras. producir una microestructura deseada u obtener deseables propiedades mecánicas. (d) Temple — Calentamiento y enfriamiento rápido de ciertas aleaciones a base de hierro. a fin de disminuir la dureza y aumentar la tenacidad. desde una temperatura comprendida. y luego enfriar lo suficientemente rápido para mantener los constituyentes en solución. por debajo del intervalo de transformación. Tubería En general el término tubería se aplica de manera amplia a los sistemas de tubería utilizados para térmico requerido — (e) Tratamiento Calentamiento que se aplica a una sección del metal. soldadura o corte. Véase “tratamiento térmico”.0371. (j) Temperatura de transformación — Es la temperatura a la cual ocurre el cambio de fases. soldadura o corte. mejorar la maquinabilidad. el cual es utilizado para evitar o 17/202 . posterior a los proceso de formado. Véase “tratamiento térmico”. a una temperatura suficiente para liberar la mayor porción de los esfuerzos residuales (producidos como resultado del tratamiento mecánico y soldadura). seguido de un enfriamiento uniforme lo suficientemente lento para minimizar el desarrollo de nuevos esfuerzos residuales. dentro del intervalo de transformación o superior a él. (b) Normalizado — Tratamiento térmico que implica calentar una aleación ferrosa a una temperaturas apropiada por arriba del intervalo de transformación y luego enfriar en aire a una temperatura sustancialmente inferior al intervalo de transformación para producir una estructura perlítica fina. disipar los efectos perjudiciales de los gradientes de alta temperatura inherentes al proceso de soldadura. el cual es utilizado junto con el tratamiento térmico para reducir los efectos perjudiciales de los gradientes de alta temperatura inherentes al proceso de soldadura. (f) Tratamiento térmico a solución — Calentamiento de una aleación a una temperatura adecuada. debido a que el calentamiento de la tubería a cierta temperatura elimina esfuerzos residuales producidos como resultado del tratamiento mecánico y la soldadura. facilitar el trabajo en frío. Tratamiento térmico de recocido. La coalescencia se produce mediante el calentamiento de un arco o arcos eléctricos entre electrodo o electrodos metálicos desnudos y el tubo. preparación de la junta. El tubo tiene una junta longitudinal a tope.2.1(b) y que pueden ser rígidos o flexibles. Los diversos tipos de tubería. patios de tanques y terminales de carga. o cualquier otro equipo excluido en esta especificación (véase el capítulo 4). con el fin de modificar las condiciones de éste. o detener flujo.1 18/202 . (d) Tubo de soldadura de doble arco sumergido — El tubo tiene una junta longitudinal a tope hecha por lo menos en dos pasos. inspección o prueba. (b) Tubo soldadura continua — Tubo producido en forma continua a partir de placa de acero enrollada. que divide el flujo en dos corrientes. cimentaciones. controlar.0371.2. según el método de fabricación y que aplican en esta especificación. donde la coalescencia se produce mediante la aplicación de presión y el calor obtenido de la resistencia de la tubería al flujo de corriente eléctrica en un circuito del que el tubo forma parte. conectada a la principal. la cual se corta posteriormente en tramos individuales. tales como armaduras. hueca y cargada que se emplea para conducir los fluidos que se manejan en las instalaciones. Consiste en observaciones de la porción de componentes. descargar. seguido de laminado o estirado o de ambos. bastidores. El tubo tiene una junta longitudinal a tope. de soldadura a tope en horno. distribuir. pero excluye los soportes estructurales. para igualar la presión en válvulas. mencionados en el inciso 2. La soldadura puede ser simple o doble y puede hacerse con o sin metal de aporte. para mantenimiento de dispositivos de control. ensamble e instalación. (c) Tubo de soldadura eléctrica por fusión — El tubo tiene una junta longitudinal a tope donde la Unidad de proceso. uno de los cuales se aplica en el interior del tubo. y dentro de la cual se realizan las reacciones. o pueden estar expuestos a la vista antes. Es el área cuyos límites están establecidos por la ingeniería. Tubo — Pieza cilíndrica. soportes. medir. En este proceso no se requiere la aplicación de presión y el metal de aporte tanto interior como exterior se obtiene del electrodo o electrodos. juntas y otros elementos de la tubería que están.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. soldada en un proceso de forja por presión mecánica después de dar a la placa caliente forma tubular a través de un conjunto de rodillos redondos de soldadura de paso. instalación. coalescencia se produce por soldadura de arco eléctrico de aplicación manual o automática sobre el tubo preformado. mezclar.5. Tubería de desvío o “By Pass”. alineación. Algunos ejemplos de instalaciones que no son clasificados como unidades de proceso son: áreas de carga. La tubería también incluye a los elementos de soporte. ensamble. separar. separaciones. Véase el párrafo 17. dimensiones. Tubo rígido. etc. se definen como sigue: de soldadura por resistencia (a) Tubo eléctrica — Tubo producido en tramos individuales o en forma continua a partir de placa de acero enrollada. durante o después de la manufactura. corriente abajo y/o arriba. Es toda tubería secundaria. la cual es cortada posteriormente en tramos individuales. La soldadura se protege por medio de una cubierta de material fundente granular.01: 2000 UNT conducir. El examen incluye la verificación de los requerimientos de la especificación y de la ingeniería de diseño para los materiales y componentes. (e) Tubo sin costura — Tubo producido por el procedimiento de penetración de lingotes en caliente. Véase “Tubo”. Verificación visual. soldado o unión. y otros procesos. 1.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1.1.1 del apéndice 6.2. así como posibles defectos que pudieran ser inaceptables para el servicio pretendido. debe ajustarse a una especificación enlistada ó autorizada. métodos y procesos de fabricación.1. para consideraciones precautorias.1. 8. API ASA American Petroleum Institute Acoustical Society of America 8. Véase el párrafo 14. ASNT American Society for Nondestructive Testing. debiendo efectuarse una limpieza adecuada e inspeccionarse para determinar el espesor mínimo de pared. físicas. sobre materiales 7. 8. Dirección General de Normas. Pueden usarse. ASTM American Society for Testing and Materials. debiendo hacerse referencia a la nota 7 del Apéndice "2". 8. no enlistados o 7. Unified Numbering System.1.5 Cualquier material utilizado para algún elemento de tubería a presión. son adecuados para el servicio.0 7.8 7. BPV DGN Boiler and Pressure Vessel.1. excepto como se establece en el párrafo 8.1 Materiales.13 UNS 7.1 8. 8.9 EJMA Expansion Joint Manufacturer association.6 7.1.2. 8.1 Materiales y especificaciones.1. 8.1. así como tratamientos térmicos y control de calidad y debiendo.1. Los esfuerzos permisibles para materiales no enlistado. 7.1 7. mecánicas.4 Abreviaturas.12 NPS 7. Requerimientos generales.3 7.2 7.2 Materiales autorizados. siempre y cuando sean adecuadamente identificados bajo alguna una especificación enlistada. ASCE American Society of Civil Engineers ASME American Society of Mechanical Engineers. está también sujeto a los requerimientos y limitaciones indicados en otras partes de esta especificación. El diseñador debe determinar si los materiales que cumplen los requerimientos de esta especificación. cubriendo propiedades químicas. 7.4 para materiales de soportería y el inciso 8.11 NACE National Association of Corrosion Engineer.3 Limitaciones desconocidos.01: 2000 UNT 7. tanto el tubo recuperado como sus componentes.14 ZAC Nominal Pipe Size. al igual que a los requerimientos de esta especificación. Zona afectada por el Calor. Materiales enlistados o autorizados.4 Materiales recuperados.10 MSS 7.1. que explica los medios para estipular las limitaciones.7 7. Manufacure Standarization Society of Valve and Fittings Industry. que se ajusten a una especificación autorizada. en el rango de temperatura de operación.2 Limitaciones de temperatura. tanto 19/202 . No deberán emplearse materiales de especificación desconocida para componentes de tubería sometida a presión interna.1. Su uso en tuberías. deben determinarse de acuerdo con la base aplicable de esfuerzos permisibles de esta especificación u otra base más conservadora. En este capítulo se establecen las limitaciones y calificaciones requeridas para los materiales basados en sus propiedades inherentes.0371. además ajustarse a los requerimientos de esta especificación. 1 Límites superiores de temperatura. a menos que sea prohibitivo en la tabla 3. 8.1.2. materiales enlistados. debe hacerse utilizando los procedimientos y los aparatos indicandose ASTM A-370 y conforme a los requerimientos de prueba de impacto de las siguientes especificaciones. y 3) Determinación de esfuerzos permisibles de acuerdo con el subinciso 10. pero aceptable bajo el párrafo 8.5. Las consideraciones del subinciso 8.1. 2) Resistencia a los efectos dañinos por exposición de los materiales al fluido y al medio ambiente en todo el rango de temperatura.1. si es que no existe prohibición en el apéndice 2 o en alguna otra parte de esta especificación y si el diseñador determina. Los factores que debe considerar el diseñador deben incluir: 1) La aplicación y confiabilidad de los datos del material.1. (b) Para los aceros al carbono señalados con una letra en la columna de temperatura mínima del apéndice 2. y la zona afectada por calor (ZAC) La prueba de impacto para cada forma de producto de material en cualquier especificación (incluyendo las soldaduras en los componentes). en base a un programa científico apoyado en tecnología reconocida.2 Procedimiento. (c) Los límites superiores de temperatura para un material no enlistado.1. aplican también para la evaluación de la conveniencia de materiales no enlistados.1. especialmente para los límites de rango de temperatura.3. (c) Un material podrá ser utilizado a una temperatura por debajo de la mínima indicada en el apéndice 2 ó en la fig. FORMA DE PRODUCTO Tubo Tubo para cambiador Conexiones ESPECIFICACIONES ASTM A333 A334 A420 20/202 . con tal que el metal base. materiales enlistados.1. 8.2. la temperatura mínima se define por la curva aplicable y las notas de la fig. y con tal de que el metal base.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.01: 2000 UNT restrictivas como precautorias.1 deben estar de acuerdo con una práctica reconocida de ingeniería. en las previsiones en otras partes de esta especificación ó por la ingeniería de diseño. soldaduras. 8. por lo dispuesto en la tabla 3.3.1.2 Límites inferiores de temperatura. excepto como se estipula en el inciso (b).1.b. en el apéndice 2. siendo además adecuado para las condiciones del servicio. en este caso no se requirá prueba de impacto. (b) Puede usarse un material enlistado a una temperatura mayor que la máxima estipulada en el inciso (a).2. (a) No debe usarse un material enlistado a una temperatura de diseño mayor que la máxima establecida por el rango de operación o por el valor de esfuerzo. cuando entren en conflicto con los establecidos en estas especificaciones. que el material tiene suficiente resistencia y estabilidad.3 Métodos de prueba de impacto y criterios de aceptación para metales.2 hasta el párrafo 8. (a) Un material puede usarse a cualquier temperatura no menor que la mínima mostrada en el apéndice 2.3. excepto que deben tener precedencia los requerimientos específicos del presente documento.1 Cuando se requiere prueba de impacto.2. 3 (incluyendo notas).1. 8.3. Si alguna combinación de temperatura mínima de diseño y espesor esta en ó por encima de la curva. ó en cualquier otra parte de esta especificación.0371.2. 1.1. ésta debe efectuarse de acuerdo con la tabla 4 utilizando los métodos de prueba y criterio de aceptación descritos en el párrafo 8.3. en las tablas 16 y 17. 8. soldadura y la ZAC estén calificados como se establece la columna B de la tabla 3 en el renglón aplicable. estén calificados como lo establece la columna A de la tabla 3 en el renglón aplicable. Generalidades. deben llevarse a cabo en especímenes del espesor completo del material.3. muesca. El 8. (c) Requerimientos de las pruebas de impacto en soldaduras. Cuando dos metales base que tengan diferentes valores de energía de impacto se unan por medio de soldadura. Cada juego de especímenes para prueba de impacto. excepto cuando la forma o espesor del material.394 pulg.3 Especímenes de prueba. los requerimientos de energía de la prueba de impacto deben cumplir con los requerimientos del metal base que tenga un esfuerzo a la tensión mínima especificada más aproximado a la del metal de la soldadura. así como los de aleación alta (números P6. 8. P7 y P8) deben tener una expansión lateral opuesta a la muesca. a fin de producir el mayor espécimen Charpy posible.3. tenga un ancho de 8 mm.1. Alternativamente.) con muesca Charpy en "V". la prueba Charpy. Donde el mayor espécimen posible de prueba.3. (a) Requerimientos mínimos de energía: excepto para los materiales de tornillería. deben ser indicados los en la tabla 2.): Donde el mayor espécimen obtenible. Las pruebas Charpy de impacto. (b) Requerimientos de expansión lateral: los aceros al carbono y de baja aleación con resistencias a la tensión mínimas especificadas iguales o mayores de 656 MPa (95 Ksi). ésta debe conducirse a una temperatura menor que la mínima de diseño. con esfuerzos a la tensión mínimos especificados menores 656 MPa (95 Ksi).5 Criterios de aceptación. con muesca Charpy en "V". en una cantidad igual a la diferencia entre la reducción de temperatura ( indicada en la tabla 1). o cuando el valor para un espécimen sea inferior al mínimo permitido para un solo espécimen.394 pulg. (1) Criterio sobre la energía absorbida.1. (d) Repetición de pruebas.). a fin de eliminar irregularidades.394 pulg. por lo menos. de acuerdo a la tabla 1. debe consistir de tres barras.01: 2000 UNT Forjas Fundiciones Tornillería Placa A350 A352 A320 A20 8. al igual que las tenazas de sujeción. deben enfriarse durante un periodo lo suficientemente largo como para alcanzar la temperatura de prueba. usando tal espécimen. Todas las pruebas de impacto deben efectuarse en barras estándar de sección transversal cuadrada de 10 mm (0.1. mediante la cantidad mostrada en la tabla 1 para este ancho del espécimen. la prueba debe realizarse a una temperatura menor que la mínima de diseño. Cuando el valor promedio de los tres especímenes iguale o exceda el valor mínimo permitido para un solo espécimen y el valor de más de uno de ellos sea inferior al promedio requerido. debe realizarse a una temperatura no mayor que la mínima de diseño.38 mm (0.4 Temperatura de prueba. menor de un 80% del espesor del material. La expansión lateral es el incremento en el ancho del espécimen fracturado por impacto sobre el del espécimen no roto medido por el lado de la compresión paralelo a la línea que constituye la parte inferior de la muesca en "V" (véase ASTM–A370). tenga un ancho menor de 8 mm.0371. no menor de 0. Para todas las pruebas Charpy de impacto. Donde el mayor espécimen obtenible con muesca sea de por lo menos un 80% del espesor del material. las cuales pueden maquinarse.015 pulg. (b) Para materiales con espesor menor de 10 mm (0. la prueba Charpy de tal espécimen debe realizarse a una temperatura no mayor que la mínima de diseño y cuando dicho espécimen tenga un ancho a lo largo de la 21/202 . tal material puede reducirse en su espesor.) para todos los tamaños de especímenes. (a) Para materiales con espesor igual o mayor de 10 mm (0. Los especímenes de prueba. debe observarse el criterio de temperatura de prueba de los incisos 1 (a) ó (b) respectivamente. todos los aceros para tornillería. los requerimientos de energía mínima para aceros al carbono y baja aleación. a lo largo de la muesca.2. correspondiente al espesor real del material y la reducción de temperatura correspondiente al ancho del espécimen Charpy realmente probado.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. no lo permitan. debe repetirse la prueba de tres especímenes adicionales. 2°F) ni a presiones manométricas superiores a 1. pero no menor de 0. la expansión lateral de cada uno de estos especimenes debe igualar o exceder el valor mínimo especificado de 0. En caso de que el valor de la expansión lateral para un espécimen.15K (-20°F) (excepto el hierro dúctil austenítico) o a mayores de 616. iguala o excede de 0. a temperaturas menores 244. (c) Otros materiales metálicos. especificación. la presión límite deberá ser de 2. deberá ser igual o mayor al valor promedio requerido. empaques.15K (300. pero no debajo de 77. a temperaturas superiores a 422.035 kPa (150 Psi).8° F).5 % Si) en servicio de fluido inflamables debiendose consultar al fabricante.015 pulg).38 mm (0.34 Clase estándar. así como contra el choque térmico y mecánico. (2) El hierro maleable no debe usarse en ningún servicio de fluido a temperaturas menores de 244 K (–20°F) o mayores de 616. los cuales deben igular o exceder el valor mínimo especificado de 0.015 pulg).015 pulg). en los cuales se repitió la prueba.2. así como en lo relativo a las medidas precautorias al usar este material. sea menor de 0. incluso hasta la temperatura de la prueba de impacto.760 kPa (400 Psi).42. si se suministra una adecuada protección contra el excesivo calor.1. Generalidades materiales por (b) Otros hierros colados: No deben usarse los siguientes materiales bajo condiciones cíclicas severas.760 kPa (400 Psi). puede efectuarse una prueba adicional con tres especimenes.38 mm (0. Las válvulas con cuerpos y bonetes o tapas hechos de materiales conforme a ASTM – A395 y ajustándose a todos los requerimientos del ASME B16. empaquetaduras o tornillería. pueden usarse en otros servicios sujetos a las siguientes limitaciones: (1) El hierro colado no debe usarse en líneas aéreas dentro de los límites de la unidad de proceso en servicio de hidrocarburos u otros fluidos inflamables. En el caso de materiales tratados térmicamente. Cuando un espécimen defectuoso sea la causa de un resultado errático o exista la incertidumbre en el procedimiento de la prueba. conocida de acuerdo con esa 22/202 . (1) En caso de que se efectúen soldaduras o corte térmico en fundiciones de aluminio.15K (650°F) ni en servicio de fluidos inflamables a temperaturas superiores a 423. a temperatura debajo de 244.1. en un grupo de tres.1 del apéndice 6. (a) Hierro dúctil: No debe usarse en partes sometidas a presión interna. API 593. Ver también el inciso 8. No debe efectuarse ninguna soldadura en la fabricación o en la reparación de componentes de hierro dúctil ni en el armado de tales componentes en un sistema de tuberías. (3) No debe usarse el hierro al alto silicio (14. 8. debe efectuarse un juego de tres especimenes. (2) Criterio sobre la expansión lateral. en cuanto a los rangos de operación presión – temperatura. se permite llevar a efecto una nueva prueba.1 Los requerimientos en el subinciso 8.25 mm (0.01 pulg) y si el valor promedio para tres especímenes.015 pulg). si los valores requeridos no se obtienen mediante dicha prueba adicional o sí los valores de esta prueba estan por debajo del mínimo permitido. Posterior al tratamiento térmico. Es responsabilidad del diseñador.01: 2000 UNT valor para cada uno de estos especímenes. (3) Para resultados erráticos de prueba.15K (649°F). Para su aceptación.15K (-20°F). ni los esfuerzos permisibles del Apéndice 2 ni los índices de componentes enlistados en la tabla 5 serán aplicables.42 y B16.15K (–320. 604 ó 609 pueden usarse dentro de los rangos de presión – temperatura dados en ASME B16.4 aplican a partes que estén sujetas a presión.1.38 mm (0.38 mm (0.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. al igual que contra el abuso.4. Puede usarse el hierro dúctil austenítico conforme a ASTM – A571. 8.0371. el material puede volver a tratarse térmicamente y volver a repetirse la prueba.4 Requerimientos de servicio de fluidos.15K (302°F) ni a presiones manométricas superiores a 2. En otros lugares. Las cuales no aplican a materiales usados para soportería. 8. entre ellos al establecer las limitaciones de temperatura.1. después de restar cualquier tolerancia a la corrosión. el diseñador deberá tomar en consideración su conveniencia para el servicio de fluido (debe considerarse también. Tienen primacía las limitaciones de los materiales externos (incluyendo aquéllas sobre componentes y juntas). excepto que deberán considerarse las propiedades. siempre que el esfuerzo permisible usado para el forro del espesor de diseño no llegue a ser mayor que el esfuerzo de diseño usado en esta parte del metal base.1. junto con la inspección y prueba de tales componentes. El esfuerzo permisible utilizado debe ser el correspondiente al del metal base a la temperatura de diseño. el metal base debe ser un material aceptado por esta especificación como se define en el subinciso 8. tanto el metal base. siempre y cuando la placa del forro integral se haya probado en cuanto a esfuerzo cortante. cementos. estaño ni sus aleaciones en servicios de fluidos inflamables. está fuera del alcance de esta especificación.4. Sin embargo. debe estar de acuerdo con las previsiones de los párrafos UCL 30 al UCL 52 del ASME Code Section VIII. los materiales para el forro integral o para el encamisado.2 puede basarse en el espesor total del metal base y del forro integral. los posibles efectos de los materiales de la junta o auxiliares en el fluido manejado).3. 8. tales como solventes. (c) Excepto para los componentes diseñados de acuerdo con las previsiones del inciso (a). así como para el método de fabricación y el armado de los componentes de la tubería. o con las previsiones de los Capítulos 15 y 16 de esta especificación cualesquiera que sean las más rigidas. El esfuerzo permisible para cada material (base y forro). conforme a ASTM A263.01: 2000 UNT establecer tales esfuerzos y rangos de operación consistentes con los requerimientos de esta especificación.5 Deterioro de materiales en servicio. no debe incluir ni el espesor de forro ni el del encamisado.1 y el espesor usado en el diseño de presión. La selección de materiales apropiada para las condiciones propuestas de operación. (b) Para todos los demás componentes con forro integral o con encamisado no integrado. Los materiales con encamisado y forro metálicos pueden usarse de acuerdo con las siguientes previsiones.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. A264 ó A265. sean aceptados para el uso de esta especificación bajo el subinciso 8. (2) No debe usarse plomo. el diseño por presión. y satisfaga todos los requerimientos de la especificación ASTM aplicable. tanto de los materiales externos como de los internos y de cualquier material de enlace.2. deberá tomarse del Apéndice 2 o determinarse de acuerdo con las reglas en el subinciso 10.0371. es responsabilidad del ingeniero de diseño (ver Apéndice “3”). (d) La prefabricación por soldadura en componentes de tubería con forro integrado o encamisado.1.2. Para tales componentes. anillos “O-ring" para sellar juntas. siempre y cuando. 23/202 . Al seleccionar los materiales. La selección de materiales para resistir deterioro en el servicio. (a) Si los componentes de tubería están hechos de placa con encamisado integral.1. de acuerdo con el inciso 11.2.1 Materiales y partes misceláneas.2 8.1. 8. las limitaciones en servicio de fluido sobre los materiales estipulados en esta especificación no restringen su uso como forro o encamisado en tubo u otros componentes. que a juicio del cliente sean adecuados para el servicio propuesto. empaques.2. como el forro integral. materiales para soldadura blanda y de estaño.3 Materiales para revestimientos metálicos y plásticos. deberán ser cualesquiera. Materiales para juntas y auxiliares. de acuerdo con las reglas en el inciso 11. Generalidades.2 Componentes enlistados.1.1. 9.2. oscilaciones de presión y golpes de ariete. (b) La condición más severa es aquella que se obtenga entre el mayor espesor requerido para el componente y el mayor rango de operación del componente. son aceptables para diseño por presión. de acuerdo con el inciso 11. 10. excepto lo establecido en los incisos 11. (ver subinciso 15. También deben tomarse en cuenta las afecciones inducidas por el ambiente.4).1. no cubiertas de otra forma por un estándar o especificación que gobierne.1 Requerimientos dimensionales.2.1.1 Generalidades (a) La presión de diseño no debe ser menor que la condición más severa de presión (interna o externa) y temperatura mínima o máxima coincidentes. pueden diferir de las condiciones gobernantes para el rango de operación de componentes designado conforme al capítulo 10. 9. esperada en operación normal.2. Los requerimientos dimensionales contenidos en las especificaciones enlistadas en el apéndice 2.2 Contención y alivio de presión.1. Aquí se establecen las condiciones del diseño. presiones y fuerzas aplicables a los sistemas de tuberías. Los rangos de operación presión–temperatura de los componentes enlistados.3 Roscas o cuerdas. las condiciones que gobiernen el rango de operación de componente.1.2. (a) Se deben de tomar previsiones para contener o liberar de manera segura. Condiciones de diseño. Los rangos operación de presión–temperatura de componentes no enlistados.3).1.2 Componentes no enlistados. deben ajustarse a las previsiones del inciso 11. Las dimensiones para componentes de tubería no enlistados en el apéndice 2 o en la tabla 5. las dimensiones deberán ser de tal forma que proporcionen una resistencia y desempeño equivalente a la de los componentes estándar. 10. Los estándares de dimensionales para componentes de tubería. (c) Cuando más de un conjunto de condiciones de presión-temperatura exista para un sistema de tuberías.1. Estándares tubería para componentes de 10. en la tabla 5. 9. 10.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 9.1 9. se encuentran contenidos en la tabla 5.6. hasta el grado en que esto sea practico.2 Presión del diseño. 24/202 .2 9.0371. 10. de tubería no 10. Las dimensiones de las cuerdas o roscas para conexión de tubería. la presión a la cual la tubería pueda estar sujeta (ver párrafo 15. (b) Las fuentes de presión a ser consideradas deben incluir influencias ambientales. Componentes enlistados. las temperaturas.2. La tubería no protegida por un equipo de relevado de presión deberá ser diseñada por lo menos para soportar la presión mayor a la que pueda ser sometida.1 y 11. deberán ajustarse a las de aquellos componentes semejantes sí enlistados. deberán considerarse como requerimientos de esta especificación.2. operación inapropiada y falla en el equipo de control. por influencias mecánicas o por otras cargas.1. De cualquier modo.1 Componentes enlistados de tubería.2. deben ajustarse a los requerimientos de los estándares aplicables. conforme a los estándares listados. enlistados en el la tabla 5 del apéndice 2.2.01: 2000 UNT 9.1 Rango de operación de componentes.1 Condiciones y criterios de diseño. 9. Ver también párrafos 10. la temperatura del componente debe ser tomada como la temperatura del fluido.1. temperatura del metal para componentes sin aislar.5 Tubería con aislamiento interno.1.4 Influencia del ambiente. Esta temperatura puede establecer requerimientos especiales de diseño y de calificación del material. la 10.2.2.1. (para satisfacer los requerimientos del subinciso 10. 10.1 Efectos en la presión debidos al enfriamiento.1.3.2. no debe ser menor que los siguientes valores: 1. y las previsiones aplicables de los párrafos 10.2.4 y 8. 4. 2. 3.4.1 Temperatura mínima de diseño. La temperatura del componente deberá ser la temperatura del fluido. el mayor espesor o rango de operación del componente sea requerido de acuerdo con el subinciso 10.4 sean satisfechos. 10.1. temperatura media de calentamiento o enfriamiento.10.1.3.2 Componentes sin aislamiento térmico.3. Válvulas y conexiones con extremos bridados.2.1. (a) Para temperaturas del fluido inferiores a 65K (150°F). bajo la presión coincidente.10. la tubería debe ser capaz de resistir la presión externa a la más baja temperatura. (b) Para temperaturas del fluido inferiores a 338.1. 90 % de la temperatura del fluido. La temperatura de diseño del componente debe fundarse en cálculos de transferencia de calor o en pruebas. a menos que la radiación solar u otros efectos provoquen una temperatura mayor. Bridas de traslape: 85 % de la temperatura del fluido. 10.1.4 (f) son permitidas.3 Temperatura de diseño.3.15K (150°F). puede reducir la presión suficiente como para crear un vacío interno. 10. Extremos en válvulas de rosca o para soldar.0371.15K (150°F) y mayores. 10.1. Donde la tubería se caliente por medio de venas o chaquetas de vapor.3.3. En tal caso.1. de 338.4. radiación solar. se deben proveer los medios para romper el vacío. temperatura ambiente.3 y 10. a menos que se calcule. El enfriamiento de un gas o vapor en un sistema de tubería. (c) Para temperaturas de fluido. a menos que se determine una temperatura promedio de pared por medio de pruebas o de cálculo de transferencia de calor. que se hagan pruebas o fundándose en experiencias de servicios con base en mediciones.2. La temperatura mínima de diseño es la temperatura más baja del componente esperada en servicio. debe considerarse el efecto de tal calentamiento para establecer la temperatura de diseño de la tubería.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 10.01: 2000 UNT (c) Las tolerancias del párrafo 10. 10.1. componentes diferentes en el mismo sistema de tubería pueden tener diferentes temperaturas de diseño) Para establecer las temperaturas de diseño se deben considerar por lo menos la temperatura del fluido. respalden el uso de otra temperatura. siempre que los demás requerimientos del párrafo 10. o de otro modo. excepto de traslape.2. La temperatura de diseño de cada componente en un sistema de tubería es la temperatura en la cual. Tornillería: 80 % de la temperatura del fluido.3. así como bridas.2.4 Tubería con aislamiento externo. a menos que la radiación solar u otros efectos provoquen una temperatura mayor.1. tubos. conexiones soldables y otros componentes que tengan un espesor de pared comparables al del tubo: 95 % de la temperatura del fluido. la temperatura del componente debe ser tomada como la temperatura del fluido. 25/202 .2.4. 1. 10.2 Cargas muertas.1. de control.5 Efectos dinámicos.1.15K (32°F). Las cargas vivas constituyen el peso de las substancia que se transporta o se usa para pruebas. combinados con cargas y fuerzas debidas a otras causas. Los sistemas de tubería deben ser diseñados.1.3 Congelamiento atmosférico. subinciso 10. 10.1 Cargas vivas. a modo de eliminar efectos excesivos y dañinos debidos a vibraciones.1.6.5 10. 10.1.4 Baja temperatura ambiental.0371. los cuales tienen como origen diferentes fuentes. 10. como se describe en ASCE 7-88 o el Uniform building Code. Las cargas muertas son pesos permanentes como el peso propio de componentes de tubería: tubos.1. arreglados y soportados. deben tomarse en cuenta los efectos por cargas que se dan a continuación. 10. En el diseño de sistemas de tubería. localizados en regiones donde los temblores de tierra representan un factor. importante deben ser diseñados para Los siguientes efectos térmicos. para resistir o para revelar el incremento de presión causada por el calentamiento del fluido estático.5 Reacciones por descarga. Véase el apéndice 6. combinados con cargas y fuerzas provenientes de otras causas.6 Efectos por cargas.01: 2000 UNT 10.4. como el impacto.1. apéndice 6. 10.4. resistir fuerzas horizontales inducidas. Esto implica a todas las superficies de partes móviles en válvulas de cierre.1 Impacto. Las cargas producidas por nieve o por hielo deben ser tomadas en cuenta en localidades donde existan tales condiciones.3 Sismos.7 Efectos de expansión y contracción térmica. resonancia en compresores y las cargas del viento.2 Viento. aislamientos u otras cargas sobrepuestas en el tubo.5. Los sistemas de tubería. Se debe considerar el efecto de la baja temperatura ambiental en el análisis de esfuerzos de desplazamiento. Véase también sección de consideraciones precautorias.4 Vibración. 10. 26/202 .5.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.6.1. se debe considerar la posibilidad de condensación atmosférica y formación de hielo y se tomarán las precauciones necesarias en el diseño para evitar funcionamientos defectuosos para cualquier sistema de tubería.1. arreglados y soportados. 10. 10.1. Los sistemas de tubería deben ser diseñados.5.2 Efectos de la expansión de los fluidos. debidas a descenso o descarga de los fluidos. Las fuerzas de impacto causadas por condiciones externas o internas.5.1. Donde la temperatura mínima de diseño sea menor a 273. pulsaciones de presión. válvulas. deben tomarse en cuenta en el diseño de sistemas de tuberías expuestas a esta influencia de acuerdo con ASCE 7-88 “Cargas de Diseño Mínimas para Edificios y otras Estructuras o el Uniform building Code. contenido en la tubería. filtros. Deben tomarse previsiones en el diseño. deben tomarse en cuenta en el diseño de los sistemas de tuberías.1. de alivio. deben tomarse en cuenta en el diseño del sistema de tubería. 10. incluyendo choques hidráulicos o de sólidos pesados. a fin de resistir las fuerzas de reacción. Los efectos de carga del viento. 10.4. incluyendo la tubería de descarga y otros componentes.2.5. Los efectos de movimiento de soportes de tubería. Algunos de los estándares de componentes enlistado en la tabla 5 establecen que los rangos de presión–temperatura se basan en los de tubo recto sin costura. Exceptuando lo establecido en dichos estándares o en esta especificación. peso o rango de presión de la conexión excluyendo todas las tolerancias aplicables al tubo (por ejemplo: profundidad de rosca o tolerancia a la corrosión). recubiertos o en tubería metálica – no metálica. por asentamiento.01: 2000 UNT 10. para componentes de tubería. Los efectos nocivos de reducción de ductilidad deben tomarse en cuenta en el diseño de sistema de tubería. pudiéndose ampliar los rango de presión–temperatura de un componente.2. más allá de los rango del estándar enlistado bajo responsabilidad del cliente. 10. anclajes movimientos en los extremos. 27/202 . o debido a un flujo bifásico estratificado.3 Cargas debidas a diferencias en las características de expansión. doblado o formado incluyendo los efectos de congelación por perdida repentina de presión de fluidos altamente volátiles.2.7. 10.2 Criterio de diseño por presión– temperatura. a gradientes de 10.2 Criterios de metálica. tal como la de un fluido muy caliente a través de un tubo de pared relativamente grueso.7. Estas cargas consisten en empujes y momentos.2. tolerancias y valores mínimos de diseño. y En esta división se establecen los rangos de operación presión-temperatura. 10. dichos rango son aceptables para presiones y temperaturas de diseño y se pueden utilizar las reglas y límites de esta especificación.1. 10. enchaquetados. pudiendo ocasionarse por tratamientos térmicos o por bajas temperaturas de operación.1.1. soportes o anclas.2.2.1 Cargas por efectos térmicos debidas a restricción de movimiento. que surgen cuando se impide al sistema de tubería una libre expansión o contracción térmica como resultado de restricciones o anclajes.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1 Componentes listados con rangos de operación establecidos. donde se combinan materiales con diferente coeficiente de expansión térmica.2. por soldadura. el componente hecho de un material con esfuerzo permisible igual al del tubo.1. Estas cargas se originan por los esfuerzos en la pared del tubo. como cuando se usan bimetales. como resultado de un cambio rápido de temperatura o por una distribución desigual de ésta.0371. así como las fórmulas para determinar las variaciones permisibles de estos factores y su aplicación para el diseño de sistemas de tuberías. Estos movimientos pueden resultar de la flexibilidad y/o expansiones térmicas de equipos. forja.2.8 Efectos de soporte.7. deben ser tomados en cuenta en el diseño de sistema de tubería.2 Componentes sin rango específico de operación. A menos que se establezca de manera diferente en alguna parte de esta especificación. 10. el criterio para determinar esfuerzos. o por movimientos de mareas u oscilaciones por viento. diseño para tubería 10. En los estándares enlistados en la tabla 5 se han establecido los rangos de presión–temperatura para componentes de tubería.9 Efectos de reducción de ductilidad.1 Generalidades. anclajes y equipo conectado. Estas cargas resultan de las diferencias de expansión térmica.1. 10.2 Cargas debidas temperatura. debe clasificarse empleando no más del 85% del espesor nominal del tubo sin costura correspondiente a la cédula. 10. método de fabricación y control de calidad deben ser comparables a los de los componentes enlistados.6.7.2.2. no duran más de 10 horas en un tiempo cualquiera y la suma no es mayor de 100 horas por año.2. (b) Los esfuerzos de presión nominales no deben exceder el esfuerzo de cedencia a su temperatura existente (ver inciso 10.2. (b) Si la condiciones de operación más criticas. es permitido exceder el límite de la presión o el esfuerzo permisible a su temperatura existente en las condiciones de operación críticas.000 durante la vida del sistema de tubería. tabla Y-1) (c) Los esfuerzos longitudinales combinados no deben exceder de los límites establecidos en le párrafo 10. es permitido exceder el límite de la presión o el esfuerzo permisible a su temperatura existente en las condiciones de operación criticas. (c) Los efectos de las variaciones anteriores deberán ser determinados por el diseñador para asegurar la vida en servicio del sistema de tubería por métodos aceptados por el cliente.0371. son características de ciertos servicios. (b) Cualesquiera otros componentes no enlistados deberán clasificarse por diseño a presión como se requiere en el párrafo 11. Las variaciones ocasionales en la presión.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. propiedades mecánicas. (a) Los componentes sin enlistar en la tabla 5.2. (g) La combinación de efectos de las variaciones cíclicas y sostenidas en el servicio de todos los componente en el sistema deberá evaluarse. de hierro colado u otros materiales no dúctiles. hasta en un 33 % como máximo. (e) La variación de la presión en ningún caso excederá la presión de prueba del sistema de tubería.01: 2000 UNT 10. hasta 20% como m áx i m o. Las condiciones más severas coincidentes de presión y temperatura durante las variaciones se usarán para determinar las condiciones de diseño a menos que se cumplan todos los siguientes criterios. pero que se ajustan a una especificación o norma autorizada pueden usarse dentro de las siguientes limitaciones. parte D. satisfaciendo al diseñador. no duran más de 50 horas en un tiempo cualquiera y la suma no es mayor de 500 horas por año. empleada de acuerdo con el inciso 17. (h) Las variaciones de temperatura por debajo de la temperatura mínima mostrada en el Apéndice 2 no son permitidas a menos que los requerimientos del inciso 3 sean satisfechos para la temperatura más baja durante la variación. sección II. (d) El número de ciclos (o variaciones) no debe exceder de 7.3.2.2. (a) El sistema de tubería no debe tener componentes sometidos a presión interna. 10. hasta 20 % como máximo. arriba de los niveles de operación. (1) La composición.4 Tolerancias en las variaciones de presión y temperatura.2. en la temperatura o en ambas. (2) La presión de diseño deberá verificarse de acuerdo al inciso 11. es permitido exceder el límite de la presión o el esfuerzo permisible a su temperatura existente en las condiciones de operación criticas.2. 28/202 . las variaciones ocasionales de las condiciones de diseño deberán ajustarse a una de los siguiente limites: (1) Sujeto aprobación del cliente: (a) Si la condiciones de operación más criticas. (f) Para la presión de diseño.6.3 Componentes no enlistados. (2) Cuando la variación es autolimitante (por ejemplo debido a un evento de relevado de presión) y dure no más de 50 horas en una ocasión cualquiera y la suma no es mayor de 500 horas por año.3 y los datos de Sy del Código ASME. Los esfuerzos permisibles básicos S de tensión para los metales y los esfuerzos de diseño S para tornillería enlistados en las tablas 16 y 17 se determinan de acuerdo con el párrafo 10.2.3. 2 10. Los valores de los esfuerzos de diseño a cierta temperatura. son como sigue: (a) Materiales para tornillería.2. así como los valores de esfuerzos permisibles para otros materiales metálicos en esta especificación. y para varios niveles de pruebas adicionales en la tabla 6. esta válvula y su brida compañera. En cualquier ecuación de esta especificación donde aparezca el producto SE.1(a). la válvula que los separe debe seleccionarse para la condición del servicio más severa. Los esfuerzos permisibles de compresión no deben ser mayores que los básicos de tensión listados en el apéndice 2.2. o la válvula si no hay brida pueden ser seleccionadas en base a esta temperatura siempre que resistan la prueba hidrostática requerida en ambos lados de la válvula.0371. (1) Factor de calidad de fundición Ec definido de acuerdo al inciso 10.1. La interpolación lineal es permitida entre valores de temperatura. deben ser 1.1 Generalidades. a menos que se modifiquen en otra sección de esta especificación. causar la pérdida de hermeticidad en el asiento o dificultar la operación.2. derivado de los valores en las tablas 16 y 17. Los valores de esfuerzo en las tablas 16 y 17 están agrupados por materiales y formas del producto y para temperaturas establecidas hasta los límites previstos en el inciso 8. y para varios tipos de juntas y pruebas adicionales en la tabla 8.1.3.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 y tabulado para varias especificaciones de material es en la tabla 16.2. cada sistema. 10. Cuando se conecten dos servicios que operen a diferentes condiciones de presión–temperatura.60 veces del esfuerzo permisible básico de tensión.3. 29/202 . (b) Esfuerzo cortante y de carga. el valor S es multiplicado por uno de los siguientes factores de 1 calidad : Las bases para establecer los valores de los esfuerzos de diseño para materiales de tornillería.3.2. o (2) Factor de calidad de junta longitudinal Ej.4 y tabuladospara varias especificaciones de materiales y clases en la tabla 19. 10.3.5 Rangos de operación en la confluencia de diferentes condiciones de servicio.2.2. Tal aplicación es responsabilidad del cliente. (c) Compresión.01: 2000 UNT (i) La aplicación de presión que exceda los índices de presión–temperatura de válvulas puede. definido de acuerdo al inciso 10.(b) y (c) deberán usarse en el cálculo para el diseño.2. bajo ciertas condiciones. Si la válvula va a operar a una temperatura diferente.2. La presión diferencial en el elemento de cierre de la válvula no deberá exceder el rango de presión diferencial máximo establecido por el fabricante. debido a su lejanía con un cabezal o una pieza del equipo. 10. El termino temperatura se refiere a la temperatura de diseño (ver inciso 10. (a) Tensión. Se debe considerar la estabilidad estructural. para materiales de tornillería no deben exceder del menor de los siguientes valores: (1) Excepto como se indica en (3).3 Esfuerzos permisibles y otros límites de esfuerzos.80 veces el esfuerza permisible básico de tensión.2 Bases de los esfuerzos de diseño . Los esfuerzos permisibles de carga.2. Los siguientes esfuerzos permisibles definidos en los incisos (a). De cualquier modo. el menor valor entre ¼ del esfuerzo de tensión mínimo especificado a temperatura ambiente y ¼ del esfuerzo de tensión a la temperatura de diseño. El esfuerzo cortante permisible debe ser de 0. debe diseñarse para las condiciones del servicio para el cual se conecta.3). 2. (2) Excepto como se establece el inciso (3) siguiente. (5) El 100 % del esfuerzo promedio para un índice de la formación por termofluencia de 0. Otros Los valores de esfuerzos materiales. el menor valor entre el 90 % del de fluencia a temperatura de diseño y de 2/3 del esfuerzo a la cedencia mínima especificado a temperatura ambiente [ver inciso(e) siguiente]. En su lugar. hierro fundido y hierro maleable. Parte D. permisibles básicos a temperatura de diseño para materiales que no sean los de tornillería.000 horas. (6) El 67 % del esfuerzo promedio de ruptura al final de 100. 30/202 . para materiales de tornillería cuyo esfuerzo ha sido mejorado por tratamiento térmico o endurecimiento por deformación. (c) Hierro maleable. (b) Hierro fundido. el menor valor de 1/5 del esfuerzo a la tensión mínimo especificado y ¼ del esfuerzo a la cedencia mínimo especificado (a menos que estos valores sean menores que los correspondientes para material recocido. (4) El 100% del esfuerzo promedio para una velocidad de termofluencia de 0. el menor valor de 2/3 del esfuerzo a la cedencia mínimo especificado a temperatura ambiente y 2/3 del esfuerzo a la cedencia a temperatura de diseño.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. no deben exceder el menor de los siguientes valores: (1) El menor valor entre 1/3 del esfuerzo a la tensión mínimo especificado a temperatura ambiente y 1/3 del esfuerzo a la tensión a temperatura de diseño. (4) 2/3 del esfuerzo de cedencia a la temperatura de diseño [ver inciso (f) abajo]. con similares comportamientos de esfuerzo de deformación.01: 2000 UNT (2) Excepto como se indica en (3). (2) 1/10 del esfuerzo de tensión a temperatura de diseño[ ver inciso (f) siguiente]. (3) En temperaturas por abajo del rango de termofluencia (creep).deberan ser usados el 75% del valor de esfuerzo en la tabla 16 o 2/3 partes del esfuerzo a la cedencia a la temperatura especificada que se enlistan en el Código ASME BPV.000 horas. Los valores de los esfuerzos permisibles básicos a cierta temperatura de diseño para hierro maleable. Los valores de esfuerzo permisibles básicos para hierro fundido no deben exceder el menor de los siguientes valores: (1) 1/10 del esfuerzo a la de tensión mínimo especificada a temperaturas ambiente.0371.00 horas. Sección II. los valores del recocido deben ser usados). al final de 100. no es recomendado para juntas bridadas y otros componentes cuya ligera deformación pueda causar una fuga o un mal funcionamiento. La aplicación de valores de esfuerzo determinados de acuerdo con (d)(3) anteriores.000 horas.01 % en 1. [Estos valores se muestran en tipo itálica o negritas en la tabla 16. (7) El 80 % del esfuerzo mínimo de ruptura al final de 100. (5) El 67% del esfuerzo promedio por ruptura. no deben exceder a menor de los siguientes valores: (1) 1/5 del esfuerzo a la tensión mínimo especificado a temperatura ambiente. el esfuerzo permisible básico deberá ser 0. Tabla Y-1. (3) Para los aceros austeníticos inoxidables y para otras aleaciones de níquel. (6) El 80% del esfuerzo mínimo de ruptura al final de 100.000 horas.01% en 1.92 veces el menor valor determinado en los inciso del (1) al (6) anteriores.000 horas. (7) Para materiales de grado estructural. como se explica en la nota (4)de las tablas del apéndice 2]. (e) Limites de aplicación. el menor valor entre 2/3 del esfuerzo a la cedencia a temperatura ambiente y 2/3 del esfuerzo a la cedencia a la temperatura de diseño. (d) 1/5 del esfuerzo a la tensión a temperatura de diseño [ver inciso (f) siguiente]. La suma de los esfuerzos longitudinales debidos a la presión. de acuerdo con MSS–SP 55. definido en (d). el factor de calidad apropiadamente incrementado. no resultan de combinar las pruebas indicadas en las notas 2a y 2b. debe ser el espesor nominal (b) Factores básicos de calidad.2. (c) Factores de calidad incrementados.0371. (a) Generalidades.1. así como el examen visual. (b) Esfuerzos de presión externa.2.3. La tabla 6 los factores Ec de calidad establece fundición incrementados. en componentes a presión. los cuales pueden sustituirse.3. 10. T menos las tolerancias mecánicas por corrosión y por erosión. El factor de fundición definido aquí.80.1.80. como lo define el inciso 9. las fundiciones estáticas. Para la mayoría de los demás materiales. peso y otras cargas sostenidas SL . se debe componentes que no tengan el operación de presión–temperatura. (a) Esfuerzos por presión interna. En ningún caso el factor de calidad debe exceder de 1. El esfuerzo a la tensión (cedencia) a la temperatura de diseño se debe obtener a partir de multiplicar el esfuerzo promedio a la tensión (cedencia) esperado a la temperatura de diseño por el cociente del esfuerzo mínimo a la tensión especificado dividido entre el promedio del esfuerzo promedio a la tensión (cedencia) esperado a temperatura ambiente. (b) Factores incrementados de calidad.01: 2000 UNT (f) Materiales no enlistados.2. cuando el espesor de pared de los componentes de tubería y sus medios de rigidez se ajusten a los requerimientos del inciso 11. 10. Los factores de calidad mayores que los mostrados en la tabla 6.3. no deben exceder de Sh .3 Factor de calidad de fundición Ec. por los estándares de la tabla 5.2. siempre que se lleve acabo un examen adicional más allá de lo requerido por la especificación del producto. más adelante. El espesor del tubo usado en el cálculo de SL. se requiere del maquinado de todas las superficies y/o uno o más de estos exámenes suplementarios. conforme a la especificaciones listadas.4 Factor de calidad de junta soldada Ej. (c) Esfuerzos longitudinales S L . A las fundiciones de hierro gris y hierro maleable. Los esfuerzos debidos a presión externa deben considerarse como seguros. que se ajusten a los requerimientos básicos de la especificación del material y hayan recibido un examen visual. y como se muestra en la tabla 8. 10. Las fundiciones centrífugas que se ajusten a los requerimientos de las especificaciones.2. solo hasta el grado de análisis químicos. Para un material. longitudinales o en espiral. los cuales se establece pueden usar para varias combinaciones de exámenes suplementarios. debe asignárseles un factor Ec de calidad de fundición de 0. deben tener asignado un factor Ec de calidad de fundición de 0. o bien 3a y 3b. se muestra en la tabla de esfuerzos.00.2. se les asigna un factor básico de calidad de la fundición Ec de 1. Los esfuerzos debidos a la presión interna deben considerarse seguros cuando el espesor de pared del componente de la tubería y sus refuerzos cumplen los requerimientos del inciso 10.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. para ciertas clases de soldaduras. de tensión. Los factores Ej de calidad de junta soldada de la tabla 19. calidad de usar para rango de establecida (d) En varias de las especificaciones enlistadas en el Apéndice 2. 31/202 . (a) Factor básico de calidad. Los factores de calidad de fundición también pueden incrementa se cuando se lleven acabo exámenes suplementarios a cada una de las fundiciones. La tabla 8 contiene factores de calidad de junta mayores.2.00 (debido a la conservadora base con la que se establecieron los esfuerzos permisibles). Son factores básicos para juntas soldadas. En tales casos.5 Límites de esfuerzos calculados debido a cargas sostenidas y esfuerzos por desplazamientos. pruebas de hidrostática y de aplastamiento. la diferencia entre ellos puede agregarse al término 0. del material utilizado a temperaturas elevadas puede reducirse.25 (SC + Sh ) – SL ] En las ecuaciones (1a) y (1b) (1b) SC = Esfuerzo permisible básico para el material. SE.n (1d) Donde: (a) Operación. División 2. 14.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. durante el ciclo de desplazamiento bajo análisis f =Factor de reducción del rango de esfuerzos por de la tabla 9 o calculado por la ecuación 5 (1c) . SE se define como el mayor de esfuerzo de desplazamiento calculado ecuación (1d) varia. Donde el valor del esfuerzo permisible exceda 32/202 .01: 2000 UNT (d) Rango de esfuerzos permisibles de desplazamiento SA. División 1.0[N]. los materiales resistentes a la corrosión se deben considerar donde se espera un mayor numero ciclos de esfuerzos. La ecuación (1c) no aplica mas allá de aproximadamente 2 X 10 6 ciclos.1. 1 ( 1f ) esfuerzo de SA= f (1. N = NE + ∑ r i Ni 5 para i =1.1.2. Cuando el rango de esfuerzo calculado ya sea por la expansión térmica u condiciones. y en la tabla 3 de tornillería que también son correspondientes con las bases antes mencionadas. La selección de factores por arriba de 2 X 10 ciclos es responsabilidad del diseñador. Tales valores serán revisados cuando los datos de las propiedades mecánicas a temperaturas elevadas y/o materiales adicionales lleguen a ser válidos para el Comité. por consiguiente. generalmente son las mismas que los indicados en la Sección II. Parte. Tablas 2A y 2B. a la máxima temperatura esperada del metal. Parte D. Los valores de esfuerzos de esta especificación.33 veces el esfuerzo permisible dado en el apéndice 2.4) calculado por la ecuación (1a): NE = Número de ciclos del rango de esfuerzo de desplazamiento calculado máximo. ri = Si /Se Si = Cualquier rango de desplazamiento menor que SE. Para las soldaduras longitudinales. dados en la Sección II. tanto el factor de calidad de junta soldada como de fundición se deberán aplicar. a temperaturas por debajo del rango de termofluencia. el rango de esfuerzo permisible es calculado por la ecuación (1b): Si un componente está hecho de fundiciones unidas por soldadura longitudinal. Ellos han sido ajustados como se ha requerido para excluir los factores de calidad de fundición y los factores de calidad de junta soldada. y Ej.3. El factor de calidad equivalente E es el producto de Ec. donde: N= número equivalente de ciclos completados de desplazamiento durante el periodo de vida 6 esperado del sistema de tubería .≤1.. Tablas 1A y 1B y corresponden a las bases de la Sección VIII.1. Apéndice 2. Sh = Esfuerzo permisible básico para el material. 14. 10. el esfuerzo permisible básico no requiere ser multiplicado por el factor de calidad de junta soldada Ej. están basados en los listados en el Apéndice 2 de la edición 1966 de ASA B31.0371. parte D. Ni = Número de ciclos asociado con el rango de esfuerzo de desplazamiento Si. Estas bases son las mismas que las establecidas por el Código ASME BPV.3. el esfuerzo permisible básico deberá ser multiplicado por el factor de calidad de fundición aplicable Ec. Tabla 18.3. Tabla 19. La corrosión puede disminuir marcadamente el periodo de vida cíclica. el esfuerzo básico permisible debe ser multiplicado por el factor de calidad de fundición Ec. en condiciones de fatiga.4) no debe exceder el rango de esfuerzos de desplazamiento permisible SA (ver. otras rango por la El diseñador debe considerar que el periodo de vida. El rango de esfuerzo de desplazamiento calculado SE en un sistema de tubería (ver.25 SC +10. La suma de los esfuerzos longitudinales debido a la presión.3. a la temperatura mínima esperada del metal durante el ciclo de desplazamiento bajo análisis. 4 Aplica a tubería esencialmente sin corroer.6 Límite de esfuerzos calculados. 3 2 SA = f [ 1. …. En este caso. y para los materiales no listados en este.25 Sh en la ecuación (1a).2.0 0. Los valores de esfuerzos a temperaturas en el rango de termofluencia. f = 6.3 a 14. Los valores de esfuerzos para temperaturas por arriba de las correspondientes a los valores enlistados en el Código ASME BPV.2 4 3 3 Para fundición. debidos a cargas ocasionales.25 Sh) (1a) Cuando Sh sea mayor que SL. generalmente son las mismas que las listadas en la Sección II. peso y otras cargas sostenidas SL y la de los producidos por cargas ocasionales como las de viento o temblores pueden ser tanto como 1.2. Para fundiciones.2. Sección VIII. 6 5 6 (1c). En la determinación del espesor mínimo requerido para un componente de la tubería. 11. la tolerancia corresponderá a mas menos 12. etc. 33/202 . erosión y profundidad de una rosca o de ranura. debido a cargas sobrepuestas.3 (mm) (1h) Los componentes de tubería manufacturados de acuerdo con los estándares de la tabla 5.2.1.2 Diseño a presión de componentes de tubería. no están sujetos a las limitaciones del subinciso 10. como sucediendo concurrentemente con las cargas de prueba. retrollenado.2.2(e). El diseño debe verificarse para una resistencia mecánica adecuada bajo las cargas aplicables.1.1 Generalidades.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. el valor del esfuerzo permisible debe reducirse como lo específica el punto 3 en el párrafo 10. Diseño por presión de componentes metálicos de tubería.1 Tubo recto. Se deben tomar en cuenta las tolerancias que afecten el espesor de la tubería.2. 10.2. tn = tm 0. usualmente son para diseño a presión de componentes no cubiertos en la tabla.2.1. sin aumentar el espesor de la pared.3. del material utilizado a temperaturas elevadas puede reducirse.0371.3. enumeradas en inciso 10.4 Tolerancias.01"). Los esfuerzos debido a condiciones de prueba. Véase la definición de c en el párrafo 11. tales como viento y temblores.2. la resistencia requerida se puede obtener por medio de la adición de soportes. refuerzos u otros medios.01: 2000 UNT 2/3 del esfuerzo de cedencia a temperatura de diseño. (b) Pruebas. la toleranicia coresponderá a: * 0.5% del espesor final. en condiciones de fatiga.1. Las fuerzas de viento y temblores no deben ser consideradas como si actuaran concurrentemente. se deben considerar apropiados para usarse en el rango de operación presión–temperatura de acuerdo con el párrafo 10. Debe darse particular consideración a la resistencia mecánica de conexiones de tubos pequeños a otras tuberías o equipo.2.2. daño o deflexión. Las reglas del inciso 11.2.875 de donde: ( 1g ) t n = Espesor de pared nominal. por efecto de los soportes.1 Resistencia mecánica. 11. formación de hielo. debe aplicarse este porcentaje de acuerdo a la siguiente ecuación: t n = t m + 0.2.4. El diseñador debe considerar que el periodo de vida.2.3 mm (0. En el caso de la tubería sin costura longitudinal. el espesor de la pared del tubo debe ser incrementado para prevenir esfuerzos. 11. colapso. Cuando sea necesario. pero pueden usarse para un diseño especial o más riguroso de tales componentes. se denem consultar las especificaciones ASTM aplicables. Debe aplicarse este porcentaje de acuerdo a la siguiente ecuación: 11. No es necesario considerar otras cargas ocasionales. 10. deben incluirse las tolerancias correspondientes a corrosión. Para materiales con tolerancias especiales. En el caso de la tubería con costura longitudinal. 11. t m = Espesor de pared minimo.1 Generalidades. Donde los incrementos de espesores ocasionen esfuerzos locales excesivos o riesgo de fractura frágil o de otro modo resulten impracticables. debidas a su proceso de fabricación.1(b). tomando en cuenta los factores de diseño y de material.2. D = Diámetro exterior del tubo como se enlista en las tabla de los estándares o especificaciones o como sea medido. c = Suma de las tolerancias mecánicas.Para superficies maquinadas o ranuradas donde no se especifiquen las tolerancias. éstas deben tomarse como de 0. tolerancias mecánicas. Para componentes roscados. debe determinarse de acuerdo con la ecuación (2): E = Factor de calidad de las tablas 18 y 19 del apéndice 2. o bien. no debe ser menor que el calculado por la siguiente ecuación (3a).2 Tubo recto bajo presión interna.0371.2.2. d = Diámetro interior del tubo . Para cálculos de diseño a presión el diámetro interior del tubo es el valor máximo permitido por la especificación de compra.1. de corrosión y de erosión. tm = t + c (2) Y = Coeficiente de la tabla 10 para los materiales indicados.385 requieren una consideración especial. b) La terminología descrita abajo se usa en las ecuaciones para el diseño a presión de tubos rectos: Y = d + 2c D + d + 2c (3) t m = Espesor mínimo requerido. considerando la tolerancia de fabricación. El espesor mínimo para el tubo seleccionado.20. no debe ser menor de t m. de acuerdo con el procedimiento del párrafo 11.2. incluyendo.1. siempre y cuando t sea menor de D/6. S = Valor del esfuerzo para materiales de la tabla 16 del apéndice 2. Para temperaturas intermedias.2 por presión interna. el valor de Y puede interpolarse. 11.1. fatiga y esfuerzos térmicos.5 mm (0. Para tubos metálicos. t = Espesor por presión de diseño. calculado según párrafo 11. profundidades de roscas o de ranuras más las tolerancias de corrosión y erosión. el espesor de diseño de presión interna t .1 o equivalente).01: 2000 UNT a) El espesor requerido para una sección de tubo recto metálico. T = Espesor de pared del tubo (medido o mínimo conforme a especificación de compra). Cuando t sea igual o mayor que D/6. t= PD 2( SE + PY ) (3a) Las siguientes ecuaciones (3b). debe aplicarse la profundidad nominal de la cuerda (dimensión h del ASME B1. tales como los de teoría de falla. siempre que t sea menor que D/6. 34/202 .3 para presión externa.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. o (3d) pueden usarse en lugar de la ecuación (3a) t= PD 2 SE t= D SE − P 1 − SE + P 2 (3b) (3c) t= P(d + 2c) 2[ SE − P(1 − Y )] (3d) (c) Los tubos con t igual o mayor de D/6 o P/SE mayor que 0.(3c).02 pulg) además de la profundidad especificada del corte. P = Presión interna manométrica de diseño. División 1. Parte D. después del doblado.5°.5 veces el valor de esfuerzo en la tabla 16 de esta especificación. (4b) y (4c) para el diseño a presión para dobleces de gajos: c= el mismo como se define en 11. debe calcularse por medio de la ecuación (4c). Estas ecuaciones no son aplicables cuando θ exceda de 22.9 veces el esfuerzo de cedencia tabulado en la Sección II. Con una excepción. (d) La terminología siguiente es usada en las ecuaciones (4a).2.2 Codos Los codos de fabricación que no estén comprendidos en el párrafo 11. se debe determinar igual que para un tubo recto.5 r r 1 2 2 (4b) (b) Curvas de gajos sencillas.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. La máxima presión interna permisible.2.0371.2. Una bayoneta angular de 3° o menos (ángulo ∝ en la figura 2). (4b) y (4c) debe extenderse a una distancia no menor que M desde la bifurcación interior hasta las soldaduras de gajos del extremo.2. Tabla Y-1 para los materiales listados allí.1 35/202 .2. donde: M= la mayor de 2. usando como la longitud de diseño L el recorrido de la longitud de la línea central entre cualquiera de las dos secciones atiesadas de acuerdo con UG-29.5°.2. Pm = SE ( T − c) ( T −c ) r2 ( T − c ) + 1. no requiere consideración de diseño como un doblez de gajos. Para el mismo.1.2.643 tan r2 (T − c ) (4a) Pm = SE ( T − c ) R 1 − r 2 R − 0 .3 Tubos rectos bajo presión externa y los requerimientos de aros atiesadores El espesor de diseño de presión t. La máxima presión interna permisible para una curvas de gajos sencilla con θ no mayor de 22.1. el valor de S para ser utilizado en la determinación de Pa2 debe ser el menor de los siguientes valores para materiales de tubería a la temperatura de diseño: (a) 1.2. BPV. Los métodos aceptables para diseño por presión de dobleces (c) El espesor de la pared del tubo de gajos T usado en las ecuaciones (4a).5 (r2T) 0.01: 2000 UNT 11. perteneciente al Código ASME.2 Curvas y segmentos de gajos de tubo metálico de gajos sencillo o múltiple se proporcionan en (a) y (b).1 deben ser calificados de acuerdo a los requerimientos del párrafo 11. 11.2. pero con θ mayor de 22. y los requerimientos de aros atiesadores para tubos rectos bajo presión externa.2.2 11. (a) Curvas de gajos múltiples.7. deben determinarse de acuerdo con el párrafo UG-28 al UG-30 de la sección VIII.1 Dobleces El espesor mínimo requerido (t m) de un tubo. ( El símbolo D0 en la Sección VIII es equivalente al D en esta especificación) 11.2. debe calcularse mediante la ecuación (4a).5° la máxima presión interna permisible. de acuerdo a la subinciso 11.3 Curvas de gajos.1.5 y tan θ (R1 – r2) La longitud de la conicidad en el extremo del tubo puede ser incluida en la distancia M. o (b) 0. debe ser el valor menor calculado por medio de las ecuaciones 4a y 4b. para tubería con D0 /t <10.25 tan (4c) r2 (T − c ) 11. Pm = SE (T − c) T −c r2 ( T − c ) + 0 . 3. de inserto soldable. (3) Soldando directamente el ramal al cabezal con o sin adición de refuerzo como se establece en el párrafo 16. 11. (1) para el sistema métrico: (T-c) . la distancia más corta entre la línea de centro del tubo a la intersección de los planos adyacentes.2. (2) Conexiones para ramales soldadas.17 Pm = Máxima presión interna permisible para dobleces de gajos. conexiones extruídas para ramales. el valor R1 no deberá ser menor que el dado por la ecuación (5).0.3.3): (1) la relación del espesor con respecto al diámetro del cabezal (Dh /Th) sea menor a 100 y la relación del diámetro del cabezal con respecto al ramal (Db/Dh) no sea mayor a 1. 11. de diámetro nominal y adaptadores ó accesorios similares. laterales. r2 = Radio medio del nominal T . con extremos para soldar a tope. pulg #0.2.4 son aplicables a la conexión de ramales hechos de acuerdo a los siguientes métodos.01: 2000 UNT E= el mismo como se define en 11.1. excepto lo establecido en el párrafo (b) siguiente. para unir el ramal al cabezal.3 Conexión de ramales.2 y al 11. roscados o bridados.). cruces.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. tubo usando pared 0.2.1 El espesor de pared de segmentos curvos y de gajos sujetos a presión externa.1 Generalidades. (a) Los requerimientos establecidos en los párrafos 11. T= Espesor de pared del tubo del gajo (medido o mínimo conforme a las especificaciones de compra). tales accesorios estando unidos al cabezal por soldadura.2.2. θ= Angulo del corte del gajo.4 son los requerimientos mínimos.1.5. 11. coples mayores de 3 pulg.2.3.3. A R = 1 Tan + D 2 (5) Donde A tiene los siguientes valores empíricos. mm #13 A 25 2(T-c) [2(T-c) / 3] + 30 13<(T-c)<22 $22 (2) para el sistema inglés: 36/202 . o sea. válidos solo para conexiones a ramal en que (usando la nomenclatura de la fig.4 (b) Lo establecido en los párrafos 11.2.2.1 (T-c) .88 $0.5 A 1.2.3.88 R1 = Radio efectivo del dobles de gajos en mm (pulg).0 2(T-c) [2(T-c) / 3] + 1. puede determinarse conforme al párrafo 11.5<(T-c)<0.1. (1) Conexiones para tuberías (tees.2.3.2 hasta el 11.0371. incluyendo boquillas fundidas o forjadas. S= Como se define en el párrafo 11.2.3.2.. etc. ∝= Angulo del cambio de dirección de la juntas al cuerpo del gajo = 2θ Para cumplir con esta especificación. del cabezal. L4 = altura externa de la zona de refuerzo.3. ya sea roscada. de acuerdo con el inciso 11.2.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. cuando éste no se proporciona inherentemente en los componentes de una conexión a rama para satisfacer los criterios en (a) y (b) siguientes: (a) Terminología. cuando menos. tan resistente como el tubo del cabezal o del ramal.5. (4) el eje del ramal intersecte al eje del cabezal. que una conexión de ramal tiene suficiente resistencia para soportar las presiones internas y externas a que va a estar sometida. c = como se define en el párrafo 11.3.1 (b) el ramal se conecte soldado directamente al cabezal por medio de un cople roscado.2. (c) el ramal se conecte al cabezal mediante la soldadura de una conexión integralmente b = subíndice para referirse al ramal ß = ángulo menor entre ejes de ramal y del cabezal. de acuerdo con el párrafo 16. El espesor mínimo del acoplamiento. 11.7. Sin embargo.3 Refuerzo de conexiones soldadas para ramales. el espesor de pared será a partir de la raíz de la rosca al diámetro exterior mínimo).2 que demuestren que dicha conexión es.2. pero en ningún caso mayor a Dh h = subíndice para referirse al ramal. Los términos descritos a continuación. Se requiere refuerzo adicional.2.01: 2000 UNT (2) para el tubo del cabezal con (Dh /Th) ≥ 100. una lateral o una cruz. siempre y cuando la conexión que se suministre esté hecha según las especificaciones de materiales de la tabla 16 del Apéndice 2 y demostrar que ha sido probado a presión interna a escala completa en piezas semejantes o probadas por otros medios descritos en el párrafo 11. El esfuerzo debe determinarse de acuerdo con los párrafos 11.3 y 11. de caja soldable o biselada para soldadura a tope). En ningún caso podrá usarse un cople o medio cople que tenga un rango de operación menor 3. Se puede suponer sin calcular. siempre y cuando: (a) la conexión al ramal utilice un accesorio para tubería.3.11. se debilita por la abertura de dicha tubería y a menos que su espesor esté excedido para soportar la presión. en cualquier parte de la zona de refuerzo (si la rosca está en esa zona.3. de la conexión de reforzada (con salida. removida por la perforación.4. el diámetro del ramal Db sea menor que la mitad del diámetro del cabezal Dh. d1 = longitud efectiva en la tubería principal. ó ( Tb – c ) + ( Th – c ) + d1 2 Cualquiera que sea mayor. se usan en el diseño a presión de conexiones de ramales (ver figura 3) dicha figura no indica detalles de construcción o de soldadura.2.3.1.5.2.0371.000 lb según ASME B16. Una tubería que tenga una conexión a ramal.2. la presión de diseño deberá ser calificada como lo establece el párrafo 11. es necesario reforzar la unión. no debe ser menor que aquel que tenga el ramal en donde no haya rosca. (c) Donde la previsiones de (a) y (b) anteriores no se cumplan.1. 37/202 .4 y el tamaño del ramal no exceda de 2 pulg diámetro nominal pulg ¼ del diámetro nominal del cabezal. de inserto soldable o medio cople. existen ciertas conexiones de ramales que tienen resistencia adecuada o se refuerzan al construirse. como una tee. d2 = mitad del ancho de la zona de refuerzo medida a lo largo de la tubería principal = d1. (3) el ángulo β sea por lo menos de 45°. 11.2. sólo es ilustrativa de la terminología.2 Resistencia ramales. o bien. el producto SE del cabezal (del valor de esfuerzo S y el factor de calidad de junta apropiado Ej. es el espesor del tramo reforzado (mínimo permitido por su especificación) siempre que el espesor del tramo sea uniforme y se extienda por lo menos hasta el limite de L4 (ver figura 3). debe ser (2) Area A3 es aquella resultante de cualquier exceso de espesor disponible en la pared del tubo del ramal: A3 = 2 L4 ( T b – t b – c ) / senβ (8) Area A4 es la de todos los demás metales.2. (Se puede consultar la Norma PFI ES-7 para A1 = th d1 (2 – sen β) (6) Para una conexión a ramal bajo presión externa. si se hace de placa).5.5 ( T h – c ) o 2.1. el esfuerzo permisible básico S. cuando no halla silleta ni anillo de refuerzo. para el tubo puede usarse para determinar t h para calcular el refuerzo solamente.5 (T b – c ) cualquiera que sea menor. apropiadamente unidos a la tubería o al ramal. medida perpendicularmente a su superficie exterior. (c) Area disponible. suministrada por el metal de soldadura y por refuerzos de metal. estas dimensiones deben usarse en el cálculo. (d) Zona de refuerzo. Para tales conexiones. Para tubos soldados. + T r. deben utilizarse las dimensiones mínimas requeridas en el párrafo 16. A2 = ( 2 d2 – d1 ) ( T h–. estén poco espaciadas y se traslape su zona de refuerzo. El producto SE del ramal debe utilizarse en el cálculo de t b. En el cálculo de áreas de depósitos de metal de soldadura.2. con el procedimiento del subinciso 11. El área requerida de refuerzos A1 para la conexión de un ramal bajo presión interna. (1) El área A2 es el área resultante de cualquier exceso de espesor en la pared del cabezal: T r = espesor mínimo del anillo de refuerzo o silleta. (e) Ramales múltiples. = cero . Ninguna porción de la sección transversal del metal se puede aplicar a más de una abertura o ser evaluada mas de una vez en cualquier área combinada. el área A1 es la mitad del área requerida por presión interna. d2 y A3.c ) (7) T b = espesor real del tubo por medición o espesor mínimo permitido por su especificación. de acuerdo con los párrafos (b) y (c) anteriores. La distancia mínima entre centros cualquiera que sea. Cuando el ramal intercepte la soldadura longitudinal de la tubería. el valor de T b para usarlo en los cálculos L4. Estas áreas son todas aquellas dentro de la zona de refuerzo y son mas ampliamente definidas a continuación. Cuando se prevean dos o más aberturas con un refuerzo combinado. La zona de refuerzo es un paralelogramo cuya longitud debe extenderse a una distancia d2 a cada lado del eje longitudinal del tubo del ramal. se debe utilizar en el cálculo.2.t h –.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. a menos que se instruya al soldador para que dé mayores dimensiones especificadas en cuyo caso. excepto para conexiones a ramal reforzadas integralmente. en sus condiciones de tubo corroído y extendiéndose hasta una distancia L4 a partir de la superficie exterior del cabezal. (b) Area requerida de refuerzo. echa de tubo (usar espesor nominal. El área disponible para refuerzo esta definida como: A2 + A3 + A4 ≥ A1 (6a) 38/202 . de la tabla 19). t = espesor de tubo calculado por presión de acuerdo con la ecuación apropiada para el espesor de pared. deberá ser cuando menos 1½ veces el diámetro promedio.01: 2000 UNT = 2. cuando el ramal no intercepte la soldadura longitudinal del cabezal. y el área de refuerzo entre ellas debe ser cuando menos 50 % del total requerido para esas dos aberturas.0371. las dos o más aberturas deben ser reforzadas. Cuando dos o más aberturas adyacentes.4. y cuyo ancho debe comenzar en la superficie interna del cabezal. 3. 0. esta dimensión se toma después de eliminar las tolerancias mecánicas y de corrosión.25 pulg) (b) para Db≥8 in de diámetro nominal.2. siempre y cuando sean compatibles con los tubos. La terminología usada aquí se ilustra en la fig. o donde el material no sea de una sola pieza. (4) No debe darse ningún crédito adicional a materiales con valores permisibles de esfuerzo mayores que los del cabezal. Para los términos no enlistados aquí se puede recurrir al párrafo 11.7. (2) rx máximo. dx = diámetro interior del diseño en la salida extruída medida en el nivel de la superficie exterior del cabezal.3. utilizando una o varias matrices (dados) para controlar el radio de extrusión. deben ser de un ancho constante. medido en el plano que contiene los ejes del cabezal y del ramal. como en el caso del anillo o la silleta. El radio del contorno exterior rx esta sucio a las siguientes limitaciones: (1) rx mínimo. hx = altura de la boquilla extruída.3 son aplicables. (3) Si el esfuerzo permisible para los materiales del refuerzo es menor al del tubo del cabezal. aplican los requerimientos de (1) y (2) anteriores.3. pueden diferir de los del cabezal. debe reducirse el área calculada de este refuerzo en la misma proporción que los valores de esfuerzo permisibles utilizados en la determinación de su contribución al área A4. (3) Cuando el contorno externo contenga más de un radio.01: 2000 UNT recomendaciones del boquillas soldadas). respecto a soldabilidad. a cabezales con salidas extruídas. 32 mm (1. Donde estos requerimientos no se cumplan. razonablemente. = 0.7 DbTx Tx = Espesor del acabado corroído de la boquilla extruída.5 in). rx = Radio de curvatura de la porción del contorno de la boquilla. D2 = Mitad del ancho de la zona de refuerzo (igual a dx ).4 (a).SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. esencialmente.3.5 pulg). válidos solo dentro de los límites de la geometría mostrada en la fig. 4 y donde el eje de la salida intercepte y sea perpendicular al eje del cabezal.05 Db y 38 mm (1.0371.2. como parte del área A4. Limitaciones para el radio rx. (a) Los principios para el refuerzo establecidos en 11. la presión de diseño debe ser calificada de acuerdo con el párrafo 11. requerimientos de tratamiento térmico. (g) Refuerzos adicionales espaciamiento entre (c) Terminología. Debe ser igual o mayor que rx excepto como se muestran en el detalle (b) de la figura 4. 39/202 . La salida extruída se proyecta sobre la superficie del cabezal una distancia hx que debe ser por lo menos igual al radio externo de la salida rx (esto es hx ≥ rx ).2. no debe exceder de: (a) para Db<8 in de diámetro nominal. y toda tolerancia del espesor.2.2.1Db +13 mm (0.4 son los requerimientos mínimos.2. (b) Las reglas del párrafo 11. corrosión galvánica y expansión térmica.4. 11. (2) Los materiales usados para refuerzo. etc. Note que el subíndice x significa extruído.2.4 Refuerzos en cabezales con salidas extruídas. La menor de 0. medido a una altura igual o mayor que rx arriba de la superficie exterior del cabezal. L5 =altura de la zona reforzada (1) Los refuerzos adicionales en forma de anillo o silleta. tanto del cabezal como del ramal. Un cabezal con salida extruídas es una longitud de tubo en la cual una o más salidas para conexión de ramales han sido formadas por extrusión. 3. excepto que el área requerida y la de refuerzo. a fin de que absorban la expansión térmica y otros movimientos de la línea mayor. Es aquella resultante de un exceso de espesor disponible en la pared del cabezal. se recomienda que el diseño sea conservador y que se dé la debida consideración al uso de abrazaderas (tees) bipartidas.60 +2/3(Db/Dh). (c) Debe suministrarse la adecuada flexibilidad en líneas de diámetros menores cuando sean ramales de un ramal mayor.2. Además de lo anterior. (e) Area de refuerzo requerida. ciclaje térmico.2. K = 1. Deben seguirse las reglas del párrafo 11. (3) Para Db / Dh ≤ 0.60.15.2.1 al 11. sujetos solamente a presión.4. A4 = 2rx ( Tx – Tb ) (12) (g) Refuerzo en aberturas múltiples. por medio de vibración.3.5 Consideraciones adicionales diseño de ramales.15.00 (2) Para 0. la presión y la temperatura de diseño. silletas o refuerzos de cobertura completa. (f) Área disponible. si se usa como cabezal. (2) Donde se pueden ejercer esfuerzos repetitivos sobre la conexión. El área requerida de esfuerzo se define como: AI = K th dx Donde K debe determinarse como sigue: (1) Para Db / Dh > 0. (1) Área A2. más el símbolo “B–31.4 40/202 . En tales casos.0371. Es aquella resultante del exceso de espesor disponible en el labio externo del cuello extruído. Es aquella resultante de un exceso de espesor disponible de la pared del tubo del ramal A3 = 2L5 ( Tb – tb ) (11) (3) Area A4. (9) (h) Identificación. se aplican fuerzas externas y movimientos a la conexión del ramal. originados por expansión y contracción. etc. por cargas vivas y muertas. particularmente si el tubo se formó con más de 1.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3. debiendo el diseñador también considerar lo siguiente: (a) Además de las cargas por presión. El área disponible refuerzo esta definida como: A2 + A3 + A4 ≥ A1 (9a) Todas estas áreas están dentro de la zona de refuerzo y se definen más ampliamente a continuación.4 están destinados a asegurar un desempeño satisfactorio de conexión de ramales. K = 0. el fabricante debe ser responsable de marcar sobre el cabezal que contenga las salidas extruídas.2. A2 = dx ( Th – th ) (10) (2) Área A3.5 % de pretensado en frío o expandido de un material sujeto a trabajos de endurecimiento. Debe darse especial consideración en el diseño de conexión de ramales para resistir estas fuerzas y movimientos.70.3“.60 ≥ Db / Dh >0. así como por movimientos de los extremos de tubería y soportes. 11. para K = Par 0.01: 2000 UNT (4) No debe emplearse el maquinado para cumplir los requerimientos anteriores.2. De igual modo debe marcarse el nombre del fabricante sobre el cabezal. Los requerimientos de los párrafos 11.2. presión pulsante.3. (b) Bajo las siguientes circunstancias se deben evitar las conexiones del ramal directamente al cabezal por medio de soldadura: (1) Cuando el diámetro del ramal se aproxime al del cabezal. deben ser como se establece en los párrafos 10.3 (e). para indicar la sección de Código aplicable. 2. que pase por el centro de la abertura. UG–38 y UG–39. (c) El refuerzo para una abertura. La necesidad y la cantidad de refuerzo requerido debe determinarse de acuerdo con los párrafos que siguen.5. incluyendo la tolerancias mecánicas de corrosión y erosión.2. deben cumplir los requerimientos del párrafo 11. y dirección de la carga usando la ecuación y procedimientos apropiados de la sección VIII.3.6 o en el caso de tapas planas éstas deben diseñarse como una brida de acuerdo con el subinciso 11. en una tapa. en las cuales el diámetro de éstas no sea mayor de la mitad del diámetro interior de la tapa. calculado para un tipo de tapa. el refuerzo integral.3. de acuerdo con UG–36 Código ASME BPV. Donde la tapa sea curva.1 ó 11.1.2.3.2.0371. los bordes de la zona de refuerzo deben seguir el contorno de la tapa.2.2.01: 2000 UNT (d) En caso de usar aros atiesadores o abrazaderas.1. refuerzo de envoltura completa u otros medios de refuerzo deben ser considerados 11.1. pueden usarse rebordes o contraventeos para fortalecer la conexión del ramal en lugar del refuerzo cubierto en los párrafos 11.3(c) o 11.2.4 Segmentos de tubo curvos y de gajos y bajo presión externa.2. siempre y cuando la conexiones de salida llenen los requerimientos 11.4.2.3.2. (b) En cuanto a material y condiciones de servicio. BPV. así como otras referencias para el cabezal se apliquen a la tapa igual forma. Sin embargo.2.1. para rigidizar la conexión del ramal.3. S = Definido con 11. Las aberturas de diámetros mayores deben diseñarse como una reducción. División 1. es necesario suministrar refuerzo adicional. excepto que debe considerarse que las aberturas tiene refuerzo adecuado. División 1 del Código ASME BPV.2.1. sea cuando menos la mitad de toda el área requerida en ese plano.7.4. así como las tm = t + c Donde: (13) t m = Espesor mínimo requerido. deben calcularse según el párrafo 11. 11. (b) Una tapa se debilita por una abertura y a menos que su espesor esté suficientemente excedido del que se requiere para soportar la presión.4 si el diseño es calificado como se establece en el párrafo 11.1(b). sus áreas no deben contar como contribución al área de refuerzo definida en el párrafo 11.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 y 11. de acuerdo con el subinciso 11. (b) al (g) se aplican a aberturas en tapas.2.3.2.2 Aberturas en tapas.2. excepto que los símbolos usados para determinar t deben definirse como sigue: P = Presión manométrica de diseño. División 1 del ASME.4 considerando el subíndice h. t = Espesor por presión de diseño.2.3.2(b) o (c). (a) Las reglas de estos párrafos.2.2.2.3.4.2.1 c = Suma de tolerancias definida en 11.7. (d) El área total de la sección transversal requerida como refuerzo en cualquier plano. no debe ser menor a las definidas en UG–37 (b). (a) Las tapas para las cuales no se dan las reglas de diseño en el párrafo 10.2.1 11. las tapas pueden diseñarse de acuerdo con las reglas contenidas en la sección VIII.1 Generalidades.4(f). (e) Para conexiones a ramal que no cumplan con los requerimientos del párrafo 11.1(b).2.3 y 11. será distribuido de manera tal que el área de refuerzo de cada lado de la abertura (considerando cualquier plano a través del centro de la abertura normal a la superficie de la tapa). (e) El área de refuerzo y la zona reforzada. 41/202 . calculadas con la siguiente ecuación (13): E = Factor de calidad definida en el párrafo 11. Sección VIII. 2. Sb = Esfuerzo de diseño de los espárragos. difieren de las que emplean juntas planas anulares y la brida deberá diseñarse de acuerdo con el Apéndice Y . (a) Las bridas que no cumplan con lo establecido en los párrafos 11.2. de las ecuaciones apropiadas para placas atornilladas de tapa plana en UG–34 c = Suma de tolerancias de acuerdo al párrafo 11.2. deben aplicarse las reglas de los párrafos 11. restando la tolerancia en el espesor de fabricación.5.2.3.2.2(e). (c) Las reglas de diseño de la brida.1. debe tener el significado definido ahí.2. t = Espesor de diseño por presión como el calculado para los estilos dados de la brida ciega. tm= t + c (14) 11. Sa = Esfuerzo de diseño de los espárragos. El espesor mínimo por espesor de diseño de placas ciegas permanentes debe ser calculado con la ecuación (15).5. (b) Las bridas deben diseñarse de acuerdo con el Apéndice 2 de la sección VIII. 11. División 1 del Código ASME BPV.5. División 1 del Código ASME BPV.2.1 (a) o (c) deben ajustarse a los requerimientos del párrafo 11.3 y 11. incluyendo las tolerancias mecánicas.2. (b) El espesor mínimo de una brida ciega seleccionada.2. (g) Igualmente aplican las consideraciones adicionales de diseño para aberturas en tapas dadas en el párrafo 11.Generalidades. Las fuerzas y reacciones en tal unión.3. En los casos en que éstas estén en contacto sólido por fuera de los tornillos. excepto por los cambios descritos a continuación: tm = Espesor mínimo requerido. División 1. a temperatura atmosférica.2 (b) deben ser calificadas según 11.5 Diseño por presión de bridas y placas ciegas.5.1.3.4 Segmentos de tubo curvos y de gajos y bajo presión externa.3. excepto lo siguiente: La terminología usada en la Sección VIII.2 Bridas ciegas.4 para los refuerzos de abertura múltiples. no debe ser menor de tm: 11.3.2.2(e).2. no son aplicables a los diseños que emplean juntas de cara completa que se extiendan hasta el diámetro exterior de la brida. (a) Las bridas ciegas que no cumplan con 11.2.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. a la temperatura de diseño.7. Ver párrafo 10.2. 11. Los esfuerzos permisibles y los límites de esta especificación se deben aplicar a los materiales. Ver párrafo 10. Sf = Producto SE (Obtenido del valor de esfuerzo S y el factor de calidad E apropiado de las tablas 18 y 19). o 11. Sf = Producto SE (Obtenido del valor de esfuerzo S y el factor de calidad E apropiado de las tablas 18 y 19).2. Sección VIII.5.1 o 11. (d) Ver sección VIII.1 Bridas .1 P = Presión interna o externa manométricas P = Presión manométrica de diseño.01: 2000 UNT dimensiones de la zona deben medirse paralela y perpendicularmente a la superficie de la tapa. por corrosión y erosión. División 1 del Código ASME BPV.7.2.2. en el inciso (b) anterior. UG--34 para una determinada presión de diseño de una brida ciega. La terminología se deberá definir de acuerdo al Apéndice 2.0371. Apéndice S para consideraciones aplicables al ensamble de juntas atornilladas. (f) Si van a localizarse dos o más aberturas en una tapa. 42/202 . MSS SP-97. Los cálculos y documentación debiendo satisfacer a lo establecido en (a).0371. Apéndice 4. los componentes sometidos a 43/202 . o Sección VIII.7. considerando los efectos dinámicos.2. (b) análisis de esfuerzo experimental. S = como se define en 11.1 c = Suma de tolerancias definidas en el párrafo 11.1 o el párrafo 11.7.1.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 Reducciones excéntricas Las reducciones excéntricas que no cumplan con el inciso 11. espesores de pared y rangos de operación de presión (clases) y pueden determinar analogías entre materiales similares.1. debe basarse en cálculos consistentes a los criterios de diseño de esta especificación.6 Reducciones.2. (e) Para cualquiera de los anteriores.2.2.g.. bajo condiciones comparables.1 Componentes y elementos de tubería no enlistados. (c) y (d) siguientes. 11.7. P = presión manométrica de diseño. Estos cálculos deben estar sustentados por uno o más de los medios establecidos en (a).2.2.7.4. Aparte de los componentes mencionados anteriormente.1.1(b) deben satisfacer los requerimientos del párrafo 11.2. 11. deben estar disponibles para la aprobación del cliente: (a) experiencia exitosa y extensa. Apéndice 6. (c) pruebas de acuerdo con ASME B16. 11.2.2. Articulo 4-1.2.4 al 10.1.2 Componentes metálicos con partes no metálicas sometidas a presión.1 deben satisfacer los requerimientos del párrafo 11.01: 2000 UNT tm = d g 3P 16 SE +c (15) presión y que son fabricados de acuerdo a los estandarts de la tabla 5 pueden ser utilizados de acuerdo con el inciso 11. donde: dg = diámetro interior de la empaquetadura para bridas con cara realzada o plana. (c) y (d) siguientes.6. (a) La reducciones concéntricas que no cumplen con el inciso 11. deben diseñarse de acuerdo con las reglas para tapas cónicas o toricónicas de acuerdo a los párrafos 11. El esfuerzo permisible básico de la Tabla 16 debe ser usado en lugar de Sm en la División 2.2. método de elemento finito) con los resultados evaluados como se describe en la Sección VIII.enlistados. (d) análisis de esfuerzos detallado (e. con componentes proporcionalmente similares del mismo material o parecido.2. el diseñador puede interpolar entre diámetros. UG-101. el Código ASME BPV. 11. 11.1 11. División 2 del Código ASME BPV.7 Diseño por componentes.1. o diámetro de paso para empaquetadura de tipo junta de anillo y brida con empaque retenido completamente. El diseño por presión de componentes no enlistados y otros elementos de tubería. Sección VIII.9. División 2. térmicos y cíclicos en los párrafos del 10. presión de otros 11.1.7. (b) Las reducciones concéntricas hechas con una sección cónica o curva invertida o con una combinación de ambas. tal como se describe. para las cuales las reglas del inciso 11.2.1 Reducciones concéntricas.2. pueden ser necesarias condiciones adicionales mas allá del alcance contemplado en la División 2.2.2.1 Componentes. División 1. (b).6.10 así como los choques térmicos. A temperaturas de diseño en el rango de termofluencia.2 no aplican.6. (b). SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT Los componentes no cubiertos por los estándares listados en la Tabla 5, en los cuales tanto las partes metálicas como no metálicas sometidas a presión. deben ser evaluados por los requerimientos aplicables del párrafo 11.2.7.2 de esta especificación. 11.2.7.3 Juntas de expansión (a) Juntas de expansión metálicas de fuelle. Deben estar de acuerdo con el apéndice 6, párrafo 10.2.7.4. (b) Juntas de expansión tipo deslizable. (1) Los elementos sometidos a presión deben estar de acuerdo con los requerimientos adicionales de diseño de esta especificación en el Apéndice 6, párrafo 11.2.7.4. (2) Las cargas externas de la tubería no deben ocasionar un excesivo doblez en la junta. (3) El área efectiva sobre el área debe ser calculada utilizando el diámetro exterior del tubo. 12.1.2 Requerimientos específicos. 12.1.2.1 Tubo para servicio de fluido categoría D. Los siguientes tipos de tubo de acero al carbono pueden ser utilizados solamente para servicios de fluido categoría D: API 5L, Soldadura a tope en horno ASTM A 53, Tipo F ASTM A 134 Fabricado de un material de placa distinto al ASTM A 285 ASTM A 211 12.1.2.2 Tubo que requiere protección. Cuando el tubo se utilice para un servicio diferente al de categoría D, los siguientes tipos de acero el carbono que deben ser protegidos: ASTM A 134 Fabricado de un material de placa distinto al ASTM A 285 ASTM A 139 (c) Otros tipos de juntas de expansión. El diseño de otros tipos de juntas de expansión debe ser calificado de acuerdo con 11.2.7.2. 12.1.2.3 Tubo para severas. condiciones cíclicas 12. Requerimientos de servicio de fluido para componentes de tubería. Tubo. Únicamente los siguientes tipos de tubo pueden ser utilizados para condiciones cíclicas severas: (a) Tubo de acero al carbono 12.1 API 5L grado A o B, sin costura Cuando se trate de servicios a presión, el término "tubo, incluye tanto los componentes designados como “tubo rígido”, como los designados como “tubo flexible” indicados en las especificaciones de material. 12.1.1 Generalidades. API 5L grado A o B, con soldadura de arco sumergido y Ej≥0 .95 API 5L grado X42, sin costura API 5L grado X46, sin costura API 5L grado X52, sin costura API 5L grado X56, sin costura API 5L grado X60, sin costura El tubo enlistado puede ser utilizado en servicios de fluido normal, a excepción de lo establecido en los párrafos 12.1.2.1 y 12.1.2.2. En referencia al tubo no enlistado, este puede ser utilizado solamente según lo previsto en el párrafo 12.1.2.3. 44/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT ASTM A 53, sin costura ASTM A 106 ASTM A 333, sin costura ASTM 369 ASTM A 381, Ej≥0.90 ASTM A 524 ASTM A 671, Ej≥0.90 ASTM A 672, Ej≥0.90 ASTM A 691, Ej≥0.90 ASTM B 42 ASTM B 466 (e) Tubo de Nickel y aleación base nickel ASTM B 161 ASTM B 165 ASTM B 167 ASTM B 407 (f) Tubo de aleación de aluminio ASTM B 210, temples 0 y H112 ASTM B 241, temples 0 y H112. 12.2 Accesorios, dobleces, gajos, traslapes, y conexiones de ramal. (b) Tubo de acero el carbono de aleación baja e intermedia ASTM A 333A, sin costura ASTM A 335 ASTM A 369 ASTM A 426, Ec≥0.90 ASTM A 671, Ej≥0.90 ASTM A 672, Ej≥0.90 ASTM A 691, Ej≥0.90 Los accesorios, dobleces, gajos, traslapes, y conexiones de ramal pueden ser utilizados de acuerdo a lo indicado a partir del subinciso 12.2.1 al 13.1. El Tubo y otros materiales utilizados en esos componentes, deben ser adecuados para la manufactura, proceso de fabricación y servicio de fluido. (c) Tubo de acero inoxidable ASTM A 268, sin costura ASTM A 312, sin costura ASTM A 358, Ej≥0.90 ASTM A 376 12.2.1.2 Accesorios no enlistados. ASTM A 430 ASTM A 451, Ec>0.90 Los accesorios no enlistados pueden ser utilizados de acuerdo a lo indicado en el párrafo 10.2.2.3. 12.2.1.3 Accesorios específicos. 12.2.1 Accesorios de tubo. 12.2.1.1 Accesorios enlistados. Los accesorios enlistados pueden ser utilizados en servicios de fluido normal de acuerdo con lo indicado en el inciso 12.4. (d) Tubos de cobre y de aleación base cobre 45/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT (a) Los accesorios de ramal soldables que han demostrado pasar la prueba de diseño exitosamente según lo prescrito en el código ASME B16.9, pueden ser utilizados dentro de sus rangos establecidos. (b) El espesor del traslape de una junta a traslape tipo “C” deberá concordar con los requerimientos del 12.2.4.2. para traslapes abocinados. 12.2.1.4 Accesorios para condiciones cíclicas severas. Solamente los siguientes accesorios pueden ser utilizados bajo condiciones cíclicas severas: (1) accesorios forjados; (2) accesorios forjados, con factor Ej≥0.90; (3) accesorios de fundición, con factor Ec≥0.90 Los accesorios en concordancia con el MSS SP43 y las junta a traslape tipo “C”, no deberán utilizarse para condiciones cíclicas severas. 12.2.2 Dobleces de tubo. 12.2.3 Gajos. 12.2.3.1 Generalidades. Excepto lo indicado en el párrafo 12.2.3.2, una curva a gajos hecha de acuerdo con el párrafo 11.2.2.3 y soldada de acuerdo con el 13.2.1 es adecuada para su uso en servicios fluido normal. 12.2.3.2 Curvas de gajos para servicios de fluido categoría D. Las curvas de gajos, las cuales presentan un cambio de dirección en una junta simple (ángulo α de la figura 3) mayor de 45°, o se sueldan de acuerdo con el párrafo 13.2.2.1, pueden ser utilizadas solamente para servicios de fluido categoría D. 12.2.3.3 Curvas de gajos para condiciones cíclicas severas. Las curvas de gajos a ser utilizadas bajo condiciones cíclicas severas deberán estar fabricadas de acuerdo con 11.2.2.3 y soldadas de acuerdo con lo indicado en el párrafo 13.2.2.2, y deberán tener un ángulo α (véase la figura 2) ≤22.5°. 12.2.4 Traslapes preformados o abocinados. 12.2.2.1 Generalidades. Los dobleces de tubo fabricados de acuerdo con lo indicado en los párrafos 16.5.2.1 y 16.5.2.2, y verificado por Ia presión de diseño de acuerdo con el párrafo 11.2.2.1, son adecuados para el mismo servicio del tubo a partir del cual se efectuó el doblez. 12.2.2.2 Corrugado y otro tipo de dobleces. Los dobleces de otros diseños (tales como pliegues o corrugados) deben ser evaluados por la presión diseño, tal y como esta indicado en el párrafo 11.2.7.2. 12.2.2.3 Dobleces para condiciones cíclicas severas. Los dobleces de tubo diseñados como pliegues o corrugados no deberán utilizarse bajo condiciones cíclicas severas. Los traslapes preformados son adecuados para utilizarse en servicios de fluido normal, cuando se prevea que todas las siguientes condiciones se cumplen: (a) El diámetro exterior del traslape deberá estar en concordancia con las dimensiones del ASME B 16.9 para juntas a traslape. (b) El espesor del traslape deberá ser por lo menos, igual al espesor nominal del Tubo la cual es unida. Los siguientes requerimientos no son aplicables para aquellos accesorios de concuerdan con lo dicho el subinciso 12.2.1, ni a traslapes integralmente forjados en extremos de tubo. 12.2.4.1 Traslapes preformados. 46/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT (c) El material del traslape deberá estar enlistado en la tabla 16 y deberá tener un esfuerzo permisible al menos tan grande como el del tubo. (d) La soldadura deberá efectuarse de acuerdo con el subinciso 13.2.1 y la fabricación deberá estar de acuerdo con el párrafo 16.2.5.5. 12.2.4.2 Traslapes abocinados. (b) Los traslapes abocinados no deberán ser utilizados bajo condiciones cíclicas severas. 12.2.5 Conexiones de ramal preformadas. Los siguientes requerimientos no son aplicables para accesorios que estén en concordancia con el subinciso 12.2.1. 12.2.5.1 Generalidades. Los traslapes abocinados son adecuados para usarse en servicios fluido normal, cuando se prevea que todas las condiciones siguientes cumplan: (a) El diámetro exterior del traslape deberá estar en concordancia con las dimensiones del ASME B 16.9 para juntas a traslape. (b) El radio del filete del traslape abocinado no deberá exceder 3 mm (1/8 pulg), y la brida de respaldo deberá cumplir los requerimientos de párrafo 11.4.2.5 (c) El espesor del traslape, medido en cualquier punto, debe ser por lo menos del 95% del espesor mínimo de pared del Tubo T, multiplicado por la relación del radio exterior del Tubo respecto al radio en el cual el espesor del traslape ha sido medido. (e) La presión de diseño deberá ser evaluada como se requiere el párrafo 11.2.7.2. Las conexiones de ramal preformadas y verificada mediante la presión de diseño de acuerdo con el subinciso 11.2.3, y soldadas de acuerdo a lo indicado en el subinciso 13.2.1, son adecuadas para utilizarse en servicios de fluido normal. 12.2.5.2 Conexiones de ramal preformadas para condiciones cíclicas severas. Las conexiones de ramal preformadas para utilizarse bajo condiciones cíclicas severas deberán de concordar con los requerimientos del párrafo 12.2.5.1, excepto cuando la soldadura concuerde con lo establecido en el párrafo 13.2.2.2, y la fabricación deberá limitarse al detalle equivalente de la figura 17 esquema 24, y a la figura 18. 12.3 Válvulas y componentes especiales. Los siguientes requerimientos también deberán ser aplicables para otros componentes de tubería a presión, que tales como trampas, filtros y separadores. Véase también los subincisos 9.1.4 y 11.3.del apéndice 6. 12.2.4.3 Traslapes para condiciones cíclicas severas. (a) Los traslapes preformados a utilizarse bajo condiciones cíclicas severas, deberán concordar con los requerimientos del párrafo 12.2.4.1, excepto, en que la soldadura debe estar de acuerdo con lo indicado en el párrafo 13.2.2.2, y la fabricación debe limitarse al detalle equivalente de la figura 19 esquema (d) o (e). 12.3.1 Generalidades. 12.3.1.1 Válvulas enlistadas. Las válvulas enlistada son adecuadas para usarse en servicios de fluido normal, excepto lo establecido el párrafo 12.3.2.2. 12.3.1.2 Válvulas no enlistadas. 47/202 4.2.4.4. Para bridas que utilizan un traslape metálico abocinado (párrafo 12. 12. o mediante un perno-U. la presión de diseño deberá evaluarse como es requerido en el párrafo 11.4. del apéndice 6. Al menos que estén protegidas.4 Bridas para severas.1 Las bridas inserto soldable están sujetas a los requerimientos del párrafo 13. 12.7.4.4. (2) inflamable. las bridas a ser utilizadas bajo condiciones cíclicas severas. o provoque lesiones en el tejido humano.2.4. Las bridas.4. A su vez. 12. traslapes metálicos Véase el subinciso 11.4 Bridas. 12. Los materiales deberán ser 48/202 .2. exceptuando lo establecido en el inciso 12.5. particularmente sin las bridas no están aisladas. deben ser cuello soldable conforme al ASME B16.1. tóxico.2. o empaques enlistados son adecuados para su uso en servicios de fluido normal.1.4.4. a) Las bridas deslizables deberán estar doblemente soldadas.34.3 Bridas inserto soldable y roscadas.2. 12.2.3. 12.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 Componentes no enlistados.2. como se muestran la figura 14 cuando el servicio sea: (1) expuesto a erosión severa.5 o al API 605. 12. Las caras de brida deberán ser adecuadas para el servicio previsto y para el tipo de empaques y pernos a emplear.2.4 Empaques.2 Bridas para juntas de expansión.3. condiciones cíclicas 12. Un tapa con pernos para válvula. corrosión por hendiduras (crevice corrosion) o a cargas cíclicas. Las bridas que tengan inserto de junta de expansión están sujetas a los requerimientos de juntas de expansión del inciso 13.4. Las empaques deberán ser seleccionadas para que la carga de sello requerido sea compatible con el rango de la brida y cara. 12.4.2 Requerimientos específicos.2.4.0371. 12.3. (4) A temperaturas por debajo de 172K(-150°F).2).2 Requerimientos específicos de bridas. placas ciegas. la resistencia de la brida y sus pernos. Al menos que los rangos de presión-temperatura sean establecidos por el método “set forth” del apéndice E del ASME B16.2. (3) condiciones cíclicas severas.2. puede ser utilizada solamente para servicios de fluido categoría D. cara de bridas y empaques.2.2.2 .3 Cara de brida. 12.01: 2000 UNT Las válvulas no enlistadas solamente pueden ser utilizadas de acuerdo el párrafo 10.5. o deberán contar con un diseño según lo propuesto en el subinciso 11.1 Bridas deslizables.4. placas ciegas.4. o empaques no enlistadas solamente pueden ser utilizadas de acuerdo con el párrafo 10. Generalidades.4.1 Componentes enlistados. placas ciegas. (c) El uso de bridas deslizables deberá evitarse donde se prevean grandes ciclos de alta temperatura. están sujetas a los requerimientos del subinciso 13.2. la intersección de la cara y el diámetro interior deberá estar biselado o redondeado aproximadamente 3mm (1/8 pulg). las bridas roscadas.2.5 Bridas para abocinados.4. 12.2. y cuya tapa este asegurada al cuerpo con al menos 4 pernos. 12. Las bridas. 1. tornillos de cabeza. 12.24. la tornillería de acero al carbono puede ser utilizada con empaques no metálicos en juntas bridadas clasificación ASME B16.5.2 Tornillería especifica. ASME B16.2 3.5.3 Agujeros roscados machuelados. y se tengan en cuenta las cargas sostenidas.2. se deberán utilizar tuercas hexagonales. Véase también el apéndice 5.5.2.01: 2000 UNT adecuados para las condiciones de servicio. Excepto donde este limitado por otras provisiones de esta especificación.1.5 puede ser utilizada con cualquier combinación de material de bridas y caras de bridas.4 Tornillería para condiciones cíclicas severas.2.1. 12.1 Generalidades.3.5. al menos que se hayan efectuado cálculos que demuestren una 12. 12. 12. Si la tornillería esta galvanizada.3. si eso es lo que se especificó.0371.5. tuercas y arandelas. Véase también el apéndice 6. MSS SP-42. y el subinciso 12.3 Tornillería para componentes. el material de la tornillería no deberá ser más resistente que la tornillería de bajo esfuerzo de cedencia al menos que: (a) Ambas bridas sean cara plana y se utilicen empaques cara completa. y la resistencia de las bridas. La tornillería que no tenga más de 207 Mpa(30ksi) de esfuerzo de cedencia mínimo especificado. o MSS SP-51.5.5 del apéndice 6.5 PN 50 (Clase 300) y menores para temperaturas de metal de la tornillería de 244.2. y el inciso 11. La tornillería de bajo esfuerzo de cedencia (véase el párrafo 12.5. deformaciones de desplazamiento. no deberá ser utilizada en juntas bridadas clasificación ASME B16.5 y 10.2 Tornillería de acero al carbono. La tornillería enlistada es adecuada para ser utilizada en servicios de fluido normal.1) no deberá ser utilizada para juntas bridas bajo condiciones cíclicas severas.5. 12. ni para juntas bridadas que utilicen empaques metálicos. La tornillería para componentes.5.3 Tornillería para combinaciones de bridas metálicas.5 Tornillería. 12.2.2. 12.1 Tornillería de bajo esfuerzo de cedencia.1. exceptuando lo indicado en otra parte del inciso 12. 12.4.4 Criterio de selección. 12.15K(-20°F a 400°F).2.6).SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.4. 49/202 . La tornillería no enlistada puede ser utilizada solamente de acuerdo a lo indicado en el párrafo 10.5. (c) La secuencia y los limites de torque para atornillar estén especificados. para mantener la 12. Si alguna brida esta referida a las especificaciones ASME B16.2 Tornillería no enlistada.5. Cualquier tornillería que cumpla los requerimientos del inciso 12.5. o. espárragos. que se ajuste a un estándar enlistado deberá cumplir con tal estándar. 12.1.2. cargas ocasionales (véase los párrafos 10.1 Tornillería enlistada.5. La tornillería seleccionada deberá ser adecuada para asentar el empaque y mantener la hermeticidad de la junta en condiciones de diseño.5 PN 68 (Clase 400) y mayores.2. resistencia adecuada hermeticidad de la junta. La tornillería incluye los pernos.15K a 477. a los soldadores y a los operadores de equipo de soldadura automática.2 . respectivamente. Las limitaciones siguientes en las uniones de tuberías. pero cuyos exámenes estén de acuerdo con el párrafo 17. erosión.2. debe considerarse la soldadura sin el uso de éstos o utilizar alternativamente.01: 2000 UNT Los agujeros machuelados deben tener profundidad suficiente.3 y 16.2.1.2. 13.4 . (b) Bajo condiciones cíclicas severas. 13. (a) La soldadura deberá estar de acuerdo con el párrafo 15. incluyendo la expansión térmica.2.2.2 Requerimientos específicos 13. 13. (c) Los exámenes deberán estar de acuerdo con el párrafo 17. insertos consumibles o anillos de respaldo no metálicos removibles.2. vibración o condiciones cíclicas severas). 13. son complementarias a los requerimientos que se den en otras partes de la especificación. pueden ser usados sólo en este servicio. Excepto cómo se establece en los párrafos 13.2. material de tubería. (d) Los criterios de aceptación deberán ser aquellos establecidos en la tabla 16 para el manejo de fluidos normales. cargas externas. así como la naturaleza del fluido manejado por lo que respecta a la corrosión. Requerimientos para el manejo de fluidos de uniones en tubería Generalidades.2. inflamabilidad y toxicidad. 13. e insertos 13.2.2. Las soldaduras que cumplan con los requerimientos del subinciso 13. de usar anillos de respaldo.2 Uniones soldadas Las uniones soldadas pueden usarse en los materiales cuando sea posible calificar los procedimientos de soldadura. 13.2. éste debe eliminarse y la junta interna debe dejarse con un acabado liso. erosión.2.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1 Generalidades. Donde sea impráctico el rebajar los anillos metálicos de respaldo.1. debe ser apropiado a las condiciones de presión– temperatura y deben elegirse teniendo en cuenta su hermeticidad y resistencia mecánica bajo condiciones de diseño. (b) El precalentamiento y tratamiento técnico deberá estar de acuerdo con los párrafos 16.4 Uniones tipo soldable de caja o inserto 50/202 . el reborde resultante puede ser nocivo (debido a corrosión.1 y 13.2. al menos 7/8 del diámetro nominal del tubo.1 Soldaduras para el manejo de fluidos categoría D.2. de conformidad con los requerimientos establecidos en el capítulo 15. Las soldaduras para condiciones cíclicas severas deberán estar de acuerdo con los requerimientos del subinciso 13.1 El tipo de uniones que se usen en tuberías.2. las soldaduras deberán realizarse conforme a lo siguiente.3 y los criterios de aceptación deberán ser aquellos establecidos en la tabla 15 para condiciones cíclicas severas.2.2.2.1 con las excepciones siguientes: los exámenes deberán ser conforme a lo establecido en el párrafo 17 . (a) En caso. y cuyos criterios de aceptación cumplan con los indicados en la tabla 15 para manejo de fluidos categoría D. de manera que la rosca macho logre penetrar.2.2.4. no deben utilizarse anillos bipartidos de respaldo.4.2.2 Soldaduras para condiciones cíclicas severas.0371.3 Anillos de respaldo consumibles.4. 13. (a) Las juntas roscadas deberán evitarse en cualquier servicio donde la corrosión por agrietamiento. (a) Las soldaduras de filete de acuerdo al párrafo 16. Debe preverse que la profundidad de la caja. Limitaciones generales. (c) El tendido de tubería con juntas roscadas deberá. expansión diferencial o contracción debida a la temperatura cíclicas o cargas mecánicas externas. (b) Se deberán tomar en cuenta la hermeticidad de la junta de expansión cuando esté sujeta a vibración. el diámetro de paso y el espesor de la boquilla cumplan los requerimientos de la figura 4 del ASME B16. (a) Las juntas de expansión no deberán ser usadas bajo condiciones cíclicas severas.2. debidos a la expansión térmica. 13. (b) Las soldaduras de filete pueden usarse para unir componentes de refuerzo o estructurales para complementar la resistencia o disminuir la concentración de refuerzos de las soldaduras primarias y prevenir la separación de la unión.3 Juntas bridadas En donde se usan dos bridas de diferentes rangos de operación.2. mediante una conexión o una válvula con una junta tipo inserto soldable. Para otros servicios se deben suministrar los medios adecuados para prevenir la separación de la junta.01: 2000 UNT (a) El uso de uniones de inserto soldable. El torque no debe imponer cargas excesivas a la brida con menor rango cuando se desee obtener una unión hermética.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 13.2 puede usarse como soldadura primaria de unión de los componentes de enchufe soldable y las bridas deslizables. Las juntas roscadas son adecuadas para el manejo de fluidos normales. Deben tomarse las precauciones 13. dando especial consideración a los esfuerzos.2.2.5.1 Juntas roscadas.2. 13. (c) Los drenes y derivados pueden unirse.3) pueden usarse para evitar fugas en juntas roscadas.5 13. debe evitarse donde puedan ocurrir corrosión por agrietamiento o erosión severa. (2) Las dimensiones de soldadura no deberán ser menores que las mostradas en las figuras 14 y 15. así como a la operación de válvula (particularmente. se requieren tomar medidas preventivas.5.2. (b) Las uniones de inserto soldable deberán estar conforme a lo siguiente: (1) Las dimensiones de la caja de las uniones tipo inserto soldable en tubería. el rango de la junta no debe exceder al menor rango de las bridas.5.2. deben cumplir con el ASME B16.11 para conexiones de tuberías. Si el fluido es tóxico o dañino al contacto con la piel.5. Estas juntas pueden ser usadas en condiciones cíclicas severas únicamente como lo establecen los párrafos 13. excepto cómo se establece en el inciso 13.2. Las soldaduras de sello (párrafo 16.5.2. 13. no debe usarse ningún compuesto sellador. (d) No se deben usar soldaduras de inserto soldable mayores de 2 pulgadas de diámetro nominal bajo condiciones cíclicas severas.0371.5 Soldadura de filetes.2. hasta donde sea posible. pero no debe asignárseles contribución alguna a la resistencia de la junta.6 Soldadura de sello.1(c) y 13. (b) Cuando se diseñen juntas roscadas que deben sellarse con soldadura.4 Juntas de expansión.5 para bridas y al ASME B16.5.5. 51/202 . a las que quedan con un extremo libre). minimizar los esfuerzos de las juntas. erosión severa o cargas cíclicas puedan ocurrir. 2. Si tales juntas son usadas bajo condiciones cíclicas severas y están sujetas a cargas de momentos externos. cubiertas por estándares listados pueden ser usadas en el manejo de fluidos normales siempre y cuando: (a) las conexiones y juntas sean adecuadas para el tubo flexible con el que se van a usar (tomando en consideración el espesor máximo y mínimo de pared). de los estándares Las juntas que utilicen conexiones para tubería flexible. pueden ser utilizadas bajo condiciones cíclicas severas. para su uso.15K (200°F).1 Juntas para tubo flexible Generalidades. acatando. de otra manera deberán ser adecuados para el servicio. (c) Los componentes roscados de un tipo especial que no están sometidas a cargas de momentos externos. sin abocinar y a compresión. (d) Un cople que tenga cuerda recta puede ser usado sólo para manejo de fluidos categoría D. así como evitar las reacciones laterales. choque. abocinadas. a estándares 13. en cuanto a presión y temperatura de operación y: (b) que las juntas se protejan adecuadamente al usarse bajo condiciones cíclicas severas.2. abocinadas. tanto para el tubo. dichas juntas deben usarse dentro de las limitaciones de presión – temperatura.3 Uniones fuera listados.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.6 13. producidas por ramales y otras causas.20. Las juntas calafateadas de campana y espiga deberán estar limitadas al manejo de fluidos categoría D a temperaturas no mayores a 366.5. El diseño debe estar calificado como lo establecen el párrafo 11. (a) Los componentes con rosca macho pueden ser usados de acuerdo con la tabla 12 y sus notas. En cualquier servicio. así como contracción y expansión térmicas. 13.5.0371.2 Juntas con rosca recta.7. se requiere proteger la unión.2 siempre y cuando el tipo de conexiones seleccionadas sean adecuadas para la presión y otras cargas. 13. Las juntas que utilicen conexiones para tubería flexible.2.01: 2000 UNT para contrarrestar los esfuerzos que pueden tender a desenroscar las juntas. vibración.6. un otras construcciones mostradas en la figura 20) pueden ser usadas.2. tales como termopozos.2. y sólo para unirse con componentes de rosca cónica.5. sin abocinar y a 52/202 . (b) Los componentes con rosca hembra deberán ser por lo menos equivalentes en esfuerzo y resistencia a los componentes listados en la tabla 5.1. sin abocinar y a compresión no listadas en la tabla 5. Al seleccionar y utilizar las conexiones para tubería flexibles abocinadas.2 Requerimientos específicos compresión.1 Uniones con rosca cónica. una unión de compresión con extremos hembra o macho con una tuerca unión roscada. cargas cíclicas.2 Juntas conforme enlistados. el diseñador debe considerar los posibles efectos adversos sobre las juntas. 13. 13.7 Juntas calafateadas.6. 13.6. debiendo preverse el desensamblado de ésta en los giros y extremos muertos. las recomendaciones del fabricante. como para la junta. Los requerimientos en los incisos del (a) al (c) siguientes aplican a uniones en las cuales la rosca de ambos componentes a unir cumplen con el ASME B1. Las juntas roscadas en las cuales la resistencia de la junta es suministrada por una superficie de asientos diferentes a la rosca (por ejemplo. pueden ser usadas de acuerdo con el subinciso 13. de factores tales como: armado y desarmado.6. 13. para soportar las condiciones de servicio. Debe considerarse el bajo punto de fusión de la soldadura de estaño. Generalidades. 53/202 .9. como 13.6 y pueden ser usadas en el manejo de fluidos normales. 13. o (c) esfuerzos o distorsiones perjudiciales en las tuberías y las válvulas o en el equipo conectado (por ejemplo bombas y turbinas).9. Las juntas especiales son aquellas que no se cubre en ningún otro lugar del capítulo 13.2 Requerimientos específicos Las juntas con soldadura.6 y pueden ser usadas sólo en el manejo de fluidos categoría D.9. tóxicos.1.2 Juntas no enlistadas.1 14.0371. donde esté involucrada una posibles exposición al fuego o a una temperatura elevada. deberán cumplir con lo establecido en las disposiciones del inciso 16.7. 13. Las uniones de filete hechas con aleación estañoplomo no son permitidas.7. (b) Las juntas de filete hechas con el metal de relleno de latón no son permitidas.1 Integridad de la junta.1 Flexibilidad y soportes. dañinos a la piel humana y de cualquier junta expuesta a temperaturas en el rango de termofluencia. con medios que tenga una resistencia suficiente. 13. tóxicos o que dañen la piel humana.9 Juntas especiales 14. Flexibilidad de tuberías.1 Juntas enlistadas.2 Juntas interlock.2. 13. las juntas tipo campana y tipo glándula usadas bajo condiciones cíclicas severas requieren ser protegida.2. (a) Las juntas de latón deberán estar hechas de acuerdo con lo establecido en el inciso 16. Debe considerarse el bajo punto de fusión de la aleación de latón. la presión de diseño deberán ser calificada como lo establecen párrafo 11. o movimiento de los soportes y de las terminales provocado por: (a) fallas de la tubería o de los soportes debido a esfuerzos excesivos o fatiga.9. 13. Deberá reforzarse la posible separación de la junta. Las juntas usadas para componentes enlistados son adecuadas para el manejo de fluidos normales.01: 2000 UNT 13.3 Juntas de tipo campana y de glándula.2.2.9.9.2. 13. 13. tanto de estaño como de latón. Tanto las juntas interlock mecánicas como soldadas deberán ser capaces de prevenir la separación de cualquier junta usada para el manejo de fluidos inflamables. (b) fugas en las juntas. 14.2.8. 13.8 Juntas con soldadura de estaño y latón. Estas uniones deberán ser protegidas durante el manejo de fluidos inflamable.1. donde esté involucrada una posible exposición al fuego o a una temperatura elevada.1. Si no están cubiertas en el inciso 13.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1 Juntas de latón.9. En donde las juntas utilicen componentes no enlistados. No deberán ser usadas en condiciones cíclicas severas. tales como la tipo campana y juntas de glándula empacada.1 Generalidades Los sistemas de tubería deberán tener suficiente flexibilidad para prevenir expansiones y contracciones térmicas. Tanto los desplazamientos térmicos. no tienen influencia significativa (como en el caso de la fatiga) sobre la vida útil de la tubería.3. (b) Comportamiento de sobredeformación.1.2. 14. Los intervalos de esfuerzo de desplazamiento mayores que aquellos permitidos por el párrafo 10. 14. En los siguientes párrafos se tratan diversos conceptos característicos de análisis de flexibilidad en tuberías. Si se restringe la expansión o contracción libre debido a la conexión de la tubería a los equipos o mediante el uso de guías y anclajes. (a) Desplazamientos térmicos.1. de los (b) Flexibilidad de restricción.2.2 Conceptos. (a) Comportamiento elástico. y los desplazamientos impuestos externamente tienen efectos equivalentes sobre los sistemas de tuberías. y (c) el movimiento calculado de la tubería deberá estar dentro de los límites prescritos. Si las restricciones no se consideran rígidas. 14.2. Si se determina que un sistema de tubería no tiene adecuada flexibilidad.3. (d) Deformaciones de desplazamiento total. no debe exceder el rango de esfuerzo permisible establecido en el párrafo 10.1.7. o por cambios en temperatura del equipo conectado. Esfuerzos de desplazamiento. la flexibilidad puede ser considerada en función del intervalo de esfuerzos de desplazamiento y de las reacciones.2.1.2 Requerimientos específicos. pueden ser permisibles si se toman consideraciones especiales para evitar deformación excesiva localizada y se controlen las reacciones en los extremos. y deberán considerarse en conjunto para determinar las deformaciones de desplazamiento total (deformación proporcional) en un sistema de tuberías. Los esfuerzos pueden considerarse proporcionales a la deformación por desplazamiento total. 14. debido a desplazamientos. y apropiamente cuantificados en los cálculos de flexibilidad. en un sistema de tuberías en el cual las deformaciones estén uniformemente distribuidas y no exista concentración en algún punto (sistema balanceado).1 Deformaciones por desplazamiento. Los movimientos originados externamente impondrán desplazamientos sobre la tubería en adición a aquellos relacionados con los efectos térmicos. (c) Desplazamientos impuestos externamente. sacudimiento del viento (en una torre alta y delgada).1.2. Un sistema de tuberías experimentará cambios dimensionales a consecuencia de cambios en la temperatura.01: 2000 UNT resultado de empuje axial excesivo o movimientos de la tubería. En este capítulo se indican tanto los conceptos. (b) las fuerzas de reacción calculadas en el subinciso 14. Los movimientos pueden resultar del cambio de la marea (en las tuberías de un muelle). 54/202 . como los desplazamientos por reacción. la cual es deseable en los métodos de análisis de flexibilidad previstos en esta especificación. En resumen. y a los esfuerzos flexionantes y torsionales.0371. deben suministrarse los medios necesarios para incrementar la flexibilidad de acuerdo con establecido en el subinciso 14. los requerimientos son: (a) el rango de esfuerzo calculado en cualquier punto del sistema .5. la tubería se desplazará de su posición.5 no deberán ser perjudiciales a los soportes o al equipo conectado. La disposición del sistema deberá de apuntar a esta condición. como los datos. Los movimientos originados por asentamientos sísmicos. Se ha hecho consideración especial a los desplazamientos (deformación) en sistemas de tubería.5(d). considerando que son de un efecto cíclico sencillo. y métodos para determinar los requerimientos de flexibilidad de los sistemas de tuberías y para asegurar que el sistema cumpla con todos los requerimientos de flexibilidad.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1.2.1. se puede permitir que los esfuerzos de desplazamiento causen una sobredeformación límite en varías partes de la tubería. permanecerá constante durante cualquiera de los ciclos de operación. 14.4.2. Algunos ejemplos son las tuberías que contienen fluidos calientes. SE. y líneas de tuberías paralelas con diferentes temperaturas de operación.1. La predeformación en frío es una deformación intencional que se crea en una tubería durante su ensamble con objeto de producir un esfuerzo y desplazamiento inicial deseado.4. fenómeno conocido como autoajuste. cualquier parte dúctil reduce el esfuerzo en esa zona. o cualquier condición anticipada del sistema con un mayor efecto opuesto que en la condición de desplazamiento extremo.2. tiene lugar una redistribución de esfuerzos. Cuando se 55/202 . cuya resistencia es sustancialmente menor que la del metal base).3 Intervalo de desplazamiento. Si los esquemas desbalanceados de tuberías no pueden evitarse.5 (d) cuando se desee consultar el intervalo de esfuerzo permisible SA y el párrafo 14. El desbalanceo de un sistema debe evitarse o minimizarse por medio del diseño y la distribución adecuadas del sistema de tuberías. en el cual la expansión o contracción debe absorberse con una desalineación corta en la mayor parte de la tubería.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. La operación de un sistema desbalanceado.2. se deben aplicar métodos analíticos apropiados de acuerdo a lo indicado en el subinciso 14.1.1. esfuerzos de opera el sistema inicialmente bajo condiciones en que su desplazamiento sea el máximo. debido a la acumulación de deformación de termofluencia en las regiones más susceptibles del sistema. como presión interna o peso.1.4 Predeformación en frío. (c) Los esfuerzos axiales promedio (sobre la sección transversal de la tubería) debidos a fuerzas longitudinales originadas por deformaciones de desplazamiento. Cuando el sistema regresa a su condición original. Es similar al efecto que produce la predeformación en frío. Esta diferencia se define como el intervalo de desplazamiento-esfuerzo y es un factor determinante en el diseño de una tubería en relación con la flexibilidad. en el intervalo de termofluencia puede agravar los efectos. en los cuales una cantidad excesiva de deformación ocurre en una porción localizada de un sistema (sistema desbalanceado). Cuando la (a) En contraste con el esfuerzo debido a cargas establecidas. cinturones soldados. debido a que estos esfuerzos no son significativos en el arreglo típico de tuberías.1.4(a) para el intervalo de esfuerzo calculado. la diferencia algebraica de ese desplazamiento y la condición original. (2) La reducción local en tamaño o espesor de pared o empleo local de un material que tiene una fuerza elástica reducida (por ej. Sin embargo.0371. Véanse el párrafo 10. 14.2. Muchos de los efectos de un sistema desbalanceado pueden mitigarse mediante la predeformación en frío. con objeto de asegurar la flexibilidad adecuada del sistema tal y como se define en el subinciso 14..4. (b) Mientras que los esfuerzos resultantes de una deformación por desplazamiento tienden a disminuir con el tiempo. La predeformación en frío es benéfica. (3) Una configuración de la línea de un sistema de díametro uniforme. Véase el párrafo 14.01: 2000 UNT Los esfuerzos no pueden considerarse como proporcionales a la deformación por desplazamiento en los sistemas de tuberías.1.1.2. particularmente aquellos sistemas que utilizan materiales de baja ductilidad. existen casos de consideración en los que el esfuerzo de desplazamiento axial promedio es necesario. y que se conecten en más de un punto. tuberías de doble pared.3. normalmente no son considerados en la determinación del intervalo de esfuerzos por desplazamiento. pues ayuda a equilibrar la magnitud del esfuerzo bajo condiciones de desplazamiento inicial y de desplazamiento extremo. Un sistema desbalanceado puede resultar debido a una o más de las siguientes causas: (1) Tuberías de dimensiones pequeñas sometidas a un gran esfuerzo en serie con una tubería relativamente rígida de grandes dimensiones. 3.1.de referencia. Los valores de los coeficientes de expansión térmica que se emplean para determinar las deformaciones por desplazamiento total. entoces éstos pueden ser utilizados. 14.1.2 Relación de Poisson. (a) El intervalo de esfuerzos de desplazamiento permisibles SA y los esfuerzos aditivos permisibles se considerarán como se especificaron en el párrafo 10.5(d). deberá tenerse especial precaución. ciertas aleaciones de cobre y aluminio) en aplicaciones ciclicas bajas.2. 56/202 . 14. (a) Valores para el intervalo de esfuerzos. En ausencia de datos directamente aplicables. filtros.01: 2000 UNT predeformación en frío se aplica en forma adecuada existen menor probabilidad de sobredeformación durante la operacón inicial. se determinarán como la diferencia algebraica entre la temperatura máxima (o mínima) para el ciclo térmico bajo análisis y la temperatura de diseño. además de que su intervalo de variaciones es significativo. También existe menor desviación de las dimensiones del sistema cuando entra en operación. El intervalo de esfuerzos de desplazamiento permisible esta basado en pruebas en aceros al carbón e inoxidables austeníticos.4 Dimensiones. Los valores de desplazamientos térmicos utilizados en la determinación de deformaciones por desplazamiento total.3. para el cálculo de reacciones en soportes y equipo conectado.1. los factores de flexibilidad k..5) para el intervalo de esfuerzos de desplazamiento permisibles en materiales no ferrosos (por ej. Si se cuenta con datos más precisos.0371. 14. pero cuando se calculan los impulsos y momentos para determinar las reacciones reales del sistema.3. como la diferencia algebraica entre la temperatura máxima (o mínima) para el ciclo térmico que se analiza y la temperatura de diseño. (b) Valores para reacciones.5 Flexibilidad y factores intensificación de esfuerzos.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 para cualquier temperatura y cualquier tipo de metal. 14. 14.2. Cuando se calcula el intervalo de esfuerzos. deberán ser utilizados en los cálculos de flexibilidad del subinciso 14. y de intensificación de esfuerzo i. es cuando la predeformación en frío recibe su justo crédito. se ve afectada en mayor grado por el intervalo de variación del esfuerzo que por la magnitud del esfuerzo en un momento determinado.4 Análisis de flexibilidad. no se concede ningún crédito a la predeformación en frío. Los espesores nominales y el diámetro exterior nominales de la tubería y sus accesorios se utilizarán en los cálculos de flexibilidad. de manera que la soportería no será desplazada de su posición inicial. pueden suponerse factores adecuados de intensificación de esfuerzos en comparación de su geometría con la de los componentes mostrados. Debido a que la vida útil de un sistema.1. (b) Los factores de intensificación de esfuerzos del apéndice 5. la predeformación en frío se recomienda especialmente en materiales de limitada ductilidad. 14. mostrados en el apéndice 5. se determina mediante las tablas del apéndice 4. La relación de Poisson puede tomarse de 0. 14. para sistemas que tienen esfuerzos iniciales por doblez y/o torsión. Cuando se utilicen las ecuaciones (1a) y (1b) (párrafo 10.3. Cuando se trate de componentes o accesorios de tubería.3 Propiedades de los materiales en el análisis de flexibilidad.3 Esfuerzos permisibles. de Los siguientes párrafos tratan acerca de las propiedades de los materiales en tuberías y de sus aplicaciones en el análisis de flexibilidad. por tanto. anillos de anclaje y bandas no considerados en la tabla del apéndice.3.1.3.1.4. como válvulas.1 Datos de expansión térmica. han sido desarrollados a partir de pruebas de fatiga en componentes representativos de tuberías y ensambles manufacturados de hierro dúctil . que se emplearán en el cálculo del intervalo de esfuerzos.3.1.1. no siendo aplicable a sistemas bajo condiciones cíclicas severas. o Cuando los sisitemas son de dimensión uniforme y no tienen más de dos puntos de fijación.4. No es seguro que las reacciones en los extremos sean aceptablemente bajas. precautoriamente. el sistema debe tratarse como un todo. en configuraciones. 14.2. que sean adecuados para cada caso específico. (c) Entre los métodos de análisis aceptables. En los siguientes casos. deberá ser analizado por métodos de análisis simplificados.1 Análisis formal no requerido. Deberá reconocerse la importancia de todas las partes de la línea y las restricciones introducidas con el propósito de reducir momentos y fuerzas en el equipo o pequeñas ramificaciones. (b) Los métodos de aproximación o simplificación sólo pueden ser aplicados en el intervalo de configuraciones para las que se ha demostrado su adaptabilidad. 14.2. determinado por las condiciones de operación y fuera de servicio definidos por el párrafo 14.4.3 para el sistema Inglés.2. Se debe tener en cuenta la flexibilidad extra de ese componente.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1). además de caer dentro de los límites de la siguiente ecuación empírica: (a) Cualquier sistema que no cumpla con el criterio del párrafo 14. K1 = 208. constituyen la mayor parte del desplazamiento total. que no será mayor que el intervalo de esfuerzos permisibles SA del parráfo 10.1. y 0. no es necesario realizar un análisis formal de la flexibilidad del sistema: (a) Cuando se trate de instalaciones las cuales sean duplicados o reemplazos que se encuentran operando bien o tienen sustituciones poco significativas de sistemas que cuentan con una historia de servicio satisfactoria.4.2.1.1. (b) Cuando los sistemas pueden ser juzgados rápidamente con una adecuada comparación con sistemas ya avalados. Y = Resultante de deformaciones de desplazamiento total. como se enfatizó en el párrafo 14.5(d). o donde los desplazamientos extraños (no en dirección de la conexión con puntos de anclaje).3 Requerimientos básicas.3.5) o en cabezales casi rectos en forma de “peine” o tubos de diámetros mayores de pared delgada (i 5).0371. y suposiciones D ⋅Y ≤ K1 (L − U ) 2 (16)* donde: D = Diámetro nominal del tubo en mm (pulgadas).2 Requerimientos de análisis formal. con piernas desiguales (L/U 2. (a) Los esfuerzos flexionantes y torsionantes se calcularán utilizando el módulo de elasticidad del sistema ya instalado Ea y en combinación con la ecuación (17). * En todos los casos deben seguirse las consideraciones estándar especificadas en el subinciso 14.1. que deben ser absorbidos por el sistema en mm (pulgadas) U = Distancia recta entre anclajes en m (pies) L = Longitud desarrollada entre anclajes en m (pies). Precaución: No puede ofrecerse una prueba general de que esta fórmula rinda resultados exactos o consistentemente conservadores. Es necesario considerar todos los desplazamientos. momentos y esfuerzos causados por las deformaciones por desplazamiento (véase el párrafo 14. se cuentan los métodos analíticos y gráficos. aproximados o generales.4.3.4 Esfuerzos de flexibilidad.01: 2000 UNT 14.1.3. Para el cálculo de flexibilidad de un sistema de tubería entre puntos de anclaje. los cuales proporcionan una evaluación de las fuerzas.4. 57/202 . debiendo usarse. (d) Los métodos de análisis general deberán tomar en cuanta los factores de intensificación de esfuerzo para cualquier componente diferente de la tubería recta. aún cuando un sistema de tubería falle.3 para el SI. dentro de las limitaciones de la ecuación (16) . ni restricciones intermedias. tales como giros en “U”.1.1.1. así como las restricciones introducidas por la fricción de soportes.1. 14.1.1. determinando el intervalo de esfuerzo de desplazamiento calculado SE.1. dentro del intervalo de temperaturas. io =Factor de intensificación de esfuerzos fuera del plano. St = Esfuerzos de torsión. considerando los momentos tal y como se muestran en la figura 7. =Mt / 2Z Mt =Momento de torsión.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. (c) Los esfuerzos resultantes de doblado Sb para conexiones en ramificación que se deben utilizar en la ecuación (17) se calcularán de acuerdo con las ecuaciones (19) y (20). TS =Espesor de pared efectivo del ramal [el menor entre Th y ( io ) (Tb )].3.4. y en la que el número de ciclos N sea mayor de 7000. Para el cabezal (piernas 1 y 2).5 Aseguramiento de calidad de la unión por soldadura requerida.2.0371. Z = Módulo de sección de la tubería. Mt = Momento flexionante en el plano.1. que se utilizarán en la ecuación (17) para codos y giros a gajos. ii =Factor de intensificación de esfuerzos en el planos. en la que alguna unión SE exceda el valor 0. io =Factor de intensificación de esfuerzos fuera del plano (Véase el apéndice 5). deberán basarse en el intervalo de reacción R en condiciones extremas de 58/202 . Sb = (ii M 0 ) 2 + (i o M O ) 2 Z ( 19 ) Las fuerzas y momentos de reacción que vayan a emplearse en el diseño de restricciones y soportes y para evaluar efectos que producen los desplazamientos de la tubería en equipos conectados.8SA (como se define en el párrafo 10.01: 2000 UNT S E = S b2 + S t2 donde: ( 17 ) Para ramal (pierna 3).3. Mo = Momento flexionante fuera del plano. será examinada de acuerdo con los requerimientos para servicio cíclico severo de acuerdo con el párrafo 17. Z =Modulo de sección de la tubería. Tb =Espesor de la tubería que se une al ramal. ii =Factor de intensificación de esfuerzos en el plano (Véase el apéndice 5). considerando los momentos tal y como se muestran en la figura 8. (b) Los esfuerzos de flexión resultantes Sb. se calcularán de acuerdo con la ecuación (18).5 Reacciones.5).4. Para cualquier porción de un sistema de tubería. Ze =Módulo de sección efectiva para ramal o tee. 14. Z e = πr22 TS (21) r2=Radio medio de la sección transversal del ramal. 14. exclusivo de elementos de refuerzo. Sb =Esfuerzo resultante de flexión.2. Sb = donde: (ii M I ) 2 + (i o M O ) 2 Z Th =Espesor de la tubería que se une a la sección ( 18 ) directa de la tee o cabezal.1.2. Sb = (ii M 0 ) 2 + (i o M O ) 2 Ze ( 20 ) Sb =Esfuerzo resultante de flexión. Sb =Esfuerzo resultante de flexión. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. donde la nomenclatura es la misma que en el punto anterior (a) y Cuando se tienen sistemas de doble anclaje sin restricciones intermedias.1(b).15K (70ºF) Em= Módulo de elasticidad a la temperatura máxima o mínima del metal.5 ( d ). los valores instantáneos máximos tanto de fuerzas.2. considerando el intervalo definido en la párrafo 14.3.01: 2000 UNT desplazamiento. cualquiera que produzca la mayor reacción. R= Intervalo de las fuerzas o momentos de reacción (derivados del análisis de flexibilidad) correspondientes al intervalo de esfuerzodesplazamiento total. empléese un valor cero).5.2.5. estimados a la temperatura de instalación.4). naturaleza y extensión de las tensiones locales y su efecto en la distribución de esfuerzos en las reacciones.1. extremas de C1 = Factor de autoajuste o relajación (En caso de que C1 sea negativo.1 (b).2.1.3 Cálculo de movimientos. La temperatura a considerar en este cálculo es la temperatura máxima o mínima del metal definida en la párrafo 14. como de momentos de reacción se podrán estimar a partir de las ecuaciones (22) y (23).3. máximas en sistemas Las ecuaciones (22) y (23) no son aplicables para sistemas con anclaje múltiple y doble anclaje con restricciones intermedias. máximas en sistemas Rm = Fuerza o momento instantáneos de reacción máximos. En los casos donde el movimiento de un pequeño ramal de tubería unido a una tubería rígida en operación sean calculados por separado. Sh =Véase el párrafo 10. R m = R(1 − donde: 2C E m ) 3 Ea ( 22 ) C =Factor de predeformación en frío que varía desde cero. 14. y basados en Ea. condiciones originales Ra: la (b) Para temperatura para este cálculo. al hacer esas evaluaciones.1.2 Reacciones complejos. Ea= Módulo de elasticidad a la temperatura de 252.1. estimados a la temperaturas máxima o mímima de diseño.3. al igual que el intervalo de reacción. aun cuando se tomen precauciones extremas). y utilizando Ea.3. El diseñador considerará valores instantáneos máximos de las fuerzas y momentos en su condición tanto original como extrema de desplazamiento (véase el párrafo 14. el movimiento lineal y angular del punto de unión 59/202 . Cada caso específico debe estudiarse para estimar la ubicación. Rm. El cálculo de desplazamientos y rotaciones en ubicaciones especificas puede ser requerido cuando estén involucrados problemas de espacio.1. es la esperada cuando se arme la tubería. C1 = 1 − S h Ea S E Em (23) (a) Para condiciones desplazamiento.0 para un sistema con predeformación al 100 %. hasta 1. Ra =Fuerza o momento de reacción instantáneos. para desplazamiento sin predeformación. SE =Intervalo de desplazamiento de esfuerzo calculado (Véase el párrafo 14.1.5. 14.0371.3).1. (El factor 2/3 se basa en la experimentación e indica que la predeformación no será segura por completo. 14.1 Reacciones simples. Ra = CR o Ra = C1 R cualquiera que sea mayor. 0371. 60/202 .1. y deformación de desplazamientos (véase el párrafo 14. juntas giratorias.1.2.2(b)].1).1. para que los desplazamientos producidos principalmente por deformación flexionante o torsionantes estén dentro de los límites prescritos.1. Cuando se utilicen juntas de expansión u otro tipo similar de dispositivos. (7) Tubería accidentalmente fuera de soporte. Cuando el sistema carezca de cambios de dirección o cuando está desbalanceado.2 14. El diseñador deberá agregar flexibilidad al sistema mediante la utilización de uno o más de los siguientes medios: giros. (3) Torques y momentos excesivos en los equipos conectados (tales como bombas y turbinas).5. bayonetas.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. sujeciones u otros medios de fijación necesarios para resistir las fuerzas en los extremos producidas por fluidos presurizados.2.4 Medios para flexibilidad. 14. vibración.2. sismos. viento. (10) Calor excesivo debido a una exposición prolongada de los elementos de soportería a temperaturas extremas fuera de sus limites de diseño. resistencia por fricción al movimiento y por otras causas. se precisa no incluir el peso debido al líquido. (5) Resonancia por imposición o inducción de vibración del fluido.1. golpes de ariete. En general. La cantidad de tracción axial o deformación de compresión (las cuales producen las mayores reacciones) normalmente son pequeñas. (2) Fugas en las juntas. siempre y cuando el diseñador haya tomado precauciones específicas para evitar la entrada de líquido en la tubería. juntas de expansión tipo fuelle o deslizables.01: 2000 UNT debe ser calculado mediante el análisis apropiado del ramal. rotacional o axial. (9) Excesiva distorsión o deflexión de la tubería sometida a termofluencia bajo condiciones de ciclos térmicos repetitivos. codos dobles.2. incluyen tanto las cargas debidas al peso del sistema de tuberías. como las cargas introducidas por la presión de servicio y temperatura.2. Estas cargas.2. (8) Excesiva deflexión en tubería que requiere contar con una pendiente adecuada para drenaje. (4) Esfuerzos excesivos en los elementos de soportería (o sobredeformación).1 Objetivos. 14. El arreglo y diseño de las tuberías y sus elementos de soporte deberán efectuarse con la debida consideración.1 Soportes para tuberías. Para efectuar los cálculos de peso en las tuberías que contienen gas o vapor. a fin de evitar los siguiente: (1) Esfuerzos que excedan lo permitido en esta especificación. la ubicación y el diseño de los elementos de soporte puede basarse en cálculos El diseño de las estructuras de soportería (no amparado en esta especificación) y de los elementos de soportería. 14. 14. Deberán suministrarse anclajes. Generalidades. definidas en el capítulo 9. deberá considerarse la tenacidad de la junta o dispositivo en el análisis de flexibilidad de la junta. se encontrarán grandes reacciones o sobreesfuerzos perjudiciales.2 Análisis. y la tubería no este sometida a prueba hidrostática en la construcción inicial o en inspecciones posteriores. u otros dispositivos que permitan el movimiento angular. (6) Interferencia excesiva por expansión o contracción térmica en la tubería que de otra forma sea adecuadamente flexible. incrementar la El arreglo de tuberías debe proporcionar flexibilidad inherente por cambios de dirección. deberá efectuarse en base a todas las cargas actuantes concurrentemente transmitidas hacia dichos soportes. tubería corrugada. [véase el párrafo 14. 2.0371. arreglo y colocación deberá asegurar que los movimientos de las juntas de expansión ocurran en la dirección para la cual la junta fue diseñada. 14. momentos y reacciones determinadas. Si el acero es trabajado en frío a un radio a partir de la línea de centro menor a dos veces su espesor. abrazaderas. cuando los elementos de soportería estén apropiamente diseñados. 14. la resistencia y la durabilidad.15K a 616. (e) Los accesorios soldados o ensamblados a la tubería deberán ser de material compatible con la tubería y el servicio.5 Cuerdas. (Materiales intermedios compatibles de especificación conocida pueden soldarse directamente a tales componentes). cuando un análisis más refinado sea requerido y se haya efectuado un análisis.1 excepto cuando otro tipo de cuerdas sean requeridas para cargas pesadas.3.2.3. no necesitan ser aplicados a los esfuerzos permisibles en componentes de tubería soldables los cuales vayan a ser utilizados como elementos de soportería. al menos que vaya asegurado por otros medios. Los esfuerzos permisibles básicos en tensión y compresión no deberán exceder 82 Mpa (12ksi) y la temperatura deberá estar dentro del intervalo de 244.1. ménsulas y resortes giratorios. véase el párrafo 10. 14.2. los factores de junta longitudinal Ej.2.3 Esfuerzos en soportes de tubería. El hierro dúctil y el hierro maleable puede ser utilizados en tubería. y grapas de vigas.1. los esfuerzos.3.15K (-20°F a 650°F). Sin embargo.2. (c) Las anclas para juntas de expansión como tubos corrugados.1(b). y otros elementos de soportería sometidos principalmente a cargas de compresión. 14. Para valores de esfuerzo cortante y de apoyo. Los esfuerzos permisibles para los materiales utilizados en los elementos de soportería.1.2 Soportes fijos. en el cual se incluiya la tenacidad de soportería. 14.1 Anclas y guías (a) Los elementos de soportería utilizados como anclas deberán ser diseñados para mantener fija una posición. deberán ajustarse a lo indicado en el párrafo 10. en forma de omega o de tipo disco o deslizables. bases para anclajes. considerando la temperatura. deben proveerse restricciones (anclas o guías) donde sea necesario.1. (a) Los soportes y restricciones permanentes deberán ser de material adecuado para las condiciones de servicio. (d) Madera u otros materiales pueden ser utilizados en elementos de soportería.2. Sin embargo. bridas de suspensión. excepto los resortes. Para otros requerimientos.2.2.01: 2000 UNT simples y criterios de ingeniería. Además de las fuerzas y momentos térmicos. El diseño. (b) El hierro colado y el hierro maleable pueden ser utilizados para rodillos. Cualquier ajuste roscado deberá ser provisto con contratuercas. (c) Aceros de especificación desconocida puede utilizarse en elementos de soportería que no vayan soldados directamente a componente de tubería de presión. véase el párrafo 14. este deberá recocerse o normalizarse después del proceso de conformación.4 Materiales. El hierro colado no es recomendable si la tubería puede estar sometida a cargas de impacto como resultado de pulsaciones o vibraciones. Las cuerdas para tornillos deberán apegarse al ANSI B1. se deben diseñar para resistir la sumatoria de fuerzas a la presión y temperatura 61/202 . (b) Con el fin de proteger el equipo terminal u otras secciones más débiles del sistema. bases para rodillos.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.2. a fin de controlar el movimiento o para dirigir las expansiones hacia las porciones del sistema diseñadas para absorberlas. por medio de eso deberá ser utilizado en el diseño de elementos de soporte. Los torniquetes y tuercas de ajuste deberán tener la longitud completa de cuerda interna.2. al diseñar los elementos de soportería deben considerarse los efectos de la fricción en otros soportes del sistema. (a) Los resortes de soporte deben diseñarse para ejercer una fuerza de soporte. se debe tener en cuenta la recomendación de fabrica y si no se dispone de ella. esfuerzos de flexión localizados. cables. 14. correas. suspensores. Es importante que los aditamentos sean diseñados para minimizar concentración de esfuerzos.2 Soportes inextensibles distintos de anclas y guías. o gradientes térmicos dañinos a la pared de la tubería. Se recomienda que todos los suspensores sean suministrados con indicadores de posición.2. (c) Deben proveerse los medios para prevenir sobreesfuerzos en resortes de suspensión debido a deflexiones excesivas. Los cilindros hidráulicos pueden ser utilizados como soportes de fuerza constante. (a) Los elementos de soportería deben diseñarse para permitir el movimiento libre de la tubería ocasionado por expansión y contracción térmicas. Estos deberán proporcionarse para todos los requerimientos de carga. Las fuerzas requeridas para vencer la fricción estática ocasionada por expansión o contracción del tubo. Para juntas corrugadas. igual a la carga determinada por el cálculo de peso balanceado. Las dimensiones del soporte deberán proveer los movimientos previstos de la tubería soportada. cadenas y otros accesorios. Las fuerzas son las siguientes: (1) Empuje por presión. 14. Los soportes corredizos (o zapatas) y las ménsulas deberán diseñarse para resistir las fuerzas debidas a la fricción en adición a las cargas impuestas por el apoyo.3 Soportes elásticos. Es el producto del área efectiva de empuje por la presión máxima a que la junta esta sujeta durante la operación normal. la carga deberá basarse en el área de raíz de las cuerdas. Los aditamentos internos y externos para tubería deben diseñarse para que estos no causen aplastamiento indebido de la tubería. 14.2. en su soporte. rodamientos. (b) Los resortes de suspensión proporcionan una fuerza de soporte constante en todo el intervalo de recorrido. 14.2.4 Soportes de contrapeso.2.2.2.2.2. 14. se hará el cálculo del área efectiva usando el diámetro interior máximo de los fuelles de la junta de expansión. a las cuales vaya a usarse la junta. en caso de falla hidráulica. 62/202 . en forma de omega o disco.0371. debiendo contar con medios adecuados para evitar la mala alineación. Las cargas deben protegerse con dispositivos de seguridad y topes. Para un aseguramiento de carga en partes roscadas.2.3 Aditamentos estructurales. (c) Soportes corredizos. Los suspensores de este tipo deben ser seleccionados para que el intervalo de recorrido exceda los movimientos previstos.2. balancines u otro tipo de dispositivos utilizados para unir las cargas de contrapeso a las tuberías deberán cumplir con lo indicado en el párrafo 14. La longitud considerada del tubo. en condiciones de construcción y de operación.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. el área efectiva de empuje debe calcularse usando el diámetro exterior de la tubería.5 Soportes hidráulicos. Los contrapesos deben ser seguros. (b) Los colgantes incluyen tubería y grapas de viga. abrazaderas. (2) La requerida para comprimir o expandir la junta en una cantidad igual al movimiento de expansión calculado. Las cadenas.01: 2000 UNT máxima. Los contrapesos deben ser suministrados con topes para limitar el recorrido.2. e impedir que se suelte la carga en forma accidental. El uso de este tipo de resortes es ventajoso en localizaciones sujetas a movimientos significativos con cambios térmicos. Para juntas deslizantes.2. en el punto de unión con la tubería. particularmente en servicios cíclicos. debe ser localizada entre el ancla y la junta de expansión. el pandeo o para evitar cargas excéntricas.2. 1 Aditamentos integrales. placas. 63/202 .01: 2000 UNT 14. pudiendo colocarse bajo las bridas o accesorios. Los accesorios integrales incluyen tapones. silletas.2. 14.4(e) para requerimientos de material]. 15. 15.2. soldadura y el tratamiento térmico deberá efectuarse de acuerdo a lo indicado en el capítulo 16.0371. para evitar deslizamientos. En caso de usar una abrazadera para soportar el peso de una tubería en posición vertical. Debe tenerse especial consideración en la concentración de esfuerzos inducidos por los componentes de tubería soldados a los accesorios integrales.2. se recomienda soldar grapas. estructurales no 15. Los aditamentos no integrales.2 Requerimientos. eslingas.2. orejeras. estás deben ser tratadas como variaciones ocasionales de acuerdo a lo indicado en la inciso 10.4). La carga de las tuberías y los elementos de soportería (incluyendo restricciones y los contraventeos) deberá ser transmitida adecuadamente a un recipiente a presión.1. en los que la reacción entre la tubería y el aditamento sea por contacto.3. (d) Si es necesario drenar o purgar la tubería de instrumentos que contenga fluidos tóxicos o inflamables. estribos. cunas.4 Conexiones estructurales.1. Tubería de instrumentos. El precalentamiento.2. dentro del alcance de esta especificación incluye a toda la tubería y accesorios utilizados para conectar instrumentos a otras tuberías o a equipos. La tubería de instrumentos. Si durante el purgado de la tubería se experimentan condiciones más severas.2 Aditamentos integrales. y grapas de ángulo.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. coladas o soldadas a la tubería. estructura de soporte. soleras y horquillas. cimentación o a otra tubería capaz de apoyar la carga sin efectos negativos.3. construcción. 15.2. (c) La tubería de instrumentos que contenga fluidos normalmente estáticos y sujetos a congelamiento se deberán calentar mediante venas de vapor o deberán protegerse mediante algún método de calentamiento y aislamiento.1 Generalidades. plataforma.2. zapatas.2. La tubería de instrumentos deberá cumplir los requerimientos aplicables de esta especificación. muñones o aletas a la tubería. incluyen abrazaderas. 14.1. El material de los aditamentos integrales unidos por soldadura deberá ser de buena calidad soldable.1. No incluye los instrumentos o los sistemas de tubo flexible permanentemente sellados con fluido de trabajo suministrados con instrumentos con dispositivos sensibles a temperatura o presión. así como las tuberías de control utilizadas para conectar aparatos de control operados con aire o hidráulicamente. (b) Se debe tener en consideración la resistencia mecánica (incluyendo la fatiga) de conexiones pequeñas de instrumentos a tubería o a los aparatos (véase el párrafo 10. además de lo siguiente: (a) La presión y temperatura de diseño para tubería de instrumentos deberá determinarse de acuerdo al inciso 10. [Véase el párrafo 14.1 Sistemas específicos de tuberías. deben aplicarse medidas especiales para asegurar su eliminación. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT 15.2 Sistemas de relevo de presión. 15.2.2 Tubería de descarga para relevo de presión. Los sistemas para relevar presión dentro del alcance de esta especificación, deberán ajustarse a los siguientes requerimientos. Véase también el subinciso 14.1.6 del apéndice 6. 15.2.1 Válvulas de bloqueo para los dispositivos de seguridad de relevo a presión. Si una o mas válvulas de bloqueo están instaladas entre la tubería que esta siendo protegida y su equipo o equipos de protección, o entre el equipo o equipos de protección y el punto de descarga, ellas deberán cumplir con los requerimientos de (a) y (b) o (c). (a) Puede instalarse una válvula de bloqueo, de paso completo en el lado de entrada de un dispositivo de seguridad, así como en la descarga, siempre y cuando ésta se conecte a un cabezal común a otras líneas de descarga de otros dispositivos de seguridad. Las válvulas de bloqueo de paso reducido, se pueden usar, tanto en el lado de la entrada como en el de la descarga de un dispositivo de seguridad, como en el caso anterior, siempre que las válvulas de bloqueo sean de un tipo y diámetro, que asegure que el incremento en la caída de presión, no reduzca la capacidad de relevo en más de la establecida, ni que tenga efectos adversos en la operación del propio dispositivo de seguridad. (b) Pueden usarse válvulas de bloqueo en tubería relevadora de presión, siempre y cuando estén positivamente construidas o controladas, de modo que el cierre del máximo número de bloqueos al mismo tiempo, no reduzca la capacidad relevadora de presión suministrada por los dispositivos de relevo, abajo de la capacidad requerida del mismo. (d) Como una alternativa al inciso (b) anterior, las válvulas de bloqueo deberán estar construidas de manera que puedan cerrar o sellar tanto en posición abierta como cerrada. Ver el subinciso 14.1.6.del apéndice 7, Las líneas de descarga para dispositivos de seguridad de relevo de presión, de acuerdo con el alcance de esta especificación, se deben diseñar para facilitar el drenaje. Cuando se descargue directamente a la atmósfera, los fluidos no deben chocar contra otras tuberías o equipos y se deben dirigir lejos de las plataformas y otras áreas usadas por el personal. Deben considerarse las reacciones sobre el sistema de tubería, debidas al funcionamiento de los dispositivos de seguridad, debiendo suministrar adecuada resistencia para soportar estas reacciones. 15.2.2.3 Dispositivos de seguridad de relevo de presión. (a) Los dispositivos de relevo de presión requeridos por el párrafo 10.1.2.2(a) deberán cumplir con el Código ASME BPV, Sección VIII, División 1 UG-125(c), UG-126 al UG-128 y UG132 al UG-136, excluyendo al UG-135(e) y UG11 y 136(c). Los términos “presión de diseño” “sistema de tubería” deberán ser sustituidos por “presión de trabajo máxima permisible” y “recipiente” respectivamente, en estos párrafos. La capacidad de relevo requerida por cualquier dispositivo de relevo de presión deberá tomar en cuenta todos los sistemas de tubería que protejan. (b) La presión fija de relevo deberá cumplir con la Sección VIII, División 1 del Código ASME BPV, con las excepciones establecidas en las alternativas (1) y (2) siguientes: (1) Con la aprobación del cliente, la presión fija puede exceder los limites de la Sección VIII, División 1 del Código ASME BPV, siempre que el limite de la presión de relevo máximo establecido en el inciso (c) siguiente no sea rebasado. (2) Para un equipo de relevo de expansión térmica de liquido, que protege solo una porción bloqueada del sistema de tubería, la presión fija no debe exceder la menor de la presión de prueba del sistema y 120% de la presión de diseño. (c) La presión de relevo máximo deberá estar de acuerdo con la Sección VIII, División 1 del Código ASME BPV, con excepción de las 13 12 64/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT tolerancias permitidas por el párrafo 9.2.2.4(f), siempre que todos los demás requerimientos del párrafo 10.2.2.4 sean satisfechos. Notas La presión de diseño para el relevo de la misma, es la presión de diseño máxima permitida, considerando todos los componentes en el sistema de tubería. 12 La presión fija es la presión en la cual el equipo empieza a relevar, por ejemplo, la presión de ascenso de una válvula de relevo actuada con resorte, presión de rompimiento de un disco de ruptura, la presión de ruptura de un dispositivo con mecanismo de perno de ruptura. 13 La presión de relevo máxima es la presión máxima del sistema durante un evento de relevado de presión. 11 16.2.2 Calificaciones de la soldadura. 16.2.2.1 Requerimientos de calificación. (a) Las calificaciones de los procedimientos de soldadura a ser usados, así como los procedimientos del desempeño de soldadores y operadores de soldadoras depende estar conforme a los requerimientos del Código ASME BPV, de sección IX excepto que cuando se modifiquen en el esta especificación. (b) Donde el metal base no sea resistente para ser doblado los 180 grados requerido por la sección IX, un espécimen calificado del soldado es requerido para ser sometidos el mismo número de grados de doblado que el metal base con una tolerancia de ± 5 grados. (c) Los requerimientos para el precalentamiento en el inciso 16.3 y para el tratamiento térmico en el inciso 16.4 así como los requerimientos en la ingeniería de diseño se deberán aplicar en los procedimientos de calificación de soldadura. (d) Donde la pruebas de impacto sean requeridas por esta especificación o por el diseño de ingeniería, estos requerimientos se deberán incluir en la calificación del procedimientos de soldadura. (e) Si los insertos consumibles [figura 9, esquemas (d), (e),(f) o (g), sus equivalentes maquinados integralmente o anillos de respaldo sean usados, su confiabilidad debe ser demostrada por la calificación de procedimiento, excepto cuando un procedimientos calificado sin el uso de un anillo de respaldo sea también calificado para el uso con anillo de respaldo en una junta con soldadura sencilla a tope. (e) Para reducir el número de calificaciones de procedimientos de soldadura requeridas, los números y los números de grupo son clasificados para agrupar metales generalmente basados en composición química, soldabilidad y propiedades mecánicas, en la medida que sea practicable. Los números P aparecen en una columna separada en la tabla 16 para la mayoría de los metales. 16. 16.1 Fabricación, ensamble y erección. Generalidades Los materiales para tubería metálicas y componentes son preparados para ensamble y erección por uno o más de los procesos de fabricación cubiertos por los incisos 16.2, 16.3, 16.4 y 16.6 cuando un de estos procesos es usado en ensamble o erección, los requerimientos que son los mismos que para la fabricación. 16 .2 Soldadura. Las soldaduras deberán estar conforme a los subincisos 16.2.1 al 16.2.6 de acuerdo con los requerimientos aplicables del subinciso 13.2.2. 16.2.1 Responsabilidad de la soldadura . Cada constructor es responsable de las soldadura hecha por el personal de su organización y, exceptuando lo establecido en los párrafos 16.2.2.2 y 16.2.2.3, debiendo realizar las pruebas requeridas para calificar los procedimientos de soldadura y para calificar o si es necesario recalificar a los soldadores y operadores de soldadoras. 65/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT 16.2.2.2 Calificación de procedimientos por otros. Cada constructor es responsable de calificar cualquier procedimiento de soldadura que el personal de su organización usará. Sujeto a la aprobación especifica del inspector, los procedimientos de soldadura calificados por otros pueden ser usados siempre y cuando las siguientes condiciones se cumplan: (a) se deberá de satisfacer al inspector en: (1) que la especificación de procedimiento de soldadura haya sido preparada, calificada y ejecutada por un responsable, organización reconocida con experiencia en el campo de soldaduras; y (2) que el constructor no haya hecho ningún cambio en el procedimiento de soldadura. (b) El número P del material base sea 1, 3, 4 grado no. 1 (1¼Cr max.), u 8; y la prueba de impacto no sea requerida. (c) Los metales base a ser unidos sean del mismo número P, excepto que los números de 1,3 y 4 grado no. 1 puedan ser soldados entre sí, como lo permite la sección IX. (d) El material a ser soldado no sea mayor a 19 mm (3/4 in) de espesor. El tratamiento térmico no deberá ser requerido. (e) La presión de diseño nos debe exceder los rangos de operación del ASME B16.5, clase 300 para el material a la temperatura de diseño; y la temperatura de diseño esté en el rango de 244.15K a 672.15K (-20°F a 750°F) inclusive. (f) Las procesos de soldadura sean SMAW o GTAW o una combinación de ellas. (g) Los electrodos de soldadura para el proceso SMAW sean seleccionados de las siguientes clasificaciones: AWS A5.1 E6010 E6010 E7015 E7016 E7018 AWS A5.4 E308-15, -16 E308L-15, -16 E309-15, -16 E310-15, -16 E-16-8-2-15, -16 E316-15, -16 E316L-15, -16 E347-15, -16 AWS A5.5 E7010-A1 E7018-A1 E8016-B1 E8018-B1 E8015-B2L E8016-B2 E8018-B2 E8018-B2L (h) Por medio de firma, el contratista acepta las responsabilidad tanto del WPS como del registro de la calificación del procedimiento ( PQR). (i) El contratista tendrá empleado por lo menos un soldador o un operador de soldadora empleado normalmente y en cuyo empleo hayan satisfactoriamente acreditado la prueba de calificación de desempeño usando el procedimiento y el material con número P especificado en el WPS. La prueba del desempeño del doblez requeridas por la sección IX, QW-302 deberá ser usado para este propósito. La calificación por medio de radiografiado no es aceptable. 16.2.2.3 Calificación del desempeño por otros. Para evitar duplicación de esfuerzos, un contratista puede aceptar una calificación de desempeño hecha por otro contratista, siempre que el inspector lo apruebe específicamente. La aceptación está limitada a la calificación de tubería que use el mismo procedimiento o equivalente en donde las variables esenciales estén dentro de los límites establecidos en la sección IX del Código ASME BPV. El contratista deberá obtener una copia de los registros de prueba de calificaciones del desempeño del contratista anterior, que muestre el nombre del contratista, nombre del soldador u operador de soldadora, identificación del procedimiento, fecha de la calificación exitosa y la fecha en que el último individuo usó el procedimiento en tubería a presión. 16.2.2.4 Registros de calificación. 66/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT El contratista deberá mantener un registro autocertificado, disponible para el cliente y el inspector, de los procedimientos usados y los soldadores y operadores de soldadora, mostrando la fecha y resultados de las calificaciones del desempeño y del procedimiento y el símbolo de identificación asignado para cada soldador y operador de soldadora. 16.2.3 Materiales para soldar. Los insertos consumibles pueden ser usados, siempre y cuando sean de la misma composición nominal que el metal de relleno, que no cause un detrimento en la aleación de metal soldado y que el procedimiento de soldadura, que indique su uso, sea calificado como lo establece el subinciso 16.2.2 Algunos tipos comúnmente usados se muestran en la figura 9. 16.2.4 Preparación de la soldadura. 16.2.3.1 Material de relleno. El material de relleno deberá estar conforme a los requerimientos de la sección IX del Código ASME BPV. Un material de relleno aun no incorporado en la sección IX puede ser usado con la aprobación del cliente si una prueba de calificación del procedimiento es realizada exitosamente antes. 16.2.3.2 Material para anillos de respaldo. 16.2.4.1 Limpieza. Tanto las superficies internas como externa, que serán soldadas o cortadas por calor, deben estar limpias y libres de pintura, aceite, escamas, y otros materiales que perjudiquen tanto al material base como a la soldadura cuando el calor sea aplicado. 16.2.4.2 Preparación de los extremos. (a) Generalidades. Cuando los anillos de respaldo son usados, deben de cumplir con lo siguiente: (a) Anillos de respaldo de metales ferrosos. Estos deben ser de calidad para soldar. El contenido de azufre no deberá exceder 0.05%. (b) Si dos superficies a tope serán soldados a un tercer miembro usado como un anillo de respaldo, y uno o dos de los tres miembros son ferríticos y el otro miembro o miembros son austeníticos, el uso satisfactorio de tales materiales deberá ser demostrado por el procedimiento de soldadura calificado como lo establece el subinciso 16.2.2. Los anillos de respaldo pueden ser del tipo de maquinado continuo o de bandas traslapadas. Algunos tipos son mostrados en la figura 9. (c) Anillos de respaldo no metálicos y no ferrosos. Los anillos de respaldo del materiales no metálicos o no ferrosos pueden ser usados, siempre y cuando el diseñador apruebe su uso y el procedimiento de soldadura, que indique su uso, sea calificado como lo establece el subinciso 16.2.2. 16.2.3.3 Insertos consumibles. (1) La preparación de los extremos es aceptable sólo si la superficie está razonablemente lisa, y la escoria del corte con oxígeno o con arco es eliminada de la superficie del corte térmico. La decoloración permanente en una superficie cortada por calor no es considerada como oxidación perjudicial. (2) La preparación de los extremos para soldaduras de ranura especificadas en ASME B16.25, o cualquier otro que cumpla con el WPS, es aceptable. [Por conveniencia, los ángulos básicos de los biseles de ASME B16. 25 y algunos ángulos adicionales para bisele tipo J son mostrados en la figura 10, esquemas (a) y (b)] (a) Soldaduras circunferenciales. (1) Si los extremos de los componentes son recortados como se muestran en la figura 9, esquemas (a) o (b), para colocar anillos de respaldo o insertos consumibles, o como se muestran en la figura 11, esquemas (a) o (b), para corregir desalineamientos internos, tales biseles no deben de reducir el espesor de pared final por debajo del espesor de pared mínimo requerido tm . 67/202 incluyendo la adición del metal de soldadura para alineamiento [párrafos 16. el metal de la soldadura puede ser depositado en el interior o exterior del componente para permitir el alineamiento o el maquinado que asegure un asiento satisfactorio de los anillos o de los insertos.5 Requerimientos de soldadura.2. (c) Soldaduras de conexión a ramal.0371.3 (c) (3)]. (1) las superficies internas del componente en los extremos a ser soldados deberán estar alineados dentro no de los límites dimensionales establecidos en WPS y el diseño de ingeniería. (d) Espaciamiento. (b) A cada soldador calificado y a cada operador se le deberá asignar un símbolo de identificación. 16. (3) La abertura en el cabeza para conexiones a ramal no deberá desviarse del contorno requerido más allá de la dimensión m en la figura 12. (4) Donde sea necesario. El alineamiento de las soldaduras de ranura longitudinales (no hechas de acuerdo con un estándar listado en la tabla 16 o la tabla 5) Deberá estar conforme a los requerimientos del párrafo 16. En ningún caso las desviaciones de la forma de la abertura causarán que los límites de la tolerancia del espaciamiento en la raíz establecidos en el WPS sean excedidos. (b) Soldaduras longitudinales.2. (c) Los puntos de soldadura en el fondeo de la junta deben hacerse con metal de aporte equivalente al del paso de fondeo y debe difundirse con este.25. deberán estar conformadas para que la soldaduras tope cumplan con los requerimientos WPS [ver figura 12.2. 16. (2) Las conexiones al ramal que sean insertadas a través de una abertura en el cabezal serán insertadas por lo menos hasta la superficie interna del cabezal. La separación en la raíz de la junta deberá estar dentro de los límites de tolerancia del WPS.2. los registros apropiados deben ser elaborados. En lugar del marcado de soldadura. esquemas (a) y (b)]. deberá estar conforme al párrafo 16. cada soldadura que vaya a ser sometida a presión o su área adyacente.2. 68/202 . se unan componentes de espesores de pared diferentes y uno sea 1 1/2 veces mayor que el otro. A menos que se especifique en la ingeniería de diseño de una manera diferente.1 Generalidades.4.3(a).2 (b) (4) y 16. establecidos en ASME B16. esquema (c)]. deberán ser hechas de acuerdo con un procedimiento calificado y por soldadores u operadores de soldadora calificados.2.4. (3) Es permitido igualar los extremos de tubo al mismo diámetro nominal para mejorar el alineamiento si los requerimientos de espesor de pared se mantienen.01: 2000 UNT (2) El extremo del componente puede maquinarse para permitir alojar completamente el anillo de respaldo.2. (2) Si la superficies externas de los componentes no están alineadas. 16. El material de la soldadura puede ser adicionado o acabado para cumplir con los requerimientos. exceptuando aquellos que por sufrir alguna fractura deban eliminarse al igual que los puntos de punteo.4.3 Alineamiento (a) Soldaduras circunferenciales. debe ser marcada con el símbolo de identificación del soldador un operador de soldadora. la soldadura debe ser "achaflanada" entre ellas. (5) Cuando.4.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.5. El punteo debe ser hecho por un soldador u operador de soldadora calificado. de otra manera.2. (1) Las conexiones a ramal que se conecten a la superficie del cabezal. la preparación de los extremos y su geometría deberá estar de acuerdo con diseños aceptables para espesores de pared diferentes.4. Los rebordes (encima de la soldadura) deben ser removidos. en todos sus puntos [ver figura 12. (a) Las soldadura.3 (c) (1). por medio de soldaduras circunferenciales. tomando en cuenta que el espesor neto restante no sea inferior al espesor de pared mínimo requerido. Las soldaduras de filete (incluidas las soldadura de insertos soldable) pueden cambiar de convexa a cóncava. y (5).01: 2000 UNT (d) Está prohibido golpear con martillo (con el fin de quitar escoria) tanto en el paso de fondeo como en el paso final de una soldadura. (c) La nomenclatura y símbolos usados aquí y en la figura 17 son: tc = el menor de 0. 69/202 . 16. en la cual el tubo del ramal es conectado directamente al cabezal. Las soldaduras deberán ser terminadas con soldaduras de filete para recubrir teniendo una dimensión en el cuello no menor que tc.2. (a) Las figuras 16.3. Ver figura 17. (e) Ninguna soldadura deberá ser hecha si existe caída de agua.2. (b) La figura 17 muestran los tipos básicos de adición de soldadura usadas en la fabricación de conexiones para ramal.2.5 Tr . esquema (5).0371. El tamaño de una soldadura de filete se determina como se muestra en la figura 13.2. 17 y 18 muestran los detalles aceptables para conexiones a ramal con y sin adición de refuerzos. o (2) una soldadura de filete teniendo una dimensión del cuello no menor que 0.3 Soldaduras de sello. la soldadura debe realizarse en el cuello. 16. (f) El bore externo de un refuerzo o una silleta deberá ser adicionado al cabezal por medio de una soldadura de filete que tengan una dimensión de garganta no menor que 0 .5. La secuencia y el procedimiento de soldadura así como su tratamiento térmico deberán de realizarse de tal manera que conserven la hermeticidad del sello de la válvula. esquemas (3). Las ilustraciones son típicas y no intentan excluir otros tipos de construcción no mostrados.4 Conexiones soldadas para ramal. (4). nieve.5. 16. (f) Válvulas de extremos soldables. Las soldaduras de sello deberán cubrir todos los hilos de la cuerda expuestos.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 Soldadura para inserto soldable y filete. o si el área de soldadura esta congelada o húmeda. (a) Los detalles de soldadura típicos para bridas deslizable y de inserto soldable se muestran en la figura 14. granizo o viento excesivo en el área de soldadura.7 Tb o 6 mm (1/4 pulg) Tb = espesor nominal del ramal Th = espesor nominal del cabeza Tr = espesor nominal del refuerzo o la silleta tmin = el menor de Tb y Tr (d) Las conexiones a ramal (incluyendo los accesorios para conexión al ramal apropiadamente reforzados de manera integral) que se conecten al exterior de el cabezal o que sean insertadas en una abertura en el cabezal deben ser adicionadas con soldaduras de ranura de penetración completa. Ver figura 17. esquemas (1) y (2). Las soldaduras deberán ser calculadas de acuerdo con el párrafo 11.3 pero no deben ser menores a los tamaños mostrados en la figura 17. (b) Si las bridas deslizables son soldadas individualmente.5. las dimensiones mínimas de la soldadura para otros componentes del tipo inserto soldable se muestran en la figura 15.7 tmin. Ver figura 17.. (e) Un refuerzo o una silleta deben ser adicionados al tubo del ramal por lo siguiente: (1) una soldadura de ranura de penetración completa acabada con una soldadura de filete para recubrir teniendo una dimensión del cuello no menor que tc.2. La soldadura de sello debe ser hecha por un soldador calificado. La localización y el tamaño mínimo de las soldaduras adicionado deberán estar conforme a los requerimientos establecidos aquí. 2.2. Los requerimientos de precalentamiento para materiales no enlistados deberán ser especificados en el WPS. 16. sin procedimiento de soldadura ni calificaciones de desempeño. soldaduras a reparar y soldaduras de sello para juntas roscadas. lisa y para penetración completa. Una perforación para venteo se deberá hacer en el lado (no cerca de la junta) del refuerzo o silleta para permitir venteo entre el cabezal y el ramal durante la soldadura y el tratamiento térmico.01: 2000 UNT (g) Los refuerzos y silletas deben tener un buen ajuste con las partes a donde se adicionará. El precalentamiento es usado. La necesidad de precalentar y la temperatura a ser utilizada que deberá ser especificada en la ingeniería de diseño y mostrada por la calificación de procedimiento.6 Reparación de soldaduras.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1 Requerimientos y recomendaciones. 16.3. El precalentamiento y el tratamiento térmico deberán ser como lo requiera la soldadura original. 16. las recomendaciones en la tabla 13 se convierten en requerimientos. Después los termocoples serán removidos. 16.3. Los requerimientos y recomendaciones establecidas aquí aplican a todo tipo de soldaduras incluyendo.2. La fabricación deberá estar de acuerdo con los requerimientos aplicables del párrafo 16. Las soldaduras preparadas deberán ser hechas utilizando un procedimiento de soldadura calificado de acuerdo con el párrafo 16. punteo. junto con el tratamiento térmico.2 Materiales no enlistados. Las soldaduras reparadas deben ser hechas por soldadores u operadores de soldadora calificados de acuerdo con el párrafo 16. 16. dañinos de la alta temperatura y gradiente térmicos severos inherentes a la soldadura. 16. (h) Las pruebas y cualquier reparación necesaria de la soldadura terminadas entre el ramal y el cabezal deberá ser hecha antes de adicionar una silleta o un refuerzo.3 16.2. La figura 19 muestra un traslape típico fabricado.2. para minimizar los efectos 70/202 .5.5.1. 16.2. (a) La temperatura de precalentamiento debe ser verificada utilizando lápices indicadores de temperatura. las áreas deberán ser examinadas visualmente para localizar defectos a ser reparados. 16.1. En defecto de soldadura a ser reparado deberá removerse el material sobrante.4.3. tomando en cuenta que la cavidad a ser reparada puede diferir del contorno y dimensiones de la junta original.1. Un procedimiento de soldaduras deberá ser empleado para suministrar una superficie interna regular. Un refuerzo o silleta pueden ser hechos de más de una pieza si las juntas entre las piezas tienen un esfuerzo equivalente al del metal original del refuerzo o la silleta y si cada pieza tiene una perforación para venteo. Los espesores propuestos que la tabla 13 son aquellos correspondientes al componente de mayor espesor medido en la junta.5 Traslapes fabricados.1 Precalentamiento.3. Las temperaturas mínimas de precalentamiento requeridas y recomendadas para materiales de diferentes números P se dan en la tabla 13.2. (b) Los termocoples pueden ser adicionados temporalmente directamente a las partes sometidas a presión utilizando un método de descarga de soldadura tipo capacitor.1.3 Verificación de temperatura.4 Zona de precalentamiento.1.15K (32°F). los pirómetros temocoples u otros medios adecuados para asegurar que la temperatura especificada en el WPS sea obtenida antes y durante la soldadura. Ver también párrafo 17. Si la temperatura ambiental es menor a 273.1.3. Generalidades.2.5.2.2.3.0371.6 Soldadura para condiciones cíclicas severas.3. 2. (a) El tratamiento térmico deberá estar de acuerdo con los rangos de espesores y grupos de materiales de la tabla 13 excepto como lo establecen los párrafos 16.3.4. (c) La ingeniería de diseño deberá especificar las pruebas y/o otros controles de calidad de producción (no menores que los requerimientos de 71/202 .5.2.4. 16. 16. sin tomar en El tratamiento térmico es usado para prevenir o relevar los esfuerzos que los efectos dañinos de la alta temperatura y de los gradiente de temperatura severos inherentes a la soldadura y para relevar los esfuerzos residuales creados por los procesos de doblado o formado. y para adición de partes no sometidas a presión tales como muñones u otros elementos de soportería de tubería en todos los diámetros de tubería. ya sea como parte integral de un accesorio para ramal o adicionado como un refuerzo o silleta. excepto como se establece a continuación.1 Requerimientos térmico. 16. Sin embargo. el espesor usado para seleccionar los requerimientos de tratamiento térmico de la tabla 13 deberá ser el espesor de componente mas grueso medido en la junta.4. El precalentamiento especificado en el WPS deberá ser aplicado antes de reiniciar la soldadura.4. (d) el tratamiento térmico para doblado y formado serán de acuerdo con el subinciso 16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. la velocidad de enfriamiento deberá ser controlada u otro medio debe ser usado para prevenir los efectos dañinos en la tubería.3. el tratamiento térmico es requerido cuando el espesor a través de la soldadura en cualquier plano es mayor a dos veces el espesor de material mínimo que requiera tratamiento térmico (aun cuando el espesor de los componentes en la junta sea menor que el espesor mínimo) excepto como sigue: (1) No requerido para materiales con número P 1 cuando el espesor en la garganta de la soldadura sea de 16 mm o menor.2 Espesor Gobernante. 16. aun cuando el espesor de los componentes en la junta sean menores que el espesor mínimo. bridas de insertos soldable y conexiones de tubería de 2 pulgadas de diámetro nominal y menores. 16.2.4.4. del tratamiento 16. se recomienda que la temperatura mayor mostraba en la tabla 13 sea usada. (a) En el caso de las conexiones a ramal. el metal ( u otro metal de la soldadura). Cuando los componentes sean unidos por medio de soldadura.2 Soldadura interrumpida. adicionado como refuerzo.2 Requerimientos específicos. para soldadura de sello de juntas roscadas en tubería de 2 pulgadas y menores. sea mayor a dos veces el espesor mínimo del material que requiera tratamiento térmico.1 Materiales diferentes.1 Generalidades. 1 y 16. pero no es necesariamente apropiado para todas las condiciones de servicio.4 Tratamiento térmico.2. Cuando los materiales tengan diferentes requerimientos de precalentamiento y tengan que soldarse. 16.0371. (b) El tratamiento térmico a ser usado antes de la producción de soldaduras deberá ser especificado en el procedimiento de soldadura y deberán ser usado en la calificación del procedimiento de soldadura.1. El espesor a lo largo de la soldadura para los detalles mostrados que en la figura 17 serán calculados usando las siguientes fórmulas: (b) En el caso de las soldaduras de filete en bridas deslizables.2. no deberá ser considerado en la determinación de los requerimientos de tratamiento térmico. cuando el espesor a lo largo de la soldadura.4. el tratamiento térmico es requerido.3. esta especificación) para asegurar que las soldaduras finales sean de la calidad adecuada. Si la soldadura es interrumpida. en cualquier plano a través del ramal.01: 2000 UNT La zona de precalentamiento deberá extenderse por lo menos 25 mm (1 in) más allá del borde de la soldadura. 3.1 Tratamiento térmico alterno.4.1. Los materiales de soldadura austeníticos pueden ser usados para soldaduras de materiales ferríticos cuando el efecto de las condiciones de servicio. al aire. de dobleces hechos por calentamiento y tubería formada en caliente. los métodos alternos de tratamiento térmico o excepciones a las disposiciones del tratamiento térmico básico del subinciso 16. El normalizado. 72/202 .4. no afecte negativamente la soldadura. 16.2. incluyendo tratamientos térmicos y limitaciones de dureza para espesores menores.1. 16. calentamiento con flama local. Como se indica en el inciso 16.2 Excepciones a los requerimientos básicos. (2) No requerido para materiales con números P 1.4. o recocido puede ser aplicado en lugar del tratamiento térmico requerido después de la soldadura.2. la uniformidad de la temperatura y el control de la temperatura.0371. 5 o 10A cuando el espesor de la garganta de la soldadura sea de 13 mm o menor.1.2.01: 2000 UNT consideración el espesor del metal base. dobleces hechos en caliente y componentes formados en caliente en cada lote tratado térmicamente en horno y el 100% de aquellas tratadas térmicamente de manera local.4.4 Verificación de temperatura. y el esfuerzo a la tensión mínimo especificado del metal base sea menor que 490 MPa (71 ksi). normalizarlo y templado. (4) No requerido para materiales ferríticos cuando las soldaduras sean hechas con metal de relleno que no sea endurecido al aire.4. Los límites de dureza aplican a la soldadura y para la zona afectada por el calor (ZAC) probada tan cerca como sea posible al borde de la soldadura.1 pueden ser adoptadas como se establece en los párrafos 16 . las prácticas básicas en estas circunstancias pueden requerir de modificaciones al conjunto de condiciones de servicio en algunos casos. (b) Cuando metales diferentes sean unidos por soldadura. 4. es verificar a satisfacción el tratamiento térmico. 16.1 y 16.2. El propósito de las pruebas de dureza de soldaduras de producción.4. los límites de dureza especificados para el metal base y el metal de soldadura en la tabla 14 deberá ser cumplido por cada material. Donde se garanticen ya sea por la experiencia o el conocimiento de las condiciones de servicio. tales como la expansión térmica diferencial debido a temperaturas elevadas. y puede incluir un horno cerrado. siempre que no sea menor que el precalentamiento recomendado que se aplique. o puede especificar tratamientos térmicos y requerimientos de dureza menos estrictos o puede no incluir ninguno. o por otros medios adecuados.5 Pruebas de dureza. 16.2 Requerimientos específicos. El método de calentamiento deberá proveer la temperatura de metal requerida.4. resistencia eléctrica. este deberá ser probado en por lo menos 10% de las soldaduras.2.4. La temperatura de tratamiento térmico deberá ser verificada por pirómetros de termocople o por otros métodos que aseguren que los requerimientos de WPS sean cumplidos. sin tomar en consideración el espesor del metal base. el diseñador puede especificar requerimientos adicionales aún más estrictos en el diseño de ingeniería.1. por aplicación de calor local o aislamiento. 16.4. En tales casos. siempre que la propiedades mecánicas de cualquier metal base y soldadura afectada cumplan con los requerimientos de la especificación después de que tales tratamientos y sus sustituciones son aprobadas por el diseñador.3 Calentamiento y enfriamiento.2.3 (b) para la adición de termocople por el método de descarga de capacitor de soldadura. el doblado o el formado.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3. (a) Cuando un límite de dureza sea especificado en la tabla 14. inducción eléctrica o reacción química exotérmica. El método de enfriamiento proveerá la velocidad de enfriamiento requerida o deseada y puede incluir un enfriamiento en un horno.4. 16. Ver párrafo 16. 5.01: 2000 UNT (a) Cuando la disposiciones menos estrictas a las establecidas en el inciso 15.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. el servicio del fluido y la severidad de los procesos de doblado y formado. hasta que el rango de temperatura especificado exista en la sección o secciones completas del tubo. el dobleces o sección formada y en por lo menos 25 mm (1 pulg) más allá de lo concerniente a los extremos. 16. (b) El tratamiento térmico de juntas soldadas.6 Tratamiento térmico local. 16.2 Temperatura de doblado.4. probabilidad de falla frágil. no deberá ser mayor que el 8% del diámetro exterior nominal para presiones internas y de 3% para presiones externas.2.3 Corrugado y otros dobleces. está permitido realizar el tratamiento térmico en más de un calentamiento siempre que exista por lo menos 300 mm (1 ft) de traslape entre calentamientos sucesivos y que aquellas partes del ensamble fuera del horno sean protegidas de los gradiente de temperatura perjudiciales. (a) El tratamiento térmico de juntas soldadas entre metales ferríticos diferentes o entre metales ferríticos usando metal de relleno ferrítico diferente deberá ser en el de mayor rango de temperatura en la tabla 14 de los materiales en la junta. incluyendo tanto componentes ferríticos como austeníticos y metales de relleno. de acuerdo a la experiencia de servicios similares. Cuando el ensamble de una tubería entera. frecuencia e intensidad de los ciclos térmicos. donde aplique. (b) el doblado en caliente deberá ser hecho a una temperatura arriba del rango de transformación y en cualquier caso dentro de un rango de temperatura consistente con el material y el servicio propuesto.1 Calibración de un doblez. a satisfacción del cliente.5. 16.4.2.5 Procesos de doblado y formado. niveles de esfuerzos de flexibilidad.1 Generalidades El tubo puede ser doblado y los componentes pueden ser formados por cualquier método tanto en frío como en caliente.2. 16. se realizará como se establece para el material o materiales ferríticos a menos que se especifique de otra manera en el diseño de ingeniería. La superficie acabada deberá estar libre de fracturas y sustancialmente libre de arrugamientos. considerando el efecto de la temperatura. una banda circunferencial al cabezal. El espesor después del proceso de formado o doblado no deberá ser menor que el requerido por el diseño. el diseñador debe demostrar.5. 16. Al calibrar un doblez.2.5.4 sean especificadas.5. y otros factores pertinentes. incluyendo las pruebas de calificación del WPS. y del ramal.3 Materiales diferentes.4. 16.2. 16.4 Tratamiento térmico retardado. Si se permite que un soldado se enfríe antes del tratamiento térmico. Adicionalmente se realizarán pruebas apropiadas. a ser tratado térmicamente. deberá ser calentada Las dimensiones y configuración deberán satisfacer el diseño calificado de acuerdo con el 73/202 .0371.5 Tratamiento térmico parcial.2 Proceso de doblado. la velocidad de enfriamiento deberá ser controlada u otros medios deberán serán usados para prevenir efectos dañinos en la tubería. que disminuirá gradualmente más allá de la banda que incluya el soldado.2. no pueda ser completado en el horno. La eliminación de metal no deberá ser usado para lograr estos requerimientos. siempre y cuando sea apropiado para el material. 16. la diferencia entre los diámetros máximos y mínimo en cualquier sección transversal.2.4. 16. Cuando el tratamiento térmico es aplicado localmente. 16. lo adecuado de esas disposiciones.2. (a) el doblado en frío de materiales ferríticos no deberá ser hecho a una temperatura abajo del rango de transformación. 6.5.0371.4.5.3 Formado.4. 16. pintura.6. Después del formado y del doblado. el tratamiento térmico es requerido para los materiales con números P 3.5.2.01: 2000 UNT párrafo 12.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Calificación 16.4 Tratamiento térmico requerido. Este requerimiento puede ser evitado si puede ser demostrado que la selección de la tubería y la selección del proceso de formado y doblado aseguren que en el estado de acabado. mantendrá por lo menos 10% de la elongación. Sección IX. si es necesario lograr una superficie limpia y apta para la adherencia del metal.6. 16. soldadores y operadores de soldadoras estará de acuerdo con los requerimientos del Código ASME BPV.1 Doblado y formado en caliente.3.6. el servicio propuesto. 4. donde la elongación de las fibra calculada máxima después del doblado o formado exceda 5%. deberá humedecer y adherirse a las superficies a ser unidas. 16.2.6.1. 6 y 10A que en todos los espesores.1.1 Calificación de la soldadura blanda. 16.2 Doblado y formado en frío. La aleación para la soldadura blanda o la fuerte deberá fundir y influir libremente dentro del rango de temperatura especificado o deseado en conjunto con un flujo adecuado o atmósfera controlada.2. El tratamiento térmico requerido se deberá aplicar de acuerdo con el párrafo 16.3 Preparación.5.2.4. 16. 16.1 Preparación de la superficie. tal calificación es una decisión del cliente.3. La calificación de los procedimientos de soldadura blanda.6 Soldadura blanda y fuerte. Las superficies a ser soldadas por medio de soldadura blanda o fuerte deberán estar limpias y libres de grasa. grado y espesor aplicables. óxidos.2 Separación de las juntas. 74/202 . Para servicio de fluidos categoría D a una temperatura de diseño no mayor a 366K (200°F). 16.1 Metal de relleno. El flujo que sea fluido y activo químicamente a la temperatura de la soldadura fuerte o blanda deberá ser usado cuando sea necesario eliminar la oxidación del metal de relleno y las superficies a ser unidas y para promover el libre flujo de la aleación para ambas soldadura. 16. Parte QB.6. (e) cuando sea especificado en el diseño de 16. donde la elongación de la fibra calculada máxima después de doblado o formado exceda el 50% de la elongación mínima básica especificada (en la dirección del formado más severo) para la especificación. (b) para cualquier material que requiera prueba de impacto.2 Flujo. el material deformado más severamente.2. La duración y temperaturas serán de acuerdo con el inciso 16. (a) para los materiales cuyos números P sean del 1 al 6. Un método de limpieza mecánico o químico adecuado deberá ser usado.1 El rango de temperatura para el formado deberá ser consistente con el del material. escamas y suciedad de cualquier clase. 16.6. Después del doblado y del formado en frío.2 Materiales para soldadura blanda y fuerte. el tratamiento térmico es requerido (para todos los espesores y con la temperatura y duración dadas en la tabla 13) cuando cualquiera de las siguientes condiciones exista: 16. 16. ingeniería.1 cuando sea requerido en las siguientes circunstancias.5. y el tratamiento térmico especificado. 5.6.2. Antes de adicionar a cualquier junta con resortes.3 Juntas roscadas.1. La junta deberá ser llevada a la temperatura de la soldadura fuerte o blanda en un tiempo tan corto como sea posible sin sobrecalentamiento ni subcalentamientos localizados.7. El flujo residual deberá ser removido si es dañino. (a) En el ensamble de juntas bridadas.7.2.2.7.2.4 Empaques.2 . 16. soportes o anclas. No más de un empaque deberá ser usado entre las caras en contacto en el ensamble de una junta bridada.1 Generalidades. 16. Cualquier compuesto o lubricantes usado en las rosca deberá ser adecuado para las condiciones de servicio y no deberá reaccionar desfavorablemente con el fluidos de servicio o el material de la tubería. 16.7. Se recomienda el apriete a un torque predeterminado. Los espárragos deberán de tener una longitud que permita cubrir el ancho completo de sus tuercas. Cualquier distorsión de la tubería ocasionada durante el alineamiento de la junta.2 Torque para tornillería. las caras de las bridas deberán estar alineadas al 16.1 Preparación para el ensamble. el empate deberá ser comprimido de manera uniforme para lograr la carga de diseño apropiada. La separación o traslape de la tubería antes de ser ensamblada deberá ser verificada con los dibujos y corregida si es necesario. Los soldadores seguirán el procedimiento en el manual del tubo de cobre de la asociación de desarrollo del cobre.7. 75/202 .3 Longitud del espárrago. Antes de atornillarse.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. deberá ser examinada para detectar errores que puedan interferir con el movimiento deseado o guiar para evitar movimientos no deseados.6.6. que introduzca una deformación dañina en el equipo o componentes de tubería. Cualquier daño a la superficie del asiento del empaque deberá ser reparado o en su defecto la brida deberá ser reemplazada. está prohibida.6.3 Remoción del flujo. El calentamiento no deberá ser usado para ayudar en el ajuste de la separación puesto que rebasaría el propósito de los resortes.7. (b) Resortes .01: 2000 UNT La separación entre las superficies a ser unida por soldadura blanda o fuerte no deberá ser mayor que la necesaria para permitir una distribución capilar completa del metal de relleno.4 Requerimientos plano de diseño dentro de 1 mm en 200 mm (1/16 pulg/ft) medido a través de cualquier diámetro. 16. 16. 16. 16.7. 16.3.7. para minimizar la 16. (b) Se tendrá un especial cuidado durante el ensamble de las juntas bridadas en las cuales las bridas tengan propiedades mecánicas muy diferentes.2.1 Procedimientos de soldadura blanda.2 Calentamiento oxidación. (a) Distorsiones de la tubería. los agujeros de los tornillos de las bridas deberán estar alineados dentro de 3 mm (1/8 pulg) de desplazamiento máximo.0371. 16.2 Juntas bridadas. 16.1 Compuestos o lubricantes para rosca.7 Ensamble y erección.6. 16. 16.7. (c) Juntas bridadas.4.1 Alineamiento.4. guías.4. Cualquier falla es considerada como aceptable si la falta del ensamble completo no es más de un hilo de la cuerda. 4. 16. estas serán contadas desde el punto en el cual la tuerca pueda ser apretada con los dedos.7. Las juntas calafateadas serán instaladas y ensambladas de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Inspección. 16.6.7. 16.2 Juntas para soldadura de sello.7.5 Juntas calafateadas. Una junta que contenga compuesto para rosca fugue durante la prueba.2. expansión y juntas 16.1 Inspección. Donde una junta empacada se use para absorber la expansión térmica. o como se indique en el diseño de ingeniería. cuando se haga referencia en esta especificación el término “supervisor”. Por tanto.9.2 Juntas empacadas. Las superficies de sello del abocinado serán examinadas para identificar imperfecciones antes del ensamble y cualquier abocinado que tenga imperfecciones deberá ser rechazado. que todos los exámenes y pruebas requeridos se ejecuten completamente y que la inspección de la tubería se realice hasta donde sea necesario. Las juntas roscadas a ser soldadas para sello se deberán hacer sin compuesto en la rosca.3. 17. soldadura blanda.1 17.3.1 Juntas de tubo flexible abocinado. 16. a través del supervisor. Juntas de expansión y juntas especiales (como se define en el inciso 13. Ver el subinciso16.7. 76/202 .7 Limpieza de la tubería.1 General. una separación apropiada deberá ser dejada en el fondo de la caja para permitir su movimiento.7. Las juntas críticas que usen rosca recta. La “inspección” se aplica a funciones realizadas por el supervisor autorizado o sus delegados.9) deberán ser instaladas y ensambladas de acuerdo con las instrucciones del fabricante o como se indique en el diseño de ingeniería.6 Juntas de especiales.7. Donde las instrucciones del fabricante indiquen un número específico de vueltas de la tuercas. una vez que todos los compuestos fueron removidos de la rosca a soldar. puede ser sellada con soldadura de acuerdo con el párrafo 16. 16. con sello en una superficie diferente a la de la cuerda. Se deberá tener cuidado en asegurar un adecuado ensamble de los miembros de la junta.1. examen y pruebas.7. esquemas (a). Es responsabilidad del propietario verificar. Esta especificación establece la diferencia entre “examen” e “inspección”.2 Juntas de tubo flexible de compresión y sin abocinado.2.01: 2000 UNT 16. 17. Se tendrá cuidado en asegurar adecuadamente el ensamble de los miembros de la junta. 16.4 Juntas de tubo flexible.7.0371. 16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 Responsabilidad de la supervisión.3.7. se refiere a éste o sus delegados.7.1.4. se muestra en las figuras 20.7.5.3 Juntas roscadas rectas. Generalidades. de manera que se cumplan los requerimientos de esta especificación y de la ingeniería de diseño.(b) y (c). 16. Se deberán tener cuidado de evitar la distorsión del asiento cuando se incorporen estas juntas al ensamble de la tubería por soldadura. 17.6. del apéndice 6. debe ser examinado para asegurarse de que cumplen los requrimientos de diseño. de una compañía de seguros o de una compañía de inspección.0371. 17.2.2). Debe especificarse el tipo y la magnitud de cualquier examen adicional requerido.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 77/202 . En referencia a las juntas excluidas por lo establecido el subinciso 17.2. este criterio deberá cumplir al menos con los requerimientos del criterio de aceptación (párrafo 17. fabricación o inspección de tubería industrial a presión. En la ejecución de la instalación. el examen debe realizarse después de cualquier tratamiento térmico.1 Examen. actuando como agente del cliente. cada instalación de tuberías incluyendo sus componentes y trabajos de mano de obra. debe efectuarse antes de adicionar cualquier parche de refuerzo o silleta. correspondiente al examen de ultrasonido de soldaduras y con lo indicado a continuación: El “examen” se aplica a las funciones de control de calidad ejecutadas por personal empleado por el fabricante de tubería. El supervisor y sus delegados deben tener acceso a cualquier lugar donde se venga ejecutando el trabajo concerniente a la tubería. (b) Para las conexiones de ramal soldadas. 17. Además deben condiciones: considerarse las siguientes El supervisor autorizado debe ser designado por el cliente y éste debe ser un empleado del mismo o de una organización científica o de ingeniería. diseñador. así como el criterio de aceptación.1.01: 2000 UNT 17. 17. componentes y mano de obra de acuerdo con los requerimientos de esta especificación y de la ingeniería de diseño.2. P4 y P5. y de que cumple también con la ingeniería de diseño.1. El criterio de aceptación deberá estar establecido en la ingeniería de diseño.5.2. exámenes y pruebas.2 Criterio de aceptación. 17.3.2. Antes de la operación inicial.2 Responsabilidad del examen.2. el examen de estas o de cualquier reparación necesaria de soldadura sujeta a presión.3 Derechos del supervisor autorizado. el fabricante de partes y el instalador. El supervisor autorizado debe tener un mínimo de diez años de experiencia en el diseño. e inspección de la tubería y usar cualquier método de examen especificado por la ingeniería de diseño.2. es la persona que realiza exámenes de control de calidad. Generalidades. así como de la realización de todos los exámenes requeridos y la preparación conveniente de registros de prueba y exámenes para uso del supervisor.2 17. (a) Para los materiales con números P3. fabricación y del ensamble contenidos en esta especificación. El supervisor autorizado no debe ser representante o empleado del contratista.1 Generalidades. el supervisor autorizado puede delegar actividades de inspección. si pasan la prueba de presión. así como el revisar todos los certificados y registros necesarios para satisfacer los requerimientos de esta especificación y de la ingeniería de diseño.4 Calificación del supervisor autorizado. el “verificador”. o por la ingeniería de diseño. La inspección no liberará de la responsabilidad al fabricante. debiendo también tener el derecho de intervenir en cualquier examen. tratamiento térmico. estás pueden ser aceptadas. armado.3. De acuerdo con esta especificación.4.6. Esto incluye: fabricación. montaje. pero tiene responsabilidad de designar a la persona calificada para desarrollar la función. 17.3 Requerimientos de examen. materiales. 17. del constructor ni del fabricante. a menos que el cliente sea el ejecutor único de las anteriores actividades. ni al instalador de la calidad de materiales. 3.2.3 Componentes defectuosos y mano de obra.2. 17.01: 2000 UNT (a) Para los límites de imperfección en soldaduras. 17.3. y todos los artículos representados por estas dos muestras ser aceptadas. 17. son aceptables. excepto (c) Si cualquiera de los artículos examinados como se indica en el inciso (a). deberá considerarse el criterio de aceptación indicado en el párrafo 10. (2) Por lo menos el 5 % de la fabricación de cada trabajo de operador o de soldador de soldadura debe estar representado.3. debe tener un factor de junta “E” de 0. estos componentes deberán ser reexaminados bajo el mismo método y criterio de aceptación del trabajo original.4 Muestreo progresivo para examen. o (2) se aplicará un examen completo a los artículos reparados o serán y reexaminados como sea necesario para cumplir con los requerimientos de esta especificación.5. excepto deberán (e) Si cualquiera de los artículos examinados como se indica en el inciso (c). excepto aquellas en que los componentes se hacen con especificaciones reconocidas por esta especificación [véase el párrafo denominado Radiografía puntual (párrafo 17. lo siguiente debe aplicarse de acuerdo con indicado en el subinciso 17.2. todos los artículos representados en el muestreo progresivo deberán ser: (1) reparados o reemplazados y reexaminados como es requerido.3. (a) Examen visual. al menos que se especifique lo contrario. entonces más de dos muestras deberán ser examinadas por cada artículo defectuoso encontrado en el muestreo.5. Los criterios de aceptación que serán aplicados están establecidos en la tabla 15 y la figura15.2. y (d) Si todos los artículos examinados tal y como se indica en (c).3. debe examinarse al grado aquí especificado o a cualquier otro grado mayor especificado por la ingeniería de diseño.3. La tubería de servicio de fluido normal. por tanto todos los artículos representados por esas dos muestras adicionales deberán ser aceptadas. deberán de provenir del mismo soldador u operador). pernos y otro tipo de juntas para comprobar al verificador de que 78/202 . (4) Examen aleatorio de roscas. muestran defectos. los artículos defectuosos deben ser reparados o reemplazados y reexaminados como se indica en el párrafo 17.4 Alcance del examen requerido.2. 17.1(a)]. el o los artículos defectuosos deberán ser reparados o reemplazados y reexaminados como se indica en el párrafo 17. (b) En lo correspondiente a fundición.3. (b) Si los artículos han sido examinados de acuerdo a lo anterior y resultan aceptables.4.2.2. Cuando se requiera utilizar examen puntual o aleatorio para revelar defectos deberá considerarse lo siguiente: (a) Aplicar el mismo examen a dos muestras adicionales del mismo tipo( si se trata de juntas soldadas o ensambladas.2.3.90. Los componentes examinados con uno o más defectos (imperfecciones del tipo o magnitud que excedan el criterio de aceptación de esta especificación) deberán ser reparados o reemplazados. muestra un defecto. (3) El 100 % de la fabricación de soldaduras longitudinales.1 Examen normalmente requerido. deben considerarse los criterios de aceptación establecidos en la tabla 15 y la figura 15.2: (1) Seleccionar al azar suficiente material y componentes para comprobar al verificador. Por lo menos.0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. que estos cumplen con las especificaciones y se encuentran libres de daños. Posteriormente. 12).7.4.2 Examen requerido para servicio de fluidos categoría D. (3) Toda la tubería instalada deberá examinarse verificando sus dimensiones y alineamiento.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Las soldaduras a examinar se seleccionaran en tal forma que el efecto del trabajo de cada soldador u operador de soldadura sea evaluado dentro del efecto global de las soldaduras. El examen en proceso visto en el subinciso 17. El verificador deberá asegurarse de que los materiales y componentes son del grado especificado y que han recibido el tratamiento térmico requerido y de que pasaron los exámenes y pruebas establecidas. (1) No menos del 5% de las soldaduras circunferenciales a tope y soldaduras de intersección deberán ser examinadas completamente mediante radiografía aleatoria de acuerdo a lo indicado el subinciso 17. Se deberá examinar un mínimo de 38 mm (1 ½ pulg) de soldadura longitudinal. tal como se designen en la ingeniería de diseño deben ser examinados visualmente de acuerdo a lo indicado en el subinciso 17. (c) Certificación y registros. a fin de asegurarse de que todos los movimientos de la tubería bajo condiciones de arranque. a menos que se especifique lo contrario.01: 2000 UNT éstas juntas cumplen con los requerimientos aplicables de montaje e instalación (véase el inciso 16. (5) Examen aleatorio durante el montaje de tuberías que incluya la verificación del alineamiento.1.5. operación o paro. Los criterios de aceptación que se aplicarán para condiciones cíclicas severas están establecidos en la tabla 15 y la figura 15 a menos que se especifique lo contrario.5. siempre que se especifique la ingeniería de diseño o sea autorizado por el supervisor.5 o mediante el examen de ultrasonido aleatorio de acuerdo a lo indicado en el subinciso 17. Los criterios de aceptación que se aplicarán están establecidos en la tabla 15 y la figura 15. pernos y otro tipo de juntas mecánicas deberán ser examinadas. así como sus elementos. visual. soportes y predeformación en frío. 79/202 .6. atornilladas y de otro tipo deberán examinarse. (6) Examen de tubería instalada para evidenciar defectos que pudieran requerir reparación o reemplazo.5.5. el verificador entregará al supervisor una certificación de que todos los requerimientos de control de calidad de esta especificación y de la ingeniería de diseño se han cumplido. con la amplitud necesaria para comprobar al verificador que los componentes. Cuando se lleve a cabo la prueba neumática.2. (3) No menos del 5% de las soldaduras de latón deberán ser examinadas mediante el examen en proceso visto en el subinciso 17. puede sustituirse para todos o parte de los exámenes radiográficos o de ultrasonido sobre la base de examinar soldadura por soldadura. 17. Estas soldaduras también deben seleccionarse para cubrir al máximo las intersecciones con juntas longitudinales.5.4.2.7( b ). guías y puntos de predeformación en frío.3 Examen requerido para condiciones cíclicas severas. y para evidenciar otro tipo de desviaciones del diseño.2. (b) Otros exámenes. Las soldaduras a examinar se seleccionaran en tal forma que el efecto del trabajo de cada soldador u operador de soldadura sea evaluado dentro del efecto global de las soldaduras. todas las roscas. Asímismo. 17.0371.2.4. materiales y mano de obra cumplen los requerimientos de esta especificación y de la ingeniería de diseño. La tubería.2. soportes. con las siguientes excepciones: (1) Toda fabricación deberá ser examinada. (2) Todas las juntas roscadas. La tubería que vaya a utilizarse bajo condiciones cíclicas severas debe examinarse a la amplitud especificada aquí o una mayor especificada por la ingeniería de diseño. no se verán afectadas en cuanto a su acomodo con restricciones o sujeción no prevista. Se aplicarán los (a) Examen requerimientos del párrafo 17. 3. aplican los requerimientos indicados en Certificación y registros del subinciso 17. siempre que se especifique en la ingeniería de diseño o sea autorizado por el supervisor.5 Exámenes complementarios. sea menor de una por cada 20 soldaduras para cada soldador.3 17. En este caso. (c) Examen de muestreo progresivo.4. En lo que respecta a este tipo de examen.4. La extensión de los exámenes complementarios. La inspección radiográfica por puntos. La (d) localización de las soldaduras y los puntos en los cuales van a ser examinadas por medio de radiografía puntual debe ser seleccionados o aprobados por el supervisor. indicando tanto las fechas.2. (a) Soldaduras longitudinales.90 de acuerdo con el subinciso 17. La extensión de la prueba de dureza debe ser conforme al párrafo 16.2.2. puede ser especificado por la ingeniería de diseño para complementar los exámenes requeridos en el subinciso 17.5. 17.y deberá tenerlos disponibles a solicitud del supervisor. (f) Certificación y registros. El criterio de aceptación deberá ser el correspondiente al examen requerido. 17. Al menos que se especifique lo contrario. Todas las soldaduras circunferenciales a tope intersecciones y las soldaduras en así como las conexiones que se muestran en la figura 18 deberán examinarse al 100 % por medio de radiografía de acuerdo con el subinciso 17. 17.5. como los resultados.2. Evaluación personal.1 Calificación de personal.1. y certificación del El personal que realice exámenes debe tener entrenamiento y experiencia de acuerdo con las necesidades de los exámenes especificados.1.1 Radiografía por puntos.2. 80/202 . 17.4 respectivamente.5. Soldaduras que van a ser examinadas.2. 17.6.4.0371. (b) Soldaduras circunferenciales y otras.01: 2000 UNT (b) Otros exámenes. Al respecto. (c) El examen en proceso de acuerdo a lo indicado en el párrafo 17.2 Pruebas de dureza. o (si se especifica en la ingeniería de diseño) examinarse al 100 % de examen de ultrasonido de acuerdo con el subinciso 17. Para este fin puede utilizarse como guía la Práctica Recomendada para Calificación y Certificación del Personal para Pruebas no Destructivas SNT-TC1A (Recommended practice for nondestructive testing personnel qualification and certification).SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. puede ser sustituido por el examen requerido en el inciso (b) sobre la base de examinar soldadura por soldadura. para resolver Cualquiera de los métodos de examen descritos en el inciso 17. complementado por las pruebas no destructivas apropiadas. el criterio de aceptación es el establecido en la tabla 15. Se recomienda que la extensión de los exámenes no Cualquier método puede ser utilizado para resolver indicaciones dudosas.5. el criterio de aceptación es el establecido en la tabla 15 denominada Criterio de aceptación de soldaduras.5.2..5. en las que se requiere contar con un factor de junta Ej de 0.2.5.2 deben ser especificados por la ingeniería de diseño.1(c).2.5.4.3 Exámenes incertidumbres. para radiografía bajo el servicio de fluido normal para el tipo de junta examinada.7 a menos que la ingeniería de diseño especifique requerimientos.3 y 17.3. así como cualquier criterio de aceptación que difiera de lo indicado en el párrafo 17.5 requiere el examen de por lo menos 300 mm (1 ft) de soldadura por cada soldador. para soldaduras longitudinales.3.4. Las conexiones inserto soldable que no hayan sido radiografiadas deberán ser verificadas mediante examen de partículas magnéticas o por líquidos penetrantes de acuerdo a lo indicado en los incisos 17. El propietario deberá certificar los registros de los procedimientos de examen utilizados. se aplicará lo estipulado en el párrafo 17. 3. Este examen incluye la verificación de requerimientos de esta especificación y de la ingeniería de diseño para materiales y componentes. ensamble. Radiografía 100% — Es el examen radiográfico total de un tipo específico de artículos de un lote designado de tubería.1. dimensiones.3.5. exceptuando aquellos especificados en el subinciso 17. preparación de juntas.3.1 Métodos.0371. montaje e instalación. Radiografía puntual aleatoria — Es el examen radiográfico parcial de un porcentaje correspondiente a un tipo específico de artículo dentro de un lote designado de tubería. Generalidades. Radiografía de puntual — Es el examen radiográfico parcial que se aplica cuando se efectúa una exposición radiográfica puntual.5.1. deberá realizarse en concordancia con uno de los métodos indicados en esta especificación.2.4 Procedimientos de examen.5 17.5. durante o después de la construcción.7. específico de artículo dentro de un lote designado de tubería En cuento al examen en proceso.1 Tipos de examen. tanto el método como sus criterios de aceptación deberán especificarse en la ingeniería de diseño con suficiente detalle.3 Examen de partículas magnéticas.5. incluyendo métodos especiales (párrafo 17.2).5. 17. cualquier examen requerido por esta especificación. 17.2. El examen visual se debe ejecutar de acuerdo con el Artículo 9 Sección V del Código ASME BPV.1. El examen visual es la observación de una porción o muestra de los componentes.5. dentro de una extensión especifica de soldadura.5. Los procedimientos deben estar escritos como se indica en T-150.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 17.2. se realizarán de acuerdo con el Artículo 7. 17. Si algún método no indicado en esta especificación va ser utilizado. Radiografía aleatoria — Es el examen radiográfico de un porcentaje correspondiente a un tipo El examen de partículas magnéticas en piezas fundidas ha sido considerado en el párrafo 10. erección.2 Requerimiento específico.2. Sección V del Código ASME BPV. Los exámenes de líquidos penetrantes 81/202 .2 Examen visual. los exámenes deben ser realizados por personal distinto al que participo en el desarrollo del trabajo.5.1.4 Examen de líquidos penetrantes. 17. soportes. Los siguientes términos son aplicables a todo tipo de examen. Cualquier examen debe ser realizado de acuerdo con un procedimiento escrito que cumpla con uno de los métodos indicados en el inciso 17. Los registros de los exámenes individuales no son requeridos.3.5. A excepción de lo indicado en el párrafo 17.1 Definición. de manera que permita la evaluación tanto de los procedimientos como de los verificadores. inspección o pruebas.5. sección V del Código ASME BPV. 17. alineamiento. 17.2.5. artículo 1.3.5.1. El examen de líquidos penetrantes en piezas fundidas ha sido considerado en el párrafo 10.5. Los exámenes por medio de partículas magnéticas en soldaduras y componentes distintos a los de fundición.3 Definiciones. fabricación.2 Método.01: 2000 UNT 17. soldadura. de las juntas y otros elementos de la tubería que están o pueden estar expuestos a la vista antes.2. 17.2 Métodos especiales. 17. por la ingeniería de diseño o por el supervisor. montaje. 17. 5.3. Los exámenes de ultrasonido de soldaduras se deben hacer de acuerdo con el Artículo 5.2. (b) Radiografía aleatoria. o cualquier otro reflector que ayude a lograr la transferencia.5.6 Examen de ultrasonido.2. (3) Para diámetros nominales de tubo mayores de 18 pulgadas. los métodos de transferencia deberán ser utilizados para correlacionar la respuesta de la calibración de bloques y el componente. este deberá ser utilizado como mínimo en: (1) Diámetros nominales de tubo de 2 pulgadas y menores. Las discontinuidades de tipo lineal no son aceptables si la amplitud de la indicación excede 17. El examen radiográfico en piezas fundidas ha sido considerado en el párrafo 10. El examen de ultrasonido en piezas fundidas ha sido considerado en el párrafo 10. Sección V. debe ser considerado separadamente en la aplicación del método de transferencia. una vez cada 1. (c) Cuando el método de transferencia se escoge como una alternativa. (3) Para diámetros nominales de tubo mayores de 2 ½ pulgadas. una sola exposición elíptica que circunde la circunferencia completa de la soldadura. por lo menos el 25 % de la circunferencia interior o bien 152 mm (6 pulg).5. el ángulo del haz de la unidad que actúa como reflector.2. una vez cada 10 juntas soldadas examinadas. deben ejecutarse de acuerdo con el Artículo 6. 17. 17. así como a las conexiones que se muestran en la figura 18. de ranura.5 Examen radiográfico. Sección V. del Código ASME BPV. Los exámenes radiográficos en soldaduras y componentes distintos a los de fundición.5. Este examen se aplica solamente a soldaduras circunferenciales. una vez cada junta soldada.6.5. Sección V. 17. del Código ASME BPV.1 Método.3. corrigiendo la diferencia.del mismo Código.5 m (5ft) de soldadura examinada. (d) Cada tipo de material. Los requerimientos de aplicación de radiografía de puntos son: (1) Para diámetros nominales de tubo de 2½ pulgadas y menores.01: 2000 UNT en soldaduras y componentes distintos a los de fundición. el método de transferencia deberá utilizarse cuando menos dos veces en cada tipo de junta soldada. el que sea menor.2 Amplitud del examen radiográfico. al menos que las siguientes alternativas (a) y (b) sean permitidas por los párrafos T542.2 Criterio de aceptación.5.5.6. excepto que se especifique lo contrario en la ingeniería de diseño.2.5. diámetro y espesor de pared. (b) El reflector de referencia puede ser una muesca en V (la cual posteriormente debe ser removida).1 Método. el nivel de referencia para monitorear discontinuidades deberá ser modificado para reflejar la corrección de transferencia. (2) Diámetros nominales de tubo mayores de 2 pulgadas y menor e igual a 18 pulgadas. (e) Cuando el método de transferencia sea utilizado. deben ejecutarse de acuerdo con el Artículo 6. Es la práctica de hacer una exposición radiográfica sencilla en un punto dentro de una extensión especifica de soldadura. (a) Radiografía al 100 %. 17. La transferencia es lograda por la diferencia entre la respuesta recibida del mismo reflector de referencia en la calibración y el componente.5. Se aplica solamente a soldaduras circunferenciales y de ranura.1.5. 17. (a) Cuando la calibración básica de bloques no haya recibido tratamiento térmico de acuerdo con T-542. (c) Radiografía puntual.. Código ASME BPV.3. del 82/202 .1(c) y T-542.5.1 y T542.3.5. conforme lo establecido en el subinciso 17.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Además.0371. fundente.6. ni la neumática.2. el propietario podrá solicitar la prueba del sistema en condiciones semejantes a las de operación normal. cada sistema de tuberías debe ser probado para asegurar su hermeticidad.0371. 17. Prueba de presión.6 17. tomando en cuanta el peligro que implica la energía almacenada de un gas. 17. 19 mm (¾ pulg).4. (c) Cuando el propietario considere que no es práctico realizar la prueba hidrostática. (c) ajuste y alineamiento interno previo a la soldadura. incluyendo el material de aporte . de acuerdo con el subinciso 17.5) o hidro-neumática (subinciso 17.5.2. podrá sustituirse por una prueba neumática (subinciso 17.01: 2000 UNT el nivel de referencia y sus longitudes exceden lo siguiente: (a) 6 mm (¼ pulg) para Tw (b) 17.9). o contaminar el proceso lo cual pudiera ser peligroso. La prueba debe ser hidrostática de acuerdo con lo indicado en el subinciso 17. punto de fusión y acción capilar. (2) (para soldadura de latón) la posición.6. El tipo de examen es visual. (b) precalentamiento.5.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. como aplicque: (a) preparación de junta y limpieza. Este concepto comprende el examen de lo siguiente. antes o durante la operación inicial. 83/202 .6. y (g) apariencia del acabado de la junta.7 Examen en proceso. (e) condición de paso de fondeo después de limpieza — externa y donde sea posible limpieza interna — con ayuda de exámenes de líquidos penetrantes o partículas magnéticas cuando esto esté especificado por la ingeniería de diseño.6). (b) Si el propietario considera que no es práctico realizar la prueba hidrostática.6. Antes de iniciar la operación. excepto en lo previsto a continuación: (a) Cuando se trate de una tuberías para ser utilizada en el servicio de fluido categoría D.5.7. (d) variables especificadas por el procedimiento de soldadura. o podría representar daño de fractura frágil debido a bajas temperaturas del metal durante la prueba. temperatura de soldadura. Tw / 3 para 19 mm (¾ pulg)< Tw 57mm ( 2¼ pulg). corrosivo e inoperante en presencia de humedad.6. siempre y cuando se cumplan las siguientes condiciones: (1) La prueba hidrostática podría dañar los revestimientos o aislamientos internos. y : (1) posición del electrodo. (c) 19 mm (¾ pulg) para Tw > 57mm (2¼ pulg). puede utilizarse la prueba de presión alternativa (subinciso 17. o pudiera presentar el peligro de fractura frágil debido a bajas temperaturas del metal durante la prueba. y (3) La prueba neumática podría representar un peligro indebido por la posible liberación de energía almacenada en el sistema. (f) remoción de escoria y condición de la soldadura entre pasos. excepto que otros métodos adicionales estén especificados por la ingeniería de diseño.1 Método. examinando las fugas en cada unión que no haya sido probada previamente.1 Pruebas. la cual debe ser mantenida por lo menos durante 10 minutos. (c) Soldadura de cierre.2 Requerimientos generales de prueba de presión.7. en el caso de haberse tomado medidas adecuadas para asegurar una construcción confiable. (c) Baja temperatura de prueba.6.5. Antes de la prueba hidrostática. Una junta bridada en la cual se inserta una placa ciega para aislar otro equipo que durante la prueba no necesita ser probado.6 Reparaciones o adiciones posteriores a la prueba de presión.6.2.1.6.5. (b) Juntas bridadas. La soldadura final que conecte sistemas de tuberías o componentes que han sido probados exitosamente de acuerdo con el inciso 17.6.6. (b) La camisa debe probarse a presión de acuerdo con lo indicado en el subinciso 17. a menos que se especifique de otra forma. Si se efectúan reparaciones o adiciones después de la prueba de presión. entre pasos con 100% de examen radiográfico de acuerdo con el subinciso 17.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. la tubería afectada se probará nuevamente. cualquiera que sea la critica. 17.2 Otros requerimientos de prueba.2.4 Tubería externamente presurizada. debe considerarse la posibilidad de que se presente fractura frágil. Si la prueba de presión pudiera producir un esfuerzo mayor a la resistencia a la cedencia a la temperatura de prueba.2.6. 84/202 . no requiere ser probado por presión siempre que la soldadura se haya examinado en proceso de acuerdo con el subinciso 17. 17. 17. para localizar las principales fugas.1 Limitaciones de presión. Cuando una prueba de presión este siendo conducida a una temperatura del metal cercana a la temperatura de transición. La tubería sujeta a presión externa debe ser probada a una presión interna manométrica de 1½ veces la presión diferencial externa de diseño.6. 17. la prueba de presión deberá ser reducida a la presión máxima que no exceda esta condición.1 MPa (15 psi). 17. sobre la base de la presión de diseño de la camisa.2. Todas las juntas y conexiones deben ser examinadas mediante una prueba de presión. (c) Prueba neumática preliminar.2. cuando estas reparaciones o adiciones sean de menor importancia. Las piezas de tubería pueden probarse por separado o como un montaje completo. (b) Tratamiento térmico. debe efectuarse una prueba preliminar utilizando aire a no más de 170kPa (25 psi) manométrica. como se requiere en 17. excepto. (a) En tuberías encamisadas.6.5. por si es necesario el acceso visual a las juntas de la línea interna. (b) Expansión del fluido de prueba.6.6. 17.2. la línea interna debe probarse a presión.0371. sobre la base de la presión interna o externa de diseño. (a) Examen de presión. pero no menor de 0.2. Esta prueba debe llevarse a cabo antes de complementar el encamisado de la línea.3.01: 2000 UNT 17. Las pruebas de presión deben ser conducidas después de que cualquier tipo de tratamiento térmico haya sido concluido. deben tomarse precauciones para evitar presión excesiva. el propietario pueda desistir acerca de la realización de nuevas pruebas. en la ingeniería de diseño.1. (a) Piezas prefabricadas de tuberías.3 Previsiones especiales de prueba.6. (a) Esfuerzo que excede la resistencia a la cedencia. Si la prueba de presión debe mantenerse durante un periodo de tiempo y el fluido de prueba en el sistema esta sujeto a expansión térmica.5 Tubería encamisada.5 o examenes ultrasónicos al 100% de acuerdo con el subinciso 17. E = Módulo de Young a la temperatura de diseño. pueden aislarse o protegerse.3.01: 2000 UNT 17.6.3. El fabricante deberá probar cada junta de expansión en el taller de campo de acuerdo a lo indicado en el inciso 17. 85/202 . siempre y cuando exista una certificación por parte del verificador de que el sistema cumple satisfactoriamente los requerimientos de esta especificación.6.2 de la EJMA). la presión de prueba deberá ser la menor entre la calculada mediante la ecuación 25.6.3. al menos que se requiera efectuar la prueba sensible a fugas (subinciso 17. Se puede utilizar válvulas para éste fin.8). La presión de prueba deberá mantenerse por lo menos diez minutos.1 Juntas expuestas. Los fuelles de expansión metálicos no deberán estar sujetos a una presión que exceda su presión de prueba. siempre y cuando éstas sean apropiadas para la presión de prueba. 17. 17.5PTEA/E donde: (24) 17. y no menor de 1. Para continuar la prueba arriba de 150% de la presión de diseño. Las juntas de expansión auto-restringibles podrán ser probadas en campo.4. excepto que en este caso.2.2.1 y C-4. 17.3. incluyendo las soldaduras y ensambles se deben dejar sin aislamiento y expuestas para que se puedan examinar durante la prueba de presión.6.5 veces la presión de diseño.2 Soporte temporales. Las tuberías diseñadas para gas o vapor. El equipo no sometido a la prueba de presión se debe desconectar de la tubería o bien se puede aislar con bridas ciegas de la tubería o bien con “comales” o por otros medios durante la prueba. Véase el párrafo 17. en la cual las juntas de expansión dependen principalmente de los anclajes externos para restringir la carga de presión final. para soportar el peso de liquido de prueba.6. No es necesario conservar los registros después de la terminación de las pruebas.7 Registros de prueba.6. ver los estandares C-4.6.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Ea = Módulo de Young a la temperatura de prueba. PS = Presión de diseño límite basada en la inestabilidad de la columna (fuelle de forma “U”.2. Todas las juntas.6.4 Limites de prueba hidrostática en tuberías.6. 17. Para esta prueba. deben apoyarse en soportes provisionales si es necesario. PT=1. el sistema deberá ser probado en campo.3 Juntas de expansión.3 Preparaciones para la prueba de presión. Todas las juntas pueden pintarse antes de la prueba de presión.2. Deben efectuarse registros para cada sistema de tuberías durante las pruebas y deben incluir lo siguiente: (a) fecha de prueba (b) identificación del sistema probado (c) fluido de prueba (d) presión de prueba (e) certificación de los resultados por parte del verificador. excepto aquellas juntas que previamente probadas de acuerdo a los requerimientos de esta especificación. Las juntas de expansión deben probarse sin restricciones temporales en por lo menos la PT = Presión de prueba manométrica mínima. o la siguiente ecuación. presión de prueba requerida o de 150% de la presión de diseño.0371. la junta de expansión podrá proveerse con una restricción temporal y podrán ser probadas en campo. 17.15K (120 °F) y deben tomarse previsiones especiales respecto al ambientales. debiendo tomarse en cuenta al elegir los materiales en el diseño original.6. los cuales deben tener establecida una presión no mayor que la presión de prueba.6. ( ver apéndice 2 ).2.3 Prueba hidrostática de tubería conectada en recipientes a presión.4. S = esfuerzo permisible a la temperatura de diseño ( MPa ). Excepto como se asienta en Prueba hidrostática de tubería conectada en recipientes a presión (párrafo 17. PT = 1. El fluido de prueba debe ser agua.5.6.6. Cuando la presión de prueba de la tubería exceda la del recipiente y no se considere práctico separar la tubería de éste entonces podrán probarse juntos a la presión de prueba del recipiente con la aprobación del cliente siempre y cuando la presión de prueba del recipiente no sea menor del 77 % de la presión del diseño de la tubería calculada tal y como se requiere en el párrafo 17.2 Dispositivos de desfogue. 17. o la presión de la tubería sea menor. o que el fluido de operación o el material del tubo puedan ser afectados adversamente por el agua con lo que se debe usar otro líquido apropiado. (c) En caso de que la presión de prueba anteriormente mencionada produzca un esfuerzo que exceda a la resistencia a la cedencia de la 86/202 .6. Donde la presión de prueba de una tubería conectada a un recipiente coincidan entre sí.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.4. la tubería podrá ser probada junto con el recipiente a la presión de prueba de la tubería.6.2. El gas a utilizar como fluido de prueba.2 Presión de prueba.2 notas 2 y 3).01: 2000 UNT 17. la presión de prueba hidrostática en cualquier punto en el sistema debe ser como sigue: (a) No menos de 1½ veces la presión de diseño.3). La prueba neumática implica un riesgo por la posible liberación de energía almacenada en un gas comprimido.3 Fluido de prueba. 17. P = presión interna manométrica de diseño (MPa).2.1 Fluido de prueba.3.4. temperatura de prueba.6. (b) Para una temperatura de diseño superior a la de la prueba. La temperatura de prueba es importante. Por tanto es necesario tener cuidado especial para minimizar la posibilidad de fractura frágil durante la prueba neumática.4. 17.4 Prueba hidrostática. excepto si existe la posibilidad de daño debido a congelación.6. ST = valor de esfuerzo a la temperatura de prueba ( MPa ).5PS T S (24) donde: PT = presión manométrica mínima hidrostática (MPa) .5 Prueba neumática. Debe considerarse la utilización de los dispositivos para desfogue de presión.0371. pero no menor de 345 kPa (50 psi) o el 10% de la presión de prueba.2.5.5. 17.6.2. 17.4. véase el párrafo 17. se aplica la máxima presión que no exceda la resistencia de cedencia a la temperatura de prueba (véase el párrafo 10.6. la presión mínima de prueba se debe calcular por medio de la siguiente ecuación: 17. Si se utiliza un líquido inflamable su punto de inflamación no debe ser menor de 322. debe ser un gas no flamable ni tóxico. de no utilizarse aire.6.1 Precauciones. 6. 17. la presión debe incrementarse gradualmente por pasos hasta que se alcance la presión de prueba.6.6. la presión debe incrementarse gradualmente por pasos hasta que se alcance la presión de prueba. Entonces.01: 2000 UNT 17. incluyendo un examen de las juntas de acuerdo con el 17. y en espiral deben someter a un 87/202 . Durante o antes de iniciar la operación. 17.0371.2 Procedimiento.6. que no se hayan sometido a prueba de presión y pruebas neumáticas. Los siguientes procedimientos y métodos de prueba pueden utilizarse solamente bajo las condiciones indicadas en el subinciso 17. Si se utiliza una combinación prueba hidrostáticaneumática. Véase el subinciso 17. la presión debe incrementarse gradualmente por pasos hasta que se alcance la presión de prueba.6.6. En lugar de lo indicado en el párrafo 17.4.7. 17.6.6.1.6. 17.6.2. deben examinarse como sigue: (a) Las soldaduras longitudinales.1 (a).6. de acuerdo con esta especificación.6.8 Prueba sensible a fugas.6. manteniendo la presión en cada caso lo suficiente para igualar la deformación de la tubería. 17.1 (c). Una prueba preliminar debe efectuarse como se indica en el párrafo anterior 17.1 Fluido de prueba. La sensibilidad de la prueba debe ser -3 atm ml/seg) como mínimo 100 Pa-ml/seg (10 bajo condiciones de prueba.6.5. a opción del propietario.4 Presión de prueba neumática. es permitido omitir el examen de fugas de cualquier junta y conexión previamente probados de acuerdo con esta especificación. El fluido de prueba es el fluido de servicio.1 Examen de soldaduras. 17. 17.5. Todas las soldaduras incluyendo las usadas en la manufactura de tubos y conexiones soldadas. La presión de prueba debe ser de 110% de la presión de diseño. en cuyo caso se debe verificar con un examen preliminar. 17. De allí en adelante. La presión debe incrementarse gradualmente hasta una presión manométrica tal que sea menor a la mitad de la presión de prueba o 170 kPa (25 psi) de presión se hayan alcanzado. manteniendo la presión en cada caso lo suficiente para igualar la deformación de la tubería.6.9 Prueba de presión alternativa. circunferenciales.6 Prueba hidro-neumática. de presión para servicio Esta prueba solamente es aplicable a tubería con servicio de fluido categoría D.2.2. 17.2.2.6. y la presión en la parte llenada de líquido no deberá exceder los límites indicados en el subinciso 17.5 Procedimiento. manteniendo la presión en cada caso lo suficiente para igualar la deformación de la tubería.2. en cuyo caso se debe verificar un examen preliminar. La tubería que requiera una prueba sensible a fugas deberá probarse mediante el método de prueba de deformación de burbuja y gas especificado en el Artículo 10 Sección V de Código ASME BPV. (b) La presión debe incrementarse gradualmente hasta una presión manométrica tal que sea menor a la mitad de la presión de prueba o 170 kPa (25 psi) de presión que se haya alcanzado. o por medio de algún otro método que demuestre tener igual o mayor sensibilidad.9.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1(a).5.6. Entonces la presión debe ser reducida a la presión de diseño antes de examinar las fugas de acuerdo con el párrafo 17.7.7 Prueba inicial.5.7.5. (a) La presión de prueba debe ser por lo menos menor a una presión manométrica de 105 kPa (15 psi) o 25% de la presión de diseño.3 Examen de fugas. deben cumplirse los requerimientos del subinciso 17. Edición enero. el fabricante y el instalador. fittings.4.3 Método de prueba.1. Concordancia internacionales. con normas La presente especififcación en el momento de su elaboración no tiene concordancia con normas internacionales. si aplica.5 .5. ASME B16. preparar los registros requeridos por esta especificación y por la ingeniería de diseño.1993 Edition: Factory-Made Wrought Steel Buttwelding Fittings.0371.2 (b). 09-11-87. Metals Section.3 en el lugar del examen con líquido penetrante. 17. tubing.9. 2000. PEMEX PEP P. (b) Todas las soldaduras incluyendo las juntas estructurales deben examinarse con líquidos penetrantes de acuerdo con el subinciso 17.4. y (b) evaluaciones de personal. los siguientes registros deberán ser conservados por lo menos 5 años después de que este sea generado por el proyecto: (a) procedimientos de examen.9 . NACE MR0175: Standard Material Requirements.5.01: 2000 UNT examen radiográfico al 100 % de acuerdo con el subinciso 17.5. Sulfide Stress Cracking Resistant Metallic. ASTM : Volumen 01. 17. 19.2 Retención de registros Al menos que se especifique lo contrario por la ingeniería de diseño.(c) y (d).1.01:Estructuración y Presentación de Especificaciones y Regulaciones Técnicas. El sistema deberá estar sujeto a una prueba sensible a fugas de acuerdo con el subinciso 17.7.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Sixth Edition. Debe hacerse un análisis de flexibilidad de acuerdo con los párrafos 14.1996 Editon: Pipe Flanges and Flanged Fittings NPS ½ through NPS 24. 17. 1ra. 1997 NACE : Corrosion Data Survey. 1980.6.9.6.8. IMP Práctica de Ingeniería EABB 302: Inspección y Pruebas de Tubería Metálica Soldada.6. 18. Steel – ASTM E-44: Standard Definitions of Terms Relating to Heat Treatment of Metal.5. Materials for Oilfield Equipment.7. Vigésima primera edición. 88/202 .0000. 17. Es responsabilidad del diseñador. como sea aplicable. Diccionario de la Lengua Española. Responsabilidad.2 Análisis de flexibilidad.7 17.1 Registros. Espasa. 1985 Pipe Fabrication Institute ES-7: Minimum Length and Spacing for Welded Nozzles. En caso de que el material sea magnético puede utilizarse el examen de partículas magnéticas de acuerdo con el subinciso 17.01-1993 Edition Piping. 1975 Real Academia Española. Bibliografia ASME B16.2. 0371.01: 2000 UNT 20.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 89/202 . Apéndice 1 (Figuras).2. 2) Los materiales de los grados X del API 5L.2°F) para servicio de fluido categoría D.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Tubo A672 en los grados E55.3 en cualquier temperatura mínima de diseño. inferior a 227.8°F) 90/202 . 5) Se requieren pruebas de impacto de acuerdo con el subinciso 8.2°F). E60 y todos los grados hechos con placa A516. Tubo A671 en los grados CE55.0371.1. y ASTM A381. pueden ser usados de acuerdo con la Curva B si es normalizado o templado y revenido. 3) Los siguientes materiales pueden ser usados de acuerdo con la Curva D si están normalizados: Placa ASTM A516 en todos los grados.2. 4) Un procedimiento de soldadura para la manufactura del tubo o de los componentes deberá incluir pruebas de impacto a las soldaduras y ZAC para cualquier temperatura mínima de diseño inferior a 244.15K (–20. CE60 y todos los grados hechos con placa A516.15K (–20.01: 2000 UNT pulg. 323 313 303 293 k 283 273 263 253 243 233 228 223 1 16 Notas: 1) Cualquier material de acero al carbono puede ser usado a una temperatura de 244.15K (–50. 0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. 2 Nomenclatura para curvas de gajos 91/202 .01: 2000 UNT Fig. 01: 2000 UNT 92/202 .2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371. 2.4 . 93/202 .B 4 E st a fi g ur a il u str a la n o m en cl at u r a d el s u b in c is o 1 1.4. N o i n d ica l os d et a lle s c om p let o s o u n m ét o d o d e co n st r u cci ó n p r efe r id o .01: 2000 UNT D eta lle .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371. 2.3. 5 N om e nc l a t u r a d e ca b ez a l co n s al i d a e x t r u í d a.2.0371. 94/202 .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.4 F i g .01: 2000 UNT 11. 95/202 .0371.2.01: 2000 UNT Fig.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 6 Placas reversibles. 2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371. 96/202 .01: 2000 UNT Fig. 7 Momentos de dobleces. 01: 2000 UNT 8 97/202 .2.0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 3 mm a 5 mm (1/8” a 3/16”) ” (a) Junta a tope con extremos de tubo maquinados y anillo de respaldo sólido o bipartido. 98/202 . (e) Anillo rectangular. 3 mm a 5 mm (1/8” a 3/16”) ” (b) Junta a tope con extremos maquinados y anillo sólido de respaldo. (g) Tipo Y.9 Anillos de respaldo típicos e insertos.0371. ” (d) anillo cuadrado o tipo de alambre redondo.2.01: 2000 UNT ” (c) Anillo de respaldo no metálico removible (refractario). plano (f) Tipo anillo formado. Insertos consumibles típicos. Fig.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371.01: 2000 UNT ” ” ” ” ” ” ” ” ” ” ” ” 10 11 ” ” 12 99/202 .2. 01: 2000 UNT ” 13 ” ” 14 ” ” 100/202 .0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. 18 101/202 .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371.01: 2000 UNT 16 17 Fig.2. 01: 2000 UNT B 16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 19 Traslapes típicos fabricados.0371.2. Fig.5. 102/202 . 20 Juntas típicas roscadas con cuerda recta.2.01: 2000 UNT ( a) (b) (c) Empaque Empaque Las cuerdas son ASME B 1.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 103/202 .0371.1 rectas Fig. con el centro de la concavidad ligeramente adentro de la superficie de la tubería (no hay penetración incompleta).2. 104/202 .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.01: 2000 UNT Falta de fusión entre el cordón de la soldadura y el metal base Falta de fusión en la pared lateral Falta de fusión entre pasos adyacentes Figura A Figura B Relleno incompleto del fondeo en un solo lado Penetración incompleta ocasionada por desalineamiento interno Relleno incompleto en el fondeo Penetración incompleta en la ranura de la soldadura Figura C Figura D Socavado externo Concavidad de soldadura formada en las superficies internas. Socavado interno Superficie concava del fondeo (socavado ) Socavados Figura E Figura F Exceso de refuerzo externo Figura G Fig.21 Imperfecciones típicas de soldadura.0371. . SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.421.2.6 RECIPIENTES A PRESION CAMBIADORES DE CALOR. CABEZALES PARA CALENTADORES A FUEGO DIRECTO INCLUYENDO CONEXIONES PARA TUBERIA EXTERIOR TUBERIA DENTRO DEL ALCANCE DE ESTA ESPECIFICACION TUBERIA FUERA DEL ALCANCE DE ESTA ESPECIFICACION LIMITES DE BATERIA DEL AREA SERV.01 O LAS LEYES GUBERNAMENTALES APLICABLES. COMPRESORES Y OTROS EQUIPOS QUE MANEJEN FLUIDOS INCLU YENDOSE TUBERIA INTERNA Y CONEXIONES PARA TUBERIA INTERNA TUBOS ACCESORIOS PARA TUBERIA.01: 2000 UNT AREA DE TANQUES TERMINAL DE CARGA INSTALACION MARINA NOTA: LAS OPCIONES MOSTRADAS ABAJO PARA TUBERIA DENTRO DE LOS LIMITES DE BATERIA APLICA A ESTAS INSTALACIONES TAMBIEN CALDERAS PARA PLANTAS DE FUERZA POR CODIGO ASME. BOMBAS.. TUBERIA LOCALIZADA DENTRO DE LOS LIMITES DE BATERIA INSTALADA APARTE PARA QUE CUMPLA CON OTROS CODIGOS O LEYES GUBERNAMENTALES SERAN CONSTRIDAS DE ACUERDO CON LAS NORMA PEMEX 2.421.1 PAQUETE DE REFRIGERACION TUBERIA DISEÑADA Y CONSTRUIDA DE ACUERDO CON ESTA ESPECIFICACION O CON ANSI B 31. TUBERIA EXTERNA DE LA CALDERA POR B 31.Diagrama ilustrativo de alcance de tubería de esta especificación.01 O LAS LEYES GUBERNA MENTALES APLICABLES Fig. 105/202 . 22.AUXILIARES LIMITE DE BATERIA DE LA INSTALACION TUBERIA QUE CUMPLE CON LA NORMAS PEMEX 2.0371. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.15 275.354 0.236 0.95 Notas: 1) Estos criterios de reducción de temperatura no aplican cuando la tabla 2 especifica expansión lateral para valores mínimos requeridos.55 295. 106/202 .197 0.33 (Tamaño de la barra 1/3) 3.295 0.00 7.394 0.50 (Tamaño de la barra 3/4) 7.67 (Tamaño de la barra 2/3) 6.00 8.15 273.118 0.01: 2000 UNT 21.15 273.0371.00 6.35 300. 2) Se permite la interpolación en línea recta para valores intermedios.00 5. 277.45 284.50 (Tamaño de la barra 1/4) REDUCCION DE TEMPERATURA ABAJO DE LA TEMPERATURA MÍNIMA DE DISEÑO GRADOS F 0 0 0 5 8 10 15 20 30 35 40 50 MILIMETROS 10.00 (Tamaño de la barra 1/2) 4.00 (barra estándar tamaño completo) GRADOS K 273.276 0.131 0.75 281.00 2.85 292.55 278.00 3.157 0. Apéndice 2 (Tablas). Tabla 1 1 Reducción de temperatura en la prueba de impacto Charpy ESPESOR REAL DEL MATERIAL O ANCHO DE ESPECIMEN A LO LARGO DE LA MUESCA [(VER 1 (b) NOTA (2)] PULGADAS 0.315 0.098 9.262 0.2.25 289. 107/202 .01: 2000 UNT Tabla 2 Valores mínimos de impacto Charpy con muesca en V RESISTENCIA MINIMA ESPECIFICADA A LA TENSION NUMERO DE ESPECIMENES [Nota ( 2 )] ENERGIA [NOTA (1)] ACEROS TOTALMENTE DESOXIDADOS Joules ft-lbf OTROS ACEROS NO TOTALMENTE DESOXIDADOS Joules ft-lbf (a): Acero al carbono aleacialeación y de baja 448 Mpa.2. Para tornillería mayor de 2” de diámetro.394”) 2) Véase 2 (d) para repeticiones permisibles de pruebas. Para aquellos con disminución en tamaño. 3) Para tornillería de este nivel de resistencia en diámetros de 2” y menores. pueden aplicarse los requerimientos de impacto de ASTM A-320. 7 y 8 27 20 20 15 EXPANSION LATERAL 0. se deberán aplicar los requerimientos de esta tabla.015 pulg) 0.38 mm (0. estos valores deben multiplicarse por la proporción entre el ancho real del espécimen y el tamaño completo 10 mm (0. Mínimo para 3 especímenes (b) Acero en números P: 6. Promedio para 3 especímenes Mínimo para un especimen 18 14 13 10 14 10 10 7 Mayor a 448Mpa (65Ksi) a 517 Promedio para 3 especímenes Mínimo para 1 espécimen 20 16 15 12 18 14 13 10 Mayor a 517Mpa(75Ksi) a 656 Mpa Promedio para 3 especímenes Mínimo para 1 espécimen pero no incluido este 656 Mpa (95 Mínimo para 3 especímenes Ksi) y mayores [nota (3)].SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.015 pulg) – – Notas: 1) Los valores de energía en esta tabla.38 mm (0. son para especímenes de tamaño estándar. (65Ksi) e inferiores.0371. para temperaturas de diseño inferiores a 244K (20°F).3.15K (– 20° F). deberán probarse por impacto. B-4 Los depósitos tanto del metal base como del metal de aporte deberá ser probado por impacto según el párrafo 8. COLUMNA B A bajo de la temperatura mínima de diseño listada en apéndice 2 o 3 B-1 sin requerimientos adicionales B-2 No deberán usarse 1-Hierro de fundición gris 2..3. A-3(a) Sin requerimientos adicionales B-3 Exceptuando como se indica en las notas (3) y (5). (3) y (6).3 [ver nota (2)]. ver notas (2). el metal de aporte y la zona afectada por el calor.3. o (2) El material no está en la condición de tratamiento térmico a solución. para el material base tratado térmicamente de acuerdo a la especificación ASTM aplicable (ver párrafo 8. entonces: se requiere la prueba de impacto conforme a 8. deberán probarse por impacto. los depósitos de soldadura y el metal base probados por impacto deberán estar de acuerdo con el párrafo 8. MAT ERIALES MET ALICOS ENLIST ADOS 3.0371.2).Aceros inoxidables austeníticos A-4(a) Si: (1) El contenido del carbono. excepto que las condiciones se ajusten a las notas (3) y (5).1. Cuando los materiales sean usados en temperaturas de diseño por debajo de la curva asignada como se permite por las notas (2) y (3) de la figura 3..1.15K (– 20° F) excepto como se establece en las notas (3) y (6). aceros ferríticos. la zona afectada por calor y los depósitos de soldadura deberán ser probados por impacto [ver nota (2)]. el metal de aporte y la zona afectada por el calor.1. la zona afectada por calor.1. 108/202 .10%. Los aceros al carbono. Excepto como se establece en las notas (3) y (6). (Estos requerimientos de pruebas de tenacidad son adicionales a las requeridas por especificación del material) COLUMNA A Tipo de material Arriba de la temperatura mínima de diseño listada en apéndice 2 o 3 16 Sin requerimientos adicionales 17 Sin requerimientos adicionales (a) Metal base Metal de aporte y zona afectada por el calor.-De alta aleación y aceros inoxidables dúplex. intermedia.3.(ZAC) [nota (2)] A-3(b) Los materiales que se armen por medio de soldadura. conforme a 8.2. A-4(b) Los materiales que se armen por medio de soldadura. mediante análisis es mayor del 0.-Hierro dúctil o maleable.3 para temperaturas mínimas de diseño inferiores 244. 4.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. aceros de aleación baja. conforme a 8.01: 2000 UNT Tabla 3 Requerimientos para pruebas de tenacidad a baja temperatura a metales. para temperaturas mínimas de diseño inferiores a 244. acero al carbón por nota(1).1.1. no menor a 2. satisfarán todos los requerimientos del párrafo 3 y no necesitarán repetirse para soldaduras de producción. no exceda de 6.098 pulg). No se requerirá la prueba de impacto. Este material no deberá usarse a temperaturas de diseño menores a 77. Las pruebas de impacto que se realicen de acuerdo a lo requerido por la tabla 4. aplicando pruebas adecuadas [ver Nota (4)].5 mm (0. debido a la presión.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1. y/o otras pruebas. a lo largo de la muesca. peso muerto y deformación por desplazamiento. Ver también párrafo 7.000 psi (41 MPa).0371. B-6 El diseñador deberá asegurarse. tratamiento térmico y forma del producto sean similares a los materiales enlistados.15K (-20° F). Los aceros al carbono que estén de acuerdo a las siguientes especificaciones. A-6 (b) Sin requerimiento adicional. conforme a 8. para tubo fabricado con las placas anteriores ASTM A 134 y A 211. la temperatura mínima de diseño no deberá ser menor que la inferior entre 227. 109/202 . ajustándose a una especificación publicada. 3.3. como parte de la calificación del procedimiento de soldadura. Bajo estas condiciones. a menos que la composición del metal de aporte esté fuera del rango de la composición del metal base. si la temperatura de diseño es menor a 244. pero mayor a 227. Cobre. están sujetos a las limitaciones en la sección B-2 : para placas ASTM A36. A 283 y A 570. deberán ser calificados como lo indique el renglón aplicable de la columna B.2.15K (-50°F) y la temperatura mínima para el material indicado en el apéndice 2. 2. que el metal base. a lo largo de la muesca.4.5 mm (0.15K (-320° F). resistencia a la tensión con muesca aguda (será comparada con la resistencia a la tensión sin muesca). A-6 Sin requerimientos adicionales.098 pulg). No se permite la soldadura.3. Las pruebas de impacto no se requieren cuando el mayor espécimen Charpy obtenido tenga un ancho. 6-Aluminio. 6. B-5 El material base deberá probarse por impacto. Todos los demás materiales no enlistados. realizadas a una temperatura igual o menor a la temperatura de diseño mínima. NOTAS: 1. 5. Las pruebas de impacto no serán requeridas cuando el espécimen Charpy máximo obtenido tenga un ancho. los depósitos de soldadura y la zona afectada son adecuadas para utilizarse a la temperatura mínima de diseño. A25. Aleaciones titanio puro. (Estos requerimientos de pruebas de tenacidad son adicionales a las requeridas por especificación del material) (Continuación) COLUMNA A Tipo de material Arriba de la temperatura mínima de diseño listada en apéndice 2 o 3 COLUMNA B A bajo de la temperatura mínima de diseño listada en apéndice 2 o 3 7DEOD MATERIALES NO MATERIALES METALICOS ENLISTADOS ENLISTADOS 5 Fierro dúctil austenítico ASTM–A571 A-5 Sin requerimientos adicionales A-5 (b) No se permite la soldadura. 4. Las pruebas pueden incluir: elongación a la tensión. no exceda del 25 % de la presión máxima permisible de diseño a temperatura ambiente y que el esfuerzo longitudinal combinado. níquel y sus.15K (–50° F) y que la presión máxima de operación de los componentes prefabricados o armados. no menor a 2. 7-Los materiales no enlistados deberán estar de acuerdo a los requerimientos de una especificación publicada cuya composición.01: 2000 UNT Requerimientos para pruebas de tenacidad a baja temperatura para metales. la prueba deberá estar de acuerdo con la columna B-6. y para tubo soldado a tope ASTM A 53 tipo F y API 5L Gr. etc. tubo. conforme a las secciones B-1 y B-2 anteriores. Características de la prueba. B-3 Contratista o instalador.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.). B-1 Número requerido por la especificación aplicable a la forma del producto enlistada en el subinciso 8.) de la misma especificación y grado incluyendo tratamiento térmico [(ver nota (4) )] excepto: (b) Si los materiales están calificados por el contratista o instalador.3. B-5 Una pieza de prueba de cada lote de material (placa. siempre y cuando las soldaduras han sido probadas como lo establece la sección A-4 anterior para el mismo tipo y grado de material (o el mismo número P y número de grupo según el código BPV. A menos que se especifique lo contrario en la ingeniería de diseño .3.2. A-1 El mayor de los números requeridos por: (a) la especificación del material o (b) conforme a las provisiones de la especificación aplicable a la forma del producto.0371.4 mm (¼ pulg. Pruebas de impacto requeridas solo en las soldaduras. térmico (incluyendo el tiempo a la temperatura establecida o las temperaturas y la velocidad de enfriamiento) con el cual se recibirá la tubería instalada.2.3.2 [ver nota (2)]. y tratados térmicamente durante o después de la fabricación. deberán sujetarse esencialmente al mismo tratamiento de especímenes de impacto. especímenes. enlistada en el subinciso 8.2. [ver nota (2)].01: 2000 UNT Tabla 4 REQUERIMIENTOS DE PRUEBA DE IMPACTO PARA METALES COLUMNA A Materiales que hayan sido probados a impacto por el fabricante [ver nota (1)] o los enlistados en la tabla 3. PRUEBAS EN MATERIALES Número de pruebas Localización y orientación de los A-2 Conforme a lo requerido por las especificaciones enlistadas en el subinciso 8. metal de aporte ( por Piezas de prueba para preparación ejemplo: clasificación AWS – E – XXXX ) y con cada fúndente que vaya a usarse. A-5 Una pieza con un espesor T. para cada rango de espesor de material que pueda variar de T/2 a T + 6. en cuyo caso los requerimientos de la sección A-5 se aplicarán. Pruebas por: A-3 Fabricante. COLUMNA B Materiales que el fabricante no haya probado con impacto o aquellos probados por aquél. PRUEBAS A SOLDADURAS EN LA TUBERIA PREFABRICACIÓN O ARMADO DE LA A-4 Se requiere una prueba por cada procedimiento de soldadura. ni para el material de cada trabajo. sección IX) y de los mismos rangos de espesor y estén disponibles los registros de esas pruebas. Todas las piezas de prueba. dentro de “materiales “. Número de piezas de prueba [ver nota (3)] 110/202 . las piezas de prueba no necesitan hacerse para cada lote de material. deberán tomarse de la sección transversal de ésta. La pieza de prueba debe ser lo suficientemente grande. COLUMNA A Materiales que hayan sido probados a impacto por el fabricante [ver nota (1)] o los enlistados en la tabla 3. b) Las pruebas se hayan llevado acabo sobre especímenes extraídos de piezas de prueba.1. en la fractura resultante. con la muesca en el metal de la misma. Cada espécimen.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. enlistados en 8. 2) Si se va a utilizar soldadura en la manufactura. requeridos conforme a 8.2.) o menos . de manera tal.3. deberá estar a 1. ). La muesca deberá cortarse aproximadamente transversal a la superficie del material.01: 2000 UNT Tabla 4 REQUERIMIENTOS DE PRUEBA DE IMPACTO DE METALES. como lo requiere la tabla 3.3. PRUEBAS A SOLDADURAS EN LA PREFABRICACIÓN O ARMADO DE LA TUBERIA 6 (a) Localización y especímenes. prefabricación o montaje. (llevadas a cabo posteriores a un tratamiento térmico apropiado. NOTAS: 1) Debe obtenerse un reporte certificado de pruebas de impacto. Pruebas de impacto requeridas solo en las soldaduras. deberá orientarse a modo de que el eje de la muesca.dentro de la superficie del material. y tratados térmicamente durante o después de la fabricación.6 mm (1/16 pulg. las pruebas de la zona afectada por el calor.1. COLUMNA B Materiales que el fabricante no haya probado con impacto o aquellos probados por aquél. como sea posible. Los especímenes para impacto en la zona afectada por el calor. como para localizar la muesca en la zona afectada por el calor. del material que haya recibido tratamiento térmico por separado. En caso de que no sea posible lo anterior. “lote“ significa la cantidad de material descrita bajo la previsión de “Números de Pruebas “ de la especificación aplicable a la forma del producto ( placa. tubo. como evidencia de que el material ( incluyendo cualesquier soldaduras utilizadas en su manufactura) satisface los requerimientos de esta especificación y que: a) Las pruebas se hayan efectuado en especímenes representativos del material entregado y utilizado por el contratista de prefabricación o por el instalador. deberán tomarse de la sección transversal de la soldadura y tener longitud suficiente. que incluya. se requiere la preparación de piezas adicionales de prueba. (b) Pruebas por: 7 Contratista o instalador. 3) 4) 111/202 . orientación de Los especímenes para impacto al metal de la soldadura.0371. después de la preparación del espécimen.2. en la misma forma que el material (incluyendo el tratamiento térmico por el fabricante) de manera que sea representativo de la tubería fabricada). quede transversal a la superficie del material y una cara del espécimen. (Continuación) Características de la prueba. sección B-3 ) del fabricante. como para permitir la obtención de seis especímenes (tres para el metal de la soldadura y tres para zona afectada por el calor). etc. Para los fines de este requerimiento. bastarán para las pruebas del material base. tanto metal de la zona afectada por el calor. Conexiones roscadas de hierro maleable.tuercas ferrosos con rosca. Conexiones roscadas de bronce. 900. Clase 25.34 B16. Conexiones de aleación de cobre colado.01: 2000 UNT Tabla 5 Estándares dimensionales DESIGNACIONES ESTÁNDAR O ESPECIFICACION Tornillería ASME B18. 600.9 B16. Empaques no-metalicos para bridas cara plana. 250 y 800.2 Tuercas cuadradas y hexagonales.26 B16. Conexiones de fábrica de acero forjado para soldar tope. Clase 125 y 250. con extremos biselados para soldar a tope.14 B16. bujes y contra .11 B16. Tapones. 125. Clase 300. ASME 112/202 . Bridas de acero para tubos y conexiones bridadas.5 B 16.1 B16. Conexiones de aleación de cobre colado para tubos de cobre.2. Bridas y conexiones bridadas de bronce.18 B16. Codos radio corto y retornos de acero forjado.10 B16.33 B16.14 B16. Conexiones roscadas de hierro fundido. Conexiones de cobre y bronce forjado para soldadura de estaño a presión.28 B16. tornillos con cabeza hexagonal y pijas.0371. Clases 125 y 250. con juntas para soldadura de estaño a presión.4 B16. Clase 150 y 300. Conexiones .2. Válvulas metálicas de diámetro menores operadas manualmente para sistemas de distribución de gas. Dimensiones de cara a cara de válvulas ferrosas. B18.15 B16.36 Conexiones de fierro gris y dúctil para gas de 3 a 24 pulg Bridas y conexiones bridadas de hierro fundido.22 B16. con extremos avellanados. Válvulas de acero bridadas y con extremos biselados para soldar a tope. 1500 y 2500.21 B16.24 B16. Bridas de orificio de acero.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2. enchufe soldado y roscadas. Clases 150 y 300. Conexiones forjadas de acero. tornillos para madera.3 B16. incluso espárragos de cuerda corrida. válvulas y bridas ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME A21.1 Tornillos cabeza cuadrada y hexagonal. Bridas y conexiones bridadas para tubo de hierro dúctil. Válvula de compuerta. Válvulas de compuerta con extremos bridados. Clase 150. Válvulas de compuerta bridadas de hierro colado.0371.1). API API 6A 526 Especificaciones para rosca en válvulas. Conexiones de hierro gris y dúctil para servicio de obras de agua u otros líquidos de 3 a 48 pulg. con extremos bridados y para soldar a tope. compacta (cuerpo extendido). Tuberías de hierro dúctil y hierro gris con bridas roscadas. Válvulas de mariposa de orejas y tipo oblea. Bridas de acero de diámetros mayores. Válvulas de bola extremos bridados y extremos soldables. conexiones y bridas.47 ESTÁNDAR O ESPECIFICACION Válvulas metálicas de diámetro mayores.01: 2000 UNT Tabla 5 Estándares dimensionales (continuación) DESIGNACIONES ASME ASME ASME ASME B16. 250 y 300. operadas manualmente para sistema de distribución de gas. Válvulas de seguridad y relevo con bridas de acero (ver especificación de seguridad CL . Clase 150. bridadas o soldables a tope. Válvulas de compuerta tipo “Venturi”. diseño compacto. Válvulas de retención tipo oblea. de acero. Válvulas macho bridas de hierro dúctil. de acero.38 B16. API API API API 593 594 595 597 API API API API API API API API API 599 600 602 603 604 605 606 608 609 AWWA C110 AWWA C115 113/202 . Válvula de compuerta. Uniones roscadas de hierro maleables para tubo.39 B16. con extremos bridados o biselados para soldar a tope.2. Válvulas macho de acero. Bridas de acero al carbón de diámetros menores. Válvula de compuerta de acero al carbón. Válvulas de compuertas de acero al carbón. de NPS 24 a NPS 60.42 B16. de hierro nodular. Clase 150 y 300.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. resistentes a la corrosión. Sistema estándar de marcaje para válvulas.2. Válvulas de bola bridadas o soldadas a tope para uso general. Bridas de acero para tuberías. Bridas y casquillos roscados de alta presión para usarse con empaquetaduras o juntas de tipo “lens”. Conexiones de acero forjado inoxidable. conexiones. Desvíos y conexiones estándar para drenaje. Válvula de retención tipo columpio. Válvula de mariposa con asiento de hule.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Conexiones soldables forjadas de alta prueba. Válvulas de compuerta para instalaciones de abastecimiento de agua para servicio normal de 4 a 48”. con extremos bridados y roscados. de hierro y acero. Válvulas de compuerta. bridas y uniones.0371. de hierro fundido. de hierro fundido. Válvulas con extremos bridado o soldables a tope. Acabados estándar de caras de contacto para extremos bridados en válvulas de hierro y en conexiones. Uniones con soldadura de estaño para conexiones forjadas y fundidas. Válvulas de mariposa. AWWA C207 AWWA C208 AWWA C500 AWWA C504 MSS SP6 MSS MSS MSS MSS MSS MSS MSS MSS MSS SP9 SP25 SP42 SP43 SP44 SP45 SP51 SP61 SP65 MSS MSS MSS SP67 SP70 SP71 MSS MSS MSS SP72 SP73 SP75 114/202 . Estándar para fresado de caras de bridas de broce. resistentes a la corrosión. en la industria química. Bridas y conexiones bridadas de fundición de 150 lb. resistentes a la corrosión. con extremos para soldar a tope. con extremos bridados y roscados.01: 2000 UNT Tabla 5 Estándares dimensionales (continuación) DESIGNACIONES ESTÁNDAR O ESPECIFICACION Bridas de acero para tubo para servicio de obras de agua de 4 a 48 pulg. Bridas de alta presión para la industria química y niples roscados para uso mediante empaque tipo "lens". Conexiones para tubo de acero para agua. 10 B36. de extremos bridados o roscados.11 Tubo de acero y hierro forjado sin costura. en moldes de metal o con recubrimientos de arena y tierra. Válvulas de tipo diafragma. niples y conexiones tipo "bull". Válvulas de compuerta. Válvulas de bronce.0371. de hierro colado.01: 2000 UNT Tabla 5 Estándares dimensionales (continuación) DESIGNACIONES ESTÁNDAR O ESPECIFICACION Válvulas de macho. roscados y soldables a tope. tubería. Tubo de acero inoxidable. Diseño de espesor de tubo de hierro dúctil.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. tipo cuchilla u oblea. con extremos bridados y roscados. Accesorios para tubo de refrigeración . ángulo y de retención. Reducciones Swage. de acero al carbón de inserto soldable y roscadas. Tubería hidráulica flexible de línea sin costura. Tubo de hierro fundido colado y centrifugado en moldes metálicos para agua u otros líquidos. y conexiones para mangera. Tubo rígido y tubo flexible MSS MSS MSS MSS MSS MSS MSS MSS MSS SAE SAE SAE ASME SP78 SP79 SP80 SP81 SP83 SP85 SP88 SP-95 SP-97 J513 J514 J518 A21. Tubo hidráulico bridado.52 ASME ASME ASME B36. sin bonete. Válvula de globo y ángulo de hierro colado. AWWA C101 AWWA C106 AWWA C115 AWWA C150 115/202 . para gas. de acero al bajo carbono. Insertos reductores de enchufe soldable.Especificaciones generales. Accesorios para ramales tipo caja soldar.2. Accesorios para tubo hidráulico. Tubo de hierro dúctil. de compuerta globo. Diseño de espesor de tubo de hierro colado. colados y centrifugados.19 B93. Tubo de hierro dúctil y fundido con bridas roscadas. Uniones para tubo. de acero inoxidable. Juntas de goma para tubería y accesorios a presión de hierro dúctil y hierro fundido.21 B16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. calibrado e inspección de tubería de revestimiento.2. API 601 AWWA C111 MSS MSS NFPA ASME ASME SP-58 SP-73 1963 B26 B46. Cuerdas en coples para mangueras contraincendio Textura de superficie.20. B1.20. Tubo de acero para agua de 6 pulgadas y mayores. Extremos soldables a tope. Sujetadores y soportes de tubería . diseño y manufactura. Tornillería y empaques contraincendio. Misceláneos AWWA C151 AWWA C200 ASME ASME ASME ASME ASME ASME ASME API B1.Materiales.01: 2000 UNT Tabla 5 Estándares dimensionales (continuación) DESIGNACIONES ESTÁNDAR O ESPECIFICACION Tubo de hierro dúctil colado y centrifugado en moldes metálicos o recubiertos de arena para agua y otros líquidos. Roscado.20 B16. B1. Empaques metálicos para bridas cara realzada y conexiones bridadas. B16.1 Estándares unificados de cuerdas y roscas.1 116/202 . Uniones con soldadura de plata para accesorios forjados y fundidos.7 Cuerdas en coples para mangueras contraincendio.0371. tubo y tubo de línea roscada.20. Empaques planos no-metálicos para bridas.3 Cuerda sello seco para tubo.25 5B Juntas tipo anillo y ranuras para bridas de acero. B1.1 Cuerdas para tubo (excepto sello seco). Nota 3b. Ni . Nota 3a. C.3 µm Ra (250 Min Ra.95 0.01: 2000 UNT Tabla 6 Factores incrementados Ec de calidad de fundición.0371. conforme al ASME B 46. solamente si no hay evidencia de profundidad en defectos. de acuerdo con MSS SP–53. de cada fundición con ASTM E 114. Maquinar todas las superficies con acabado de 6.) Aluminio y magnesio Cobre. de acuerdo con la tabla 1 MSS SP-53. Examinar todas las superficies de cada fundición.Cu Bronce ESTÁNDAR APLICABLE NIVEL DE ACEPTACIÓN ( o Clase ) 1 2 2 2 – 2 2 DISCONTINUIDADES ACEPTACIÓN ASME-E-446 ASTM-E-446 ASTM-E-186 ASTM-E-280 ASTM-E-155 ASTM-E-272 ASTM-E-310 Tipos A. B. C.00 1. Ba. Códigos A.1) aumentando así la efectividad del examen de las superficies. mediante el método del liquido penetrante de acuerdo con ASTM E 165.) Acero 4 ½ in < T ≤ 12 pulg.85 0. Radiografiar a fondo cada fundición de acuerdo con ASTM E 142. Nota 2b. usando las fotografías de referencia de ASTM E 125. Examinar todas las superficies de cada fundición. Mostrado en referencias radiográficas. Júzguese la estabilidad de imperfecciones y soldaduras reparadas. usando ASTM E 125 como referencia para imperfecciones de las superficies. solo para material magnético mediante el método de partícula magnética. MATERIAL O ALEACIÓN EXAMINADOS ESPESOR T Acero T ≤ 1 pulg. Júzguese la aceptabilidad. 117/202 . B. Tabla 7 Niveles de aceptación para fundiciones. que excedan de 5 % del espesor de pared. júzguese de acuerdo con los niveles de aceptación enunciados en la siguiente tabla. Efectuar un examen ultrasónico completo. de acuerdo con ASME E 109 ó E 138. Categorías A.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Nota 2a.85 0.2. B. Bb. aceptando una de éstas. C. Tipos A. B.90 1. Códigos A y B. Categorías A. EXAMENES SUPLEMENTARIOS DE ACUERDO CON LAS NOTAS (1) (2)(a) ó (2)(b) (3)(a) ó (3)(b) (1) y (2)(a) ó (2)(b) (1) y (3)(a) ó (3)(b) (2) (a) ó (2)(b) y (3)(a) ó (3)(b) FACTOR Ec 0.00 Nota 1. Acero 2 in < T ≤ 4 ½ pulg. Acero 1 in < T ≤ 2 pulg. C. 2 y 4(a).2 5.1 y tabla 15A lo requiera la 0. (sin metal de relleno) Recta o en espiral Como lo requiera la 0.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1 y tabla 15A 4 CONFORME A ESPECIFICACIONES ESPECIFICADAS.00 % según 16. Soldadura de arco metálico con gas (GMAW ).75 especificación. de radiografía adicional al 100 1. (Sin metal relleno).1 Soldadura doble a tope (con o sin metal de aporte). No. en la En espiral Combinado GMAW .01: 2000 UNT Tabla 8 Factor (Ej) de calidad de junta soldada longitudinal. SAW NOTA: No se permite aumentar el factor de la junta soldada. 118/202 .5. Como se requiera en la 0.5.85 Recta o en espiral Como (excepto como se especificación enlistada o en esta especificación prevé en 4 b) radiografía adicional por 0. radiografía adicional puntos según 16. en 1.90 (Con relleno) metal de radiografía adicional al 100 1.5. especificación. (a)ASTM A211 (b)API 5L Como se permita especificación.1 por 0.95 (SAW ) costuras.0371. TIPO DE JUNTA 1 Soldadura a tope en horno.90 puntos según 16.2 5. [Nota (1)] Soldadura de arco sumergido Recta con una o dos Como lo requiere la 0.85 [Nota(1)] 3 SOLDADURA POR FUSIÓN ELÉCTRICA Soldadura sencilla a tope (con o sin metal de aporte).80 especificación enlistada o en esta especificación. mediante exámenes adicionales para esta.00 % según 16.60 [Nota(1)] 2 Soldadura por resistencia eléctrica Recta o en espiral Según lo requiera especificación enlistada la 0. de (Con metal relleno).2. TIPO DE COSTURA Recta EXAMEN Según lo requiera especificación enlistada FACTOR (Ej) la 0. soldadura continua.5. 4 y mayor 0.4 – 0.001 45.2.000 Factor.8 0. lados) 119/202 .001 100.7 0.4 0..001 a 45.4 0.000.5 0. f 0.4 0.4 0.7 0.001 y menos a 14.4 – Aceros ferríticos 0.6 0.0 TABLA 11 REFERENCIAS DEL CODIGO BPV PARA TAPAS Tipo de tapas Elipsoidal Torisférica Hemisférica Cónica (sin transición ) Toricónica área de Cóncava a presión UG-32 (d) UG-32 (e) UG-32 (f) UG-32 (g) UG-32 (h) UG-34 Convexa a presión UG-33 (d) UG-33 (e) UG-33 (c) UG-33 (f) UG-33 (f) .000 a 22.000 a 200.4 Ciclos ( N ) 22.4 – 0.3 Tabla 10 Valores del coeficiente.7 0.5 0...4 – Aceros Austeníticos Otros metales Dúctil Hierro fundido 0...7 0.5 0.4 – 0..9 0.7 0.000 a 100..SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Y. f 1. Plana (presión en ambos .000 Factor. cuando t es menor que D/6 Temperatura en K ( °F ) ≤755 Materiales 783 (950) ≥894 811 (1000) 839 (1050) 866 (1150) (1100) (900) y menor 0.0371...000 a 700.01: 2000 UNT Tabla 9 Factor de reducción del rango de esfuerzo f Ciclos ( N ) 7.4 0..001 200.000 a 2.001 14.001 700.0 0.000 7.7 0. (2) Para diámetros nominales > 50 mm (2 pulg).01: 2000 UNT Tabla 12 1 Espesor mínimo de componentes de rosca macho de Material sensible a Rango de diámetros [Nota(2)] mm pulg.19M. 80 Ced.2. (5) Por ejemplo. 40 Ced.10M y para cédula 40S en ASME B36. acero al carbono. 40 Ced. acero inoxidable austenítico.10 Notas: (1) Usar el mayor establecido en el párrafo 10. 40S Párr. la muesca Si [Nota (4)] ≤40 ≤1 ½ 50 2 65 –150 2½-6 Normal Si [Nota (5)] ≤50 ≤2 65 –150 2½-6 Categoría D ambos ≤300 ≤12 Servicio fluido Normal ESPESOR DE PARED MIN.1.1 por el espesor mostrado en esta tabla. (3) El espesor nominal de pared está listado para cédula 40 y 80 en ASME B36. [NOTA (3)] Ced. la junta de debe ser protegida para un manejo de fluido roscados es inflamable. tóxico o dañino a la piel humana.2 . 120/202 . 40S Ced. (4) Por ejemplo.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0371. deberá ser establecido por la ingeniería de diseño y demostrado por la calificación del procedimiento de soldadura. del Código ASME. tabla QW – 422. Esp.11 3 4.2.01: 2000 UNT Tabla 13 Temperatura de precalentamiento Metal base número P Análisis del metal de soldadura número A2 Grupo del material base Espesor nominal de pared pulg mm Resist. 9Ni Ac 5Ni Todos Todos Todos Todos Todos Todos 4223 283 283 366 175 477 4 453 50 283 21 –52 Todos Todos Todos Todos 50 283 (1) Número P. SP-4 y SP-5) requieren consideraciones especiales. Sección IX. SP-3. Los números P especiales (SP-1.4 Todos < 12.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Min.15 448. del Código ASME. Ferríticos de Todos alta aleación AC Austeníticos de Todos alta aleación Ac de Aleación Ni Acero Cr-Cu Ac Mn-V Ac 27Cr-V Ac 8Ni. El tratamiento térmico requerido para los números especiales P. 9B 10 10A 10E 11A Gpo 1 11A Gpo 2 2.7 _ 12. Sección IX.7 Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos ^ 71 Todos > 71 ^ 71 Todos > 71 Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos ^490 Todos > 490 ^ 490 Todos > 490 Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos 50 283 300 4 50 175 175 50 175 175 300 350 422. al Carbono Aceros aleados Cr ^ ½ % Max Aceros aleados ½ % < Cr ^ 2 % Aceros aleados 2 ¼ %^ 7 ^ 10 % 3 4 5 6 7 8 9A. tabla QW – 422 (3) Temperatura máxima entrepaso: 589K (600 °F) (4) Mantener una temperatura entrepaso: 450K .4 _ 25.9 10 <I _I Todos <½ _½ Todos Todos Todos < 25. SP-2.5 6 7 8.15 3003 50 50 200 300-400 422-477 283 352 352 283 353 353 Aceros Martensiticos de Todos alta aleación Ac. (2) Número A.0371.450 °F) 121/202 . a la Tensión metal base ksi MPo Temperatura requerida °F K Mínima recomendada °F K 1 1 AC.505K (350°F . 4 y 5)requieren especial consideración. pero cualquier tratamiento termico deberá ser como se requiera en la especificación de material.4 2 2 225 225 5 4.y ^ 0. (3) El tiempo en unidades del sistema métrico usar min/mm. 122/202 . (7) El tratamiento térmico después de la soldadura no es requerido ni prohibido.2 ½ 10 10 A Acero Cr.4 2. El tratamiento térmico para estos números deberá ser establecido la ingeniería de diseño y demostrarse mediante la calificación del procedimiento de soldadura.2. (5) Enfriar tan rápido como sea posible después de periodo de tratamiento.7 Ninguno 1300. 977 936-977 Nota (7) Ninguno 1298-1358 1298-1358 1273-1373 1 1 2.o>0.0371. 2 .4 1 1 225 225 Todos Todos Todos Todos 1 ½ 1 2. 551K (500°F)/hr máximo.4 2 2 241 241 7 8 9A.7. Sección IX.4. Tabla QW -422 los números P especiales (SP-1. mm.9 ^¾ >¾ ^ 19 > 19 Todos ½ 1. (2) El Número A de la Sección IX del Código Tabla QW -422.4 2 241 6 6 Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos Todos 1350-1450 1150-1225 Ninguno Ninguno Ninguno 1100-1175 1400-1500 Nota 5 Ninguno 1100-1300 1100-1300 1225-1300 Nota 6 Nota (7) Ninguno 552-585 Nota 8 552-585 Nota 8 538-593 Nota 8 1005-1061 894-936 Ninguno Ninguno Ninguno 866-908 1033-1089 Ninguno 866-977 866. El tiempo de tratamiento deberá ser incrementado en ½ hr para cada pulgada de espesor arriba de 1 pulg. (4) Ver párrafo 16. 9B 10 7 8. 3.4 Nota (9) 1 Todos Todos Todos Todos Notas (1) El números P del Código ASME.15K (1200°F) deberá ser menor a 329K (100°F)/hr.Duplex Todos Todos ^ 19 > 19 Todos Todos Todos ^ 71 > 71 Todos ^ 490 Todos > 490 Todos Todos Todos Todos 1 1 2.4 2. al Carbono Aceros aleados Cr ^ ½ % Max ^ 19 > 19 ^ 19 > 19 Todos . después de ello la velocidad de enfriamiento deberá ser lo suficientemente rápida como para evitar fragilidad en el material.4 1 ½ 1 Acero 8Ni. ^¾ >¾ Resit.1.1400 Ninguno 977-1033 1 2. 9Ni ^2 >2 ^ 51 > 51 11 SG 2 62 Acero 5Ni Zr R60705 >2 > 51 Todos Todos 1 Nota (9) 2.01: 2000 UNT Tabla 14 Requerimientos para tratamiento térmico No.8 Aceros aleados 2¼% ^ 7 ^ 10 ^ 3%Cr.4 1. (6) La velocidad de enfriamiento a 922. (8) La velocidad de enfriamiento deberá ser mayor a 440K (300°F)/hr a 589K (600°F).2 2. del metal °F K Ninguno 1100-1200 Ninguno 1100-1328 1100-1328 Ninguno 1100-1328 1100-1328 Ninguno 866-922 Ninguno 866-991 866-991 Ninguno 977-1018 977-1018 hr/pulg pared 3 nominal Hr/mm pared Nominal 3 TIEMPO Minimo hr Dureza Brinel max4 AC. Enfriar a 700K (800°F) a una velocidad de 551K(500°F)/hr. a la tensión del metal base ksi MPc Todos Todos Rango term.15% C Acero Martensitico Alta Aleación A 240 Gr 429 Acero Ferrítico Alta Aleación Acero Austenítico Alta Aleación Acero Aleación Ni ^½ >½ > 12.4 2.4 1 1 225 225 4 3 Aceros aleados ½ % < Cr ^ 2 % ^½ >½ Todos ^ 490 Todos Todos 1 1 2. Enfriar en aire quieto desde 700K (800°F). Min.11 ^¾ >¾ Todos ^ 71 Todos ^ 71 ^ 71 Todos ^ 71 Todos Todos Todos ^ 490 ^ 490 ^ 490 Todos 1 1 2. por cada 25 mm (1 pulg) de espesor nominal.4 1 3 2.Cu Acero Mn-V Todos ^¾ >¾ Todos 10 E 10 H 11 SG 1 Acero 27Cr Acero inox. esp.15% C >3%Cr. en unidades del sistema ingles hr/in de espesor.7 ^ 12. (9) El tratamiento termico deberá hacerse dentro de los 14 días posteriores a la soldadura.4 2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. ^ 13 > 13 Todos 1 2. P del metal base 1 Análisis del metal No A2 de la soldadura 1 Grupo De material Espesor nominal de pared pulg. . . soldados [nota (3)] A A NA D NA A A J NA L Soldadura longitudinal a tope [nota (2)] Conexiones de ramificación soldadas y traslapes [nota (4)] Cinturones y juntas a gajos soldadas a tope Radiografiado Tipo de imperfección Agrietado mala fusión Penetración incompleta Porosidad interna Inclusión de escoria. . . F A A J K L Cinturones y juntas a gajos soldadas a tope Partículas magnéticas Líquidos penetrantes Radiografiado Visual . X ..2.. casquillo y accesorios reforzados.... (4) Las soldaduras de conexión para ramal incluyen soldaduras sujetas a presión en ramales y solapas prefabricadas.. . K L . . (b) para espesores > 2 mm y 6 mm (1/4 pulg): 2......5 mm (3/32 pulg). A A B E G H A A A A E G A A A A NA NA NA H A A A B E G H A X X X . y accesorios soldables para bridas deslizables. tanto el refuerzo como la protuberancia interna son permitidas en una soldadura. condiciones de servicio y métodos de examen requerido [(Nota (1)] Fluido de servicio normal Condiciones cíclicas severas Métodos Tipos de soldadura Métodos Tipos de soldadura Fillete. refuerzos de ramal y solapas prefabricadas... . X ...... ...... el menor de los valores determina la aceptabilidad. Tw es el espesor nominal de pared más delgado. no son aceptables... X . .... . Donde dos valores estén separados mediante una 7 “o”... las protuberancias internas no deberán exceder los siguientes valores: (a) para espesores 2 mm (5/64 pulg): 1. .5 mm (1/16 pulg). D . (9) Solo para soldaduras de aleación de aluminio..2... de dos componentes unidos por soldadura a tope. X . . . K L .. J K L J K L Notas Tabla 15 (1) El criterio dado es para el examen requerido... X X X X X X X X .. o defectos de elongación Socavado Porosidad superficial e inclusión expuesta de escoria Acabado superficial Superficie Cóncava del fondeo Refuerzo de soldadura Visual X X X ..01: 2000 UNT Tabla 15 Criteríos de aceptación para soldaduras Criterios de aceptación para tipos de soldadura.. soldados [nota (3)] Soldadura longitudinal a tope [nota (2)] Fillete.. Para soldaduras de filete... (8) Para soldaduras de ranura..3... ... el mayor valor es el aceptable. Para refuerzos externos y para espesores mayores... . K L X X X ... véase la tabulación correspondiente a la letra L.. (6) Donde dos valores limite estén separados mediante una “y”. X X . (5) Estas imperfecciones son evaluadas solo para soldaduras 5 mm (3/16 pulg) de espesor nominal.... .. la altura será medida a partir de la garganta teórica. La soldadura longitudinal incluye costura recta y en espiral. . Véase también los párrafos 17. las protuberancias internas no aplican.5.0371... (7) Las caras de raíz ajustadas a tope sin fusión completa.. Un criterio más riguroso puede ser especificado en la ingeniería de diseño. NA L . A A A D F A A A A A NA F A A . (3) Las soldaduras de filete incluyen las soldaduras caja soldable y de sello.. la altura será la menor de las mediciones hechas a partir de las superficies de los componentes adyacentes. .. figura 13. casquillo y accesorios reforzados.2. .. El criterio no esta contemplado para aplicarse en soldaduras hechas de acuerdo los estándares enlistados en la tabla 16 o tabla 5.5 y 17... 7 7 123/202 Conexiones de ramificación soldadas y traslapes [nota (4)] A A A ....SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. X X X X X X X . Apéndice 4 U0. F Inclusión de escoria. X=examen requerido NA=no aplicable . mm (pulg). o defectos de elongación. Rugosidad superficial. Longitud acumulativa de mala fusión y penetración incompleta [nota (7)]. en Para Tw mm (pulg) máxima. La soldadura 1. Longitud acumulativa.1 Espesor de junta total.2.5 (1/16) deberá unirse suavemente sobre las superficies de los >6(1/4) 13(1/2) 3 (1/8) componentes. Valores límite aceptables [nota (6)] Cero (imperfección no evidente) U 1m (1/32 pulg) y U0. >13(1/2) 25(1) 4 (5/32) >25(1) 5 (3/16) La altura del refuerzo o protuberancia interna [nota (8)].5 mm (3/32 pulg) y U Tw /3 U Tw en cualquier tramo de soldadura de 12 Tw U 2 Tw U3 mm (1/8 pulg) y Tw / 2 U 4 Tw en cualquier tramo de soldadura de 150mm (6 pulg) U 1mm (1/32 pulg) y U Tw / 4 U 1. Ra por ASME B46. o defectos de elongación. Profundidad de socavado. Longitud individual..0371. M Refuerzo de soldadura y protuberancia La altura del refuerzo o protuberancia interna [nota (8)].01: 2000 UNT Simbología correspondientes a la tabla 15 Símbolo A B Criterio Medida Amplitud de la imperfección.. Profundidad de Superficie Cóncava del fondeo.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. incluyendo refuerzo de soldadura. el limite es 1. Tw U U U U U U U G Inclusión de escoria. Tamaño y distribución de la porosidad interna. Longitud acumulativa.=no requerido 124/202 . Profundidad de la penetración incompleta. excepto lo previsto en la nota (9).5 pulg) en cualquier tramo de soldadura de 150 mm Para Tw Para Tw U6 mm(1/4 pulg). Sección VIII. será como se describió en L. H I J K L Profundidad de socavado.2 Tw U 38 mm (1.5 mm (1/16 pulg) y U[ Tw / 4 o 1 mm (1/32 pulg) ] U 500 min. Longitud individual. La nota (9) no aplica. División 1. cualquier plano a través de la soldadura deberá estar dentro de los límites aplicables al tamaño de la tabulación a la 6 (1/4) derecha. Es limite es dos veces el valor aplicable para la letra L.5 pulg) en cualquier tramo de soldadura de 150 mm (6 pulg ) D E (6 pulg ) Véase el Código BPV. el limite es igual que en D. Longitud individual. U6 mm(1/4 pulg). Longitud acumulativa de penetración incompleta. C Profundidad de mala fusión y penetración incompleta. Ancho individual.2 Tw U 38 mm (1. U Tw / 3 U2. Tamaño y distribución de la porosidad interna.5 x D. 2. Multiplique el valor de esfuerzo por 6. son factores básicos de acuerdo al párrafo 10. dependiendo de la localización (según lo descrito arriba) y de la nota de referencia. Las notas marcadas con un asterisco (*) reafirman los requerimientos de la especificación. (7)* Una sola barra (|) adyacente al valor de esfuerzo. Los valores de esfuerzo permisible impresos en letras negritas son iguales al 90% del valor previsto de la cedencia a una temperatura dada.2.01: 2000 UNT Notas para las tablas de esfuerzos permisibles y factores de calidad para materiales de tubería y tornillería.0371. Min.2.3. Notas generales. son requerimientos de la especificación. Ver el párrafo 10.2. encabezados de tipo de material y forma del producto. Min. b) Las notas de la (1) a la (7) están referidas en los encabezados de las tablas. Para los aceros al carbono con una letra en la columna de temperatura mínima. Una barra sola adyacente al valor de la ”Temp. Una barra doble a la izquierda de “ Temp. incluyendo cualquier requerimiento necesario de la prueba de impacto.3.“. Notas: (1)* Los valores de esfuerzo permisible de la tabla 16 y los valores de esfuerzo de diseño de la tabla 17 corresponden a valores de esfuerzo permisible básicos en tensión de acuerdo con el párrafo 10.1(f) para la descripción de los grupos correspondientes a los números P. Para convertir los valores de esfuerzo de la tabla 16 a MPa correspondientes a una temperatura dada en C. (5)* Véase el párrafo 16. el uso de un material a una temperatura mínima de diseño por debajo de 244K (-20°F) esta establecido en otra sección de esta especificación.2.2. indica que el uso del material arriba (si la barra está a la derecha) o debajo (si la barra está a la izquierda) de la temperatura correspondiente se verá afectado según lo descrito en la nota de referencia. la curva aplicable y las notas de la figura 1. (2)* Los factores de calidad de fundición Ec de la tabla 16A son factores básicos de acuerdo con el párrafo 10. los números P.2. 17.1(a) y pie de nota número 1.4(b) para conocer más acerca de los factores de calidad. los valores de esfuerzo de la tabla 16 se multiplican por el factor E (Ec de la tabla 16A o Ej de la tabla 16B). Los esfuerzos de corte o de aplastamiento están indicados en el párrafo 10. a) Los valores de esfuerzo permisible.3. Véase también el párrafo 10.1 (c). Las notas de la (8) en adelante están referidas en las columnas de materiales específicos. así como las notas de referencia con barra simple o doble de las tablas de esfuerzo. es la temperatura mínima de diseño para la cual el material es normalmente conveniente sin requerir de la prueba de impacto. (3) Los valores de esfuerzo permisible para aceros inoxidables austeníticos pueden no ser aplicables si el material ha recibido un tratamiento térmico final u otro tipo de tratamiento no requerido por la especificación o por las notas de referencia (30) y (31).1(b).4(a). (6)* El valor de temperatura mostrado. (4)* Los valores de esfuerzo permisible impresos en letras cursivas exceden en 2/3 el valor previsto de la cedencia a una temperatura dada. no se han provisto factores de conversión para los valores de las tablas del apéndice 2. los factores de junta y de fundición.2.2.3(b). las temperaturas mínimas de las tablas 16.2. con excepción de otras pruebas requeridas por la especificación del material. Sin embargo.3.2.(b).2. Los factores de calidad para juntas longitudinales Ej de la tabla 16B.3.895 para obtener el esfuerzo permisible básico S en MPa a la temperatura dada.” tiene el mismo significado. indica la prohibición del material por 125/202 .2. ver el párrafo 8. los de compresión en el párrafo 10.3. Para el diseño por presión. se debe determinar la temperatura equivalente en F e interpolar para calcular el valor de esfuerzo en ksi. c) En esta especificación.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3.1(a).3(c) y 10. Una barra doble (||) adyacente al valor de esfuerzo indica que el uso de un material está prohibido por arriba de la temperatura correspondiente o por arriba de cierta temperatura baja.3. 18 y 19. 2. (15) Estos valores de esfuerzo permisible han sido establecidos únicamente a partir de la consideración de la resistencia y son satisfactorios para servicios promedio.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. sección B-2.1. 12. el radiografiado será realizado después del tratamiento térmico.3. si las provisiones para la prueba de impacto se incluyen en la especificación del material como requerimientos suplementarios y están implicadas.5. (g) Véase el párrafo. según lo indicado en la tabla 1. y los rangos especiales de los componentes mencionados. 8. (9)* Para los diferentes rangos de presióntemperatura de los componentes hechos de acuerdo con los estándares listados en la tabla 5. y las marcas estarán de acuerdo con el ASTM B 564. (11)* Para el uso bajo esta especificación.0371. han aprobado el 100% de examinación radiográfica.2. (b) Véase el párrafo.2 (a) (e) Véase el párrafo.1.2.2.2. Los esfuerzos permisibles se basan en las propiedades mecánicas mínimas para un determinado espesor indicado. deben ser probados a impacto para calificar su servicio por debajo de 244K (-20°F). (d) Véase el párrafo.1. En las uniones con pernos donde no existen estrictos requerimientos de apriete por escurrimiento. las propiedades tensiles y de cedencia mínimas requeridas deben estar verificadas mediante la prueba de tensión. 12. (16) Un factor Ej de 1. características. Los valores de esfuerzo de la tabla 16 se pueden utilizar para calcular los rangos de los componentes no mencionados.00 puede ser aplicado solamente si todas las soldaduras.01: 2000 UNT debajo de ese temperatura. 8.2. valores de esfuerzo permisible más bajos pueden ser necesarios según lo determinado por la flexibilidad de la brida y de las características de relajación correspondiente. Si tales pruebas no son requeridas por la especificación del material. véase el párrafo 9. 12.1. (9a) Los componentes estándar indicados en la tabla 5 imponen las restricciones siguientes al material cuando este es utilizado como forja: composición. El tamaño de grano deberá apegarse a esta especificación: procedimientos de fabricación. incluyendo las soldaduras del material de base.00. 126/202 .4. (10)* Este factor de calidad de colada es aplicable solamente cuando se ha realizado un examen suplementario apropiado (véase párrafo.2.5.2. (8) Existen restricciones acerca del uso de este material en el texto de esta norma tal y como se indica a continuación: (a) Véase el párrafo 12. durante largos períodos de tiempo. No se permite la sustitución de la examinación ultrasónica por la examinación radiográfica con el fin de obtener factor Ej de 1. pruebas. el material puede ser utilizado por debajo de la temperatura a la cual la prueba fue conducida de acuerdo con la especificación.2. serán indicadas en la orden de compra. Alternativamente. los límites de temperatura son de -244K a 459K (-20°F a 366°F).1.3). (12)* Ciertas formas de estos materiales. tratamiento térmico. tolerancias.1.2. según lo permitido por el inciso 11. Donde no se enumere ningún valor de esfuerzos. certificación. (17) En la manufactura de esta tubería o tubo no debe ser utilizado metal de relleno. 10.1. (c) Véase la tabla 3.1. (14) Para el uso de los valores de esfuerzo permisibles indicados en la especificación. el tubo será salvaguardado cuando es sea utilizado fuera de los límites de temperatura de la nota (8a).2. el material podrá ser utilizado de acuerdo con párrafo. 12.2 a menos que sea prohibitivo mediante una barra doble. (b) (f) Véase el párrafo. (13) Las propiedades mecánicas de este material varían dependiendo del espesor o tamaño. 04% o mayor. (22) Para tubería con un diámetro exterior menor a 51 mm (2 pulg) y una relación D/t menor a 15.15K (1000°F). estos valores de esfuerzo permisible pueden ser utilizados solo si el material ha sido tratado térmicamente a una temperatura mínima de 1366K (2000°F). la resistencia a la tensión mínima es de 448 Mpa (65 Ksi). las soldaduras deben cumplir los requerimientos de la tabla 21 para las soldaduras a tope longitudinales con radiografíado puntual de acuerdo con la tabla 8.03%. (31) Para temperaturas por arriba de los 811. el material será comprado en base a los requerimientos especiales de la tabla 21. la resistencia a la tensión mínima para soldaduras (calificación) y los valores de esfuerzos permisibles mostrados serán multiplicados por 0.15°K (1000°F).2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. (29) Los valores de esfuerzo permisible por arriba de una temperatura de 811. la resistencia a la tensión mínima es de 483 Mpa (70 Ksi). Si el factor de junta de 0. la resistencia a la tensión mínima es de 483 Mpa (70 Ksi).0371. (32) Los valores de esfuerzo permisible mostrados. Ésta será una cuestión de especial acuerdo entre el comprador y el fabricante.90. Este requerimiento puede ser omitido si se demuestra que el procedimiento de soldadura que se utilizará producirá consistentemente soldaduras que cumplan con la resistencia a la tensión mínima mencionada de 165 MPa (24 Ksi). (30) Para temperaturas por arriba de los 811. (21) Para espesores de material > 127 mm (5 pulg). Si se utiliza materia prima de mayor resistencia. (19) Esta especificación incluye los requerimientos de examinación radiográfica aleatoria para el control de calidad. De otra forma. (28) Para temperaturas por arriba de los 811. estos valores de esfuerzo permisible aplican solo cuando el contenido de carbono es del orden de 0.90 va a ser utilizado.01: 2000 UNT (18)* Esta especificación no incluye los requerimientos de inspección radiografica al 100%. (20) Para diámetros de tubería ≥ 200 mm (8 pulg) con espesor de pared ≥ cédula 140. (26) Este grado inestable de acero inoxidable tiende cada vez más a precipitar carburos intergranulares en cuanto el contenido del carbono aumenta sobre 0. estos valores de esfuerzo permisible aplican solo cuando el contenido de carbono es del orden de 0. pueden ser utilizados en diseño. (25) Este acero puede desarrollar fragilidad por fisuras arriba de una temperatura de servicio de aproximadamente 589K (600°F) o mayores.15K (1000°F). sea No. estos valores de esfuerzo permisible pueden ser utilizados solo si el material ha sido tratado térmicamente mediante un calentamiento a una temperatura mínima de 1311K (1900°F) y templado en agua u otro tipo de enfriamiento rápido. 6 o menor (grano más grueso).04% o mayor. Si este factor de junta va a ser utilizado.15K (800°F). 127/202 . (21a) Para espesores de material > 127 mm (5 pulg). El valor mostrado esta basado en el esfuerzo de cedencia de materiales con características similares. permitida por la especificación para la fabricación de este grado de conexiones. serán utilizados valores de esfuerzo permisible más bajos enumerados para el mismo material. (27) Para temperaturas por arriba de los 700. según lo definido en ASTM E 112. especificación y grado.15K (1000°F) enumerados aquí serán utilizados solamente cuando el tamaño de grano de acero austenítico. (24) El esfuerzo de cedencia no esta indicado en la especificación del material. son para materia prima de muy baja resistencia. valores de esfuerzo permisible más altos para ese material. para soldaduras a tope longitudinales con radiografiado del 100% de acuerdo con la tabla 8. (23) Las conexiones soldables de aleación de aluminio que se apeguen a las dimensiones del MSS SP-43 deben contar con soldaduras de penetración completa. no debe ser unido por (45) Los valores de esfuerzo mostrados son aplicables solamente para forjas del tipo “die” (en troquel).3 Ksi). (37) Los requerimientos de prueba de impacto para conexiones sin costura. (48) Para este material de fundición gris.2. la temperatura mínima será 244.15K (400°F).10%. (46) La letra “a” indica aleaciones no recomendables para soldadura. Cuando se utilizan materiales A 276 en la manufactura de estas conexiones. (42) Esta es una especificación de producto.15K (-50°F). 8. en las construcciones donde sea utilizado el proceso de soldadura y se empleen materiales endurecidos por precipitación. 128/202 . (40) Este factor de calidad de fundición puede ser aumentado. La letra “b” indica aleaciones base cobre que deben ser calificadas individualmente. (34) Si el material es soldable. Las limitaciones de temperatura para los materiales cubiertos por esta especificación son: Grados 1 y 2 Grados 2H y 2HM Grado 3 Grado 4 [Véase nota (42a)] Grado 6 Grados 7 y 7M [Véase nota(42a)] Grado 8FA[Véase nota (39)] Grados 8MA y 8TA Grados 8.1. deberán estar gobernados por los datos indicados en la tabla de la especificación particular del material en los grados permitidos (A 312. están basados en propiedades de rolado en caliente. el esfuerzo a utilizar es el mismo que se muestra en la columna 477. Cuando el material no ha sido tratado térmicamente. (36) La especificación permite que este material sea suministrado sin tratamiento térmico.0371. (44) Este material soldadura. 8A y 8CA -20 a 900°F(244 a 753K) -50 a 1100°F(227 a 866K) -20 a 1100°F(244 a 866K) -150 a 1100°F(172 a 866K) -20 a 800°F(244 a 427K) -150 a 1100°F(172 a 866K) -20 a 800°F(244 a 427K) -325 a 1500°F(75 a 816K) -425 a 1500°F(19 a 816K) (42a) Cuando este material es utilizado por debajo de 227.15K (-20°F). (43) Los valores de esfuerzo dados para este material no son aplicables cuando se emplee soldadura o corte térmico.01: 2000 UNT (33) En las construcciones donde sea utilizado el proceso de soldadura y se empleen materiales endurecidos mediante trabajo mecánico. utilice valores de esfuerzo permisible para material revenido. deberán aplicarse las notas. y los esfuerzos permisibles para grados comparables de material A 240.3.15K (450°F). sin embargo. (39) Cuando este material es utilizado por debajo de 244. y A 182).SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. utilice valores especiales de esfuerzo permisible dados en las tablas. las cuales de ser unidas por soldadura. las temperaturas mínimas.15K (-50°F) sin prueba del impacto. con un límite máximo de temperatura de 505. puede ser utilizado por arriba de la temperatura indicada mediante una sola barra (|). y deben ser calificadas individualmente. hasta obtener datos directos de esfuerzo por extrusión en frío. valores de esfuerzo permisible para condiciones de revenido deben ser utilizados. A 240. (41) Los esfuerzos de diseño para el temple por extrusión en frío.15K (-20°F) a menos que el material sea probado por impacto por el párrafo. los valores de esfuerzo deben incrementarse a 230 Mpa(33. (35) Este acero esta proyectado para servicio en altas temperaturas. a temperatura ambiente este material puede tener ductilidad baja y/o características de bajo impacto. este material puede ser utilizado a una temperatura no menor de 228. deberá ser probado por impacto tal y como es requerido por la especificación A320 grado L7. Son necesarios los esfuerzos de diseño. (38) Cuando es suministrado en una condición de temple o revenido. (47) Si la soldadura no es utilizada en la fabricación de tubería mediante este material. deberá ser probado por impacto si el contenido de carbono esta por arriba de 0. 2.0371. altas combinaciones del manganeso. T3510. SP-3.15K (900°F). el alto grado de manganeso puede ser ampliada a otros grados dentro de su grupo.1. porque el temple duro afecta adversamente el esfuerzo de diseño en los rangos de termofluencia. (54) La temperatura máxima de operación esta arbitrariamente establecida en 533. SP-2.15K (875°F).15K (2050°F). este material no es recomendado para servicios arriba de 700K (800°F). QW462. SP-4 y SP-5 para acero al carbono no están incluidos en el número P1 debido a su alto contenido de carbono. (55) Los tubos fabricados bajo esta especificación. T651. (62) Destemplado aproximadamente a 1394. (58) Transformaciones de carburos a grafito pueden ocurrir después de prolongadas exposiciones a temperaturas arriba de los 741. T451. se requiere la calificación bajo no. (52) Las aleaciones Cobre-silicio no siempre son convenientes cuando están expuesta a ciertos ambientes y a temperatura alta.0Ksi). 7 debido a que su endurecibilidad es baja.01: 2000 UNT (49) Si la composición química de este grado es tal que pueda ser endurecible.15K (212°F). (57) Transformaciones de carburos a grafito pueden ocurrir después de prolongadas exposiciones a temperaturas arriba de los 700K (800°F).15K(450°F). la dureza máxima inmediatamente debajo de las raíces de la cuerda de roscas deberá ser Rockwell C35. no debe ser menor de 758 Mpa(110. es para paredes más gruesas permitidas por la especificación. condición de rolado. no han sido previstos para servicios de alta temperatura. de acuerdo con el Código ASME BPV. normalizado o normalizado templado. P6. La temperatura mínima para paredes delgadas debe ser como se muestra en la tabla siguiente: 129/202 . T6511). (63) Para temples con relevado de esfuerzo (T351. (50) Este material esta agrupado en P-No. (61) Destemplado aproximadamente a 1255. La calificación de cualquier grado de acero alto carbono. T4510. (65) La temperatura mínima mostrada.15K (1800°F). (59) Para temperaturas por arriba de los 755. T3511. valores de esfuerzo para materiales en los temples listados deberán ser usados. (51) Los números P especiales SP-1. Los valores de esfuerzo aplican a materiales no expandidos o expandidos en frío. T6510. El usuario debe asegurarse que la aleación seleccionada sea satisfactoria para el servicio para el cual va ser utilizado. o posibles microaleaciones.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.15K (500°F). considérense las ventajas del acero desoxidado. sección IX. que requerirán de una consideración especial en la calificación. particularmente arriba de los 373. T4511. (53) El relevado de esfuerzos es necesario para servicios arriba de los 505. (56) Debido a la inestabilidad térmica. (64) La mínima resistencia la tensión en la sección reducida de una probeta sometida a tensión. (60) Para todas la temperaturas de diseño. A672. V y/o Ti. la prueba hidrostática es necesaria. (69) Este material debe ser utilizado solo en aplicaciones no presurizadas. el tratamiento térmico para tubo fabricado como A671.7 110 0 3.05%. dependiendo del material utilizado. (74) Las propiedades mecánicas de conexiones forjadas deben cumplir con los requerimientos de las especificaciones para barra o forjas listados en la tabla de B 366.4.4 (76) En esta especificación la prueba hidrostática es opcional (no requerida).2. por lo tanto. la clase será 12. si el usuario no requiere ningún radiografiado. Las especificaciones suplementarias convenidas entre el fabricante y el comprador establecen comúnmente químicas más restrictivas que la especificación base.7 mm(1/2 pulg) de espesor y mayor. (71) Estos materiales están normalmente microaleados con Cb. o cuando el tratamiento térmico es desconocido.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. En estos casos. No.equivalente) y la tenacidad. 6625) en condición destemplada esta sujeta a pérdida severa de resistencia al impacto a la temperatura ambiente después de una exposición en el rango de 811. así como la especificación de rolado de placa y los requerimientos para soldabilidad (por ejemplo. 130/202 . -68 -68 -101 -101 1” Max. los valores de la tensión enumerados son para los materiales con espesor menor a 12. la designación será la clase 13.4 120 0 1. (70) La aleación 625 (UNS No.8 115 0 2. -68 -68 -101 -101 2” Max. utilice los siguientes valores arriba de 783K (950°F): Temp. el metal soldable debe tener un contenido de carbono mayor a 0. (68) La probeta para la prueba de tensión de placa con 12. (72) Para servicios a temperaturas mayores a los 727. la designación será clase 23(sin radiografiado) o 22 (radiografiado al 100%). Carbono . es maquinada del material base y no incluye la aleación de revestimiento (cladding). Para uso bajo esta especificación. Si el material esta destemplado. -90 -90 -150 -150 De 51 a 76 mm -59 -59 -87 -87 De 2 a 3” -75 -75 -125 -125 Temperatura para prueba de impacto (°F) para espesor de placa mostrado (66) Los valores de esfuerzo permisible mostrados son 90% de los correspondientes al material base. el párrafo 15. (75) Los valores de esfuerzo mostrado son para materiales en condiciones de normalizado y templado.15K (850°F).0 105 0 5. Ksi 8. y A691 debe estar de acuerdo a los requerimientos del párrafo 16. y grado A 203 A A 203B A 203 D A 203 E Spec. -90 -90 -150 -150 51 mm Max. Véase la tabla 14.01: 2000 UNT Temperatura para prueba de impacto (°F) para espesor de placa mostrado Spec. °F 100 0 S.4 no requiere de tratamiento térmico. (67) Para el uso bajo este código. No.0371. Si el tratamiento térmico es requerido por el espesor de la placa o por el diseño de la ingeniería. En algunos casos.15K a 1033K (1000°F 1400°F). y grado A 203 A A 203B A 203 D A 203 E 25 mm Max. (73) Se requiere tratamiento térmico después del proceso de soldadura en todos los productos de Zirconia grado R60705.7 milímetros.. Si se requiere de radiografiado al 100%. P . a 100 200 300 400 500 600 650 Hierro Fundiciones ( 2 ) Gris Gris Gris A 48 A 278 A 126 20 20 A (8e) (48) (8e) (48) (8e) (9) (48) .0 5.0 3. Material Espec.5 3.20 .0371.0 2.0 5.20 25 2.0 5.20 .0 5.0 5.0 4.20 .0 5.20 .20 .01: 2000 UNT T a b l a 16 Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.20 20 20 21 2.No.0 4.2.0 2. ksi Tensión Fluencia Esfuerzo básico permisible S.0 4.0 4.5 3.0 2.0 Gris Gris A 48 A 278 25 25 (8e) (48) (8e) (48) . No.5 45 Gris Gris A 48 A 278 50 50 (8e) (48) (8e) (53) .5 Gris Gris Gris A 48 A 278 A 126 30 30 8 (8e) (48) (8e) (48) (8e) (9) (48) .20 .0 Gris A 48 45 (8e) (48) . ksi ( 1 ) A temperatura del metal.5 4.0 Gris Gris A 48 A 278 35 35 (8e) (48) (8e) (48) .5 Gris Gris Gris A 48 A 126 A 278 40 C 40 (8e) (9) (48) (8e) (9) (48) (8e) (9) (53) .20 40 41 40 4.0 5.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.20 35 3. Mínima °F ( 6 ) Resistencia Min. (5) Grado Notas Temp.0 4.0 5.0 4.0 5.5 2.20 50 50 5.5 2. °F ( 7 ) Temperatura Min.20 .0 4.0 4.5 2.0 5.20 .20 45 4.5 4.0 3. Especificada.20 30 30 31 3.20 .0 131/202 .0 4.0 3.5 3.0 4. 20 40 30 8.0 10....5 3. .0 Maleable Maleable A 47 A 47 32510 35018 (8e) (9) (8e) (9) ..... .5 4.9 14..0 8.5 2.0 10.0 3.0 Gris Gris A 48 A 278 60 60 (8e) (48) (8e) (53) .....0 2. ...0 6..0 2.0 8.0 4. P .No.6 10........ 4. ..5 35 10. a 100 200 300 400 500 600 650 Hierro ( cont.Cl 1 (8d) ..20 35 40 41 40 45 50 50 20 ...0 5. ...0 6.0 132/202 ........ 2.. Especificada.. Material Espec....0 5.0371..0 5.9 14.20 60 40 20...3 30 B (8e) (48) (8e) (9) (48) -20 -20 30 31 ....2.0 6.6 10. °F ( 7 ) Temperatura Min..0 5.0 5.0 17.. Mínima °F ( 6 ) Resistencia Min.0 25 (8e) (48) -20 25 .0 4.20 ...0 4..20 .0 8.. ) Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris Gris A 48 A 278 A 126 A 48 A 278 A 48 A 278 A 126 A 48 A 278 A 48 A 126 A 278 A 48 A 48 A 278 A48 35 40 C 40 45 50 50 55 (8e) (48) (8e) (9) (48) (8e) (9) (48) (8e) (9) (53) (8e) (48) (8e) (48) (8e) (53) (8e) (48) -20 -20 -20 -20 -20 -20 -20 ..5 3. .20 65 30 20. ksi Tensión Fluencia Esfuerzo básico permisible S.5 2.....0 2.....0 4....5 5. .0 6.0 6.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.5 20 A (8e) (48) (8e) (9) (48) -20 -20 20 21 ..9 16..0 5.0 5......SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P..0 6.. ..0 6.0 19.6 10.0 5. ..6 Dúctil Ferrita A 395 (8d) (9) ...5 3.0 4.0 4....6 10.0 10...1 Austenítico Dúctil A 571 Tipo D-2M...0 8.5 3...0 6....5 4.0 4.0 8..0 5.0 6..6 10..0 5....20 50 53 32.6 10...0 6.5 4.. ksi ( 1 ) A temperatura del metal.0 4.9 15.. 2.0 10..0 Cubilote Maleable A 197 (8e) (9) . ) Fundiciones ( 2 ) ( cont.. 3..0 3...0 10.0 10..0 10.0 5. (5) Grado Notas Temp.0 3.0 8.5 2.. No.........20 60 60 6.... 2 17.C A 516Gr.50 A A C C B 60 32 20.5 … 4.2 10.5 … 16.0 14.5 14.3 … 9.0 16.5 14.0 ( 8a ) (57) (59) (57) (59) ( 8b ) (57) (59) (57) (59) (57) (57) (59) (57) (57) (59) (8b) (57) (57) (59) (67) (8b) (57) (57) B B A .0 … 7.0 20.1 13.2 16.8 … 6.A A 285 Gr.3 17.5 … 10.0 … 11.3 10.5 … 1.9 18. ksi ( 1 ) a temperatura del metal.9 17. Mínima Especific.6 … 11.2 16. (5) Grado Notas Temp.0 16.3 6.5 … 2.0 9.0 15.0 10.A … Soldadura a tope Sin Costura y ERW … … … … … … … … A 285 Gr.0 13.0 … 60 … 32 … 20.5 14.7 6.5 … … … … 55 30 18.0 16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. y tbrias.3 8.0 20.5 4.2 12.5 6.0 17.0 16.0 16.2 8.0 15.6 16.8 8.0 … … B 48 30 16.6 … 14.0 … … 12.1 8.5 … 2.4 … 13.1 … 14.0 14.55 A 516Gr.3 17.0371.4 10.3 18.5 4.4 11.20 60 35 20.8 13. ksi Fluencia 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 Acero al Carbono Tubs.6 14.0 … 19.5 1. Mínima F (6) Mínima Especific.8 … 14.8 14.0 .0 12.6 10.5 2.ll 1 1 CA 55 A 55 C 55 CC 60 CB 60 B 60 C 60 B B Gr I A 134 A 672 A 53 API 5L API 5L A 179 A 139 A 587 A 53 A 106 A 135 A 369 API 5L A 134 A 672 A 134 A 524 A 333 A 334 A 671 A 672 A 672 A 671 A 671 A 672 A 672 A 139 A 135 A 524 P No.2 14.8 7.0 … 10.0 9.8 … 15.3 13. ksi Tensión Esfuerzo básico permisible S.7 … 6.0 15.5 6.5 … … … … 2.5 … 19.60 … … … A 134 A 672 A 53 API 5L API 5L A 179 A 139 A 587 A 53 A 106 A 135 A 369 API 5L A 134 A 672 A 134 A 524 A 333 A 334 A 671 A 672 A 672 A 671 A 671 A 672 A 672 A 139 A 135 A 524 1 1 1 S-1 S-1 1 S-1 1 1 1 1 1 S-1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S-1 1 1 Gr1 … … A45 Tipo F A25 A25 … A … A A A FPA A … A 50 … Gr II I 1 CA 55 A 55 C 55 CC 60 CB 60 B 60 C 60 B (57) (67) (8b) (57) (59) ( 57 ) C A B .5 … … 1.7 15.8 8.0 10. 133/202 .C A 285 Gr.6 14.7 18.6 1.6 … … 1.0 Referenc.2 … 13.8 … 16.8 14.5 2.8 11.7 … … 9.0 14.5 … 15.5 … … 11.8 … 11.8 14.3 16.5 6.7 13.3 18.0 16.0 20.0 16.5 … 18.6 9.3 18.20 45 45 47 48 48 25 25 26 30 30 15.8 13.4 17.5 … 2.5 15. No.0 15.1 8.20 B .5 6.8 15.7 16.6 11.2 8.4 … … 10.0 … … … … … … … … … … … … … (57) (59) (59) (67) (57) (59) (67) (57) (67) (57) (67) (57) (67) .2 13.8 … 8.3 17.5 … … 2.3 7.0 20.60 A 515Gr.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.7 16.5 4.8 … … 11.4 15.20 A .9 6.4 13.0 19.9 … 7.0 10.0 16.6 … … … 1.0 13.3 … … 7. (2) … … A 45 Tipo F A 25 A 25 … A … A A A FPA A … A 50 … Gr.6 1.5 2.5 … … 4.0 … … ( 8b ) ( 57 ) (57) (59) (67) B B … 45 45 … 24 24 15.0 … … 12.6 1.3 14.5 … … … … 4.4 14.5 … 4.60 A 515Gr.5 1.5 13.5 13.7 9.0 15.3 15.0 13.2 11.4 16.5 … 4.5 4. Material Espec No.5 14.7 17.2 14.3 … 15.3 6.0 15.6 … 10.6 … … … … 1.3 16.5 … … 60 35 20.7 6.5 11.8 13.2 14.5 14.2 … 9.7 … 13.60 A 516Gr.0 16.5 2.7 17.3 … 17.2.0 18.4 12.9 … … 6.5 18.B A 285 Gr. Acero al carbónp Tubos y tuberías (2 ) … A 285 Gr.4 18.2 16.5 … … … … 1.0 20.0 14.5 … 14. Referenc.1 14.5 1.20 50 50 55 55 27 27 30 30 16. °F ( 7 ) Grado Espec.0 16.B A 285Gr C … … … A 285 Gr. 9 … … … 20.0 21.3 23.0 22.70 A 671 A 515 Gr.) … API 5L (3/8” Esp.8 … … … … … … … … … … … 11.65 A 671 A 515 Gr.65 A 672 A 516 Gr. (5) Grado Notas Temp.7 23.65 A 672 … A 139 … API 5L A 381 A 516 Gr.0 17.0 21.0 21.0 17.3 21.7 22.4 … … … 12.4 … … (51) (55) (71) (51) (55) (71) A A 71 71 56 56 23.0 21.9 13. Material Espec.9 22.7 23.1 23.3 21.0 21.0 20.0 … … … … 20.50 .5 20.7 … … 17.2.) A 381 A 516 Gr.8 21.5 22.7 19.9 … … 18.0 22.9 … … 17.3 23.70 A 672 … A 106 A 537 CI.1 A 691 (≤2 ½” Esp.0 18.0 20. ksi Tensión Fluencia Esfuerzos básicos permisibles S.0 23.0 19.0 20.9 … … … … … … … 16.3 22.3 17.3 23.) A 537 C1.1 A 672 (≤2 ½” Esp.7 23.0 22.7 22.0 … … … 18.0 18.7 23.3 … … 20.0 … … … 20.0 21.5 23.0 20.9 22.) Tubos y tuberías (2) (Cont.7 18.0 … … … … … 20.) A 537 C1. Ksi (I) a temperatura del metal.0 21.6 … … 17.0 20.1 23.7 23.9 18.8 … … … 18.0 … … … … … … … … … … … 13.0 23.0 20.0 12.7 23.) … A 53 … A 106 … A 333 … A 334 … A 369 … A 381 … API 5L … A 139 … A 139 … API 5L … A 381 A 38 1 (3/8” Esp.0 20. Especificada.0 … 23.0 20.7 21.3 … … … 18.70 A 671 A 515 Gr.7 21.6 21.8 … … 10.7 20. Min.7 23.0 20.5 … … 16.7 21.3 18. Mínima °F ( 6 ) Resistencia Min. °F (7) Temp.8 14. a 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 Acero al Carbono (Cont.3 22.65 A 671 A 515 Gr.3 … … 20.7 21.0 20.3 19.3 22.3 … … 20.7 22.8 16.0 22.0 19.4 11.4 19.9 … … … 14.0 22.9 22.3 … … … … … … … 16.5 … … … … … … … … … … … 16.4 … … 16.0371.7 … … … … … … … … … … … … 134/202 .3 20.0 17.1 A 671 (≤2 ½” Esp.0 … … … … … … … 15.0 22.70 A 672 A 516 Gr.4 18.4 20.) … API 5L … A 381 (3/8” Esp.0 … … … … 20.0 12.3 21.5 17.6 22.4 18.) A 381 1 1 1 1 1 S-1 S-1 S-1 S-1 S-1 S-1 S-1 S-1 S-1 S-1 1 1 1 1 1 S-1 S-1 1 1 1 1 1 1 1 1 S-1 S-1 B B 6 6 FPB Y 35 B C D X 42 Y 42 Y 48 x 46 Y 46 Y 50 CC 65 CB 65 B 65 C 65 E X 52 Y 52 CC 70 CB 70 B 70 C 70 C CD 70 D 70 CMSH 70 X 56 Y 56 (57) (59) (57) (57) (57) (57) (51) (57) (59) (8b) (8b) (51) (55) (51) (51) (51) (55) (51) (51) (57) (67) (57) (67) (57) (67) (8b) (51) (55) (51) (57) (67) (57) (67) (57) (67) (57) B B . P-No.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. No.2 … … 13.0 … … 16.8 14.50 -20 A B A A A A A A A A B A B A A A A A B B … … … 60 … … … 60 60 60 60 62 63 63 64 65 65 66 66 66 70 70 70 … … … 35 … … … 42 46 42 42 48 46 46 50 35 35 52 52 52 38 38 40 … … 20.5 21.0 (67) D 70 50 23.0 22.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 5 2.6 … … … … 1. Acero al carbono (Cont.5 6.5 … … … … … … … … … … … … … … 1.5 … … … … … … … … … … … … … 2.7 6.5 1.3 … … … … … … … … … … … … … 6.Ksi ( I ) a temperatura del metal.5 … … … 6.6 … … … … … … … … … … … … … … 1.0 9.5 2.2.5 4.5 … … … … … … … … … … … … … 4.0 … … … … … … 135/202 .) B B 6 6 FPB Y 35 B C D X 42 Y 42 Y 48 X 46 Y 46 Y 50 CC 65 CB 65 B 65 C 65 E X 52 Y 52 CC 70 CB 70 B 70 C 70 C CD 70 D 70 CMSH 70 X 56 Y 56 X 56 Y 52 A 53 A 106 A 333 A 334 A 369 A 381 A API5L A 139 A 139 API 5L A 381 A 381 A PI5L A 381 A 381 A 671 A 671 A 672 A 672 A 139 API 5L A 381 A 671 A 671 A 672 A 672 A 106 A 671 A 672 A 691 API 5L A 381 API 5L A 381 8. Esfuerzos básicos permisibles S.6 1.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.5 6.5 … … … 2.0 … … … … 1.3 9. No.5 4.5 2.5 … … … 4.0 … … … … … … … 9.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.5 4. °F ( 7 ) 850 900 950 1000 1050 1100 Grado Espec.) Tubos y tuberias (2) (cont.0 … … … 9.0371. 4 … 18.9 16..6 9. espesor) A 299 A 672 (>I pulg.7 22.20 45 49 50 52 53 55 58 60 60 65 24 30 27 33 36 40 36 33 45 50 13..5 4.8 17..9 16.4 19. Mín C 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 850 900 850 1000 1050 1100 Grado Especif.0 15..9 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … 136/202 .. ) Tubos y tuberías ( 2 ) Cont. ) CK 75 A 671 1. Mínima °F ( 6 ) Resistencia Mínima Especificada Ksi Tensión Resistencia Mínima especificada Ksi Fluencia Esfuerzos básicos permisibles S.20 .2 … … … … … … … … CK 75 N 75 CMS 75 A 671 A 672 A 691 API5L S-1 S-1 X 60 Y 60 A381 (51) (55) (71) (77) (51) (71) A A 75 75 60 60 25. espesor) . (5) Grado Notas Temp.5 2.0 … 15.20 . Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.4 15.2.0 25.20 .3 16.8 16..7 19.0 22. espesor) A 299 (≤I pulg.20 .8 15..0 24.9 11..4 20.4 23..0 25.7 20..0 25. °F ( 7 ) Temp.9 12. Acero al carbono ( Cont. espesor) A 299 (≤I pulg.9 16. Especif.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.5 Acero al carbón ( Cont.4 19.4 15.6 19.9 16.. 1 1 1 Ck 75 N 75 CMS75 (57) (67) A 75 40 25.0 13.0 15.20 . No.9 21.6 18. espesor) A 299 (≤ I pulg.. ) Tubos y tuberías ( 2 ) Cont.9 13. .0 25.3 15.9 17.2 15.20 .7 12. espesor) A 299 A 691 (>I pulg. PNo.9 16.4 19.7 20.0 25.3 16.0 N 75 CMS 75 A 672 A 691 A 671 A 672 A 691 1 1 1 CK 75 N 75 CMS 75 (57) (67) A 75 42 25.0 25.7 15. ) A 299 A 671 (>I pulg.5 6.9 16.4 19.0 25.0 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … X 60 API 5L … … X 60 API 5L … … Y 60 A381 … … Y 60 A 381 Tuberías (grado estructural) (2 ) … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … A 134 A 134 A 211 A 134 A 134 A 211 A 134 A 211 A 134 A 211 A 134 A 134 A 134 A 211 A 134 A 211 Tuberías (grado estructural) (2 ) A 283 Gr A A 134 1 A 570 Gr 30 A283 Gr B A 570 Gr 33 A 570 Gr 36 A 570 Gr 40 A 36 A 283 Gr D A 570 Gr 45 A 570 Gr 50 A 134 A 134 A 134 A 134 A 134 A 134 A 134 A 134 A 134 S-1 1 S-1 S-1 1 1 1 S-1 1 (8a) (8c) (8a) (8c) (8a) (8c) (8a) (8c) (8a ) (8c) (8a ) (8c) (8a ) (8c) (8a) (8c) (8a ) (8c) (8a) (8c) .0 14. Material No.3 16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 16.9 15.20 .20 ..0 25.0 24.20 .6 … 18.9 16..6 1.4 19.4 … 18.8 … … 18.0371.8 24. 2 10.3 15.4 19. Especif.7 23.5 4.0 9.5 15.9 8.2 17.9 16.8 18.8 13.4 14.9 13.4 19.4 19.6 15.9 15.7 20.7 12.1 23.9 12.8 16.5 17.7 18.2 16.8 14.4 19.7 22.2 11.2 16.3 18.3 18.3 17.0 8.7 11. Mín C 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 Grado Especif.5 2.3 25.5 … 4.6 12.9 24.4 16.9 16.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.7 11.5 6.3 8.0 21.9 14.5 … 4.4 20.2 10. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.4 15.6 16.7 14.9 16.1 13.1 16. espesor) A 285 A 285 A 516 A 285 A 516 A 515 A 516 A 515 A 516 A 515 A 537 A 299 A 299 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 A B 55 C 60 60 65 65 70 70 CI.5 Acero al carbón ( Cont.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.7 15.9 20.0 … 1.0 1.0 14.2 11.5 … 2.3 16.0 13.I … … A 285 A 285 A 516 A 285 A 516 A 515 A 516 A 515 A 516 A 515 A 537 A 299 A 299 Placas y láminas (estructural) … … … … … … … … … … … A 283 A 570 A 283 A 570 A 570 A 283 A 570 A 36 A 283 A 570 A 570 1 S-1 1 S-1 S-1 1 S-1 1 1 S-1 S-1 A 30 B 33 36 C 40 … D 45 50 (8c) (57) (8c) (57) (8c) (57) (8c) (57) (8c) (57) (8c) (57) (8c) (57) (8c) (8c) (57) (8c) (57) (8c) (57) A A A A A A A A A A A 45 49 50 52 53 55 55 58 60 60 65 24 30 27 33 36 30 40 36 33 45 50 13.2 16.8 11.3 23.2 15.3 8.0 18.6 16.6 7.9 15. PNo.5 19.3 16.4 18.3 21.7 21.7 … 15. ) Placas y laminas 1.9 12.4 11.3 15.0 12.5 22.3 14.2 … 9.9 16.6 16.3 23.6 … 1.0 12.5 18.9 18.7 13.4 10.5 2.0 17.2 15.3 18.3 20.0 21.7 18.4 11.3 23.6 … 11.2 20.3 24.0 15.9 17.0 20.3 15.9 16.5 22.9 16.7 18.2 18.6 16.0 12.0 12.4 14.4 15.6 15.9 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … Placas y láminas (estructural) … … … … … … … … … … … A 30 B 33 36 C 40 … D 45 50 A 283 A 570 A 283 A 570 A 570 A 283 A 570 A 36 A 283 A 570 A 570 137/202 .9 13.0 25.9 17. Mínim a °F ( 6 ) Resistencia Mínima Especificada Ksi Tensión Resistencia Mínima especificada Ksi Fluencia Esfuerzos básicos permisibles S.5 … 4.7 17.1 12.2 11.5 9.9 23.2.5 14.3 13.4 22.7 15.3 16.7 22.7 21.2 12.1 14.0 15.0 14.5 … 6.0 14.7 9.5 … 6.0 19.0 1.2 9.8 13.3 14.8 15.5 11.6 … … … … … … … 1. °F ( 7 ) Temp.5 … 4.2 10.0 14.4 16.8 18.6 8. Material No.5 … 6.6 13.5 … 2.5 4.6 22.5 14.9 11.5 6.8 15.3 15.0 17.8 14.3 14.3 21.5 … 2.1 14.0 14.0 A B 55 C 60 60 65 65 70 70 CI.9 12.6 10.5 15.9 18.7 20.8 17.4 19.0 13. (5) Grado Notas Temp.9 16.4 12.6 8.0371.5 … 6.0 20.9 13.3 18.8 11.9 16.5 4.7 18.9 16.2 18.6 12.7 22.9 11.3 16.9 20.4 25. No.9 18.0 14.2 15.5 15.5 22.2 15.6 15.8 10.0 13.I … … (57) (59) (57) (59) (57) (57) (59) (57) (57) (57) (57) (57) (57} … (57) (57) B B C A C B B A B A D A A 45 50 55 55 60 60 65 65 70 70 70 75 75 24 27 30 30 32 32 35 35 38 38 50 40 42 15.5 … 6.2 16.4 18.5 … 2.7 17.5 10.6 1.6 1.3 13.2 10.6 10.3 20.9 13.8 15.3 17.4 11.4 11.3 19.5 … 2.5 2.0 16.9 16.1 11.5 … 4.4 18.6 9.9 16.0 17.0 … 12.9 22.9 15.5 6.3 18.9 9.7 24.9 10. espesor) (≤ I pulg.5 20. Acero al carbono ( Cont.6 19.8 15.2 17.0 … … … … … … … 1.5 21.8 13.6 1.4 17. ) Placas y laminas ( 2 ) … … … … … … … … … … … (>I pulg.3 18.0 15.8 14.5 15.5 13.1 23.9 21.8 16.7 8. 0 20.8 Fundiciones (2 ) … A 216 1 WCA (57) .0 16.3 20.50 70 36 23.0371.0 20.8 17.9 21.3 18.8 13.7 21.4 19.2 14.70 (9) (57) (59) (9) (57) (59) .4 13.3 17.20 .60 (9) (57) (59) (9) (57) (59) -20 A 60 60 30 30 20.0 … A 352 1 LCB (9) (57) .20 60 30 20.0 … A 420 1 WPL-6 (57) .0 16.3 17.8 14.3 23.9 17.3 23.20 70 70 36 40 23. °F (7) Temp.2.7 17.3 20.2 14.8 14.6 19.0 18.8 17. (5) Grado Notas 200 300 400 500 600 650 700 750 Acero al carbono (continuación) Piezas forjadas y accesorios ( 2 ) … … A 350 A 181 1 1 LF-1 CI.0 16. ksi Tensión Fluencia Esfuerzos básicos permisibles S.0 13.0 20.6 17.5 14. No.8 14.0 20.0 20.4 17.8 … … A 216 A 216 1 1 WCB WCC (9) (57) (9) (57) .0 … A 234 1 WPB (57) (59) B 60 35 20.6 22.7 17. a 100 Material Espec.3 14.3 19.2 16.3 21.3 20.4 17.7 17.8 138/202 .4 17. Ksi (I) a temperatura del metal.9 17.2 16.50 65 35 21.4 17.0 20.6 19.7 20.8 13.3 23.7 19.3 17. Min.0 … A 350 1 LF-2 (9) (57) .3 20.4 17.50 60 35 20.9 21.8 19.9 21. Mínima °F ( 6 ) Resistencia Min.3 21.2 14.9 19.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.2 17.9 17.4 21.2 16.5 14.4 13.3 21. P-No.0 18.0 18.4 19. Temp. 18.7 17.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 21.3 17.0 18.3 14.8 … A 234 1 WPC (57) (59) B 70 40 23.2 14.3 17.20 A 70 36 23. Especificada.8 13.8 14.3 22.5 14.0 20.6 19.3 23.4 14.9 23.8 … … A 105 A 181 1 1 … Cl. 5 2.8 8.5 1.5 1.8 5.0 3.0 WCA A 216 11.5 … … LF-2 A 350… … … 12.0 CI.0 LCB A 352 12.5 4.0 3.5 … … WPL-6 A 420 10. No.5 4.5 4.5 4.0 … … … … … … WPC A 234 Fundiciones ( 2 ) 10.Ksi ( I ) a temperatura de metal.9 6.5 4.5 2.0 9. Esfuerzos básicos permisibles S.5 4.6 1.0 1.5 1.0 WPB A 234 12.3 6.0 1.0 .5 2.60 A 181 10.5 2.0 3.6 1.6 1.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.8 8.5 1.8 5. CI 70 A 105 A 181 12..5 1.5 2.6 6.5 … … LF-I A 350 10. °F ( 7 ) 800 850 900 950 1000 1050 1100 Grado Especif.8 8.7 6.0 1.5 2.8 7.4 8.3 6.6 1.8 7. Acero al carbono (continuación) Piezas forjadas y accesorios ( 2 ) 10.6 1.8 5.5 4.0 7.0 9.0 9.6 1.5 2.0 WCB A 216 12.5 … … WCC A 216 139/202 .5 1.3 6.0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.7 6. 3 18.3 7.6 16.7 17.3 17.3 18.-½ Mo-TI 5 Cr.4 18.7 14.6 13.5 12.5 18.3 6.-½ Mo 9 Cr.3 18.5 18.2 15.5 15.2 17.½ Mo 1 Cr.4 17.150 .4 16. 2 CI.0 18.8 13. .20 .2 15.9.3 13.2 12.2 5.20 .1 12.6 7.3 13.3 16.8 18.0 18.1 19.3 14.-½ Mo 5 Cr.½ Mo 1 Cr.9 15..2 12.9 6.2.0 17.-½ Mo A 367 Gr.5 15.3 18.½ Mo 5 Cr.20 .0 15.1 13.3 16.2 17.2 16.7 18.20 55 55 30 33 18.8 16.5 13.1 13.7 18.1 16.8 .1 17.20 60 30 20. 9 Cl.5 16.8 14.2 15.1 15.1 17.8 12.0 14.4 15.0 20.5 17.9 15.5 13.9 8.4 12.II CI.9 14.20 55 55 55 30 30 33 18.4 14..9 15.5 13.5 16.. P5 P5b P5c FP5 F9 FP 9 9Cr (11) (67) … … … … … … -20 60 30 20.8 12.4 140/202 .5 15.2 17.8 13.5 15. °F ( 7 ) Temp.1 18.0 9.½ Mo A 335 3 ½ Cr.2 13.6 15.4 13.6 17.1 15.5 17.0 17.0 17.8 16.Mo ¾ C-¾ Ni-Cu-AI 2 Cr.5 15..6 15.3 18.1 C .8 16.2 12.3 15.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.9 15.8 18.3 16.0 8.8 13.20 .6 15.9 18. 1 A 426 A 335 A 426 A 426 A 426 A 426 A 333 A 369 A 335 A 369 A 335 A 369 A 691 3 3 3 4 5B 5A 4 4 4 4 4 4 4 A 355 A369 A 369 A 691 3 3 3 4 P2 ½ Cr (ii) (67) .1 16.-1 Mo 9 Cr.-½ Mo 1¼ Cr.0 10.½ Mo 1½ Si .0 17.2 17.3 17.20 60 30 20.2 … (11) (67) .6 16.3 16.1 ½ Cr.3 17.1 16.0371.4 17.6 13.0 5.4 14.1 16.9 16.-½ Mo A 387 G 5 CL 1 5 Cr.7 16.20 .6 15.3 .5 12.2 9. (10) … (10) (10) (10) (10) … … .4 15.3 17.8 15.3 18.8 … 15.20 .8 14.4 12.3 17.3 9.6 16.2 15.5 19.8 9. Mín C 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 Acero de aleación bajo e intermedio Tuberías ( 2 ) ½ Cr. (5) Grado Notas Temp.1 17.9 8.2 5.3 13.½ Mo 1 Cr.½ Mo A 691 3 A 387 Gr.8 18.3 7.8 13.3 12.20 .4 18.2 11.9 … 13.1 11.5 16.7 18.5 10.7 15.9 15.2 18.8 13.½ Mo 1 Cr.9 13.0 20.½Mo C .0 … 6. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.2 15.8 16.3 15.0 15..0 11.0 20.6 16.2 CP 2 P 15 CP 15 CP 12 CP 5b CP 21 4 FP 3b P 12 FP 12 P II FP II 1¼ Cr.3 15.9 12.4 16.9 15.7 14.7 17.7 14.1 16.3 9.0 15.9 7.20 60 60 60 60 60 60 60 30 30 30 30 30 35 30 18.0 17.-1 Mo 9 Cr. Mín °F ( 6 ) Resistencia Mínima especificada Ksi tensión Resistencia Mínima especificada Ksi Fluencia Esfuerzos básicos permisibles S.7 17.9 15. Material No.9 16.7 20.0 16.3 13..5 … 13..4 16.2 … .3 17.1 10.0 … 10.1 10.9 5.3 6.2 9.½Mo ½ Cr.-½ Mo .9 18.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 16.0 9.9 13.2 18.7 12.5 17.5 14..0 6.8 20.8 11.20 .9 18.4 17.1 10. PI FPI FP2 1 Cr (58) (ii) (67) . Especif.8 12.2 18.I 5 Cr.2 13.3 18.8 12.½ Mo-1½ SI 3 Cr.3 16.6 17.20 60 32 20.5 7.3 16.½ Mo 1¼ Cr.-½ Mo 1¼ Cr.2 … 13.3 16.4 16.3 A 691 A 335 A 335 A 335 A 369 A 335 A 369 A691 5B 5B 5B 5B 5B 5B 5B 5B 5 Cr.0 … 12.4 13.8 17.1 17.3 18.2 12.20 ..8 14.8 5.4 10.8 12.3 4.½ Mo 1½ Si .3 14.6 17.20 60 60 30 35 20.0 18.½ Mo A 387 Gr.-1 Mo A387 Gr.2 13.12 CI..5 13.1 16. 18.0 18.0 18.Si 5 Cr.2 17.3 15.0 5. PNo..1 16. 2.0 1.3 2.8 1.5 2.0 CP 15 CP 12 CP 7 CP 5b CP 21 4 FP 3b P 12 4. P5 P 5b P 5c FP 5 F9 FP9 9 Cr A 335 A 691 A 335 A 369 A 369 A 691 A 426 A 335 A 426 A 426 A 426 A 426 A 426 A 333 A 369 A 335 A 369 A 335 A 369 A 335 A 369 A 691 A 691 A 335 A 335 A 335 A 369 A 335 A369 A 691 5.8 2.9 2.0 4. P2 ½ Cr PI 4.8 1.2 4. ….01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.2 4. °F ( 7 ) Especif. 1050 1100 1150 Esfuerzo básico permisible S.8 2.2 1.1 1. ….5 ….1 ….4 ….0 2.9 1.2 4.9 2. 1.2 2. 1. ….1 FP 12 P7 4.4 2.2 1. a temperatura del metal. (I). 1.5 3.8 2. ….5 4.6 …. ….0371. 1.2 FP 7 P 11 4.0 4.8 1. 2.0 FP II 1 ¼ Cr.5 5.9 1.5 141/202 . FP I FP 2 I Cr CP 2 P 15 4. …. 1. ….5 2.4 …. 4.8 1.2 2. KSI.5 3.8 ….SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 2.7 ….4 2.5 ….2 1. 1.8 2.5 4.2 1.8 2. ….4 2. …. 5 Cr. …. No 1200 Grado Acero de aleación bajo e intermedio Tuberías ( 2 ) ….0 4.8 2.8 1.0 3.2 1.0 1.0 ….3 1. 9 2. ….9 20.6 1. ….3 24.7 21.7 …. ….2 …. .0 18.7 5.7 26.4 10. 13.5 22. 7 9B 3 3 3 9A 9B 3 3 4 5A 3 3 5B 3 CPI L6 5 CM65 CF 70 CF 71 L 70 CM 70 CP 11 CP 22 L 75 CM 75 P91 ….2 …. 17.3 23. 17.4 6.2 20.7 9. 22.20 -20 70 70 70 70 75 85 40 40 40 40 43 60 23.1 22.6 21.I 2¼ Cr-I Mo A 367 Gr.0371.7 20. ….5 1. 3 CPI L6 5 CM 65 CF 70 CF 71 L 70 CM 70 CP II CP 22 L 75 CM 75 P91 15 CP 5 CP 9 8 8 (11)(58)(67) .3 28.3 5 Cr ½ Mo 9 Cr-IMo 9 Ni 9 Ni A 426 A 426 A 333 A 334 5B 5B 11A 11A CP 5 CP 9 8 8 (10) (10) (47) . No.8 18.1 27.5 18. Mín C 100 200 Espec. ….3 22.0 13. (11) (67) .1 22.20 65 65 35 35 21.7 ….2.6 19.3 10.7 18. ….1 14.5 20.3 19.1 20. …. ….A C-Mo A 204 Gr.1 22..0 14.7 17.100 65 35 21. ….5 4.0 4.4 …. ….5 A 426 A 426 A 333 A 334 . 17.0 9.3 25.0 5.8 21.9 22. ….5 19.7 31.1 3.5 4.3 ….3 23.0 12.0 2.0 17.0 17.0 18.0 18.20 .0 1.8 24.3 23.1 4.20 .3 11.5 4. 8.150 .9 21.6 16.0 7.9 15.9 16.. ….0 12.5 13. ….0 14.2 2.5 18.5 15.0 ….20 65 37 21.7 16.0 30. 4.2 1.9 11.9 17.8 17.8 15.7 17. . ….9 23.0 ….9 22. °F ( 7 ) Temp..0 4.0 20.3 1.5 10.7 …. 142/202 .1 3.3 7. Míni ma °F ( 6) Resistenci a Mínima especific Ksi tensión Resistencia Mínima Especific.6 8.8 25. ….6 2¼ Cr FP 22 P 22 A 691 A 369 A 335 A 333 A 334 A 333 A 334 A 333 A 334 A 426 A 672 A 691 A 671 A 671 A 672 A 691 A 426 A 426 A 672 A 691 A 335 9A 9 ….0 7.320 100 75 31.5 23. (11) (65) (67) (11) (58) (67) (10) (10)(72) (11) (58) (67) .5 17. B C-Mo A 204Gr.3 23.0 2.3 25.7 13.7 19. 23.A 2¼ Ni A 203 Gr.2 4.6 4.1 22.2 17.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.5 27.0 1.3 13.5 26. 20.4 15.9 17.3 23.3 23..7 22.0 2.3 1.20 . ….8 2.) Tubería ( 2 ) ( Cont.3 ….) Tubería ( 2 ) ( Cont.20 . Material No.I 2¼ Cr-I Mo 2¼ Cr-I Mo 2 Ni-I Cu 2 Ni-I Cu 2¼ Ni 2¼ Ni 3½ Ni 3½ Ni C-½ Mo C-Mo A 204 Gr.0 … 2.7 ….6 16.4 2.1 17. ….7 2.7 20.22 CI. C C-Mo A 204Gr.9 17.5 3.3 23. ) P 21 FP 21 3 Cr A 335 A 369 A 691 ….7 1. 20.5 22.5 2.2 17. 1. Grado Notas 300 400 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 Grado Acero de aleación bajo e intermedio ( Cont.5 18. ….100 63 46 21.4 15.3 ….20 .3 23.7 19.8 7.5 15.6 21.20 60 30 20. ….0 17.5 12. Especif.B 3½ Ni A 203 Gr.6 17.20 .6 22.7 8.2 5. 4. ….5 20.5 24. ….3 16.2 1.2 5.7 21.0 21.4 9.0 28.0 28.5 4.9 15. 23.7 19.0 6.1 …. ….3 ….8 3. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.8 6.9 17.5 5.0 18.2 17.0 16. ….0 8.2 2. …. ….3 11.8 4.4 12.3 23.6 10.7 18.8 20. B 1 ¼ Cr-½ Mo 2¼ Cr-I Mo C-Mo A 204Gr.5 A 691 A 369 A 335 A 333 A 334 A 333 A 334 A 333 A 334 A 426 A 672 A 691 A 671 A 671 A 672 A 691 A 426 A 426 A 672 A 691 A335 5A 5A 5A 2¼ Cr FP 22 P 22 (11) (67) (72) (72)(75) (72)(75) .0 14. …. PNo.20 90 90 60 60 30.8 4. (10) (58) . ….9 15.0 ….7 21.0 19.7 21.8 16.9 ….4 15. …. C 9 Cr-1Mo-V A 335 A 369 A 691 5A 5A 5A P 21 FP 21 3 Cr Acero de aleación bajo e intermedio ( Cont.7 14. (5) Temp.0 14.E C-Mo A 204Gr.8 5.0 ….6 18.7 ….9 ….5 1.5 17.0 18. 9 9A 7 ….4 ….3 15.8 14.4 16. .8 10.0 28.21 CI.7 22. 1. 21.9 17.3 22.7 17.3 ….20 60 60 30 30 20. ….5 21.0 1.9 16.0 ….2 9. ….5 12.0 28.3 20.0 22. 4. 20.0 22.5 18.0 7. …. …. … ….8 14. Ksi Fluencia Esfuerzos básicos permisibles S.5 6.3 …. ….6 21.0 2.9 17.1 28. …. 7.0 13. ) 3Cr-I Mo 3Cr-I Mo 3Cr-I Mo A 367 Gr.3 25.5 17. ….0 9.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.9 16.3 15. ….5 19.9 17. 6 17.3 18.8 23.7 19.8 16.6 20.5 22.8 18.3 23.9 ….7 17. . 2 CI. ….3 18.0 20.1 18.0 24.8 21.0 25. 9 CI.I Mo 1¼ Cr-½ Mo 5 Cr-½ Mo 3 Cr-1 Mo 2¼ r-1 Mo 2¼ Ni 3½ Ni C-½ Mo 1Cr-½ Mo A 387 A 387 A 387 A 387 A 387 A 203 A 203 A 204 A 387 5 4 5B 5A 5A 9A 9B 3 4 Gr.3 19.9 12.½ Mo A 203 A 203 A 387 A 204 9A 9B 3 3 B E Gr.20 55 55 33 33 18. 21 CI.7 22.½ Mo 2¼ Cr -IMo Mn .2 19.) Placa ( 2 ) ½ Cr-½ Mo I-Cr-½ Mo A 387 A 387 3 4 Gr. Material PNo.0 25.0371. 12.0 25.1 23. ….5 17.4 15.7 21.4 18.3 16.2 ….I Gr.9 17.9 13.5 9.0 25.9 13.20 .3 18.0 21.8 16.0 25.3 18.20 75 75 75 75 75 75 75 45 45 43 45 45 45 45 25.5 ….3 …. 2 CI. ….3 17.0 21.1 14.9 17.5 17.90 16. Especif.20 .2 12.5 17.4 23.0 25.1 Gr.2 17.3 19.20 .Mo C .5 20.½ Mo 1¼ Cr -½ Mo 5 Cr .9 17.Ni A 202 A 302 A 204 A 387 A 387 A 387 A 387 A 302 A 302 A 302 4 3 3 4 5B 5A 5A 3 3 3 A A C Gr.0 24.2 Gr.4 20.9 17.20 .3 16.5 17. .I ….8 15.9 17.1 17.9 17.1 24.7 19.5 (12) (65) (58) …. .8 25.0 22.8 12.1 19.9 16.5 20.5 …. ….0 25.I Gr.2 Gr.12 CL2 ….I A B A Gr.0 21.2 B C D ….3 …. II CI.0 20.I Gr. 21.5 17.0 25.20 .8 17.4 15.7 22.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.6 21.6 16.1 ….8 19.0 17.1 ….1 15.9 17.9 17.7 26.3 18.9 23. 7.6 16.20 65 65 65 37 37 40 21.0 17.0 24.7 21. °F ( 7 ) Notas Míni ma °F ( 6 ) No. (58) . ….1 20.3 20.3 19. (72) .2 17.5 17.3 ….9 143/202 .5 23.9 16.8 17.5 23.20 .5 21.20 .6 17.6 18.0 25. 5 CI.8 17.2 17.3 17.9 25.0 23.1 17.20 .20 . (5) Ksi tensión Ksi fluencia Temp. 19.3 20.20 .20 60 60 60 60 60 30 35 30 30 30 20.20 .7 26.9 16.2 Gr.7 26.6 21.5 ….9 16.7 ….5 23. 23.0 20.5 17.7 21.1 24. Grado Resistencia Mínima especificada Resistencia Mínima especificada Esfuerzos máximos permisibles S. .0 16.3 17.Mo Mn – Mo .5 18.8 16.4 14. Mín C 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 850 Acero de aleación bajo e intermedio (Cont.0 22.1 23. ….0 ….0 18. 12CI.6 16.5 24.3 20.0 21.5 ….0 18.½ Mo 3 Cr .0 25. 18.7 16.2 23.0 20.7 26.2 16.0 22.0 20.5 20. 21 CI.9 23.1 25.6 23.7 21.8 22.2 B (12) (65) …. ….0 14.20 .9 17.5 18. ….9 16.3 18.9 17.7 18.7 11.8 25. ….9 17.6 16.5 17. 22 CI.5 23. ….8 23.8 Cr – Mn .7 26. 15.9 25.0 17.8 17.7 18.3 17.Ni Mn – Mo .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.20 .7 21.3 24.1 17.3 13.2 24.2.8 18.1 17. 9.8 17.0 25.3 13.3 23.0 24.1 18.7 25.7 16.7 …. 2¼ Ni 3½ Ni ½ Cr -½ Mo C .Si Mn . 17.8 17.1 18.5 22. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.3 18.0 15.5 25. 22.8 15. 20. ….6 25.4 9 Cr.0 17.6 18.9 16. 21.5 15.0 23.7 26.3 16.20 80 50 26.3 18.6 13. Temp.3 25.3 23.20 70 70 70 40 45 40 23.6 23.3 21. 5 CI. II CI.20 .5 23.1 16.I Gr.7 16.3 18.20 .3 12.0 12.1 13. (58) ….7 26.7 19. 22 CI. ) Placas ( 2 ) 12. E s f u e r z o s m á x i m o s p e r m i s i b l e s S. 1.I Gr. 1.9 1.2 4.9 5. 4.0 8.8 7.5 1.0 10. II CI.3 1. ….2 ….2 3.4 1.8 4.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.0 5.8 …. 21 CI. …. ….0 1. 3.5 ….2 4.I Gr.9 1. ….8 …. ….3 …. I2 CI.8 10.5 11.5 14. …. ….0 3.6 9. …. …. …. ….4 13.0 ….2 11.4 2.8 2.2 A A C Gr.9 12. …. 4. …. Acero de aleación bajo E intermedio ( Cont. ….2 A 387 A 387 A 387 A 387 A 387 A 203 A 203 A 204 A 387 6.7 13.5 13.3 8.8 14.7 3. …. 9 CI.2 Gr. 4.5 ….5 1. ….2 4.8 …. ….1 …. 6. 1.5 10.2 9.3 4. 2.8 7.2 5. 22 CI. 12 CI. ….9 7.3 5.9 4.7 2.8 ….2 11. 2 CI. 5 CI. No.7 4. 1. 22 CI.2 1. 5 CI. ….0 4. 2.0371.7 10.8 ….1 17.8 7.7 13. a 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 Grado Especif.8 6.3 5.0 ….8 2.0 8. 4.2 …. 1.3 8.1 …. ….8 2.0 1. 1.8 ….3 5. 5. ….7 18.2 B C A 202 A 302 A 204 A 387 A 387 A 387 A 387 A 302 A 302 13.2 8. …. 2.0 12.0 8.2 B A 203 A 203 A 387 A 204 …. 4.4 ….0 …. ….5 6.5 5. …. 2 CI. 1.0 9. ….2 1.4 2. II CI.8 ….8 2. B E Gr.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. ….I A 387 A 387 11. Temp.4 …. 144/202 .3 2. 2.8 7.7 10.0 9. ….9 13. 21 CI.0 ….2 Gr.5 8.5 4. ….I Gr.9 3.7 8.5 4. ….1 Gr.5 13.2. ….0 9. ….2 Gr.I Gr.I A D A Gr.4 2.4 Gr.0 4.2 …. ….2 2.0 4. 2.2 1.4 6.2 4.8 6.1 Gr. ….8 2. K s i ( I ) a t e m p e r a t u r a d e l m e t a l °F ( 7 ) Min.0 13. 4 …. …. …. ….3 1. 7.0 4. ….5 8.4 5. 9. ….5 12. a 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 Espec. ….5 ….9 4.8 1.7 1.7 ….4 …. ….4 1.5 4. 0. 1.4 …. ….A A 182 A 403 A 403 A 182 A 403 A 403 A 182 A 182 A 182 A 182 A815 A 182 A182 A182 Barra A479 Fundiciones (2) A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 351 A 217 A 351 A 351 A487 14.0 …. …. 145/202 .0 ….7 ….0 …. ….4 2.0 3. Acero inoxidable (4) (40) ( Cont.0 ….4 9. …. …. …. …. ….8 ….5 3. °F ( 7 ) Temp. ….8 1. 7. …. ….7 6. …. 12. ….5 2.5 8.2 2.5 8. ….7 …. ….0 0. 4. ….5 ….2 9. …. …. …. 0.2 12. ….2 2. ….5 14.1 11.7 3.1 ….. …. ….2 …. …. 7. …. ….5 5. 9. ….2 …. ….2 3. ….0 10. 2.4 6. 2.3 2.4 9. …. ….9 …. 6. ….7 ….7 ….7 2. …. ….. …. mín. …. 1. …. ….0 …. ….3 1.0 4. …. …. ….4 …. …. ….7 1.3 …. 1. 3.7 12. ….2. ….8 ….7 0. ….9 1. ….7 …. 2. ….0 …. 0. Grado No. 1. 4. …. ….7 4.9 5. ….8 ….9 6.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 4. …. 1.9 …. …. 5.7 0.5 17. 1.) F 316 WP 316 WP 317 F 304 WP 304 WP 304H F 304H F6aCI1 F6aCI2 S32760 S32760 F6 aCI3 F6b F6aCI4 304 CN 7M HT 30 CH 8 CK 20 CF 10MC CF 3 CF 3M CF 8 CH 10 CH 20 CF 8C CF 8M HK 40 HK 30 CF 3 A CF 8A CE20N CA15 CE8MN CD3M-W-Cu-N CA6NM Cl.5 …. 3. 1. ….8 …. …. ….9 …. Esfuerzos máximos permisibles S.3 1. 3.0371.5 7. …. ….4 ….2 1. ….4 ….4 4. …. …. …. …. 6.5 9. 2. ….5 ….1 3. …. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.2 9.7 …. ….1 …. 3. 1.01: 2000 UNT D A 302 a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. 8. …. 2.8 7.3 …. …. 2. 2.7 ….5 1.0 5. ….7 1.3 2. 1. 2.7 7.9 …. ….7 7. ….9 1. …. ….) Piezas forjadas y accesorios (2) (Cont.7 ….7 3. …. 1.3 1. 1.7 6. ….4 ….7 7. …. …. ….5 8. ….1 2. …. 3. ….9 2. ….6 …. …. C10200. C12000 C12200.4 9. …. 11.6 12.4 9. ….7 10. C12000 C12200 C23000 C70600 38 40 45 45 13 15 15 16 8. …. C12000.0 8. °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Tensión fluencia Esfuerzos máximos permisibles S. C12000 C12200 31 31 C10200. C14200 061 050.425 .2 5. ….2.452 50 50 18 20 12. C14200 C10200. ….5 19.0 3.452 .1 7. C12000 C12200 C10200. C12000 C12200 C10200.5 9.7 8.452 .1 4. C12300 C70600 C65500 C71500 C61400 B 152 B 152 31 90Cu – 10Ni Cu . ….1 11. ….0 15. C12000 C12200.5 esp …. C14200 C10200.0 15. (14) (24) (14) (14) (14) (14) (14) (14) (14) (34) (14) (34) (14) (24) (34) . (5) (46) Clase Temple Tamaño Rango Pulg: Notas Temp. ….452 . Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.0 9.W 06 1 W 050. C1200 C12200.452 . ….2 ….0 1. °F ( 7 ) Temp.0 12.0 12.060 Cobre y aleación de cobre Tubería y tubos (2) …. ….8 19.0 11.452 30 9 6. …. C104000.4 9.8 7.2 10.5 8. C12000.0 5.5 D.0 9.3 9.3 7. NPS 1/8 Thru 2 ….425 .6 11. C14200 Placas y Laminas C10200.7 9. ….6 8. (14) (14) (14) (24) .0 10.0 8.9 7. …. Mín. C12000 C12200.6 11. C12000 C12200. 7.3 0.452 .4 …. B 280 B 43 B 467 B 466 B 467 B 467 B 466 B 42 B 75 B 88 Recocido W 050.452 .3 9.0 11.5 8.0 esp (14) (14) (13) . ….4 B 466 B 467 H80 H80 45 40 15. …. P No.0 2.452 .0 3. 40 12 8. C1200 C12200 C10200. _4.8 9.5 11.0 7.7 12.3 9.3 11.1 8.3 7. 11. >4.7 8.7 13.0 12.2 9.6 8.0 7.0 10. 11.0 13. _4.0 11.0 10. E.5 D.0 12.0 13.5 ….0 8. C10500.0 8. .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.060 050.0 14. ….0 8.8 5.7 12. ….0 1. B 75 C12200.5 10.4 19.6 …. ….5 esp ≤ 2.452 .8 11.4 11. 11.7 8. 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 Clase Cobre y aleación de cobre Tubería y tubos (2) Cu Tuberia Cu Tubo Cu Tubo Cu Tubo B 42 B 75 B 68 B 88 S-31 C10200.9 12. C14200 060 061 W 050. C12000 C12200.0 15. E.7 5. ≤4. 7.452 . C12300 C70600 C65500 C71500 C61400 025 …. …. C12200 C23000 C70600 C70600 C70600 C71500 C71000 C10200. …. ≤ 2.3 19. C12000.9 9.7 ….Si 70Cu – 30Ni AI .0 …. …. E. B 42 C12200 C10200.2 9. 11. C12000 C122000.W 06 1 Recocido H55 H58 H _4. …. C10200.0 12.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. E. ….0 ….4 10.3 11.0 6.7 5.6 10.9 11. B 171 B 96 B 171 B 169 146/202 . ….5 11. No. …. ….8 10.0 8.0 ….452 . C14200 C10200. ….7 11. C12000.3 ….452 . …. C12200 C71500 C71500 B 42 B 75 B 68 B 288 Cu Tubo Latón Rojo 90Cu – 10Ni 90Cu – 10Ni 90Cu – 10Ni 70Cu – 30Ni 80Cu – 20Ni Cu Tuberia Cu Tubo Cu Tubo B 280 B 43 B 467 B 466 B 467 B 467 B 466 B 42 B 75 B 88 S-31 32 34 34 34 34 34 31 31 S-31 C10200. 6. …. ….7 20. 70Cu – 30Ni 70Cu – 30Ni Cu Tuberia Cu Tubo Placa y Laminas Cu B 466 B 467 B 42 B 75 34 34 31 31 Recocido W 050.9 6.8 4. C12200 C10200. 061 ….7 10.452 .0 5.3 11.6 10.5 D.8 4.5 5. 11. C10400. ….W 06 1 …. C10500. C12000 C12200 C10200.3 8. ….1 19.7 …. (14) (14) (14) (34) (14) (34) …. C14200 C10200. 10.7 4.6 11.8 10.0 C70600 C70600 C71500 C71000 C10200. …. Material Espec.5 D.4 10.452 . C10700 C12200. ….8 …. C14200 C10200.7 4.3 ….452 30 10 6.452 40 50 50 70 15 18 20 30 10.8 ….0 7.0 8.3 20. 060 ≤ 2. E. C10700 C12200.0371.0 8.6 8.0 9.0 ….1 ….8 9.Bronce B 171 B 96 B 171 B 169 34 33 34 35 C10200.3 11.6 7.5 D.9 7.7 8. C12000. Min. No. ….6 9.W 06 1 ….1 9.3 12.1 4.4 8.2 8.4 7.1 10.C12000. NPS 2½ Thru 12 ….0 12. ….6 19.1 8. a 100 150 Espec.452 .8 11.4 ….5 0. 061 025.7 19. (14) (24) .0 9.5 9.6 8.452 .425 36 30 12. …. C12200 C71500 C71500 C10200. 0 21. …. …. 16. …. …. No. …. …. …. …. …. ….3 21.325 . ….2 17.9 19. ….0 106 10. …. …. ….5 16.0 13.325 .) Piezas Forjadas B 283 B 283 B 283 B 283 B 283 B 283 B 283 S-31 S-33 a a S-32 S-32 35 C11000 C65500 C37700 C48500 C46400 C67500 C63900 ….0 7. 6. 12. ….3 22. …. ….0 12. ….6 10.0 13. …. ….4 14.0 36. …. …. …. …. ….0 2.0 11. …. …. ….5 8.5 ….0 10.4 ….6 15. …. …. ….5 10. ….0 12.0 ….3 14.5 14. ….3 10.6 10. ….5 15.0 12.6 9.6 10. ….5 17.0 10.5 12.3 10. …. ….Bronce AI Bronce Mn Bronce AI Bronce Alta resistencia Mn Bronce Alta resistencia Mn Bronce B 62 B 584 B 584 B 584 B 584 B 61 B 584 B 584 B 584 B 584 B 584 B 148 B 148 B 148 B 148 B 584 B 148 B 584 B 584 a a a a a a b b a a b S-35 S-35 S-35 S-35 a S-35 b b C83600 C97300 C97600 C92300 C92200 C92200 C90300 C90500 C86400 C97800 C86500 C95200 C95300 C95600 C95400 C 86700 C95500 C86200 C86300 ….1 3. ….3 16. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal. …. …. 14. …. ….6 10.8 1.4 …. …. 9.3 7.6 8. ….5 2. …. (9) . …. …. 7. 15. …. ….7 ….5 17. ….2 ….5 7. ….6 16. …. 17.0 2.2 …. (5) (46) Clase Temple Tamaño Rango Pulg: Notas Temp. …. ….7 ….6 10.0 2.6 ….0 10. ….0 …. …. 8.Bronce Fundiciones (2) Composición Bronce Bronce Emplomado Ni Bronce Emplomado Ni Bronce Emplomado Sn Bronce Emplomado Sn Bronce al vapor Bronce Sn Bronce Sn Bronce Emplomado Mn Bronce Emplomado Ni No.9 9. …. °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Tensión fluencia Esfuerzos máximos permisibles S. ….6 8. ….325 .0 10.8 20. ….5 7.3 12. …. ….3 10.3 14. ….2 14. …. …. Min. …. …. 7.3 8.0 15. 13. ….0371. ….452 . Material Espec. ….4 …. …. …. ….4 9. 7. …. ….6 30.6 7. 18.1 14.2 …. ….0 17.5 12.Bronce Si – AI . …. …. ….3 9. ….3 ….5 7. ….3 8.0 17.5 8.0 15. ….0 17.0 11. ….5 12.5 10.) Piezas Forjadas Cu Bronce Alto SI (A) Latón Forjado Latón Noval Emplomado Cobre y Aleación de Cobre (Cont.0 15.0 12. ….0 2. ….2 …. C83600 C97300 C97600 C92300 C92200 C92200 C90300 C90500 C86400 C97800 C86500 C95200 B 62 B 584 B 584 B 584 B 584 B 61 B 584 B 584 B 584 B 584 B 584 B 148 B 148 B 148 B 148 B 584 B 148 B 584 B 584 (9) -325 -325 -325 (9) -325 -325 -325 (9) -452 -452 -325 -325 -325 -452 . …. I Mn Bronce AI . 15. …. ….3 12. 0. ….5 16.6 10. ….0 12. ….5 18. …. ….8 …. …. …. ….4 10.9 ….2 11. …. …. …. ….Bronce AI . …. ….6 9.3 12. …. …. …. ….0 10.8 5.3 6.5 10. …. 11. 12. …. …. …. ….5 22. 11. …. ….5 19. ….5 23. …. ….0 10. ….0 14.2 15. …. …. 9. …. …. a 100 150 Espec.452 . 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 Clase Cobre y Aleación de Cobre (Cont.8 17.6 12. …. …. ….5 …. C95300 C95600 C95400 C86700 C95500 C86200 C86300 147/202 . …. …. …. …. 6.0 7. ….5 7. (14) (14) (14) (14) (14) (14) (14) . 6.5 8.5 …. …. …. ….0 …. ….5 14. ….0 10.0 16. …. No. …. …. ….452 .0 2.5 9.5 …. ….8 12. …. …. ….0 12. …. ….9 …. 18.6 10.5 10. …. ….0 …. ….3 19.0 7.9 7. …. ….2 ….8 10. …. ….7 10.5 6.325 33 52 58 62 64 72 83 11 18 23 24 26 34 41 7. ….325 . …. C11000 C65500 C37700 C48500 C46400 C67500 C63900 B 283 B 283 B 283 B 283 B 283 B 283 B 283 Fundiciones (2) Latón Noval Mn Bronce (A) AI – Si . …. ….4 13.4 …. ….8 9. …. ….325 -325 -325 -325 30 30 40 36 34 34 40 40 60 50 65 14 15 17 16 16 16 18 18 20 22 25 9. ….0 10.325 .0 15. …. …. ….0 11.8 …. …. P No.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. …. ….3 12. …. ….2. °F ( 7 ) Temp.1 ….6 …. 8.3 18.0 …. ….325 65 60 75 80 90 90 110 25 28 30 32 40 45 60 16.0 9. ….6 9. …. 7. …. ….9 17. …. ….0 10. Mín.3 6.1 5.3 26.0 11. ….0 9. ….5 13.5 14. ….0 10.0 10.8 14.5 9. 14.7 27. …. 9 13.4 14.E. . .1 14.0 12.3 26.8 14.E.2 ….7 3.5 3.Mo . …. 7. NO4400 NO6600 NO8800 NO8810 Recocido Term Col o Term Col Rec.0 20.0 20.0 20. ….7 16. 19. .0 19.Cr Ni – Fe .2.E.8 ….2 16.3 24.3 24.7 13.7 15.4 18. ….3 23.0 7.0 22.1 21.4 ….0 20.4 20.8 23.7 16.5 22.8 14. 3. ….Mo .9 5.E.5 24. ….7 22. …. Material Espec.9 12.E.0 19.6 20.Cu Baja C.5 ….8 14.7 6. °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Fluencia Tensión Esfuerzos máximos permisibles S.2 6.3 23.2 22. a 100 200 300 400 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 Aleación de nikel y nickel (4) Tuberías y tubos (2) Bajo C Ni Bajo C Ni Ni Ni Baja C Ni Baja C Ni Ni Ni Ni .0 ….Cu Ni – Cr .0 20.0 7.0 19. ….9 16.325 .9 16.7 18.0 20.3 23.325 70 75 65 65 25 25 25 25 16.0 20.Cu Ni .2 16.0 16. 20.3 24. ….0 20.7 ….7 18. 7.7 16.9 167 18.0 23. 7.0 14.0 20.0 19. .Fe Ni –Cr -Fe Ni – Fe . (62) (76) …. ….2 22.0 … … … … … … … … (62) (76) … (76) … (76) … … … -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 65 75 75 80 90 90 100 25 28 30 35 35 35 40 16.0 ….5 18. 5 D.0 16. ….0 ….0 …. 7.0 13.2 6.0 20.6 17. ….7 16.7 13.0 16. 16.5 20.6 14.8 14.E.3 23.7 16.4 12.Cr -Mo Ni – Fe .3 23.0 7. >5 D.0 7. ….0 8.2 ….0 ….325 .0 ….2 15.2 16.3 ….0 10.8 14.2 6.4 23. (61) …. Term Col o Term Col Rec.E. ….0 7.8 ….3 23. 4.7 16.7 14.6 16. No. ….Mo .0 20.0 23.0 20.0 15.Cr Ni – Fe .0371. .0 15.7 17.0 20. NO2201 Recocido >5 D.0 20.8 21.E.325 .7 13.1 14. P No. Estdo Frío Rec Estdo Frío Rec Rel Esf. 43 43 45 45 45 45 45 45 45 45 44 NO6600 NO6600 N08811 N08320 N08320 N08800 N08020 N08020 N06007 N06007 N06455 Estdo Frío Rec Estdo Frío Rec Estdo Frío Rec Recocido Sol Recocido Sol Recocido Recocido Recocido Recocido Sol Recocido Sol Recocido Sol ^5 D.2 16.7 16. 5.3 23.9 16.9 17.E.5 10.8 14.Cu-Cb Cr .0 20.3 20.8 15. ….Cu Ni .0 15.2 6. ….0 17.6 19.3 23.4 16.7 13.2 20.7 14.8 14.325 .0 16.Mo .2 16. 20.6 14.Ni . ….3 23.0 20.5 20.Fe Ni – Fe .6 10.0 20.3 23.7 14. ….Cr Ni .0 23.5 17.2 20.2 15.0 18.0 7.7 13.9 ….3 24.325 60 30 20.2 11.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.9 148/202 .8 14. .E. 3.5 20.0 19.7 14.325 .Cu Ni -Cr .0 20.0 8.3 ….0 16.3 20.9 15. NO6600 NO6600 NO8800 NO2200 Term Col o Term Col Rec.3 6. Min.325 80 80 75 65 30 30 30 40 20.Cr B 161 B 725 B 161 B 725 B 161 B 725 B 161 B 725 B 165 B 725 B 167 B 407 B 407 41 S41 41 S41 41 S41 41 S41 42 S42 43 45 45 NO2200 Recocido >5 D.5 10.325 .0 10.1 8.4 16.4 20.4 15.0 ….01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.Cu-Cb Ni -Cr . NO2201 Rel Esf ….0 8.4 17.9 14.325 (76) 80 35 23.6 ….8 16. ….325 55 12 8. (5) N° UNS Clase Tamaño Rango Pulg: Notas Temp.3 11.Ni Ni – Cr – Fe NI – Cr – Fe Ni – Fe – Cr Ni Ni Ni – Cr . min.0 20.3 23. ….5 ….Cr B 514 B 165 B 725 B 161 B 725 B 167 B 167 B 407 B 161 B 725 B 167 B 517 B 407 B 619 B 622 B 514 B 464 B 729 B 619 B 622 B 619 45 42 S42 41 S41 43 43 45 41 NO8810 NO4400 ^5 D.Cr .3 23.Ni Baja C.325 50 55 12 15 8.0 15. 15.3 23.0 20. ….7 10.0 16. 7.0 8.5 13.3 20.Ni .2 6. 20. Estdo Frío Rec Term Col Recocido Recocido ….6 20. .4 6.7 20.7 16. ….7 20. ^5 D.7 14.Fe .0 15.0 N02201 NO2200 Recocido Recocido ^5 D.7 14.0 19.6 7.6 20.Fe .0 20. …. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.0 8.0 16. …. 10.5 13.325 50 10 6.7 24. °F ( 7 ) Temp.8 22.7 16.0 16.0 19.3 22.4 Ni – Fe .0 19.5 10.1 5.0 19.3 23. …. ….7 14. _5 D.3 17.0 15.3 22.7 16.Fe .6 20.7 16.7 16.0 20.5 10.3 20. ….7 14.0 ….3 23. ….0 7. ….8 4.2 22.Fe .Mo Ni – Fe .Cu Ni .9 20.2 ….3 23.2 15.Mo .8 16.0 21.7 16.3 15.7 17.0 8.2 17.Cr Cr .3 24.6 18.325 70 28 18. 5 D.325 . (62) (76) .7 17.3 18. 7 11.. …. 1.0 ….2 …. ….5 …. …. .. ….0 12..4 …. . …..9 2.7 ….8 …..3 … 1. ….8 4. 2. 5.0 ….. . 2. ….3 10. 3. ….. …. 3. …. …. …. 1. …. ….. Ksi (1) a temperatura de metal. ….4 …. …. …. …. 0. …. …..0 6.0371.0 5.0 3..5 ….2 … 0. …. …. …... …. 2.6 4. 2...0 ….5 …. …. ….. …...7 1.4 … 1.4 … 9..6 … … … … ….0 7. …. …. ….5 13..2. …. 1.0 … … … … ….7 13.0 …. …...1 …. …. ….0 3..4 2. 1.7 … 17. …..0 7. ….4 …. …. ….1 … … … … …. ….5 17. 4.0 …. ….4 8. . …. 2.. 3.0 … … … … ….6 … … … … ….1 .6 …. …. .7 … 1. 2. …. ….. ….4 …. …..5 12. .7 13.. …. …. 2. …. 3...0 9.0 7. 2. ….. 1. …. N02201 N02201 NO2200 N02200 NO2201 N02201 NO2200 N02200 NO4400 NO4400 NO6600 NO8800 NO8810 NO8810 NO4400 NO2201 NO2201 NO6600 NO6600 NO8800 NO2200 NO2200 NO6600 N08810 N08811 N08320 N08800 N08020 N06007 N06007 N06455 B 161 B 725 B 161 B 725 B 161 B 725 B 161 B 725 B 165 B 725 B 167 B 407 B 407 B 514 B 165 B 161 B 725 B 167 B 167 B 407 B 161 B 725 B 167 B 514 B 407 B 619 B 622 B 514 B 464 B 729 B 619 B 622 B 619 149/202 . …. 3. °F ( 7 ) 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 Grado Especificación No..6 … … … … ….2 1.7 … 4.2 2..6 … … … … …. 3. 1.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.6 …. 1. …. …. 1. …. ….8 … … … … 1. ….2 10. …..0 … … … … 2. ….. …. ….4 . 1. …. …. . 2. ….. 1. ….1 2.9 …. …. …. ….0 13. ….5 4. .0 2.. 1. Aleación de nickel y nickel (4) Tuberías y tubo (2) 2. ….9 6.2 ….9 … 13.. ….7 5.. Esfuerzos básicos permisibles S.7 ….0 …. . …. 6. …. ... ….9 …. . 4..8 …. . 2. …. …. 1. ….SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2 …. …... ….8 3.0 … … … … 1.8 …. 4. …..3 … 6.2 9. …. ….0 11. … … … … …..7 … . ….5 1. …..3 …. 2. …. ….6 ….2 9... ….. ….. …. 4.0 1.. 1.. 2.0 ….6 3. . ….. 4.0 …. . …. ….2 ….4 … 2. ….6 12.. …. 4. . 0 10.2 26.0371.0 28.7 25.5 16.3 16.7 7..2.7 34.0 26.5 10.6 26.0 38..0 26. A 100 200 300 400 500 600 650 700 Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.7 26.7 21.C.6 29.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.0 30.C.6 30.2 34.7 34.2 27.5 10.3 27.0 37.7 7.0 30.0 30.3 21.0 11.0 27.8 26. sol Recocido Rec. sol Relv.0 13.7 26.7 20.. Notas Temp.0 7.5 ----16.0 13. 24. R. 24.1 25.6 30.3 21.0 40. P-N° (5) UNS N° Clase Rango Esp.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Recocido Recocido ----------------------------- -325 -325 -325 100 94 100 40 40 40 26.C. Pla.3 16.5 10.3 26.3 16.2 23.9 34.8 26. Pla.0 30.7 7.0 25.0 30. Rec.7 7. Y R.0 25.0 30. sol.7 26. MATERIAL N° Esp. Recocido Recocido Rec.0 38.0 40.7 16.0 28.5 28.5 16.5 30.0 13.C.0 26.7 15.0 30.3 21.8 23.7 20. Min.5 27.0 16..0 30.7 16.0 13.2 27.1 34. -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 95 100 100 100 104 110 120 45 45 45 45 46 51 60 30. Rec.1 30. Rec.9 21.0 37.7 .0 40.0 30.4 ------Todo Todo ----------- -325 -325 -325 -325 -325 50 55 55 65 65 12 15 20 25 25 8. Y R.3 28.5 -325 -325 100 85 41 55 27..0 12.0 30.7 7.2 26.7 34..7 23. sol. sol Rec.) Tuberías y Tubos (2) (Cont.0 30.rec. R. In..0 30. Min.3 21. sol Rec.3 26.0 30.0 25.4 ----15.Pla.7 22. sol.7 30.7 150/202 .3 16.7 16.3 27.7 21.4 .0 .6 34.5 26.0 30.5 10.7 16.esf.0 30. Recocido Rec.0 30.1 26. R.7 16.5 7.7 34.9 26.) Ni-Cr-Mo-Fe Ni-Cr-Mo-Fe Low C Ni-Fe-Cr-Mo-Cu Low C Ni-Fe-Cr-Mo-Cu Ni-Mo-Cr Ni-Mo-Cr Ni-Mo-Cr Ni-Cu Ni-Cu Cr-Ni-Mo Cr-Ni-Mo Ni-Cr-Mo Ni-Cr-Mo Low C-Ni-Cr-Mo Low C-Ni-Cr-Mo Ni-Mo Ni-Mo Cr-Ni-Mo Ni-Mo Ni-Mo Ni-Cr-Mo-Cb Placas y Láminas Low C Ni Low C Ni Ni Ni Ni-Fe-Cr Ni-Fe-Cr B 619 B 622 B 619 B 622 B 622 B 619 B 622 B 165 B 725 B 675 B 804 B 619 B 622 B 619 B 622 B 619 B 622 B 690 B 619 B 622 B 444 B 162 B 162 B 162 B 162 B 409 B 409 (76) --(76) ----(76) --(54) (76) --(76) --(76) ------(76) --(64) (70) 43 --44 44 44 42 S42 45 45 44 ----44 45 -44 43 41 41 41 41 45 45 N06002 N08031 N06455 N10276 N10276 N04400 N08367 N08367 N06022 N06059 N10001 N08367 N10665 N06625 N02201 N02201 N02200 N02200 N088l0 N08811 Rec..7 10. sol Recocido R.9 26. °F (6) Resistencia mínima ksi Especificada Tensión Fluencia Temp. Pla.0 40.0 30.1 28.1 22.5 16.7 22.9 24. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. Esfuerzo Básico Permisible S, Ksi (1), a temperatura de metal, °F (7) 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 UNS Espec. N° N° Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Tuberías y Tubos (2) (Cont.) B 619 1650 ----------N06002N08031N06455 N10276 N04400 B 622 B 619 B 622 B 622 B 619 B 622 B 165 B725 B 675 B 804 B 619 B 622 B 619 B 622 B 619 B 622 B 690 B 619 B 622 B 444 B 162 B 162 B 162 B 162 B 409 B 409 20.1 20.9 26.1 23.5 --- 19.8 20.5 25.8 23.0 --- 19.7 ----22.6 --- 19.6 ----22.3 --- 19.5 ----22.1 --- 19.3 ----21.8 --- 19.3 ----18.5 --- 17.5 ----15.0 --- 14.1 ----12.2 --- 11.3 ----9.8 --- 9.3 ----7.8 --- 7.7 --------- 6.1 --------- 4.8 --------- 3.8 --------- 3.0 --------- ----------- ----------- 24.7 25.5 26.1 30.0 25.3 34.0 37.4 24.3 25.1 25.6 29.8 24.8 34.0 37.4 ------------37.4 ------------37.4 ------------37.4 ------------37.4 ------------37.4 ------------27.7 ------------21.0. ------------13.2 --------------- --------------- --------------- --------------- --------------- --------------- ---------------- ------. ---------- ----------- N08367 N06022 N06059 N 10001 N08367 --N10665 --N06625 - Placas y Láminas ------1.0 1.1 N02201 N02200 N02200 N08810 N08811 7.3 ----15.4 15.4 7.2 ----15.3 15.3 5.8 ----15.1 15.1 4.5 ----14.8 14.8 3.7 ----14.6 14.6 3.0 ----14.4 14.4 2.4 ----13.7 13.7 2.0 ----11.6 12.9 1.5 -----9.3 10.4 1.2 -----9.4 8.3 -------5.9 6.7 ------4.7 5.4 ------3.8 4.3 ------3.0 3.4 -------2.4 2.7 ------1.9 2.2 ------1.5 1.7 ------1.2 1.4 151/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. N° Esp. MATERIAL P-N° (5) UNS N° Clase Rango Esp. In. Notas Temp. Min. °F (6) Resistencia mínima ksi Especificada Tensión Fluencia Temp. Min. A 100 200 300 400 500 600 650 700 Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Placas y Láminas (Cont.) Ni-Fe-Cr-Mo B 620 NI-Cu B 127 Ni-Cr-Fe-MoCu Ni-Fe-Cr Cr-Ni-Fe-Mo-CuCb Ni- Cr- Fe- MoCu Ni- Cr- Fe- Mo Ni- Cr- Fe Ni- Cr- Fe Ni-Cu LowC-Ni-Fe-CrMo- Cu LowC-Ni-MoCr LowC-Ni-MoCr Ni-Cr-Mo-Cb Ni-Cr-Mo-Cb Ni-Fe-Cr-Mo Ni-Fe-Cr-Mo LowC-Ni-Cr-Mo Ni-Mo Ni-Fe-Cr-Mo Ni-Mo Ni-Mo Forjas y Conexiones (2) Low - Ni Low - Ni Low - Ni B 582 B 409 B 463 B 582 45 42 45 45 45 45 N08320 N04400 N06007 N08800 N08020 N06007 Rec. sol R.C. Placa rec. Rec. sol Recocido Recocido Rec. sol Todas -->3/4 Todas Todas -3/4 ------------- -325 75 -325 70 -325 85 -325 75 -325 80 -325 90 28 28 30 30 35 35 18.7 18.7 20.0 20.0 23.3 23.3 18.7 16.4 20.0 20.0 20.0 23.3 18.6 15.4 20.0 20.0 19.8 23.3 17.9 14.8 20.0 20.0 19.4 23.3 17.6 14.8 20.0 20.0 19.3 23.3 17.5 14.8 19.4 20.0 19.3 22.7 17.5 14.8 19.2 20.0 19.2 22.5 17.5 14.8 19.0 20.0 19.2 22.3 B 435 B 168 B 168 B 127 B 625 B 575 B 575 B 443 B575 B 688 B 688 B 575 B 333 B 688 B 333 B 333 B 160 B 366 B 366 43 43 43 42 --44 44 43 44 45 45 --44 45 44 44 41 41 41 N06002 N06600 N06600 N04400 N08031 N06455 NI0276 N06625 N06022 N08367 N08367 N06059 N10001 N08367 N10001 N10665 N02201 N02201 N02201 R.C.Rec. sol. R.C. Placa rec.. R.C.Pla. y R. R.C.Pla. Como.R. Recocido Rec. sol Rec. sol Recocido Rec. sol. placa Recocido Recocido Rec. sol Rec. sol placa Recocido Rec. sol lámina Rec. sol Recocido ----- Todas ------Todas Todas Todas Todas <3/16 >¾ ≥3/16,≤3/4 Todas ≥3/16, ≤2 ½ <3/16, <3/16 Todas Todas ----- --------------(64)(70) .... --------------(9) (9a) (32) (74) -325 95 -325 80 -325 85 -325 75 -325 94 -325 100 -325 100 -325 -325 -325 -325 -325 -325 110 100 95 100 100 100 35 35 35 40 40 40 41 55 45 45 45 45 45 46 50 51 23.3 23.3 23.3 25.0 26.7 26.7 27.3 36.7 30.0 30.0 30.0 30.0 30.0 30.7 33.3 34.0 21.1 23.3 21.2 23.5 26.7 26.7 27.3 36.7 30.0 30.0 30.0 30.0 30.0 30.7 33.3 34.0 18.9 23.3 21.2 21.9 26.6 26.7 27.3 36.7 30.0 30.0 30.0 30.0 30.0 30.7 33.3 34.0 16.6 23.3 21.2 21.2 24.8 26.7 27.3 36.7 30.0 28.6 30.0 30.0 30.0 30.6 33.3 34.0 16.0 23.3 21.2 21.2 23.2 26.7 26.9 35.6 28.6 27.5 27.5 29.6 30.0 28.2 33.3 34.0 15.5 23.3 21.2 21.2 22.1 26.7 25.4 34.8 27.1 26.3 26.3 28.1 30.0 26.9 33.3 34.0 15.5 23.3 21.2 21.2 21.8 26.7 24.7 34.6 26.5 25.5 25.5 27.5 30.0 26.1 33.3 34.0 15.5 23.3 21.2 21.2 21.2 26.5 24.0 34.3 25.9 25.1 25.1 26.7 30.0 25.7 33.3 34.0 -325 104 -325 115 -325 110 -325 50 10 6.7 6.4 6.3 6.2 6.2 6.2 6.2 6.2 152/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. Esfuerzo Básico Permisible S, Ksi (1), a temperatura de metal, °F (7) 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 UNS Espec. N° N° Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Placas y Láminas (Cont.) -----------------------------N08320 N04400 N06007 N08800 N08020 N06007 N06002 N06600 N06600 N04400 N08031 N06455 N10276 N06625 N06022 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------. -------------------------N08367 N08367 N06059 N10001 N08367 N10001 N10665 N02201 N02201 6.1 5.9 5.8 4.8 3.7 3.0 2.4 2.0 1.5 1.2 -------------------N02201 B 620 B 127 B 582 B 409 B 463 B 582 B 435 B 168 B 168 B 127 B 625 B 575 B 575 B 443 B 575 B 688 B 688 B 575 B 333 B 688 B 333 B 333 B 160 B 366 B 366 17.4 14.6 18.8 20.0 19.2 22.0 15.5 23.3 21.2 20.9 20.9 26.1 23.5 34.3 25.5 24.7 24.7 26.1 30.0 25.3 33.3 34.0 17.2 14.2 18.6 20.0 19.1 21.8 15.5 23.3 21.2 20.3 20.5 25.8 23.0 34.3 25.1 24.3 24.3 25.6 29.8 24.8 33.1 34.0 --11.0 18.5 18.3 --20.3 --20.0 21.2 8.2 ----22.6 34.3 --8.0 18.4 18.2 --20.0 --16.0 21.2 4.0 ----22.3 34.3 ----18.3 17.9 --19.5 --10.6 21.2 ------22.1 34.3 ----18.3 17.6 --19.0 --7.0 14.5 ------21.1 34.3 ------17.0 ------4.5 10.3 ------18.5 34.3 ------13.0 ------3.0 7.2 ------15.0 25.4 ------9.8 ------2.2 5.8 ------12.2 21.0 --------------- ----- ------- ------4.2 2.0 ----------------7.8 ----- ------1.6 --------------------- ------1.1 ---------------------- ------1.0 --------------------- ------0.8 --------------------- ----------------------------- ----------------------------- 6.6 ------2.0 5.5 ----------9.8 13.2 --- Forjas y Conexiones (2) 153/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. N° Esp. MATERIAL PN° (5) UNS N° Clase Rango Esp. In. Temp. Min. °F (6) Resistencia mínima ksi Especificada Tensión Fluencia Temp. Min. A 100 500 700 Notas 200 300 400 600 650 Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Forjados y Conexiones (2) (Cont.) Ni B 366 S-41 Ni B 564 S-41 Ni Ni-Fe-Cr Ni-Fe-Cr Ni-Cu Ni-Cu Ni- Cr- Fe Ni- Cr- Fe Ni- Cr- Fe Cr-Ni-Fe-Mo- Cu- Cb Cr-Ni-Fe-Mo- Cu- Cb Ni- Cr- Fe Ni-Cr-Mo-Fe Bajo C-Ni-Fe-Cr- Mo- Cu Bajo C-Ni-Fe-Cr- Mo- Cu Ni-Mo-Cr Ni-Mo-Cr Ni-Mo Ni-Cr-Mo Low C- Ni- Cr- Mo Low C- Ni- Cr- Mo Ni-Cr-Mo-Cb Ni-Mo B 564 B 564 B 564 B 564 B 366 B 366 B 366 B 564 B 366 B 462 B 564 B 366 B 366 B 564 B 366 B 564 B 366 B 564 B 366 B 564 B 564 B 366 S-41 45 S-45 42 42 S-43 45 45 45 45 43 S-43 S-45 44 44 44 44 N02200 N02200 N02200 N08810 N08814 N04400 N04400 N06600 N08800 N08800 N08020 N08020 N06600 N06002 N08031 N10276 N10276 N10001 N06022 --Recocido Recocido Recocido ----Recocido Recocido Recocido Recocido Recocido --Recocido A.C. Rec. sol. Rec. sol. ----- --Todas ----------------Todas Hex.> 2 1/8 --Todas Todas Todas ----- 32)(74) (9) (9) (9) (32)(74) (32)(74) --(9) --(9) (9) (32)(74) ---(9) (32)(74) --- -325 55 12 15 25 8.0 10.0 16.2 8.0 10.0 16.2 8.0 10.0 16.2 8.0 10.0 16.2 8.0 10.0 16.0 8.0 10.0 16.0 ----16.0 ----15.7 -325 55 -325 65 -325 70 -325 75 -325 75 25 25 30 16.7 16.7 20.0 14.7 16.7 20.0 13.7 16.7 20.0 13.2 16.7 20.0 13.2 16.7 20.0 13.2 16.7 20.0 13.2 16.7 20.0 13.2 16.7 20.0 -325 -325 80 80 35 35 40 40 23.3 23.3 26.7 26.7 20.0 23.3 23.3 26.7 19.8 23.3 23.3 26.6 19.4 23.3 22.9 24.8 19.3 23.3 22.3 23.2 19.3 23.3 21.1 22.1 19.2 23.3 20.7 21.8 19.2 23.0 20.3 21.2 -325 100 -325 94 -325 100 -325 100 -325 100 41 45 45 27.3 30.0 30.0 27.3 25.0 30.0 27.3 25.0 30.0 27.3 24.7 30.0 26.9 24.3 28.6 25.4 24.2 27.1 24.7 24.1 26.5 24.0 24.0 25.9 S44 43 44 N06059 n06625 N10665 A.C.Rec. sol. Recocido Rec. sol. Todas ≤4 Todas --(9) (64) -- -325 100 -325 120 -325 110 45 60 51 30.0 40.0 34.0 30.0 40.0 34.0 30.0 40.0 34.0 30.0 40.0 34.0 29.6 38.3 34.0 28.1 38.0 34.0 27.5 37.7 34.0 26.7 37.4 34.0 154/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. Esfuerzo Básico Permisible S, Ksi (1), a temperatura de metal, °F (7) 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 UNS Espec. N° N° Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Forjas y Conexiones (2) (Cont.) N02200 B 366 --N02200 B 564 --N02200 B 564 --N08810 B 564 N08814 B 564 1.0 N04400 B 564 N04400 B 366 ----N06600 B 366 N08800 B 366 --N08800 B 564 1650 N08020 N08020 N06600 N06002 N08031 B 366 B 462 B 564 B 366 B 366 B 564 B 366 B 564 B 366 B 564 B 366 B 564 B 564 B 366 ------15.4 13.0 16.7 20.0 ------15.3 12.7 16.7 20.0 ------15.1 11.0 16.5 18.3 ------14.8 8.0 15.9 18.2 ------14.6 --10.6 17.9 ------14.4 --7.0 17.6 ------13.7 --4.5 17.0 ------11.6 --3.0 13.0 ------9.3 --2.2 9.8 ------7.4 --2.0 6.6 ------5.9 ----4.2 ------4.7 ----2.0 ------3.8 ----1.6 ------3.0 ----1.1 ------2.4 ----1.0 ------1.9 ----0.8 ------1.5 ------- ------1.2 ------- 19.2 23.3 20.1 20.9 19.1 23.3 19.8 20.5 --20.0 19.7 --- --16.0 19.6 --- --10.6 19.5 --- --7.0 19.3 --- --4.5 18.4 --- --3.0 17.5 --- --2.2 14.1 --- ---2.0 11.3 --- ----9.5 --- ----7.7 --- ----6.1 --- -----4.3 --- ----3.8 --- ----3.0 --- --------- --------- --------- 23.5 23.9 25.5 23.0 23.8 25.1 22.6 ----- 22.3 ----- 22.1 ----- 21.8 ----- 18.5 ----- 15.0 ----- 12.2 ----- 9.8 ----- 7.8 ----- ------- ------- ------- ------- ------- ------- ------- ------- N10276 N10001 N06022 26.1 37.4 34.0 25.6 37.4 34.0 --37.4 --- --37.4 --- --37.4 --- --37.4 --- --37.4 --- --23.4 --- --21.0 --- --13.2 --- ------- ------- ------- ------- ------- ------- ------- ------- ------- N06059 N06625 N10665 155/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. N° Esp. MATERIAL PN° (5) UNS N° Clase Rango Esp. In. Notas Temp. Min. °F (6) Resistencia mínima ksi Especificada Tensión Fluencia Temp. Min. A 100 200 300 400 500 600 650 700 Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Barra y Varilla Ni B 160 41 N02200 Ni Ni-Cu Ni-Fe-Cr-Mo Ni-Cr-Fe-Mo...Cu Ni-Cr-Fe-MoCu Low C-Ni-Fe-CrMo- Cu Ni-Cu Ni-Mo-Cr Ni-Cr-Mo-Cb B 164 B 574 B 446 42 44 43 N04400 N06455 N06625 B 649 S-45 H. W. Recocido Forja recocida Rec. sol. Rec. sol. All All All Todas >¾ (90) (90) (13) ----- -325 60 -325 55 -325 70 -325 -325 75 85 15 15 25 28 30 10.0 10.0 16.7 18.7 20.0 10.0 10.0 14.7 18.7 20.0 10.0 10.0 13.7 18.6 20.0 10.0 10.0 13.2 17.9 20.0 9.5 10.0 13.2 17.6 20.0 8.3 10.0 13.2 17.5 19.4 13.2 17.5 19.2 13.2 17.5 19.0 B 160 B164 B 621 B 581 41 42 45 45 N02200 N04400 N08320 N06007 B 581 45 N06007 N08031 Rec. sol. Recocido H. W. Rec. sol. Recocido ≤¾ Todas All exc. hex>2 1/8 ----- -325 -325 90 94 35 40 40 40 50 60 45 23.3 26.7 26.6 26.7 33.3 40.0 30.0 22.3 26.7 20.0 26.7 33.3 40.0 30.0 22.3 26.6 20.0 26.7 33.3 40.0 30.0 22.3 24.8 20.0 26.7 33.3 40.0 30.0 22.3 23.2 20.0 26.7 32.4 38.3 29.6 22.7 22.1 20.0 26.7 31.7 38.0 28.1 22.5 21.8 20.0 26.7 31.4 37.7 27.5 22.3 21.2 19.2 26.5 31.2 37.4 26.7 -325 80 -325 100 -325 120 -325 120 -325 100 (70) Todas > 4 a 10 ≤4 (9) (64) (9) (64) (70) (9) (64) (70) Low C-Ni-Cr-Mo Fundiciones (2) Ni-Mo-Cr Ni-Mo-Cr Ni-Cr-Mo B 574 S-44 N06059 Rec. sol Todas --- A 494 A 494 A 494 --S-44 S-44 CW-12MW CW-6M CX-2MW --Rec. sol ----- (9)(46) (9) (9) -325 -325 72 80 40 45 24.0 26.7 17.1 25.9 16.2 25.3 16.2 24.9 16.2 23.6 16.2 --16.1 --16.1 --- 156/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 Esfuerzo Básico Permisible S, Ksi (1), a temperatura de metal, °F (7) 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 1600 1650 UNS Espec. N° o Grado N° Niquel y Aleación de Niquel (4) (Cont.) Barra y Varilla (Cont.) ----NO2200 N02200 B 160 B 160 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 13.0 12.7 11.0 8.0 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- N04400 B 164 17.4 18.8 17.2 18.6 --18.5 --18.4 --18.3 --18.3 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- N08320 N06007 B 621 B 581 22.0 21.8 20.3 20.0 19.5 19.0 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- N06007 B 581 20.9 20.5 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- N08031 B 649 18.5 14.5 8.5 4.0 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- N04400 B 164 26.1 25.8 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- N06455 B 574 31.2 37.4 31.2 37.4 31.2 37.4 31.2 37.4 31.2 37.4 31.2 37.4 31.2 37.4 23.1 37.4 23.1 27.7 21.0 21.0 13.2 13.2 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- N06625 B 446 26.1 25.6 --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- --- N06059 B 574 Fundiciones (2) A 494 A 494 A494 CW-12-MW 15.7 --15.2 --14.8 --14.4 --14.1 --13.8 ------------------------------------------------------CW-6M CX-2MW 157/202 SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.2.0371.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. MATERIAL Espec. N° PN° (5) GRADO Notas Temp. Mín. °F (6) Resistencia Mínima Esecificada ksi Tensión Fluencia Esfuerzo Permisible Básico S, ksi (1), A Temperatura de metal, °F (7) Temp. Mín. 100 150 200 Titanio y Aleación de Titanio Tuberías y Tubos (2) Ti Ti Ti-0.2 Pd Ti B 337 B 337 B 337 B 337 51 51 51 52 1 2 7 3 (17) (17) (17) -75 -75 -75 35 50 65 25 40 55 11.7 16.7 21.7 10.8 16.7 20.8 9.7 16.7 19.0 Placas y laminas Ti B 265 Ti B 265 Ti B 265 Forja Ti B 381 Ti B 381 Ti B 381 Circonio y Aleación de Circonio Tuberías y Tubos (2) Zr Zr Zr + Cb Zr + Cb Placas y Láminas Zr Zr + Cb Forjas y Barras Zr Zr Zr + Cb Zr + Cb B 523 B 658 B 523 B 658 51 51 52 51 51 52 1 2 3 F1 F2 F3 ... ... ... ... ... ... -75 -75 -75 -75 -75 -75 35 50 65 35 50 65 25 40 55 25 40 55 11.6 16.7 21.7 11.6 16.7 21.7 10.8 16.7 20.8 10.8 16.7 20.8 9.7 16.7 19.0 9.7 16.7 19.0 61 R60702 --- -75 55 30 17.3 16.0 14.7 62 R60705 (73) -75 80 55 26.7 24.6 22.1 B 551 B 551 61 62 R60702 R60705 --(73) -75 -75 55 80 30 55 17.3 26.7 16.0 24.6 14.7 22.1 B 493 B 550 B 493 B550 61 62 62 R60702 R60705 R60705 --(73) (73) -75 -75 -75 55 70 80 30 55 55 17.3 23.3 26.7 16.0 --24.6 14.7 --22.1 158/202 7 12.9 --13.2 650 --700 --Grado 1 2 7 3 Epec.6 13.6 11.1 --15.2 7.3 15.5 20.8 7.9 16. °F (7) 250 --300 7.0371.3 6.5 12.9 6.9 4.9 13.4 13.3 8.7 12.6 8.9 ----- 7.2 8.6 11.1 15.6 6.5 --17.2 8.6 6.8 7.3 8.3 6.0 14.9 16.6 ----- 9.0 9.4 --13.6 6.5 12.9 10.3 15.8 12.0 --14.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.5 12.6 6. a temperatura de metal.9 --16.5 17.2 13.3 16.9 4.8 12.3 8.2 R60702 R60705 B 523 B 658 B 523 B 658 Placas y Láminas 13.6 13.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0 14.9 13.4 18.3 16.2 ---13.9 6.7 9.9 7. N° B 337 B 337 B 337 B 337 Placas y laminas 8.3 7.1 5.3 7.6 8.5 --20.5 17.9 4.0 8.6 11.7 8.8 12.7 7.8 11.9 7.2 13.1 5.9 4.0 8.5 8.9 10.4 9.1 15.3 8.7 9.8 11.6 8.5 20. Esfuerzo Básico Permisible S.5 8.4 9.4 18.0 9.7 8. Ksi (1).3 15.7 350 --400 6.7 7.8 7.7 7.3 ----- 8.9 7.7 9.3 --16.2.9 13.6 6.0 ----- ----- 13.2 R60702 R60705 R60705 159/202 .0 9.4 --18.3 550 --600 4.7 7.0 ------------Forja 8.4 13.3 8.7 8.0 ------------Circonio y Aleación de Circonio Tuberías y Tubos (2) 13.2 R60702 R60705 B 551 B 551 Forjas y Barras B 493 B 550 B 493 B 550 ----- 12.9 13.4 450 --500 5.2 7.2 8. 76 Sold.0 6.5 3 5 4. T4 T4 T5 76 T6 T 4. (33) (69) (33) (69) (33) (69) (33) (69) (69) (69) (69) (69) (69) (69) (33) (63) (69) (33) (63) (69) (22) (63) (69) .7 13. 10 10 16 28 25 ….2 8.0 4. 5.1 7.0 3. 3.2 3.5 1.500 ….452 . ….8 9.7 10.9 6.0 1.3 2.452 .452 . (33) Tubería (13) (33) < NPSI Tubería (13) (33) (63) _ NPSI Todo el tubo ….1 7.7 10.4 2. 8. 8.8 1.4 1.5 5.0 12.4 3.6 4.0 2.452 . ….4 3.7 7. …. Especificación P No.6 4.3 1. No.1 4. ….5 9.3 11. (5) Grado Temple Tamaño o rango de espesor Pulgs.1 ….4 3.1 7.0 2. 7. …. …. 8. ….9 3.0 3.3 ^ 0.3 1. ….0 8.0 6. ….) B 241 22 5652 B 210 B 241 B345 B 210 B 241 B345 B 241 B345 23 23 S-23 23 23 S-23 0.7 8.7 2.452 .0 1.0 7.452 . °F (7) Temp. ….0 8.6 6.4 6.3 7.6 5. ….6 5.0 2. 8.7 9.2.7 10.) Tubos y tubería sin costuras (Cont.2 9.3 10. ….452 .9 1.7 6.1 0. a Mín.500 ^ 0.7 9.7 6.0 5.3 5.3 ….0 10.6 2.0 5.452 .8 8.9 7.0 12.0 12.0 ….0 12.1 2.452 .0 8.6 7.8 6.6 9. Notas mínima °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Ksi Tensión Fluencia Esfuerzo permisible básico S.452 8.0 1060 1100 3003 Duraluminio 3003 5052 5083 5086 5154 5454 5456 6061 6061 6061 0.5 10 16 14 11 12 19 16 35 ….452 .8 1.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.5 9.5 12.1 11. 100 150 200 250 300 350 400 Aleación de aluminio (Cont.7 10.6 7. 5.0 12. …. 8.6 ….7 7. …. 75.H112 0.452 .452 .0371.452 .0 5.3 3. …. …. ….7 6.1 ….0 …. ….7 2. ….7 12. 6.452 .5 ….3 160/202 .6 6061 6061 6061 6061 6061 23 S-23 B 210.0 10.5 11 14 13 25 39 35 30 31 41 26 38 24 2. (22) (63) 14.4 ….7 8.3 11.7 6.6 .0 6. B241 23 B 345 S-23 Tubos estructurales B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 B 221 21 21 21 21 22 25 25 22 22 25 23 23 23 6061 6063 6063 6063 6063 6063 6063 T 4.452 .3 8.7 7.9 7. (33) (33) (33) (33) (33) ….7 8.452 .7 10. ….H112 T4 T4 T6 T6 T6 ….7 8.3 3.0 8.0 3.H112 0.452 25 30 26 42 42 38 10 16 16 35 35 35 6. ….452 .4 3. B 241 23 B 345 S-23 B 210 23 B 241 23 B 345 S-23 B 241 23 B 345 S-23 B 210 23 B 241 23 B 345 S-23 B 210. Ksi (1) a temperatura del metal.0 10.7 14.0 2.7 6.0 6.H112 0.0 1.7 7. T 6 Sold.3 5.452 .452 .452 24 22 19 22 33 30 17 ….9 2.3 8.0 1. ….6 5.2 ….7 ….SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.452 .452 . ….9 7.0 2.2 12. (33) (33) (33) (63) . Temp. 7.7 6. 4.7 12.7 2.7 14.7 6.9 5.H112 0 0 0 0 0 0 T4 T6 T 4.4 1.452 . ….2 10. 1. T 6 Sold.1 1.0 8.3 7.2 5.7 6.3 3.452 .7 12.7 8.8 5. …. …. B 241.4 3.0 1.3 14. ….0 6. 1. B 241.7 1.6 1. Temp. …. B 345.452 . ….1 4.H112 H 113 H 14 0. …. ….6 2.0 2.7 4.5 14 5 1.7 7.452 . B 241 21 S-21 1060 1060 1100 1100 1100 3003 0. ….0 2.5 12 11 11 16 14 2. ….0 8.452 .452 .7 9.8 1.H112 ….3 13. 25 S-25 5086 5086 5086 5154 5154 5454 5456 0.3 3.7 10.452 . …. B 210 B 210 B 210.4 ….0 6.4 21 21 21 21 S-21 21 21 S-21 3003 3003 H 14 H 18 ….452 .2 2. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal. B 241 B 345 B 210.0 2.3 5. Notas mínima Resistencia Mínima especificada Esfuerzo permisible básico S.3 5.452 20 27 17 24 6.0 2.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.8 6. …. B 241.2 4.0 1.3 4.7 ….2 …. ….3 2.2 3.3 1.1 ….9 5. …. ….H112 ….8 1.5 8.9 2.1 6.0 1. B 241. ….3 2.0 6. B 241 B 345 B 210. (14) (33) (14) (33) (14) (33) (14) (33) (14) (33) (14) (33) . 7.0 12. ….7 9.452 .9 1. 100 °F (6) Ksi Tensión Ksi Fluencia 150 200 250 300 350 400 Aleación de aluminio Tubos y tubería sin costuras B 210. ….3 …. …. ….1 1.3 1. B 241.7 4.0371.452 . …. B 345 B 210 B 210 B 210.7 2. (33) (33) (33) .3 2.0 6. B 345 B 210 B 210 B 210 B 210 B 241 B 210. ….3 5.0 8.2 7.452 . No.3 3. °F ( 7 ) Temp.0 6. 5. …. 4. (14) (33) (14) (33) (14) (33) (14) (14) (33) (14) (33) (33) .7 3. ….3 11.3 11.5 2.3 1.452 13 19 26 25 31 34 39 4.1 1. ….452 .0 2.2 6.7 7.0 3.H112 H 113 H 14 0. 2.8 0.7 10.1 4.3 1.3 10.3 2.7 3. ….3 3.6 6.0 2.452 .452 .0 …. ….3 14.452 . …. ….0 8.7 9.2.452 .3 1.8 2.0 8. (5) Grado Temple Tamaño o rango de espesor Pulgs. ….452 . …. ….1 6.1 …. …. ….3 11. 25 25 22 22 22 25 S-25 161/202 . 8.452 .7 8.3 13. a Mín.5 ….4 …. ….5 10 3 3. 3.6 4. B 241.0 6.H112 H 32 H 34 0 H 34 0.9 4.9 3. Especificación P No.1 1.5 3.0 ….452 .9 4.452 8. ….3 13.452 .H112 H 14 H 18 0 H 32 H 34 0.5 21 S-21 21 21 22 22 22 25 S-25 Duraluminio 3002 Duraluminio 3003 Duraluminio 3003 5052 5052 5052 5083 0. 1.3 5. ….1 1.3 2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 ….H112 (33) (33) (33) …. …. ….0 12. ….0 8. …. ….7 6.3 10.5 16 23 10 23 26 16 3.3 5.H112 0. (14) (33) (14) (33) . ….7 10. ….3 4.452 35 40 44 30 39 31 41 14 28 34 11 29 12 19 9.8 4.7 3. …. B 491 B 210 B 210.1 2.3 13. 2.4 1. B 345 B 210 B 241 B 210 B 210 B 210. 0 5.0371.452 . ….6 1.8 2.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.1 6.0 2.2.2 2.0 1.0 3.) Tubos estructurales (Cont.0 1.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.499 0.9 1. (5) Grado Temple Tamaño o rango de espesor Pulgs.8 2.0 0. a Min.000 ….0 2.452 . 6. … ….0 9.4 7.8 2.9 5. 0.499 0.3 2.000 ….8 1. Notas Temp.3 2.006 0.0 2.5 3.3 3.8 2.452 .5001.000 ….0 5.5 5 9 10 3.0 1.3 3.3 3.6 6.7 6.1 1.3 3.0 3.2 9.7 6.452 8 10 11 12 11 12 14 16 14 15 17 20 13 14 15 16 17 19 20 22 23 28 32 2.452 .0 9.3 3.7 6.452 .452 .5002.3 10.452 .7 6.8 9.4 2.0 … 0.0170. (13)( 33) (69) (13)( 33) (69) ( 33) (69) (69) .7 5.4 2.7 6.2 3.8 2.6 2.7 3.4 1.6 1.452 . ….0 2.3 1.3 4.6 5. °F (7) Temp.4 1.8 1.452 .452 .8 3.6 3.5 1.3 3.0 2.7 4.452 .8 2.7 5.6 4.3 10.3 1. T ^ 500 _ 500 … ….1 1.5 5 6 11 12 16 17 8.7 1.4 7.452 .2 3.3 10. ….4 3.3 3.7 1.) B 221 B 221 B 221 B 221 23 23 23 23 6063 6063 6063 6063 6 Sold: Placas y láminas B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 21 22 22 22 22 1060 1060 1060 1060 1100 1100 1100 1100 3003 3003 3003 3003 Duraluminio 3003 Duraluminio 3003 Duraluminio 3003 Duralumino 3003 Duraluminio 3003 Duraluminio 3003 Duraluminio 3003 3004 3004 3004 3004 0 H 112 H 12 H 14 0 H 112 H 12 H 14 0 H 112 H 12 H 14 0 …. No.0090.4 3.7 3.8 3.3 10.7 6.0 2.5002.3 1.0 5.452 . 100 150 200 250 300 350 400 Aleación de aluminio (Cont.3 1.7 6.7 6. ….3 2.0 7.8 3.7 6.452 .3 10.0 5.3 (33) (33) (33) 162/202 .000 ….7 4.3 5. Min.4 7. 0.5002.7 1.3 3.3 4. T5. ….1 5.7 2.9 2. (13) (33) (33) (33) .8 3.0 3.2 1.6 3.3 4.4 3.6 3.7 5.3 4.3 (13) (33) (33) (33) (13) (33) (33) (33) (66) (68) (33) (66) (33) (66) (33) (68) (33) (66) (33) (68) 3.3 4.7 5.0 3.8 1.0 2.7 2.3 5. 0 H 112 H 12 H 12 H 14 H 14 0 H112 H 32 H 34 T T T T 4 5 6 4.452 19 22 30 17 10 16 25 ….3 2.452 .7 3.8 5.5 9 21 25 1.452 .4 3.0 5.0 2.2 2.0 5.000 0.8 1.4 6.4 6.452 .452 .452 .452 .7 4.1 3. especificada Ksi Ksi Tensión Fluencia Esfuerzo permisible básico S.452 .7 3.6 1.5 2.452 . °F (6) Resistencia Min.1 1.0 8.0 5.1 4.3 3.7 1.2 3.5003000 0. 0.8 1.9 1.0 3.1 3.0 4.2 2.1 6.7 6.0 5.5001.4 4.7 6.0 2.1 5. Especificación P No.452 .8 5.7 2.499 0.9 3.1 1.5002.000 0.7 6.9 5.452 .452 .0 9.3 2.1 1. Ksi (1) a temperatura del metal.8 5.5 5 11 14 5 6 12 17 4.1 2. …. …. No. ….2 3. ….4 2.452 .452 .000 0.5 8. ….4 2. ….1 5. (66) (68) (33) (66) (33) (68) (33) (66) (33) (68) (33) (66) (33) (68) .0060.1 5.8 4. mínim a °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Ksi Tensión Fluencia Esfuerzo permisible básico S.7 9.3 11.3 2.3 8.3 7.2 6.7 7.3 11. (13) (33) (33) (33) 9.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.3 12.3 6.5003. …. ….452 .452 . 0. (5) Grado Temple Tamaño o rango de espesor Pulgs.2 7.4 8.8 2.3 13.2 4. ….1 1. ….5 8. ….452 .2 4.0 5.452 .1 4.452 .0 5.2 ….4 5. ….5001.3 10.6 4.499 0.452 21 22 22 23 27 28 31 32 18 20 22 25 25 25 31 34 40 44 35 35 40 44 30 30 36 39 8 8.499 0.3 7.000 0. …. ….499 0.0 5. …. 100 150 200 250 300 350 400 Aleación de aluminio (Cont. 163/202 . …. ….452 .5003.000 ….2 3. ….3 13.3 11. ….1 5. ….000 0. °F ( 7 ) Temp.3 7.4 1.452 .4 2.5 9.5 23 26 18 31 14 16 28 34 11 11 26 29 9.5 9 20 21 24 25 6 8 16 20 9.3 6.452 .3 14.3 2.0 13.000 ….3 ….0 5. ….3 5. ….5002.452 .1 5.6 4.7 9.3 10.4 1. a Mín.2500. ….452 . …. 3.000 ….4 2.4 2. 6.) B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 22 Duraluminio 3004 B 209 21 5050 B 209 21 5050 B 209 21 5050 B 209 21 5050 B 209 22 5052 y 5652 B 209 22 5052 Y 5652 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 22 22 25 25 25 25 25 25 22 22 22 22 5052 Y 5652 5052 Y 5652 5083 5083 5086 5086 5086 5086 5154 Y 5254 5154 Y 5254 5154 Y 5254 5154 Y 5254 0 0 H 112 H 112 H 32 H 32 H 34 H 34 0 H H H 0 H 112 32 34 112 H 32 H 34 0 H 321 0 H 112 H 32 H 34 0 H 112 H 32 H 34 0. Notas Temp.6 6. ….0090.1 5.000 …. ….3 ….0 14. ….4 5.8 2.3 5.0511. 5. ….3 12.0 5.3 10.4 5.3 5.) Placas y láminas (Cont.4 8.3 8. ….4 5.452 -452 .3 14. 0.1 (33) (33) (33) (13) (33) (33) (33) (13) (13) (33) ….452 .0 9.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. …. ….0 13.1881. ….0 14.7 7. ….2.4 …. ….3 5.3 5.452 .0 ….452 .5003. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.452 .3. 0.5001.499 0.1 4.5003.452 .4 6.452 .3 12.0170. ….4 1.452 . …. …. ….452 .1 ….3 12.5 6.452 .1 5.6 4. 7.0371. ….8 2.500 ….3 6. …. …. 2.452 . 8.500 0. 0.1 3. …. (13) (33) (33) (33) ….452 .3 8. Especificación P No. ….f.4 3. mínim a °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Ksi Tensión Fluencia Esfuerzo permisible básico S.7 12. ….3 3.0 10.452 . 8. T 6 Sold. ….c. ….0 ….3 1.452 .7 2.0 3.5 3.4 8.0 356.5 16 11 16 35 …. ….0 10. recocido estirado en frío forjado acabado en frío rolado en caliente relv.452 .8 5. H 112 O.0371.452 .3 ….0 3. esf.0 5.0 F T6 T 71 ….c.0 10.0 2. a.4 6.0 6.3 8.0 6.0 10.) B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 B 361 S-21 S-21 S-21 S-25 S-22 S-23 S-23 S-23 S-23 S-23 S-23 WP 1100 WP 3003 WP Duraluminio 3003 WP 5083 WP 5154 WP 6061 WP 6061 WP 6061 WP 6063 WP 6063 WP 6063 0. P No.0 8. 2.0 10. 8.0 6. (13) (14) (23) (32) (33) (13) (14) (23) (32) (33) (13) (14) (23) (32) (33) (66) (13)(23)(32)(33) (23) (32) (33) (13) (23) (32) (33) (63) (13) (23) (32) (33) (63) (22) (23) (32) (63) (13) (23) (32) (33) (13) (23) (32) (33) (23) (32) .0 …. recocido WO61= H= H55= H58= H80= soldado. 7.7 8.1 7. ….0 3. ….. T4 T6 T 4.452 . ….7 1.6 5. estirado estirado ligero estirado. H 112 0.6 1.3 2.452 .3 3.452 11 14 13 39 30 26 38 24 18 30 17 3 5 4. 5. ….7 7.7 2.0 9. ….0 8. 5. No.0 ….7 8.2 1.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.1 3.4 2. forj.6 ….0 1. 9 25 …. ….0 10.4 rec.452 . r. acabado completo.452 -452 . T 6 Sold.452 . relevado esfuerzos solución placa O25= O50= O60= O61= WO50= rolado en caliente.2.0 8.6 7. …. Ksi ( 1 ) a temperatura del metal.4 1.7 2. …. a Mín.0 5. 443.452 .0 2. …. (5) Grado Temple Tamaño o rango de espesor Pulgs.3 3. H 112 T4 T6 T 4. (9) (43) (9) (43) (9) (43) .) Forjas y accesorios (2) (Cont.0 ….1 4. ….452 17 30 25 6 20 18 4.0 8. H 112 0.9 3.1 2. Especific.8 1. 8.6 4.0 356. H 112 0. 100 150 200 250 300 350 400 Aleación aluminio (Cont. …. °F ( 7 ) Temp.3 4. ….452 . sol pla.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.0 5.7 8. ….5 12. ….0 Fundiciones (2) B 26 B 26 B 26 ….0 10.6 5. recocido recocido ligero recocido suave recocido soldado. e.0 10. 7.0 9.7 7. propósitos generales estirado severo 164/202 .0 6.3 8.0 1.4 3.8 ….7 12.7 7. ….9 6.3 4. 2.3 4. Notas Temp.9 6.2 ….7 12.3 4. 5 3.6 4. 0.01: 2000 UNT T a b l a 16 (Continuación) Esfuerzos básicos permisibles de tensión para metales Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.9 7.4 4.9 1.452 . (5) Grado Temple Tamaño o rango de espesor Pulgs.000 …. 5.0 8. T 6 Sold.1 4.0 ….7 8.1 7.452 .2 11.1 5.H 112 Sold.0 B 209 23 T 4. 0.3 Forjas y accesorios (2) B 247 21 B 247 B 247 B 247 B 361 25 23 23 21 H 112. ….3 9. 8.1 4.0 12.1 3.0 12. 0.8 8.0 1.499 ….452 .452 . 7.7 3.8 ….6 12. 100 150 200 250 300 350 400 Aleación de aluminio (Cont.1 ….5 7.3 1.8 165/202 .6 3.6 12. Sold.2.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. …. ….4 ….0 3. …. 14 14 16 32 32 35 8.2 7.188 – 0. …. 2.452 .0 1. 7.0 8.250 – 4. 10.0 3.7 12.3 10.452 14 38 38 24 8 5 16 35 ….7 8.3 7. 0.9 6.452 .1 7.7 3.0 13.0 14.500 – 3.4 7.2 7. H112 ….0 12. a Mín. ….0 12.5 2. 12.499 0. Ksi (1) a temperatura del metal.0 8.3 10.452 .452 .499 0. °F (7) Temp.0 8.1 4.0 7.452 .7 15.0 8. (13)(33) (33) (33) (13) (13) (33) (33) (63) (33) (13) (33) (22) (63) (33) (66) (33) (66) (33) (68) (33) (66) (33) (66) (33) (68) . ….5 5. T6 T 6 Sold. Especific.000 …. 9.0 8. …. 0. …. T 6.3 10.5 …. ….0 12.0 13.452 .5 5.452 .7 12.0 8.250 – 0.452 31 31 36 39 42 46 30 42 42 24 27 27 30 38 38 42 12 12 26 29 19 33 16 35 35 ….3 10. No.) B 209 22 5454 B 209 22 5454 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 B 209 22 22 25 25 23 23 23 23 23 23 23 23 23 23 5454 5454 5456 5456 6061 6061 6061 6061 Duraluminio 6061 Duraluminio 6061 Duraluminio 6061 Duraluminio 6061 Duraluminio 6061 Duraluminio 6061 Duraluminio 6061 3003 5083 6061 6061 WP 1060 0 H 112 H 32 H 34 0 H 321 T4 T6 T 651 T 4. Notas Temp.9 5.4 1.500 0.6 11.8 13.7 8.0 9.000 ….500 – 4.452 .051 – 1.6 4.7 15.0 14.250 – 0. P No.0 12.452 24 ….452 .5 …. …. 5. 10. (9) (45) (9) (32 (33)) (9) (33) (9) (22) (13) (14) (23) (32) (33) .1 1.9 10.1 5.452 .452 .3 ….452 .452 . H 112 Sold. (22) (63) .0 7.0 8. T4 T 451 T 451 T6 T 651 T 651 0. 0.0 1.0 13.4 ….0371.) Placas y láminas (Cont.9 6.0 9. 9. mínim a °F (6) Resistencia Mínima especificada Ksi Ksi Tensión Fluencia Esfuerzo permisible básico S.0 ….0 14.6 5.452 . 12. ….4 6.000 ….452 .H 112.500 – 3.1 ….3 0.9 7.1 1.6 7. 0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.01: 2000 UNT 166/202 .2. 0 25.Mo Cr.... . .0 25..0 20..0 20..0 25.7 13.0 20. a 100 11.... (42) (42) (42) (42) -20 -150 -150 -150 . (42) -20 ... Acero aleado Cr-0..0 20. .0 20..... <1½ >1¼..7 500 11..5 19.0 (15) (38) 0 -40 115 115 99 95 23...2 12. hd. No..0 20. . .5 13..2 17.5 19.2 17..0 20.0 20.0 16...0 25..0 23..0 25.Mo Ni-Cr-Mo Cr-Mo Cr-Mo A 354 A 193 A 320 A 320 BC B7 L43 L7 L7A. ..0 30.2 17.0 25..0 25.7 600 11.0 20.. Material Acero al carbono . Cr. .. L7B.0 Cr.3 20.0 16. .0 25. . .. ..0 20.0 23..0 25.0 25. ..... A 194 A 195 A 196 1. <1½ >1¼.. ..3 20.2. Notas (8f) (8g) (8f) (8g) (8f) (8g) (8f) (8g) Min...5 13... ...........0 23.0 5Cr tuercas C-Mo tuercas Cr-Mo tuercas Cr-Mo tuercas Acero inoxidable 304 str. ..0 20.. hd. hd.5 13..7 400 11.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. .01: 2000 UNT DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas... 47 str.Mo-V .. .0 15. . hd....0 30. Min. .0 25..2 12.5 13..0 20...0 15. . 321 str. 165/200 .2 12. . . .3 20..5 19.5 25 27. . <1½ (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) -325 -325 -325 -325 100 90 100 100 50 12..7 .0 25..ksi Tensión Fluencia 45 50 55 60 22...0 20.. .0 20..0 ..0 25..2 12.0 30.0 23..5 13. A 194 A 194 A 194 A 194 3 4 7 7M .. .. . A 320 A 320 A 320 A 320 B8 B8M B8T B8C >1¼.. <1½ >1¼.5 19.0 23. ..5 35 81 40 15.0 23..0 15.3 20.0 25.0 Tuercas Tuercas .2 17....5 .7 13... . Temp..0 15..0 23.0 16.2 17.0 25.7 200 11.0 25. ...5 .2 Mo Cr-0.0 16. . .0 23..0 15..0 25... (15) -40 -20 -20 125 125 150 105 105 130 25. 316 str..0 20.0 23.2 12.0 25. A 675 A 676 A 677 A 307 Grado 45 50 55 B Intervalo de Diámetros.0 25... . -50 -100 -20 -20 100 100 100 80 80 95 20. . (8f) (8g) -20 -20 -20 -20 -20 60 65 70 105 80 30 32.. .3 20. .0 16....5 13.0 30. in.0 25... ....0 20..2 2H 2HM .2 17. ..7 13.. .. ....0 25. Spec.0 30... ..5 19.0371. A 193 A 193 A 354 B7 B16 BD < 2½ < 2½ < 2½ (38) ..3 20. especificada.0 23. °F(6) -20 -20 -20 -20 Resistencia mín. ..7 13. A 675 A 676 A 677 A 678 A 679 60 65 70 ..0 23.7 300 11... .0 30... .0 16.5 19. >2½< 4 <4 < 2½ < 2½ (15) (15) -150 -150 125 125 105 105 25. 80 . (42) -50 ..2 12.7 13.. .L7C ..7 13..2 Mo 5Cr Cr-Mo-V A 193 A320 A 193 A 193 B7M L7M B5 B16 <4 < 2½ <4 >2½< 4 . Temp. . . .0 25..0 20... .5 . a la temperatura del metal.. ..... .5 2....3 4. . .. 10....................... .. ... ....... . . .... ..0 . . 23. ...5 . . 1.... ... . .... ... . 4... ..2 11...2 2H A 194 A 195 A 196 Acero aleado .. 8..... .0 18.. ..0 . 8. ... .. .... 9. ... . .. .6 20. ......... B5 B16 A 193 A 320 A 193 A 193 20.3 ....2 6. ....... 25. ..... 4.. . .9 13.. . . .. °F (7) Spec 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1350 1400 1450 1500 Grado No. ... 45 50 55 B 15. .. ....... ..... ...... ... ..5 6.3 .. 21. .0 .. ....... ..6 11.... .. ... . . 16. .. .. .... .........1 2.0 9... 23. 80 A 675 A 676 A 677 A 325 A 679 ..... . . .0 20.2 17. ..7 ......... .2 14.6 15... .. .... 4..... ......6 . .. 7 7M B8 ..0 25. .. . . ... .0 16. . . .5 .....0 22............ 3 4 A 194 A 194 A 194 A 194 Acero inoxidable A 320 A 320 A 320 A 320 ... .. .. .. ..4 18... 7. ..5 6. ........ L7M ..0 12.3 20.....8 14. ...... ... .. . ... ..... .. . 6.. .. ..... ... 4. . 1. . . 12. .. ... ... 2.. . .. . . ...5 13. ......... .. ..5 6..5 4.... ...... 11.... .... . .. .... ...... ..... L7M ..... .. L7A... L7C 25. .... 12.. . . .... . ..5 6.. .0 .6 8............0 ..5 18.. .5 . .......5 . . ... . Esfuerzo de diseño. ..2 . ....0 20... ... .... . . .2 ....7 8.. .0371. . .. .0 .... ... . .. . . ..01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.. .. .. . . . .L 7B. . . . ...... . ... ..0 20.. ....... ..... . .... ... ..0 23.. .. ............ .. ..5 2. ....0 16.. . . .. ........8 . .5 12 . ....8 11..... . . 12.. .. 60 65 70 . ... . .0 23. . 17.. .0 .. ..... ... . . ....... .. . .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. ... B7 B16 BD A 193 A 193 A 354 .... ..1 12......... ....5 19........3 . .. .. .. ... . .... ..2. . .. . . ..5 7... B8 M B8T B8C 166/200 ..... . . . . 22..... . .... . ...... .2 12.3 .. B7M ... ....7 .... 2HM 20..5 22........6 10. .. .5 .. .. . ..5 10...0 .... .. ..0 22... ....... . . .5 .....5 . .. . .0 22... .8 .. .. . .......2 . . B7M L43 25...9 9.0 20..0 16. ...0 . . ..5 16.. . .. ... . . ..5 21. . .. . .... . .. ... ......0 20.0 25. ... ... .... 8.... .. . ..0 .... .. ...0 . .0 25.0 12.. . ... .0 8. . . . .. .5 8.. ... .. ksi (1).. ... .... 2. . ....0 14.... .5 5...5 . 10... ... ..... 3.5 6... . 20.3 ... ........ ... . ..0 . BC A 354 A 193 A 320 A 320 A 320 . .. .. ..... Acero al carbono A 675 A 675 A 675 A 307 11.... .. .. ... ..0 11......... . .... .3 15.. 6.... .. . .. .. .....1 13..... .. ... . ...... especificada...1 12.0 12..6 14..1 13. .8 15.2 12.5 11.6 16.8 18.2 15. ≤ 1¼ > 1¼. 2 B8T CI.9 12.7 12.8 400 10.0 14. 321 str. ≤ 1¼ > 1¼.1 15. No.3 13. ≤ >1.1 13. ≤3 .9 20. ≤ >1. ≤ 1 > 3/4. hd.9 16.5 15.0 17.2 11. hd. ..0 11.0 20.. 1 B8C CI. 1 B8M CI.9 13.9 15.9 14.0 15. A 320 A 320 A 320 A 320 A 453 A 320 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 16. 1 B8M CI.4 167/200 .1 12. 304 str. 2 B8 CI.0 20. hd. 1 .8 18.0 15.8 15.2 12.. . ≤ >1.8 13. .8 18. trt.4 11. hd.3 12.0 14.8 13.4 10. 347 sol.0 17. 347 str.ksi Tensión Fluencia 95 95 100 105 95 105 105 100 75 100 105 100 105 90 95 50 60 60 65 65 65 65 70 30 50 65 50 65 50 65 50 65 30 Temp..2 11. ≤ 1 > 3/4.0 200 11.9 10.0 .3 16.8 300 10. . 2 B8 CI. a 100 12.8 17.0 13.0 12. ≤ 1½ > 1. Material Spec.0 20. trt. ≤ 1 > 3/4. 347 str. Grado 651B 651B 651B B8 B8M B8T B8C 651A B8M CI. 347 str.3 11. 17.1 500 9. ≤ ¼ ¼ ¼ ¼ Notas (15) (15) (15) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (35) (8f) (15) (39) (15) (69) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (8f) (15) (28) (60) (8f) (15) (28) (8f) (15) (28) (60) (8f) (15) (28) (8f) (15) (28) (8f) (15) (28) (60) (8f) (15) (28) (60) (8f) (15) (28) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) (15) (60) Min. 1 Intervalo de Diámetros.. hd.9 16. A 193 A 320 A 320 A 320 A 320 A 320 A 193 A 193 A 193 A 193 B8 CI. 2 B8 CI. hd 347 str. hd.0 15.1 12.2 14.9 Acero inoxidable (Cont´d) 19Cr-9Ni A 453 19Cr-9Ni A 453 19Cr-9Ni A 453 304 str. trt. 321 str. 316 sol.9 20.9 20. 321 sol.0 16. 321 str. . 347 sol. hd.5 600 9. hd.. trt. 321 str. >3 ≤3 >3 >1.0 10. Temp..4 11.. 20.8 18..4 11.2 12.7 9. ≤ 1 > 3/4. hd..3 304 sol.. > 1¼.9 13..2 12.7 12. 2 B8C CI.4 321 sol. ≤ 1¼ > 1¼. A 320 A 320 A 320 B8T CI. 316 str.2 . hd. 1 .1 10.1 20. trt..0 13. hd 321 str.9 12.6 14.. 316 str.5 13.0371. 2 B8 CI.6 12.. .. hd 19cr-9ni 303 sol.0 14. .0 12. ≤ 1 > 3/4.9 11.0 16. hd 316 str.2 18.6 15. 1 B8 B8M B8T B8C B8 CI.9 12.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P... hd 321 str. 2 B8 CI. 1 B8C CI.0 15.5 16. > 3/4 ≤ 1 > 3/4. ≤ 1 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 75 75 155 110 115 115 115 115 100 115 30 30 80 80 80 80 80 80 80 80 18.0 12.5 11. °F(6) -20 -20 -20 -325 -325 -325 -325 -20 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 -325 Resistencia mín. hd.8 12.. ≤ 1 > 3/4. 2 B8M CI. 304 sol.0 14.4 18. hd.2 14..6 12. -425 -325 75 75 30 30 18.8 18.5 11..01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.3 12.0 10. trt.. . ≤ 1¼ . 2 .... .0 17.1 12.0 14..8 304 sol..5 18.0 20. 304 str. . hd. trt. 347 str.0 14. 1 B8 CI. 2 B8 CI.6 15. 2 B8 CI.5 16.. trt A 193 A 193 B8 CI..0 10.1 14.0 12.. 2 B8 CI.7 13. 316 sol.0 14. hd 321 str..9 12.8 16. -325 -425 -325 75 75 75 30 30 30 18.2 12.0 9. . in. ≤ 1½ > 1...8 18.3 20. 304 str.1 16. Min. hd. ≤ 1½ > 1.8 18...2..0 13.0 12. trt.8 15. ≤ 1½ > 1. 2 12.1 1.5 16.7 12.8 8.6 8.7 10.0 9.1 10.5 10.6 10.1 20.7 0.4 6.3 9.2 B8M CI.7 9.0 12.7 1.5 12.4 10.0 12.5 9.8 10.6 9.3 … 1.2 … 10.2 10.2 11.7 11.5 3.1 10.9 6.1 11.5 16.0 1.6 7.7 11.2 8.0 10.7 5.2 B8C CI.8 11.0 9.9 3.0371.1 B8M CI.0 10.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.3 11.7 1.2 11.5 … 6.6 2.5 16.2 B8C CI.4 8.1 3.7 10.0 2.4 7.6 5.2 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … 651B Acero inoxidable (Cont´d) A 453 A 453 A 453 A 320 A 320 A 320 A 320 A 453 A 320 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 A 193 … … … … … … … … … … … … … … … … … … B8 B8M B8T B8C 651 A B8F CI.1 B8 CI.7 10.9 11.0 … 5.7 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … 11.1 8.9 10.3 10.5 … 3.8 10.8 10. ksi (1).2 2.3 10.7 20.3 11.4 9.1 11.3 11.9 10.8 11.5 2.6 10.0 6.8 20.9 10.2 B8 CI.5 2.2 B8T CI.5 16.2 1.8 11.0 7.7 10.4 1.1 11.6 10.2 10.2 2.5 10.3 2.7 12.9 10.0 10.6 10.8 10.3 10.2 9.3 8.2 B8C 1.7 4.8 1.6 10.9 10.5 10.4 1.4 5.8 10.2.6 7.1 12.6 9.1 12.5 9.01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.5 10.1 B8 CI.8 12.0 11.5 1.1 10.8 11.6 10.4 8.0 12.5 10.3 3.5 10.0 12.2 9.6 12.4 4.9 11.6 4.2 8.5 4.6 10.0 … 0.2 B8T CI.6 12.4 … 0.2 B8T CI.8 6.5 114 … 10.5 11.8 11.9 10.6 11.8 … 9.4 10.5 10.5 10.5 10.2 10.3 12.1 8.9 13.2 1.2 B8M CI.9 20.1 B8M CI.5 11.8 1.3 0.1 B8M CI. a la temperatura del metal.2 1.6 10.1 11.9 9.3 7.7 9.8 11.6 9.7 4.1 B8 CI.7 1.5 10.8 12.6 12.1 11.2 A 320 A 320 A 193 A193 A320 A320 A320 A320 A320 A 193 A 193 A 193 A 193 … … … … … … … … … … … … … … … … … … 11.2 6.5 12.0 3.6 10.9 10.8 10. °F (7) Spec 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1350 1400 1450 1500 Grado No.0 5.6 11. Esfuerzo de diseño.9 1.0 10.8 10.6 11.7 8.0 12.1 B8 B8M CI.8 10.7 10.3 12.3 10.0 8.5 11. 8.0 … 1.2 B8C CI.6 10.7 8.7 12.9 12.8 9.0 13.8 … 2.4 7.5 B8T CI.1 12.8 12.9 11.5 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … 168/200 .7 10.2 10.0 0.8 … 0.2 B8M CI.1 B8M CI.3 12.8 10.6 7.9 10.2 3.7 … 9.8 10.8 8.9 8.0 11.7 10.9 8.6 … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … 13.5 7.7 8.1 B8C CI.8 12.9 12.7 12.4 10.2 10.9 10.7 2.0 … 9. (42) -325 . °F(6) Resistencia mín.0 26.. ...3 22. ... . .hd..ksi Tensión Fluencia Temp. 169/200 ....2 B4B 6 8FA ..hd. 22.4 26... a 100 200 300 400 500 600 (15)(60) (15)(60) (35) (35)(42) (42) -325 -325 -20 -20 -20 125 125 145 . . 14. ..SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P..hd. 22...hd. .2 21. 100 100 105 . .2 21.0 21..hd.. ...0 25... 304 tuerca 304 tuerca 347 tuerca A 194 A 194 A 194 8 8A 8CA . 22.2 20........2 20.. ≤4 ...2 21....2 .. 347 str.2. Grado Intervalo de Diámetros. . 15..2 20. 17.hd...0 21. 304 str. (42) -425 . .. ... ...2 . ..... .2 26.0 26...4 ....2 B8 B8T B8C B8 Cl. especificada..01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. 12Cr 12Cr tuercas 303 tuerca A 437 A 193 A 453 A 320 A 193 A 320 A 320 A 320 A 193 A 437 A 194 A 194 B4C B6 660ª/B B8M B8M Cl. 25.....0 Spec. Notas Min. ....2 20. ... Min....2 21. ... 22.. . ... ... ≤3/4 ≤3/4 ≤3/4 ≤3/4 .. Material Acero inoxidablel (Cont’d) 12Cr 12Cr 14Cr-24Ni 316 str.. No. . 321 str. .. . 13.. 316 tuerca 321 tuerca A 194 A 194 8MA 8TA .2 .5 . ...3 .... Temp. 22.0 21. .0 21.2 ...2 21.....2 21. 316 str.... ..0 22. in. 304 str..0 21. .0 26.2 ..2 20. 16..2 .0 26.2 21.0371.7 ... .2 ... (35) (15)(35) (15)(35) (15)(60) (15)(60) -20 -20 -20 -325 -325 115 110 130 110 110 85 85 85 95 95 21. .2.9 .. ..... . . . ........ . .. .. 15.. .... 12.. . ......... . .. .....2 20.. ........ .. . . ..2 .. ...6 19.... a la temperatura del metal.. ... . . .. ..3 10. .. ... 6 8FA A 194 A 194 8MA . ........ .0 ...... .. . ... ...... ..... . . .... . . ..........8 ... .... . ..... . .. . .. . . 10. ... . 22.. . . .. .. 10...2 21.0 10.. .. . . ... ....01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.. ..... . 8A 8CA A 194 A 194 A 194 170/200 ......... ... . . ...7 ... .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P..... ...7 ....... ... .5 10. ..2 20...... . ... °F (7) Spec 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1350 1400 1450 1500 Grado No. .. .0 .6 19.0 21... 22.... . ...0 . ......1 11... .. ... ...2 ....... 21.2 26........ .. .. ... ... B8T B8C 13..... .1 . .. . .. . ... ... . ....... . .... .... ... .... .... .. ..... . 19. B4B A 437 . ..... .... . .9 9... ... .. ..... . . .. .. .. 19. . .... ........9 . .0371... 19... .......... . Acero inoxidable (Cont’d) 21.8 10... . ...... . 10.6 .. ... .. . ..9 ..... ... ... ..... ...1 9. ... 22. . ...... . . 10. .. .... ....8 ... .0 . . 22..2 A 437 A 193 A 453 A 320 A 193 A 320 A 320 A 320 A 193 26..... . ...2 20.9 . .... ..... ...2 21........ .. .. . . B4C B6 660A/B B8M B8M Cl. . . . ......... .. ksi (1). 8TA A 194 A 194 8 ... ..8 . ... . . .2 B8 ... . B8 Cl. Esfuerzo de diseño... ..0 19.. .. .. .. ................. . .. ... . ..... . . (8f) (8f) -325 -325 50 30 20 10 5...../relevado de esfierzos Estirado en frío Estirado en frío Recocido .5 13. .2 NI-Cu NI-Cu NI-Cu B 164 B 164 B 164 N04405 N04400 N04400 Acabado en caliente Acabado en caliente Acabado en caliente Barra ≤ 3 > 2 ≤ Hex. . . (54) (54) (54) (8f) -325 -325 -325 -325 84 85 85 70 50 50 55 25 12.7 18.7 13.6 12.....5 13..5 4. No... . C65500.2 5. . -325 -325 -325 -325 50 60 55 65 10 15 15 40 6.. ≤ 1 . ≤ 4 > 3..7 14 13..7 20. -325 -325 -325 70 75 80 32 35 40 16.2. C48500 C12000 C14200 060 060 .... C65500.3 11.. a 100 200 300 400 Fluencia Latón naval Cu B 21 B 133 C46400..4 45 50 20 20 20 20 Níquel y aleaciones base níquel Low C-Ni Ni Ni Ni B 160 B 160 B 160 B 160 NO22001 NO2200 NO2200 NO2200 Recocido..7 13.. .5 13.>2 1/8 .3 11.7 14.0 10.7 13... -325 -325 -325 80 85 90 42 45 45 16.. C65100 C65100 C66100 C66101 C66102 060 060 H01 H02 H06 H06 . ... ... . Min. especificada. .. -325 85 55 13. ... C12500. C12200.0 18. . ≤4 Todos excepto hex. Cu-Si Cu-Si Cu-Si Cu-Si Cu-Si Cu-Si B 98 B 98 B 98 B 98 B 98 B 98 C65100 C65500.6 12.7 18.. C11000.0 13.1 . ≤ 1½ >½≤1 1. C10200. ≤ 1 ≤ 1½ .ksi Tensión Cobre y aleaciones base cobre Temp..0 11.7 18 20. ≤ 2 > ½.. °F(6) Resistencia mín.. (8f) ..0 10.. .0 171/200 .0 Al-Bronce Al-Bronce Al-Bronce Al-Bronce B 150 B 150 B 150 B 150 C63000 C63000 C63000 C63000 HR50 HR50 M20 HR50 > 2.. ..0 10. . -325 -325 -325 75 75 80 35 30 40 18.0 10. (8f) (8f) (8f) . . ≤ 4 > 1. ≤ 2 > ½. ..0 10. ≤ 1 ≤ 1½ . ≤ 2 > ½. UNS o Grado Temple Intervalo de Diámetros.0 10...7 10.. -325 -325 -325 -325 -325 -325 40 52 55 70 75 75 12 15 24 38 40 45 8.7 14. Temp..0 NI-Cu NI-Cu NI-Cu NI-Cu B 164 B 164 B 164 B 164 N04400 N04405 N04400 N04400 N04405 C:D.0 18.5 11.01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.. acabado en caliente Acabado en caliente Recocido Estirado en frío .0 8.7 20.7 4.6 12.7 18... Notas Min.0 7.9 10.5 Al-Bronce Al-Bronce Al-Bronce B 150 B 150 B 150 C61400 C61400 C61400 HR50 HR50 HR50 > 1. Material Spec. No.. .7 16.8 5.. ≤ 1¼ (8f)(52) (8f)(52) (8f) . ≤2 > 1....0 18. C48200.. -325 -325 -325 85 90 100 42...3 Cu-Si B 98 C65100 H06 ≤ 1½ .7 13.0371.. in...7 Al-Si-Bronce Al-Si-Bronce Al-Si-Bronce B 150 B 150 B 150 C64200 C64200 C64200 HR50 HR50 HR50 > 1.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.0 10...0 10.0 6...5 13.7 20.0 10. .5 8. . C61400 C61400 B 150 B 150 B 150 C63000 C63000 19....... ... C65500...... .....0 . B 21 B 133 .. .0 .5 4... . ......0 19. 1.. ...... a la temperatura del metal..... C65100 C65500...... . ...4 .2 ..7 13...... .. . ... ... .. 13. .. ... . ..5 6. ...... .. . ... . .. 11. . C65100 ..0 4. . .8 20..... .... ........ .. . . . .. ..... ...8 .etc. . ... ... . ... . . ... . . ... ... . .... C46400.. C65500..0371... . ..7 17... .2 20. . ... .......... ... . ...... C64200 C64200 B 150 B 150 B 150 C61400 16... .... ..... .. ...0 4..0 8.....SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P...0 18. .... ... ......7 17. 6. .. .4 12... . . .. B 98 B 98 B 98 B 98 B 98 B 98 ...0 ... .71 17. .. . °F (7) No..2 1...... ....... 13.0 10.... . . .. ..8 18.... . . . . ...8 . C65100 ....etc. .0 .... . 4..... ....2 17.5 14.... . 5....5 ....... . . . . ..... ...1 .... .0 .. ...... . Esfuerzo de diseño.. .. . ...2 . ... ..... ...4 20.. 3. .. . ... ..... 2.. . ..........0 18.. . .. .. . . . ... . .. .. ksi (1).. .. . .. .... .. . . ..2 16. . . 13.. 13. . N04405 N04400 N04400. ... .. ... C63000 C63000 B 150 B 150 B 150 B 150 Níquel y aleaciones base Níquel 6. .... .. .. .... .0 ... . .... No. C65100 B 98 C64200 5..... 8.. 2.. . ... 5. ... 12...UNS o Grado 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 Cobre y aleaciones base cobre Spec....... N02200 N04400 12...... ..3 6. 3.0 17..etc..1 . ..etc. ..5 13.5 6... . .........0 . ..... . ..... .... . . ..8 ..... .0 18.1 . . .. ...2. . ....7 .. B 164 B 164 B 164 B 164 18.... ....7 ... .. . .. ... ....... ......2 8.. .. 1. . ...2 . ..0 .. N04405 N04400 N04400 B 164 B 164 B 164 172/200 . . . ... ...5 14... ......01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.1 . . . .5 8..5 14. . ... ...... ... ....0 ....5 8.. ....2 9..... ...... . C10200.... . ... ...9 . .. ..... 6. .... .. .etc......... N 2201 N02200 N02200 B 160 B 160 B 160 B 160 10... . .. ..7 ..etc. .... especificada.0 10.5 11. Temp.. B211 6061 T6.2 9.0 25. (41)(54) ..T651 soldado T6.. . UNS o Grado Temple Intervalo de Diámetros.5 10. <1/2 1/8.2 9.. Notas Min.2 20.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.5 11.. -325 -325 -325 -325 105 90 80 85 80 40 35 35 10. ≤8 >6 1/2. ≤8 1/8.8 4. in.0 10.4 11. . .2 9.0 21.5 20. .2..2 en Barra ≤3 Ni-Mo B 335 N10001 Recocido .4 4..5 9..7 Ni-Mo-Cr B 574 N10276 Recocido solución en . . ≤6 1/2 (8f)(43) (63) (43)(63) (43)(63) (43)(63) -452 24 ... °F(6) Resistencia mín.2 4.5 . ≤8 >4 1/2. ≤4 ½ 1/8.. No..0 25..0371.1 9. B 211 B 211 B 211 6061 2024 2024 -452 -452 -452 42 58 62 35 38 40 8.1 20. -325 100 46 25.T651 1/2. B 211 B 211 B 211 2024 2024 2014 T4 T4 T6.3 13.5 . a 100 200 300 400 Ni-Cr-Fe Ni-Cr-Fe Ni-Cr-Fe Ni-Cr-Fe B 166 B 166 B 166 B 166 N06600 N06600 N06600 N06600 Estirado frío Acabado caliente Recocido Acabado caliente en en Barra ≤3 Barra ≤3 .0 25.0 21.5 4..4 10.8 4.. Min.5 3.. No.. .8 3.0 24.0 20.2 9.0 8....0 21..5 10..ksi Tensión Fluencia Temp.0 25.5 10.3 13. Material Níquel y aleaciones base Níquel (Cont’d) Spec.0 21..T651 T4 T4 1/8.4 9. ≤8 (43)(63) (43)(63) (43)(63) -452 -452 -452 62 62 65 42 45 55 10. -325 100 41 25.. 4..2 Aleación de aluminio ....4 9.. ..0 21.4 9.4 4.. .01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.0 10...9 173/200 .0 8.0 4. . .. . .......... ..........5 ......5 16..0 18. . . 8.. ... . °F (7) No.. .2 ....... ... ... .3 .0 21.... ... .. ..8 16..... .. .7 23. .. . ... ..... ..5 .... .. .. ..0371... ..... . . .. .1 9. 9. . ... ... .. ..... .3 . .. ...0 22.9 19..... ..... . ..0 7. .8 17.....2 . 8... ... . No..6 16. . . . .. .... ........ .. .6 21...2 5. . ......... 8.. .8 4...... 6061 6061 2024 2024 B 211 B 211 B 211 B 211 ....8 19. ...1 20.... .. ...2 . 8.. 7. 5....5 10... . . .. .0 19. .0 14...0 18...7 20..5 2... .. ..... . . ...5 .. .. .. ... ... . ..1 .2 .. .4 23.UNS o 500 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 Grado Níquel y aleaciones base Níquel (Cont’d) Spec. . ..........2... . ... .. . . . 9..SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. N06600 N06600 N06600 N06600 B 166 B 166 B 166 B 166 24. ksi (1).. .... . .. .4 2.. .3 3.. Esfuerzo de diseño... .0 21. .. ..01: 2000 UNT TABLA 17 (Continuación) VALORES DE ESFUERZO DE DISEÑO PARA MATERIALES DE TORNILLERÍA Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. ... ... 8.... ...2 .. ......9 19..1 20........5 ... ....8 21.. ... . .4 17...5 10. ...3 7. . . 6.. .... 7.4 21... .... .. ..5 .2 5. . .. . ... .. . N10276 B 574 Aleación de aluminio .... . .... . ... . ...1 16. ...8 ... 2024 2024 2014 B 211 B 211 B 211 174/200 . ..6 16.. . .. 9.. .. . .1 20... a la temperatura del metal.4 .8 22..6 19... ....3 17.. ... ..0 ... 8.... ..3 23. .... . N10001 B 335 20.... ... 8.7 18....0 19.. 2. Temple F. 171 Tubo vaciado centrifugamente Fundiciones de aleación y acero inoxidable martensitíco Fundiciones de acero ferrítico 1.80 (10) (9) (40) (9) (40) Tubo vaciado centrifugamente Tubo vaciado centrifugamente Fundiciones de acero austenitíco Fundiciones de acero 0.90 0. No.00 0.80 (9) (40) Fundiciones de aleación de aluminio Fundiciones de aleación de aluminio 1.3. Descripción E/ Notas del apéndice (2) 2 Fundiciones de hierro maleable Fundiciones de hierro gris Fundiciones de hierro gris Fundiciones de hierro maleable de cubilote Fundiciones de hierro gris Fundiciones de hierro dúctil ferrítico y dúctil Fundiciones de hierro dúctil austenítico 1.80 0.3(c) y la tabla 6 para factores de calidad incrementados aplicables en casos especiales.3 (b).80 (9) (10) (9) (40) 175/200 .80 (10) (40) (40) (9) (40) (9) (40) Fundiciones de bronce al vapor Fundiciones de composición de bronce Fundiciones de bronce-Al-Si y bronce al aluminio Fundiciones de aleación de cobre 0.00 1.80 0. B 26.80 0. Hierro A 47 A 48 A 126 A 197 A 278 A 395 A 571 Acero al carbono A 216 A 352 Fundiciones de acero al carbono Fundiciones de acero ferrítico 0. Temples T6. Véase también el párrafo 10.3.00 0.80 (9) (9) (9) (9) (40) (40) (40) (40) Fundiciones de níquel y aleaciones base níquel 0.80 0.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.80 (9) (9) (9) (9) (9) (9) (40) (9) (40) Spec.2.00 0. Las especificaciones son ASTM.00 1. Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.01: 2000 UNT TABLA 18 FACTOR DE CALIDAD DE FUNDICIÓN BÁSICO Ec Estos factores de calidad están definidos de acuerdo al párrafo 10.80 0.80 0.0371.2.80 (9) (40) (9) (40) Aceros de aleación baja o intermedia A 426 A 217 A 352 Acero inoxidable A 451 A 452 A 351 A 487 Cobre y aleaciones base cobre B 61 B 62 B 148 B 594 Níquel y aleaciones base níquel A 494 Aleaciones de aluminio B 26.80 0.00 1.85 0.00 1. .. . . a tope....00 1.. .. ..80 0.00 .4(a). .2. 7$%/$ A 105 A 106 A 134 A 135 A 139 A 179 A 181 A 211 A 234 A 333 A 334 A 350 A 369 A 381 A 420 A 524 A 587 A 671 A 672 A 691 176/200 . . (16) . Tubo con soldadura de fusión eléctrica.. .. (9) .60 1....00 1..00 0.00 1... son ASTM.00 0..00 1.. Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas..... .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P..4(b) y la tabla 8.. 12. .0371.00 0. excepto API.85 1...90 0... (18) (19) .00 0.85 ...01: 2000 UNT FACTOR DE CALIDAD BÁSICO PARA JUNTAS SOLDADAS LONGITUDINALMENTE EN TUBERÍA..23 12.. .60 .22 13.. ... con costura recta o en espiral Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura recta o en espiral Tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo con soldadura en espiral Accesorios con y sin costura Tubo sin costura Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con radiografiado por punto Tubo con soldadura de fusión eléctrica. .23 12... ..75 1. Tubo con soldadura de resistencia eléctrica 0. Las especificaciones..22 13.. 100% radiografiados Tubo sin costura Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope 1.....80 1. 10.... ... ..3.... . .. ... .... .85 1.00 0.85 1.. ...85 ..00 1.23 Tubo sin costura Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Soldadura a tope en horno Forjas y accesorios Tubo sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica.....95 ...... en espiral Soldadura a tope en horno 0. . como sale de fabrica Accesorios soldables.00 1.. ..85 0.85 1. .. ...00 0. (9) .. .. (9) .00 0. (16) . Véase también el párrafo..2. A 53 Tipo S Tipo E Tipo F .. . . .00 0.. .85 0. . ...... Clase Descripción E/ Notas del apéndice (o tipo) (2) 2 Acero al carbono API 5L Tubo sin costura 1. para factores de calidad incrementados aplicables en casos especiales..00 1.22 12. ... ..3. a doble tope. TUBO Y ACCESORIOS E/ Estos factores de calidad están definidos de acuerdo al párrafo 10.. .2. Spec.85 1.. No... .... con costura recta o 0.00 0.. ... 23 12.4 5 2 ... . . A 312 .00 1..00 0. .. .00 0..... Spec. ... ..22 13.....85 0.. (16) .2.00 1... .85 1..00 1. TUBO Y ACCESORIOS E/ Estos factores de calidad están definidos de acuerdo al párrafo 10.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.22 13..00 1..85 1.3..4 (b) y la tabla 8. . .. para factores de calidad incrementados aplicables en casos especiales. ..... A 403 .85 1.2. 1... ..01: 2000 UNT TABLA 19(Continuación) FACTOR DE CALIDAD BÁSICO PARA JUNTAS SOLDADAS LONGITUDINALMENTE EN TUBERÍA. ..85 (9) (16) .80 . 12. . Clase Descripción E/ Notas del apéndice (o tipo) (2) 2 Acero de aleación baja e intermedia A 182 A 234 A 333 A 334 A 335 A 350 A 369 A 420 A 671 A 672 A 691 .4 (a). .80 1.. . .. .80 1......23 Forjas y accesorios Accesorios con y sin costura Tubo sin costura Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo rígido sin costura Tubo sin costura Forjas y accesorios Tubo sin costura Accesorios con costura 100% radiografiados Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope 1.0371..00 0..3.85 0. ..00 1. .2. ... Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas..85 1.00 0... ......00 0. .... 10.....3.. No. .. Las especificaciones... . . . . con costura a doble con costura a doble con costura a doble con costura a tope A 358 Tubo sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica con radiografiado por punto Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo sin costura Tubería sin costura Accesorios soldables.00 0...22 13...00 1...... .. . .. Forjas y accesorios Tubo rígido sin costura Tubo rígido con soldadura de fusión eléctrica tope Tubo rígido con soldadura de fusión eléctrica tope Tubo rígido sin costura Tubo rígido con soldadura de fusión eléctrica tope Tubo rígido con soldadura de fusión eléctrica 1.... ......00 1. . .. .00 1.. son ASTM..90 0. .. . Acero inoxidable A 182 A 268 . (16) . .0 1.. 100% radiografiados Accesorio soldable con costura a doble tope Accesorio soldable con costura a tope 177/200 .00 0.. .80 1..85 0.. excepto API. Véase también el párrafo.23 12.00 0.00 0... .85 0... A 269 . ......00 1...... .. ... . 3.. . 1. Véase también el párrafo..2...00 0. ........80 1.85 0. . .00 1..80 .00 0.00 0. ..01: 2000 UNT TABLA 19(Continuación) FACTOR DE CALIDAD BÁSICO PARA JUNTAS SOLDADAS LONGITUDINALMENTE EN TUBERÍA.. excepto API....80 .. .00 1..0371.85 0. ...00 0.00 0. .. son ASTM.00 0.. Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. . ..... .....100% radiografiados Accesorios con costura a doble tope Accesorios con costura a tope 1.. . Tubo rígido sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Accesorios sin costura Accesorios con costura.2...... . . (18) (23) (23) (23) 178/200 .. No... ... Tubo sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope 1. Spec. (9) . B 658 Aleaciones de aluminio B 210 B 241 B 247 B 345 B 361 ..85 0.....4 (a). .00 1. Clase Descripción E/ Notas del apéndice (o tipo) (2) 2 Níquel y aleación base níquel ( Cont’d) B 619 ..3. Las especificaciones. ... .00 0. Zirconia y aleaciones base zirconia B 523 .85 ... .00 1.80 . .. 10. ...3..4 6 Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope Tubo y tubo rígido sin costura Tubo con costura Tubo sin costura Tubo soldable Tubo y tubo rígido sin costura Tubo con costura 100% radiografiada Tubo con costura de soldadura de doble fusión Tubo con costura de soldadura de fusión 0. .00 1... .4 (b) y la tabla 8.. .. B 622 B 675 B 690 B 705 B 729 B 804 Titanio y aleaciones base titanio B 337 . ......80 1... Todos .00 1. Tubo rígido sin costura Tubo rígido con soldadura de fusión eléctrica Tubo sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica 1... ... para factores de calidad incrementados aplicables en casos especiales.80 1.... .....SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P..5 2.85 0.2. .80 1. TUBO Y ACCESORIOS E/ Estos factores de calidad están definidos de acuerdo al párrafo 10..... . .. .. .. ...00 1.. ...... (9) . ....80 1. No.. ... 179/200 . Clase Descripción E/ Notas del apéndice (o tipo) (2) 2 Acero inoxidable (Cont’d) A 409 .85 0. ... . .2..... ... ...3... ..85 0... .... B 164 ... . Las especificaciones... (9) .00 0.. .... ..... . B 166 .. .. Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas.00 1... ......... B 167 ..00 1.. .... .00 1.80 1. ... ...00 0.80 1.. (9) . son ASTM.80 0. Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope Tubo sin costura Sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica a tope Sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope 0. ... B 161 . excepto API.00 ...2..... B 366 B 407 B 444 B 464 B 514 B 517 B 564 . ..80 .... Spec... para factores de calidad incrementados aplicables en casos especiales...... .. 10.00 1... .00 1..4 (a).. . ...00 1.. .00 1. .. ..85 0... . . . .. B 165 . .00 1...85 0.....SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.. . (16) .. ...00 0.. . Níquel y aleación base níquel B 160 . ...4 (b) y la tabla 8.00 1. (9) .01: 2000 UNT TABLA 19(Continuación) FACTOR DE CALIDAD BÁSICO PARA JUNTAS SOLDADAS LONGITUDINALMENTE EN TUBERÍA..00 1. A 430 A 789 A 790 Cobre y aleaciones base cobre B 42 B 43 B 68 B 75 B 88 B 280 B 466 B 467 . TUBO Y ACCESORIOS E/ Estos factores de calidad están definidos de acuerdo al párrafo 10.00 0.00 1.00 1.. ... .00 1... ...00 1.00 1...2.. .3.. .. .85 0.0371..80 1. .80 0. Tubo sin costura Tubo sin costura Tubo rígido sin costura Tubo rígido sin costura Tubo rígido sin costura para manejo de agua Tubo rígido sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Accesorios con y sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Tubo con costura Tubo con costura Tubo con costura Forjas de aleación de níquel 1. Véase también el párrafo.00 1.. 80 1.00 1. para factores de calidad incrementados aplicables en casos especiales.. ..00 0. . . ..2...3.80 1. ..2.. ...... ..80 0.01: 2000 UNT TABLA 19(Continuación) FACTOR DE CALIDAD BÁSICO PARA JUNTAS SOLDADAS LONGITUDINALMENTE EN TUBERÍA. ... .80 1... .00 1.00 1.. B 161 .. .. B 167 ..........00 1.00 1...00 1.00 1. ... ..... son ASTM. . B 166 ...00 1..... .00 1.00 1. Las especificaciones. Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope Tubo sin costura Sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica a tope Sin costura Tubo con soldadura de fusión eléctrica 100% radiografiado Tubo con soldadura de fusión eléctrica a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope 0. .... .. . . ... .. excepto API.... Tubo sin costura Tubo sin costura Tubo rígido sin costura Tubo rígido sin costura Tubo rígido sin costura para manejo de agua Tubo rígido sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Tubo con soldadura de resistencia eléctrica Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a doble tope Tubo con soldadura de fusión eléctrica con costura a tope Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Forjas y accesorios Tubo y tubo rígido sin costura Accesorios con y sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Tubo y tubo rígido sin costura Tubo con costura Tubo con costura Tubo con costura Forjas de aleación de níquel 1... (16) .00 0..00 1. (9) . .85 0. Clase Descripción E/ Notas del apéndice (o tipo) (2) 2 Acero inoxidable (Cont’d) A 409 .. . . ... B 164 . ...00 1. Véase también el párrafo.. .......00 1.. .. .... ..3...80 1..00 1.... TUBO Y ACCESORIOS E/ Estos factores de calidad están definidos de acuerdo al párrafo 10.80 ..00 0. No...... Níquel y aleación base níquel B 160 ..85 0. ... B 165 . Spec. . . (9) ..4 (a).00 1.85 0. ... . B 366 B 407 B 444 B 464 B 514 B 517 B 564 ... .00 1...00 0.00 1... 180/200 .. . .. . . ..4 (b) y la tabla 8. (9) ..2.0371.85 0. .. .. .00 ..85 0.80 0.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. (9) ...... . ....... .. A 430 A 789 A 790 Cobre y aleaciones base cobre B 42 B 43 B 68 B 75 B 88 B 280 B 466 B 467 .......... 10.. Los números en paréntesis se refieren a notas que anteceden estas tablas. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. &ROXPQD 6HUYLFLR GH IOXLGR D VHU FODVLILFDGR &ROXPQD 6H WUDWD GH XQ VHUYLFLR GH IOXLGR GH DOWD SUHVLyQ" 9pDVH HO SiUUDIR H.2.0371.01: 2000 UNT 22. 1R Apéndice 3 &ROXPQD (O IOXLGR HV Wy[LFR" 6L 6L 1R &ROXPQD (O IOXLGR HV LQIODPDEOH" 9pDVH OD GHILQLFLyQ GHO SiUUDIR 1R &ROXPQD (Q FDVR GH IXJD OD H[SRVLFLyQ DO IOXLGR SXHGH FDXVDU GDxR FRPR VH GHILQH HQ HO SiUUDIR " 5HYLVDU HO FULWHULR GH OD FROXPQD $SOLFDQ ODV FRQGLFLRQHV SDUD VHUYLFLR GH IOXLGR FDWHJRUtD 0" 9pDVH HO DOFDQFH \ GHILQLFLRQHV GH HVSHFLILFDFLyQ. ODV OD 6L 6L (Q FDVR GH IXJD SXHGH OD VLPSOH H[SRVLFLyQ D XQD SHTXHxD FDQWLGDG GH IOXLGR SURYRFDU GDxRV VHULRV H LUUHYHUVLEOHV FRPR VH GHILQH HQ VHUYLFLR GH IOXLGR FDWHJRUtD 0" 9pDVH HO DOFDQFH \ ODV GHILQLFLRQHV GH OD HVSHFLILFDFLyQ. 6L &RQVLGHUDQGR OD H[SHULHQFLD ODV FRQGLFLRQHV GH VHUYLFLR \ OD ORFDOL]DFLyQ LQYROXFUDGD HO GLVHxR GHEH DSHJDUVH DO FRQWHQLGR GH OD HVSHFLILFDFLyQ FDStWXORV GHO DO . SDUD SURWHJHU VXILFLHQWHPHQWH DO SHUVRQDO GH OD H[SRVLFLyQ D FDQWLGDGHV PX\ SHTXHxDV GHO IOXLGR HQ HO DPELHQWH 1R 6HUYLFLR GH IOXLGR FDWHJRUtD 0 9pDVH HO DOFDQFH \ ODV GHILQLFLRQHV GH OD HVSHFLILFDFLyQ DVt FRPR HO SiUUDIR G. I. 1R 6L 1R (O IOXLGR HV Wy[LFR" 1R (O GLVHxR \ OD FRQVWUXFFLyQ GHEHQ HIHFWXDUVH EDMR ODV UHJODV GH OD HVSHFLILFDFLyQ SDUD 6HUYLFLR GH IOXLGR GH $OWD SUHVLyQ 9pDVH HO DOFDQFH \ ODV GHILQLFLRQHV GH OD HVSHFLILFDFLyQ. 3XHGHQ SUHYHQLUVH PHGLDQWH HO GLVHxR OD SUHVHQFLD GH 1R 6L 1R 6L /D HVSHFLILFDFLyQ QR KDFH SURYLVLyQ SDUD HVWH 6HUYLFLR GH IOXLGR 9pDVH HO DOFDQFH GH OD PLVPD. /D SUHVLyQ GH GLVHxR HV GHO RUGHQ GH N3D SVL. R PHQRU FRQ XQD WHPSHUDWXUD GH GLVHxR HQWUH . °) \ °). \ . " 6L (O VHUYLFLR GH IOXLGR GHEH DSHJDUVH DO FRQWHQLGR GH OD HVSHFLILFDFLyQ FDStWXORV GHO DO . (O VHUYLFLR GH IOXLGR GHEH DSHJDUVH DO FRQWHQLGR GH OD HVSHFLILFDFLyQ FDStWXORV GHO DO . 1R FRQGLFLRQHV FtFOLFDV VHYHUDV" 9pDVH HO DOFDQFH \ ODV GHILQLFLRQHV GH OD HVSHFLILFDFLyQ. 6L (O GLVHxR \ OD FRQVWUXFFLyQ 1R GHEHQ HIHFWXDUVH EDMR ODV UHJODV GH OD HVSHFLILFDFLyQ SDUD 6HUYLFLR GH IOXLGR QRUPDO 6H WUDWD GH XQ VHUYLFLR GH IOXLGR FDWHJRUtD '" 9pDVH HO DOFDQFH \ ODV GHILQLFLRQHV GH OD HVSHFLILFDFLyQ. 6 (O GLVHxR \ OD FRQVWUXFFLyQ GHEHQ HIHFWXDUVH EDMR ODV UHJODV GH OD HVSHFLILFDFLyQ SDUD 6HUYLFLR GH IOXLGR FDWHJRUtD 0 9pDVH HO DOFDQFH GH OD HVSHFLILFDFLyQ. 6L OD SUHVHQFLD GH FRQGLFLRQHV FtFOLFDV VHYHUDV QR SXHGH SUHYHQLUVH SRU HO GLVHxR HQWRQFHV GHEHQ FXPSOLUVH WRGRV ORV UHTXHULPLHQWRV HVSHFLDOHV GH OD HVSHFLILFDFLyQ 3XHGHQ XWLOL]DUVH HOHPHQWRV GH WXEHUtD OLPLWDGRV D VHUYLFLR GH IOXLGR FDWHJRUtD ' 9pDVH HO SiUUDIR G. . 2.2 y 17.4. Otro tipo de decisiones son responsabilidad del diseñador. véase el párrafo 1. (2) El término servicio de fluido es definido en el capítulo 6. 22 Guía para la clasificación de fluidos 181/200 .1(e) para las decisiones que el propietario debe tomar. y 1. 1. Notas: 6 (1) Véase los párrafos 1.2.1(b)(2). Fig.1.1(d)(4) y (5).1.3. (3) Las condiciones cíclicas severas son definidas en el párrafo 1. Los requerimientos se encuentran en los capítulos del 8 al 17 en los párrafos 8.4.1(b)(1). 30 1.69 0.32 0.25 0 25 50 70 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475 500 525 550 - 2.45 1.80 0.51 4.17 2.71 1.91 1.11 2.79 4.06 .98 1.11 1.87 0.02 1.68 2.33 1.14 3.77 0.13 1.49 1.38 1.61 2.96 1.11 0 0. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.10 1.37 0. ….62 2.57 0.30 2.49 0 0.20 3.32 0.50 2.72 0.26 2.56 .46 1.30 0.3.46 1. ….22 1.84 2.63 1. ….10 1.22 0.98 0.04 2.24 2.61 1.90 .14 .76 2.07 4.11 0.67 .63 3.71 1.87 .31 5.69 2.68 1.77 0.58 3.32 0.68 2.20 0 0.79 .3.24 1.01: 2000 UNT 23. Material Temp.98 1. …. ….75 0.62 . ….01 1.37 1.18 0.84 0.58 2.2.91 2.3. 3.90 1.49 0.2.86 1.34 0. 182/200 .64 1.23 0.52 0.50 0. Apéndice 4 Datos de expansión térmica de metales Tabla 20 Expansión térmica lineal en pulgadas/pies.24 0. ….50 .52 3.32 2.50 1.89 3.93 3.25 2.84 0.06 4.58 1. 0 0.93 2.79 1.90 3. ….03 2.85 3.40 1.99 1.61 4.68 0.91 3.58 0.33 4.21 1.85 0.35 3.45 2.10 4.74 1.35 1.26 3.62 1. ….30 1.15 .80 1.42 0.68 5.46 1.40 0.1.26 2.76 0.62 0.99 3.44 2.86 1.94 1.2.63 0.22 0 0.81 4.71 1. ….75 1.81 -1.21 2.2.45 5.28 3.04 1.94 0.98 0.58 3.58 0.98 0.50 0.13 3.10 2.00 0.38 1.61 4.50 2.72 0.23 0.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.34 4.19 - 2.84 1.14 5.18 2.46 0.37 1.75 .70 2.50 2.15 1.42 1.50 1.0371.14 - 2.35 3.42 0.2.90 2.79 2.73 2.63 0.86 1. ….27 0.41 0.01 5.86 4.36 0.75 2. entre 70 °F y temperatura indicada en la tabla.34 0.41 3.76 Estos datos son informativos. ….80 0 0.96 2.04 0 0.71 5.27 2.2.82 2.69 2.3.91 3.99 3.03 1.52 1.79 0.13 - 3.48 2.57 0.74 1.1.72 293 3.17 1.92 1.80 4.38 2.48 1.09 2.17 2.3.23 1.93 .90 4.26 - 2.1.57 1.15 - 2.05 2. ….10 4.3. ….20 1.53 3.53 2.22 2.81 1.91 .84 5.08 3.47 2.76 1.53 0.62 3.99 3.33 1.21 1.85 1.37 2.72 2.01 1.3.21 1.28 0.50 .25 3. °F Acero al carbono C–Mo bajo Cr ((hasta 3Cr-Mo) 5 Cr-Mo A 9 Cr-Mo Acero austenítico 18 Cr-8 NI 12 Cr 17 Cr 27 Cr 25 Cr-20 NI Monel 67 NI-30 Cu 3 ½ Nickel Cobre y Aleación de Cobre -450 -425 -400 -375 -350 -325 -300 -275 -250 -225 -200 -175 -150 -125 -100 .18 1.62 1.90 .96 .97 2.01 0.2.46 0.41 4.20 0. ….30 .61 0.39 3.30 2.50 1.04 0.93 .80 4.12 ….56 1.59 3.08 0.16.50 3.42 0.21 0 0.36 -3.07 1.53 -3.99 1. ….56 2.76 3.08 1.76 3.40 2. …. ….16 ….73 4.79 3.10 .57 2. ….19 2.78 2.97 3.93 2.71 3.29 1. ….1.17 7.87 2. ….21 3.97 1.87 5.49 0.02 4.66 0.26 1.33 1. ….76 0. ….50 3.0371. ….21 0.32 0.23 1. ….17 2.0.1.19 0 0.24 3. …. Es responsabilidad del diseñador que los materiales sean adecuados para el servicio pretendido a la temperatura deseada.25 0. Material Aluminio Fundición gris Bronce Latón 70 Cu-30 Ni Serie UNS NO.13 2.04 4.92 1.44 3.74 4.88 3.76 4.83 2.95 5.62 0.31 4. 183/200 .13 2.52 …. …. ….81 1.29 3.80 3. ….68 4. …. ….56 1.10 ….65 5.70 2.83 2.09 4. …. …. …. Estos datos son para su uso en la ausencia de mas datos aplicables.54 2.53 1.32 2.14 0 0. ….39 0.45 2. ….59 2.07 1.35 0.11 3.72 5.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. ….41 3.06 5. °F -450 -425 -400 -375 -350 4.83 3.56 2.23 1.38 1.18 3.62 2. …. (Continuación) Expansión térmica lineal en pulgadas/100 pies.26 3. ….16 2.52 4.30 2. ver párrafo 14. ….40 5.00 2.94 1.94 1.61 1.98 3. …. 8xxx Ni-Fi-Cr Ni-Cr-Fe Hierro Dúctil Temp.40 3.01: 2000 UNT Tabla 20. ….03 2. ….67 1.32 1.86 2.63 8.74 1.56 0.39 5.90 1.09 2. …. ….49 1.0.04 3. ….03 2.08 3.1.76 2.76 1. ….24 3.48 0. ….29 3.91 0.28 0 0.33 5.00 1.27 1. ….12 1.52 1.42 0.46 0.41 2.13 1.79 3.01 5.48 .15 1. …. …. ….72 7.47 2. ….86 2.46 3.76 0.97 0.68 2.2.36 2.23 1.24 2.67 3. ….05 4.52 1. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.52 ….3.89 0.27 4. ….64 3. ….05 3.45 1.70 0.77 0.27 1.05 4. ….38 4.24 3.25 0 25 50 70 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475 500 525 550 NOTA: Para referencias de este apéndice. ….63 0.55 0.33 1.26 0.85 2.1. Estos datos son informativos.88 2.41 .72 1. entre 70 °F y temperatura indicada en la tabla.13 0.38 0.62 2.42 3.69 5.1.02 .28 0.53 1.64 1. .23 0.88 3. 0 0.04 0. 0 0.31 0.56 1.15 2.37 4. ….59 1.73 0.54 3.03 3.52 0.57 0.74 3. ….48 2.53 2.75 6.77 0. ….96 3.59 4.64 0.67 4. ….06 1.33 1.70 2.85 1.96 1. ….78 4. 0 0.42 2.0.14 2.28 3.99 325 300 275 250 225 200 175 150 125 100 75 50 1. ….22 0 0.83 6.16 1.75 .22 2.82 1.66 0.36 2.21 0.53 3.28 6.83 3.98 3.02 2. ….21 0 0.93 2. ….16 2. ….31 2. ….36 0.99 1.46 0.46 4.48 3.95 1.51 . …. …. 52 13....50 13. …. …..49 6. .14 5. …. 5.04 7. …. …..17 7.90 4..27 6.80 12. ..30 8.14 11.48 8....97 7.30 Cu 3 ½ Nickel Cobre y Aleacion de Cobre 575 600 625 650 675 700 725 750 775 800 825 850 875 900 925 950 975 1000 1025 1050 1075 1100 1125 1150 1175 1200 1225 1250 1275 1300 1325 1350 1375 1400 1425 1450 1475 1500 4.89 9.94 5..22 15. ….46 10... .00 10.. . .44 9.56 10.47 4. ….39 14.82 6.41 …..53 8..78 12. …...81 8.76 14.69 4.57 10.86 14.62 7.34 ….18 13.65 9. . ...10 4...15 8. entre 70 °F y temperatura indicada en la tabla.0371.33 10....35 4...82 8.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.34 6..90 16.....18 6. …. .73 4. 184/200 .22 14.30 11. . . ..09 11.10 13.92 5..25 7.45 11. …. …. .66 16. …. ….95 10.24 16.... °F Acero al carbono C–Mo bajo Cr ((hasta 3Cr Mo) 5 Cr-Mo A 9 Cr-Mo Acero inoxidable austenítico 18 Cr-8 Ni 12 Cr 17 Cr 27 Cr 25 Cr-20 Ni Monel67 NI..16 12.60 5.16 8. 4.. …. ….18 7....71 6.17 8.02 4. .. ….95 8. . . ….47 3.58 14.45 8.83 11.55 6..94 7..86 14..11 12.46 5.16 5.01 ….93 7..11 5.56 7. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.64 6.58 7.96 6. .54 14..34 6.85 11..17 9.30 15.88 15..18 7.. ..43 6.08 8..87 7. ….42 10.98 9..75 6.50 6..26 10.35 9.63 5.. ...53 10...70 6.16 6..81 13. …...50 12.43 7.. ….47 8.44 12.79 10.. ….86 6..18 5. .94 6.35 8.69 7. .24 6.43 13. . .69 3.48 11..13 9.05 …..25 7..09 .46 9.60 4.52 9.77 10. …. .25 10. ….12 10..24 4.10 11.20 14.31 7. .46 9.22 12.50 12.38 11.40 7.55 8. … 4.30 17..02 …. ..62 5.94 12.99 15..04 10. .69 18.05 6..31 10..77 7.07 6..22 5.. .18 8..81 8. ...27 4.75 10. .15 8...38 5..55 10. …..15 13.85 8.94 15. (Continuación) Expansión térmica lineal en pulgadas/100 pies. ….31 7.76 10.69 14... .93 8. .88 10.. . ….98 5.. 5.52 4. . …. ….01: 2000 UNT Tabla 20.76 8.. ….80 9..77 12....84 13.85 8....31 8.. .05 6..55 11.93 6. ..07 7.58 16...05 9.11 10.12 9..55 7.06 11.2. 5. .69 5...11 12.15 11.06 8.62 8... ..50 4....28 9. ...94 7..46 5.77 13..80 9..78 13.75 9. Estos datos son informativos.29 …..56 15.82 12..59 6.42 5.43 6..75 11.05 6.86 5. .31 4.53 7.90 6.50 7. ….. .. .43 11.38 5.20 9.83 7...08 18.74 4.80 9. ….80 11.....78 11.47 12..06 13.65 9...79 11.... ….10 6. Material Temp.66 11.70 5.42 9. 6. .09 14...68 6. ….09 10. .92 17.. .37 5.05 9. 11 8. …. ….35 7. …. …. …. …. ….57 4. …. …. …. …. ….17 10. …. …. …. …. …. …. …. …. …..72 6.80 5.11 13. …. …. …. …. ….88 17. ….64 9. …. ….05 6.. ….39 14.01 6. ….76 8.05 12. …. …. Material Aluminio Fundición gris 3. …. ….47 6.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. …. …. …. ….60 5. 6. ….44 4.64 9.47 7.98 13.56 9.71 12. …..11 11. ….57 6. ….85 6. Bronce Latón 70 Cu-30 Ni 5. ….05 12.37 11. ….04 14.58 6.10 15. …. …..40 9.10 6. …. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.03 . …. …. ….76 13. …. ….50 7.35 6.81 14. …. ….97 7.02 5. ….23 7.62 7. ….01 6. ….02 9. …. …. …. ….75 12.66 8.0371.09 7.98 6.56 9.. Estos datos son informativos.. …. …..57 10. …. …. …. ….02 13.26 8. …. …. ….44 5. …. ….80 16. …..31 6. ….33 10.53 5.71 14. …. …. ….02 …. …. …. ….62 8.36 13. …. …. … Serie UNS NO. ….34 4.22 4. .22 6.40 12.39 5. ….35 …. …. entre 70 °F y temperatura indicada en la tabla. …. …. …. ….27 5. ….25 Ni-Cr-Fe Hierro Dúctil 4. ….. ….89 4.79 6. ….18 10.78 10. ….74 5. …. ….53 16. …. ….10 ….74 12. …. ….. …. …. …. …. …. ….72 6. ….. … 4. …. …. …. ….2.47 ….. …. ….87 10.99 10.66 4.30 6..69 13. …. .96 9.16 12. …. …. ….30 9.90 5.44 15.02 11. ….. ….88 7. ….28 8. …. ….96 11.42 11. …. ….35 8.72 6.86 8.64 7.11 4.39 13.35 11. …. . …. ….38 12. … Temp.57 12. …. ….. …. .77 5..85 7. .01: 2000 UNT Tabla 20. ….26 5. ….06 8.17 7. …. …. 185/200 . …. ….96 7. ….49 10. ….26 9. 7. …...31 6.16 16.23 14.64 6. …. 8XXX Ni-Fi-Cr 4. …. …. …. …. …. ….76 8.89 8. ….59 6. ….30 ….03 5. ….95 9.68 11. …. …. …. °F 575 600 625 650 675 700 725 750 775 800 825 850 875 900 925 950 975 1000 1025 1050 1075 1100 1125 1150 1175 1200 1225 1250 1275 1300 1325 1350 1375 1400 1425 1450 1475 1500 8. (Continuación) Expansión térmica lineal en pulgadas/100 pies.50 5.14 5.77 5.84 7.80 11. ….29 7. …. …. ….. …. ….65 ….95 8.74 15. 40 8. .99 .51 7.82 6.30 8.20 8.50 ..67 5.23 9... no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.98 5.76 .75 8.31 6.94 9.00 5.86 6.92 8.55 6.47 8. 4.93 8.66 8.89 5.07 8.92 8.58 5.30 6.06 6.60 6.11 8.73 9.84 8.65 9.01 5. ….58 .54 6. …..49 4. ….87 6.29 9. 8. . …..75 .50 6.73 6.97 9.56 5. .41 4..70 5.85 5.14 5.64 9.85 8..23 6.13 6.76 6.41 8..25 0 25 50 70 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475 500 525 550 Estos datos son informativos.49 6. ….89 6..32 9.42 5.83 5.. …...24 5..55 7.50 5.22 9..01 6.05 5..70 4.73 5. …. Material Temp.45 8.21 5. . .55 5.85 4..25 6.59 9.56 9..81 8.44 9.74 7.30 4.20 6.70 4.03 9.42 6. 8.. .54 6.38 5.54 5.24 7.11 8.7 7.35 7.60 6.82 8.93 7..65 5.28 7.68 9.20 9.74 5.89 7.94 8.05 5.36 6.87 8.2..45 5.94 8.85 6.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.90 8..42 6.45 5..78 4.89 8.19 6.00 6. …. ….34 5.71 9.91 4.50 6.35 8..64 4.08 6.54 8.90 5.72 5.25 9.15 8..60 9..62 5.30 5.02 7.14 5.02 8.88 5. entre 70 °F y la temperatura indicada en la tabla.96 6..67 9.97 9.70 9..52 5.62 5.93 8.92 8.16 9.85 5.16 8.97 7..11 9.28 5.94 6.7. ….01: 2000 UNT Tabla 21 -6 Coeficiente medio de expansión térmica en pulgadas x 10 /pulgada -°F.85 5..26 8.71 6.65 6.37 9..30 6.25 8..59 5. .07 7.77 6. ….89 6.93 5.28 9..98 8.93 7.52 8.81 5...28 8.84 7.47 4. .50 5. …..67 5.32 5.41 7.39 9.57 5.27 6.57 6.12 .48 7.77 7.38 6.45 5.83 6...79 8.56 9. 186/200 . ….39 6.72 5.00 6.93 5.98 6.16 6. . .45 6.74 9.76 4..66 5. ….43 9..07 6.05 7. .. ….97 7..53 9..40 8. °F Acero al carbono C–Mo bajo Cr ((hasta 3Cr Mo) 5 Cr-Mo A 9 Cr Mo Acero inoxidable austenítico 18 Cr-8 Ni 12 Cr 17 Cr 27 Cr 25 Cr20 NI UNS N04400 Monel 67 NI 30 Cu 3 ½ Nickel Cobre y Aleación de Cobre - 450 425 400 375 350 325 300 275 250 225 200 175 150 ..90 8. ….40 5.69 6....77 5.04 9...92 5.80 5.46 6.92 6.07 9.77 4. .93 6.41 9.26 5.62 7.89 9. ….83 8.11 9.95 7.19 5.05 ….04 6.81 8.61 6.48 9.60 8. .00 5.53 4.29 5.90 5.23 6.25 6.65 6.78 5..52 9. . 5.34 8..98 9.51 5.08 6..100 .21 8.59 4.80 6.70 7. ….0371.79 5..36 4.62 9..35 5..92 5.33 6.12 5.50 9.15 6. .86 9.75 6.51 8... .78 9.07 5.34 9.43 6.40 6.84 4..34 6.15 7.72 8. 4. ….81 9.92 8.47 9.125 .83 8. ….01 6.91 8.38 6.12 6.19 6.17 9.15 5.10 5....96 6. 25 0 . …. .85 6. ….89 5.61 8. ….24 6. ….76 9..75 9.58 8..25 10.35 7.90 8.85 9.00 8.90 10.75 8...45 8.15 10.65 4. ….52 7. …. ….. 8 XXX Ni-Fi-Cr Serie UNS No.12 12.29 7.92 Temp.00 10.50 8.46 8. ….. .94 8.58 6.33 6.53 10..34 9. …. ….97 7. ... 7.75 13.13 7.70 7.32 9. ….1.30 10.87 4.97 6. ….52 13.73 11.67 12.10 10.87 5. ….82 7.39 12.29 10.02 6.56 7. …. …..50 7.93 10.76 4.32 10.20 8.88 6.80 7.49 9. 187/200 .81 8.42 9.68 13.06 9. Material Aluminio Fundición gris Bronce Latón 70 Cu-30 Ni Serie UNS No.. ….44 13. .48 6.57 6. ….15 6.2.60 7..50 .63 8.20 7.56 …. entre 70 °F y la temperatura indicada en la tabla.24 8. .08 7. 8 XXX Ni-Cr-Fe .11 9.03 13. …. ….99 12.23 9. 7.04 10. ….1.17 10.100 .08 11.98 14.35 10.59 9.40 8. 5. ….02 6. ….60 7. ….86 6. ….90 13..58 5.38 8.01: 2000 UNT Tabla 21 (Continuación) -6 Coeficiente medio de expansión térmica en pulgadas x 10 /pulgada .40 5.43 6.18 10.33 10.08 6..70 7.61 10.125 .82 9.87 8. .41 10. ….90 8.94 10.66 6.73 8.05 ….51 9.80 8.. ….03 10.75 7.47 10. …..37 8.95 13. ver párrafo 14.11 10.74 5.31 6.68 9.72 7.66 9..35 8.10 5. 4.85 8. .20 6.20 13.69 8.80 5.47 10.70 8.18 10. …. Hierro Dúctil ….93 5.02 8.43 11.80 7..46 8.48 7.66 5.20 10.19 7.39 8.95 ….18 9.40 7. ….92 5.76 8..85 8.81 12.16 8.0371.55 8.67 7.12 8. ….25 11.30 7...28 6. .57 9. ….. …. ….01 8.31 8.88 9.33 8.25 12.60 11. ….05 10.97 6.86 11.23 10.90 11. ….40 7. Estos datos son informativos.84 5.49 9. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.57 8...37 6. ….63 7. °F 425 400 375 350 325 300 275 250 225 200 175 150 9.95 9..87 9. Es responsabilidad del diseñador que los materiales sean adecuados para el servicio pretendido a la temperatura deseada..75 5.85 8.35 10.75 .53 12.77 7.03 9. …. Estos datos son para su uso en la ausencia de mas datos aplicables. .3..20 5..25 7..67 8.06 6. .9 8.44 7.50 5..85 . ….25 . …. ….35 8.24 8. ….15 9..46 8.82 5. ….06 10.76 10..24 8.23 10. ….12 13.65 8.50 8. ….°F.19 6.92 8.98 5.08 10..83 13. ….95 9..30 5.54 8.. ….40 9.71 8.82 8.. ….60 13. ….10 6.14 6..12 10.29 8.28 13.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. …..75 6.41 8.65 6.25 6. …. .84 8.50 70 100 125 150 175 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 475 500 525 550 NOTA: Para referencias de este apéndice. ….28 10.76 6. . ….36 13. …. 63 8.30 8.26 6.98 8..54 8..85 6....20 6.96 8.05 8..53 9. …...65 6.70 9. ….88 9.44 10. ….14 8.. ….23 7.23 6..01 8.86 6.08 8.53 10.56 10.. ….05 9.47 7. …...72 10..34 8.41 10. …. ….94 8...79 7.32 10.96 7. . 25 Cr-20 Ni Monel 67 Ni 30 Cu 8. . .80 6.84 9.96 8.92 9.. .21 8. .94 7..49 7.. …..38 7.99 10.26 10..22 7.33 7. . …. .06 9..39 9.27 7.97 8. …... .96 8.25 7.. ..04 ….50 9..46 10.92 8. ….10 7.. Acero inoxidable Austenítico 18 Cr-8 Ni 9.11 9.29 7. . 3 ½ Nickel Cobre y Aleación de Cobre 10..09 6.96 10.93 8.70 6.37 10.22 9.17 7. .79 9..80 6.89 6.75 7.25 9.87 9.. .16 8..32 7.87 8.33 6.31 7.45 7. .96 8.49 7.73 6.68 8. ..99 9..43 7.22 7..40 7.07 7.44 7.95 8.16 7.91 7.46 6..50 10...96 9. . 5 Cr-Mo A 9 Cr Mo 6. .13 10.60 10.54 9.75 6. .54 10.02 10. .94 8.. ….57 9.. entre 70 °F y la temperatura indicada en la tabla.33 9.47 9.74 6.51 7. ... ..34 10.0371.70 7.04 .. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas.19 7.97 8..10 (.65 7. …..25 9..95 8.73 8. .28 7. Material Temp..62 6..55 9.88 6.16 7.19 7.01 9.4 7.78 6.54 7.84 6...37 7.58 8.24 9. .18 9.59 10.48 10. 188/200 ..48 9.30 9. ….90 9. ….77 6. ….63 6..88 6. …. 7.34 7. ….. ….58 6. .°F.13 7......19 8.25 7.82 6.64 10..) 10.52 7.55 …...12 7.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. .85 9.... …. .68 6.97 8..39 9.39 7....52 6.43 7.66 9. 575 600 625 650 675 700 725 750 775 800 825 850 875 900 925 950 975 1000 1025 1050 1075 1100 1125 1150 1175 1200 1225 1250 1275 1300 1325 1350 1375 1400 1425 1450 1475 1500 8.. °F Acero al carbono C–Mo bajo Cr ((hasta 3Cr Mo) 7. ...21 9.82 9...10 9.29 9...78 88.51 10.16 9..32 8. …. .77 6..47 7...26 8..2.37 7..55 6.90 ….... Estos datos son informativos.. ….49 7..17 6. ….84 7. ….08 7.00 9.17 8...66 6.39 10. …..34 9.36 9.05 10...00 7. .59 7.16 10.03 7. ….56 ….3 8.43 9.. .92 6.08 10. ….92 9..52 7.15 9. …. ..83 6. ….34 7. .28 8.12 8..29 10.60 6.43 9.72 6. ….23 10... ….19 10..20 9.61 9.36 ….45 7.70 6.. ..39 6.68 10.52 9..75 9.04 7. .01: 2000 UNT Tabla 21 (Continuación) -6 Coeficiente medio de expansión térmica en pulgadas x 10 /pulgada .24 8.95 9. ..87 7.49 6. ….36 6.42 6. .53 9..00 10..54 7.77 12 Cr 17 Cr 27 Cr 6.30 7..29 6.13 6.57 10.11 10.79 9. ….55 ….. .76 10. …. ….47 6.14 7.12 9.79 6.22 11. …. ….. …. ….98 11. °F 14.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. …. ….50 ….34 7.08 7. …. …. Material Aluminio Fundición gris Bronce Latón 70 Cu-30 Ni Serie UNS NO8XXX Ni-Fe-Cr 8. …. …. …. …. ….46 11. ….85 10. . ….01 10.02 8. …. ….2.. ….94 9.56 6. …. ….20 9.17 9. …. ….07 9.47 7.92 6.50 10.65 10. ….98 10. ….. 189/200 .14 7.97 12.72 10. …. ….16 11. …. …. …. …. …. ….0371.91 11. …. …. ….44 10. ….02 9.25 7.27 7. entre 70 °F y la temperatura indicada en la tabla. …. …. …. …. 7. …. ….22 7. ….83 9. …. …. …. …. ….52 11.05 8. ….25 9. …. ….85 11. ….05 7. …..57 11.61 6. ….86 9.88 7.. …. ….10 7. 6.32 9.52 9. 575 600 625 650 675 700 725 750 775 800 825 850 875 900 925 950 975 1000 1025 1050 1075 1100 1125 1150 1175 1200 1225 1250 1275 1300 1325 1350 1375 1400 1425 1450 1475 1500 …. ….02 7. …. …. ….69 10..37 7. …. ….62 10. …. ….41 10.80 10. ….60 10. …. …. ….42 6.09 …. …. . ….35 9. …. …. ….03 12. ….34 11.95 10. …. …. 6. ….78 10.74 11.63 11.90 9.98 7. …. …. …. …. ….98 8.27 9.13 14.41 7.55 9. ….67 10.65 6.48 10. …. ….60 9. …. …. …. …. . 10.90 7..75 9. …. ….69 11. …. 10. ….19 …. …. ….83 10. no se interprete que los materiales son apropiados para usarse en todas las temperaturas indicadas... …. ….. …. ….. ….46 10.40 11.04 7.42 9.87 6.00 9. …. …. ….83 6. …. ….98 11.70 6. ….80 11. ….79 9. ….28 11. …. ….50 9.30 9.93 10.. …. ….. ….10 11. …. …. …. …..°F. …. ….04 11.64 9.81 10..96 7.15 9.44 7.88 10. …. …. ….45 9. …. ….11 7. ….00 7. …. …. ….47 9.18 7. …. …. ….95 7.40 9. ….64 10.57 9. ….00 8. Estos datos son informativos.75 10. . ….70 10.92 7. ….74 6.92 10. . …..20 .74 10.52 10.97 9. ….00 ….05 Ni-Cr-Fe Hierro Dúctil Temp.71 9. …. …. …. ….10 9. …. ….55 10.31 7. …. ….08 8.01: 2000 UNT Tabla 21 (Continuación) -6 Coeficiente medio de expansión térmica en pulgadas x 10 /pulgada .95 6.86 10. ….57 10.37 9. ….68 9. …. …. ….22 9.10 …. ….05 9.90 10.52 6. 52 Codos cortados en inglete con piezas iguales 1.9 T RI ( r2 ) 2 R 2 h h 2/3 h 2/3 r2 Radio del doblez s 1. Apéndice 5 Factores de flexibilidad y de intensificación de esfuerzos Tabla 22 . 5 con silleta o con refuerzos I ¾ h 2/3 I ÷¼ o (T ÷ ½ Tr ) 5/2 r2 T 3/2 r2 r r Refuerzo Silleta 0.9 Te construida en taller 1.9 Cot Ø 2 Ts (r2 ) 2 ∅ R1 = ( + SCOT ø ) 2 h 5/6 h 2/3 h 2/3 r2 1. 3.52 Codo simple 1.9 Te construida en taller 1. 3.9 1÷ Cot Ø 2 r2 s r2 r ( + SCOT ø ) 2 2 h 5/6 h 2/3 h 2/3 > r 2 (1 ¸ tan Ø) R1 = Te soldable 1. 2 o ingletes muy espaciados S = 0.75 0.4 T r2 Tc r x r2 0. S< r 2 (1 ¸ tan ø) 0.9 con rx ≥ Dob Te ≥ 1. 9 O tubo doblado 0.2.65 Codo soldable 1.75 0.75 0. 2. 2.0371.. 6 según ANSI B 16.5 7 I 0.9 2/3 h ¾ lo ÷ ¼ 4.Factor de flexibilidad “K” y factor de intensificación de esfuerzos “I “ Factor de flexibilidad K Factor de intensificación de esfuerzos Ver notas I S Longitudinalmente iO Transversalmente ii Caracteriisticas de flexibilidad h Descripción Croquis 1. 2.01: 2000 UNT 24. 6.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. 2 Sin refuerzo I h 2/3 ¾ Io ÷ ¼ T r2 r2 190/200 . 2. 9 Te extruida 1. 2 soldable Rx _ 0.0371. 7 soldado a un accesorio I 0.5 Db Tc < T I ¾Io ÷ ¼ h 2/3 (1÷ rx r2 ) T r2 r r2 x 0.5 0..01: 2000 UNT Tabla 22 .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.9 h 2/3 h 2/3 3.Factor de flexibilidad “K” y factor de intensificación de esfuerzos “I “ (Continuación). Factor de flexibilidad K Factor de intensificación de esfuerzos Ver notas I S Longitudinalmente iO Transversalmente ii Caracteriisticas de flexibilidad h Descripción Croquis 0. 2.3 T r2 r2 191/200 . 2.2. 7 con inserción de corte curbo r x ≥ 1/8 Db I ¾Io ÷ ¼ h 2/3 4.4 T r2 Tc rx r2 Te ≥ 1.9 Ramal 1.9 Te construida en taller 1. Los valores de “ K “ y de “ I “. Espesor del esfuerzo o de la silleta. y para los puntos de intersección de las tes. 192/200 2 .01: 2000 UNT Tabla 23.Factor de flexibilidad “ K “ Fig.- T = Te = Tr Ø r2 = = La mitad del angulo entre cortes adyacentes en inglete. T = Espesor nominal de pared de accesorios que se empalman con codos y vueltas en inglete. calculada con las formulas anteriormente establecidas las nomenclaturas.5 02 03 04 Notas: 1.3 ( C ). para curvas y vueltas de inglete.0 1.- Característica “h” El factor de flexibilidad “ K “ de la tabla se aplica los momentos flexionantes en cualquier plano.75 / h 2 / 3 Descripción Factor de flexibilidad K 1 1 1 1 1 5 Factor de intensificación de esfuerzos I 10 1. Espesores de difurgación de tes. % s = Espaciamiento de los ingletes al eje del tubo. Espesor nominal de pared en tubos que se empalman en una te. El factor de flexibilidad ( K ) y el factor de intensificación de esfuerzo ( 1 ) no deben ser menores que la unidad.8 1. El factor de tensión será igual a la unidad. Factor de flexibilidad para ingletes: K= 1.3 1. Adentrando con la caracteristica H.65 / h.0371.2 1.2. (stub en end) Junta roscada en tubos o bridas roscadas Tubo corrugado recto o tubo doblado con arrugas Factor de corrosión CI 2.6 2. Ambos factores se aplican sobre la longitud de arco efectiva.5 100 075 Gráfica B 080 0575 025 1 Extremo de brida CI = h 1/ 6 2 Extremos de brida CI = h 1/3 003 004 005 002 010 015 0. r = Ver definición en 11.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. del codo o del tubo doblado. R1 = Radio de la curva del doblez.9 / h 2 / 3 Factor de intensificación de esfuerzos2: I= 0.5 0.9. 23 factor de intensificación de esfuerzos “ I “ 100 80 60 Factor de intensificación de esfuerzos “I” factor de flexibilidad “K” Factor de flexibilidad para codos: K= 1. mostrada con línea grueza la grafica. 2. = Radio medio del tubopor empalmar.3 40 30 20 12 10 8 6 5 3 2 L5 Gráfica A Junta soldable a tope Reducción o bridas cuello soldable Brida deslizable doble soldadura Junta de soldadura de brida de embutir y solar filete Brida de solapa según ANSI B 16..52 / h 6 / 6 Factor de latensificacción de esfuerzos1: I= 0. se pueden leer en la grafica.5. no cubiertas por esta especificación.1 Materiales (a) La selección de los materiales que resistan el deterioro en servicio no se encuentra dentro del alcance de esta especificación. en juntas roscadas o de inserto soldable y en otras áreas confinadas sin movimiento. tales como cementos. solventes. (d) La susceptibilidad del material de la tubería a la corrosión por fisuras bajo anillos de respaldo. 8. (f) La compatibilidad de lubricantes y selladores usados en las cuerdas con el fluido en la tubería. como un factor en la determinación de la temperatura esperada más baja. Estos no son requerimientos de la especificación pero deberían ser tomadas en cuenta como aplicables en el diseño de ingeniería. Sin embargo. (b) La información sobre el desempeño de materiales en ambientes conocidos pueden ser encontradas en publicaciones tales como "The Corrosion Data Survey " publicado por The National Asociation of Corrosion Engineers.01: 2000 UNT 25. (b) La susceptibilidad a la falla por fragilización o por choque térmico del material de la tubería al exponerse al fuego o a medidas contra incendio.1 Generalidades la posibilidad de combustión del materia de la tubería ante tal exposición. para las propiedades de los productos de la reacción o la descomposición y para el riesgo de inestabilidad de los fluidos contenidos. (j) La posibilidad de falla del soporte de tubería como resultado de una exposición a bajas temperaturas que pueden fragilizar el soporte a temperaturas altas o a temperaturas altas que pueden debilitarlos. así como a posibles riesgos de fragmentación del material. bajo exposición al fuego (por ejemplo: su estabilidad. (e) La posibilidad de efectos electrolíticos adversos del metal al estar sujeto al contacto con otro diferente. (a) La posibilidad de exposición de la tubería al fuego.Apéndice 6 Consideraciones precautorias Los puntos que conforman este apéndice. los materiales adecuados deberán ser especificados y seleccionados para su aplicación en el sistema de tubería.2. en el caso de falla. A continuación están algunas consideraciones generales que deben evaluarse al seleccionar y aplicar los materiales en la tubería. (g) La adecuación del empaque. 8. Se deben tomar en cuenta las tolerancia hechas para los efectos de presión y temperatura en las reacciones del proceso.1. Este apéndice suministra una guía para el diseñador en forma de consideraciones precautorias relacionadas a los servicios de fluidos particulares y aplicaciones de tubería. materiales de soldadura autógena y de estaño con el fluido de servicio. subincisos y párrafos de la especificación que complementan. así como las facilidades asociadas.0371. 1.1 Consideraciones generales. no siguen una secuencia númerica debido a que la numeración asignada obedece a los incisos. (i) El efecto congelante por una caída repentina de presión cuando se manejan fluidos altamente volátiles. de los sellos o los anillos “ 0 “ (0 ring) con el fluido de servicio. La información adicional de estos temas se puede encontrar en la literatura. (c) La capacidad del aislamiento térmico.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. resistencia al fuego y la capacidad de permanecer inmóvil durante un incendio). a la fusión a temperatura de degradación y a la pérdida de esfuerzo a temperaturas elevadas y 193/200 . (h) La compatibilidad de materiales. para proteger la tubería contra falla. pero que afectan la seguridad de la tubería. A continuación se presenta algunas consideraciones específicas que deberán evaluarse al aplicar ciertos metales sobre la tubería. titanio o plomo a temperaturas de sus puntos de fusión o con compuestos de estos elementos a las mismas temperaturas. aluminio.2. (d) Níquel y aleaciones a base de níquel.5 %). tales como cloruros y otras sales de alógenos. sales ácidas o cianuros. (b) Aceros al carbono y de alta media aleación. ácidos. (4) Las ventajas del acero completamente desoxidado al carbono–silicio (0. (3) La posible conversión de carburos a grafito durante la exposición a temperaturas superiores a 741. maleable y alto (14.15K (800°F) en los aceros: al carbono.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. (2) susceptibilidad a la corrosión intergranular de aceros inoxidables austeníticos después de una exposición suficiente a temperaturas entre 700. al carbono – manganeso – vanadio o al carbono silicio.0371.1.15K (1. magnesio. cadmio.15K (600°F). al manganeso–molibdeno– vanadio y al cromo–vanadio. (2) La posible conversión de carburos a grafito durante una larga exposición a temperaturas superiores a 700.1 % de silicio mínimo) para temperaturas mayores de 755. (c) Aceros de alta aleación (Inoxidables). (5) La posibilidad de daño por hidrógeno cuando el material de la tubería es expuesto al hidrógeno o soluciones ácidas o acuosas a ciertas condiciones de presión y temperaturas. específicas sobre (7) La posibilidad de daño en presencia de ácido sulfhidríco húmedo en temperaturas elevadas. incluyendo sellantes. (1) La posibilidad de fragilización al manejar fluidos alcalinos o fuertemente cáusticos. (3) la susceptibilidad al ataque intercristalino de aceros inoxidables austeníticos en contacto con zinc. 194/200 . (8) La posibilidad de utilizar la tubería de acuerdo a lo especificado en la norma NRF001-PEMEX 1999 para la recolección y transporte de hidrocarburos amargos.15K (875 °F) de los aceros: al carbono–molibdeno. al níquel. colado. antimonio.400°F) bajo condiciones oxidantes.15K (800 y 1600°F) a menos que se usen aceros al bajo carbono o con grados estabilizados.15K (900°F). silicio (a) Hierros. lo anterior. puede originarse por una selección y aplicación de aislamiento térmico inadecuados.01: 2000 UNT (k) La compatibilidad de materiales. (6) La posibilidad de la presencia de fractura por corrosión bajo esfuerzo cuando el material de la tubería es expuesto al ácido sulfhidríco húmedo. un limite de dureza debe ser especificado. Carecen de ductilidad y sensibilidad a choques térmicos y mecánicos. ya sea en una forma interna o externa. (1) la posibilidad de fractura por corrosión bajo esfuerzo de aceros inoxidables austeníticos expuestos a medios. (1) La susceptibilidad de ataque en los límites de grano del níquel y sus aleaciones sin cromo al ser expuestos a pequeñas cantidades de azufre a temperaturas superiores a 588. bismuto. empaques. lubricantes y aislamiento usados en servicios de fluidos altamente oxidante 8.15K (700°F). (2) La susceptibilidad de ataque en los límites de grano en las aleaciones de níquel con cromo a temperaturas superiores a 1033K (1000 °F) bajo condiciones reductoras y arriba de 1033. (4) la fragilización de aceros inoxidables a temperaturas ambiente después de estar expuestos a temperaturas de servicio de 643.15 y 1144. galio.4 Consideraciones metales. en materiales cuyas propiedades hayan sido mejoradas por tratamiento termico.1. los cuales deben ser considerados cuando se presente. (3) La susceptibilidad de las aleaciones Nos. cuando se utilicen materiales limitados a servicios de baja temperatura debajo de la temperatura mínima establecida en la Tabla 16.2 Efectos dinámicos. La posibilidad de reacción del tantalio con todos los gases. Cobre y sus aleaciones. de aleaciones a base de cobre. Debajo de 570°F la posibilidad de fragilización del tantalio mediante hidrógeno (monoatómico) naciente que se produce por una acción galvánica o como producto de la corrosión por medio de ciertos compuestos químicos. 5086.2. pero puede ocurrir en líneas inclinadas bajo ciertas circunstancias).SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. perdida de zinc en Donde los fluidos puedan ser atrapados (por ejemplo en válvulas de doble sello) y sujetas a calentamiento y su consecuente expansión. deben considerarse los medios para el relevado de presión que evite una presión excesiva. en adición a las pruebas de calificación del procedimiento de soldadura. (1) La posibilidad de aleaciones de latón.1. 10. yeso y otros materiales alcalinos usados en edificios y estructuras. pueden estar influenciadas por requerimientos inusuales. (2) La susceptibilidad de fractura por corrosión bajo esfuerzo. La posibilidad de deterioro del titanio y sus aleaciones a temperaturas superiores a 589K (600°F). 5083 y 5456 a la exfoliación (descarapelamiento) o al ataque intergranular. calidra. (El vapor usualmente está asociado con línea de tubería verticales. 195/200 .0371. 10. (i) Tantalio. (g) Titanio y sus aleaciones. En tales casos una agitación debida a la presión puede destruir a la tubería. excepto los inertes a temperaturas superiores a 572K (570 °F). (e) Aluminio a sus aleaciones. ya sean éstos de la forja o de la soldadura. La conveniencia de especificar algunos grados de prueba de impacto en la producción. (3) La posibilidad de formación de acetaldehídos inestables cuando la tubería está expuesta al acetileno. contracción Arqueado durante el enfriamiento–un efecto que puede ocurrir.3 Efectos de expansión térmica. La posible perdida de esfuerzo. 10.1 Condiciones de diseño La selección de presiones y temperaturas y varias fuerzas que pueden ser consideradas en el diseño de tubería. La posibilidad de deterioro del circonio y sus aleaciones a temperaturas superiores a 589K (600°F). 10. 5154. Efectos del vapor-un efecto que puede ocurrir en tubería que manejen fluidos en o cerca de la temperaturas de vaporización bajo condiciones de rápida evolución de vapor en la tubería causa una rápida expulsión del líquido. mortero.01: 2000 UNT (3) La posibilidad de fractura por corrosión bajo esfuerzo de aleación níquel cobre (70% Ni – 30% Cu) en vapores de ácido fluorhídrico en caso de que la aleación se someta a grandes esfuerzos o contenga esfuerzos residuales. (h) Circonio y sus aleaciones.1. durante la exposición prolongada a temperaturas por arriba de su temperatura de templado. (1) La compatibilidad del aluminio con compuestos para cuerdas en juntas roscadas que prevengan el desgaste y la corrosión. usualmente en tubería horizontal. es una introducción de un fluido en o cerca de su temperatura de vaporización y en una velocidad de flujo que permita flujo bifásico estratificado.1 Efectos ambientales. (2) La posibilidad de corrosión a causa del concreto. Estos se incluyen pero no son limitados a lo siguiente. (f) (j) Metales con propiedades mejoradas. (f) la especificación de procedimientos de instalación y embarque o reglas preestablecidas de manera que las juntas de expansión no sean extendidas. (8) certificación de la presión contenida y /o materiales de construcción de las anclas.0371. (c) considerar especificar un fuelle mínimo o espesor de servicio regular. 12. etcétera. (7) elementos de las juntas de expansión que son diseñados para ser desaislados durante la operación. (9) presión de prueba máxima . axial y rotacional (constante del resorte). soportes. (b) consideración no sólo de las propiedades del medio que fluye en el interior.4.7 Diseño por presión.7.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. Diseño por presión para componentes metálicos.4 Juntas de expansión. comprimidas o desalineadas para compensar un alineamiento impropio de la tubería. (d) acceso a la junta de mantenimiento e inspección. (10)cálculos de diseño. (5) longitud y peso instalados. expansión para (e) la necesidad de un criterio de hermeticidad para sellos mecánicos en juntas tipo deslizable. (6) requerimientos para soportería adicional o anclas en la tubería. otros más allá del desalineamiento intencional especificado por el diseñador de tubería. 196/200 .2 11. Se debe de tomar en consideración la posible compactación del empaque en servicios de fluidos de baja de temperatura. Las válvulas con bonete extendidos son recomendadas donde es necesario establecer un diferencial de temperatura entre el empate del vástago de las válvulas y el fluido en la tubería. El diseñador debe tener cuidado respecto a que los espesores excesivos en los fuelles puedan reducir la vida por fatiga de la junta de expansión e incrementar las fuerzas de reacción en los extremos. sino también el ambiente externo a la junta de expansión y la posibilidad de condensación o formación de hielo debido a la operación de los fuelles en temperaturas baja. (g) la necesidad de recabar datos del fabricante de las juntas de expansión. para evitar fuga en el empate y congelamiento externo o problemas de flujo caliente. (El flujo bifásico puede también genera excesivas oscilaciones de presión que pueden dañar la tubería). 11.2.3 Válvulas 11.2. incluyendo: (1) área de extensión efectiva.4 12.2. (2) rigidez lateral.01: 2000 UNT causando elevados gradientes de temperatura circunferencial y la posibilidad de esfuerzos inaceptables en anclas. considerando el contenido de aleaciones específicas y condiciones del tratamiento térmico final. (4) fuerzas de fricción en bisagras. 12. Las siguientes son consideraciones específicas para ser evaluadas por el diseñador cuando especifique los requerimientos para las juntas de expansión.2 Bridas y empaques Bridas específicas. Las válvulas deberán ser colocadas de manera que proporcionen este diferencial de temperatura. guía y en las paredes del tubo. (3) la vida cíclica de diseño calculadas bajo las condiciones de diseño especificadas. muñones. en adición a las guía dadas en los estándares EJMA: (a) susceptibilidad a fractura por corrosión bajo esfuerzo de los materiales de construcción. Si la válvulas de seguridad son localizadas en tubería de relevado de presión de acuerdo con el párrafo 15.1.5 12.6 (a) Válvulas de seguridad en tubería de relevado de presión. (2) rango de operación de la brida. (b) El uso de empaque de cara completa con bridas de cara plana deben ser consideradas cuando se usen materiales de empaque sujetos al flujo frío para presiones bajas y servicios de vacío en temperaturas moderadas. Tubería de relevado de presión 15. (5) diseño de acceso a la junta (a) Instalación (1) condiciones de las superficies de la brida compañera (2) alineamiento de la junta y ubicación de los empaques antes de colocar la tornillería (3) implementación de atornillado específicos. resultando en una falla posible. 13.1 (b) y si cualesquiera de estas válvulas de seguridad estén cerradas mientras el equipo está en operación.0371.4). material. 12. los empaques y la tornillería.1 procedimientos de (a) Los materiales para empaque no expuestos al flujo frío deben ser considerados para usarse con bridas de cara realzada para servicios de fluido en presiones elevadas con temperaturas significativamente por arriba o por bajo de la ambiental.6. (4) esfuerzo del espárrago. una persona autorizada deberá estar presente. (c) El efecto del acabado de la cara de la brida debe ser considerado en la selección de material del empaque.5. 15. espesor y diseño (ver subinciso 11. cara y acabado de la cara (ver subinciso 11.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P.01: 2000 UNT (a) bridadas deslizables.4. (a) El uso de procedimientos de atornillado controlado deben ser considerados en servicios de temperatura alta. (3) tipo de empaque. (2) la posibilidad de relajación de esfuerzos y perdida de tensión en los espárragos.2.3 133. o cuando el fluido manejado pueda penetrar en el espacio cerrado.1).2).1 Tornillería.1 Juntas bridadas Generalidades Consideraciones de diseño para sistemas específicos.4. baja y cíclica y bajo condiciones que involucren vibración o fatiga. para reducir: (1) la posibilidad de fuga en la junta debido a expansión térmica diferencial. Generalidades. tipo. Los factores que afectan su funcionamiento incluyen: (a) Selección y diseño (1) la consideración de las condiciones del servicio (incluyendo cargas externas y el uso de aislamiento térmico ).5. frío y a temperatura y especificación del apriete de los espárragos (ver subinciso 11. La persona autorizada deberá permanecer en una localización donde la presión contenida pueda ser observada y deberá tener acceso a los dispositivos para el relevado de la presión del sistema en el 197/200 . La necesidad de ventear el espacio entre las soldaduras en bridas deslizables con doble soldaduras deberá ser considerada para servicios de fluido (incluyendo vacío) que requieran prueba de fuga de la soldaduras de filete interna.1. Cuando tales materiales de empaque son usados en otros servicios de fluido. 12.4.4 Empaques Tres elementos distintos de una junta bridada deben actuar en conjunto para suministrar una junta libre de fugas: las bridas. el uso de bridas de ranura y lengüeta o de otros tipos de bridas con cara que confine el empaque deben ser consideradas. SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. ensamble. 198/200 .0371. el remover la grasa. deberá cerciorarse de fijar las válvulas de seguridad en el posición abierta. erección y prueba . (b) los requerimientos del servicio. y para servicios de fluidos altamente oxidantes (por ejemplo de oxígeno o flúor). Antes de dejar el sitio la persona autorizada. almacenamiento.1 Limpieza de la tubería (a) Las siguientes son algunas consideraciones generales que pueden ser evaluadas para determinar la necesidad de la limpieza de la tubería. aceite y otros contaminantes para prevenir el atascamiento de las válvulas y bloqueo de la tubería. (c) para un servicio de baja temperatura. suciedad. 16.7. incluyendo los posibles contaminantes y productos de la corrosión durante la fabricación. y el daño a la superficie.01: 2000 UNT caso de una sobrepresión.7 Ensamble y erección 16. se requerirá limpieza e inspección especiales.2. la posibilidad de una fuente de ignición cercana). en algunos casos. evacuación y limpieza. como en el caso de las estructuras de equipo de proceso al aire libre. ej. (b) instalaciones de protección . etc. 199/200 . Los puntos que conforman este apéndice. pendientes y drenajes. (c) practicas de operación adecuadas.. la distribución de la planta y sus practicas de operación) es suficiente sin la necesidad de protección adicional.01: 2000 UNT 26. (e) establecimiento de procedimientos de arranque.0371.SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. la protección inherente a la instalación (la tubería.. incineradores) para disposición de emergencia de materiales peligrosas. áreas de separación entre las operaciones de planta y comunidades pobladas. Dentro de las características representativas de la distribución y la operación de la planta que pueden ser evaluadas y selectivamente utilizadas como medidas de seguridad se incluyen: (a) una adecuada distribución de la planta. (e) La necesidad de conectar a tierra cargas estáticas para prevenir ignición de vapores inflamables. o control de acceso a la planta. paro y manejo de las condiciones de En la evaluación del diseño de instalación de una tubería para determinar que protección puede existir o es necesaria. permisos de trabajo para operaciones de riesgo.2 Protecciones para la distribución de la planta y operación. así como la existencia de tripulaciones de emergencia. o entrenamiento especial para la operación y mantenimiento. no siguen una secuencia númerica debido a que la numeración asignada obedece a los incisos. (c) Evaluación de los efectos de una reacción con el medio ambiente (p.1 Consideraciones generales. ej. 1 Alcance. Donde por la especificación sea requerida la protección.2. tales como sistemas de protección contraincendio. tales como la restricción del acceso a las áreas de proceso. o para minimizar las consecuencias de una posible falla de la tubería. (b) En la mayoría de los casos. ej. adecuada ventilación para remover vapores corrosivos o inflamables. Apéndice 7 Protección a sistemas de tubería (d) Efecto de una falla (p. según los materiales de construcción. o instalaciones (p. instalaciones de contención y/o recuperación. instrumentos para control y monitoreo remoto. muros o escudos. (f) La seguridad de la tubería. lo siguiente deberá ser revisado: (a) Las propiedades de riesgo del fluido. 1. consideradas bajo la más severa combinación de temperatura. pérdida de agua de enfriamiento) en la seguridad de toda la planta y el probable grado de exposición del personal de operación y mantenimiento. 1. deben proveerse protección de ingeniería. subincisos y párrafos de la especificación que complementan. (c) El apéndice 7 delinea algunas consideraciones concernientes a la selección y utilización de protecciones.. presión y composición en el intervalo de condiciones de operación esperadas. (d) la previsión de medios para asegurar la descarga de fluidos liberados durante la operación de los dispositivos de desfogue. es necesario considerar solamente la protección que será adecuada y efectiva para los propósitos y funciones establecidas en la especificación o sea evidente la aplicación por el análisis de ingeniería. métodos de unión. Sin embargo. (b) La cantidad de fluido que podría ser liberado por falla de la tubería. y el servicio que recibirá la tubería. (a) La protección es la provisión de medidas de seguridad para minimizar el riesgo de daño accidental a la tubería. y aislamiento de áreas de riesgo. vibración severa.3 Protección técnica. vallas u otro tipo de protección contra abuso mecánico. como es el confinamiento y la disposición segura de escape de fluidos a través de muros de contención. o cierre automático de la fuente de presión. por fractura frágil. manómetros. o del sistema de tuberías (en caso de ser de material frágil). o tubos indicadores.0371. por ej. limitando la cantidad o proporción de fluido que escapa por paros automáticos o válvulas de bloqueo o exceso de flujo. muros.01: 2000 UNT operación. bonetes de válvulas. (b) medios de protección al personal y a las instalaciones en caso de posibilidad de falla de la tubería. donde sea esto factible. guardas. juntas bridadas. 200/200 .SISTEMAS DE TUBERIAS EN PLANTAS INDUSTRIALES Primera Edición P. control de proceso para evitar temperaturas excesivamente altas o bajas y choques térmico. La evaluación de los requerimientos de seguridad pueden proveer la aplicación selectiva de protección adicional que incluya: (a) medios para proteger a la tubería contra posibles fallas. calentamiento y enfriamiento gradual para minimizar la posibilidad de falla de la tubería. minimizar o brindar protección contra cargas destructivas (por ej.2. (3) amortiguamiento o estabilización del proceso y de la dinámica del flujo de fluidos para eliminar. 1. condiciones de operación cíclicas). limitando la cantidad de fluido del proceso en cualquier momento. tales como presurización y despresurización gradual. como: (1) aislamiento térmico. (2) armaduras.