La sarta de perforación no sufrirá pandeo si la fuerza ficticia es negativa o cero.El cambio de longitud provocado por buckling se determina mediante la siguiente ecuación: ( ( Donde I es el momento de inercia dado por: ( Donde respectivamente. ) ) ) son el peso del fluido en el interior y espacio anular El pandeo helicoidal es importante, ya que puede ocasionar d formación permanente del aparejo. D) Temperatura El efecto de la temperatura produce un cambio de longitud de la sarta de producción. Esta de contrae cuando existe inyección de fluidos a temperaturas de superficie, en el caso de calentamiento del aparejo de producción, ya sea a condiciones de producción o por la inyección de fluidos calientes, se genera una elongación. Lo anterior sucede siempre y cuando se tenga un movimiento libre de los sellos multi-v, de lo contrario se producen fuerzas sobre el empacador. El cambio de longitud por este efecto es calculado mediante la siguiente ecuación: En donde es el coeficiente de expansión térmica del acero ( es el cambio promedio de la temperatura. E) Longitud de sellos multi-v Cuando se movimiento, absorber las se obtiene )y diseña una terminación con el aparejo de producción libre al se requiere introducir una longitud de sellos multi-v que permita elongaciones y contracciones generadas en la tubería. Esta longitud sumando algebraicamente el total de los efectos previamente revisados. los cuales producen esfuerzos de tensión o comprensión. es un proceso muy laborioso. pues el propósito es conocer el principio fundamental de los diferentes efectos. El cambio de longitud dejada sobre el empacador se calcula con la siguiente ecuación: En la relación anterior. como resultado de los cambios de presión y temperatura durante las diferentes intervenciones. Como se comento anteriormente. asi como los esfuerzos generados en el aparejo por los cambios de presión y temperatura. Estas presiones son el efecto de las diferentes operaciones que se planeen realizar en la etapa de terminación y durante la vida productiva del pozo. con la finalidad de obtener una correcta interpretación de los resultados que aporte el software. . se selecciona tanto la cantidad de sellos como la longitud inicial entre el tope localizador y el empacador. La selección adecuada de la tubería de producción se determina calculando las presiones a que será sometida tanto en el espacio anular (revestimiento. es aplicar una carga sobre el empacador. la secuencia de cálculo para determinar la resistencia de la tubería al colapso. se tiene que considerar el peso de la tubería y los efectos generados por los cambios de presión y temperatura. Las ecuaciones para obtenerlas son presentadas en la guía para empacadores de producción.aparejo de producción) como en el interior. el primer término es el incremento de longitud por efecto de pistón y el segundo por alabeo helicoidal. presión interna y tensión. La tubería seleccionada debe ser capaz de soportar tanto la presión al colapso como la presión en el interior de la tubería. El cambio de longitud total se determina mediante la siguiente ecuación: Una vez que se conoce el cambio total de longitud. asi como las ecuaciones que modelan los diferentes fenómenos que toman lugar. Respecto a la tensión. Una práctica común de compensación de posibles acortamientos de aparejo de producción. por lo que se recomienda el empleo de software para realizar una simulación completa de las diferentes operaciones planeadas en la terminación de pozo. Esta ecuación también puede ser empleada para determinar la cantidad y posición de las juntas de expansión. dependiendo del sistema empacador-aparejo de producción. Nomenclatura Área de la sección anular ( Área exterior de la tubería ( ) ) ) Área de la sección pulida del empacador ( Área interior de la tubería ( ) Área de la sección transversal de la tubería ( Diámetro interior de la tubería ( ) ) Diámetro de la sección pulida del empacador ( Diámetro externo de la tubería ( Modulo de Young ( Fuerza ficticia (lbs) Momento de inercia ( ) ) ) ) Longitud e la tubería (pies) Distancia del extremo inferior del aparejo al punto neutro (pies) Presión (psi) Presión en el espacio anular a la profundidad del empacador (psi) Presión en el interior de la tubería a la altura del empacador (psi) .Movimiento neto del aparejo Apéndice 1. ( ) ⁄ ) Relación del diámetro exterior al diámetro interior de la tubería ( Espesor de pared de la tubería ( Tensión (lbs) Peso de la tubería en el aire ( ⁄ ) ) Peso del fluido en el espacio anular desplazado por el volumen de la tubería ( ⁄ ) Peso del fluido contenido dentro de la tubería ( ⁄ Peso de la tubería ( ⁄ ) ) Resistencia a la cedencia original (psi) Resistencia a la cedencia efectiva (psi) Coeficiente de expansión térmica del acero ( Cambio de longitud de la tubería por efecto pistón ( ) ) ) Cambio de longitud de la tubería por alabeo Buckling ( ( ) Cambio de longitud de la tubería por efecto de aglobamiento o Ballooning Cambio de longitud de la tubería por efecto de temperatura ( ) .Presión de colapso de cedencia (psi) Presión de colapso de elástico (psi) Presión de colapso de plástico (psi) Presión de colapso de transición (psi) Presión sobre el tapón (psi) Presión parcial del Presión parcial del Distancia radial entre TP y TR ( (psi) (psi) ). Ecuaciones de coeficientes empíricos ) ) ) .3) Densidad del fluido en el interior de la tubería ( ⁄ Densidad del fluido en el espacio anular ( ⁄ Apéndice 2.Cambio de longitud de la tubería por efecto de carga en el empacador ( Cambio de longitud neto total de la tubería ( ) ) Cambio de fuerzas en el empacador por efecto de presión (lbs) Cambio de presión en el espacio anular a la profundidad del empacador (psi) Cambio de presión dentro de la tubería a la profundidad del empacador (psi) Cambio de la densidad del fluido en el espacio anular ( ⁄ ) Cambio de la densidad del fluido dentro de la TP ( ⁄ Cambio de temperatura debido al flujo (°C) Caída de presión en la tubería debido a flujo (psi/pg) Esfuerzo radial (psi) Esfuerzo tangencial (psi) Esfuerzo axial (psi) Relación de Poisson del material (acero=0. La ecuación triaxal está dada por: ( ) √ ( ) ( ) Para un modo de falla de colapso por cedencia. Determinación de la presión de colapso empleando la ecuación triaxial.( ( ⁄ ⁄ ⁄ ⁄ )( ⁄ ⁄ ) ⁄ ⁄ ) Apéndice 3. el esfuerzo tangencial es matemáticamente representado por: . 000 psi y a una presión interna de 10.000 psi.684 psi. la presión de colapso que resistirá esta tubería es de 16. ( ) ( ) Por lo tanto.000 psi.( ) Sustituyendo en el término de la izquierda y arreglándolo tenemos ( ) ( )( ) A continuación se presenta un ejemplo para determinar la presión de colapso bajo diferentes cargas. Los datos son los siguientes: Calcular la presión de colapso nominal considerando que la tubería esta sujeta a una tensión axial de 40.476 pg. ( ( ) ) ) ) ) )( ) tenemos: Sustituyendo los términos anteriores en la ecuación. La tubería de revestimiento es de 5.5 pg. el signo a considerar en este escenario (colapso – tensión) es el signo negativo. tenemos: ( ) √ ( ) ( ) Considerando la explicación. esto es considerado que se tendrá una presión interna de 10. Se puede . N-80 y 26 lb/pie. con un espesor de pared de 0. Sustituyendo los datos en la ecuación tenemos: ( ) ( ( ( ( Resolviendo el término. Apéndice 4. Comportamiento de los diferentes grados de acero con la temperatura. la presión de colapso se reduce considerablemente.observar que si la presión interna es eliminada. .