PROJEKTOWANIE DESKOWAŃ PRZY DOBORZE DESKOWANIA NALEŻY UWZGLĘDNIĆ: -wymiary obiektu i jego poszczególnych elementów przewidzianych do deskowania, -liczbęwystępujących w obiekcie powtarzalnych kondygnacji, sekcji itp. -rozkład dylatacji i możliwość podziału obiektu na działki robocze z uwzględnieniem miejsc, w których dopuszcza się wykonanie przerw technologicznych w betonowaniu, -planowane terminy prowadzenia robót, -założoną wielkość rytmu roboczego, -planowany sposób prowadzenia robót zbrojarskich i betoniarskich. DOBÓR SYSTEMU DESKOWANIA WG INSTRUKCJI PRODUCENTA ZAWIERAJĄCEJ: - podstawowe założenia systemu, - dopuszczalne obciążenia podstawowych elementów, - asortyment elementów formujących, łączących, podtrzymujących i usztywniających oraz wszystkie potrzebne akcesoria, - zasady montażu i demontażu deskowania, - podstawowe zasady projektowania kompletów roboczych deskowania. ZASTOSOWANIE OPROGRAMOWANIA KOMPUTEROWEGO W OBLICZENIACH STATYCZNYCH DESKOWANIA UWZGLĘDNIA SIĘ: a) ciężar własny deskowania, b) ciężar świeżej mieszanki betonowej, c) obciążenie użytkowe pomostów komunikacyjnych jako obciążenie ciągłe oraz siły skupione od wózka - japonki i robotnika z narzędziami, d) parcie wiatru, e) obciążenia dodatkowe (układanie mieszanki, wibrowanie) f) parcie boczne mieszanki betonowej. Obciążenia pokazane w punktach a) - e) oblicza się jak dla konstrukcji budowlanych (wg norm i zasad mechaniki). Obciążenia - ciężar własny urządzeń formujących i mieszanki betonowej, np.: - drewno iglaste - 6 kN / m3 - drewno liściaste - 8 kN / m3 - stal - 78,5 kN / m3 - beton świeży (żwirowy) - 25 kN / m3 - beton zbrojony - 26 kN / m3 Obciążenie użytkowe pomostów roboczych - obliczenia dla deskowań stropów, szerokich belek, pomostów roboczych, podpór. Dla rusztowań podpierających - współczynnik zabudowy powierzchni - 0,3-0,6. Siła skupiona od zastosowania środków transportu mieszanki: - taczki - 1,5 kN - wózki (japonki) - 2 kN - robotnik z narzędziami - 1,3 kN Parcie wiatru - jak dla konstrukcji z belkami podłużnymi, pełnymi, współczynnik boczny = 1 Obciążenia dodatkowe: ● przy betonowaniu belek i ścian: i) pojemnikiem do betonu (zrzut mieszanki betonowej > 1m) - 2 kPa - pojemnik do 0,2 m3 - 4 kPa - pojemnik od 0,2 do 0,7 m3 - 6 kPa - pojemnik powyżej 0,7 m3 ii) pompa do betonu lub rynny spustowe - 2 kPa Charakterystyka świeżej mieszanki: receptura mieszanki. warunki powietrznowilgotnościowe. . Warunki układania mieszanki betonowej: wzrost obciążenia w obszarze podawania. W zakresie głębokości od 0 ÷ 1.42 γ h (h = 580 cm) .75 m poniżej powierzchni ułożonej mieszanki i prędkości betonowania od 0 do 0. 3. .prędkości betonowania V (podawanej w m/h narastania słupa świeżej mieszanki).9 do 3.8 m) i prędkości betonowania od 0. uziarnienie kruszywa i kształt ziaren. sposób wibrowania (wgłębny lub przyczepny).9 m/h proponuje się określanie parcia jako hydrostatycznego.8 m przyjęto. głębokość wibrowania. dla których nie uwzględniono obciążeń transportowych i roboczych PARCIE BOCZNE MIESZANKI BETONOWEJ Czynniki wpływające na parcie mieszanki betonowej: 1. sztywność deskowania. gładkość powierzchni roboczych deskowania.42 γ h Na głębokościach większych niż 5. że parcie jest równe parciu na głębokości 5.75 m (do 5. określanego wzorem: p=γ h Na większych głębokościach poniżej 1. ciężar objętościowy mieszanki. nachylenie deskowania.● przy wibrowaniu .obliczenia tylko dla elementów.głębokości poniżej powierzchni świeżo ułożonej mieszanki betonowej h.0 m na godzinę wprowadzono współczynnik zmniejszający: p = 0.ciężaru objętościowego mieszanki. dodatki do betonu. nachylenie deskowania. 2. temperatura mieszanki. rodzaj zastosowanego cementu. sposób i ciągłość układania. MODEL UPROSZCZONY (model Pascala): p=γ h h model rzeczywistość MODEL NIEMIECKI (BETON KALENDER) Sposób ten uzależnia parcie boczne mieszanki betonowej od trzech czynników: . konsystencja.8 m i i jest stałe: p = 0. szybkość układania (szybkość podnoszenia się słupa świeżej mieszanki betonowej). Charakterystyka deskowania: szczelność (nieszczelność powłok deskowania wywierająca wpływ na ciśnienie wody w porach). przekrój poprzeczny betonowanego elementu. ale o nieznanym równaniu krzywej.współczynnik masy jednostkowej Cc .faza liniowego narastania parcia. [m] w .faza zmniejszania się parcia bocznego. W tej fazie znajduje się punkt w którym parcie jest największe. Faza druga .MODEL ACI (AMERICAN CONCRETE INSTITUTE) Trzy fazy: Faza pierwsza .wysokość słupa betonu ponad rozpatrywanym poziomem.jednostkowa masa mieszanki betonowej [kg/m3] Cw . WZÓR ACI oznaczenia: R – prędkość betonowania [m/h] T – temperatura mieszanki betonowej w deskowaniu [ ˚C] h . Faza trzecia .faza narastania proporcjonalnego.współczynnik dodatków chemicznych . 8) + 244 R / (T + 17.2 + 785 R / (T + 17. maximum 100CwCc kN/m2. w=2400 kg/m 3.2 + 1156 / (T + 17. stożek opadowy do 100 mm. maximum 150CwCc kN/m2.8)] (nie więcej niż pp.rok 1958 dla słupów: p = 7.8 kN/m2 rok 1963 dla ścian: prędkość betonowania powyżej 2 m/h p = 7. gdy mieszanka bez dodatków.2 + 1156 / (T + 17.2 + 785 R / (T + 17. wibrowana standardowo do 1.8) + 244 R / (T + 17.dla innych warunków betonowania: dla słupów: p = Cw Cc [7. minimum 30Cw kN/m2) dla ścian: p = Cw Cc [7.8) rok 1978 dla ścian: prędkość betonowania powyżej 3 m/h p = 23.8) ale nie więcej niż 144 kN/m2 dla ścian: prędkość betonowania poniżej 2 m/h p = 7.8) ale nie więcej niż 95.2 m) pp = w h modyfikacje . minimum 30Cw kN/m2) .2 +785 R/ (T+17.8)] (nie więcej niż pp.5 h rok 1988 wielkość porównawcza parcia (dla przypadku podstawowego.8) prędkość betonowania powyżej 2 m/h p = 36 + 244 R / (T + 17. 30 0.głębokość działania wibratora wgłębnego h1. sklejki 20˚ a desek struganych 18 ÷ 200.44 0. Wartości współczynnika k Kąt tarcia Kąt stoku naturalnego ϕ˚ mieszanki 20 30 50 Betonowej o deskowanie β˚ 25 0. . tw . w czasie wibrowania 0˚. mieszanki plastycznej 30˚.43 0.42 0.30 0.kąt stoku naturalnego mieszanki ϕ (β i ϕ są wyrażone przez współczynnik k) Kąt stoku naturalnego mieszanki betonowej bezpośrednio po wibrowaniu wynosi 50˚. .czas wiązania w godzinach. .prędkości betonowania w m/h.METODA FRANCUSKA (L’HERMITE) Metoda uwzględnia: .30 0.kąt pochylenia deskowania do poziomu α.13 18 0.13 Wzór L’Hermite’a ma postać p = [h1+ (h .h1)k] sinα Głębokość niezwiązanej mieszanki określa zależność: h = v * tw Gdzie: v . . .głębokość niezwiązanej mieszanki h. a mieszanki ciekłej 20˚.ciężar objętościowy betonu.13 20 0. Kąt tarcia mieszanki betonowej o deskowanie β dla desek surowych wynosi 25˚.kąt tarcia mieszanki betonowej o deskowanie β . 0 (to znaczy bez zmniejszenia parcia mieszanki betonowej przy zastosowaniu domieszek do betonu i temperatury świeżego betonu powyżej 150C) niezależnie od wysokości słupa świeżej mieszanki H. wg wzoru: Vdop = 2.48V + 0.określa temperaturę świeżej mieszanki.065 Tv + 1 (w którym Tv oznacza czas opóźnienia w godzinach) KT . wg wzoru: C2 = 0. .08 p −1.0 KT ≥ 1.74) [kN/m2] 2.współczynnik określający wpływ domieszek opóźniających wiązanie.dla C2 > 1. 100 w którym T . Ustalenie parcia świeżej mieszanki betonowej wg wzoru: pmax = G x C2 x K1 .(0.współczynnik określający wpływ temperatury obliczony ze wzoru: KT = 145 − 3T . Stosowanie wzorów ograniczone jest do następujących warunków: konsystencja mieszanki K2/K3 zakres temperatur 5˚C ≤ T ≤ 30˚C .ciężar objętościowy mieszanki betonowej kN/m3 V .METODA DIN 18218 1.prędkość wznoszenia świeżej mieszanki betonowej m/h C2 . Ustalenie dopuszczalnej prędkości betonowania.54 GxC K 2 T [m / h] gdzie: G . METODA DOŚWIADCZALNA W OPARCIU O BADANIA WYKONANE NA 350 BUDOWACH p =G (C V +C ⋅ K max 1 2 T H −C V ) 1 [kN/m2] lub pmax = G .współczynnik przekroju poprzecznego wynoszący: dla ścian C1=1.0 dla słupów C1= 1.5 C2 . dotyczy ścian i słupów.3.45. dla betonu z dodatkiem opóźniającym wiązanie cementu: C2 = 0. H (miarodajna jest wartość mniejsza) Dopuszczalna prędkość betonowania V =( dop 2⋅ P P −C2 ⋅ K 2 −C K C 2 ⋅ K 2 + 4( H − ) 2 T 2 T 2 T G G )2 2C 1 [m/h] We wzorach tych oznaczono H . bez ograniczeń dla zmniejszenia parcia mieszanki przy zastosowaniu domieszek do temperatury świeżej mieszanki powyżej +150C.METODA CIRIA (CONSTRUCTION INDUSTRY RESEARCH INFORMATION ASSOCIATION) . -wprowadza zależność od wysokości słupa świeżej mieszanki betonowej.współczynnik uwzględniający wpływ domieszek opóźniających wiązanie: dla zwykłego betonu C2=0. Zakres ważności formuł CIRIA: nie zależy od konsystencji.wysokość słupa świeżej mieszanki betonowej [m] C1 . betonu i Porównanie obliczeń wg DIN i CIRIA . skład mieszanki: 1:2:4 (cement – piasek – żwir) .62γ b*3 γ b – gęstość mieszanki Hm – wysokość warstwy układanej mieszanki vbet – prędkość betonowania Wzór uogólniony: vbet pm = 1. RODINA parcie boczne zależy od: .WZÓR HOFFMANA WZÓR S.62γ b*3 n1 – współczynnik zależny od proporcji składników n2 – współczynnik zależny od konsystencji mieszanki n3 – współczynnik zależny od temperatury vbet n1 n2 n3 (stosowne tabele i wykresy – podręczniki prof.szybkości układania mieszanki .konsystencji .temperatura 18 ˚C . Lewickiego) .temperatury układania .konsystencja plastyczna pm = γ bHm = 1.kształtu i wymiarów deskowania .sposobu zagęszczania mieszanki Wzór dla warunków: . Przy zagęszczaniu wibratorem pogrążanym.79)*k1 k2 gdzie: k1 – współczynnik zależny od konsystencji mieszanki betonowej np.27 vbet + 0.85 dla temperatury od 5 do 7˚C 3. a prędkość betonowania v bet > 0.5 m/h p = γ*h (jak Pascal) [MPa] 2.METODA OLIMPIJOWICZA – LITWINOWA 1. Przy zagęszczaniu wibratorem pogrążanym. jeżeli wysokość warstwy układanej jest mniejsza od promienia działania wibratora.8 dla opadu stożka od 0 do 2 cm 1.27 vbet + 0.15 dla temperatury od 5 do 7˚C 1.: 1.00 dla temperatury od 5 do 7˚C 0.: 0.5 m/h p = γ*(0. czyli h<r a prędkość betonowania Vbet < 0. przy zastosowaniu wibratora powierzchniowego: [MPa] p = γ*(0.2 dla opadu stożka od 8 do 12 cm k2 – współczynnik zależny od temperatury np.79) [MPa] . jeżeli wysokość warstwy układanej jest mniejsza od promienia działania wibratora. czyli h>r.0 dla opadu stożka od 4 do 6 cm 1. Prędkość narastania słupa świeżej mieszanki wpływa bardzo istotnie na parcie boczne.63 3.Stosowanie domieszek opóźniających wiązanie mieszanki betonowej powoduje zwiększenie parcia bocznego .20 1. .80 2.WNIOSKI Z OBLICZEŃ PARCIA BOCZNEGO MIESZANKI BETONOWEJ .40 2.00 2.79 .Gładkość deskowania wpływa na parcie boczne (wg L’Hermita) .Wibrowanie wpływa na parcie boczne (parcie hydrostatyczne) Parcie betonu w zależności od głębokości wibrowania Parcie betonu Pmax dla p=25kN/m3 Wysokość dla ciśnienia hydrostatycznego Hs [m] 30 40 50 60 70 80 100 1.60 2.Wzrost temperatur świeżej mieszanki wpływa na zmniejszenie parcia bocznego ze względu na przyśpieszanie procesów wiązania .79 2. (przy betonowaniu pod wodą ciężar ten należy skorygować wg zależności: G1 = G .40 1.00 3. .46 4.13 6.00 1.81 [kN/m3] Na ogół G przyjmuje się równe 25 kN/m3 wtedy można przyjąć w przybliżeniu G1 = 16 kN/m3). .80 3.9.80 Dopuszczalna głębokość wibrowania HR Prędkość betonowania Przy +150C dla betonu K2/K3 0.Przy betonowaniu elementów o małym przekroju deskowanie jest narażone na proporcjonalnie większą energię pochodzącą od działania wibratora.20 2.00 1.29 5.96 1.20 4.60 3.Zależność parcia bocznego od ciężaru objętościowego mieszanki betonowej jest oczywista. 5 mm/m .wartość ugięcia deskowania (jeśli była przewidziana) .płaszczyzny deskowania od pionu na całej wysokości .5 mm .prawidłowość oczyszczenia deskowania i zastosowania środków adhezyjnych SPRAWDZENIE ODCHYŁEK WYMIAROWYCH.płaszczyzny deskowania fundamentu.SPRAWDZENIE DESKOWAŃ .prawidłowość wykonania deskowania w pionie i poziomie .sprawdzenie odstępstw od projektowanego deskowania lub instrukcji. np. wyników badań deskowań (od firmy dostarczającej deskowania) .usztywnienie (zapewniające niezmienność położenia deskowania w czasie betonowania) .rozstawy podpór .płyty pomiędzy żebrami .10 mm .od rozpiętości projektowanych belek lub płyt żelbetowych .odchylenie od pionu bocznego deskowania żebra lub podciągu lub krawędzi żebra .15 mm .przekroje .1.sprawdzenie dokumentów deskowania oraz zapisy w dziennika budowy dotyczące deskowania .2. świadectw.1.5 mm/m . ściany lub słupa .sprawdzenie elementów deskowania: .: .sprawdzenie zaświadczeń. sprawdzenie poprawności wprowadzonych zmian .
Report "15-16_TIORB W15 i 16 projektowanie i odbiór deskowan"