1 Siemens Motores Trifasicos

GENERALIDADESmotores s Disponibilidad de repuestos en todo el país Motores trifásicos de inducción Generalidades 4 Generalidades. El sistema trifásico. Tensión de servicio. Conexión de motores trifásicos. Sentido de giro de los motores. Puesta a Tierra. Variación en la tensión y en la frecuencia de la red. Potencia. Servicio continuo S1. Calentamiento y ventilación. Materiales aislantes y clases de aislamiento. Determinación de la potencia al variar la temperatura del medio refrigerante o la altitud de emplazamiento. Temperatura de la carcasa. Calentamiento del local. Refrigeración y ventilación. Rendimiento y factor de potencia. Compensación de la potencia reactiva en los motores trifásicos. Forma de dimensionar los condensadores para compensación individual. Cálculo de la potencia y del par motor. Conversión de potencia en kW a potencia en CV (HP métricos), y viceversa. Conversión de potencia en kW a potencia en HP del sistema inglés (horse power). Curva característica del par resistente. Determinación del momento de inercia. Protección del motor. Pares e intensidades. Características del par motor para accionamientos especiales. Determinación del tiempo de arranque. Tiempos de arranque aproximados de motores con rotor de jaula que arrancan en vacío. 16 17 Calor por pérdidas durante el arranque. 6 Servicio de corta duración S2, servicio intermitente S3 y servicio continuo con carga intermintente S6. Servicio de maniobra S4, S5 y S7. Regulación de la velocidad de rotación. Forma constructiva según IEC, publicación 34, parte 7. Clase de protección. Motor con refrigeración de superficie. Transmisión por correas. Dispositivos tensores para el accionamiento de correas en V. Determinación de la polea. Montaje de los elementos de accionamiento. Accionamiento por ruedas dentadas. Cargas radiales y axiales admisibles. Cargas radiales. Cargas axiales máximas admitidas. Tipos de rodamientos. Características del rotor en caso de conectar directamente :motores 1LA3, 1LA4, 1LA5 y 1LA7. Despiece. Una gama completa en rendimiento y servicio. Tabla se selección: Velocidad 3600 rpm, 2 polos, 60 Hz. Tabla de selección: Velocidad 1800 rpm, 4 polos, 60 Hz. Tabla de selección: Velocidad 1200 rpm, 6 polos, 60 Hz. Medidas para montaje. 19 20 7 8 9 21 10 11 22 23 25 26 27 28 29 30 12 13 14 15 s Motores Trifásicos son las siguientes: Tensión de línea (V) 208 220 260 380 440 Tensión de fase (V) 120 127 150 220 254 Denominación usual de la red (V) 208/120 220/127 260/150 380/220 440/254 En América las redes públicas y las industriales prestan servicio a la frecuencia de 60Hz. con excepción de Bolivia.S. prescripciones y recomendaciones VDE. IEC 34-1: Recomendaciones para máquinas eléctricas rotativas. 1) Esta ejecución está siendo descontinuada debido a que cada vez son más escasas las redes a 260 V en el país. en ejecución normal. la conexión de servicio será en triángulo.Motores trifásicos de inducción Generalidades Generalidades Los motores cumplen con las normas. Publ. UL U L Se da la relación: UL = 1. hojas 1 y 2: Indicación de potencias nominales y medidas de extremos de eje en relación a los tamaños constructivos para motores con ventilación de superficie y rotor en cortocircuito. IEC 72-2: Recomendaciones para motores normalizados.T. La tensión nominal del motor en la conexión de servicio tiene que coincidir con la tensión de línea de la red (tensión de servicio). Uruguay y Paraguay. S y T.Publ. o uno de ellos y el neutro. constituyen un sistema de corriente alterna monofásica. Las tensiones normalizadas para las redes de corriente trifásica. Se suministra bajo pedido. IEC 144 . DIN 42 677. que tienen 50 Hz. Publ. S. Dos conductores activos. y pueden ejecutarse con o sin conductor neutro. hojas 1 y 2: Indicación de potencias nominales y medidas de extremos de eje en relación a los tamaños constructivos para motores con ventilación de superticie y rotor en cortocircuito. Ejecución del devanado (V) Tensión Devanado % Potencia Tipo de de la red en nominal arranque (V) de placa permitido 1) 220-260∆/440Y Tamaños 71-160 208 – 220 YY/ 440 Y Tamaños 71-112 208-220 ∆∆ / 440 ∆ Tamaños 132-280 220 260 380 440 208 220 440 208 220 380 440 ∆ ∆ ∆ ∆ YY YY Y ∆∆ ∆∆ YY ∆ 80 100 100 100 90 100 100 90 100 100 Directo/Y-∆ Directo/Y-∆ Directo Directo Directo Directo Directo Directo/Y-∆ Directo/Y-∆ Directo Directo/Y-∆ Tensión de servicio La tensión existente entre dos conductores activos (R. La tensión que hay entre un conductor activo y el neutro es la tensión de la fase (tensión simple). ICONTEC e IEC. Los conductores neutros están unidos al centro de la estrella del generador o del transformador correspondiente al lado de baja tensión. en ejecución normal. DIN 42673. Argentina. T) es la tensión de línea (tensión compuesta o tensión de la red).73 U UL = tensión de línea (tensión compuesta) U = Tensión de fase (tensión simple) U UL U T N Red Trifásica 4 Motores Trifásicos . Conexión de servicio de los motores trifásicos y sus potencias nominales: El sistema trifásico Las redes trifásicas de baja tensión están formadas por los tres conductores activos R.Generalidades U . Conexión de motores trifásicos Los motores trifásicos se conectan los tres conductores R. Chile. en baja tensión. R S Los motores que se arranquen en estrella-triángulo. especialmente pueden citarse: VDE 0530: Prescripciones para máquinas eléctricas. 220 V ..220 V .YY W2 U2 V2 440 V . es decir 8/4 polos..∆ V5 U5 W5 U1 U5 U W2 U1 U1 V1 U2 V1 W1 V2 W1 U5 V5 W5 U1 W2 U1 V1 U2 V1 W1 V2 W1 U6 U2 X V1 V5 V V6 V2 Y W1 W5 W W6 W2 Z U1 U5 U U6 U2 X V1 V5 V V6 V2 Y W1 W5 W R S R T R S R T 380 V .220 V ..∆ W5 Arranque Y . para 1800/3600 rpm.∆ Arranque Y∆ W2 U1 W2 U2 V2 W2 U2 V2 W2 U1 U2 V1 V2 W1 U1 U5 V1 V5 W1 W5 U2 V1 S R V2 W1 T U2 V1 V2 W1 W2 U1 U2 V1 V2 W1 U1 R W1 Arrancador Y ./ LA6. 440 V .YY Arranque directo U5 U1 U5 U5 U1 U2 W6 W2 U1 U5 R R U1 U2 W2 W1 T W5 V2 V5 V1 S W1 T W2 U6 U2 V1 V5 S V6 V2 W1 W5 T U6 W2 W6 U2 V6 V2 W5 V5 V2 V1 S W1 T W5 V5 V1 S Conexión motores trifásicos 1LA. ó 900/1800 rpm.4/2 polos.siemens.Conexión motores trifásicos 1LA.∆ Arranque directo U5 V5 Conexión motores trifásicos 1LA6.D R S T W6 R U6 S V6 T W6 R U6 S R V6 W2 T U1 R W6 U5 W6 W5 U1 U2 W1 T V2 V1 U2 S W2 U1 W2 U5 W5 T 1 W V2 V5 U2 V1 V5 Conexión Dahlander para dos velocidades U6 V1 S U6 S W1 T V6 V2 V5 Devanado en conexión Dahlander realización. YB70 208 . por ejemplo....∆ W2 U1 R 208 ..∆ Arranque directo W1 W5 T W6 W2 U1 U5 R U2 V1 S R V2 W1 T U2 V1 S R U1 V2 W1 T U6 U2 V1 V5 S R U5 V6 V2 U6 U2 V1 V5 S V6 V2 W1 W5 T W2 R W6 W5 U1 U2 W2 U2 V2 V1 S W5 W1 V2 V6 U2 T V2 V1 S W1 T W2 U1 W2 U5 Conexión motores trifásicos 1LA.Y W2 U2 V2 W6 W2 Z Arranque Y ..∆ U5 V5 W2 U1 U2 V1 S V2 W1 T W2 U1 U2 V1 V2 W1 W2 U2 V2 U1 U5 W2 U2 V2 U1 R V1 W1 W2 U1 U2 V1 V2 W1 V1 V5 W1 W5 W2 U1 U2 V1 V2 W1 R W2 U1 R 2U 1W W6 U6 V6 W6 U6 V6 1V 1U 2V S W1 W V U U2 V2 V1 S Z X Y W V U Z X Y T 2W T Motores Trifásicos . es decir.co 440 V . YB20 Conexión motores trifásicos 1LA4...Y W2 U1 R 220 .260 V .Generalidades 5 . R S T Arranque Y ..∆∆ Arranque directo W6 W2 U1 U5 R W6 440 V .∆ Arranque directo W2 U1 V1 440 V . B80 (serie 846) www.∆∆ Arranque directo W5 440 V .. YA60 T U2 V1 U6 W1 T V6 S V2 V5 V1 U6 S V5 208 .com. El rendimiento tampoco variará mucho. El valor absoluto del par inicial de arranque y del par máximo varían en relación inversamente proporcional a la frecuencia. El calentamiento del motor depende de cómo se modifican las pérdidas en el hierro y en el cobre. 6. en consecuencia. Antes de poner en marcha el motor debe revisarse la conexión y el sentido de giro. El rendimiento apenas de modificará. En este caso. Esta regla es válida para todas las máquinas. W. la densidad de flujo. Variación en la tensión y en la frecuencia de la red Para motores provistos de devanado normal. a la tensión nominal una intensidad en vacío relativamente elevada.Motores trifásicos de inducción Generalidades Sentido de giro de los motores Los bornes de los motores trifásicos están marcados de tal manera. Tratándose de frecuencias reducidas. Las pérdidas en el rotor y en general las pérdidas en el cobre del estator aumentan. por ser la ventilación menos efectiva. reducirse la intensidad en el estator. Normalmente. b) Reducción de la tensión. en consecuencia. C) Variación de la tensión y de la frecuencia simultáneamente Si la tensión y la frecuencia aumentan o disminuyen aproximadamente en igual proporción. Se mejora el factor de potencia (menor corriente magnetizante. La velocidad de reducción aumentará ligeramente. aproximadamente. 5. se puede suministrar la potencia nominal. 6. Aproximadamente. La intensidad en el estator. limitan el aumento que puede experimentar la tensión. será mayor el calentamiento. 3. B) Variación de la frecuencia permaneciendo constante la tensión Con desviaciones de hasta +5% respecto a la frecuencia nominal. superiores al tamaño constructivo 180. mayor corriente activa). aproximadamente. Por regla general. los cuales ya presentan. coincide con el orden cronológico si el motor gira hacia la derecha. La corriente magnetizante en motores de elevada saturación. en este caso se encuentran especialmente los motores cuya potencia asciende hasta 3kW. La velocidad de rotación descenderá ligeramente. por ser menores las pérdidas en el rotor. La intensidad en el estator. intercambiando la conexión de dos conductores de fase. en general. Debajo de la flecha consta en qué orden se desconectarán los bornes con las fases correlativas de la red. Al modificar la frecuencia. Comportamiento de los valores de servicio: A) Modificación de la tensión sin que varíe la frecuencia El par de arranque y el par motor máximo varían aproximadamente con el cuadrado de la tensión. se reduce generalmente. estará éste indicando por una flecha en la placa de características. 5. aumenta generalmente. Si se trata de motores. El motor desarrollará el par motor nominal. se puede suministrar la potencia nominal. por lo tanto. El par resistente puede no alterarse. en relación directa con la frecuencia. para la puesta a tierra se dispone adicionalmente un borne en la pata o bien en la carcasa. El factor de potencia será menor a la misma potencia: el origen de ello es el aumento de la corriente magnetizante y la reducción de la corriente activa. no varían las condiciones magnéticas. que representa la suma geométrica de la componente de corriente dependiente de la carga y de la corriente magnética. 4. 2. serán menores. Se consigue invertir el sentido de giro. que representa la suma geométrica de la componente de corriente dependiente de la carga y de la corriente magnetizante. la velocidad de rotación y la potencia varían en la misma proporción que la frecuencia. 4. 3. la potencia disminuye en mayor medida. Tratándose de máquinas que sólo sean apropiadas para un sentido de giro. En los motores de hasta 3kW puede predominar la influencia de la corriente magnetizante y. la velocidad de rotación varía. Con desviaciones de hasta + 5% respecto a la tensión nominal.Generalidades . en el estator serán menores. las restantes propiedades de funcionamiento del motor varían en relación inversa a como sucede en caso de producirse un cambio en la tensión. elevándose o reduciéndose en dependencia de si predomina la reducción en las pérdidas en el cobre o el aumento en la pérdidas en el hierro. 1. aumentar la intensidad en el estator. en el calentamiento del mismo. puede predominar la influencia de la corriente magnetizante y. Puesta a tierra Los motores tienen en la caja de conexiones un tornillo para empalmar el conductor de tierra. cualquiera que sea su potencia y su tensión. se podrá sobrepasar en 10ºC la temperatura límite. La corriente magnetizante. 6 Motores Trifásicos . que el orden alfabético de la denominación de bornes U. V. se modificará apenas prácticamente con las fluctuaciones normales de la tensión. las pérdidas en el hierro y. Las pérdidas en el rotor y. 1. En los motores de hasta 3kW. a) Aumento de la tensión (suponiendo que la potencia suministrada permanece constante). la intensidad de arranque se modifica en una relación aproximadamente proporcional a la tensión. 2. Estas últimas calientan también el aislamiento de cada conductor. se encuentren simultáneamente en servicio. se realicen gastos de importancia. elementos que se pueden sustituir por otros nuevos sin que.Pced En la práctica no se indican las pérdidas del motor. el valor de la potencia nominal. La red de baja tensión se alimenta directamente con un generador o por medio de un transformador conectado. bajo ciertas circunstancias. + Ppérd. por ejemplo. está determinada por la diferencia de tensiones que se considera admisible si la alimentación se hace a través de un transformador. Por este motivo. medida en kVA. La potencia nominal del generador o del transformador. relativamente. tiene que ser. la regulación de la velocidad de rotación. los procesos de arranque. Ppérd. η Motores Trifásicos .co Potencia Para elegir un motor adecuado. Entre 3/4 y 1/1 de la carga. η = Pced. una sola vez. considerando la intensidad en el arranque (la potencia aparente de arranque) para una cierta carga previa de la red. se tedrán en cuenta los datos siguientes: la carga de trabajo (potencia). sino su rendimiento. • 100 Pced.Ppérd. durante el arranque. por lo cual se necesitan fusibles mayores y una mayor sección en el conductor.Generalidades 7 . transformación de energía eléctrica en energía mecánica). El calentamiento del motor se produce.com. = pérdidas totales (kW) Pabs. por el diseño y excitación del mismo. varía poco el rendimiento. anillos rozantes o colector. a su vez.www. La potencia de los motores que puedan conectarse a la red. y. el cual se calcula de la siguiente forma: η = Pced. La temperatura admisible del aislamiento utilizado determina fundamentalmente la capacidad de carga del motor. lo siguiente Ppérd. . escobillas. frenado e inversión. por ejemplo. el rendimiento a carga parcial es menor que a plena carga. no se ha previsto que se sobrepase. el curso de ciclo de trabajo. = (Pabs.η) Pabs.73 1000 I= Pw • 1000 P • 1000 • 100 = U • cos ϕ • 1.η Pced. resultan las siguientes consecuencias: Mayor intensidad de arranque. de una forma permanente. = Pabs. • 100 Pabs.73 Servicio continuo S1 Según VDE 0530. La potencia nominal del motor debe aproximarse lo más posible a la demanda de potencia de la máquina accionada. = potencia (kW) que se entrega en el eje η = rendimiento (%) Para las pérdidas. = (100 . .siemens. por las pérdidas en el hierro de las chapas magnéticas y del núcleo y por las pérdidas en el cobre del devanado. El motor toma de la red las siguientes potencias: Potencia activa: Potencia aparente: Potencia reactiva: Pw = P •100 η Ps = Pb = P • 100 η • cos ϕ P • tg • ϕ • 100 η Intensidad (A) Para sistemas monofásicos: Intensidad (A) I= Pw • 1000 U • cos ϕ = P • 1000 • 100 U • η cos ϕ Calentamiento y ventilación La vida útil de un motor es igual a la del aislamiento de sus devanados. puesto que el factor de potencia y. = potencia activa (kW) tomada de la red Pced. sin embargo. una sobrecarga del 150% de la intensidad nominal durante 2 minutos.) • 100 Pabs. principalmente. Siendo P = potencia suministrada en el eje (kW) Pw = potencia activa (kW) absorbida de la red Ps = potencia aparente (kWA) Pb = Potencia reactiva (kVAr) U = Tensión de servicio (V) I = intensidad en el estator (A) η = rendimiento (%) cos ϕ = factor de potencia Para sistemas trifásicos Potencia aparente: Ps = U • I • 1. la clase de servicio. igual a la suma de las potencias aparentes de todos los motores que. El calentamiento es una consecuencia de las pérdidas originadas en toda transformación de energía (en caso de motores. si se prescinde del desgaste propio del servicio de los cojinetes. si la alimentación se realiza por medio de un generador. Si el motor está dimensionado en exceso. a la red de alta tensión. por tanto. como mínimo. servicio antieconómico. Según VDE 0530. Si las sobrecargas son superiores. en el caso más desfavorable. Se admite. al aislamiento. las variaciones de la red y la temperatura del medio refrigerante. siendo: Ppérd.73 U • η cos ϕ • 1. 100 = 100 . por tanto. rige. el servicio continuo se define como el servicio prestado bajo carga constante (potencia nominal) durante un tiempo que baste para alcanzar la temperatura de equilibrio térmico. se tendrán especialmente en cuenta las condiciones de servicio que afecten al calentamiento y. el tiempo tendrá que acortarse correspondientemente. cervecerías.000 4. aplicando el método de la medida usual. habría que alterar. altitud de emplazamiento. en clases de aislamiento. de la temperatura del medio refrigerante. anillos rozantes y cojinetes. en servicio continuo. etc. La temperatura máxima permanente admisible de los diferentes materiales aislantes se compone. para cada caso. no se determina la temperatura en el punto más caliente. . aproximadamente en la mitad). Las sobretemperaturas límite de los colectores. Como la duración del aislamiento de los devanados decrece al aumentar la temperatura (cada 10 °C.).) nominal 1. vapores y polvo conductor. peligros debidos a la acción de aceite. contrariamente a como sucede con las sobretemperaturas límites de los devanados. de acuerdo a su capacidad térmica. se acumula en el motor. La duración media prevista es. incluyendo sus medios impregnados. anillos rozantes 60 Cojinetes de rodamiento 50 50 y de deslizamiento Cojinetes de rodamiento 60 60 con grasas especiales B 80 80 50 60 F 100 801) 50 60 TMR A E B F H TMPA STL H 125 801) 50 60 Para temperatura del medio refrigerante de 40 °C 8 Motores Trifásicos . los motores de baja tensión de ejecución normal van provistos de aislamiento que protege el devanado contra la influencia de gases agresivos. = pérdidas (W) Wa = capacidad de disipación del calor (W / °C) La capacidad de disipación de calor depende de la superficie exterior del motor y de las condiciones de ventilación.000 2. o sea la elevación de la resistencia del devanado.Para condiciones especiales (por ejemplo. . y permite su instalación en lugares donde la humedad del aire sea muy elevada y tengan lugar frecuentes condensaciones de agua (trópicos. se alcanzará un estado de equilibrio cuando la cantidad de calor absorbida sea igual a la disipada. Estos valores están de acuerdo con la respectiva resistencia térmica de los materiales aislantes subdivididos en clases.Motores trifásicos de inducción Generalidades La energía consumida en pérdidas = pérdidas por tiempo en kWh (calor). sino que se mide el valor medio del calentamiento. según sea el material utilizado habrá que observar los valores límites fijados por VDE 0530 para la temperatura del devanado (temperatura límite).Los fabricantes ofrecen aislamiento clase F en todos sus motores. La sobretemperatura límite admitida por VDE 0530. se modificasen estos valores. una vez que hayan transcurrido de 3 a 5 horas.Salvo algunas excepciones. Si la carga es constante.Generalidades . la potencia. 180 155 130 150 40 0 ºC 5 60 40 5 75 40 10 80 40 15 15 Determinación de la potencia al variar la temperatura del medio refrigerante o la altitud de emplazamiento La potencia nominal de los motores indicada en la placa de características rige normalmente para las condiciones siguientes: temperatura del medio refrigerante.000 100 94 86 77 100 40 125 40 TMPA = temperatura máxima permanente admisible (ºC) TMR = temperatura del medio refrigerante (ºC) STL = sobre temperatura límite (calentamiento) (ºC) Sobretemperatura límite en ºC (STL) Clase de aislamiento A E 60 75 Devanado aislado 70 Colectores. Las indicaciones de potencia de los motores están basadas en una temperatura del medio refrigerante de 40°C para todas las clases de aislamiento. hasta 40°C. Wa siendo: ST = sobretemperatura (°C) Ppérd. habiéndose fijado los correspondientes valores exactos de temperatura. depende del aislamiento utilizado. la sobretemperatura límite para aislamiento clase F puede sobrepasarse en 10º C y en 20º C para clase H. aproximadamente. .000 3. rigen para medidas por termómetro. como queda representado en la figura anterior. existencia de polvo de fundición) es posible un aislamiento de ejecución especial. de 20 años. a través de la ventilación. hasta 1000 m sobre el nivel del mar. La sobretemperatura entonces motivada (calentamiento) en los devanados y en el resto de las partes del motor es igual a la diferencia que hay entre la temperatura de la parte considerada y la del medio refrigerante. conduciéndose una gran parte al medio ambiente. en general. estaciones de bombeo. La variación de potencia se deduce de las tablas siguientes: Temperatura del medio refrigerante °C 30 35 40 45 50 55 60 Potencia admisible en % de la potencia nominal 107 104 100 96 92 87 82 Altura de Potencia instalación admisible en % sobre el nivel de la potencia del mar (mt. Si por razones propias del servicio o por haberse diseñado los motores en conformidad con otras prescripciones diferentes de VDE. de la sobretemperatura límite y de un suplemento de seguridad. Si el fabricante da garantía. La sobretemperatura resulta de la relación existente entre las pérdidas que en el motor se transforman en calor y la capacidad de disipación del calor: ST = Ppérd. Materiales aislantes y clases de aislamiento En las normas internacionales se han clasificado los materiales aislantes. Este último suplemento se ha introducido porque. www.com. por influencia de la altura. tocando con la mano la carcasa.5 0.5 92.77 J % 1.Generalidades 9 . para calcular la potencia admisible.6 η 0. Es por esto que el método antiguamente utilizado. deberán multiplicarse los factores indicados. los fabricantes de motores utilizan la particularidad de unir lo más cerca posible el paquete del estator a la carcasa. para motores con rotor de jaula de 1800 rpm y potencias comprendidas entre 0. de manera que se evacue rápida y eficientemente el calor interno generado por las diferentes partes constitutivas del motor.5 1/2 LW / h = número de renovaciones de aire por hora VLu = caudal de aire en circulación (m3/h) JV = volumen del local (m3) Durante el servicio hay que conseguir un buen abastecimiento de aire fresco para refrigerar los motores. 1 m3 de aire pesa 1.5 91 90 89 88 87 86 85 84 83 82 Continúa en la página siguiente.= potencia total de pérdidas (kW) ϑ = sobretemperatura admisible del aire (°C) LW / h = VLu JV Cuando haya que reducir mucho la potencia. es completamente inadecuado para motores eléctricos modernos. 4 ó 5 veces mayor que su peso propio (a 760 Torr y 20 °C. En los diagramas que a continuación se exponen. no será necesario reducir la potencia. a la tensión nominal y a la frecuencia nominal. los motores tendrán valores de servicio más desfavorables.. Los valores de servicio de los motores con potencias diferentes a las nominales varían del siguiente modo: el deslizamiento se altera. las máquinas accionadas frecuentemente contribuyen al calentamiento del local en mayor proporción que los motores.800 rpm provisto de refrigeración interna necesita en una hora 2. % 100 90 Rendimiento Calentamiento del local El calentamiento del local depende exclusivamente de las pérdidas.000 m se reduzca en 5°C por cada 1. • 0. aproximadamente. el caudal de aire. Rendimiento y factor de potencia El rendimiento η y el factor de potencia cos ϕ se indican en las tablas de selección. Habrá que considerar lo siguiente: VL = Ppérd. Motores Trifásicos .9 0. en proporción directa con la potencia. a no ser que los motores tengan refrigeración independiente. Estas cantidades de calor tienen que ser eliminadas por el aire ambiental en el local de servicio. Rendimiento en % a la carga parcial de: 3/4 4/4 5/4 de la carga nominal 95 94 93 92 91 90 89 88 87 86 85 84 83 95 94 93 92 91 90 89 88 87 86 85 84 83 94. El ventilador y su caperuza correspondiente están conformados para que la corriente de aire refrigerante no pueda acumular suciedad ni fibras que podrían obstaculizar la refrigeración.1 1 10 100 1000 kW VL = caudal de aire necesario (m3/s) Ppérd.siemens. para determinar si un motor está sobrecargado o no.co Si las temperaturas del medio refrigerante y las alturas de instalación discrepan simultáneamente.5 91. Independientemente del sentido de giro del motor. es aproximadamente 1.5 90 89 88 87 86 85 83. y en las máquinas transportadoras de material la transformación se extiende a una gran parte de la potencia de accionamiento. Temperatura de la carcasa De acuerdo a las técnicas constructivas modernas.. dicho ventilador impulsa el aire de refrigeración sobre la superficie.6 veces mayor. y tomando en cuenta las normas sobre materiales aislantes y clases de aislamiento. y no de la temperatura de la carcasa. que son los indicados en este catálogo.0 Factor de potencia 80 70 60 50 cos ϕ 0.5 91.2 kg). Además. En todas las máquinas elaboradoras y modificadoras de materiales. El rendimiento η y el factor de potencia cos ϕ deben ser extraídos de la tabla siguiente para cargas parciales. Un motor de 120 kW y 1. referidos a la potencia nominal (100% de carga). aproximadamente.7 0. consistente en un sistema de tubos a través de los cuales se evacua el calor directamente al exterior.8 0.000 m3 de aire. se transforma prácticamente la totalidad de la potencia y accionamiento en calor.000 m.5 82. Los motores de gran tamaño provistos de refrigeración interna necesitan un caudal horario de aire que es.5 93.5 92. En caso de que la temperatura máxima del medio refrigerante por encima de los 1.1 1 10 100 1000 kW 0.5 81. se han supuesto valores medios para η y cos ϕ. 93.1 y 1000 kW. Refrigeración y ventilación Todos los motores tienen un ventilador exterior cubierto con una caperuza. Tratándose de motores con refrigeración de superficie de la misma potencia y velocidad de rotación. 54 0.66 0.5 78.63 0.81 0.73 0.5 78.80 0.87 0.90 0.5 66.84 0.78 0.83 0.78 0.5 76 75 74 73 72 71 70 69 67.Motores trifásicos de inducción Generalidades 1/2 Rendimiento en % a la carga parcial de: 3/4 4/4 5/4 de la carga nominal 82 81 80 79.70 0. la potencia reactiva necesaria en una red o en un servicio se cubre con una batería de condensadores dispuesta centralmente.80 0.. B) Compensación por grupos y central En caso de compensación por grupos.58 0. para “magnetizar” el motor. Entre mayor sea el factor de potencia cos ϕ.86 0.75 0. tanto mayor será la potencia eléctrica transformada en relación con la absorbida de la red.52 0.68 0. En concordancia con la demanda de potencia reactiva.5 79.65 0.72 0.82 0.80 0.76 0.79 0. utilizando para ello condensadores de potencia.5 74 73 72 71 70 68 67 66 65 64 62 61 60 59 57 56 55 54 53 52 51 49 47 46 45 IQ = I • sin ϕ ϕ I Q = U • I sin ϕ (var) P = U • I cos ϕ (W) Factor de potencia (cos j) a la carga parcial de: 1/2 3/4 4/4 5/4 de la carga nominal 0. compuesta por una parte activa y otra reactiva. Esta batería estará subdividida en varios grupos.71 0.90 0. se dispone un condensador para varios motores. se descargan los generadores.71 0.75 0.5 57 56 55 54 53 52 51 Compensación de la potencia reactiva en los motores trifásicos Los motores trifásicos absorben de la red potencia eléctrica aparente.5 59. se conectarán y desconectarán a mano o automáticamente los diferentes grupos. el condensador se dispone junto al motor a compensar.Continuanción 81 80 79 77 75.83 0.5 58. conectándose y desconectándose junto con este último.56 0.77 0. U IW = I • cos ϕ .77 0. disponiéndose de la misma en el eje de la máquina.78 0.83 0. la potencia del condensador conectado se aprovecha mejor que en el caso de compensación individual.62 0.85 0. De esta manera.85 0.5 77. las líneas de transporte y los transformadores de distribución de la generación y transmisión de la potencia reactiva. La relación existente entre la potencia activa y la aparente es el factor de potencia cos ϕ.89 0.76 Con el fin de mejorar el factor de potencia. y cuando los motores sólo funcionan temporalmente.86 0. se compensa la potencia reactiva de magnetización.76 0. es decir.5 58.81 0.77 0.76 0.74 0.80 0.82 0.78 0.5 77.85 0. y se eleva la potencia activa a transportar.67 0.71 0.5 58 57 55 54 52 51 50 82 81 80 79 78 77 76 75 74 73 72 71 70 69 68 67 66 65 64 63 62 61 60 59 58 57 56 55 54 53 80.50 0.69 0.86 0. Se distinguen las clases siguientes de compensación.88 0. La compensación por grupos se aplica ventajosamente cuando se tiene un número considerable de pequeños motores.84 0.Generalidades S= U• I( va ϕ ) .67 0.83 0.72 0. A) Compensación individual En este caso.63 0.79 0. En caso de compensación central.88 0.5 59.77 0.59 0.74 0.86 0. con lo cual se colabora a mantener la tensión en la red.89 0.84 0.79 0.88 0.5 76. 10 Motores Trifásicos .69 0.5 75 74 73 72 71 70 69 68 67 66 65 64 63 62 61 60. La potencia activa (menos las pérdidas eléctricas) es transformada por el motor en potencia mecánica.73 0.80 0.81 0. La potencia reactiva sirve solamente para formar el campo magnético.75 0.76 0.61 0.. De esta manera.5 65 64 63 62 60.87 0.55 0. 0 a 13. tienen que conocerse con la mayor exactitud posible.siemens. en mecanismos elevadores. laminadores.0 a 21. por regla general. la potencia es: P = F•v siendo: P = potencia (Nm/s) F = fuerza (N) v = velocidad (m/s) El par motor equivalente de una fuerza sometida a movimiento rectilíneo es: M = 9. Las condiciones técnicas de conexión de VDE. durante el servicio nominal de la máquina impulsada. indican para la compensación individual de motores las siguientes potencias de los condensadores aproximadamente: Los condensadores se conectan directamente a los bornes U. potencia proporcional a la velocidad de rotación.0 a 5.9 A partir de 30. el peligro de que sobrevenga una autoexcitación. se necesita conocer la curva del par resistente de la máquina accionada (par de carga).0 a 29. 2.9 18. aproximadamente el 90% de la potencia reactiva en vacío.0 a 10. bombas y compresores de émbolo que impulsen venciendo una presión constante.73 potencia (CV) Potencia (CV) = 1. por tanto.5 3 4 5 6 8 10 35% aprox. ventiladores y soplantes centrífugos. cintas transportadoras.36 potencia (kW) Conversión de potencia en kW a potencia en HP del sistema inglés (horse power) Potencia (kW) = 0. La potencia se expresa de la siguiente forma: P (kW) = 1 Par resistente Par resistente 4 1 M•n 9. después de desconectar el motor.0 a 4.9 5.746 potencia (HP) Potencia (HP) = 1. máquinas de émbolo que alimenten una red de tuberías abiertas.34 potencia (kW) Curva característica del par resistente Para comprobar los procesos de arranque y de frenado. Par resistente prácticamente constante.9 14. y la potencia con el cubo de la velocidad de rotación.com. El par resistente crece proporcionalmente con la velocidad de rotación y la potencia aumenta proporcionalmente con el cuadrado de la velocidad. de la potencia nominal del motor siendo: M = par motor (Nm) F = fuerza (N) V = velocidad (m/s) n = velocidad de rotación (rpm) Conversión de potencia en kW a potencia en CV (HP métricos). Par resistente en dependencia de la velocidad de rotación Potencia en dependencia de la velocidad de rotación Cálculo de la potencia y del par motor La potencia (kW) o el par motor de accionamiento (Nm) y la velocidad del rotor (rpm). El par resistente crece proporcionalmente con el cuadrado de la velocidad de rotación.55 F•V n 1. En la figura inferior derecha se muestra el curso correspondiente de la potencia necesaria.9 11.www.0 Potencia del condensador (kVar) 2 2.co Forma de dimensionar los condensadores para compensación individual Con el fin de evitar una sobrecompensación y.W. en dependencia de la velocidad de rotación. considerando lo expuesto anteriormente. molinos sin efecto ventilador.55 1000 2 3 siendo: P = potencia (kW) M = par motor (Nm) n = velocidad de rotación (rpm) 4 2 3 Velocidad de rotación Velocidad de rotación Tratándose de una fuerza F que describa un movimiento rectilíneo con una velocidad v. Potencia del motor (kW) 4. Motores Trifásicos . se compensa. del motor.V. y viceversa Potencia (kW) = 0. 3. y para seleccionar la velocidad del motor a utilizar.9 6. Las formas básicas representativas de los pares resistentes se reproducen en la figura inferior izquierda. máquinas herramientas con fuerza de corte constante. Rige normalmente para bombas centrífugas.0 a 17. Se establece normalmente.9 22.Generalidades 11 .9 8.0 a 7. de esta forma se obtiene tanto la protección de cortocircuito y sobrecarga como la de marcha en dos fases. b)Mediante fusibles. máquinas bobinadoras y descortezadoras.J ext. M2 • n2 M1 = n1 siendo: M1 = par resistente en el eje de motor M2 = par resistente en el eje de la máquina n1 = velocidad de rotación del motor n2 = velocidad de rotación de la máquina Para reducir el momento de inercia de un cuerpo con una velocidad de rotación cualquiera. Solamente se considerará este caso para procesos de regulación. Permite además. J = ∆ m1 r2 + ∆ m2 r2 + . el momento de inercia de la máquina y del acoplamiento. Si la transmisión se ejecuta con correas o engranajes. se determinará el momento de inercia de la parte giratoria mediante una prueba de parada por inercia. a) Siendo un disco de espesor constante y radio geométrico ra: ra Radio de aplicación de la inercia ri = r2 √2 Par de inercia J = 1 mra2 2 J = par de inercia (Kg m ) m = masa (Kg) d = diámetro geométrico (m) 2 siendo: J = momento de inercia (kgm2) de la máquina accionada m = carga (kg) V = velocidad (m/s) nmot = velocidad de rotación (rpm) Si varía la carga. el par resistente se reducirá a la velocidad de rotación del motor. El par de inercia es la suma (integral) de todas las partículas (Dm) de un cuerpo. además de la curva representativa del par resistente.J total.. mando a distancia. así como en casos de servicio de breve duración o servicio intermitente. o para pasar de una masa sometida a un movimiento rectilíneo a un momento de impulsión equivalente. a la velocidad de giro del eje del motor. d2: Diámetro de aplicación de la inercia D = d1 + d 2 2 2 Par de inercia J = m d 12 + d 22 2 8 12 Motores Trifásicos . se hará uso de la relación que a continuación se expone: . expresado en kg m2 y reducido a la velocidad de rotación del motor. contactor y relé bimetálico. multiplicada cada una por el cuadrado de su distancia al eje de giro es decir. = Σ ∆mr2 Si se trata de masas sometidas a movimientos rectilíneos. presentándose en los tornos y máquinas herramientas similares. los motores se pueden proteger de las siguientes maneras: a) Con un guardamotor cuya función es proteger el motor contra sobrecargas y cortocircuitos por medio de disparadores de sobreintensidad regulables que se deben graduar exactamente a la intensidad nominal del motor y disparadores de sobreintensidad electromagnéticas sin retardo. que actúan al originarse un cortocircuito. A continuación se presentan dos ejemplos del cálculo del momento de inercia.Generalidades . El par de inercia no es un par de giro sino una característica propia de un cuerpo referido a su eje de giro. tiene que conocerse además el ciclo de trabajo (par motor en dependencia del tiempo). referido a n mot: (Jext) nmot = Jext • .Motores trifásicos de inducción Generalidades 4. Protección del motor En términos generales. tales como los accionamientos de mesas o de carros.. referido al eje del motor: ( ) na nmot 2 nmot Jmot El par de arranque tiene que conocerse con la mayor exactitud posible. El par resistente decrece en proporción inversa con la velocidad de rotación. permaneciendo constante la potencia. el momento de inercia equivalente referido al eje del motor se calcula de la forma siguiente: m J = 4π ( ) 60V nmot 2 En caso de cuerpos complicados. Jext na (Σ J) nmot = Jmot + (Jext) nmot Determinación del momento de inercia En los procesos de arranque y frenado habrá que conocer. rc disco ∆ m1 d b) Si se trata de una corona circular de espesor constante y diámetros geométricos d1. así como la intensidad en el arranque para un cierto motor. a la velocidad nominal. otra curva del par motor.siemens. Esto significa que el par motor está con seguridad por encima del mencionado valor. .Generalidades 13 . Ejemplo de diferentes secciones de ranuras en los rotores de la jaula de ardilla El par que desarrolla un motor en su eje presenta una magnitud muy variable para las velocidades comprendidas entre n=0 y n=ns.co Pares e lntensidades El campo magnético giratorio generado en el estator corta las barras conductoras de corriente del rotor. Los valores correspondientes al par de arranque. Las secciones de las barras de las jaulas de los rotores son muy diferentes. Los motores con clases de pares. se indican en las tablas de selección respectivas. en el caso de cuatro polos.Par de arranque es el par mínimo que desarrolla el motor partiendo del estado de reposo. en caso de conexión directa.p. Mk M Ma MN Ms Mb 0 nN ns n M M M M M M M n n N s n m L b a k s = par nominal = par motor = par resistente = par de aceleración = par de arranque = par máximo = par mínimo = velocidad nominal = velocidad síncrona Mn ML Puntos característicos de la curva son el par de arranque. por ejemplo KL 10 ó KI 16. de acuerdo con las tablas de selección. a la tensión y frecuencia nominales. consecuentemente. en el caso de dos polos.600 r.www.800 r. Según las definiciones recogidas en VDE 0530. Como la característica del par motor durante el proceso de aceleración depende del dimensionamiento eléctrico.m.Par mínimo es el par más pequeño en la gama de velocidades comprendida entre el estado de reposo y el par máximo. llegue a la propia del servicio. Cada forma de la sección de la barra da como resultado una conducción diferente de corriente y. que habrá que tomar una de las clases de pares posibles. La potencia y el par nominal de un motor caracterizan su capacidad de carga. (Curva característica del par). La construcción de la jaula ejerce decisiva influencia sobre el comportamiento del par durante el proceso de arranque. Las ranuras ejecutadas en la periferia de las chapas magnéticas del rotor alojan el devanado secundario. .com. al par mínimo y al par máximo. bajo condiciones de servicio normales. es decir.p. Ma. estando el rotor en la posición más desfavorable. clase y serie de fabricación. el par mínimo Ms y el par máximo Mk. la característica del motor tiene que elegirse en correspondencia con el concurso del par resistente de que se trate. En las ranuras del estator formado de chapa magnética va introducido el devanado primario. por la clasificación de sus pares dan a conocer que están proyectados. a la tensión y frecuencia nominales. según tamaño del motor. de forma que se cuenta con un par de aceleración suficientemente elevado para que la máquina accionada. 1. una vez terminados los procesos de compensación. que tiene forma de jaula y se fabrica de aluminio.Par máximo es el mayor par que desarrolla un motor durante el proceso de arranque a la tensión y frecuencia nominales. 3. partiendo de la velocidad de rotación cero. produciendo en ellas un momento de giro (par motor) que origina el movimiento rotativo. si la frecuencia de la red es de 60 Hz. para acelerar venciendo un par resistente del 100% ó 160% del nominal. . El curso característico del par respecto a la velocidad de rotación del motor trifásico con rotor de jaula queda representado en el diagrama siguiente.m. Motores Trifásicos . el cual determina fundamentalmente los datos eléctricos del motor y genera el campo magnético de velocidad sincrónica. por ejemplo. en lo que afecta a la potencia. Para conexión directa % 600 500 Par motor e intensidad La velocidad nominal de rotación del motor se diferencia de la velocidad de sincronismo en el deslizamiento nominal SN. recurriendo para ello a la conexión en Y ∆.Motores trifásicos de inducción Generalidades Tratándose de motores con 2 clases de par (si esto se hubiese previsto). se pretenda conseguir un par de arranque elevado (para arranque pesado). KL 10s (rotor de deslizamiento).Generalidades . para accionar con conexión directa.55 • PN • MN nS PN 1. Por ejemplo. Para el servicio de los mecanismos elevadores. por ejemplo. Estos motores tienen aproximadamente sólo el 80% de la potencia nominal normal. debido a ello es posible ejecutar los motores con un deslizamiento máximo mayor. La clase de par superior se utilizará cuando la intensidad de arranque deba ser baja. estos motores. No tiene.nN 100 nS siendo: SN = deslizamiento nominal (%) nS = velocidad de sincronismo (rpm) nN = velocidad nominal de rotación (rpm) El par motor nominal se calcula de la siguiente forma: MN = 9. que el motor puede arrancar con seguridad venciendo un par resistente del 130% ó del 160% del par nominal.triángulo % 600 500 Par motor e intensidad 400 300 200 100 I∆ Μ∆ IY MY 0 20 40 60 80 Velocidad de rotación 100 % % 600 500 Par motor e intensidad 400 300 200 100 I∆ Μ∆ IY MY 0 20 40 60 80 Velocidad de rotación 100 % 14 Motores Trifásicos . y presentan un deslizamiento doble del de la ejecución normal. y absorben una intensidad inicial en el arranque que es unas 4 veces la nominal (para más detalles. . los motores funcionan raras veces durante largo tiempo a la plena velocidad de rotación. es decir. La letra “h” indica que el curso de la característica del par motor se ha adaptado a las condiciones particulares del servicio de esta clase de mecanismos. o cuando si se conecta directamente. el par de arranque es el par máximo que puede presentarse en la gama comprendida entre el estado de reposo y la velocidad de rotación nominal. por tanto. principalmente. = Par resistente durante el arranque Para conexión directa y arranque en estrella ...7 veces el par nominal aproximadamente. ofrecen un par de arranque doble o triple de normal y una intensidad de arranque aproximadamente cuatro o cinco veces mayor que la normal. SN = nS . los motores con rotor de jaula se construyen con par de las clases KL 13h y KL 16h. La clasificación del par es. B) Motores con rotor de jaula para accionamiento de prensas Para accionar prensas con grados de inercia elevados. se utilizan frecuentemente motores provistos de rotores llamados de deslizamiento o de resistencia. el inferior se utilizará. gran importancia que se establezca una elevada pérdida de deslizamiento. Los motores tienen un par de arranque de 1. hágase la consulta correspondiente). En este caso.000 nS 400 300 200 100 0 20 40 60 80 Velocidad de rotación 100 = par motor nominal (Nm) = velocidad sincrónica (rpm) = potencia nominal (kW) Características del par motor para accionamientos especiales A) Motores con rotor de jaula mecanismos elevadores En el servicio de los mecanismos elevadores. De esta manera resulta un arranque elástico. con una duración de conexión del 40%. desde n = 0 hasta n = nb de la siguiente forma: ta ΣJ • nb = 9. siempre que sea posible. así como de la intensidad de arranque. para un determinado motor. Determinación del par medio de aceleración 0. Si el tiempo de arranque así determinado fuese superior a 10 s. el par máximo y todos los otros valores del par motor. Igualmente será necesario verificar el cálculo en caso de que en pequeños intervalos se repitan los arranques. no se pueda conseguir un arranque correcto utilizando un motor con la clase de par más elevada de las que figuran en las tablas de selección. En caso de que.04 0. El par de arranque. sería preciso consultar para determinar si el arranque es admisible. se encuentran comprendidos entre el 25% y el 30% de los valores que rigen en caso de conexión directa.www. Gráficamente se obtendrá el valor medio (por ejemplo. contando los cuadros sobre un papel milimetrado) de la característica del par motor y del par resistente. S 1.1 0.0 10 40 100 400 1000 kW M Mm Potencia del motor Mbmi Los tiempos de arranque en vacío no deben considerarse para estudiar los procesos de arranque.0 4.02 0. esto equivale a arrancar en vacío. existe ya una curva característica del par motor y de la intensidad. considerando el calentamiento del motor. con independencia de la dificultad del arranque.55 Mbmi = tiempo de arranque (s) = momento de impulsión total (kgm2) = velocidad de rotación de servicio (rpm) = par medio de aceleración (Nm) Tiempos de arranque aproximados de motores con rotor de jaula que arrancan en vacío El diagrama de la figura da a conocer los tiempos aproximados de arranque en vacío (sin contar el momento de impulsión adicional externo) de motores tetrapolares con rotor de jaula. por ser grande el momento de inercia y elevado el par resistente. de forma relativamente exacta. habrá que tomar un motor mayor.4 0. el par medio de aceleración. porque así lo solicite la compañía distribuidora de energía eléctrica). La conmutación de estrella a triángulo se realizará sólo cuando el motor se encuentre en un régimen de velocidades que esté próximo al de servicio. Los motores trifásicos con rotor de jaula se deberán conectar directamente. El par resistente durante el tiempo de arranque en que se establece la conexión en Y tiene que ser bastante menor que el par motor.Generalidades 15 . cuando se requiera un par motor especialmente bajo (arranque suave) o se exija que las intensidades en el arranque sean reducidas (por ejemplo.2 0.01 0. Motores Trifásicos . se puede determinar aproximadamente el tiempo de duración del ciclo de arranque.com. aproximadamente.siemens. Métodos de arranque ML nb Mm ML Mbmi nb = par motor = par resistente = par medio de aceleración = velocidad de rotación de servicio n El momento de inercia total es igual al momento de inercia del motor más el correspondiente a la máquina accionada y al acoplamiento o bien más el correspondiente a las poleas (reducido a la velocidad de rotación del eje del motor).6 0.co Determinación del tiempo de arranque Si se conoce el par medio de aceleración. en lo que a la solicitación térmica de los motores se refiere.4 1. provistos de refrigeración de superficie (valores medios).0 Tiempo de arranque en vacío ta J nb Mbmi La figura expone un método sencillo para determinar. El método de arranque más usado es la conexión Y∆. Se realizará el arranque en estrella-triángulo. Hay que observar que.1 0. En la mayoría de las ocasiones. triángulo ∆ Calor de arranque 8 6 4 2 1 0. Arranque desfavorable en estrella . de los trenes de rodillos de las laminadoras y en muchas máquinas herramientas. habrá de proceder con la debida precaución. El trabajo por pérdida en el rotor. la primera figura muestra un caso en el que el arranque en estrella-triángulo no es conveniente. depende solamente del momento de inercia total y del cuadrado de la velocidad de rotación final. al tratarse de arranque venciendo solamente las masas de inercia. el trabajo por pérdidas del rotor es prácticamente igual en magnitud al trabajo de aceleración. Este caso se presenta prácticamente en el servicio de las centrífugas.2 0.triángulo % 250 200 150 M /MN Si el arranque se hace venciendo exclusivamente la inercia de las masas (sin par resistente). Mb = Mm = constante en forma de una superficie determinada por la potencia P y el tiempo t. no se puede influir modificando la característica del par motor de la máquina. En el diagrama siguiente se representa. del par de aceleración y del tiempo de duración del arranque. puesto que. que. la conmutación origina una cresta inadmisiblemente elevada en los valores representativos de par y de la intensidad. es independiente de la forma constructiva del rotor. y consultar si fuese necesario. Calor por pérdidas en el motor para arranque estrella .1 0. de la clase de arranque. es igual a la energía cinética acumulada en las masas al final del proceso de arranque: w = J W J ω nN ω2 1 = J 2 2 ( 2 π nN 60 ) 2 ∆ 100 50 0 = energía cinética (WS) = memento de inercia (Kgm2) = velocidad angular (1/s) = velocidad de rotación de servicio (rpm) Y ML Y n / nS I / IN 100 200 300 400 500 0 ∆ 20 40 60 80 100 % Si se trata de grandes momentos de inercia o de pares resistentes mayores del 15% al 20% del par motor correspondiente a la conexión en triángulo. el trabajo por pérdidas en el rotor. a su vez. de forma contraria a como ocurre con el arranque bajo un par resistente. el calor por pérdidas de los motores que arrancan en estrella-triángulo es mayor que cuando el arranque se verifica por conexión directa.triángulo % 250 200 150 M /MN Calor por pérdidas durante el arranque Si el arranque no tiene lugar en vacío.Motores trifásicos de inducción Generalidades En el diagrama que a continuación se presenta. 16 Motores Trifásicos . para el caso especial de que sean constantes el par de aceleración o bien el par motor. Además.Generalidades . por cuyo motivo pierde su justificación la conexión en Y ∆. la distribución del trabajo útil o de aceleración (Ab) y el trabajo por pérdidas en el rotor (Av2). por ser demasiado elevado el par resistente.3 100 50 0 Par resistente Par motor ∆ Y ML Y n / nS I / IN 100 200 300 400 500 0 ∆ 20 40 60 80 100 % Arranque correcto en estrella . Los motores para los mecanismos elevadores están proyectados especialmente para servicio intermitente. Dentro de ciertos límites puede elevarse la potencia si se acepta la reducción de la capacidad de sobrecarga que esto trae consigo. el motor alcanza en el tiempo determinado (por ejemplo. los valores de esta relación son: 15%.www. si no se ha convenido nada en contrario. Pd = potencia de entrada al rotor Pb= potencia de aceleración PV2 = potencia por pérdidas en el rotor 22613 Ab Pb t Maniobra de arranque Arranque con parada libre o frenado mecánico Maniobra de frenado Arranque con frenado consecutivo por corriente continua Maniobra de frenado equivalente a una maniobra de inversión del sentido de marcha Pd n n 22612 ta t n t Trabajo útil y trabajo por pérdidas en el rotor. tienen que conocerse las cargas. Representación simplificada de las clases de servicio con inversión del sentido de marcha. de frenado y de inversión de marcha. son tan breves. es la frecuencia de inversión de marcha zo. S5 y S7 El servicio de maniobra es un caso especial de servicio intermitente con elevado número de ciclos. en esencia.com. La duración del ciclo (tiempo de conexión más pausa) asciende a 10 min. 60 ó 90 minutos) la sobretemperatura límite. Además de la duración relativa de conexión. en el que se alcanza la sobretemperatura límite. Motores Trifásicos . que no se alcanzan las temperaturas de equilibrio.siemens. En el servicio intermitente o en el servicio continuo con carga intermitente. Para algunos motores con refrigeración de superficie y 1800 rpm se relacionan en la tabla siguiente la frecuencia de maniobra en vacío y el momento de impulsión. en forma de superficies. a los tiempos de conexión o de carga suceden las pausas durante las cuales el motor está en reposo (S3) o marcha en vacío (S6). La sobretemperatura media a que se llega en el estado final no debe sobrepasar la sobretemperatura límite. sino por los procesos de arranque. 10. el momento de inercia adicional de la máquina adicionada y el número de maniobras por hora. por la carga que supone el trabajo. El factor determinante es el número de ciclos Uno de los datos principales a considerar en los motores que presten servicio de maniobra además de la potencia nominal. Este es el número de inversiones por hora que realiza el motor en vacío sin masa de inercia adicional. 22611 t Inversión del sentido de marcha de +n a -n Servicio de corta duración S2. El calentamiento del motor no se determina. Los tiempos de carga y reposo o bien marcha en vacío. de frenado y de inversión del sentido de marcha. servicio intermitente S3 y servicio continuo con carga Intermitente S6 Durante el servicio de corta duración. que en la mayoría de las ocasiones son variables.co P AV2 PV2 (maniobras) por hora (frecuencia de maniobra). 25%. 40% y 60%. Hay que distinguir entre: • Servicio intermitente con flujo del arranque sobre la temperatura (S4). Periodo de trabajo Inversión de marcha Marcha a derechas Duración del ciclo Marcha a derechas n 11884 t Marcha a izquierdas n Pausa Duración de conexión t Marcha a izquierdas Clase de servicio S7 Clase de servicio S5 22611 22610 t n 1 ciclo de maniobra = 2 inversiones de marcha Servicio de maniobra S4. considerado constante el par de aceleración para el arranque de un motor con una sola velocidad de rotación. 30. Los motores normales previstos para servicio permanente pueden utilizarse también para los servicios de corta duración e intermitente. y • Servicio interrumpido con arranque y frenado (S7).Generalidades 17 . • Servicio intermitente con influjo del arranque y del frenado sobre la temperatura (S5). La duración relativa de conexión es la relación existente entre el tiempo de conexión o carga y el ciclo de trabajo. debiéndose distinguir entre maniobras de arranque. normalmente. la pauta que se establezca a continuación tiene que permitir que el motor se vuelva a enfriar hasta alcanzar la temperatura del medio refrigerante. 400 1.37 0.75 1.0058 0.2 0.3 2.000 1.0018 0. Considerando el momento de impulsión externo de la máquina accionada y de los elementos de transmisión de fuerza a través del factor del momento de impulsión Ks: FI = Jm Jm + Jext. Considerando la carga durante el proceso de maniobra (es decir.5.2 1/6 1/4 1/3 1/2 3/4 1 1.5 2 3 0. PL = potencia necesaria en la máquina accionada marchando a derecha o a izquierda (kW) siendo: FI = factor de inercia Jm = momento de inercia del motor (Kgm2) Jext. constante.000 2.147 0.5 11 15 18. Considerando el coeficiente de disipación de calor en motores de 4 y 6 polos.800 3 4 5. en dependencia de la frecuencia de maniobra. si se utiliza una transmisión por ruedas dentadas. que.0 De 4 polos De 6 polos 0. Factor de corrección para el coeficiente de disipación de calor kW 1.000 3.500 2.5•kw•z’ (maniobras de frenado/hora) . a través del factor Kw. no necesita. La suma de las pérdidas en los períodos de 18 Motores Trifásicos .5 7. y es menor que la frecuencia de maniobra en vacío.9 1. 2. en el período frenado. en el servicio de maniobra se podrá suponer casi siempre como constante. resultaría lo siguiente: KL = 1 – tR • PR2 + tL • PL2 (tR + tL) • PN2 siendo: tR .100 600 300 300 240 arranque y frenado permanecerá.000 3. bajo ciertas circunstancias.060 0. La reducción de la frecuencia de maniobra en vacío a la frecuencia de maniobra admisible se obtiene de la forma siguiente: 1.0006 0. m2 hora) kW HP J del Frecuencia motor de maniobra apróx.500 3. de manera que el factor Kg.0110 0. aproximadamente. La frecuencia de maniobra admisible en la clase de servicio S7 es: • Para inversiones de marcha: z= kw•z’ (maniobras de inversión hora) • Para maniobras de arranque: z= f•kw•z’ (maniobras de arranque/hora) • Para maniobras de frenado por corriente continua: z= 2.000 3.0 z1 / z1 El factor Kg se considerará sólo al efectuar maniobras de arranque. Si la carga y el tiempo de marcha a izquierdas y a derechas fuesen diferentes.5 22 30 4 5. puede suponerse igual al par de arranque).5 7.18 0. Ks = 1 FI siendo: P = potencia necesaria en la máquina accionada (kW) PN = potencia nominal del motor (kW) En el servicio de maniobra.0052 4.162 0.200 1.4 0. en las inversiones de marcha en esta gama.5 2. 0.9 π π siendo: ML = par de carga (Nm).12 0.0008 0. la potencia nominal del motor tiene que ser siempre mayor que la potencia necesaria en la máquina accionada.500 3.Motores trifásicos de inducción Generalidades Potencia nominal kW HP J del Frecuencia Potencia motor de maniobra nominal apróx.0015 0. se incrementará la energía de pérdidas del rotor en el período de arranque debido al par de carga. ser considerado (Kg=1). Este factor se obtendrá del diagrama de la figura siguiente.0027 0. debido esto principalmente al momento de impulsión externo correspondiente a la máquina accionada y a la carga de trabajo exigida. en vacío Zo (maniobras/ kg. m2 hora) 0.1 1.0212 0. en la práctica. por el contrario. en función de la relación z’• zo.0004 0.8 0 0.051 0. cuando el motor tenga que arrancar venciendo un par de carga). Cuando se hagan operaciones de inversión de marcha. tL = tiempo de marcha a derecha o a izquierda (s) PR . Considerando la carga en el período de trabajo mediante el factor de carga KL (una parte del calentamiento se origina por la frecuencia de maniobra.026 0. y se reducirá.25 0.000 4.5 será preciso consultar. Mm = par motor medio (Nm) (para efectuar un cálculo aproximado.500 3. suponiendo unos valores de ML/Mm < 0. en vacío Zo (maniobras/ kg. prácticamente. = momento de inercia externo referido a la velocidad de rotación del eje del motor (Kgm2) Con estos factores se calcula la frecuencia de maniobra en la clase de servicio S7 de la siguiente forma: Z’ = Ks Kg KL ZO Si la velocidad de rotación del eje del motor y la de la máquina accionada fuesen diferentes. Con valores de ML/Mm> 0. y la otra por la carga): KL = 1 – ( ) P PN 2 La frecuencia de maniobra admisible durante el servicio se deduce de las condiciones de este último. de tal forma que Z=FI•zO resulte mínimo.Generalidades 5.55 0.0003 0.6 0. 3. por medio del factor Kg: Kg = 1 – ML Mm 4. por ejemplo.0036 0. la velocidad de rotación del motor tendrá que elegirse.5 10 15 20 25 30 40 0. 42. habrá que reducir el par motor y la potencia de la máquina en concordancia con la tabla que a continuación se expone.co siendo: f = factor de aumento: maniobras de arranque respecto a inversiones de marcha f = 2. por ejemplo.2 para motores de más de 15 kW La frecuencia de maniobra admisible durante el servicio determinada de esta forma tiene que ser igual o superior a la que exige el ciclo de trabajo. parte 7 Los motores normalizados Siemens se suministran en diversas formas constructivas. Respecto a las formas constructivas provistas de patas. En las clases de servicio S4 y S5. estas van fundidas con el motor en una pieza. habrá que consultar.5 para motores de hasta 15 kW f = 2. Forma constructiva según IEC publicación 34. será admisible reducir la velocidad de rotación hasta alcanzar el 20% de la nominal. 34.com. tamaños 71 hasta 160. En la siguiente tabla están las abreviaturas de las formas constructivas según la norma IEC códigos I y II (No. en el caso de ventiladores.siemens. Abreviaturas de las formas constructivas IEC CODIGO I IM B3 IM B6 IM B7 IM B8 IM V5 IM V6 IM B5 IM V1 IM V3 IM B14 IM V18 IM V19 IM B35 IM B34 IM B9 IM V8 IM V9 IM B10 IM V10 IM V14 IEC CODIGO II IM 1001 IM 1051 IM 1061 IM 1071 IM 1011 IM 1031 IM 3001 IM 3011 IM 3031 IM 3601 IM 3611 IM 3631 IM 2001 IM 2101 IM 9101 IM 9111 IM 9131 IM 4001 IM 4011 IM 4031 DIN B3 B6 B7 B8 V5 V6 B5 V1 V3 B14 V18 V19 B3 / B5 B3 / B14 B9 V8 V9 B10 V10 V14 Motores Trifásicos . parte 7). marchando a una velocidad de rotación baja.950). se reduce el efecto de refrigeración del ventilador.www. en el resto de los motores. o será preciso recurrir al empleo de un motor de mayor tamaño.Generalidades 19 . Regulación de la velocidad de rotación La regulación de la velocidad de rotación en los motores con rotor de jaula se puede alcanzar modificando la frecuencia de la red de alimentación. si se manda constantemente en el sentido decreciente. Si la frecuencia de maniobra es extremadamente alta. al hacerlo indíquese también el ciclo de trabajo. bombas centrífugas y similares. y su equivalente en la norma DIN (No. Dado que. Velocidad de rotación (%) 100 Par motor (%) 100 Potencia (%) 100 90 96 86 80 70 91 85 73 60 60 80 48 50 72 36 40 <40 62 Previa 25 consulta Si se reduce el par resistente por lo menos en la misma proporción que la velocidad de rotación. van atornilladas. B8. Los diagramas representativos de la carga radial rigen para el lado de accionamiento con un par motor de hasta 687 Nm efectuando la tracción la correa en cualquier dirección. Transmisión por correas En caso de que el accionamiento se haga por correa. Si el accionamiento se Ileva a cabo con correas planas. y con un par motor de más de 687 Nm cuando la tracción de la correa esté dirigida en sentido horizontal. por el contrario. Por ejemplo. con el fin de poder ajustar la tensión correcta de la correa y retensarla cuando sea preciso. 0 hasta 6: 1a. se evita: La influencia nociva del agua. 20 Motores Trifásicos . En los accionamientos por correas. el motor tiene que estar montado sobre rieles tensores o sobre una base desplazable. B7. Clase de Protección Con la elección de una adecuada clase de protección de acuerdo al servicio y a las condiciones del medio ambiente. En los diagramas se representa la carga radial FA en dependencia de la dimensión x. V5 ó V6. cifra característica para indicar el grado de protección contra entrada de agua (ninguna protección contra aceite). Las dimensiones de las poleas se determinarán de acuerdo con la potencia a transmitir. Si la correa se tensa demasiado. la clase de correa utilizada y la relación de transmisión que se pretenda conseguir. cifra característica para indicar el grado de protección contra contactos y contra la entrada de cuerpos extraños. Protección contra salpicaduras de agua proveniente de cualquier dirección Protección total contra contactos involuntarios de cualquier clase Protección contra depósitos de polvo perjudiciales IP44 IP54 Determinación de la polea Las poleas se dimensionarán de forma tal. Dispositivos tensores para el accionamiento de correas en V Se colocarán de manera tal que la distancia entre poleas se pueda variar y resulte posible colocar las correas sin que queden tensas. En algunos casos se emplea una consonante adicional: IP (International Protection): Consonantes características para indicar el grado de protección contra contactos y entrada de agua o de cuerpos extraños.Motores trifásicos de inducción Generalidades Las dimensiones de las siguientes formas constructivas son iguales entre sí: • B3. y M.V10 y V14 R. se pueden instalar en cualquiera de las formas indicadas en cada uno de los grupos anteriores. se ponen en peligro los cojinetes y el eje. el cual se compone de dos consonantes y dos cifras características. B7. o partes bajo tensión. por regla general. B8. de los cuerpos extraños y del polvo: el contacto con partes rotativas en el interior del motor. V5 y V6 • B9. Las correas se ajustarán de modo que no tengan flecha y no golpeen durante el servicio. la carga radial depende de la tracción de la correa y de la tensión que ésta ejerce.Generalidades . se consultará a la empresa suministradora de la correa.V1 y V3 • B10. la cual indica la distancia existente entre el centro de la polea y el extremo del hombro del eje.W. resbala la correa. B6. Consonante adicional para indicar una clase de protección especial. Si la transmisión se efectúa con correas V resultará. Motor con refrigeración de superficie Clase de protección 1ª Cifra característica Protección contra contactos involuntarios Protección contra cuerpos extraños Protección contra contactos involuntarios con herramientas u objetos similares Protección contra la penetración de cuerpos sólidos extraños con diámetro mayor de 1 mm.V18 y V19 • B5. Las poleas se pueden calcular de la siguiente forma: FA = 2 x 107 P C nD 2ª Cifra característica Protección contra agua Protección contra salpicaduras de agua proveniente de cualquier dirección Las clases de protección de las máquinas eléctricas (según DIN 400500 IEC-34-5) se indican por medio de un código. Los motores Siemens hasta el tamaño 225 inclusive. la dimensión “e” debe proyectarse de forFA e ma que la polea no roce con la tapa portacojinetes. si se tensa poco. Si fuese preciso. un motor de la forma constructiva B3 se puede instalar en la forma B6. e = 0. 0 hasta 8: 2a. X Con vistas al funcionamiento correcto de la transmisión. que no se sobrepasen los valores admisibles de las fuerzas que actúan sobre el extremo del eje de la máquina eléctrica.V8 y V9 • B14.S. el ancho de la polea no debe ser mayor que el doble de la longitud del extremo del eje. Este factor asciende. En la tabla y gráficos de las páginas siguientes se detallan los valores que sirven para determinar las cargas que pueden soportar los motores equipados con cojinetes. según tipo de carga y correa la corona. habrá que observar que los ejes de las dos máquinas se encuentren paralelos y que la marcha del piñón y la corona sea circular. Al girar.www. se alineará cuidadosamente la máquina y se repetirá la comprobación hasta que se haya conseguido un ataque uniforme en todos los dientes. 1LA5/7 070 71 073 080 80 083 90 S 90 L 090 096 106 107 106 113 130 131 132 M 160 M 133 163 164 160 L 166 Número de polos 2 4 2 4 6 2 4 6 2 4 6 2 4 6 2 4 6 4 6 4 2 2 4 6 2 4 6 2 4 6 2 4 6 2 2 4 6 Carga admisible (FA) para X = I N 200 310 200 310 350 240 370 400 240 370 400 350 515 590 350 515 590 710 820 710 490 590 720 820 780 1. así como las partes mecánicas.com. trepidaciones y ruidos molestos. En la tabla figuran los diámetros máximos admisibles de las poleas de fundición. y a pesar de elegir otra correa sometida a tensión previa distinta no se consiga una modificación esencial.120 1. Los golpes dañan los cojinetes y deben ser evitados. por ser mayor la velocidad admisible de la correa. Los dientes del piñón no deberán atascarse en ninguna posición de Motores Trifásicos . se marcan sobre la tira de papel los puntos en los que el ataque es defectuoso. según el tipo de carga C = 2. Cuando la carga radial calculada sea superior a la admisible. La comprobación se extenderá a todos los dientes de la corona. Montaje de los elementos de accionamiento Acoplamiento (embragues). Velocidad de rotación (rpm) Diámetro máximo admisible de las poleas de hierro fundido (mm) 3600 160 1800 285 1200 410 Cargas radiales De la tabla siguiente pueden obtenerse los valores máximos admisibles para una vida útil de los cojinetes de 20.) D = diámetro de la polea a emplear (mm) C = factor de tensión previa de la correa. se pueden aumentar aproximadamente en un 20% los diámetros que figuran en la tabla. habrá que observar que la solicitación del material quede comprendida dentro del límite admisible.siemens. sin embargo.230 La tabla indica al mismo tiempo los diámetros para los que la velocidad de las correas de cuero planas de calidad mediana es más favorable. poleas de acero.2 a 3 para correas especiales de plástico.m. solamente podrán utilizarse correas en las que sea imposible que se originen cargas electrostáticas. Si se utilizan correas de adhesión especiales. están sometidos a cargas radiales y axiales. la velocidad más favorable de la correa es menor. La distancia entre ejes de las dos poleas se fijará en concordancia con las indicaciones del fabricante de correas y de poleas. puesto que de lo contrario se someterían los cojinetes a un esfuerzo inadmisible.p. debiéndose emplear. En lugares expuestos a peligro de explosión. 100 L 112 M 132 S Accionamiento por ruedas dentadas Si la transmisión se realiza mediante ruedas dentadas. Cargas radiales y axiales admisibles Los cojinetes.2 a 2.5 para correas en V. Para mayores diámetros habrá que emplear poleas de acero. Si se emplean correas en V. El valor calculado para FA se comprobará más adelante en la respectiva curva de cargas. Para comprobar el buen ajuste. habrá que usar una polea de diámetro mayor. Según sea el resultado.200 900 1. y que se pueda transmitir la potencia bajo una tensión previa normal de la correa. motivándose vibraciones. lo que se consigue reduciendo en un 20% el diámetro.co siendo: FA = carga radial (N) P = potencia nominal del motor (kW) n = velocidad de rotación del motor (r.120 1.Generalidades 21 . se deben montar con un dispositivo especial para el cual se dispone de un centropunto en el eje de los motores. El peso de la polea se sumará a la carga radial. se coloca entre el piñón y la corona una tira de papel de la misma anchura del piñón.050 1. y no deberá sobrepasar el valor indicado en los diagramas para x. etc. Al elegir las poleas.230 900 900 1.050 1. aproximadamente.200 780 1. a los siguientes valores: C = 2 para correas de cuero planas normales sin rodillo tensor C = 2. poleas. piñones.000 horas: Tamaño según IEC Tipo 1LA3. 22 557.1 176.2 695.09 12.300 4.8 98 215.4 1352.8 274.8 803.12 393.44 240.617 1.4 1400 1500 1200 1000 93.4 1852.2 588 842.3 31.48 53.69 30.2 441 597.2 107.850 3.2 1695.9 264.14 288.8 166.4 1820 1600 1850 4500 4200 127.4 284.2 392 490 539 921 1.78 865.02 63.66 144.000 2.34 1156.6 132.3 200.8 4080 4950 9100 9100 22 Motores Trifásicos .8 1303.4 2146.7 721.8 343 372.2 1450.22 787.2 1323 1597.74 16.300 1.06 211.4 1323 2156 2107 2900 3500 7200 7000 107.350 8.6 676.4 1009.4 117.2 132.8 156.500 3.42 137.68 451.6 744.8 666.8 891.66 307.68 336.72 288.8 695.176 1.3 196 235.34 62.8 970.7 73.8 392 362.1 294 343 392 490 823 931 1.4 1548.8 2802.12 577.6 744.6 1498.8 147 137. 1LA5 Peso del Montaje Carga Carga IEC 1LA6/7 rotor horizontal hacia abajo hacia arriba N N N N 71 80 90 S 90 L 100 L 112 132 132 160 160 180 180 225 225 250 280 280 M S M M L M L S M M S M Tamaño 280 x102 14 N 12 10 8 6 4 n .000 2.630 1.8 548.6 88.0 1058.38 37. 1LA5 Peso del Montaje Carga Carga IEC 1LA6/7 rotor horizontal hacia abajo hacia arriba N N N N 3600 40 80 X 120 160 mm 71 80 90 90 100 112 132 132 160 160 180 200 225 250 280 280 S L L M S M M L L L M M S M Cargas axiales máximas admitidas 3600 rpm Tamaño Tipo 1LA3 Montaje Vertical según 1LA4.550 1800 rpm Tamaño Tipo 1LA3 Montaje Vertical según 1LA4.6 333.000 6.6 392 480.6 156.28 29.7 78.9 107.28 24.4 744.4 96.4 597.2 940.4 117.100 7.8 1078.6 1450.62 769.2 294 343 392 647 901 1225 1372 81.8 176.7 1107.6 1852.66 25.1 74.470 1.5 98 142.04 163.2 2146.22 49 68.2 264. Tamaño según Tipo IEC 1LA4.4 2303 3500 3500 4250 7800 7900 00 re v/min 1200 rpm Tamaño Tipo 1LA3 Montaje Vertical según 1LA4.176 1.6 176.4 1411.2 2720 3340 3700 3800 073 080 083 090 096 106 113 130 133 163 166 186 206 207 223 253 280 283 17.36 125.15 24.96 653.4 499.49 38.4 240.2 284.Motores trifásicos de inducción Generalidades En todos los casos.18 900 120 0 FA 070 073 080 083 090 096 106 107 113 130 133 163 166 183 186 207 220 223 253 280 283 12.8 735 901.4 254.22 44.813 110.666 125.74 100.8 931 136.6 529.Generalidades .4 245 333.44 168.66 941.2 225.930 2.8 77.2 107.4 901.48 147 117.24 63.72 125.6 196 186.56 163.1 211.78 577.4 1127 1078 1715 2450 2350 2800 5800 5700 98 88. 1LA5 Peso del Montaje Carga IEC 1LA6/7 rotor horizontal hacia abajo N N N Carga hacia arriba N 71 80 90 90 100 112 132 S L L M S 160 M 160 L 180 M 200 L 225 250 280 280 M M S M 070 073 080 083 090 096 106 113 130 131 163 164 166 183 206 207 223 253 280 283 10.6 1048.4 2200 2550 6100 5700 147 196 196 352.94 129.8 705. 1LA6/7 180 M 180 L 200 L 225 S 225 M 250 M 183 186 206 207 220 223 253 Número Carga admisible de polos (FA) para X = I N 2 4 6 2 4 6 2 4 6 2 4 6 1. se considera que el punto de aplicación de la carga cae dentro del eje.74 20.2 980 999.2 2851.92 749.4 1007.2 274.3 749.16 28.28 1078 1715 1617 1900 2200 2200 2100 74. co Tipos de rodamientos Frame Series Datos de motor 1LA5-1LA7-1LA9 selección Tamaño 1LG4-1LG6 Rodamiento Constructivo N° polos Ubicación Referencia 71 Todos AS/BS 6202-2Z C3 80 Todos AS/BS 6004-2Z C3 90 Todos AS 6205-2Z C3 90 Todos BS 6004-2Z C3 100 Todos AS 6206-2Z C3 100 Todos BS 6205-2Z C3 112 Todos AS 6206-2Z C3 112 Todos BS 6205-2Z C3 132 Todos AS/BS 6208-2Z C3 160 Todos AS/BS 6209-2Z C3 180 Todos AS/BS 6210 Z C3 200 Todos AS/BS 6212 Z C3 225 Todos AS/BS 6213 Z C3 250 Todos AS/BS 6215 C3 280S 2 AS/BS 6217C3 280M 4a8 AS/BS 6317 C3 315S 2 AS/BS 6219 C3 315M 4a8 AS/BS 6319 C3 315L 2 AS/BS 6219 C3 315L 4a8 AS/BS 6319 C3 Notas: AS = Lado accionamiento BS = Lado ventilador Las series 1LA4 y 1LA6 tamaños 180-200 y 225 tienen rodamientos sin Z.com. poseen balinera de doble sello. Si los valores de servicio de la tensión o de la frecuencia discrepan de sus correspondientes valores nominales. 1LA5 y 1LA7 Par de giro en % de los valores nominales.www.Generalidades 23 . La posición del par máximo se tomará del diagrama si así conviniese. El par de arranque se indica en las tablas de selección. Esta protección consiste en un cilindro metálico que se abulona al centro del eje en una de sus bases. 1LA4. Los motores trifásicos se suministran con rodamientos de diseño especial con juego interno C3 ó CM.siemens. al mismo tiempo. Deslizamiento: se expresa en % de la velocidad sin sincronismo. KL 16 Tamaños constructivos 71 hasta 160 L 2 polos M/MN % 280 240 200 160 120 80 40 0 100 0 50 50 0 % 100 % KL16 Todos los motores hasta el tamaño 160L inclusive. KL 16 Tamaños constructivos 180 M y 200 L 2 polos M/MN % 280 240 200 160 120 80 40 0 100 0 50 50 0 % 100 % KL16 Características del rotor en caso de conectar directamente motores 1LA3. impidiendo así el movimiento del rotor. Motores Trifásicos . velocidad de giro en % de la velocidad de giro sincrónica. puede introducirse nueva grasa durante el servicio. en la forma aproximada. proporcionalmente el cuadrado de las tensiones y en proporción inversa al cuadrado de las frecuencias. Un disco centrifugador arroja automáticamente la grasa hacia el exterior y actúa. En los motores con dispositivo de reengrase. la otra base apoya sobre la tapa portacojines. el par de arranque y los pares mínimo y máximo varían. ¡Atención! Los motores eléctricos normalizados a partir del tamaño 280 salen de fábrica con una protección para sus cojinetes durante el transporte. como cierre estanco del cojinete. Las tolerancias son ± 10% para el par máximo. como múltiplo del par monimal. Motores trifásicos de inducción Generalidades KL 16 Tamaños constructivos 180 M hasta 200 L 4 y 6 polos M/MN % 240 200 160 120 80 40 0 KL 10 Tamaños constructivos 280 S y 280 M 2 polos M/MN % 280 240 200 160 120 80 40 KL10 KL 13 Tamaños constructivos 225 M y 250 M 2 polos M/MN % 280 240 KL16 200 160 120 80 40 KL13 100 0 50 50 0 % 100 % 0 100 0 50 50 0 % 100 % KL 16 Tamaños constructivos 71 hasta 160 L 4 y 6 polos M/MN % 280 240 200 160 120 80 40 0 100 0 50 50 0 % 100 % KL16 KL13 0 100 0 50 50 0 % 100 % KL 16 Tamaños constructivos 225 S hasta 280 M 4 y 6 polos M/MN % 280 240 200 160 120 80 40 0 100 0 50 50 0 % 100 % KL16 24 Motores Trifásicos .Generalidades . de un borne en la caja de conexiones. que ofrece protección en caso de humedad o de instalación a la intemperie o en locales en los que haya que contar con gases y vapores químicamente agresivos y otra de acabado color gris. Del tamaño 180 en adelante tienen la carcasa en hierro fundido.www. Pintura Los motores llevan dos capas de pintura. Para la conexión a tierra se dispone. Ventilador Los ventiladores para la refrigeración del motor son de plástico en todos los tamaños de la serie 1LA3/5/7 y su acción refrigerante es complementada por la caperuza. Carcasa La carcasa de los motores de los tamaños 71 a 160 es de aluminio inyectado. hasta el 220.siemens. Para las series 1LA4 y 1LA6 el ventilador es fundido en aluminio. en todos los tipos. tanto en el lado de accionamiento AS como en el lado de servicio BS. en los demás motores va instalada a la derecha. a partir del tamaño 112 los platillos de los motores son de fundición de hierro.Generalidades 25 . poseen la caja de conexiones en la parte superior de la carcasa. adicionalmente se tienen bornes de puesta a tierra en las patas.co Despiece Caja de conexiones Los tamaños 71 y superiores. Una capa anticorrosiva. fabricada en lámina de acero.com. 80 y 90 se fabrican con platillos de aleación de aluminio. del tamaño 180 en adelante. Motores Trifásicos . debidamente marcado. Platillos Los tamaños AH 71. Los motores se suministran con los puentes correspondientes para las diferentes conexiones de sus bobinas. Generalidades .Motores trifásicos de inducción Generalidades Una gama completa en rendimiento y servicio Tamaño constructivo 070 Tamaño constructivo 080 Tamaño constructivo 090 Tamaño constructivo 112 Tamaño constructivo 130 Tamaño constructivo 160 26 Motores Trifásicos . 3 5.00 62.00 289.30 44.15 1.00 242.0055 0.00 41.20 7.92 Velocidad nominal rpm 3430 3320 3400 3370 3410 3460 3490 3440 3480 3480 3460 3500 3470 3500 3528 3540 3540 3540 3510 3530 3545 3540 3558 3570 3570 3576 3576 3576 3580 Torque nominal Nm 1.40 309.6 2 2.94 6.15 1.30 257.10 1.00 352.93 177.90 120.50 6.87 0.15 1.53 40.00 148.4 2.89 0.6 6.021 0.077 0.4 93.00 20.6 94.4 50 52.81 0.052 0.9 95.00 112.0055 0.10 8.8 Factor de potencia Cos f 0.co Velocidad 3600 rpm.8 6 6.70 Eficiencia h % 79 65 68 69 74 79 76 82 71.88 0.05 1.00 138.31 60.00 641.75 0.30 6.92 0.00 1.95 75.20 1.86 1.24 13.70 212.5 Cte.7 15 28 30.60 63.90 1.4 2.88 0.00 32.15 1.5 162 235 260 320 375 500 540 720 775 900 1015 Peso 1LG4 316-2AB90-Z 315L 1LG4 317-2AB90-Z 315L Motores Trifásicos .00 143.00 512.86 0.8 3.5 10 12 15 20 25 30 35 40 50 60 75 100 125 150 185 225 275 325 kW 0.2 1.5 69.65 3.50 52.90 0.44 20.56 0.00 53.5 94 160.077 0.0015 0.5 2 2.4 95.51 15.80 38.016 0.05 1.5 2 2.86 0.2 kg 4.021 0.7 4.5 82.5 Momento de inercia kg m2 0.9 3.15 1.90 14.92 5.00 124.1 2.9 7.9 5.5 87 88 90 89 90.79 2.51 3.www.1 7.15 1.10 3.1 2.00 423.20 16.1 79 77.00035 0.17 4.92 18.15 1.7 5.3 7.72 0.90 0.38 26.12 1.05 1.75 1 1.00 74.4 2.57 150.14 0.35 24.83 0.4 2.4 6.2 1.20 87.12 8.28 10.4 10 11.1 2.60 169.5 56.00 Torque de arranque Tarr / Tn 2.38 50.15 1.10 Potencia F.15 1.85 0.00085 0.00085 0.00 9.50 10.50 4.90 0. de arranque Iarr / In 6 4.00 1.00 104.15 1.6 6.3 2.00 12.5 2.11 29.49 1.00 5.5 90 91 93.4 8.90 0.60 7.1 2.00 93.00 1.5 2.4 1.60 77.4 3 4 5 6.7 13.5 6. 2 polos.00 205.8 6.19 14.15 1.89 0.3 2 2.50 4.43 81.00 241.80 31.00045 0.89 0.64 30.siemens.00 2.3 2. 60 Hz Código Tipo Frame IEC Tamaño 25000001083 1LA7 070-2YA60 25000001085 1LA7 073-2YA60 25000001086 1LA7 080-2YC60 25000001087 1LA7 080-2YA60 25000001089 1LA7 083-2YA60 25000001090 1LA7 090-2YC60 25000001091 1LA7 090-2YA60 25000001093 1LA7 096-2YA60 25000001094 1LA7 112-2YA60 25000001095 1LA7 113-2YA60 25000001096 1LA7 114-2YA60 25000001097 1LA7 130-2YA70 25000001098 1LA7 131-2YA70 25000001099 1LA7 132-2YA70 25000001100 1LA7 163-2YA70 25000001101 1LA7 165-2YA70 25000001102 1LA7 167-2YA70 25000001103 1LA5 183-2YA80 25000001104 1LA5 184-2YA80 25000001105 1LA4 206-2YC80 25000001106 1LA4 207-2YA80 25000001107 1LA6 224-2YC80 26690 26691 26692 26693 26694 26695 26696 1LG4 253-2AB60 1LG4 280-2AB60 1LG4 283-2AB60 1LG4 310-2AB60 1LG4 313-2AB60 71M 71M 80M 80M 80M 90S/L 90S/L 90S/L 112M 112M 112M 132S/M 132S/M 132S/M 160M/L 160M/L 160M/L 180M/L 180M/L 200L 200L 225M 250M 280S 280M 315S 315M HP 0.6 2.95 11.65 22.0055 0.50 26. 220V A 2.16 0.8 33.5 6 5 4.88 0.00 168.com.8 6.3 6 8.0011 0.6 7.00 19.90 0.00 9.89 0.18 100.00 1.88 0.S.4 1.18 4.00 120.8 94.15 1.15 2.6 6.80 28.86 0.05 1.00 21.60 43.88 0.5 5.3 1.40 3.7 2.15 1.3 2.88 0.2 6.41 0.88 0.4 79 80 80.24 2.4 7.7 2.0015 0.4 94.87 0.00 1.24 0.76 55.73 4.75 2.15 1.98 3.5 7.8 5.37 70.3 94.56 2.7 2 2 2.15 1.00 188.90 360.79 0.84 0.00 1.00 94.15 1.91 0.04 0.84 37.15 1.002 0.00 – – – – – – – In 440V A 1.034 0.00 16.Generalidades 27 .46 8.6 7.15 1.7 6.8 2. 10 1.47 27.4 3 4 5 6.7 3.5 2.77 0.6 6.91 kg 4.3 2 2.80 0.12 1.5 1.7 93.024 0.3 94.15 1.81 0.4 3.1 14.4 4.0015 0.85 61.0006 0.78 0.9 14.15 1.38 242.028 1.60 13.38 26.7 2.00 63.5 6 6 8.0035 0. 220V A 1.9 7 Momento de inercia kg m2 0.01 3.20 323.83 202.3 5.7 3.15 1.285 Torque de arranque Tarr / Tn 1.60 14.79 2.46 3.6 6 6.50 4.02 30.86 0.5 2 2.05 1.4 7.24 2.80 34 43 56.00 1.00 94.15 1.49 1.16 355 482 579 707 848 1.5 49 62 77.3 80.56 0.8 95.75 2.50 3.3 7.85 0.85 0.15 0.00 39.30 0.5 85 89 90.9 2.7 91.92 5.90 1.71 48.84 0.30 44.90 150 168 205 261 1.54 3.0048 0.73 4.50 7.8 2.79 0.7 31 32.4 4.20 28.87 0.79 0.8 1.8 6.44 0.5 170 190 190 250 314 321 390 535 580 730 810 955 1060 Peso 1LG4 316-4AA90-Z 315L 1LG4 317-4AA90-Z 315L 28 Motores Trifásicos .85 0.011 0.85 0.84 0.74 2.8 1.84 37.05 1.05 1.84 0.92 18.7 Factor de potencia Cos f 0.2 2.00 47.89 0.48 8.00 52.8 2.8 2.5 2.15 1.4 0.6 7.90 9.15 1.12 12.75 0.2 1.06 80.2 2 1.8 2 2.05 1.0028 0.00 15.1 9.45 1.19 14.2 82.0035 0.84 0.0008 0.05 1.00 1.88 Velocidad nominal rpm 1640 1590 1680 1650 1660 1675 1650 1700 1690 1708 1750 1740 1740 1740 1750 1750 1750 1760 1755 1755 1760 1750 1760 1765 1780 1780 1785 1785 1783 1783 1783 1785 Torque nominal Nm 1.86 0.40 17.98 3.28 20.2 2.45 0.3 9.7 46.15 1.5 94.0008 0.00 7.83 0.9 27.5 0.13 0.15 1.87 0.85 0.10 6.00 120.00 265.6 5.15 0.8 Cte.5 10 12 15 20 25 30 36 40 50 60 75 100 125 150 200 225 275 350 kW 0.S.5 85.15 1.15 1.6 2.50 3.86 29.83 0.04 0.3 91.48 121.76 55.05 1.8 2.95 75.00 1.80 19.24 0.2 1.24 4.17 300.8 2 2.15 1.00 5.50 240.60 23.5 78 80 81 81.8 1.80 0.86 0.0018 0.3 2.50 28.00 93.8 5.7 3.05 1.47 2 2.2 92.7 3 4.7 5.10 1.88 0.011 0.3 1.29 5.1 6.79 0.65 22.15 1.8 66 78 94 104 126 148 188 – – – – – – – In 440V A 0.00 145.46 8.52 0.9 6.95 1.71 162.024 0.95 11.60 1.71 40.05 1. 60 Hz Código Tipo Frame IEC Tamaño 25000001108 1LA7 070-4YC60 25000001109 1LA7 070-4YA60 25000001110 1LA7 071-4YA60 25000001111 1LA7 073-4YA60 25000001113 1LA7 080-4YA60 25000001114 1LA7 081-4YA60 25000001115 1LA7 083-4YA60 25000001117 1LA7 090-4YA60 25000001118 1LA7 094-4YA60 25000001119 1LA7 096-4YA60 25000001120 1LA7 111-4YA60 25000001121 1LA7 112-4YA60 25000001122 1LA7 113-4YA60 25000001123 1LA7 114-4YA60 25000001124 1LA7 131-4YA70 25000001125 1LA7 133-4YA70 25000001126 1LA7 134-4YA70 25000001127 1LA7 164-4YA70 25000001128 1LA7 167-4YA70 25000001129 1LA5 183-4YA80 25000001130 1LA5 186-4YA80 25000001131 1LA5 187-4YA80 25000001132 1LA4 207-4YC80 25000001133 1LA6 220-4YA80 25000001134 1LA6 224-4YC80 26697 26698 26699 26700 26701 26702 26703 1LG4 253-4AA60 1LG4 280-4AA60 1LG4 283-4AA60 1LG4 310-4AA60 1LG4 313-4AA60 71M 71M 71M 71M 80M 80M 80M 90S/L 90S/L 90S/L 112M 112M 112M 112M 132S/M 132S/M 132S/M 160 M/L 160 M/L 180M/L 180M/L 180M/L 200L 225S 225M 250M 280S 280M 315S 315M HP 0.75 1 1.15 1.5 3.00 1.8 1.6 94.83 0.05 1.00 177. 4 polos.0006 0.6 5 6.70 4.37 0.90 3.84 0.24 2.5 6.3 12.9 6.1 28.20 2.40 9.00 21.15 1.Motores trifásicos de inducción Generalidades Velocidad 1800 rpm.5 2.4 95.052 0.6 0.0018 0.29 1.77 145.2 94.69 1.80 11.86 0.86 0.2 70 72 77 77 79 76.40 33.15 1.80 6.9 1.6 6.00 74.60 7.6 5.8 2.3 91.95 101.86 0.7 2 2.90 2. de arranque Iarr / In 2.10 409.018 0.15 1.4 6.38 10.00 1.00 2.76 0.3 96.00 111.Generalidades .00 7.51 16.0058 0.5 6 5.50 Eficiencia h % 66 66 69 65 69.10 Potencia F. 05 1.6 40.70 3.00 34.05 1.60 4.88 0.6 5.8 7.20 6.1 5.9 2.8 1.50 23.5 86 87 88 89 90 89 92 92.1 6. 220V A 1.40 26.011 0.83 0.00 75 85.00 1.5 2.1 1.92 121.90 5.8 6 6 6.7 8.60 7.05 1.58 24.10 1.3 6.30 3.76 0.015 0.5 12 14.70 191.30 45 52 56 59 75 106 119 150 168 18.9 1 1.83 0.9 2.54 9.7 29. de arranque Iarr / In 4.5 2.3 7.4 2.05 1.50 239.7 1.2 5.70 33.33 0.78 30.12 1.40 3.00 79 106 95 124 – – – – – – – – – – In 440V A 0.www.Generalidades 29 .30 0.30 296.5 180 240 265 255 315 370 375 475 480 510 685 750 890 980 1180 Peso 1LG4 253-6AA60-Z 250M 1LG4 280-6AA60-Z 280S 1LG4 310-6AA60-Z 315S 1LG4 313-6AA60-Z 315M 1LG4 316-6AA90-Z 315L 1LG4 317-6AA90-Z 315L 1LG4 318-6AA90-Z 315L Motores Trifásicos .7 2.1 4 3.26 304.3 2.20 4.0 4.025 0.68 0.67 0.4 92.siemens.8 26.00 16.6 5.5 Eficiencia h % 65 63 66 67 69 72 72.5 3.9 5 5.4 0.2 0.6 5.5 78 80.50 62.4 92.0006 0.50 53 47.00 68.15 1.00 16.63 12.3 1.70 163.74 0.6 2.60 7.4 6 4 4.8 78.0 Factor de potencia Cos f 0.84 0.85 0.0018 0.4 2.77 152.81 1.69 0.00 39.3 92.83 0.80 121.20 1.80 2.063 1.7 kg 5.80 1.6 2 2.041 0.9 2 1.86 Velocidad nominal rpm 1055 1080 1080 1090 1110 1100 1150 1150 1150 1150 1150 1150 1170 1170 1175 1175 1175 1170 1176 1176 1178 1178 1180 1185 1185 1185 1183 1188 Torque nominal Nm 2.276 1.86 0.05 1.5 10.7 1.75 0.0018 0.com.15 1.6 5.15 1.1 3.46 11.00 1.60 2. 6 polos.29 0.co Velocidad 1200 rpm.10 1.69 0.86 0.19 14.76 0.10 1.8 2.S.0035 0.86 0.5 10 15 20 25 30 40 36 50 60 70 75 80 100 135 160 200 225 250 kW 0.5 218.10 Potencia F.5 4.84 0.05 1.73 5.1 6.5 6.77 0.43 360 361 430 436 533 725 870 1.80 11.7 95.4 2.8 6.50 3.5 10.17 1.85 0.88 242.83 0.1 94.82 0.011 0.90 7.98 3.15 1.6 2.0015 0.84 0.80 0.15 1.15 1.8 94.50 8.97 46.40 269.5 2 3 4 5 7.5 89.86 0.4 5.7 2.9 2 1.86 37.80 0.0 Cte.77 0.38 29.15 1.1 76.34 0. 60 Hz Código Tipo Frame IEC Tamaño 25000001135 1LA7 072-6YA60 25000001137 1LA7 080-6YC60 25000001139 1LA7 082-6YA60 25000001140 1LA7 083-6YA60 25000001142 1LA7 090-6YA60 25000001143 1LA7 096-6YA60 25000001144 1LA7 112-6YA60 25000001145 1LA7 113-6YA60 25000001146 1LA7 130-6YA70 25000001147 1LA7 133-6YA70 25000001148 1LA7 135-6YA70 25000001149 1LA7 164-6YA70 25000001150 1LA7 167-6YA70 25000001151 1LA5 186-6YA80 25000001152 1LA4 206-6YA80 25000005915 1LA4 208-6YA80 25000001153 1LA4 207-6YA80 25000001154 1LA6 223-6YC80 59231 26704 96803 26705 26706 26707 26708 26709 26710 26711 1LG4 253-6AA60 1LG4 280-6AA60 1LG4 283-6AA60 71M 80M 80M 80M 90S/L 90S/L 112M 112M 132S/M 132S/M 132S/M 160M/L 160M/L 180M/L 200L 200L 200L 225M 250M 280S 280M HP 0.10 1.95 92.94 6.05 1.8 1.10 1.20 13.049 0.05 1.76 0.50 90 97.10 3.7 93.15 1.45 0.7 3.9 26.5 Momento de inercia kg m2 0.82 0.15 1.96 5.65 22.92 18.80 15.00 47.5 54 60 73.00 1.10 1.53 2.6 0.95 18.15 1.1 93.46 61.6 2.00 33.22 181.3 92.6 2.10 2.40 66.24 2.503 Torque de arranque Tarr / Tn 2.0028 0.49 2.019 0.57 0.75 1.8 1. Tamaño constructivo 250 M:d=60.5 211.Tamaño constructivo 225 M: I=110.5 14 357 499 55 59.Tamaño constructivo 280 S: d=65.5 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 – 6 – 6 – s1 10.5 119..0 8 227 – 38 41.9 8 181 – 28 31.5 14 357 499 48 51.3 10 264.5 8 7 7 11 14 12 20 20 13 13 15 16 16 18 18 18 22 – 22 – 22 – e1 130 165 165 165 215 265 265 300 300 300 300 350 400 400 500 500 500 600 – 600 – 600 – f1 3.5 3.5 3.5 3.5 331 260 393 315 481 299 491 365. k=800.9 8 181 – 24 26.5 240 193.5 176 1218 218 300 300 301 339 385 361 361 409 479 479 527 – 527 – 578 – d t u g g1 p/p2 k a 90 100 100 125 140 140 178 210 254 241 279 305 286 311 349 368 419 406 – 406 – 508 – b 112 125 140 140 190 216 216 254 254 279 279 318 356 356 406 457 457 508 – 508 – 508 – h 71 80 90 90 112 132 132 160 160 180 180 200 225 225 250 280 280 315 – 315 – 315 – w1 45 50 56 56 70 89 89 109 109 121 121 133 149 149 168 190 190 216 – 216 – 216 – f 132 150 165 165 226 256 226 300 300 339 339 398 436 436 506 557 557 628 – 628 – 628 – a1 160 200 200 200 250 300 300 350 350 350 350 400 450 450 550 550 550 660 – 660 – 660 – b1 110 130 130 130 180 230 230 250 250 250 250 300 350 350 450 450 450 550 – 550 – 550 – c1 5.. t=64. t=69.5 144. .5 *20 575 – 65 69 18 645 – 85 85 22 – – 65 69 18 645 – 80 85 22 – – 65 69 18 645 – 80 85 22 – – 178.5 331 211..5 – 38 41 10 266 – 42 45.Motores trifásicos de Medidas para montaje (dimensiones en mm) inducción Motor Medidas comunes medidas de la forma Generalidades tamaño (IM B3..5 629 410 653 410 691 460 743 569 *830 569 *830 680 930 735 1005 735 1005 – 1110 – 1140 – 1110 – 1140 – 1250 – 1280 7 9.5 17.0 12 320 – 42 45.0 16 403 534 *60 *64 18 447 – *60 *64 18 447 – *65 *69 18 520 – *75 *79.5 6 163 – 24 26.5 15 4. .5 22 – 22 – 22 – k 231 283 324 324 388 481 491 628 628 653 691 743 *830 *830 930 1005 1005 1110 1140 1110 1140 1250 1280 14 16. u=18 mm.5 17..5 114. 30 Motores Trifásicos .Generalidades ..0 12 320 – 48 51.1 5 148 – 19 21.5 *20 575 – *75 *79.5 17. IM B5) constructiva IM B3 l 071 080 090 090 112 132 132 160 160 180 180 200 225 225 250 280 280 315 315 315 315 315 315 30 40 S 50 L 50 M 60 S 80 M 80 M 110 L 110 M 110 L 110 L 110 S *140 M *140 M 140 S 140 M 140 S1) 140 S2) 170 M1) 140 M2) 170 L1) 140 L2) 170 Medidas de la forma constructiva IM B5 / IM B35 s e 107.. d=55.5 273. u=16 mm. t=59.5 13 13 13 14.5 17..5 10 10 12 12 12 15 15 16 16 20 19 19 24 24 24 28 – 28 – 28 – 1) Motores de dos polos 2) Motores de 4 a 8 polos * Para motores de dos polos cambian las siguientes medidas: .5 629 365..5 18 18 18 18 18 17. co Motores Trifásicos .Generalidades 31 .com.siemens.www. 203 8200 3616 Caracas 1010-A Perú /Siemens S. ++58. Caracas 1071 T ++58. 2.281.220 0653 Oficina Puerto Ordaz Carrera Ciudad Piar.241.C.261.com.A. Pto Ordaz 8015 T ++58.34 2482 Fax. Edificio Siemens T ++58. Lima Av. 15 sur . Arosemena.1. Piso 1.siemens. Los Ruices.220 1400 Fax.421 9292 490 Lima 100 Oficina de Ventas Trujillo Av.co .4.23 3840 Fax. km.5 T ++593.112-224. Quito Calle Manuel Zambrano y Av.429 7963 Fax. Zona Indus. 40 No. piso 5 T (95) 3589777 Fax.1 T ++593.281. C. 47 No. 2942254 80150 Venezuela Sede Caracas Av. Productos Eléctricos Industriales Colombia Sede principal Bogotá Cra. Municipal Norte. (92) 6653056 2435 Cali Medellín Diag.23 0031 Oficina Puerto La Cruz Av.A. 11-50 T 2942430 .86 8544 Sucursales Barranquilla Cra. T ++58. Edif.286. ++51.1. No.C. Panamericana Norte Km.4. 13-05 Urbanización ACOPI-Yumbo T (92) 6644400 Fax.261.4.65 0430 Fax. Don Diego Cisneros. Primavera Trujillo T ++51. 65 No. ++58. 2031 Fax.215 0030 Fax. 76-136. ++58. ++58. Edificio Uyapar.31 T (94) 3253066 Ext. T ++51. Edificio Siemens. Urb. 51 B No.4. Intercomunal. (95) 3689509 31170 Occidente (Cali) Cra.212.241.2. Barcelona 6001.2942567 Fax. ++58. Siemens T ++58.294 3901 Guayaquil Av.294 3900 Fax. (94) 3132557 3494 www. Bahía. Domingo Orué 971 Surquillo.Calidad y Gestión Ambiental bien certificada Distribuidor Siemens S. Local 114. Teodoro Valcárcel 275 Urb.A.65 2738 1089 Maracaibo 4001 Oficina Valencia Av. Norte Sur 5. ++593.238 1733 Fax.212. ++593. Lima 34.2. ++51. 17 Los Haticos.86 8922 Fax.429 7942 Sucursal Maracaibo Av. Sector Las Garzas.33 4518 455 Valencia 2003 Ecuador/Siemens S. Carlos J.286.